地下车库顶板行车专项方案
宁波建工股份有限公司地下室顶板行车专项方案
目录
一、工程概况 (1)
二、地下室顶板施工荷载计算的依据 (1)
三、消防车道及消防登高面可行性论证 (2)
四、地下室顶板增设车道梁板配筋验算 (2)
五、行车道穿后浇带处加固方式及受力验算 (3)
六、行车道混凝土面层保护措施 (6)
七、行车道周边梁加固措施 (6)
八、地下室顶板临时施工道路安全保障技术措施 (8)
九、附图 (8)
一、工程概况
建设单位：宁波立成置业有限公司
勘察单位：浙江华展工程研究设计院有限公司
设计单位：中国联合工程公司
监理单位：宁波和兴工程监理公司
施工单位：宁波建工股份有限公司
建设地点：宁波市江北区，西至康庄南路，南至规划路，北临北环北路。
本工程标段主要子项包括：天水家园以北地段Ⅰ-2a地块项目位于宁波市江北区，西至康庄南路，南至规划路，北临北环西路。总建筑面积136588平米，包括10幢14~18层高层、1幢3层幼儿园，2层商业用房，其中高层住宅地上部分96767平米，幼儿园3195平米，商业用房1525平米，地下室32944平米，地下人防约6180平米。
二、地下室顶板施工荷载计算的依据
1、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）
2、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）
3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）2011年版
4、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）
5、《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）
6、建设工程安全生产管理条例
7、本工程的设计图纸、岩土工程勘察报告
8、其他有关的规范、规程、及参考资料文献资料
9、设计院给出的加固处理意见
三、消防车道及消防登高面可行性论证
由于施工原因，现需在混凝土强度达到100%的地下室顶板上行驶混凝土泵车（40t）以及在消防登高面上停滞作业。
由于混凝土泵车停滞作业时对板会产生冲击作用，所以考虑泵车作业时为最不利情况。
以消防登高面作为混凝土泵车作业平台，当泵车作业时，泵车由4个支腿支撑，在每个支腿下垫2m×2m铁板来分散集中荷载，则每个支腿受到100kn的力，考虑到泵车作业时的动力作用，取动力系数为 1.3，那么每个支腿对板的荷载为100×1.3÷(2×2)=32.52
kn m,由图纸上显示，设计院对于
/
消防通道的设计荷载为352
kn m，故混凝土泵车可在消防登高面上安全作
/
业。
车辆作业时楼面板不可避免产生裂缝，故混凝土泵车作业时必须停在
消防登高面上，且支腿点尽量在柱或主梁之上，混凝土搅拌车运送混凝土
需逐一上板，以减小对板的破坏。为了进一步加强安全措施，应在楼面板
上表面表明消防通道行驶路线范围，车辆需在范围内行驶，在作业面上方
表明主梁和柱的位置，以便混凝土泵车支点的选择。
四、地下室顶板增设车道梁板配筋验算
4.1、地下室顶板受力验算
4.1.1、地下室顶板概况
地下室顶板标高为-1.400，板厚200mm；混凝土强度等级C35。
地下室顶板板配筋情况：地库顶板上部双向通长配筋为：X&Y10@180；
车道附加配筋为：X&Y10@360
4.1.2、泵车荷载分析
取混凝土泵车最不利荷载为计算值，泵车总重40t，即400kn。泵车作业时由
4个支腿支撑，每个支腿与地面的接触面积为2m2 ，（考虑最不利时，支腿均作用
在单板上，单板为2.2m×4m，且只有两个支腿来承受整车的重量）则地下室顶板
活荷载为400÷2÷2=100KN/ m 2;考虑到作业时的动力作用，取动力系数为1.3，最不利活荷载为1.3×100=130KN/ m 2
4.1.3、板抗弯验算
板自重均布荷载：25KN/m 3×0.2=5KN/m 2
总均布荷载：130+5=135 KN/m 2
根据《建筑结构静力计算手册》ly/lx=2.2/4=0.55,查表得最大弯矩系数为0.0801 M Max (μ)=0.0801×135×2.22＝52.3kN.m
另有h 0 = 200-25 = 175mm ，
则
6
s 22
1c 0s b 21c 0s y M 52.3100.046f bh 1.016.722001751120.047(0.55)
f bh 1.016.722001750.047A 1007mm f 300
ααξαξαξ
?===???=--=<=????=== 则每米板带配筋 1007/2.2 =458mm 2/m ，因施工图中地下室顶板行车道配筋为
10@180
附加10@360，即实际每米板带配筋436+236=672mm 2/m>458 mm 2/m ，故设计顶板配筋可满足要求。
4.1.4、顶板抗冲切验算
V=0.7×f t ×μm ×h 0=0.7×1.5×2720×175/1000=499.8KN>N=400KN
故顶板抗冲切验算可满足要求。
4.2、行车道梁受力验算
4.2.1、取行车道上350×700梁进行验算，350×700单跨梁长3.6m ，梁内配筋2
22+522,箍筋为Φ8@100，混凝土强度C35，保护层厚度为25mm ，钢筋为HRB335
4.2.2、混凝土泵车对梁荷载分析
取混凝土泵车总重40t ，根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）P197页对轮压荷载的分析，前轴重为8吨，后轴重为2×16吨，4组后轮压作用尺寸均为0.2m×0.6m ，左右两组轮的中心距离为1.8米，每组后轮承受重量为8吨。考
虑泵车行车过程中的动力作业，取动力系数 1.3，则泵车对梁的集中荷载为
1.3×8×9.8=78.4N,梁自重为25×0.7=17.5kn/m ，如下图所示。
4.2.3、梁抗剪验算
V=109.9kn
h 0=700-25=675mm ，f c =16.7N/mm 2 V U =00.25f bh C C β=0.25×1.0×16.7×350×670=979.0kn> V=109.9kn(截面满足要求)
4.2.4、梁抗弯验算
M=98.9kn m ?
h 0=700-25=675mm ，f c =16.7N/mm 2
6
s 22
1c 0s
s 6
2
s s 0y M 98.9100.037f bh 1.016.73506751+1-21+1-20.037=0.98122
M 98.910A 497.9mm h f 0.981675300αααγγ?===????==?===?? 梁上部配筋为222，A S =760mm 2> 2497.9mm （满足要求）
五、行车道穿后浇带处加固方式及受力验算
5.1、加固方式
由于整个地下室设置了多条纵横向后浇带，因此各车辆运输必须横跨后浇带。为了最大程度的对后浇带钢筋进行保护，防止后浇带区域梁板开裂，现进行如下加固方式（详见附图）。
1、在行车道与后浇带相遇时，在穿过后浇带处的梁两端均设置102mm×5mm 钢管立柱，立柱顶部与梁接触位置，垫10厚200mm×200mm 铁板，来防止梁端受力过大而产生裂缝。
2、在行车道与后浇带相遇的板底位置，后浇带两侧搭设直径48*3钢管，纵向间距0.6米，横向间距0.6米，如下图所示。
后浇带板底加固图
3、在行车道与后浇带相遇的顶板位置，铺设15mm厚1.5m×4m路基板来保证车辆安全通过，保护顶板钢筋及后浇带两侧混凝土不受破坏。
5.2、受力验算
假设以40T运输车经过后浇带位置，所有荷载都传递到下部的2根钢管上，则每根钢管受力
N=40×9.8/2=196KN
Φ102×5钢管f y=235N/mm2，f d=205N/mm2，A=15.24cm2，i=3.43cm，H=3.7m 钢管计算长度L=3.7-0.7-0.1=2.9m
λ=μL/i=290/3.43=84.55
查钢结构轴心受压构件稳定系数表，ψ=0.757
则σ=N/ψA=196×103/0.757×15.24×102=170N/mm2< f
=205N/mm2
d
满足要求
六、行车道混凝土面层保护措施
由于行车反复碾压以及震动等因素可能会使混凝土表面破坏，导致细裂缝的产生。故在行车道顶板处设置刚性保护层，使混凝土面不与车辆直接接触，来减小裂缝的产生。
刚性保护层做法如下（由下自上）：
1、C20细实砼随捣随抹（设分仓缝），两边10cm，中间15cm，内配Φ6@200双向钢筋网片，分仓缝其纵横间距不应大于6米，钢筋网片在分仓缝处应断开，缝内嵌填建筑密封膏；
2、干铺无纺聚酯纤维布隔离层；
3、1.5厚聚合物防水涂料；
4、钢筋混凝土顶板随捣随抹平（抗渗）（高低面接交处做R角）
七、行车道周边梁加固措施
为确保顶板梁的结构安全，对于行车道单向板主次梁跨中，十字交叉梁节点处进行钢管支撑加固措施。加固方式如下图所示：
八、地下室顶板临时施工道路安全保障技术措施
1、在地库上的临时出入口与转弯处，悬挂限重、行驶路线标识。
2、大型运输车辆如混凝土搅拌车、钢筋运输车需地磅过磅。确认驶入地库上临时道路的每辆总重量控制在40吨以内。必要时，驳运超重材料再行驶。
3、在混凝土浇捣时，运输车辆较多，现场配设调度一人，确保地库顶板上的道路，只能停一辆混凝土运输车。划分混凝土泵车停放区域，每个泵车支撑脚下设置枕木。
4、每天做好车辆进入与地库顶板观测记录。
5、以下几种情况，车辆严禁行驶。
（1）地库顶板砼强度未达到100%。
（2）临时道路两侧未设置行走路线。
（3）超过规定重量的大型运输车辆。
（4）严禁车辆在后浇带上停滞作业。
6、加强对观测地库顶板的变形观测，如沉降、裂缝等。
九、附图
图1：地下室顶板行车路线图
图2：行车道穿后浇带梁底加固图
图2：行车道穿后浇带板底加固图
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