1-8m空心板小桥下部设计计算书(新规范)

空心板小桥下部盖梁设计计算书(新规范)

一. 概述

西边小河桥位于昆大线（黑林铺－黄土坡立交桥）段K2＋545.118处，是

沟通河东西两岸的重要通道，桥中线与河中轴线斜交角为67°24′15″，桥梁跨径8米，全桥斜交，正宽为52米，其中车行道宽29.5米，人行道2×2.75米，非机动车道宽2×3.5米，绿化带宽为2×5米；桥下梁底50厘米以下断面流量为14.5立方米/秒。桥梁结构采用一跨简直梁，上部结构采用8米预制空心板，下部结构采用钢筋混凝土桩柱式桥台桩基础；桩基为钻孔灌注桩，桩径0.8米，柱间用浆砌块石挡墙挡土，河底用浆砌块石铺砌。二. 设计计算依据和技术标准 1. 设计计算依据

（1）《城市道路设计规范》（CJJ37-90） (2)《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） (3)《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》（JTJ022-85）

(4)《公路钢筋混凝土桥涵及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） (5)《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-86） (6)《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77-98） (7)《工程地质勘察报告》

2. 设计荷载为：城市A 级车辆荷载，人群：5KN/m 2。三. 盖梁计算

1. 根据规范当高跨比l /h >5.0时按钢筋混凝土一般构件计算，所以盖梁等效计算图示为：

集中力

桩基集中力

集中力

桩基

盖梁计算简化图

通过上部结构计算可知集中力P=35.575KN

钢筋混凝土盖梁的正截面抗弯承载力应按下列规定计算：

r c M d≤f sd A s z

z=(0.75+0.05l/h)(h0-0.5x)

式中：M d——盖梁最大弯矩组合设计值；

f sd——纵向普通钢筋抗拉强度设计值；

A s——受拉区普通钢筋截面面积；

Z——内力臂；

x——截面受压区高度；

h0——截面有效高度。

2．盖梁计算结果

集中力作用内力值(表一)

单元荷载位置剪力(tonf) 弯矩(tonf*m)

1 集中力i 0 4.82

1 集中力j 0 4.82

2 集中力i 3.56 4.82

2 集中力j 3.56 2.42

3 集中力i 7.12 2.42

3 集中力j 7.12 -2.39

4 集中力i 10.68 -2.39

4 集中力j 10.68 -9.6

5 集中力i -10.68 -9.6

5 集中力j -10.68 -2.39

6 集中力i -7.12 -2.39

6 集中力j -7.12 2.42

7 集中力i -3.56 2.42

7 集中力j -3.56 4.82

8 集中力i 0 4.82

8 集中力j 0 4.82

9 集中力i 3.56 4.82

9 集中力j 3.56 2.42

10 集中力i 7.12 2.42

10 集中力j 7.12 -2.39

11 集中力i 10.68 -2.39

11 集中力j 10.68 -9.6

12 集中力i -10.68 -9.6

12 集中力j -10.68 -2.39

13 集中力i -7.12 -2.39

13 集中力j -7.12 2.42

14 集中力i -3.56 2.42

14 集中力j -3.56 4.82

15 集中力i 0 4.82

15 集中力j 0 4.82

自重作用内力值（表二）

单元荷载位置剪力(tonf) 弯矩(tonf*m) 1 自重i 0 1.85

1 自重j 0.66 1.74

2 自重i 0.66 1.74

2 自重j 2.0

3 0.83

3 自重i 2.03 0.83

3 自重j 3.41 -1

4 自重i 3.41 -1

4 自重j 4.79 -3.77

5 自重i -4.82 -3.77

5 自重j -3.44 -0.98

6 自重i -3.44 -0.98

6 自重j -2.06 0.88

7 自重i -2.06 0.88

7 自重j -0.69 1.8

8 自重i -0.69 1.8

8 自重j 0.69 1.8

9 自重i 0.69 1.8

9 自重j 2.06 0.88

10 自重i 2.06 0.88

10 自重j 3.44 -0.98

11 自重i 3.44 -0.98

11 自重j 4.82 -3.77

12 自重i -4.79 -3.77

12 自重j -3.41 -1

13 自重i -3.41 -1

13 自重j -2.03 0.83

14 自重i -2.03 0.83

14 自重j -0.66 1.74

15 自重i -0.66 1.74

15 自重j 0 1.85

自重和集中力组合内力值（表三）

单元荷载位置剪力(tonf) 弯矩(tonf*m) 1 组合i 0 6.67

1 组合j 0.66 6.56

2 组合i 4.22 6.56

2 组合j 5.59 3.25

3 组合i 9.15 3.25

3 组合j 10.53 -3.39

4 组合i 14.09 -3.39

4 组合j 15.47 -13.37

5 组合i -15.5 -13.37

5 组合j -14.12 -3.37

6 组合i -10.56 -3.37

6 组合j -9.18 3.29

7 组合i -5.62 3.29

7 组合j -4.25 6.63

8 组合i -0.69 6.63

8 组合j 0.69 6.63

9 组合i 4.25 6.63

9 组合j 5.62 3.29

10 组合i 9.18 3.29

10 组合j 10.56 -3.37

11 组合i 14.12 -3.37

11 组合j 15.5 -13.37

12 组合i -15.47 -13.37

12 组合j -14.09 -3.39

13 组合i -10.53 -3.39

13 组合j -9.15 3.25

14 组合i -5.59 3.25

14 组合j -4.22 6.56

15 组合i -0.66 6.56 15 组合j 0 6.67

3. 墩顶截面承载力计算：

墩顶钢筋面积Ag =8005.4mm2

计算受压区高度x

x=RgAg/Rab i =121.8mm

计算正截面极限承载力

M u=1/r c R a b’i x(h o-x/2)

=1235.5KN.m＞M j=133.67KN.m

又μ=A g/bh o=1.1％＞μmin=0.15％

由此可知截面复核满足要求

4. 盖梁跨中截面承载力

钢筋面积Ag =5542.2mm2

计算受压区高度x

x=RgAg/Rab i =84.3mm

计算正截面极限承载力

M u=1/r c R a b’i x(h o-x/2)

=878.3KN.m＞M j=67.42 KN.m

又μ=A g/bh o=0.74％＞μmin=0.15％

由此可知截面复核满足要求四. 桩基计算 1. 桩基承载力计算

桩基承载力计算时考虑到桩基是由若干根基桩所组成，在设计计算桩基础时只需计算单根桩承载力即可；从而可以判断桩基的承载力。桩长15米，单根桩轴向容许承载力计算按地质情况最差的114孔计算。

单根桩受力： Fd =345.3KN 单根桩自重力： G =188.5KN

单根桩的荷载力：N id =345.3+188.5=533.8KN 单桩轴向受压容许承载力： [N id ]＝1/2U ∑l i τi +λm o A {[σ0]+K 2γ2（h-3）}

式中：U ——柱的周长（m ）,按成孔直径计算；

l i ——柱在承台底面或最大冲刷线以下的第i 层土层中的长度（m ）； τi ——与l i 相对应的各层与桩侧的极限摩阻力（kPa ）； A ——桩底面积（m 2）；

[σ0 ]——桩底处土的容许承载力（kPa ）； m 0——考虑孔径沉淀淤泥影响的清孔系数； h ——桩底的埋置深度为26米。

[N id ]＝1/2U ∑l i τi +λm o A {[σ0]+K 2γ2（h-3）}

=0.5×3.1415926×0.8×[2.6×18+0.6×80+2.5×60+6.7×50+2.1×70]+0.65×0.7×3.1415926×0.8×0.2×[150+2×18×(15-3)] =913.3+133.1

=1046.4KN >P j =345.3+188.5＝533.8 KN.

由以上计算结果可以判断桩基承载力满足要求。

2. 桩基沉降计算

当桩中心距小于或等于6倍桩径的桩基，其最终沉降计算可采用等效作用分层总和法。

S=ψψe s ’

=ψψe P 0∑

=---n

i SI

i i i i E z z 1

11)

(αα

式中 s ——桩基最终沉降量,mm ；

s ’——按分层总和法计算出的桩基沉降量，mm ； ψ——桩基沉降汁算经验系数。

ψe ——桩基等效沉降系数，按下式简化汁算：

p 0——对应于荷载标准值时的基础底面处的附加压力； n ——校基沉降计算深度范围内所划分的土层数；

Esi——等效作用底面以下第i层土的压缩模量、MPa．采用地基土在自重压力至自重压力加附加压力作用时的压缩模量；

z i，z i-1——基础底面至第i层土、第i-1层土底面的距离，m

αi,αi-1——基础底面计算点至第i层土、第i-1层土底面范围内平均附加应力系数。

以上系数可在相关表格差得。

计算桩基最大沉降值，因为桩为摩擦桩，桩底土层受力较小，在计算最大沉降量时，我们采用计算极限承载力时计算出的值为：133.1KN。所以最大沉降值为：s=1.7×0.075×265.14×2.1×0.574/6.6

=6.2mm

由计算结果可知沉降量满足规范要求。

16m空心板桥梁-预应力中、边板计算书

16m预应力混凝土空心板计算书 1 计算依据与基础资料 1.1 标准及规范 1.1.1 标准 ?跨径：桥梁标准跨径16m；计算跨径(斜交25°、简支)15.30m；预制板长15.96m ?设计荷载：城-A级，人群荷载3.5kN/m2 ?桥面宽度：全宽50.5m 桥梁半幅宽度：3.75m（人行道）+5.0m（非机动车道）+3.5m （行车道）+12m（机动车道）+1m（中央分隔带）=25.25m。 ?桥梁安全等级为二级，环境条件Ⅱ类 1.1.2 规范 ?《公路工程技术标准》JTG B01-2003 ?《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2004（简称《通规》） ?《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004（简称《预规》） 1.1.3 参考资料 ?《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.3）1.2 主要材料 1）混凝土：预制板及铰缝为C50，10cm C50防水混凝土铺装层，9cm沥青混凝土。

2）预应力钢绞线：采用钢绞线15.2s φ，1860pk f Mpa =，51.9510p E Mpa =? 3）普通钢筋：采用HRB335，335sk f Mpa =，52.0104S E Mpa =? 1.3 设计要点 1）本桥按后张法部分预应力混凝土A 类构件设计，桥面10cm C50防水混凝土铺装层和9cm 沥青混凝土不考虑参与截面组合作用； 2）预应力张拉控制应力值0.75con pk f σ=，混凝土强度达到90％时才允许张拉预应力钢筋; 3）按《预规》计算混凝土收缩、徐变效应; 4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时传力锚固龄期为10d; 5）环境平均相对湿度RH=75％; 6）存梁时间为90d 。 2 横断面布置 2.1 横断面布置图（半幅桥面单位：cm ）

钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书

钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书一、设计资料某建筑现浇钢筋混凝土楼盖，建筑轴线及柱网平面见图1。层高4.5m。楼面可变荷载标准值5kN/m2，其分项系数。楼面面层为30mm厚现制水磨石，下铺70mm厚水泥石灰焦渣，梁板下面用20mm厚石灰砂浆抹灰梁、板混凝土均采用C25级；钢筋直径≥12mm时，采用HRB335钢，直径<12mm，采用HPB235钢。二、结构布置楼盖采用单向板肋形楼盖方案，梁板结构布置及构件尺寸见图1。图1 单向板肋形楼盖结构布置三、板的计算板厚80mm。板按塑性内力重分布方法计算，取每m宽板带为计算单元，有关尺寸及计算简图如图2所示。图2 板的计算简图 1.荷载计算 30mm现制水磨石 m2 70mm水泥焦渣 14kN/ m3×0.07m＝ kN/ m2 80mm钢筋混凝土板25kN/ m3×0.08m＝2 kN/ m2 20mm石灰砂浆 17kN/ m3×0.02m＝ kN/ m2 恒载标准值g k＝ kN/ m2 活载标准值q k＝ kN/ m2

荷载设计值 p ＝×+×＝ kN/ m 2 每米板宽 p ＝ kN/ m 2.内力计算计算跨度板厚 h ＝80mm ，次梁 b×h＝200mm×450mm 边跨l 01＝2600－100－120+80/2＝2420mm 中间跨l 02＝2600－200＝2400mm 跨度差（2420 3.配筋计算 b ＝1000mm ，h ＝80mm ，h 0＝80－20＝60mm ，f c ＝ N/mm 2, f t = N/mm 2, f y =210 N/mm 2 对轴线②~④间的板带，考虑起拱作用，其跨内2截面和支座C 截面的弯矩设计值可折减20%，为了方便，其中ξ均小于，符合塑性内力重分布的条件。 281 0.35%100080 ρ= =?>min 1.270.2%45450.27%210t y f f ρ==? =及板的模版图、配筋图见图3 。板的钢筋表见下表。

8m钢筋混凝土空心板简支梁桥上部结构计算书完整版

8m钢筋混凝土空心板简支梁桥上部结构计算书 7.1设计基本资料 1.跨度和桥面宽度标准跨径：8m（墩中心距）计算跨径：7.6m 桥面宽度：净7m（行车道）+2×1.5m（人行道） 2技术标准设计荷载：公路-Ⅱ级，人行道和栏杆自重线密度按照单侧8kN/m计算，人群荷载取3kN/m2 环境标准：Ⅰ类环境设计安全等级：二级 3主要材料混凝土：混凝土空心板和铰接缝采用C40混凝土；桥面铺装采用0.04m 沥青混凝土，下层为0.06m厚C30混凝土。沥青混凝土重度按23kN/m3计算，混凝土重度按25kN/m3计算。钢筋：采用R235钢筋、HRB335钢筋 2.构造形式及截面尺寸本桥为c40钢筋混凝土简支板，由8块宽度为1.24m的空心板连接而成。桥上横坡为双向2%，坡度由下部构造控制

空心板截面参数：单块板高为0.4m ，宽1.24m ，板间留有1.14cm 的缝隙用于灌注砂浆 C40混凝土空心板抗压强度标准值Mpa f ck 8.26=，抗压强度设计值 Mpa f cd 4.18=，抗拉强度标准值Mpa f tk 4.2=，抗拉强度设计值Mpa f td 65.1=， c40混凝土的弹性模量为Mpa E C 41025.3?= 图1 桥梁横断面构造及尺寸图式（单位：cm ） 7.3空心板截面几何特性计算 1.毛截面面积计算如图二所示 2)-4321?+++=S S S S S A （矩形 2 15.125521cm S =??= 2 cm 496040124=?=矩形S 225.1475)5.245(cm S =?+= 2 35.2425.2421cm S =??=

u16m后张法预应力混凝土空心板计算书

16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板配束计算 1．设计依据及相关资料 1.1计算项目采用的标准和规范 1.《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） 2.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 3.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 1.2参与计算的材料及其强度指标材料名称及强度取值表表1.1

1.3 荷载等级荷载等级：公路Ⅰ级； 1.4 作用荷载、荷载组合、荷载作用简图 1．永久作用：结构重力、预加力和混凝土的收缩及徐变作用 2．可变作用：汽车荷载、温度作用横向分布系数取值见横向分布系数计算书,中板取0.328,边板悬臂长为630mm的取0.321,边板悬臂长为380mm的取0.322。整体温升温将取20度,负温差为正温差的-0.5倍。

组合设计值Sud=1.2×永久作用+1.4×汽车荷载+0.8×1.4温度汽车荷载计冲击力，组合值还应乘的结构重要性系数1.1 （2）正常使用极限状态作用短期效应组合：永久作用+0.7×汽车荷载+0.8×温度梯度+1.0×均匀温度作用作用长期效应组合：永久作用+0.4×汽车+0.8×温度梯度+1.0×均匀温度作用1.5 计算模式、重要性系数按简支结构计算，结构重要性系数为1.1。 1.5 总体项目组、专家组指导意见 1．在计算收缩徐变时，考虑存梁期为90天。 2．采用预应力A类构件，考虑现浇层厚度的一半混凝土参与结构受力。 2．计算 2.1 计算模式图、所采用软件采用桥梁博士V3.1.0计算，计算共分5个阶段，即4个施工阶段和1个使用阶段，各阶段情况见表2.1，各施工阶段计算简图见图2.1

10米装配式钢筋混凝土空心板计算书

装配式钢筋混凝土空心板计算书跨径： 10米(2×净11.0米) 斜交角： 15° 30° 45° 计算：复核：审核： XXXX勘察设计研究院年月日

一、计算资料 1、标准跨径：10.0m 2、计算跨径：9.6m 3、桥面净空：净－11.0 m 4、设计荷载：公路－Ⅰ级 5、斜交角度：150300450 6、材料： (1)普通钢筋：R235、HRB335钢筋，其技术指标见表-1。表－1 (2)空心板混凝土：预制空心板及现浇桥面铺装、空心板封头、防撞护栏均采用C30混凝土，铰缝混凝土采用C30小石子混凝土，桥面面层为沥青砼。技术指标见表-2。表－2 7 (1)中华人民共和国行业标准《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）； (2)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004），简称《公预规》。 (3)《公路桥涵设计手册－梁桥（上册）》（1998年1月第一版第二次印刷），简称《梁桥》。 (4)中华人民共和国行业标准《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）。二、结构尺寸本桥按高速公路桥梁设计，取上部独立桥梁进行计算，桥面净宽11.125米，两侧为安全护栏，全桥采用9块空心板，中板为1.27米，边板为1.67米，水泥砼铺装厚10cm，沥青砼厚10cm。取净－11.125m桥梁的边、中板进行计算，桥梁横断面及边、中板尺寸如图1，图2所示（尺寸单位：cm）图 1

图2 空心板的标准跨径为10m，计算跨径l＝9.6m。空心板的具体构造见我院桥涵设计通用图（编号：TYT/GJS 02－3－2）。三、各块板汽车荷载横向分布系数m c计算 1、采用铰结板法计算弯矩及L/4截面至跨中截面剪力的m c a. 计算截面抗弯惯性矩I 在AUTOCAD中作图量测得到边、中板跨中截面对各自水平形心轴的抗弯惯性矩：I边=0.01745 (m4)，I中=0.01465 (m4)。 b. 计算截面抗扭惯性矩I T 空心板截面边、中板跨中截面抗扭惯性矩I T可近似简化成图4虚线所示的薄壁箱形截面来计算（尺寸单位：cm）

单向板配筋计算书

水工钢筋混凝土结构课程设计计算书设计题目：某水电站副厂房楼盖结构设计题目类型：钢筋混凝土单向板肋形结构题号：班级：水电0601 姓名：李海斌学号：200690250127 指导教师：王中强彭艺斌任宜春日期：2009年6月8-14 日

目录 1课程设计任务书…………………………………………………………………… 2 计算书正文………………………………………………………… 第一章结构布置及板梁截面的选定和布置…………………………………… 1.1 结构布置....................................................................................... .1 1.2初步选定板、梁的截面尺寸. (2) 1.2.1板厚度的选定 1.2.2次梁的截面尺寸 1.2.3主梁截面尺寸第二章单向板的设计 2.1板的荷载计算 (3) 2.1.1板的永久荷载的计算 2.1.2板的可变荷载的计算 2.2板的计算跨度计算 (1) 2.2.1边跨的计算 2.2.2中间跨度计算 2.2.3连续板各界面的弯矩计算 2.3板的正截面承载能力计算及配筋计算…………………………………………. .1 第三章次梁的设计 3.1次梁的荷载计算………………..………………… 3.1.1次梁的永久荷载设计值计算 (1) 3.1.2次梁承受可变荷载设计值……………………………… 3.1.3次梁承受荷载设计值………… 3.2 次梁的内力计算………………..………………………………………… 3.2.1次梁边跨计算………………..………………… 3.2.2次梁中间跨计算 (1) 3.3.3次梁的弯矩设计值和剪力设计值的计算…………………………… 3.4次梁的承载力计算 (3) 3.4.1正截面受弯承载力计算 3.4.2翼缘计算宽度的计算………………………………… 3.4.3 T形梁截面类型的判定………………..………………… 3.4.4次梁正截面承载能力计算………………………………………. .1 3.4.5次梁斜截面受剪承载力计算 (1) 第四章主梁设计………………..……………… 4.1主梁内力的弹性理论设计 (1) 4.1.1主梁承受永久荷载的计算………………………………………

10m简支装配式后张法预应力混凝土空心板配束计算书

预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术通用图设计计算书 10m简支装配式后张法预应力混凝土空心板配束计算 (二级公路) 设计计算人：日期：复核核对人：日期：单位审核人：日期：项目负责人：日期：

编制单位：湖南省交通规划勘察设计院编制时间：二○○六年三月 10m简支装配式后张法预应力混凝土空心板配束计算 1. 设计依据及相关资料计算项目采用的标准和规范 1.《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） 2.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）（简称《通用规范》） 3.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）（简称《公桥规》）参与计算的材料及其强度指标依据《中华人民共和国交通部－“预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术”第二次工作会议纪要》：对于公路Ⅱ级汽车荷载的预应力混凝土空心板采用C40强度等级的混凝土；桥面铺装下层为100mm现浇C40混凝土，上层为80mm沥青混凝土；后张法预应力管道统一采用金属波纹管。各参与计算材料的强度指标按《公桥规》选用，材料名称及设计参数取值见表。材料名称及设计参数取值表表荷载等级

依据《通用规范》第款第3条表规定，二级公路汽车荷载等级：公路Ⅱ级；作用荷载、荷载组合、荷载作用简图设计采用的作用设计采用的作用荷载，按《通用规范》第4章确定。不计偶然作用，永久作用和可变作用的取项如下：（1 （2）可变作用：汽车荷载、用；整体温差：温升20℃，整体温降20℃；依据《中华人民共和国交通部－桥梁通用设计图成套技术”第二次工作会议纪要》板桥面铺装上层选用沥青铺装。用规范》第款第3条选用（80mm 具体图式见图。竖向日照反温差为正温差乘以。依据《通用规范》条文说明第款不计入横桥向梯度温度。各板的横向分布系数及取值方式参见《横向分布系数计算书》。作用效应组合（1）持久状况承载能力极限状态（《通用规范》第款）作用效应组合设计值S ud=×永久作用+×汽车荷载+×温度作用效应组合设计值组合值还应乘结构重要性系数。依据《公桥规》第款，汽车荷载计入冲击系数。（2）持久状况正常使用极限状态（《通用规范》第款）作用短期效应组合：永久作用+×汽车荷载+×温度梯度+×均匀温度作用作用长期效应组合：永久作用+×汽车+×温度梯度+×均匀温度作用依据《公桥规》第款，汽车荷载不计入冲击系数。计算模式、重要性系数按简支结构计算，结构重要性系数为。总体项目组、专家组指导意见

13m空心板梁预应力张拉计算书

漳州台商投资区奥特莱斯大道工程后张法13m空心板梁预应力张拉方案及计算书中铁二局奥特莱斯大道项目部

2014-6-18 、张拉条件. 、张拉方法. 三、张拉程序. 五、钢绞线的穿束. 六、千斤顶、油表. 七、张拉操作. 八、实际伸长量的计算和测量. 九、伸长率的计算. 十、预应力钢束的封头. 卜一、施加预应力的注意事项. 十二、根据标定报告计算出压力表读数和张拉力对照表十三、钢绞线伸长量计算十四、孔道压浆. 十五、安全措施. 十六、预应力施工人员和机具统计表

后张法16m空心板梁预应力张拉方案及计算书、张拉条件砼强度达到设计强度100%以上，并且混凝土龄期不小于14d，方可张拉。、张拉方法所有钢绞线均采用两端对称张拉，张拉采用以张拉力控制为主，以伸长量做校验，实际伸长量与理论伸长量的误差控制在6%以内。如发现伸长量异常应停止张拉，查明原因。三、张拉程序 0—初应力（10% —25沁力—50沁力—75沁力—1.0应力（持荷2min）后锚固，张拉顺序为: 13.0m(h=0.7m)简支梁张拉顺序为：左N1—右N2—右N1—左N2, 钢束应对称交错逐步加载张拉; ②② n m m 本工程采用YM15系列锚具。钢绞线采用15.2mm钢绞线。锚具和钢绞线均由厂家出具产品检验书，并送有关检测单位进行效验。五、钢绞线的穿束钢绞线采用人工编束后，由人工进行穿入，钢绞线采用切断机切断。板位钢束编号参数计算长度（mm 下料长度（mm 延伸量（mm 束数预应力钢束共长（m）张拉端锚具（套）波纹管总长（m）螺旋筋总长（m 中板 1 m=3 12606 13806 39.7 2 27.6 4X 15- 3 24.7 12.1 2 n= 3 1263 4 13834 39.2 2 27.7 4X 15-3 24.7 12.1 边板1 m=4 12606 13806 39.7 2 27.6 4X 15-4 24.6 16.8 2 n=3 12634 13834 39.2 2 27.7 4X 15-3 24.7 12.1 预应力钢束明细表，如下：六、千斤顶、油表均经有关检测单位标定，千斤顶的工作架由钢管焊接而成，升降采用倒链进行抬升。七、张拉操作千斤顶张拉进油升压必须缓慢、均匀、平稳，回油降压时应缓慢松开油阀，并使油缸回程到

单向板肋梁楼盖设计计算书.

单向板肋梁楼盖设计计算书姓名：学号：班级：宁波大学建筑工程与环境学院 2013年12 月12日

目录一．某多层工业建筑楼盖设计任务书 1 （1）设计要求 1 （2）设计资料 1 二．某多层工业建筑楼盖设计计算书 1 （1）楼盖结构平面布置及截面尺寸确定 1 （2）板的设计 1 （3）次梁的设计 3 （4）主梁的设计 6 附图1.厂房楼盖结构平面布置图附图2.板的配筋示意图附图3.次梁配筋示意图附图4.主梁配筋示意图附图5.板平法施工图示例附图6.梁平法施工图示例

单向板肋梁楼盖设计任务书（1）设计要求 ①板、次梁内力按塑性内力重力分布计算。 ②主梁内力按弹性理论计算。 ③绘出结构平面布置图、板、次梁和主梁的施工图。本设计主要解决的问题有：荷载计算、计算简图、内力分析、截面配筋计算。构造要求、施工图绘制。（2）设计资料 ①楼面均布活荷载标准值 q k =5.2KN/m 2 ②楼面做法楼面面层用15mm 厚水磨石（3/25m KN =γ ），找平层用20mm 厚水泥砂浆（3/20m KN =γ ），板底、梁底及其两侧用15mm 厚混合砂浆顶棚抹灰（3/17m KN =γ）。 ③材料混凝土强度等级采用30C ，主梁和次梁的纵向受力钢筋采用HRB400，箍筋采用HPB400级。单向板肋梁楼盖设计计算书 1.楼盖结构平面布置及截面尺寸确定确定主梁（L 1）的跨度为6.0m ，次梁（L 2）的跨度为6.0m 主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.0m 。楼盖结构的平面布置图见附图1。按高跨比条件，要求板厚h ≥l/40=2000/30=67mm ，对于工业建筑的楼板，按要求h ≥80mm ，所以板厚取h=80mm 。次梁截面高度应满足h=l/18~l/12=333~500mm ，取h=500mm ，截面宽b= （1/2~1/3）h ，取b=200。主梁截面高度应满足h=l/15~l/10=400~600mm ，取h=600mm ，截面宽b= （1/2~1/3）h ，取b=300mm 。柱的截面尺寸b×h=400mm×400mm 。 2.板的设计——按考虑塑性内力重分布设计 ①．荷载计算恒荷载标准值（自上而下） 15mm 水磨石面层 0.015×25=0.375KN/㎡ 20mm 水泥砂浆找平层 0.020×20=0.40KN/㎡ 80mm 钢筋混凝土板 0.080×25=2.00KN/㎡ 15mm 板底混合砂浆 0.015×17=0.255KN/㎡小计： 3.03KN/㎡活荷载标准值： 5.2KN/㎡

单向板计算步骤

LB-1矩形板计算一、构件编号: LB-1 二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010 四、计算信息 1.几何参数计算跨度: Lx = 2000 mm; Ly = 6000 mm 板厚: h = 100 mm 2.材料信息混凝土等级: C25 fc=11.9N/mm2 ft=1.27N/mm2 ftk=1.78N/mm2Ec=2.80×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2Es = 2.0×105 N/mm2 最小配筋率: ρ= 0.200% 纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 40mm 保护层厚度: c = 20mm 3.荷载信息(均布荷载) 永久荷载分项系数: γG = 1.200 可变荷载分项系数: γQ = 1.400 准永久值系数: ψq = 1.000 永久荷载标准值: ｑgk = 4.100kN/m2 可变荷载标准值: ｑqk = 2.000kN/m2 4.计算方法:弹性板 5.边界条件(上端/下端/左端/右端):简支/简支/固定/固定 6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00 泊松比:μ = 0.200 五、计算参数: 1.计算板的跨度: Lo = 2000 mm

2.计算板的有效高度: ho = h-as=100-40=60 mm 六、配筋计算(ly/lx=6000/2000=3.000>2.000,所以选择多边支撑单向板计算): 1.X向底板配筋 1) 确定X向底板弯距 Mx = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/24 = (1.200*4.100+1.400*2.000)*22/24 = 1.287 kN*m 2) 确定计算系数 αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho) = 1.00*1.287×106/(1.00*11.9*1000*60*60) = 0.030 3) 计算相对受压区高度 ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.030) = 0.030 4) 计算受拉钢筋面积 As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*60*0.030/360 = 60mm2 5) 验算最小配筋率 ρ = As/(b*h) = 60/(1000*100) = 0.060% ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*100 = 200 mm2 6) 计算纵跨分布钢筋面积不宜小于横跨板底钢筋面积的15%,所以面积为: As1 = As*0.015 = 200.00*0.15 = 30.00mm2 不宜小于该方向截面面积的0.15%,所以面积为: As1 = h*b*0.0015 = 100*1000*0.0015 = 150.00mm2 取二者中较大值，所以分布钢筋面积As = 150mm2 采取方案?8@200, 实配面积251 mm2 2.X向左端支座钢筋 1) 确定左端支座弯距 M o x = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/12 = (1.200*4.100+1.400*2.000)*22/12 = 2.573 kN*m 2) 确定计算系数 αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho) = 1.00*2.573×106/(1.00*11.9*1000*60*60) = 0.060 3) 计算相对受压区高度 ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.060) = 0.062 4) 计算受拉钢筋面积 As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*60*0.062/360 = 123mm2 5) 验算最小配筋率 ρ = As/(b*h) = 123/(1000*100) = 0.123% ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求

空心板计算书

空心板计算书一、台座结构形式确定 1、确定台座形式台座形式选择考虑的因素有：生产数量和设施期限，安全适用，经济合理，质量有保证，操作简便，可控性好，便于支拆模板方便。槽式台座受力简单，施工方便，因为是槽型结构，便于覆盖养生，便于支、拆模板和养生。而且槽式台座传力柱作为平放在张拉台面上的水平梁，在横梁的作用下，成为轴心受压构件，能够承受较大的张拉应力，传力柱的长度一般都在100m左右，符合本次工程要求。结合本次设计的工程概况条件，最终通过质量、安全、以及力学验算，根据该桥场地和工期及梁的数量，确定采用槽式张拉台座进行空心板的预制。 2、确定台座内部净宽台座内部净宽即传立柱之间净距，计算用公式为b= b1 + 2b2，式中： b———台座内部净宽； b1———空心板底模宽度； b2———传立柱内侧面与底模间的距离。则台座内部净宽=(梁宽)1.24m+(工作空位)0.5m×2=2.24m；取2.3m 底板两侧各留50cm的宽度，完全可以满足支、拆模板的要求。 3、确定台座长度台座长度L的确定根据下面几个方面: (1) 空心板长度L1 (2) 一座台座同时预制空心板个数n (3) 空心板端头与张拉横梁之间的距离L2 (4) 空心板端头之间距离L3 其中空心板长度L1为最大斜交空心板两端头的距离，张拉台座由中间标准段和两端楔形块段组成，同时考虑到所生产空心板最大夹角，10m板为40°，13板为45°，16m板为30°，示意图见下，由此取： 10m板台座长度7.12m+2×2.1m=11.32m 13m板台座长度9.92m+2×2.3m=14.52m

16m板台座长度13.44m+2×1.8m=17.04m 台座长计算公式：L = nL1 + 2L2 + (n - 1) L3 10m板：台座长L =9×11.32m+2×1m+8×1m=111.88m 13m板：台座长L =7×14.52m+2×1m+6×1m=109.64m 16m板：台座长L =6×17.04m+2×1m+5×1m=109.24m 台座长度一般为100m左右，台座过长，穿束时很不方便，且预应力筋下垂挠度大，对预应力有一定影响。同时为满足工期需要，考虑到经济性，根据以上分析，拟采用110m长台座。 4、确定台座宽度台座宽度主要取决于构件外形尺寸的大小,生产操作的方便程度以及用料经济情况等方面。台座宽度太窄,会影响模板的安装与拆卸，太宽则需用较大的横梁,用钢量及占地就增多。台座宽度的确定要根据以下两方面：台座内部净宽b和传立柱宽度b1。本预制场设9槽张拉台座。台座宽B=nb+b1=9×2.3m+10×0.7=27.7m 因传力梁与固定与固定横梁相接触位置做成扩大的喇叭形，端头固定横梁长度定为28m。 5、台座布置共设9个张拉台座槽，10m板共4槽，每槽设8个张拉台座；13m板共3槽，每槽设6个张拉台座；16m板共2槽，每槽设5个张拉台座。每个张拉槽长度均为110m，南北两端各有一个重力墩横梁。二、台座结构设计和验算 1、设计要求张拉台座是先张法施加预应力的主要设备之一，它承受预应力筋在构件制作时的全部张拉力。因此，张拉台座必须在受力后不倾覆、不移动、不变形。槽式张拉台座由传立柱、横向连系梁、端部重力墩、底板及端部横梁构成。具体要求如下：（1）张拉台座要有足够的强度、刚度和稳定性，要能承受需要的最大张拉控制应力。（2）在要求工期内完成全部板梁的预制工作。（3）空心板梁每根钢绞线的张拉控制应力为σcon=1302Mpa。（4）承力台座必须具有足够的强度和刚度，其抗倾覆安全系数应不小于1.5，抗滑移系数应不小于1.3。

后张法空心板设计计算书

设计计算书工程名称盐城港大丰港区大件码头工程大件码头引桥工程设计阶段施工图专业：路桥计算内容大件码头引桥工程计算书计算页数：14 计算日期：2010-12-21 计算：校核：复校：审核：中交第三航务工程勘察设计院有限公司 2010年12月

目录 1 工程概况 (1) 2 技术标准 (1) 3 主要材料 (1) 4 设计依据 (2) 5 技术规范 (3) 6 桥梁总体布置 (3) 7 结构计算 (4) 7.1 横向分布系数计算 (4) 7.2 结构计算 (5) 7.2.1 简支板梁中板结构计算 (5) 7.2.2 简支板梁边板结构计算 (9) 7.2.3 简支小箱梁结构计算 (13) 7.3 桩基础竖向承载力验算 (17)

1 工程概况盐城港大丰港区大件码头工程码头引桥全桥长度为380m。跨径布置为4×20m预应力混凝土简支板梁桥+12×22m预应力混凝土简支小箱梁桥。桥面宽度为11m。桥梁起点桥面高程为+8.885m，前80m纵坡为1.39%，后300m不设纵坡，引桥与码头变宽段引桥桥面接点高程为+10.0m。 2 技术标准（1）桥梁设计基准期：100年（2）桥梁设计荷载：大件荷载，按双排双列平板车荷载布置（见下图），最大轴重720KN（包括自重），轴距1.6m，共12根轴。 3 主要材料（1）混凝土预应力钢筋混凝土板梁和小箱梁混凝土强度等级为C50，桥台、盖梁、承台

混凝土强度等级为C30，桥梁混凝土强度等级应满足《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》（JTGD62-2004）的要求。（2）主要钢材箱梁所有预应力钢绞线规格均采用《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T 5224-2003）:九股钢驰，弹性模量为1.95绞线d=15.2mm，标准强度fpk=1860MPa，低松驰，弹性模量为1.95×105Mpa，每股钢绞线公称截面积139mm2，公称重量1.101kg/m。锚具：锚具采用OVM夹片锚具，其质量应符合GB/T14370-93的要求。普通钢筋：采用热轧R235、必须符合GB13013-1991的规定；采用热轧HRB335钢筋，必须符合GB1499-1998的规定。所用钢板均为符合GB700-79规定的普通碳素结构钢（A3钢）。波纹管：预应力钢束均采用塑料波纹管配真空辅助灌浆施工工艺。塑料波纹管质量要求应满足JT/T529-2004的要求。 4 设计依据（1）我院与建设单位签订的设计合同。（2）我院2010年5月出版的"盐城港大丰港区大件码头工程工程可行性研究报告"。（3）江苏省水文水资源勘测局盐城分局和扬州分局2010年4月1:2000 地形测图。（4）中交第三航务工程勘察设计院有限公司《盐城港大丰港区大件码头工程岩土工程勘察。（5）建设单位提供的有关设计前提资料（建设用地地形图、建设用地坐标、规划红线图、规划设计要求、建设用地周边道路标高等）。报告》（2010.5）。（6）中交水运规划设计院"大丰港二期工程码头、引桥等相关施工图" （2009）；（7）盐城市水利勘测设计院"大丰港二期工程引堤施工图"（2009）；

16米预应力空心板张拉计算书

16米预应力空心板张拉计算书 -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1

16米预应力空心板张拉计算书一、编制依据 1、《昆明市环湖东路第6合桥梁工程梁阶段施工图设计》： 2、《城市桥梁工程施工与质量验收规范》 3、《公路桥涵施工技术规范》JTJ 401-2000 4、《预应力混泥土用钢绞线》GB/T5224-2003 二、材料准备及试验根据设计图纸，本合同段16米预应力空心板桥所用预应力钢绞线采用ф钢绞线(7ф5 ,公顷面积139mm2,标准强度fpk=1860 MPa,弹性模量E P = X105 MPa，设计采用高程低松驰钢绞线，松弛率 % 。三、张拉机具张拉油泵型号为：OVMZB4-500 千斤顶型号为：仪表型号为：60 MPa 工具锚型号为：OVM15G-1 所用千斤顶、压力表均已委托云南建筑工程监督站标定。详见《测试证书》：第207号，千斤顶编号为2805，对应压力表：09.11.12.437，校准方程为：Y=第206号，千斤顶编号为2806

对应压力表号为09.11.12.487 校对方程为Y=四、伸长值及控制预应力计算 1、锚端张拉控制应力为： &K== 2、单根钢绞线张拉控制力为： P=1395ⅹ139= 3张拉端控制力为： 1）、中板（12根钢绞线） P=ⅹ12= 2)、边板（13根钢绞线） P=ⅹ13= 4、钢绞线理论伸长值： △L=PⅹL)/(ApⅹEp) P-张拉端控制力为ⅹ103N L-钢绞线有效长度（mm）,由于本预置厂为两片布置，钢绞线有效长度不相等时须实际丈量其有效长度（有效长度为钢绞线两端工具锚夹片内口距离为米）； Ap-钢绞线截面积为139 mm2 Ep-钢绞线弹性模量（ⅹ105 MPa）初应力时理论伸长量： △=ⅹⅹ103ⅹⅹ103/(139ⅹⅹ105)= mm 30%控制力（二倍初应力）时理论伸长量：

完整word版单向板计算书绝对详细

一、设计资料某建筑现浇钢筋混凝土楼盖，建筑轴线及柱网平面见图14-37。层高4.5m。楼面可变荷载标 5kN/，其分项系数1.3。楼面面层为30mm厚现制水磨石，下铺70mm厚水泥石灰准值焦渣，梁板下面用20mm厚石灰砂浆抹灰梁、板混凝土均采用C25级；钢筋直径≥12mm时，采用HRB335钢，直径<12mm，采用HPB235钢。二、结构布置楼盖采用单向板肋形楼盖方案，梁板结构布置及构件尺寸见图14-37。图14-37 单向板肋形楼盖结构布置三、板的计算板厚80mm。板按塑性内力重分布方法计算，取每m宽板带为计算单元，有关尺寸及计算简图如图14-38所示。图14-38 板的计算简图 1.荷载计算 0.65kN/30mm现制水磨石 0.98 kN/14kN/×0.07m＝水泥焦渣70mm25kN/钢筋混凝土板80mm 2 kN/＝0.08m×．

17kN/0.34 kN/×0.02m＝20mm石灰砂浆＝3.97 kN/ 恒载标准值 5.0 kN/活载标准值＝11.26 kN/ 5.0＝1.2×3.97+1.3×＝荷载设计值p11.26 kN/每米板宽p＝ 2.内力计算计算跨度板厚＝h200mm×450mm ，次梁h＝80mm b×120+＝＝边跨2600－100－2420mm ＝2400mm ＝2600中间跨－200 /2400 ＝0.83<10％，故板可按等跨连续板计算。—跨度差（24202400）板的弯矩计算截面位置弯矩系数M＝边跨跨中=5.99 ×11.26× 支座B 4.67 －=×11.26× 中间跨跨中×11.26×=4.05 中间C支座×11.26×=－4.05 3.配筋计算，＝60mm20＝，，b＝1000mmh＝80mm80－ ,=1.27＝11.9,=210＝1－＝＝实配钢筋）kN·M（m 截面位置）（． 10@140，513 0.151 5.99 0.140 边跨跨中561 0.109 0.116 394 4.67 B支座－8/10@140460 ①－②8@140，340 0.1 4.05 0.095 轴④－⑤线间359 间中跨跨中6/8@140，轴④②－269 0.076 0.079 4.05×0.8 线间281 340 0.095 0.1 4.05 间①－②－中，8@140C 轴⑤④－支座线间359 0.076 0.079 269 ②－④轴－，6/8@140 4.05×0.8 线间

钢筋混凝土空心板设计计算书

钢筋混凝土空心板设计计算书一、基本设计资料 1、跨度和桥面宽度（1）标准跨径：12m （墩中心距）。（2）计算跨径：11.6m 。（3）桥面宽度：净7m+2×1.5m （人行道）。 2、技术标准设计荷载：公路—Ⅰ级，人行道和栏杆自重线密度按照单侧8KN/m 计算，人群荷载取3KN/㎡。环境标准：Ⅰ类环境。设计安全等级：二级。 3、主要材料：混凝土空心简支板和铰接缝采用C40混凝土；桥面铺装上层采用0.03m 沥青混凝土，下层为0.06厚C40混凝土。沥青混凝土重度按23KN/m 3计算，混凝土重度按24KN/m 3计。中板截面构造及尺寸（单位：cm ）一、计算空心板截面几何特性 1、毛截面面积计算 ()2111124702162555505503586307.32222A cm π?? =?+??-???++?+??+??=???? 2、毛截面重心位置

全截面对12板高处的静矩为： 12 31 1111255(355)555(3555)250(351550)2 32231285351053758.3323h S cm ?=????-?+??-?-???--????? ?-???--?= ????? 铰缝的面积为： ()22 20.5555550.53500.558765j A cm cm =???+?+??+??=毛截面重心离12板高的距离为：123758.33 0.66307.32 h S d cm A === 铰缝重心到12板高的距离为：123758.33 4.913765 h j j S d cm A === 3、毛截面惯性矩计算铰缝对自身重心轴的惯性矩为： 333324 555035855576522 4.91339726.0436*******j I cm ????????=??++++?=?? ? ???? 空心板截面对其重心轴的惯性矩为： ()342224 64 1247032124700.62160.6219863.02765 4.9130.612642.295010I cm cm ππ??????=+??-?+??-?-?+?? ????? =? 空心板截面的抗扭刚度可简化为下图所示的箱型截面进行近似计算

米空心板预应力张拉计算书

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国道110线麻正段公路第2合同段13米空心板张拉控制计算书宁夏路桥国道1１0线麻正公路第2合同段项目经理部二〇一六年四月十日

第一章工程概述本合同段预应力钢绞线采用国标φs 15.2(GB/T5２２4－２003)，标准强度a 1860MP fpk =, 低松驰高强度钢绞线。跨径3０ｍ箱梁和13m 空心板均采用Φs 15．2mm 钢绞线。预应力损失参数: 纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=０.２3，孔道偏差系数K=0.0０3,钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为１３02ＭPa 取为△＝0．0２5,锚具变形与钢束回缩值（一端)为６mm;横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数u=0．２３,孔道偏差系数K=０.0０15。梁体预应力材料：预应力束:公称直径为Φ=15.2ｍm ，抗拉标准强度fpk ＝18６0MPa 的高强度低松弛钢绞线。第二章设计伸长量复核一、计算公式及参数: 1、预应力平均张拉力计算公式及参数： () () μθ μθ+-=+kx e p p kx p 1 式中: P p —预应力筋平均张拉力（N ） P —预应力筋张拉端的张拉力（N ） X —从张拉端至计算截面的孔道长度(m ） θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）ｋ—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数,取０.00２

μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数,取0.１4 ２、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数: ()P P p E A l p l =? 式中：Ｐp —预应力筋平均张拉力(N ）Ｌ—预应力筋的长度(m ｍ) A p —预应力筋的截面面积（mm ２)，取1４0 mm 2 E p —预应力筋的弹性模量(N/ mm 2），取1.95×105 N/ mm ２二、平均控制张拉力及伸长量计算：（根据设计编号进行编排) 见附表:预应力钢绞线张拉控制计算表第三章千斤顶张拉力与对应油表读数计算一、钢绞线的张拉控制应力：３根钢绞线束:F=0.7５×Ap ×n ＝13９5*14０*3＝117１80０N ＝58５.9K Ｎ 4根钢绞线束:F=0．７5ｆpk ×A ｐ×n=１395*14０＊4＝７8１200 Ｎ=７81.２KN 二、中梁： N1/Ｎ2(3根）:1、3号千斤顶张拉、3号油表时: 千斤顶回归方程：

现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书

1钢筋混泥凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书一、设计目的通过本课程的设计试件，使学生了解并熟悉有关钢筋混凝土现浇楼盖的设计方法和设计步骤，培养其独立完成设计和解决问题的能力，提高绘图能力。二、设计资料 1、工程概况：某框架结构工业仓库，二层建筑平面图如下图所示（楼面标高4.00m）,墙厚370mm,混凝土柱400x400mm。板伸入墙120mm,次梁伸入墙240mm,主梁伸入墙370mm。房屋的安全等级为二级，拟采用钢筋混凝土现浇单向板肋形楼盖。图1 梁板结构平面布置 2、楼面构造层做法：20mm厚石灰砂浆粉刷，30mm厚水磨石楼面（标准值0. 65kN/m2） o 3、活荷载：标准值为7. 5 kN/m2 o 4、恒载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.3。 5、材料选用：混凝土采用C25（A=11.9N/〃”2, /=1.27N/〃m2）钢筋梁中受力主筋采用HRB400级（f =36ON/〃* ） x 其余采用HPB235级（人=210"/〃〃/）三、设计容 1、确定结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置

2、板的设计（按塑性理论） 3、次梁设计（按塑性理论） 4、主梁设计（按弹性理论） 5、绘制结构施工图，包括：（1）、结构平而布置图（2）、板、次梁、主梁的配筋图（3）、主梁弯矩包络图及抵抗弯矩图（4）、设计说明（5）、次梁钢筋材料表四、成果要求 1、课程设计在1周完成。 2、计算书必须统一格式，并用钢笔抄写清楚（或打印）。计算书（施工图）装订顺序：封面、评语页、目录、任务书、设计说明、计算书正文和施工图。 3、施工图统一为A3图纸。要求图而布局均匀、比例适当、线条流畅、整洁美观，严格按照建筑制图标准作图。 4、在完成上述设计任务后方可参加设计答辩及成绩评定。五、参考资料 1、《混凝土结构设计》，梁兴文主编，中国建筑工业 2、GB50010-2002,《混凝土结构设计规》 3、GB50009-2001,《建筑荷载设计规》