钢筋混凝土简支空心板桥主梁设计3(桥梁工程课程设计-计算说明书)
桥梁工程课程设计计算说明书
根据课程设计任务书要求，参考相应资料，确定桥梁的标准跨径（12.40m），单跨结构，总长13m，标高数据具体见CAD设计图，桥面布置和梁截面形式如下图示：
图I（数据单位：cm）
本空心板预知梁桥采用铰接板法，所以要求各片梁截面形式统一。故将截面统一简化为如下形式（图II示）：梁截面可以看作由虚线矩形框和四个相同的三角形组成
图II（数据单位：cm）
一、计算截面参数和各片梁的跨中荷载横向分布系数
（1）、计算空心板截面的抗弯惯矩I
如图II示，此截面为对称截面，根据材料力学知识，抗弯惯矩I计算如下：I=124×753/12—【78×553/12—4×(23×233/36+1/2×23×23×(2/3×23+1/2×9)2)】
=4359375—（1081437.5—4×（7773.4+104044））
=3725207（cm^4）
（2）、计算空心板截面的抗扭惯矩It
It=4b2×h2/(b(1/t1+1/t2)+2h/t3)
= 4(124-23)2×(75-10)2/((124-23)(1/10+1/10)+2(75-10)/23)
=172396900/(20.2+5.65)
=830228(cm^4)
（3）、计算梁的刚度参数r
r=5.8I/It*(b/l)2
=5.8×3725207/830228×(125/1240)2=0.264
（4）、计算跨中荷载横向分布影响线
查铰接板荷载横向分布影响线计算表7-1~7-7，在r=0.20~0.30之间按直线内插法求得r=0.174的影响线竖标值n1i、n2i、……n7i。绘制如下计算表
表-1
（
（5）、计算荷载横向分布系数
由于桥梁截面和梁体采取对称布置，所以其受力分布也相对称，即1号板与7号板横向分布系数相等，同理，2号板与6号板、3号板与5号板也相等。按照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）规定沿横向确定最不利位置后，就可以计算跨中荷载横向分布系数，各板的计算如下： 1号板（7号板）， 车辆荷载：mcq=1/2×(0.400+0.093+0.029+0.007)=0.265 人群荷载：
mcr=0.587+0.002=0.589
2号板（6号板）,
车辆荷载：mcq=1/2×(0.335+ 0.224+0.070+0.017) =0.323
车辆荷载：mcr=0.289+ 0.004=0.293
对于3号板（5号板）荷载作用位置的分析：由于3号板（5号板）影响线图形基本上关于3号梁（5号梁）中心线对称，但左侧线变化较缓（斜率绝对值比右侧斜率值小），右侧变化较快，故将荷载尽可能靠左侧布置可使荷载组合值最大，即如下图所示进行加载。
3号板（5号板）,
车辆荷载：mcq=
1/2×
(0.178+0.336+0.211+0.
048)=0.387
车辆荷载：mcr=
0.083+0.011=
0.094
4号板,
车辆荷载：mcq=1/2×(0.080+0.279+
0.080+0.279)=0.359
车辆荷载：
mcr=0.027+0.027=0.054
综合上述分析，
汽车荷载横向分布系数
最大值取mc=0.387，
人群荷载取mr=0.589,以此进行内力计算。
二、计算荷载横向系数沿桥跨纵向分布规律
荷载横向分布系数沿纵桥分布规律按照如下方法近似计算
右图表示汽车荷载横向分布系数最大梁（3号梁或5号梁的横向系数沿桥跨纵向分布规律，计算方法为简单的
线性内插。支点处的分布系数
采用杠杆原理法求得
右下图表示人群荷载跨中横向分布系数最大梁（1号梁或7号梁的横向系数沿桥跨纵向分布规律，,支点处的分布系数采用杠杆原理法求得，计算方法为简单的线性内插
三、恒载内力计算
桥梁恒载包括梁体自重、桥面铺装层、栏杆和人行道三部分。其计算步骤如下：
1、恒载内力计算式：
Mx=1/2*gl*x-gx*x/2=gx/2*(l-x)
Qx=gl/2-gx=g/2*(l-2x)
式中g—恒载集度
2、恒载集度计算
①梁体自重：
边主梁（1号梁或7号梁）
g1边=Ar=0.6319㎡×25KN/m3=15.80KN/m(A-边截面梁面积，通过CAD图形计算得；r-C30混凝土容重)
中主梁（2~6号梁）
g1中= Ar=0.5354㎡×25KN/m3=13.39KN/m
②桥面铺装层：
计算认为桥面铺装重量平均分布于各片梁上，则边主梁与中主梁集度相等，为g2=1/7×(0.02×8.5×23+0.07×8.5×24)=2.6 KN/m
③栏杆和人行道：
同理，边主梁与中主梁集度相等，为g3=5.0×2/7=1.43 KN/m
则，作用于边主梁的恒载集度g边= g1边+ g2+ g3=15.80+2.6+1.43=19.83 KN/m 作用于中主梁的恒载集度g中= g1中+ g2+ g3=13.39+2.6+1.43=17.42 KN/
分别取x=0, x=l/4, x=l/2,求出边主梁和中主梁的内力，结果图表如下：
中主梁（2~6号梁）恒载内力计算结果表表-3
四、活载内力计算
活载内力计算一般公式表述如下：
S=(1+μ)*ζ*mi(∑qk*ωj+Pk*y)
式中：S—所求截面的弯矩或剪力；
(1+μ)—汽车荷载冲击系数；
ζ—多车道汽车荷载折减系数，此处双车道取1；
mi—计算主梁的横向分布系数；
qk—车道荷载的均布荷载标准值，公路I-级为10.5KN/m，此处为公路II-级，按0.75倍采用，此处为10.5×0.75=7.875 KN/m；
ωj—使结构产生最不利效应的同号影响线面积；
Pk—车道荷载的集中荷载标准值，选用原则见p38，此处Pk=180（1+（12.4-5）/(50-5)）×0.75=157.2 KN；
y—所加载影响线中一个最大影响线峰值。
1、根据要求，各片梁的荷载横向系数值结果列入下表汇总：
2、计算荷载在各片梁跨中截面产生的跨中弯矩
简支桥梁的基频：f=π/2l2√EIc/mc
式中——E混凝土弹性模量，C30混凝土为3.0×10^10N/m
Ic——结构跨中截面惯性矩，本例为0.03725m?
mc——结构跨中单位长度质量，边主梁mc=19.83×103/9.81=2.02×103Ns2/m2
，中主梁mc=17.42×103/9.81=1.78×103Ns2/m2；
将上述数据代入公式中求得基频为：
边主梁f=π/2l2√EIc/mc=3.14/2×12.42×√3×10^10×0.03725/2.02×103=7.60HZ；
中主梁f=π/2l2√EIc/mc=3.14/2×12.42×√3×10^10×0.03725/1.78×103=8.09HZ；
根据《公路桥涵设计通用规范》，当1.5 HZ≤f≤14 HZ时，μ=0.176㏑f-0.0157，则边主梁（1+μ）=1+（0.176㏑7.60-0.0157）=1.343；
中主梁（1+μ）=1+（0.176㏑8.09-0.0157）=1.354；
ω=1/8×l2=1/8×12.42=19.22 m2；y=l/4=3.1
根据上述数据计算得：
①边主梁（1、7号梁）
汽车荷载产生的跨中弯矩M(l/2).q=(1+μ)*ζ*mcq(∑qk*ω+Pk*y)
=1.343×1×0.265（7.875×19.22+157.2×3.1）=227.30KN.m
人群荷载产生的跨中弯矩M(l/2).r=mcr*pr*ω=0.589×(3×0.75) ×19.22=25.47 KN.m
②中主梁（2~6号梁）
计算过程同上，计算结果如下表：
右图唯跨中剪力影响线图，由于影响线较大值主要集中在跨中部分，
mc进行计算影响线面积
ω=1/2×1/2×12.4×0.5=1.55
根据上述数据计算得：
①边主梁（1、7号梁）
汽车荷载产生的跨中剪力
Q（l/2）.q=(1+μ)*ζ*mcq(∑qk*ω+1.2Pk*y)= 1.343×1×0.265（7.875×1.55+1.2×157.2×0.5）=37.91KN
人群荷载产生的跨中剪力
Q（l/2）.r= mcr*pr*ω=0.589×(3×0.75) ×1.55=2.05 KN
②中主梁（2~6号梁）
计算过程同上，计算结果如下表：
关于支点截面内力计算，首先分析易知，对于简支梁而言，支点处截面不存在弯
矩，所以，只需要进行支点截面的剪力Q的计算。
由于支点剪力影响线右侧竖标值很小，所以可以将荷载右侧支点附近的横向分布系数变化不予考虑，而采取与跨中相同值mc如图示，2~6号梁的mc、mo值不同
具体数值在表-4已经给出
具体计算公式为
Q=(1+μ)*ζ*mcq(∑qk*ω+Pk*y)+△Q
其中△Q表示支点附近横向分布系数值
变化引起的支点剪力变化值
影响线面积ω=1/2×12.4×1=6.2
①、1、7号梁支点最大剪力计算
汽车荷载产生的支点剪力：
Qq=1.343×1×0.265×(7.875×6.2+1.2×157.2×1)+△Q
=84.51+△Q
附加三角形荷载重心处坐标值y=1×(12.4—1/3×3.1)/12.4=0.917，其中mo=0，mc=0.265
△Q=1.343×1×｛3.1/2×(0-0.265)×7.875×0.917+(0-0.265)×1.2×157.2×1) ｝=—71.48
所以，Qq=84.51—71.48=13.03KN
人群荷载产生的支点剪力：
Qr=mc*pr*ω+l/4(mo-mc)pr*y
=0.589×(3.0×0.75) ×6.2+1/4×12.4×(1.16—0.589) ×(3.0×0.75) ×0.917 =11.87KN
②、2、6号梁支点最大剪力计算
汽车荷载产生的支点剪力：
Qq=1.354×1×0.323×(7.875×6.2+1.2×157.2×1)+△Q
=103.85+△Q
附加三角形荷载重心处坐标值y=1×(12.4—1/3×3.1)/12.4=0.917，其中mo=0.5，mc=0.323
则△Q=1.354×1×｛3.1/2×(0.5-0.323)×7.875×0.917+(0.5-0.323)×1.2×157.2×1) ｝=47.89KN
所以，Qq=103.85+47.8=151.65KN
人群荷载产生的支点剪力：
Qr=mc*pr*ω+l/4(mo-mc)pr*y
=0.293×(3.0×0.75) ×6.2+1/4×12.4×(—1.16—0.589) ×(3.0×0.75) ×0.917 =—7.10KN
③、3、5号梁支点最大剪力计算
汽车荷载产生的支点剪力：
Qq=1.354×1×0.387×(7.875×6.2+1.2×157.2×1)+△Q
=124.43+△Q
附加三角形荷载重心处坐标值y=1×(12.4—1/3×3.1)/12.4=0.917，其中mo=0.5，mc=0.387
则△Q=1.354×1×｛3.1/2×(0.5-0.387)×7.875×0.917+(0.5-0.387)×1.2×157.2×1) ｝=30.57KN
所以，Qq=124.43+30.57=155KN
人群荷载产生的支点剪力：
Qr=mc*pr*ω+l/4(mo-mc)pr*y
=0.094×(3.0×0.75) ×6.2+1/4×12.4×(0—0.094) ×(3.0×0.75) ×0.917
=0.71KN
④、4号梁支点最大剪力计算
汽车荷载产生的支点剪力：
Qq=1.354×1×0.359×(7.875×6.2+1.2×157.2×1)+△Q
=115.43+△Q
附加三角形荷载重心处坐标值y=1×(12.4—1/3×3.1)/12.4=0.917，其中mo=0.5，mc=0.359
则△Q=1.354×1×｛3.1/2×(0.5-0.359)×7.875×0.917+(0.5-0.359)×1.2×157.2×1) ｝=38.15KN
所以，Qq=115.43+38.15=153.58KN
人群荷载产生的支点剪力：
Qr=mc*pr*ω+l/4(mo-mc)pr*y
=0.054×(3.0×0.75) ×6.2+1/4×12.4×(0—0.054) ×(3.0×0.75) ×0.917
=0.41KN
支点最大剪力计算结果如下表
五、荷载效应组合计算
对于小跨径（单跨13m）简支梁桥，其内力效应组合一般只计算跨中弯矩、跨中剪力、支点剪力三种效应的基本组合。计算式如下：
r o S ud=r o(∑r Gi S Gik+r Q1S Q1k+ψc∑r Qj S Qjk)
S ud——承载能力极限状态下作用基本组合效应设计值；
r o——结构重要性系数，此处按照安全等级三级取为0.9；
r Gi——第i个永久作用效应的分项系数，此处只有结构自重荷载，取为1.2
S Gik——第i个永久作用效应的标准值和设计值；
r Q1——汽车荷载效应的分项系数，取为1.4；
S Q1k——汽车荷载效应的标准值和设计值；
r Qj——作用效应除汽车荷载效应、风荷载的其他第j个可变作用效应的分项系数，r Qj取1.4；
S Qj——作用效应除汽车荷载效应、风荷载的其他第j个可变作用效应的标注值和设计值；
Ψc——作用效应组合中，除汽车荷载效应的其他可变作用效应的组合系数，当永久作用与汽车荷载和人群荷载组合时，人群荷载的组合系数取Ψc=0.8
1、跨中截面弯矩效应组合计算
结构重力作用产生的弯矩值见恒载内力计算，边主梁（1、7号）M(l/2)=381.13，见表-2；中主梁（2~6号）M(l/2)=334.81，见表-3；
汽车荷载和人群荷载产生的弯矩值见活载内力计算，具体值见表-5；
则跨中截面弯矩作用效应值基本组合设计值计算如下：
①、1、7号梁弯矩作用效应值
r o M d=r o(∑r Gi S Gik+r Q1S Q1k+ψc∑r Qj S Qjk)
=0.9×（1.2×381.13+1.4×227.30+1.4×25.47）=730.11KN.m
②、2、6号梁弯矩作用效应值
r o M d=r o(∑r Gi S Gik+r Q1S Q1k+ψc∑r Qj S Qjk)
=0.9×（1.2×334.81+1.4×277.05+1.4×12.66）=726.63KN.m
③、3、5号梁弯矩作用效应值
r o M d=r o(∑r Gi S Gik+r Q1S Q1k+ψc∑r Qj S Qjk)
=0.9×（1.2×334.81+1.4×331.94+1.4×4.06）=784.95KN.m
④、4号梁弯矩作用效应值
r o M d=r o(∑r Gi S Gik+r Q1S Q1k+ψc∑r Qj S Qjk)
=0.9×（1.2×334.81+1.4×307.94+1.4×2.34）=752.55KN.m
2、跨中截面剪力效应组合计算
结构重力作用在跨中无剪力，Q(l/2)=0；
汽车荷载和人群荷载产生的弯矩值见活载内力计算，具体值见表-6；
则跨中截面剪力作用效应值基本组合设计值计算如下：
①、1、7号梁剪力作用效应值
r o Q d=r o(∑r Gi S Gik+r Q1S Q1k+ψc∑r Qj S Qjk)
=0.9×（1.2×0+1.4×37.91+1.4×2.05）=50.35KN
②、2、6号梁剪力作用效应值
r o Q d=r o(∑r Gi S Gik+r Q1S Q1k+ψc∑r Qj S Qjk)
=0.9×（1.2×0+1.4×46.21+1.4×1.02）=59.50KN
③、3、5号梁剪力作用效应值
r o Q d=r o(∑r Gi S Gik+r Q1S Q1k+ψc∑r Qj S Qjk)
=0.9×（1.2×0+1.4×55.36+1.4×0.32）=70.16KN
④、4号梁剪力作用效应值
r o Q d=r o(∑r Gi S Gik+r Q1S Q1k+ψc∑r Qj S Qjk)
=0.9×（1.2×0+1.4×51.36+1.4×0.18）=64.94KN
3、支点截面剪力效应组合计算
结构重力作用产生的支点剪力见恒载内力计算，边主梁（1、7号）Q(0)=122.95，见表-2；中主梁（2~6号）Q(0)=108，见表-3；
汽车荷载和人群荷载产生的弯矩值见活载内力计算，具体值见表-7；
则支点截面剪力作用效应值基本组合设计值计算如下：
①、1、7号梁支点剪力作用效应值
r o Q d=r o(∑r Gi S Gik+r Q1S Q1k+ψc∑r Qj S Qjk)
=0.9×（1.2×122.95+1.4×13.03+1.4×11.87）=164.16KN
②、2、6号梁支点剪力作用效应值
r o Q d=r o(∑r Gi S Gik+r Q1S Q1k+ψc∑r Qj S Qjk)
=0.9×（1.2×108+1.4×151.65+1.4×（—7.1））=298.77KN
③、3、5号梁支点剪力作用效应值
r o Q d=r o(∑r Gi S Gik+r Q1S Q1k+ψc∑r Qj S Qjk)
=0.9×（1.2×108+1.4×155+1.4×0.71）=312.83KN ④、4号梁支点剪力作用效应值
r o Q d=r o(∑r Gi S Gik+r Q1S Q1k+ψc∑r Qj S Qjk)
=0.9×（1.2×108+1.4×153.58+1.4×0.41）=310.67KN 将上述所求的作用效应值基本组合的结果列入下表
m实心简支板桥计算书
钢筋混凝土实心简支板桥设计计算书 2006年11月
一、设计资料 1、桥面跨径及桥宽： 标准跨径：根据实际情况及《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60—2004 第3.2.5条的新建桥梁跨径的要求，确定为标准跨径等于8m 的单跨钢筋混凝土实心简支板桥。 计算跨径：偏安全取L=8m 桥面宽度：双幅 2×4 m =8 m 2、设计荷载：公路Ⅱ级汽车荷载 其中车辆荷载根据实际情况进行提高如下： 车辆荷载的立面、平面尺寸图 （图中尺寸单位为m,荷载单位为kN ） (b ) 平 面 尺 寸 (a ) 立 面 布 置 人群荷载不计。 3、设计安全等级： 三级 4、结构重要系数： 5、主要设计材料： （1）混凝土强度等级：主梁拟用30号，即Ｃ30； MPa f ck 1.20=MPa f tk 01.2=MPa f cd 8.13= MPa f td 39.1= MPa E c 41000.3?= 人行道、栏杆无； 桥面铺装不计； 混凝土容重ｒ＝24kN/m3， 钢筋混凝土容重ｒ＝25kN/ m3。 （2）钢材初步选取：直径大于或等于12mm 时采用ＨRB335，指标：
MPa f sk 335= MPa f f sd sd 280=' = MPa E s 5100.2?= 直径小于12mm 时采用Ｒ235钢筋，指标： MPa f sk 235= MPa f f sd sd 195=' = MPa E s 5101.2?= 6、设计依据 （1）《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60—2004 （2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTJ D62—2004 二、构造布置： 设计板厚0.50m= ，在 ～ ，符合规范要求， 设计截面尺寸见下图： 侧 面 图 单位：cm 平 面 图 单位：cm 三、几何特性计算 截面面积： 面惯性矩： 面积矩： 四、主梁内力计算 (一)、恒载内力 一期荷载集度主梁每延米自重： g=(4×0.5)×25.0=50kN/m 二期恒载（栏杆、人行道、桥面铺装）不计。 恒载作用下梁产生的内力计算:
简支T形桥梁工程课程设计报告
桥梁工程课程设计（本科） 专业道路桥梁与渡河工程班级15春 姓名炜灵 学号9
理工大学网络教育学院 2016年12月 一、课程设计目的 本课程的任务和目的：学生通过本课程的设计练习，使学生掌握钢筋混凝土简支T梁设计计算的步骤和法，学会对T梁进行结构自重力计算、汽车荷载和人群荷载力计算、作用效应组合；在汽车和人群荷载力计算时，学会用偏心受压法和杆杠原理法求解荷载横向分布系数。 二、课程设计题目 装配式钢筋混凝土简支T形梁桥设计 三、课程设计任务与指导书（附后） 四、课程设计成果要求 设计文本要求文图整洁，设计图表装订成册，所有图表格式应符合一般工程设计文件的格式要求。 五、课程设计成绩评定 课程设计文本质量及平时成绩，采用五级制评定：优、良、中、及、不及。
装配式钢筋混凝土简支T形梁桥 课程设计任务与指导书 一、设计容 根据结构图所示的一标准跨径为L b=25m的T形梁的截面尺寸，要求对作用效应组合后的最不利的主梁（一根）进行下列设计与计算： 1、行车道板的力计算； 2、主梁力计算； 二、设计资料 1、桥面净宽：净-7（车行道）+2×1.0（人行道）+2×0.25（栏杆）。 2、设计荷载：公路-II级，人群3.5kN/m2。 4、结构尺寸图： 主梁：标准跨径Lb=25m（墩中心距离）。 计算跨径L=24.50m（支座中心距离）。 预制长度L’=24.95m（主梁预制长度）。 横隔梁5根，肋宽15cm。
桥梁纵向布置图（单位：cm） 桥梁横断面图（单位：cm） T型梁尺寸图（单位：cm） 三、知识点（计算容提示） 1、行车道板计算 1）采用铰接板计算恒载、活载在T梁悬臂根部每延米最大力（M和Q）。 2）确定行车道板正截面设计控制力。 2、主梁肋设计计算 1）结构重力引起力计算（跨中弯矩和支点剪力），剪力按直线变化，弯矩按二次抛物线变化。
桥梁工程课程设计计算书
桥梁工程课程设计及计算书 设计题目: 桥梁工程课程设计 学院：土木与建筑学院 指导老师：汪峰 姓名： 学号： 班级： 2014年6月
一、基本资料 1．标准跨径：20 m 计算跨径：19.50 m 主梁全长：19.96 m 2．桥面净宽：净7.5 m+2×0.25 m 3. 车辆荷载：公路— 级 4. 人群荷载：3.0 KN/m2 5. 选用材料： 钢筋：采用HRB300钢筋，HRB335钢筋。 混凝土：主梁C40 人行道及栏杆：C25 桥面铺装：C25（重度24KN/m） 6. 课程设计教材及主要参考资料： 《桥梁工程》.姚玲森编.人民交通出版社，1990年 《桥梁工程》.邵旭东等编.人民交通出版社，2007年 《桥梁工程》.范立础编.人民交通出版社，2001年 《简支梁桥示例集》.易建国编.人民交通出版社，2000年 《桥梁工程课程设计指导书》.桥梁教研室.哈尔滨工业大学教材科， 2002年 《梁桥设计手册》.桥梁编辑组.人民交通出版社，1990年 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）人民交通出版社北京 《拱桥设计手册（上、下）》.桥梁编辑组.人民交通出版社，1990年 《配筋混凝土结构设计原理》袁国干主编，同济大学出版社 二、桥梁尺寸拟定 1．主梁高度：h=1.5m 梁间距：采用5片主梁，间距1.8m。 2．横隔梁：采用五片横隔梁，间距为4×4.85m,梁高1.0m, 横隔 梁下缘为15cm,上缘为16cm。 3．主梁梁肋宽：梁肋宽度为18cm。 4．桥面铺装：分为上下两层，上层为沥青砼厚2.0cm, 下层为C25 防水混凝土垫层厚10.0cm。桥面采用1.5%横坡。 5．桥梁横断面及具体尺寸：（见作图）
简支板桥方案
（九）桥涵施工技术措施 1、简支板桥施工方案 1.1工程概况 K6+150处为跨径为1*5米简支板桥。板桥上部采用预制钢筋砼盖板，下部采用重力式桥台，基础为刚性扩大基础，桥台采用M7.5水泥砂浆浆砌块石 1.2、桥梁施工工艺流程图 1.3施工方案
1.3.1定位放线：依据导线点、水准点及成果表，组织现场测量人员，利用全站仪、水准仪，经纬仪进行导线点的复核及水准点的布设闭合及桥位施工放线、复测。 1.3.2基坑开挖： 施工前根据已有的水文地质资料，查明并作好地下障碍物拆迁工作。施工前将基础周围场地平整好。在平整的场地上，依据已测定的桥位中线，由测量人员将基础位置定出。在枯水或浅水岸滩上放样时，将桩直接打在河滩上；在较深的水中放样时，采用筑岛法施工在岛顶测设放样桩。在打放样桩时加设控制桩，以便施工时核对。 基坑开挖采用机械开挖人工配合，当机械开挖至槽底20CM时采用人工修整至设计标高。人工清理整平后用打夯机对基础进行夯实，达到设计要求的密实度及设计标高后由设计及监理验收合格后方能继续施工。地基承载力要求不小于350KPA。基坑设置集水坑进行排水。 1.3.3桥台基础及台身砌体施工 该工程各桥梁都为M7.5水泥砂浆砌块石台身，砌体施工质量和工序安排直接影响到工程最后的质量要求。为保证砌体满足规范和设计要求，施工人员选择具有丰富施工经验的专业施工队伍。 块石的材料要求：石料应符合设计规定的类别和强度，石质应均匀、不易风化、无裂纹。 砂浆的技术要求：砌筑用的砂浆的类别及强度等级应符合设计的
规定；砂浆采取现场拌和；砂浆所用的水泥、砂、石等严格按选定的料场进货并做好进场检验。 备料时，石料分层放样加工，石料在砌筑前应浇水湿润，表面要清洗干净，表面不得有泥土、水锈等。砌筑时分段分层砌筑。相邻工作段的砌筑高度不超过1.2m。分段位置设置在沉降缝或收缩缝处。墩台砌筑中砌块间均有1㎝的砌缝，均应以砂浆粘结，砌块间不互相直接接触。上层石块在下层石块上铺筑砂浆后砌筑。竖缝在砌好的砌块侧面抹上砂浆。所有砌缝砂浆均要求饱满。若用小块碎石填塞砌缝，碎石四周都要有砂浆，不得用先堆积几层石块，再以细砂浆灌缝的方法砌筑。同一层石料及水平灰缝的厚度均匀一致。每层按水平砌筑，丁顺相间，砌石灰缝互相垂直。砌石的顺序为先角石，再镶面，后填腹。填腹面的分层高度应与镶面相同。为使砌块稳固，每处应先取形状、尺寸较适宜的石块并铺好砂浆，再将石块稳妥砌搁在砂浆上。分层砌筑时，较大的石块用于下层，并应用宽面为底铺筑。砌筑上层时，避免震动下层砌块。砌筑工作中断后重新开始时，将原砌层表面清扫干净，适当湿润，再铺浆砌筑。 现场顺坡道进入基坑。桥台材料随台背回填土用作平台直接使用。浆砌砌体要在砂浆初凝后，洒水覆盖养生7-14天。养护期间应避免碰撞、振动或承重。 桥台台身砌筑时支架选扣件式钢管脚手架，沿桥台架设，脚手架下部采用双管立柱，上部采用单管立柱。桥台施工用脚手架要顺桥台搭设，用来堆放石料、砌块、和砂浆，并支撑工人砌筑、镶面及勾缝。
桥梁工程课程设计计算书
桥梁工程课程设计计算书 The pony was revised in January 2021
《桥梁工程》课程设计 专 业：土木工程（道桥方向） 班 级： 2011班 学生姓名： 周欣树 学 号： 27 指导教师： 一、确定纵断面、横断面形式，选择截面尺寸以及基本设计资料 1． 桥面净宽：净—72 1.0+? 荷载： 公路—Ⅱ级 人群—23.0kN m 人行道和栏杆自重线密度-5.0kN m 2． 跨径及梁长：标准跨径13b L m = 计算跨径12.40L m = 主梁全长 '12.96L m = 3． 材料 钢筋：主筋用HRB400级钢筋，其他用HPB335级钢筋 混凝土：C40，容重325kN m ;
桥面铺装采用沥青混凝土；容重323kN m 4.构造形式及截面尺寸 梁高: 1.0h m = 梁间距：采用5片主梁，间距。 采用三片横隔梁，间距为 梁肋：厚度为18cm 桥面铺装：分为上下两层，下层为C25砼，路缘石边处厚 ；上层为沥青砼，。桥面采用%横坡。 桥梁横断面及具体尺寸：（见作图） 二、确定主梁的计算内力 (一)计算结构自重集度（如下表） （二）计算自重集度产生的内力（如下表） 注：括号（）内值为中主梁内力值 根据计算经验，边梁荷载横向分布系数大于中梁，故取边梁进行计算分析。 （三）支点处（杠杆原理法） 由图可求得荷载横向分布系数： 汽车荷载：1 0.3332oq m η==∑ 人群荷载： 1.222or r m η==
（四）跨中处（修正刚醒横梁法） 1、主梁的抗弯惯性矩I x 平均板厚：()1 1012112H cm =+= 22 3344 1111100162111621127.86181001810027.861221223291237.580.03291x I cm m ????=??+??-+??+??- ? ????? == 2、主梁的抗扭惯性矩Ti I 对于T 形梁截面，抗扭惯性矩计算如下：见下表. 3.计算抗扭修正系数 主梁的间距相等，将主梁近似看成等截面，则得 221 1 12Ti i i Gl I E a I β=+∑∑ 其中：∑It ---全截面抗扭惯距 Ii---主梁抗弯惯距 L---计算跨径 G---剪切模量 G= i a --主梁I 至桥轴线的距离 计算得0.9461β=< 满足 4.采用修正后的刚醒横梁法计算跨中荷载横向分布系数 此桥有刚度强大的横隔梁，且承重结构的跨宽比为：
预应力简支板桥下部结构计算书
第四章下部结构计算书 4.1 设计资料 设计荷载：公路Ⅱ级；桥面净空：12.5+2×0.5=13.5m 计算跨径： 09.6 l m 上部构造：钢筋混凝土空心板桥 4.1.2 水文地质条件 本桥桥位处地下水位埋深较浅，当采用天然地基挖方时将揭露地下水，且表层一般为发育软土层，施工难度较大，建议本段桥梁采用桩基础。 4.1.3 材料 钢筋：盖梁主筋用HRB335钢筋，其他均用R235钢筋 混凝土：盖梁用C30混凝土，桥台桩基用C25混凝土 4.1.4 桥墩尺寸 考虑原有标准图，选用下图所示结构尺寸： 图4—1 4.1.5 设计依据 《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D6—2007） 4.2 盖梁计算 上部结构荷载及支座反力表4—1 每片边梁自重（KN/m）每片中梁自重 （KN/m）一孔上部构造自重 （KN） 每一个支座恒载反力（KN） 1、13号2—12号边板1、13号中板2—12号 18.60 16.46 2182.6 93.0 82.3 4.2.2 盖梁自重及内力计算 图4—2 盖梁内力计算表表4—2
截面编号 自重弯矩剪力（KN）（KN/m）（K N·m）Q左Q右 1-1 截面 -15.6-15.6 2-2 截面 -54-54 3-3 截面 -73.797.6 4-4 截面 81.181.1 5-5 截面 6.02 6.02 6-6 截面 -69.06-69.06 7-7 截面 -85.6-85.6
4.2.3 活载计算 （1）活载横向分配系数计算，荷载对称布置时用杠杆原理法，非对称布置 时用铰接板法 1）对称布置时 a) 单列车对称布置时 图4—3 b) 双列车对称布置时 图4—4 c)三列车对称布置时 图4—5 d) 四列车对称布置时 图4—6 2) 非对称布置时 a) 单列车非对称布置时 b) 双列车非对称布置时 c) 三列车非对称布置时 d) 四列车非对称布置时 （2）按顺桥向活载移动情况，求得支座活载反力的最大值 本桥计算跨径为9.6m ，考虑到桥面连续处也可布载，布载长度为： 图4—7 a) 单孔荷载 单列车时：11.0150+9.8 1.07.875=188.592 B KN =???? 当为两列车时，则：22188.59=377.18B KN =? 当为三列车时，则：33188.59=565.77B KN =? 当为四列车时，则：44188.59=754.36B KN =? b ）双孔荷载
桥梁工程课程设计(完整版)
桥梁工程课程设计报告书 一、设计资料 1 桥面净宽净-7 +2×1.5m人行道 2 主梁跨径及全长 标准跨径 l=21.70m（墩中心距离） 计算跨径l=21.20m（支座中心距离） 主梁全长l =21.66m（主梁预制长度） 全 3 设计荷载 公路—I级；人群荷载3.02 kN/ m 4 设计安全等级 二级 5 桥面铺装 沥青表面处厚5cm（重力密度为233 kN/），混凝土垫层厚6cm（重力密度为 m 243 m m kN/ kN/），T梁的重力密度为253 6 T梁简图如下图
主梁横截面图 二、 设计步骤与方法 Ⅰ. 行车道板的力计算和组合 （一）恒载及其力（以纵向 1m 宽的板条进行计算） 1）每延米板上的恒载 g 沥青表面 1g ： 0.05×1.0×23 1.15kN m / 混凝土垫层 2g ： 0.06×1.0 ×24 1.44kN m / T 梁翼板自重3g ：30.080.14g 1.025 2.752+= ??=kN m / 合计：g=g 5.34i =∑kN m / 2）每米宽板条的恒载力 悬臂板长 ()0160180.712l m -= = 弯矩 2211 5.34(0.71) 1.3522 Ag M gl =-=-??=-·kN m 剪力 0 5.340.71 3.79Ag Q gl ==?=kN （二）汽车车辆荷载产生的力
60 ５0 1）将车辆荷载后轮作用于铰缝轴线上，后轴作用力为 140kN ，轮压分布宽度如图 5 所示，车辆荷载后轮着地长度为 a 2 0.20m ，宽度 b 2 0.60m ， 则得： a 1 a 2 2H 0.2 2×0.11 0.42m b 1 b 2 2H 0.6 2× 0.11 0.82m 荷载对于悬臂梁根部的有效分布宽度： 12l 0.421.420.71 3.24m o a a d =++=++?= 2）计算冲击系数μ 结构跨中截面的惯矩c I ： 翼板的换算平均高度：()1814112 h =?+=cm 主梁截面重心位置：()()11130 1601811130182241.18160181113018 a -??+??==-?+?cm 则得主梁抗弯惯矩： ()()22 326411111301601811160181141.2181813041.2 6.6310122122c I m ????=?-?+-??-+??130+??-=? ? ????? 结构跨中处单位长度质量c m ： 3 315.4510 1.577109.8 c G m g ?===? 22/Ns m 混凝土弹性模量E ：
桥梁工程课程设计计算书
桥梁工程课程设计计算书 （20m钢筋混凝土T梁） 专业：土木工程 班级：09.1 班 姓名： 学号： 指导老师： 2012年6月29日
桥梁工程计算书 一.行车道板计算 1.恒载弯矩计算(纵向按1m宽板条考虑) （1）恒载集度（沿纵向取1m板宽计算） 沥青铺装 混凝土铺装 翼板，翼板的平均厚度m 板的恒载集度 （2）恒载弯矩：板的计算跨径 所以取l=1.9m 3.活载内力计算 汽车荷载为公路Ⅰ级选用如图（1）车辆荷载进行计算 （1）选取荷载：以后重轴为主，车辆荷载两后轮置于最不利位置如图 （2）公路经铺装层按角扩散后在板顶的矩形荷载压力面的边长：沿纵向
沿横向 板的有效分布宽度： 按单个车轮计算： a＜故 故两中后轴板的有效分布宽度不重叠，按单轮计算。 弯矩组合： 属中桥，安全等级为二级， 板厚与梁肋高之比 跨中弯矩 支点弯矩 4，翼板配筋及强度复核 拟采用HRB335级钢筋（外径为13.9mm）钢筋净保护层采用30mm （1）用基本公式法求As 设，则 查结构设计原理附表1-5得: （2）选择布置钢筋 选取1012，则实际钢筋面积As=1131，采用焊接钢筋骨架。 混凝土保护层厚度为30mm>d(=12mm)且满足附表1-8要求，故30+13.5/2=36.75mm 取40mm，则有效高度。 最小配筋率计算：45（）=0.265,即配筋率应不于0.265%，且不应小于0.2%，
故取 实际配筋率 (3)截面复核 钢筋净间距，满足要求 受压区高度为 查表得， 故满足设计要求。 二、主梁计算 （一）跨中截面荷载横向分布系数计算（偏心压力法求） （1）求1号梁的跨中截面荷载横向分布系数 本桥各跟主梁的横截面相等，梁数n=6，梁间距1.9m， 则： 由式计算得： 由绘制一号梁影响线 根据《桥规》规定，在横向影响线上确定荷载最不利位置。 对于汽车荷载，车辆横向轮距为1.8m，两列车轮的横向最小间距为1.3m，车轮距离人行道缘石最小距离为0.5m，汽车人群荷载相应于各个荷载位置的横向影响线竖标值
桥梁工程简支梁课程设计
《桥梁工程》课程设计任务书 一、设计题目 1.钢筋混凝土简支梁桥上部结构设计 二、设计基本资料 1．标准跨径（计算跨径）：20m（19.5m）、25m（24.5m）、30m（29.5m）。 2．桥面净空：①净-0.5m（栏杆）+8m（车道）+0.5m（栏杆）、②净-8.5+2×1.0m（人行道）、③净-9.25+2×1.0m（人行道）+2×0.5m（栏杆）。 3．设计荷载：①公路-I级，人群3.5KN/m2；②公路-Ⅱ级，人群3.0KN/m2。 4．截面形式：空心板、T型截面、箱型截面。 5. 结构重要性系数：1.0。 6．材料:①钢筋：主筋采用Ⅲ级钢筋（HRB400），其他钢筋采用Ⅱ级钢筋（HRB335）；②混凝土：C40。 7．材料容重：水泥砼24 KN/m3，钢筋砼25 KN/m3，沥青砼21 KN/m3 三、设计内容 1. 荷载横向分布系数计算 2．主梁的设计计算（恒载、活载及人群） 3．行车道板的设计计算（悬臂板、铰接悬臂板、单向板） 4．横隔梁设计计算 5．桥面铺装设计
四、要求完成的设计图及计算书 1．钢筋混凝土简支梁桥上部结构设计（可手工制图或CAD出图） 2．桥面构造横截面图（可手工制图或CAD出图） 3．荷载横向分布系数计算书 4．主梁内力计算书 5．行车道板内力计算书 6．横隔梁内力计算书 五、参考文献 1．《桥梁工程》（第3版），邵旭东、金晓勤主编，2012，武汉理工出版社。 2．《梁桥》（公路设计手册），2005，人民交通出版社。 3．《桥梁计算示例集》（砼简支梁（板）桥），易建国主编，2002，人民交通出版社。 4．中华人民共和国行业标准.《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）.北京：人民交通出版社，2004。 5．中华人民共和国行业标准.《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)含条文说明.北京：人民交通出版社，2004。 6．中华人民共和国行业标准.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)。 六、课程设计学时 1.学时安排：1周(第9周)。 七、附注
8m跨简支板桥手动计算书
8m钢筋混凝土空心板简支梁桥 计算书 一、设计基本资料 1、跨度和桥面宽度 标准跨径：8m 计算跨径：7.6m 桥面宽度：4.5m，净宽：3.9m 2、技术标准 设计荷载：公路Ⅱ级×0.8，人群荷载取3kN/m2 设计安全等级：三级 3、主要材料 混凝土：混凝土空心板和铰接缝采用C30混凝土； 桥面铺装采用10~12cm C40混凝土。混凝土的重度按 26 kN/m2计算。 二、构造形式及截面尺寸 本桥为C30钢筋混凝土简支板，由4块宽度为0.99m的空心板连接而成。桥上横坡根据桥面铺装来进行控制。空心板截面参数：单块板高0.42m，宽0.99m，板件预留1cm的缝隙用于灌注砂浆。C30混凝土空心板抗压强度标准值 f=20.1Mpa，抗压强度设计值 ck f=13.8Mpa，抗拉强度标准值tk f=2.01Mpa，抗拉强度设计值 c f=1.39Mpa，C30混凝土的弹性模量为c E=3×104Mpa。 t
图1 桥梁横断面构造及尺寸图式（单位：cm ） 三、 空心板截面几何特性计算 1、 毛截面面积计算 空心板剖面图详见图2， A=83×42+（4×26/2+4×8/2+12×8-3.14×222/4）×2 =3054.12cm 2 图2 中板截面构造及尺寸（单位：mm ） 2、 毛截面中心位置 2834221(426/2(262/316)48/2(41/312)1283054.12 6 3.1422/423)2d ??+???++???++??-???= =19.90cm （即毛截面重心离板下边缘距离为19.90cm ）
3、毛截面惯性矩计算 3242211 83428342(2119.90)2(2222/4(2319.90))1264 I ππ= ??+??--???+??- =4.86×105cm 4 空心板截面的抗扭刚度可简化为如图3所示的箱型截面近似计算所以得到抗扭刚度为： 2222 641244(9918)(428) 1.731022(428)(9918)22818 T b h I cm h b t t ?-?-===?--+?+? 图三 抗扭惯性矩简化计算图（单位：cm ） 四、 主梁力计算 1、 永久作用效应计算 a 、空心板自重（一期结构自重）G 1 G 1=3054.12×10-4×26=7.94kN/m b 、桥面自重（二期结构自重）G 2 桥面栏杆自重线密度可按照单侧8kN/m 计算。 桥面铺装采用10～12cm 厚C40混凝土则全桥宽铺装层每延米重力为0.12×25×4.0=12kN/m 。 为计算方便，桥面系的重力可平均分配到各空心板上，
8m实心简支板桥计算书
8m实心简支板桥计算书
钢筋混凝土实心简支板桥设计计算书 2006年11月
一、设计资料 1、桥面跨径及桥宽： 标准跨径：根据实际情况及《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60 —2004 第3.2.5条的新建桥梁跨径的要求，确定为标准跨径等于8m 的单跨钢筋混凝土实心简支板桥。 计算跨径：偏安全取L=8m 桥面宽度：双幅 2×4 m =8 m 2、设计荷载：公路Ⅱ级汽车荷载 其中车辆荷载根据实际情况进行提高如下： 车辆荷载的立面、平面尺寸图 （图中尺寸单位为m,荷载单位为kN ） (b ) 平 面 尺 寸 1.8 2.5 15.0 3.0 1.4 7.0 1.4 1.4 7.01.43.0(a ) 立 面 布 置 人群荷载不计。 3、设计安全等级： 三级 4、结构重要系数： 5、主要设计材料： （1）混凝土强度等级：主梁拟用30号，即Ｃ30；
MPa f ck 1.20=MPa f tk 01.2=MPa f cd 8.13= MPa f td 39.1= MPa E c 41000.3?= 人行道、栏杆无； 桥面铺装不计； 混凝土容重ｒ＝ 24kN/m3， 钢筋混凝土容重ｒ＝25kN/ m3。 （2）钢材初步选取：直径大于或等于12mm 时采用ＨRB335，指标： MPa f sk 335= MPa f f sd sd 280=' = MPa E s 5100.2?= 直径小于12mm 时采用Ｒ235钢筋，指标： MPa f sk 235= MPa f f sd sd 195=' = MPa E s 5101.2?= 6、设计依据 （1）《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60—2004 （2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTJ D62—2004 二、构造布置： 设计板厚0.50m= ，在 ～ ，符合规范要求， 设计截面尺寸见下图： 侧 面 图 单位：cm 50 400 平 面 图 单位：cm 400 800 三、几何特性计算
板桥施工方案
1 总体施工方法简述 墩台基础:采取挖掘机配合人工开挖基坑，支立木模，现浇钢筋砼。双柱墩及墩台帽：组合钢模板，人工浇筑混凝土。预应力空心板：预制场预制，两台30T吊车配合吊装。 2 基础基坑开挖 2.1测量放样 按平面控制网计算各墩台中心座标，利用全站仪放出桥轴线和墩台中心位置。视基坑土质，定出开挖基坑边坡度，根据边坡度放出开挖边坡线。 2.2 开挖 用挖掘机配合人工开挖基坑的方法，基坑开挖时，配一潜水泵一至二台，随时抽水，保证基坑内不存留过多水，影响基坑开挖。开挖至设计标高30cm时采取人工开挖，清底，保证基底承载力不受影响。基底尺寸比砼基础四周宽出50cm，并在基坑四周挖引水沟，在某角隅处挖集水井，深50cm，将水引入集水井，使潜水泵可从集水井中抽出基坑内明水。若施工时发现基坑在地下水面以下时，可用木板桩支撑，边开挖，边设撑。对需要设挡板支撑的基坑，根据施工现场条件，在基坑四周每30cm打一根木桩（或钢管），在木桩（钢管）后设2～4mm厚的木板（或钢板），防止边坡坍塌。 2.3 基坑检验 按监理工程师批准的方法对基坑承载力进行检验，以及其尺寸、平面位置的检验，合格后速即进行下道工序，若达不到设计承载力，则报监理申请变更。 3 墩台基础浇筑 在合格的基坑内用全站仪放出基础底边线，订桩牵线。模板采用木模板,按放线位置立模,先支基础底层模板,高1米。桥台基础为片石砼，可直接进行水平分层浇筑，每层厚约30cm。桥墩基础为钢筋砼，模板支立后直接在基坑内绑扎基础钢筋及墩柱钢筋，绑扎要快，避免基底暴露时间过长。钢筋绑扎完后讯速浇筑基础砼。配50mm插入式振捣器6个，负责混凝土的振捣。混凝土浇筑至柱墩底面高程时，柱墩在基础顶面位置的基础砼要振平抹光，以便支柱墩模板。基础
桥梁工程课程设计报告书
本科桥梁工程课程设计 4×25 m预应力钢筋混凝土T梁桥设计净—11+2×0.75m 学院（系）： 专业： 学生： 学号： 指导教师：
燕山大学课程设计（论文）任务书院（系）:建筑工程与力学学院
一设计资料 (4) 二构造布置 (4) 2.1截面布置 (4) 2.1.1主梁间距与主梁片数 (4) 2.1.2主梁跨中截面主要尺寸拟定 (5) 2.2横截面沿跨长的变化 (8) 2.3横隔梁的设置 (8) 三．主梁作用效应计算 (9) 3.1永久作用效应计算 (9) 3.1.1永久作用集度 (9) 3.1.2永久作用计算 (10) 3.2可变作用效应计算 (12) 3.2.1冲击系数和车道折减系数 (12) 3.2.2计算主梁的荷载横向分布系数 (12) 3.2.3 计算可变作用效应 (17) 3.3主梁作用效应组合 (23) 四.参考文献 (24)
一设计资料 1.桥梁类型: 预应力混凝土连续梁桥 2.桥梁跨径: 20+55+20m，主跨：标准跨径:55.00m;主梁全长:54.96m;计算跨径:54.50m 3.桥面净空：净—7.0m+1.0m×2=9.0m 4.设计荷载: 公路-Ⅰ级，根据《公路桥涵设计通用规》：均布荷载标准值为qk=10.5 kN/m；集中荷载取Pk=360 kN。计算剪力效应时，上述集中荷载标准值应乘以1.2的系数。人群载荷标准值为3.0 kN/m2 。每侧人行柱防撞栏重力作用分别为1.52 kN/m和4.99 kN/m 二构造布置 2.1截面布置 2.1.1主梁间距与主梁片数 主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济。同时加宽翼板对提高主梁截面效率指标很有效，故在许可条件下应适当加宽T梁翼板。上翼缘宽度一般为1.6～2.4 m或更宽。本设计拟取翼板宽为2250 mm（考虑桥面宽度）。由于宽度较大，为保证桥梁的整体受力性能，桥面板采用现浇混凝土刚性接头，因此主梁的工作截面有两种：预施应力、运输、吊装阶段 的小截面（b i =1550 mm）和运营阶段的大截面（b i =2250 mm），净-7.0 m+2 ×1.0 m的桥宽选用四片主梁，如图2.1所示。
桥梁工程课程设计计算书
钢筋混凝土T 型梁桥设计计算书 1 行车道板内力计算 1.1恒载产生的内力 以纵向1米宽的板条进行计算如图1.1所示。 图1.1铰接悬臂板计算图示（单位：cm ） 沥青混凝土面层：= 0.02×1.0×21= 0.42/kN m C25号混凝土垫层：=0.06×1.0×24=1.44/kN m T 形翼缘板自重： = 0.100.16 1.025 3.25/2 kN m +??= 合计：g=i g ∑=++=0.42+1.44+3.25=5.11/kN m 每米宽板条的恒载内力： 弯距：22011 5.110.95 2.3122AG M gl kN m =-=-??=-? 剪力：0 5.110.95 4.85AG V gl kN ==?=1.2荷载产生的内力 按铰接板计算行车道板的有效宽度如图1.2所示）。 由<<桥规>>得=0.2m ，=0.6m 。桥面铺装厚度为8cm ，则有： =+2H=0.2+2×0.08=0.36m =+2H=0.6+2×0.08=0.76m 荷载对于悬臂板的有效分布宽 度
为:=+d+2=0.36+1.4+1.90=3.66m 冲击系数采用1+=1.3， 作用为每米宽板条上的弯矩为： 01(1)/2(/4)AP M P a l b μ=-+??- 1.3140/2/3.66(0.950.76/4)=-??-18.90KN m =-? 作用于每米宽板条上的剪力为： 图1.2 荷载有效分布宽度图示（cm ） 140(1) 1.324.8622 3.66 AP P V KN a μ=+=?=? 1.3内力组合 承载能力极限状态内力组合： 1.2 1.4 1.2 2.31 1.418.9029.23j Ag Ap M M M KN m =+=-?-?=-? 1.2 1.4 1.2 4.85 1.424.8640.62j Ag Ap V V V KN =+=?+?= 1.4 截面设计、强度验算 （HRB335钢筋：335sk f MPa =，280sd f MPa =，C25混凝土：16.7,ck f MPa = 1.78,11.5, 1.23tk cd td f MPa f MPa f MPa ===） 翼缘板的高度：h=160mm ；翼缘板的宽度：b=1000mm ；假设钢筋截面重心到截面受拉边缘距离=35mm ，则=125mm 。 按<<公预规>>5.2.2条规定：010()2d u c x M M f bx h γα==- 1.029.2311.51000(0.125)2 x x ?=???- 解得：x=0.0224m 验算00.550.1250.0688()0.0224()h m x m ξ=?=>= 按<<公预规>>5.2.2条规定：sd s cd f A f bx = 211.5 1.00.0224/280920s A mm =??= 查有关板宽1m 内钢筋截面与间距表，考虑一层钢筋为8根由规范查得可供使
最新8m实心简支板桥计算书汇总
8m实心简支板桥计算 书
钢筋混凝土实心简支板桥设计计算书 2006年11月
一、设计资料 1、桥面跨径及桥宽： 标准跨径：根据实际情况及《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60— 2004 第3.2.5条的新建桥梁跨径的要求，确定为标准跨径等于8m 的单跨钢筋混凝土实心简支板桥。 计算跨径：偏安全取L=8m 桥面宽度：双幅 2×4 m =8 m 2、设计荷载：公路Ⅱ级汽车荷载 其中车辆荷载根据实际情况进行提高如下： 车辆荷载的立面、平面尺寸图 （图中尺寸单位为m,荷载单位为kN ） (b ) 平 面 尺 寸 (a ) 立 面 布 置 人群荷载不计。 3、设计安全等级： 三级 4、结构重要系数： 5、主要设计材料：
（1）混凝土强度等级：主梁拟用30号，即Ｃ30； MPa f ck 1.20=MPa f tk 01.2=MPa f cd 8.13= MPa f td 39.1= MPa E c 41000.3?= 人行道、栏杆无； 桥面铺装不计； 混凝土容重ｒ＝24kN/m3， 钢筋混凝土容重ｒ＝25kN/ m3。 （2）钢材初步选取：直径大于或等于12mm 时采用ＨRB335，指标： MPa f sk 335= MPa f f sd sd 280='= MPa E s 5100.2?= 直径小于12mm 时采用Ｒ235钢筋，指标： MPa f sk 235= MPa f f sd sd 195='= MPa E s 5101.2?= 6、设计依据 （1）《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60—2004 （2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTJ D62—2004 二、构造布置： 设计板厚0.50m= ，在 ～ ，符合规范要求， 设计截面尺寸见下 图：
跨简支板桥施工组织设计方案
1-10现浇钢筋混凝土桥施工组织设计 一、工程概况： 本工程为1--10米现浇钢筋混凝土板桥, 跨径10m. 横断面为13m宽,桥高(基础至桥面), 根据岩土工程勘察报告,第一层为素填土（H==）黄褐色，岩性主要为粉土为主，含云母、氧化铁、氧化铝、煤屑、植物根系等，稍湿，稍密，强烈湿陷性。第二层为粉土（H==），设计洪水频率为1/100，设计荷载为公路一级; 预制板及桥面铺装为C40刚筋砼、墩台帽为钢筋C25砼，桥台身采用C25砼。桥台扩大基础为C25片石砼、基底换填米厚水稳砂砾、桥台挡块为C30钢筋混凝土、支座为油毛毡支座、锚栓为C30钢筋混凝土、桥头路基台背回填砂砾、防撞墙采用C25 钢筋混凝土、八字翼墙为浆砌片石，基础为C20片石混凝土。 二、工期与质量保证： 工程质量：确保全部工程达到国家及交通部现行的工程质量验收标准。确保优良工程。工程一次验收合格率达到100%，优良率90%以上，详见桥梁工程的施工工艺、质量保证措施。 三、编制依据及原则： 1、设计图纸要求； 2、国家和公路现行施工技术规范、规程及质量、安全技术规程，现行的公路 工程质量验收评定标准。 3、仔细考察工程实地、认真研究招标书和有关规定的基础上，充分地考虑了 本标段的工程特点及气候情况，合理组织人员、设备、物资进场，科学组织施工。 四、临时设施、临时工程及施工总平面布置： 1、施工便道：根据现场考察实际，本着少占耕地，尽量不破坏植被的原则，施工便道从就近既有公路引进 2、施工用水：通过现场考察，深井取水。 3、施工用电：各工地自备发电机，保证施工前期用电和施工用电。 4、临时房屋：租用民房。其它各施工队房屋考虑搭建和租用民房相结合，房 屋全部采取搭建。 5、取弃土场：根据招标书有关规定，本着保护生态环境、水土保持的原则， 施工中按照业主指定的取土场按设计数量取土，施工弃土弃在线路两侧就近废弃的沟、地内，施工完成后所有取弃土场均进行复耕或绿化。同时施工中接受当地环保部门的监督和检查，避免因施工方法不当引起的对环境的污染和破坏。 五、质量及工程保证措施： 1，施工顺序及安排： 方案1：桥梁施工开工后，先进行2#墩基础开挖，等2#基础进入人工清基的时候，机械可以施工1#桥墩基础开挖，依次错开。时间与机械，再依次浇筑。等基础全部完工后，再整体搭脚手架，组织人员浇筑墩台混凝土，再装模，浇筑墩台帽。在浇筑的同时可以回填台背及锥坡的砌筑，等全部完工后再进行上部结构及其附属工程。
桥梁工程课程设计完整版
一、课程设计总体要求 （一）目的与教学要求 桥梁工程课程设计是桥梁工程教学环节的有机组成部分，要求学生独立完成一座简支梁桥上部结构与支座的设计计算工作。课程设计的主要目的是： （1）回顾并巩固结构设计原理课程中关于预应力混凝土受弯构件设计和计算、构造等重要指示，并且深化知识； （2）结合交通背景，对一座简支梁桥的横断面形式进行布置、设计，在这一过程中，结合行业规范，掌握桥梁横断面布置的基本要求和布置特点； （3）进一步加深对桥梁结构上作用荷载、作用效应计算办法的理解，加深对桥梁横向分布概念的理解与计算方法； （4）通过上部结构与支座的设计，掌握桥梁结构的传力路径、各部分之间的相互关系，对结构整体性有更深刻的认识。 为了使同学们能够在要求的时间期限内完成课程设计，教学要求如下： （1）本次课程设计内容较多，也是同学们第二次重要的工程训练环节，要求同学们以认真学习、勤于思考的态度来对待； （2）课程设计要求在规定的时间内和教师的指导下，完成一座简支梁桥上部结构及支座的计算书1份，做为给予课程设计成绩单依据； （3）课程设计完成的过程中，要求同学们在教师指导下，独立完成工作，提倡互相讨论、交流，但不得互相抄袭。一旦发现有抄袭的现象，抄袭者与被抄袭者都将被要求重做设计，最高仅可取得及格成绩； （4）要求同学在课程设计进行前，仔细阅读指导书和教材中的计算示例，仔细阅读课程设计提供的技术资料，然后根据个人的情况，安排好课程设计完成的时间，要求在规定的期限内完成设计。 （二）课程设计的内容 简支梁桥是一种最常见桥梁结构形式，因此本课程设计简支梁桥的上部结构及支座设计计算为主要内容。 二、课程设计指导 （一）参考资料 本课程设计采用的计算原则、计算公式、计算符号等均以《结构设计原理》教材或交通行业标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）和《公路桥涵设计通用设计规范》（JTG D60-2004）为基准。因而，同学应在已学的结构设计原理中预应力混凝土结构知识基础上，参照公路桥涵设计的相关资料，理解和学习公路桥涵预应力混凝土梁的设计、计算方法，参考资料有： （1）叶见曙，《结构设计原理》，人民交通出版社，2008； （2）邵旭东，《桥梁工程》，人民交通出版社，2004；
整体式简支板桥设计计算书
整体式钢筋混凝土空心简支板 设计计算书 一、技术标准 1、 设计荷载： 行车道：城-A 级 人行道：3.0KN/m 2 2、 桥长： 根据实际情况及《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60—2004 第3.2.5条的新建桥梁跨径的要求，确定为跨径等于14.5m 的单跨钢筋混凝土空心简支板桥。桥梁全长43.5m ，跨径组合为三等跨3×14.5m 。 3、桥面宽度： 桥全宽20m ，中间双向四车道,两侧人行道 桥面横向布置为： 2×4 +12 =20 m 4m 人行道+12m 机动车道+4m 人行道 4、桥面横坡：双向1.5% 5、人行道横坡：1.5% 6、设计安全等级： 二级 7、结构重要系数： 0.1=o γ 8、主要设计材料： （1）混凝土强度等级：主梁拟用Ｃ30； MPa f ck 1.20=MPa f tk 01.2=MPa f cd 3.14= MPa f td 43.1= MPa E c 41000.3?= 混凝土容重ｒ＝24kN/m3， 钢筋混凝土容重ｒ＝25kN/ m3。 （2）钢材初步选取：直径大于或等于12mm 时采用HRB335级，指标： MPa f yk 335= MPa f f y y 300'== MPa E s 5100.2?= 直径小于12mm 时采用HPB235级钢筋，指标： MPa f yk 235= MPa f f y y 210'== MPa E s 5101.2?=
9、设计依据： （1）《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60—2004 （2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTJ D62—2004 （3） 城市桥梁设计荷载标准《CJJ 77－98》 二、结构简介： 三等跨混凝土简支空心板桥，桥梁全长3×14.5m=43.5m ，桥面宽度20m 。施 工方式为整体式现浇，在已有桥墩上设置支座。桥面横坡1.5%，梁高80cm ，顶板厚10cm ，底板厚10cm ，隔板厚度15cm 。隔梁及空心由跨中向支座对称布置，空心长度1m ，间距18cm ，横隔梁厚度为15cm ，两端设有端横隔梁，。 计算跨径: ()n o l l 05.1m in l ；计= mm l o 1190040011500=+= mm l n 12990129011700=+= 故: ()()mm l l n o 124951190005.112990m in 05.1m in l =?==；； 计 三、几何特性计算 截面面积：A=15.8425-25×0.282744=8.7739m 2
河海大学东南大学同济大学 桥梁工程课程设计报告解读
桥梁工程课程设计 专业：交通工程 班级：一班 学号： 姓名： 指导老师：谢发祥付春雨
第一章设计任务书 1.1 基本设计数据 1.1.1 跨度和桥面宽度 一级公路，设计时速60 1)标准跨径：13m（桥墩中心距离） 2)计算跨径：12.5m（支座中心距离） 3)主梁全长：12.96m（主梁预制长度） 4）桥面宽度（桥面净空）：净-4+2×0.5m 1.1.2技术标准 1)设计荷载标准：一级公路，人行道和栏杆自重线密度按单侧6kN/m计算， 人群荷载3.5kN/m2 2)环境标准：Ⅰ类环境 3）设计安全等级：一级 1.1.3 主要材料 1)混凝土：混凝土简支T梁及横梁采用C40混凝土；桥面铺装上层 采用0.03m沥青混凝土，下层为0.06～0.13m的C30混凝土，沥 青混凝土重度按23kN/m3,混凝土重度按25kN/m3计。 2）钢筋：主筋用HRB335，其它用R235 1.1.4构造形式及截面尺寸 横断面图
纵断面 第二章 主梁的荷载横向分布系数计算 2.1主梁荷载横向分布系数的计算 2.1.1 刚性横梁法计算横向分布系数 因为每一片T 型梁的截面形式完全一样，所以： ∑=+=5 1 2 //1i i i ij a e a n η 式中，n=3，∑=5 1 2i i a =2×（3.6228.1+）m 2=32.4 m 2 计算横向分布系数： 根据最不利荷载位置分别布置荷载。布置荷载时，汽车荷载距人行道边缘距离不小于0.5m ，人群荷载取3KN/m 2,栏杆及人行道板每延米重量取6.0KN/m ，人行道板重以横向分布系数的方式分配到各主梁上。 横向分布系数计算结果: 616 616