柴油加氢技术的工程化发展方向

柴油加氢技术的工程化发展方向
柴油加氢技术的工程化发展方向

柴油加氢技术的工程化发展方向

2015.10

1柴油加氢工程化技术应用现状

柴油加氢技术在不同发展阶段分别形成了多种类型的工程化技术。近年来,随着需要加工柴油的种类(直馏柴油、催化柴油、焦化柴油、蜡油加氢处理柴油、渣油加氢处理柴油、渣油加氢裂化柴油等)和产品品种(普通柴油、欧Ⅲ柴油、欧Ⅳ柴油、欧Ⅴ柴油、低凝柴油等)越来越多,清洁柴油燃料升级步伐加快(2003年10月1日实施国Ⅱ柴油标准,2011年7月1日实施国Ⅲ柴油标准,2015年1月1日实施国Ⅳ柴油标准,2017年1月1日实施国Ⅴ柴油标准),企业面临的市场竞争日益激烈(国Ⅲ柴油升级到国Ⅳ柴油每吨加价370元),柴油加氢工程化技术发展迅猛。国内外50年来首套柴油加氢工程化技术汇总见表1。

AXENS公司将中压加氢裂化与直馏柴油加氢脱硫集成,形成MHDC+Premi D技术,生产硫质量分数小于10μg/g的柴油调合组分。MHDC+Premi D技术工艺流程示意见图1。

2待工程化的柴油加氢技术现状

SINOPEC以柴油为原料,采用特定馏分油循环方式,开发了多产重整原料的加氢改质技术MHUG N。该技术在适宜的工艺条件下,生产硫和氮总质量分数小于0.5μg/g的重整原料(收率25%~35%)及硫质量分数小于10μg/g、十六烷值大于51、满足欧Ⅴ排放标准的柴油。多产重整原料的加氢改质技术工艺流程示意见图2。

中国石油大学(华东)重质油国家重点实验室开展了催化柴油浆态床加氢处理研究,考察了应用SP25催化剂的最佳工艺条件、HDS和加氢脱氮(HDN)反应动力学。UOP认为:缓和加氢裂化(MHC)在运转初期或中期,可获得超低硫柴油产品,但运转末期就很困难,需要增设加氢处理反应器才可满足要求,流程示意图见图3;当十六烷值不符合要求时,需用芳烃饱和反应器代替

图3中的加氢处理反应器。

待工程化的柴油加氢技术还有:SINOPEC两段法柴油深度脱硫脱芳技术FDAS,汽提式两段法柴油深度脱硫脱芳技术FCSH及DDA Ⅱ。

3我国柴油加氢工程化技术与国外的差距

3.1工艺流程

(1)国外已有一段深度脱硫、脱硫后反应产物通过高温高压、氢气汽提,汽提后的无硫物料进二段芳烃饱和的两段深度脱硫、脱芳工艺流程的工业应用,国内仅有专利申请和实验室研究结果。

(2)国外已有一段深度脱硫,脱硫后反应产物降温、降压后经低压蒸汽(或重沸器)汽提,汽提后的无硫物料进二段芳烃饱和的两段深度脱硫、脱芳工艺流程的工业应用,国内仅有专利申请和实验室研究结果,未见工业应用报道。

(3)国外已有一段采用并流反应器,二段采用逆流反应器的两段深度脱硫、脱芳工艺流程的工业应用,国内仅有第一个反应器采用并流反应器,第二个反应器采用逆流反应器的一段工艺流程实验室研究结果。

3.2反应器

(1)国外已有为柴油加氢开发的逆流反应器的工业应用,国内仅有专利申请和实验室研究

结果;

(2)国外已有为柴油加氢开发的集成上段并流和下段逆流的复合反应器的工业应用,国内尚未见应用报道;

(3)国外有多家专利公司为生产超低硫柴油开发了专用反应器内构件,并工业应用,国内工业应用的反应器内构件为通用内构件,未见专用内构件开发的报道。

3.3高压换热器

国外生产超低硫柴油的高压换热器明确为零泄漏高压换热器,国内尚无相关要求。

4利用已工程化的柴油加氢装置进行技术开发

(1)加强柴油原料性质研究。包括分子形态研究、硫在分子中的位置、特殊形态分子的含量(如:4,6二甲基苯并噻吩)、特殊杂质含量(如氯含量、砷含量)等,形成针对不同柴油加氢装置的工业生产指导意见,分析不同原料对应的加工装置需要采用的操作条件、可能生产的产品品种、工业生产可能出现的问题及应采取的对策。

(2)加强工艺流程研究。不同的工艺流程可加工不同的原料,生产不同的产品,分析研究企业已有的多套加氢装置工艺流程,优化原料与产品关系,提高氢气利用率,降低生产能耗。

(3)开发催化剂寿命预测模型。根据生产原料、操作条件、产品性质、加工量及生产过程出现的问题,分析原料变化及产品质量要求提高对催化剂寿命的影响、反应温度变化与催化剂寿命变化的关系、出现的生产问题如何折减催化剂寿命及预测柴油加氢装置反应器内催化剂的剩余寿命,解决柴油加氢工程化遇到的生产周期问题,或通过调节操作条件实现装置停工时催化剂同步失活。

5柴油加氢技术的工程化发展方向

5.1开发混合床型的柴油加氢工程技术

上床层采用反应进料自上而下流动的并流反应段(下流式反应结构),分层设置催化剂床层,床层间注入循环氢吸收反应热,控制反应温度;并流反应产物进入氢气汽提段,采用脱硫后循环氢作为汽提介质,脱除并流反应段产生的H2S,NH3和气体组分;经氢气汽提段净化后物料进入逆流反应段(上流式反应结构),净化后的物料自上而下流动,新鲜氢气自下而上流动,逆流反应段具有

低硫化氢环境及反应器出口氢分压最高的特性,这两种特性使得:①难脱除的硫组分较容易被脱除;②芳烃饱和率增加;③氢气汽提段对氨和硫化氢进行汽提也增强了硫的脱除率;④改进了产品的特性,如色度等。图4为混合床型的柴油加氢反应器示意。建议开发混合床型的柴油加氢工程技术,以满足日益严格的柴油产品质量要求。

5.2开发新型柴油加氢工程技术

将第二代SHEER技术与柴油加氢专用反应器内构件技术结合,可形成柴油加氢的新型工程技术:包含只设反应进料开工炉技术、多股流高效传热技术、复合空冷技术、紧凑型气液分离-循环氢脱硫组合塔技术及柴油加氢专用反应器内构件技术,降低装置投资和能耗。图5为新型柴油加氢工程技术对应的工艺流程。

5.3开发柴油加氢专用反应器内构件

开发柴油加氢专用反应器内构件以提高催化剂效能。柴油加氢装置加工原料硫质量分数0.5%~1.5%的原料时,仅1%的原料未经反应器而走旁路,结果产品柴油硫质量分数就高达50~150μg/g;柴油加氢专用反应器内

构件可使反应器径向温差从4.44℃降到1.11℃,催化剂利用率从80%提升到接近100%,提高加氢脱硫活性25%或降低初期反应温度5.56℃。

5.4开发零泄漏的高压换热技术

工程化的柴油加氢高压换热器主要为螺纹锁紧环密封结构形式,在生产国Ⅳ、国Ⅴ柴油产品时,操作流量波动、操作压力调整、换热温度的自动调节导致部分企业产品质量不合格,密封垫片损坏、螺纹预紧力过大、过小或不均匀也导致部分企业原料泄漏到产品中。完善零泄漏高压缠绕管换热技术及其在柴油加氢的应用,生产高清洁柴油产品。

(来源:能源情报作者:中石化洛阳工程有限公司李立权)

柴油加氢装置开工方案

加氢装置开工方案 一、准备工作 1、装置检修工作全部结束,工艺管线、设备均经试压验收合格。 2、机泵试运结束。 3、全装置的动火项目结束,现场卫生清理干净。 4、公用系统水、电、汽、风、瓦斯供应正常。 5、安全消防器材配备齐全,安全措施已落实。 6、提前联系合格的氢气。 7、气密用具、刷子、肥皂水、洗耳球等已准备好。 8、联系有关车间如成品、化验、仪表、电工、维修、配合开工。 二、装置吹扫气密与置换 (一)、管线设备吹扫 1、蒸汽吹扫试密:分馏系统、瓦斯系统、放空系统; 2、氮气吹扫试密:原料系统、临氢系统(反应系统及新氢系统) (三)、试密检查方法 1、用氮气试压:充压至试验压力后,全面检查设备、管线的法兰、焊缝、接口等,以肥皂水检查不冒泡、目测不变形,保压压降不超过标准为合格; 2、用蒸汽试压:充压至试验压力后,全面检查设备、管线的法兰、焊缝、接口等,以肥皂水检查不冒泡、目测不变形为合格; 试密压力标准 备注:

1、正常生产时开工试密,实施第二段时,需点炉升温至反应器床层温度100℃左右; 2、反应系统 (1)试密步骤 A、隔离工作 ①上述流程内所有放空、排凝阀关闭; ②P201出口阀关闭; ③反冲洗污油泵出口阀关闭; ④LICA2002、LICA2003下游阀及付线阀关闭; ⑤HIC2001下游阀及付线阀关闭; ⑥机201出口阀关闭; B、首先用试密介质升压到2.2MPa,检查设备的严密性,合格后,保压4小时,允许压降每小时压力下降不大于0.02MPa; C、第一阶段合格后继续用试密介质试密,开新氢机升压,并点炉201升温,只有反应器床层温度大于93℃以后,才能使系统压力超过2.2MPa(升压速度不大于0.05MPa/小时),否则,继续保压; D、当V202压力达到4.0MPa时,检查设备的严密性,合格后,保压2小时,允许压降每小时压力下降不大于0.05MPa; 备注:在第二阶段升压及保压过程中,要始终保持反应器床层温度大于93℃,但系统各点温度也不能大于100℃。 (2)系统试压结束后,在以下部位泄压: ①V202顶部和底部放空排凝; ②V202顶部出口放空。 (3)注意事项:做好试密范围内的隔离工作,防止串压。 三、氢气试密:

加氢精制装置停工过程中硫化氢中毒事故

加氢精制装置停工过程中硫化氢中毒事故 集团公司文件内部编码:(TTT-UUTT-MMYB-URTTY-ITTLTY-

加氢精制装置停工过程中硫化氢中毒事故一、事故经过 5月11日,某石化公司炼油厂加氢精制联合车间对柴油加氢装置进行停工检修。14:50,停反应系统新氢压缩机,切断新氢进装置新氢罐边界阀,准备在阀后加装盲板(该阀位于管廊上,距地面4.3米)。15:30,对新氢罐进行泄压。18:30,新氢罐压力上升,再次对新氢罐进行泄压。18:50,检修施工作业班长带领四名施工人员来到现场,检修施工作业班长和车间一名岗位人员在地面监护。19:15,作业人员在松开全部八颗螺栓后拆下上部两颗螺栓,突然有气流喷出,在下风侧的一名作业人员随即昏倒在管廊上,其他作业人员立即进行施救。一名作业人员在摘除安全带施救过程中,昏倒后从管廊缝隙中坠落。两名监护人员立刻前往车间呼救,车间一名工艺技术员和两名操作工立刻赶到现场施救,工艺技术员在施救过程中中毒从脚手架坠地,两名操作工也先后中毒。其他赶来的施救人员佩戴空气呼吸器爬上管廊将中毒人员抢救到地面,送往职工医院抢救。 二、事故原因 1、直接原因:当拆开新氢罐边界阀法兰和大气相通后,与低压瓦斯放空分液罐相连的新氢罐底部排液阀门没有关严或阀门内漏,造成高含

硫化氢的低压瓦斯进入新氢罐,从断开的法兰处排出,造成作业人员和施救人员中毒。 2、间接原因:在出现新氢罐压力升高的异常情况后,没有按生产受控程序进行检查确认,就盲目安排作业;施工人员在施工作业危害辨识不够的情况下,盲目作业;施救人员在没有采取任何防范措施的情况下,盲目应急救援,造成次生人员伤害和事故后果扩大。 三、事故教训 1、应严格按照操作规程操作,对现场发生的异常情况要高度警惕,待排查出隐患,采取相应安全措施后,方能安排下一步作业。 2、施工单位在拆卸管道、设备附件时,必须采取有效的隔离措施,作业前认真进行作业风险识别并落实相关安全措施,对可能存在危险介质的死角、盲端的拆卸必须佩戴好相应的劳动保护用品、使用安全工具、控制施工人数并保持逃生通道畅通。 3、必须杜绝盲目作业、盲目施救情况的发生。

加油站土建施工方案

建设单位方案审批意见单

目录 1.编制说明 (2) 2.编制依据 (2) 3.工程概况 (3) 4.施工准备 (5) 5.施工程序和方法 (6) 6.施工技术组织措施计划 (22) 7.资源需求量计划 (26) 8.施工平面布置图 (28) 9.总体施工进度 (23)

1. 编制说明 1.1中国石油吉林销售分公司吉林江南加油站工程位于吉林市丰满区三亚路,我单位施工项目包括钢结构罩棚基础、站房、罐区、地坪等工程。为确保该工程各分部分项工程的施工质量,特编制此施工方案,用以指导工程施工。 1.2 本施工方案仅适用于该加油站土建工程的施工。 1.3 由于工程工期紧张,为保证施工工期,施工质量,需要一次性投入大量的周转材料,劳动力和机械设备,特别在技术措施上需要做大量的工作。 1.4 本工程处于吉林大街与三亚路交汇处,为吉林市繁华街区,考虑兼顾市容市貌需求,现场围挡暂设需按市政规划要求设置。 1.5 开、竣工日期:2008年9月24日至2008年11月7日。 2. 编制依据 2.1 哈尔滨天源石化工程有限公司设计的施工图纸 2.2 现行的国家工程施工质量验收规范: 《建筑工程施工质量验收统一标准》(GB50300-2001) 《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202-2002) 《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002) 《钢筋焊接及验收规范》(JGJ18-2003) 《砌体工程施工质量验收规范》 (GB50203-2002) 《建筑地面工程施工质量验收规范》 (GB50209-2002) 《建筑装饰装修工程质量验收规范》 (GB50210-2002) 《钢筋焊接及验收规程》(JGJ18-2003) 《钢结构工程施工质量验收规范》(GB50205-2001)

120万吨柴油加氢精制装置操作规程讲义

120万吨/年柴油加氢精制装置操作规程 第一章装置概况 第一节装置简介 一、装置概况: 装置由中国石化集团公司北京设计院设计,以重油催化裂化装置所产的催化裂化柴油、顶循油,常减压装置生产的直馏柴油和焦化装置所产的焦化汽油、焦化柴油为原料,经过加氢精制反应,使产品满足新的质量标准要求。 新《轻柴油》质量标准要求柴油硫含量控制在0.2%以内,部分大城市车用柴油硫含量要求小于0.03%。这将使我厂的柴油出厂面临严重困难,本装置可对催化柴油、直馏柴油、焦化汽柴油进行加氢精制,精制后的柴油硫含量降到0.03%以下,满足即将颁布的新《轻柴油》质量标准,缩小与国外柴油质量上的差距,增强市场竞争力。 2;装置建即22351m×/年延迟焦化装置共同占地面积为217m103m该项目与50万吨设在140万吨/年重油催化裂化装置东侧,与50万吨/年延迟焦化装置建在同一个界区内,共用一套公用工程系统和一个操作室。 本装置由反应(包括新氢压缩机、循环氢压缩机部分)、分馏两部分组成。 4t/a。×10 装置设计规模:120二、设计特点: 1、根据二次加工汽、柴油的烯烃含量较高,安定性差,胶质沉渣含量多的特点,本设计选用了三台十五组自动反冲洗过滤器,除去由上游装置带来的悬浮在原料油中的颗粒。 2、为防止原料油与空气接触氧化生成聚合物,减少原料油在换热器、加热炉炉管和反应器中结焦,原料缓冲罐采用氮气或燃料气保护。 3、反应器为热壁结构,内设两个催化剂床层,床层间设冷氢盘。 4、采用国内成熟的炉前混氢工艺,原料油与氢气在换热器前混合,可提高换热器的换热效果,减少进料加热炉炉管结焦,同时可避免流体分配不均,具有流速快、停留时间短的特点。 5、为防止铵盐析出堵塞管路与设备,在反应产物空冷器和反应产物/原料油换热器的上游均设有注水点。 6、分馏部分采用蒸汽直接汽提,脱除HS、NH,并切割出付产品石脑油。32 1 120万吨/年柴油加氢精制装置操作规程 7、反应进料加热炉采用双室水平管箱式炉,炉底共设有32台附墙式扁平焰气体燃烧器,工艺介质经对流室进入辐射室加热至工艺所需温度,并设有一套烟气余热回收系统,加热炉总体热效率可达90%。 8、本装置采用螺旋锁紧环双壳程换热器,换热方案安排合理,以温位高、热容量大与温位较低、热容量较小的物流进行换热,合理选择冷端温度,使热源量最大限度地得以利用,使总的传热过程在较高的平均传热温差下进行。 9、催化剂采用中石化集团公司石油化工研究院开发的RN-10B加氢精制催化剂。催化剂采用干法硫化方案;催化剂的再生采用器外再生。

柴油加氢改质装置

柴油加氢改质装置 一工艺原理 1加氢精制 加氢精制主要反应为加氢脱硫、加氢脱氮、加氢脱氧、烯烃与芳烃的饱和加氢,以及加氢脱金属。其 典型反应如下 (1)脱硫反应: 在加氢精制条件下石油馏分中的含硫化合物进行氢解,转化成相应的烃和H2S,从而硫杂原 子被脱掉。 化学反应方程式: 二硫化物:RSSR’ + 3H2→RH + R’H + 2H2S 二硫化物加氢反应转化为烃和H2S,要经过生成硫醇的中间阶段,即首先S-S键上断开,生 成硫醇,再进一步加氢生成烃和硫化氢,中间生成的硫醇也能转化成硫醚。 噻吩与四氢噻吩的加氢反应: 噻吩加氢产物中观察到有中间产物丁二烯生成,并且很快加氢成丁烯,继续加氢成丁烷苯并噻吩在50-70大气压和425℃加氢生成乙基苯和硫化氢: 对多种有机含硫化物的加氢脱硫反应进行研究表明:硫醇、硫醚、二硫化物的加氢脱硫反应 多在比较缓和的条件下容易进行。这些化合物首先在C-S键,S-S键发生断裂,生成的分子碎片 再与氢化合。环状含硫化物加氢脱硫较困难,需要苛刻的条件。环状含硫化物在加氢脱硫时,首 先环中双键发生加氢饱和,然后再发生断环再脱去硫原子。 各种有机含硫化物在加氢脱硫反应中的反应活性,因分子结构和分子大小不同而异,按以下 顺序递减:

RSH>RSSR>RSR>噻吩 噻吩类化合物的反应活性,在工业加氢脱硫条件下,因分子大小不同而按以下顺序递减:噻吩>苯并噻吩>二苯并噻吩>甲基取代的苯并噻吩 (2)脱氮反应 石油馏分中的含氮化合物可分为三类: a 脂肪胺及芳香胺类 b 吡啶、喹啉类型的碱性杂环化合物 c 吡咯、咔唑型的非碱性氮化物 在各族氮化物当中,脂肪胺类的反应能力最强,芳香胺(烷基苯胺)等较难反应。无论脂肪族胺或芳香族胺都能以环状氮化物分解的中间产物形态出现。碱性或非碱性氮化物都是比较不活泼的,特别是多环氮化物更是如此。这些杂环化合物存在于各种中间馏分,特别是重馏分,以及煤及油母页岩的干馏或抽提产物中。在石油馏分中,氮化物的含量随馏分本身分子量增大而增加。在石油馏分中,氮含量很少,一般不超过几个ppm。 在加氢精制过程中,氮化物在氢作用下转化为NH3和烃。几种含氮化物的氢解反应如下: 根据发表的有关加氢脱氮反应的热力学数据,至少对一部分氮化物来说,当温度在300-500℃范围内,需要较高的氢分压才能进行加氢脱氮反应。从热力学观点来看,吡啶的加氢脱氮比其它氮化物更困难。为了脱氮完全,一般需要比脱硫通常采用的压力范围更高的压力。 在几种杂原子化合物中,含氮化合物的加氢反应最难进行,或者说它的稳定性最高。当分子结构相似时,三种杂原子化合物的加氢稳定性依次为: 含氮化合物>含氧化合物>含硫化合物 例如:焦化柴油加氢时,当脱硫率达到90%的条件处,其脱氮率仅为40%。

加氢精制装置事故案例分析

第七章加氢精制装置事故案例分析 1.某厂柴油加氢装置“1 2. 27”高压分离器液控阀副线阀盘根泄漏设{设备事故(事故发生的经过:2001年12月27日9: 00时,某厂柴油加氢装置高压分离器液控阀副线阀盘根处发生油喷漏,故而装置紧急停工,处理该阀。经检查,该液控阀副线阀只压了一道根)的原因分析、应吸取的教训及防范措施。 事故原因分析:①建设公司阀门班工作不认真、不负责任,在大修时高压分离器液控阀副线阀只压了一道盘根,当装置升压进油后,该阀盘根处便发生油喷漏,这是造成事故的主要原因。②建设单位设备专业施工管理不到位,管理粗放,对该液控阀副线阀压盘根的工作没有专人管理。③装置设备管理人员质量监督不到位,没有到现场监督压盘根工作,未能及时发现该液控阀副线阀盘根问题。应吸取的教训和采取的防范措施:①按“四不放过”的原则处理事故,对类似的问题进行检查,②加强HSE学习,认真落实工作危害因素分析,提高职工危险识别和防范能力,提高职工安全意识。③联系检修人员重新压好该液控阀副线阀盘根。 2,某厂高分液位计手阀阀体泄漏事故的处理的I事的经过:2002年12月28日,加氢引直馏柴油进行初活性运转时,发现高分液位计两只手阀阀体泄漏,将后法兰处有砂眼的手阀关闭、液位计切除;对前法兰处有砂眼的手阀进行堵焊失败后,在严格控制高分液控开度、做好进出罐的物料平衡的情况下,关闭该液计引出总管上下手阀,拆除了该液位计手阀,液位计回装后维持生产。2003年1月24日,采用相同的控制方法更换了高分液位计上的相同类型的阀门)o 事故处理过程:1月24日机动处计划组织人员更换高分液位计、界位计的手阀,更换时将切除现场液位计和远传液位指示,切除后DCS上将无液位信号。由于更换阀门较多(1 1只),处理时间长,对操作人员安排及操作调整如下:①1月23日白班,降低高分液位至35%,稳定反应进料量,调节反应加热炉出口温度和保证反应系统压力稳定,每小时记录一次高分液控开度,为高分液位远传信号切除后,控制高分的液控阀的开度提供参数。控制好加氢注水量,记录高分界位阀开度。②1月24日更换手阀前,切除高分液位、界位引出总管手阀,接临时胶带将液位计中介质引低点放空。放空后,在液位计顶接临时胶带引蒸汽吹扫干净后,联系施工单位用防爆工具施工。③室内操作人员在高分液位计拆除前控制反应进料量,将高分液控阀改为手动操作,根据23日白班收集阀位数据调节该阀开度,在高分液位计拆除后,安排一名操作人员到循环氢分液罐处,随时准备切液,防止因高分液位超高带液进循环氢压缩机,损坏压缩机;安排一名操作人员到低分顶,防止因高分液位过低串压,如有串压现象,操作人员可开低分安全阀副线泄压。④室内操作人员控制好反应进料量和反应压力,保证反应进料量和压力的平稳,监视界位,及时联系现场人员切液;监视低分压控阀阀位变化和出口流量变化情况,有异常情况及时联系现场人员。⑤施工结束后,液位计必须用蒸汽吹扫后方可投用。 3.某厂高低分界控失灵、汽提塔带水的原因分析(2003年1月,加氢注水由除盐水改为净化污水后连续两次出现汽提塔带水事故,现象:加氢进料流量与低分出口流量不平衡,低分出口流量显示值大于加氢进料流量显示值,大量带水时两者的差值近似于注水量;反应产物与低分油换热器壳程出口温度低,汽提塔进料温度低、汽提塔顶压力偏高、回流罐界位控制阀开度变大l。事故原因分析:净化污水与除盐水相比杂质含量较高,如硫、氮、酚类,杂质组分的存在不利于高分、低分界位的油水分离,使油水分离效果变差,含硫污水中含油量增加,变小,密度的变化影响高、低分界位仪表的测量,含硫污水的密度变小,界位仪表的显示值PV偏低。在注除盐水时考虑到较高的界位有利于油水分离,高、低分的界位一直控制在80%-75%(设定的SV值),由于界位仪表的显示值PV偏低,在测量值(PV值)为

柴油加氢精制工艺(工程科技)

柴油加氢精制工艺 定义:加氢精制是指在一定温度、压力、氢油比和空速条件下,原料油、氢气通过反应器内催化剂床层,在加氢精制催化剂的作用下,把油品中所含的硫、氮、氧等非烃类化合物转化成为相应的烃类及易于除去的硫化氢、氨和水。提高油品品质的过程。 石油馏分中各类含硫化合物的C—S键是比较容易断裂的,其键能比C—C或C—N键的键能小许多。在加氢过程中,一般含硫化合物中的C—S键先行断开而生成相应的烃类和H2S。但由于苯并噻吩的空间位阻效应,C-S键断键较困难,在反应苛刻度较低的情况下,加氢脱硫率在85%左右,能够满足目前产品柴油硫含量小于2000ppm 的要求。 柴油馏分中有机氮化物脱除较困难,主要是C-N键能较大,正常水平下,在目前的加氢精制技术中脱氮率一般维持在70%左右,提高反应压力对脱氮有利。 烯烃饱和反应在柴油加氢过程中进行的较完全,此反应可以提高柴油的安定性和十六烷值。 当然,在加氢精制过程中还有脱氧、芳烃饱和反应。加氢脱硫、脱氮、脱氧、烯烃饱和、芳烃饱和反应都会进行,只是反应转化率纯在差别,这些反应对加氢过程都是有利的反应。但同时还会发生烷烃加氢裂化反应,此种反应是不希望的反应类型,但在加氢精制的反应条件下,加氢裂化反应有不可避免。目前为了解决这个问题,主要是

调整反应温度和采用选择性更好的催化剂。 下面以我厂100万吨/年汽柴油加氢精制装置为例,简单介绍一下工艺流程: 60万吨柴油加氢精制 F101D201 D102 D101 SR101 P101P102E103E101 R101 K101 D106 E104 D103D104 D105 D107 P103 P201 E201A202 P202 A201 K101 E101E102E103A101 产品柴油 循环氢 低分气 C201 催化汽油选择性加氢脱硫醇技术(RSDS技术) 催化汽油加氢脱硫醇装置的主要目的是拖出催化汽油中的硫含量,目前我国大部分地区汽油执行国三标准,硫含量要求小于150ppm,烯烃含量不大于30%,苯含量小于1%。在汽油加氢脱硫的过程中,烯烃极易饱和,辛烷值损失较大,针对这一问题,石科院开发了RSDS技术。本技术的关键是将催化汽油轻重组分进行分离,重组分进行加氢脱硫,轻组分碱洗脱硫。采取轻重组分分离的理论基础是,轻组分中烯烃含量高,可达到50%以上,通过直接碱洗,辛烷值

加氢车间内部管理工作情况总结

一年来,加氢车间强化内部管理,严格按照公司计划和部署,基本完成了公司下达的各项生产任务及指标。现回顾总结如下: 总结各类事故:本车间发生事故有:碳四原料亏库(装置收率管理),40加氢汽油干点不合格、40加氢柴油闪点不合格,40加氢酸性水带油,制氢上水泵停车导致装置停工,40加氢空冷风扇损坏,导热油炉管线置换,30加氢产品质量不合格,火炬放空冒烟,张盛林工伤事故,总结每一起事故都是由于包括我在内的值班长、工艺员、安全员日常管理疏忽、不到位而造成的。 工作亮点: 1、强化安全生产管理,杜绝各类事故发生。根据现有的人员业务学习情况以及装置各类物料易燃易爆的特点,再结合多年的石化行业工作经验,我首先从现有人员的特点学习管理培训以及装置各类物料的物化性质入手,有的放矢的组织各项安全、生产作业,提出每月的26日定为车间隐患排查日,有车间主任带领运行班班长、维修班班长针对车间内部安全、工艺、现场以及人员信息进行全面排查、了解,使车间工作能够更加细致,班组工作能够全面的展开,有利于加强贯彻公司下达的各项生产管理目标、方针。 2、加大了车间内部考核力度。对于各种日常工作中出现的违章违纪现象实行狠抓、狠落实,而针对于一些好的、实用的管理及生产运行中的合理化建议,则采取全员学习以及奖励政策,促进每一位职工都能认真地去学、去干、去发现。 3、加强自身业务学习,逐步提高自身素质。根据车间装置各自的特点,特别是装置的开、停工,对每个人都是严峻的考验,这要求不论是管理人员还是操作工都要具备一定的业务素质和紧急情况处理能力。努力学习业务知识、同岗位操作人员交流经验等,随着时间的积累,我对装置生产的基本知识也了解的越来越深,同时也提出各类建议,如40加氢分馏塔汽提蒸汽由现 1

加氢站施工方案

河滘加油加氢合建站安装工程 施工方案 编制: 审核: 批准: 编制单位:江苏天目建设集团有限公司 佛山市中禅投资发展有限公司 2020年7月

目录 一、编制依据 二、工程概况 三、施工前准备 四、组织机构责任范围 五、施工方法 五、施工进度计划 六、质量保证计划 七、健康,安全,环保,文明施工保证计划 八、附件

一。编制依据 1.1中国石化提供的安装标准一技术标准和设计图纸 1.2现场实际测量。 1.3汽车加油加气站设计与施工规范(GB 50156-2012)(2014年版) 1.4《工业金属管道工程施工及验收规范》GB50235-2000 1.5《现场设备、工业管道焊接工程施工及验收规范》GB50236-98 1.6《石油化工企业设备与管道涂料防腐蚀技术规范》SH3022-1999 1.7《电气安装工程电缆线路施工及验收规范》GB50168-92 1.8《电气安装工程旋转电动机施工及验收规范》GB50170-92 1.9《石油化工施工安全技术规程》SH3505-1999 2.0《加氢站技术规范》GB 50516-2010《燃料电池汽车加氢站技术规程(附条文说明》DGJ08-2055-2009 2.1《移动式加氢设施安全技术规程》GB/T31139-2014 2.2《氢气使用安全技术规程》GB4962-2008 2.3《钢制管法兰、垫片、紧固件》HG/T20592≈20635-2009 2.4《承压设备无损检测》NB/T4701 3.1-47013.13-2015 2.5《流体输送用不锈钢无缝钢管》GB/T14976-2012 2.6《管架标准图》HG/T21629-1999 2.7《卡套式管接头技术条件》GB/T3765-2008 2.8《钢制对焊无缝管件》GB/T12459-2017 2.9《现场设备、工业管道焊接工程施工规范》GB50236-2011 3.0《工业金属管道工程施工规范》GB50235-2010 3.1《石油化工金属管道工程施工质量验收规范》GB50517-2010 3.2《工业金属管道工程施工质量验收规范》GB50184-2011 3.3《现场设备、工业管道焊接工程施工质量验收规范》GB50683-2011 3.4《压力管道规范工业管道》GB/T20801-2006 3.5《压力管道安全技术监察规程-工业管道》TSG D0001-2009 二。工程概况 本次新建内容为:吹扫阀组、仪表风阀组至卸气操作柱,加氢机,顺序控制盘和压缩机撬等设备之间的氮气管道,卸车操作柱,加氢机,压缩机撬以及储氢气瓶组等设备之间的高压氢气管道以及,压缩机撬,加氢机以及储氢气瓶组的安全放散管道连接安装调试。主要设备:氢气长管拖车2个、卸气操作柱2台、放散管1座、储氢瓶组2台,顺序控制盘1套,压缩机撬2套,工业冷水机组3套,套管式换热器1套以及加氢机1台。 工业流程:加氢系统:本站以氢气长管拖车为储氢罐,经氢气压缩机加压至45MPa,经过顺序控制盘输送到储氢罐。通过储罐氢连接加氢机,对氢燃料电池车辆充装。 氮气系统:来自氮气瓶集装格的高压氮气,经减压后压力降至0.8MPa,供给气动紧急切断阀的气动执行机构,作为其控制气体,同时在该氮气输送管路接各个吹扫口,当系统需要吹扫时,利用氮气对系统进行吹扫,也可用于系统调试,维修过程中的吹扫及气体置换。 三。施工前准备

柴油加氢装置高压换热器换热效果下降的原因及措施

200×104t/a柴油加氢装置高压换热器换热效 果下降的原因及措施 茂名分公司吴金源 摘要:本文通过对200×104t/a柴油加氢装置高压换热器E1102ABC 换热效果下降的现象进行分析,提出二次加工油比例增大,特别是焦化柴 油增多是造成高压换热器E1102ABC换热效果下降的直接原因,同时提出 了调整进料比例及加大阻垢剂的注入浓度是解决问题的最优措施 关键词:换热效果对数平均温差二次加工油比例阻垢剂 1 前言 随着国际市场原油价格的不断攀升,公司在原料的供应上越来越趋于高含硫原油,而随着国家对环保要求的日趋严格,柴油产品的低硫化已成为趋势,但是由于目前公司的加氢能力不足,大部分的直馏柴油或催化柴油只能通过与低硫的精制柴油调和出厂,这对200×104t/a柴油加氢精制装置长周期运行提出了很高的要求,而反应流出物/原料油换热器E1102ABC在装置流程中占有重要作用。 2 装置概况 200×104t/a柴油加氢精制装置是由洛阳石化工程公司设计的,原设计能力为处理柴油160×104t/a,装置于1999年月11月10日一次投料试车成功。 2001年8月装置进行了200×104t/a处理能力的扩能改造, 2005年3月根据公司发展的需要,装置进行了配炼焦化汽油技术改造,采用抚顺石油化工研究院开发的FH-DS催化剂,替代原来的FH-5A催化剂,由洛阳石化工程公司负责焦化汽油改造设计任务。设计原料为直馏柴油、催化柴油、焦化汽油的混合油,直馏柴油和催化柴油的混合油与焦化汽油按照9:1的比例混合。设计年开工时数仍为8000小时,空速(重量)为2.5h-1,系统压力为4.0 MPa,氢油比为300 V/V。 3 高压换热器E1102的使用情况 装置原设计没有加注阻垢剂,但装置开汽五个月后,由于高压换热器E1102ABC 壳程结垢严重,于2000年5月被迫停工清除高压换热器E1102ABC壳程上的结垢,

柴油加氢装置停工总结要点

柴油加氢装置停工总结 按照公司停工检修统一统筹安排,柴油加氢装置于2011年6月20日22时开始停工,现对柴油加氢装置停工过程中停工进度、对外管线吹扫、人员分工、盲板管理、停工过程中存在的不足等几个方面对本次停工总结如下: 一、停工过程与分析 表1 装置停工进度表

柴油加氢装置停工总结 图1装置停工反应器实际降温曲线与原先方案降温曲线比较 4

装置停工实际进度与原计划停工统筹差异主要有以下几点: (1)、装置停进料泵P-102A后,反应系统热氢带油阶段,原先计划安排热氢带油16h。实际停工阶段热氢带油10h后,热高分液位基本未见上涨,同时由于重整装置停工安排,氢气中断供应,反应系统热氢带油比原先计划缩短6h。 (2)、反应系统热氮脱氢阶段,反应器入口温度维持220℃,反应系统压力维持2.7MPa,进行热氮脱氢12小时,比原先停工计划缩短12h。原计划反应系统热氮脱氢阶段,循环气中氢+烃置换至<0.5V%后结束热氮脱氢。实际停工过程中,热氮脱氢结束时,循环气中氢+烃含量为25.86V%,反应系统降温阶段继续进行氮气置换,直至循环气中氢+烃含量<0.5V%。 (3)、反应系统降温阶段,停F-101后,F-101快开风门全部打开,A-101维持最大冷却负荷进行循环降温,R-101床层温度降至150℃前,实际降温速度为7℃/h R-101床层温度降至100~150℃阶段,实际降温速度为4~5℃/h,R-101床层温度自220℃降至70℃,实际降温时间为39h。与原先计划差别不大。由于装置反应器内径较大(5.2m),系统补充氮气量受公司氮气总量限制,R-101床层温度未降至原先计划德60℃。 (4)、反应器降温结束后,停K-102、K-101,反应系统泄压至0.5MPa,自K-102出口补入氮气继续置换反应系统18h后,反应系统循环气化验分析氢+烃<0.2V%,反应系统泄压至微正压。公用工程系统吹扫合格后,装置交出检修。 (5)、装置塔、罐蒸煮结束后,C-201、D-103、D-105、D-305、D-117高硫氢部位进行钝化清洗,由于D-103、D-105、D-117导淋堵塞,废钝化液外排比较困难。从开始钝化至废钝化液排净用时约为48h,远超过原先计划的钝化时间(16h)。 二、公用工程消耗 表2 装置停工公用工程消耗 (1)、由于柴油加氢装置低压氮气流量表量程为(0~1000m3/h),装置停工吹扫期间经常出现满量程问题,低压氮气实际耗量比MES数据要大。

柴油加氢精制说明书..

目录 1.总论1 1.1.加氢的目的、意义1 1.1.1.原油重质化、劣质化1 1.1. 2.环保要求越来越高1 1.1.3.特殊产品1 1.2.加氢精制的原理1 1.3.加氢精制催化剂2 1.4.加氢精制的工艺条件及影响因素2 1.4.1.加氢精制压力2 1.4. 2.加氢精制温度3 1.4.3.空速的影响3 1.4.4.氢油比的影响4 1.5.加氢精制的优缺点4 2.工艺流程说明5 2.1.技术路线选择5 2.2.流程叙述5 2.3.本装置流程特点6 3.原料和产品7 4.油品性质9 5.工艺操作条件10 6.装置物料平衡11 7.工艺计算结果汇总13 8.自控方案说明16 9.平面布置说明17 10.生产控制分析项目18 11.人员定编19 12.装置对外协作关系20 13.环境保护及消防安全21 13.1.排除“三废”数量和处理21 13.1.1.废气21 13.1.2.废水21 13.1.3.废渣21 13.2.噪音处理21 13.3.安全生产和劳动保护21

1.总论 1.1.加氢精制的目的、意义 1.1.1.原油重质化、劣质化 20世纪90年代中期,全球炼油厂加工原油的平均相对密度为0.8514,平均硫含量(质量分数,下同)为0.9%。进人21世纪后,原油平均相对密度升至0.8633,含硫量升至1.6%。原油密度升高,硫含量增大是21世纪原油质量变化的总体趋势。很多由这些重质、劣质原油生产出来的油品都需要加氢精制以提高质量【1】。 1.1. 2.环保要求越来越高 虽然原油质量不断劣质化,但世界各国对车用燃料油的质量要求仍然在不断提高。以柴油硫含量为例,美国已经开始要求l0ppm的超低硫柴油,欧洲也开始执行硫含量<50ppm的标准。国内而言,在北京,2005年已参照欧Ⅲ排放标准执行,硫含量控制在350ppm以内,2007年参照欧Ⅳ排放标准执行,硫含量控制在50ppm以内。可以预期,国内燃油质量指标必将进一步升级与国际标准接轨【2】。 1.1.3.特殊产品 某些特殊产品,如食品级的石蜡,对其中的重金属杂质含量、硫含量以及不饱和程度的要求非常苛刻,而加氢精制可以使其达到质量要求。 1.2.加氢精制的原理 加氢精制(也称加氢处理),是指在氢压和催化剂存在下,使油品中的硫、氧、氮等有害杂质转变为相应的硫化氢、水、氨而除去,并使烯烃和二烯烃加氢饱和、芳烃部分加氢饱和,以改善油品的质量。有时,加氢精制指轻质油品的精制改质,而加氢处理指重质油品的精制脱硫。 加氢精制可用于各种来源的汽油、煤油、柴油的精制,催化重整原料的精制,润滑油、石油蜡的精制,喷气燃料中芳烃的部分加氢饱和,燃料油的加氢脱硫,渣油脱重金属及脱沥青预处理等。氢分压一般分1~10MPa,温度300~450℃。催化剂中的活性金属组分常为钼、钨、钴、镍中的两种(称为二元金属组分),催化剂载体主要为氧化铝,或加入少量的氧化硅、分子筛和氧化硼,有时还加入磷作为助催化剂。 在加氢精制过程中,各类物质加氢反应活性总体趋势为:脱金属>二烯烃饱和>脱氧>单烯烃饱和>脱硫>脱氮>芳烃饱和。加氢精制中还存在加氢裂解副反应,可以从催化剂等途径控制副反应的发生。

炼油装置设备总结及计划

炼油三部2012年设备总结及2013年打算2012年在公司、机动部的关心和指导下,在作业部的坚强领导下,炼油三部设备组先后完成了厂内外培训、编写设备操作法、建立设备技术档案、完善设备台账、为各装置职工培训授课等主要工作。设备组通过强化设备现场管理、设备基础管理、专业技术管理等管理机制,使得设备组整理管理能力和专业技术水平得到了显著提高,为六套新装置一次性开车成功和“安全、平稳、长周期”运行打下了坚实的基础。现将本年度设备管理工作总结如下: 一、厂内厂外的实习培训 沿续去年年底随各培训队到兄弟企业同类装置实习工作,今年一开始,各设备技术管理人员均参加了公司内炼油总区装置停工检修工作,在此过程中,学习和掌握了检修工作的基本情况,对现场设备、机组也有了较为真观的认识,关键是了解到了做为一名设备技术人员应该具备的基本技能和素质。同时,还利用项目试验验收这一较为难得的机会,争取让年轻同志去制造厂参加设备、机组的试车验收工作。年初,派杨杰去沈阳参加重油加氢格瑞德注水泵、贫胺液泵及远大解吸气压缩机的机械试运转,9月份,派朱琳去天津参加减压塔内件验收。通过在检修现场及制造厂的学习,他们的业务技能和理论水平都有了不同程度的提高。 考虑到设备组成员大多为年轻同志,进厂时间短,缺乏现场经验,根据机动部和成雷副总经理的要求,设备组派要强等7位设备员分别到盈创检二分公司培训实习半个月,使他们了解设备机泵检修的相关程序和内容,并亲自动手和钳工的师傅们一起参加机泵巡检、维修。后又安排他们去Ⅱ丙烯腈现场学习,通过协助Ⅱ丙烯腈做设备台账、设备技术档案工作,学习现场三查四定内容,为以后的工作和炼油新区设备检查打下基础。 设备组还先后多次参加机动部、技术部、物供中心组织的厂商技术交流和培训,设备管理知识培训,还有组织地参加中石化远程教育网上的精品直播课程,收到良好的效果。 二、在工作中边干边学 1、通过给装置职工上课,设备员丁平平在协助培训队长做好催化操作人员的培训工作期间,不但加深了对设备理论知识的理解,使自己的管理能力得到了

95万吨每年催化裂化柴油加氢精制计算书

一、全装置物料平衡 1、物料平衡 本设计的处理量为95万吨/年,反应阶段为其末期,每年开工时数按8000小时计算。 入方:①原料油=8000 % 10010109534???=118750公斤/小时 = 248000 % 10010954???=2850吨/天 ②重整氢=8000 % 70.210109534???=3206公斤/小时 = 248000 % 70.210954???=77吨/天 出方:①精制柴油=118750×96.95%=115128公斤/小时 = 2850×96.95%=2763吨/天 ②粗汽油=118750×1.52%=1805公斤/小时 =2850×1.52%=43吨/天 ③高分排放气=118750×1.78%=2114公斤/小时 =2850×1.78%=51吨/天 ④低分排放气=118750×0.31%=368公斤/小时 =2850×0.31%=8.8吨/天 ⑤回流罐排放气=118750×2.084%=2475公斤/小时 =2850×2.084%=59吨/天 ⑥溶于水中的硫化氢=118750×0.022%=26公斤/小时 =2850×0.022%=0.6吨/天 ⑦溶于水中的氨气=118750×0.024%=28.5公斤/小时 =2850×0.024%=0.7吨/天 ⑧设备漏损=118750×0.01%=12公斤/小时 =2850×0.01%=0.3吨/天 2、化学耗氢量计算 ①计算杂质脱除率 a) 硫脱除率 = 1800180 1800-×100% = 90% b) 氮脱除率 = 26158 261-×100% = 77.8% c) 硫醇硫脱除率 = 15 1 15-×100% = 93.3% d) 氧脱除率(以酸度计算)

年产200万吨柴油加氢精制装置静设备的安装工程施工组织设计方案

年产200万吨柴油加氢精制装置静设备安装施工方案

目录 1 前言 (1) 1.1编制依据 (1) 2 工程概况及特点 (1) 2.1工程概况 (1) 2.2工程特点 (1) 3 施工技术方案 (2) 3.1施工程序 (2) 3.2设备安装主要原则 (2) 3.3基础验收 (3) 3.4设备到货验收 (3) 3.5立式设备安装 (4) 3.6塔盘安装 (5) 3.7卧式设备安装 (6) 3.8换热器安装 (6) 3.9塔器、容器类设备的清理封闭 (8) 3.10焊接 (8) 4 主要技术质量标准 (9) 4.1混凝土基础验收质量要求 (9) 4.2钢结构基础验收质量要求 (9)

4.3设备找正质量要求 (10) 5质量保证措施 (10) 5.1静设备质量监督计划 (10) 6 HSE保证措施 (15) 7安全隐患及对策(JHA分析表) (16) 8施工设备、计量器具、机具计划 (19) 8.1施工设备需用计划一览表 (19) 8.2施工量器具计划一览表 (19) 8.3施工工机具需用计划一览表 (20) 8.4施工手段用料一览表 (20) 9 施工计划 (21) 附件:柴油加氢精制装置静设备一览表 (21) 1 前言 1.1 编制依据 1.1.1 中国石油天然气华东勘察设计研究院设计的中国石油石化公司200万吨/年柴油加氢精制装置设备施工图。 1.1.2 中国石油天然气第七建设公司编制的中国石油石化公司200万吨/年柴油加氢精制装置施工组织设计及冬季施工技术方案。 1.1.3 有关施工标准及验收规。 1.1.3.1 GB150-1998《钢制压力容器》 1.1.3.2 /T4710-2005《钢制塔式容器》 1.1.3.3 GB151-1999《钢制管壳式换热器》 1.1.3.4 SH3532-2005《石油化工换热设备施工及验收规》 1.1.3.5 SH3524-2009《石油化工钢制塔、容器现场组焊施工工艺标准》 1.1.3.6 \T4709-2000《钢制压力容器焊接规程》 1.1.3.7 TSG R0004-2009《固定式压力容器安全技术监察规程》

汽柴油加氢停工热氢带油和热氮解氢

汽柴油加氢停工热氢带油和热氮解氢 1、坚持先降压后降温的原则。降压措施是通过新氢机二回一调节。 降温通过降炉负荷和调节循环氢量调节,炉负荷降幅相同的情 况下,循环氢量越大,降温速度越快,循环氢量越小,降温速 度越慢。 2、临氢系统在生产过程中,钢材存在氢渗透的现象,即系统温度 高于135℃时,金属晶格已足够大,使氢分子可在晶格内自由 出入,因此,在停工过程中,降温速度不能过快,以保证氢分 子从晶格内逐步慢慢逸出,否则氢分子不能完全逸出,就会导 致氢鼓泡。因此,降温速度以30℃/h执行,但临氢系统不能低 于135℃。开工时可以先升压后升温。 3、氢脆指的是氢渗进钢材之后,与钢材中的碳发生反应生成甲烷, 导致氢鼓泡或氢脆。 4、停车步骤: 1)停工退油,秉持压力不变,先降温后降量的原则。 2)热氢循环带油,由高分向外压出。一般维持压力不低于20 公斤,温度不低于150℃,当高分罐没油时,带油结束。 3)抽真空氮气置换,升温升压,热氮析氢,直至循环热氮中氢 +烃含量不大于0.5%且不再增加为止,由于氢气分子具有很 强的渗透性,为了防止生产期间渗入铬钼钢的氢分子引起氢 脆和氢鼓泡,必须在停工时进行反应器脱氢。

a)以20度/小时的速度降低反应温度CAT至275度恒温 12小时,将反应压力降至4.0MPa,降压的原因是氢分子比氮分子的分子量小很多,氮是氢的14倍,否则循环氢压缩机出口会超温,降压过程中维持循环机转速8000rpm,通过新氢机补入氮气维持压力,若压力不能维持则适当降低循环机转速; b)分析氮气中氧气含量<0.1%,通过新氢机或设在循环 机出口的氮气管线向系统补入氮气对系统进行氮气置换; c)以20度/小时的速度将CAT降至250度恒温24小时; d)以20度/小时的速度将CAT降至225度恒温12小时; e)在反应器脱氢期间,继续用氮气置换反应系统并采样 分析循环气,当循环气中烃+氢<0.5%为合格。

柴油调和原料添加剂办法看懂了你也会调和柴油

柴油调和原料添加剂办法看懂了你也会调和柴 油 Document serial number【NL89WT-NY98YT-NC8CB-NNUUT-NUT108】

柴油调和原料,添加剂,方案(看懂了你也会调和柴油) 一、柴油调和的原料1.直馏柴油直馏柴油是指原油预处理之后,通过常压蒸馏得到的沸程范围为180℃~360℃的中间馏分。根据其从常压塔侧线出来的顺序又可分为常一线、常二线、常三线。直馏柴油十六烷值较高,含有较多环烷酸,必须对其进行脱酸精制后才可作为柴油调合组分。2. 焦化柴油焦化柴油是指延迟焦化得到的沸程范围为180℃~360℃的馏分产品。焦化柴油的十六烷值较高,含有一定量的硫、氮和金属杂质;含有一定量的烯烃,氧化安定性差,胶质含量过高,色度偏高,必须进行精制脱除硫、氮杂质,使烯烃、芳烃饱和才能作为合格的柴油馏分。3. 减粘柴油减粘柴油即减粘裂化得到的中间馏分产品,减粘柴油含有烯烃和双烯烃,故安定性差,需加氢处理才能用作柴油调合组分。4. 催化裂化柴油催化裂化柴油俗称催柴,是催化裂化得到的中间馏分产品。因含有较多的芳烃,所以十六烷值较直馏柴油低,由重油催化裂化得到的柴油的十六烷值更低,只有25~35,而且安定性很差,这类柴油需经过加氢处理,或与质量好的直馏柴油调合后才能符合轻柴油的质量要求。5. 加氢裂化柴油加氢裂化柴油是指加氢裂化得到的中间馏分油,其硫含量很低,小于0.01%,芳烃含量也较低,十六烷值大于60,着火性能好,安定性高,是调合低硫车用柴油的理想组分。6. 减一线油减一线油指原油预处理后,通过减压蒸馏从减压塔侧一线出来的最轻馏分。因其密度、粘度等理化性质与柴油相近,也用作柴油调合组分。7.航空煤油航空煤油一般指3号喷气燃料,标密775~830kg/m,馏程范围在160~300℃;低温流动性好,冰点在-47℃以下,馏程又与柴油接近,

加油站工程施工方案

第一章工程概况 1.1 工程概述 1.1.1 建筑设计概况:本工程为中国石油天然气股份有限公司海南分公司的投资兴建的海口海达路加油站改建工程,由海口市民用建筑设计院设计,该工程建筑:站房为原有建筑,此次要进行装修装饰工程改造;加油棚为单层混凝土结构,建筑高度6.5m;总建筑面积为204.72平方米(其中加油棚160.89m2;站房19 2.11m2)。工程类别为三级建筑,耐火等级为二级,六度设防。本站罐区共设四个储油罐:30M3汽油储罐1个,20M3汽油储罐1个,20M3柴油储罐1个,按规范总容积为45M3,属国家三级加油站。 1.1.2 加油站建设地址为平地,座落于海口海达路,整个场地呈三角形布置,东侧油站出入口紧邻市政主干道,其余三面均有原实体围墙,围墙内外为水泥砂浆打底外墙乳胶漆饰面。 1.1.3 加油站加油区防护雨蓬为钢筋砼混凝土平板结构,呈长方形。主体结构(加油区空间)净高5.5m,屋盖女儿墙檐高1.0m,平面尺寸为17.3×9.3m。 1.1.4 罐池基础:设计基础为预应力高强砼管桩,桩顶为满堂片阀基础,罐池油罐安装完毕后满填砼保护。 1.1.5 地坪结构从上到下层次为:25cm厚C30砼面层;15cm厚加6%水泥石粉层;30cm厚碎石层。加油区四周设置水封井,有组织排水至南侧接市政排水沟。 1.1.6 安装工程包括油罐、工艺管道安装、水电照明、防雷等组成,油罐由2个直径 2.5m、长度4.5m的球罐及1个直径2.5m、长度6.5m的球罐组成,水电由简单公共配电设施组成,防雷由—40×4镀锌扁钢埋地敷设,其接地极为现浇柱的角部钢筋组成。 1.2 工程地质情况 根据海口海达加油站地址的现场勘探情况,路面下部以杂填土层及淤为主,地质条件差,天然地基承载力不能满足要求,故本工程基础采用高强砼管桩。 1.3 施工条件 1、道路交通:本工程东临海达路交通便利。 2、施工用水、电:该工程的施工用水及用电可利用原油站供水管及总配箱引出进行供水、供电。 1.4 材料来源 本工程材料按中油《加油站工程实行模块化建设实施方案》的要求,除加油机、发电机、潜油泵、油罐等甲供材料外,其他材料均由承包人白行采购,所选产品须经过监理及业主的认可,水泥和钢材将从获得ISO9001质量体系的大厂采购;砂、石等地材从当地优质生产基地进行采购,并纳入地方运输力量。

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