用吨熟料强度标煤耗来描述熟料热耗

用吨熟料强度标煤耗来描述熟料热耗
用吨熟料强度标煤耗来描述熟料热耗

用吨熟料强度标煤耗来描述熟料热耗文/xx

通常情况下,我们都习惯于用熟料标煤耗来衡量熟料的热耗,更直接地说是用来衡量一个水泥熟料生产企业的经济效益。但是,笔者通过长期的实际生产和统计分析,认为这种衡量方式存在一定的偏差或误区。因此笔者提出一个描述和衡量水泥熟料生产企业某段时间内生产熟料的实际热耗或经济效益的新概念:

吨熟料强度标煤耗,即每吨熟料产生每兆帕的标煤耗。

单位:

千克标煤每吨熟料每兆帕(kgce/t·MPa)。

表达式:

吨熟料强度标煤耗=熟料标煤耗÷熟料28天强度

例如:

我公司

2012年5月上半月(1日至15日)入窑煤粉平均低热值为5171kCal/kg,平均熟料标煤耗为117.85kgce/t;

2012年6月入窑煤粉平均低热值为5465kCal/kg,平均熟料标煤耗为118.17kgce/t。

如果我们只考虑熟料标煤耗,则

2012年6月的平均熟料标煤耗比

2012年5月上半月的熟料标煤耗高0.32kgce/t,也就是说,

2012年6月的生产的熟料热耗或经济效益比

2012年5月上半月差。

但是,由于我公司

2012年5月采购的原煤品质差,发热量及挥发分较低,导致熟料煅烧困难,熟料质量也比较差,上半月3天强度平均为34.4MPa,28天强度平均为56.5MPa左右。而6月份掺配发热量较高的原煤后,熟料质量明显提高,3天强度平均为40.6MPa,28天强度平均为

60.8MPa。若用吨熟料强度标煤耗来衡量我公司近期熟料生产的经济效益,5月份上半月熟料28天强度平均按56.5MPa,6月份熟料28天强度平均按60.8MPa计算,则

2012年5月上半月吨熟料强度标煤耗为2.086kgce/t·MPa,6月份吨熟料强度标煤耗为1.944kgce/t·MPa。即6月的吨熟料强度标煤耗份比5月份低0.142 kgce/t·MPa。

笔者提出“吨熟料强度标煤耗”的概念,主要是更加明确地反映了生产熟料的经济效益。因为,每个水泥熟料生产企业生产的熟料强度都不一样,而且同一个企业在不同原燃材料或不同烧成工况下所生产的熟料质量也不尽相同,熟料强度也就可能相差较大。因此,简单地用熟料标煤耗来衡量生产熟料的热耗或经济效益,是不全面的,甚至会将水泥生产企业带入误区,造成不必要的损失。就像我公司

2012年5月份上半月和6月份,虽然5月份上半月熟料标煤耗看似较低,但熟料质量差,反而导致生产成本增加,甚至会影响资源综合利用。而且,熟料标煤耗只代表熟料的单位热耗。而“吨熟料强度标煤耗”不但能反映熟料的单位热耗,还能间接反映熟料热耗与水泥熟料配料的关系,更能反映生产水泥熟料和生产水泥的经济效益。因此,一个企业的水泥熟料标煤耗低,并不代表该企业生产的水泥熟料或水泥经济效益高,因为我们并不知道其生产的水泥熟料3天或28天强度是多少。换句话说,熟料标煤耗再低,只要熟料强度上不去,就不会有好的经济效益,甚至不能生产高标号的水泥。

我公司的标煤耗折合1200元/吨,若根据熟料标煤耗计算,则我公司

2012年5月上半月生产的吨熟料原煤单价为:0.11785×1200=141.42(元/吨),

2012年6月生产的吨熟料原煤单价为:

0.11817×1200=141.804(元/吨)。即6月份的生产的吨熟料原煤单价比5月份上半月高0.384元/吨;若根据熟料强度计算,则我公司

2012年5月上半月生产的吨熟料28天强度原煤单价为:

2.086÷1000×1200=2.5032(元/t·MPa),

2012年6月生产的吨熟料原煤单价为:

1.944÷1000×1200=

2.3328(元/t·MPa)。

2012年5月份上半月生产的吨熟料强度原煤单价比6月份高0.1704元

/t·MPa。

我公司生产的P.C·32.5水泥28天强度为平均按38MPa控制,一般我公司混合材(粉煤灰)在水泥熟料的激发下28天能产生约2 MPa的强度,则P.C·32.5水泥28天强度需由熟料提供36MPa。则水泥配料中熟料配比为:

水泥配料中熟料配比=36÷熟料强度×100%

因此,

2012年5月份上半月我公司生产P.C·32.5水泥的熟料配比为:

36÷56.5×100%=63.72%,

2012年6月份我公司生产P.C·32.5水泥的熟料配比为:

36÷60.8×100%=59.21%,考虑脱硫石膏配比保持为4.0%,则粉煤灰配比分别为32.28%和

36.79%。而5月份上半月及6月份的实际生产中,我公司的水泥熟料实际配比平均分别为63.8%和59.5%。说明理论计算与实际配比是相一致的。当然,有专家或资料认为熟料3天强度越高,水泥制成越有利于添加混合材。而我公司

2012年5月份上半月和6月份生产的熟料,平均3天强度分别为34.4和40.6MPa,即6月份比5月份上半月高6.2MPa。说明实际与理论同样也是一致的。

我公司每吨熟料的综合成本约为260元,每吨粉煤灰(混合材)的成本为40元。则用

2012年5月份上半月生产的熟料生产P.C·32.5水泥的材料成本为:

63.72%×260+40×32.28%=178.58(元/吨水泥);

2012年6月生产的熟料生产P.C·32.5水泥的材料成本为:

59.21%×260+40×36.79%=168.66(元/吨水泥)。即用

2012年5月份上半月生产的熟料来生产P.C·32.5水泥的材料成本比6月份高9.918元/吨水泥。如果我公司采用发热量较低,灰分较高的煤质,按我公司每月生产800吨熟料、1100水泥计算,那么每月仅材料成本一项将高出:1100×9.918=10980元。

为了计算简洁明了和方便计算,以上计算都没有包含熟料电耗及水泥电耗。当然,一般原煤质量越差,熟料标准空气耗量就越大,熟料电耗也就越高;二次风温越低,余热发电量越低;熟料质量越差,水泥配料中熟料配比越高,粉煤灰掺加量越低,资源综合利用率越低,水泥粉磨电耗也越高(在相同熟料情况下)。

通常,在熟料28天强度高于55MPa,使用相同的混合材的情况下,熟料强度的增长量与水泥配料中的熟料配比降低的百分点几乎成反比例关系。即熟料强度每增加1兆帕,则水泥配料中熟料配比将降低约1%,相当于每生产100吨水泥可节约1吨熟料。当熟料28天强度低于55MPa时,熟料强度每降低1兆帕,水泥配料中的熟料配比的增加量将大于1%。众所周知,水泥配料中熟料配比越低,经济效益就越高,因此,熟料强度与生产水泥经济效益就几乎是正比例的关系,同时熟料强度又与“吨熟料强度标煤耗”成反比例关系。因此“吨熟料强度标煤耗”就几乎与生产水泥经济效益成反比例关系,即“吨熟料强度标煤耗”越低,则生产水泥的经济效益越高。综上所述,笔者认为:

用“吨熟料强度标煤耗”来描述熟料热耗,不仅能反映吨熟料的单位热耗,而且能间接反映熟料热耗与水泥熟料配料的关系,更能反映出生产水泥熟料和生产水泥的经济效益。即用“吨熟料强度标煤耗”来表示熟料热耗是科学合理的。

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余热发电指标和熟料电耗指标分析

分析生产安全处【2013】中国厂余热发电指标和熟料电耗指标分析 余热发电吨熟料发电量指标下降分析: 2013年7月份制造分厂一线、三线窑长时间停窑检修(一线两台锅炉全月运行时间只有9天多,三线两台锅炉全月运行也只有10天时间),中国厂发电机组为六炉一机系统(24MW),当三线窑检修期间一、二线四台锅炉运行期间发电负荷只能达到11000 KW,主要原因为余热发电系统整体管道长、系统热损大,同时PH1锅炉运行期间为了确保煤磨、原料磨用风,旁路常开80%到100%,故PH1锅炉负荷难以发挥,另外AQC2锅炉运行期间为确保入窑头电收尘温度较高和窑头负压旁路也要常开20%,故直接影响锅炉负荷,当一、三线窑系统检修期间发电系统负荷只能维持在在8000KW—8500KW左右,每天的发电量只能维持在198000 kw/h左右,窑产量按照5500T计算吨熟料发电量能达到37kwh/t左右,我公司发电机组在两条5000t/d窑运行期间的发电负荷能达到18000KW—20000KW,每天发电量在456000 kw/h左右,两条窑熟料产量在11300t左右时候的吨熟料发电量为40kwh/t左右;发电系统的运行是负荷越高热损越小,相对的热效率也就越高,发电负荷就越高,反之越低。 熟料电耗指标上升原因分析: 2013年7月份一线和三线系统由于计划检修,熟料电耗指标不具有代表性。本月熟料电耗主要以二线系统运行过程的控制

等进行分析。二线生料工序电耗、熟料工序电耗、熟料综合电耗,较6月份都出现大幅上升的状况。在正常运行,没有检修计划的状况下,电耗上升较多,增加了公司经济成本,经过对比各项指标和相关数据,现将电耗上升的原因分析如下: 一、主要经济指标完成情况 从上表中可以看出,7月份熟料和生料产量虽然较6月均有所增加,但是7月份生料工序电耗上升了1.02kwh/t,熟料工序电耗上升了0.81kwh/t,熟料综合电耗上升了2.70kwh/t。窑磨系统台时产量提升过程中,电量消耗控制较差,经济指标的综合控制力较差,没有做到全面管控,造成经济成本增加。 二、大型设备电量消耗情况 通过对6、7月份电量消耗统计对比,主要是在618风机、原料磨主电机、506高温风机和窑主电机这四台大型设备上,电量消耗上升较多,618风机上升了12.46万度,原料磨主电机上升了17.06万度,506风机上升了6.43万度,窑主电机上升了2.65万度。其中618风机和磨主电机电流较6月份电耗上涨突出。 三、主要原因分析 1、7月份二线原料磨运行较差,例检1次,避峰1次,非计划停磨达到5次。在23日因窑二段篦冷机故障停窑停磨1次。非停主要原因有: 6日因磨机液压涨紧站油泵电机烧坏停磨;8

汽耗与热耗计算(经典)

1、 汽轮发电机组热耗率 汽轮发电机组热耗率是指汽轮发电机组每发一千瓦时电量耗用的热量,单位为“千焦/千瓦时”。它反映汽轮发电机组热力循环的完善轮程度。汽轮发电机组的热耗率不仅受汽轮机的内效率、发电机效率、汽轮发电机组的机械效率的影响,而且受循环效率、蒸汽初、终参数的影响。 汽轮发电机组热耗率的计算公式如下: 1)无再热凝汽轮机组的热耗率 () ()()给水焓主汽焓汽耗率千瓦时千焦无再热热耗率 -?=/ 汽耗率(千克/千瓦时)=发电机的发电量汽轮机耗用的主蒸汽量 式中,主蒸汽焓指汽轮机入口主蒸汽焓。 给水焓指末级高压加热器出口联承阀后给水焓。 2)次中间再热汽轮机的热耗率 () ()?? ?? ??-?+???? ??-?+?-?=水焓减温蒸汽焓再热减温水耗率再热器中喷水用的排汽焓高压缸蒸汽焓再热 计算的汽耗率以高压缸排汽量 给水焓 给水率主蒸汽焓汽耗率千瓦时千焦再热热耗率 / 式中,减温水耗率单位为“千克/千瓦时”。 3)背压式汽轮机的热耗率 ()?? ?? ??-?=蒸汽焓背压汽焓主蒸汽耗率千瓦时千焦热耗率 / 4)单抽式汽轮发电机组热耗率 ()发电量 抽汽焓蒸汽焓汽机进口抽汽量给水焓蒸汽焓汽机进口抽汽量汽耗量热耗率? ? ? ? ?? -?+???? ??-?-= 5)双抽式汽轮机的热耗率 ()给水焓给水率主蒸汽焓汽耗率双抽热耗率 ?-?= — 发电量混合水用的汽量 高压抽汽加热返回 热系统的用汽量高压抽汽供回抽汽量高压?--10

???? ? ?-?水焓与补充水混合后的混合回水高压热用户用抽汽的返抽汽焓高压 — 发电量混合水用的抽汽量低压抽汽加热返回热系统的用汽量低压抽汽供回抽汽量低压 ?-- 10 ???? ??-?水焓与补充水混合后的混合回水低压热用户用抽汽的返抽汽焓低压 式中,汽量以“吨”,电量以“万千瓦时”,给水率以“千克/千瓦时”为单位。 2、 汽轮机的汽耗率 汽轮机汽耗率是指在发电机端每产生一千瓦时的电量,汽轮机所需要的蒸汽量。计算公式为: ()发电机发出的电量 汽轮机的总进汽量千瓦时千克汽耗率=/

硅酸盐水泥熟料矿物组成及其配料计算

硅酸盐水泥熟料矿物组成及其配料计算 第一节硅酸盐水泥熟料矿物组成 如前所述,硅酸盐水泥熟料是以适当成分的生料烧到部分熔融,所得以硅酸钙为主要成分的烧结块。因此,在硅酸盐水泥熟料中CaO,SiO2,A1203,Fe2O3 不是以单独的氧化物存在,而是以两种或两种以上的氧化物经高温化学反应而生成的多种矿物的集合体。其结晶细小,一般为30-60μm 。因此可见,水泥熟料是一种多矿物组成的结晶细小的人工岩石。它主要有以下四种矿物: 硅酸三钙3Ca0.Si02 ,可简写为C3S ; 硅酸二钙2Ca0.Si02 ,可简写为C2S ; 铝酸三钙3Ca0.A1203 ,可简写为 C 3 A ; 铁相固溶体通常以铁铝酸四钙4Ca0 . A1203 . Fe203 作为代表式,可简写成C4AF, 此外,还有少量游离氧化钙(f-Ca0 ) 、方镁石(结晶氧化镁)、含碱矿物及玻璃体。通常熟料中C3S 和C2S 含量约占75 %左右,称为硅酸盐矿物。C3A 和C4AF 的理论含量约占22 %左右。在水泥熟料锻烧过程中,C3A 和C4AF 以及氧化镁、碱等在1250℃- 1280℃会逐渐熔融形成液相,促进硅酸三钙的形成,故称熔剂矿物。 一?硅酸三钙 C3S是硅酸盐水泥熟料的主要矿物。其含量通常为50%左右,有时甚至高达60%以上。纯C3S只有在2065-1250℃温度范围内才稳定。在2065℃以上不一致熔融为Ca0 和液相;在1250℃以下分解为C2S 和Ca0 ,但反应很慢,故纯C3S 在室温可呈介稳状态存在。C3S 有三种晶系七种变型: 1070 ℃1060 ℃990 ℃960 ℃920 ℃520 ℃ R ←―→ MⅢ ←―→ MⅡ ←―→ MⅠ ←―→~T Ⅲ ←―→ T Ⅱ ←―→ T ⅠR 型为三方晶系,M 型为单斜晶系,T 型为三斜晶系,这些变型的晶体结构相近。但有人认为,R 型和M ,型的强度比T 型的高。 在硅酸盐水泥熟料中, C3S 并不以纯的形式存在,总含有少量氧化镁、氧化铝、氧化铁等形成固溶液,称为阿利特(Alite )或 A 矿。 纯C3S 在常温下,通常只能为三斜晶系(T 型),如含有少量Mg0, A1203 , Fe2O3 , 503 , ZnO,Cr203,R20 等氧化物形成固溶体则为M 型或R 型。由于熟料中C3S 总含MgO,A12O3, Fe2O3 以及其他氧化物,故阿利特通常为M 型或R 型。据认为锻烧温度的提高或锻烧时间的延长也有利于形成M .型或R 型。 纯C3S 为白色,密度为 3. 14g /cm3 , 其晶体截面为六角形或棱柱形。单斜晶系的阿利特单晶为假六方片状或板状。在阿利特中常以C3S 和CaO 的包裹体存在。 C3S 凝结时间正常,水化较快,粒径40-50μm 的颗粒28d 可水化70 %左右。放热较多,早期强度高且后期强度增进率较大,28d 强度可达一年强度的70 %-80%,其28d 强度和一年强度在四种矿物中均最高。 阿利特的晶体尺寸和发育程度会影响其反应能力,当烧成温度高时,阿利特晶形完整,晶体尺寸适中,几何轴比大(晶体长度与宽度之比L/B>2-3) ,矿物分布均匀,界面清晰,熟料的强度较高。当加矿化剂或用急剧升温等锻烧方法时,虽然

水泥熟料形成热的计算方法

水泥熟料形成热的计算方法 熟料形成热的计算方法很多,有理论计算方法,也有经验公式计算方法。 现介绍我国《水泥回转窑热平衡、热效率综合能耗计算通则》中所采用的方法。首先是按照熟料成分、煤灰成分与煤灰掺入量直接计算出煅烧1kg 熟料的干物料消耗量, 然后再计算形成lkg 熟料的理论热消耗量。 若采用普通原料(石灰石、粘土、铁粉)配料,以煤粉为燃料,其具体计算方法如下: 首先确定计算基准,一般物料取1kg 熟料,温度取0℃,并给出如下已知数据:(1)熟料的化学成分;(2)煤的工业分析及煤灰的化学成分*(*若采用矿渣或粉煤灰配料还应给出矿渣或粉煤灰的化学成分及配比);(3)熟料单位煤耗,对于设计计算要根据生产条件确定,对于热工标定计算通过测定而得。 (一)生成lkg 熟料干物料消耗量的计算 1.煤灰的掺入量 A m =1 100 r ar m A α (1-1) 式中 A m ──生成lkg 熟料,煤灰的掺入量(kg /kg-ck); r m —每熟料的耗煤量(kg /kg-ck) A ar ──煤灰分的应用基含量(%) α── 煤灰掺入的百分比(%)。 2.生料中碳酸钙的消耗量 CaO CaCO A A K r CaCO M M m CaO CaO m 33 100? -= (1-2)ar 式中 m r CaCO3,──生成lkg 熟料碳酸钙的消耗量(kg /kg —ck); CaO k ──熟料中氧化钙的含量(%); CaO A ──煤灰中氧化钙的含量(%); M caCO3、M CaO ──分别为碳酸钙、氧化钙的分子量; A m ──同(1-1)式

3.生料中碳酸镁的消耗量 m r MgCO3= MgO MgCO A A K M M m MgO MgO 3 100? - (1-3) 式中 m r MgCO3──生成lkg 熟料碳酸镁的消耗量(kg /kg —ck) MgO A ──煤灰中氧化镁的含量(%); MgO K ──熟料中氧化镁的含量(%); M MgCO3、M MgO ──分别为碳酸镁、氧化镁的分子量; A m ──同(1-1)式。 4.生料中高岭土的消耗量 2 2H AS r m =3 2221003232O Al H AS A A K M M m O Al O Al ? - (1-4) 式中 22H AS r m ——生料中高岭土的含量(kg /kg —ck); Al 2O 3k ──熟料中三氧化二铝的含量(%); Al 2O 3A ──煤灰中三氧化二铝的含量(%); 22H AS M 32O Al M ──分别为高岭土和三氧化二铝的分子量; A m ──同(1-1)式。 5.生料中CO 2的消耗量 2 CO r m =3 23 CaCO CO CaCO r M M m +3 23 MgCO CO MgCO r M M m (1-5) 式中 2CO r m ──生成lkg 熟料CO :的消耗量(kg /kg —ck); 3MgCO r m 3CaCO r m ──同(1-3)、(1-2)式 2CO M 3CaCO M ──二氧化碳的分子量; 3MgCO M 3CaCO M ──分别为碳酸镁及碳酸钙的分子量。 6.生料中化合水的消耗量 2 222 222H AS O H H AS O H r M M m m = (1-6) 式中 O H r m 2──生料中化合水的含量(kg /kg —ck);

水泥熟料的烧成

?水泥熟料的烧成 ?第一节水泥熟料的形成过程 ?一、干燥与脱水 ?1.干燥 ?入窑物料当温度升高到100~150℃时,生料中的自由水全部被排除,特别是湿法生产,料浆中含水量为32~40%,此过程较为重要。而干法生产中生料的含水率一般不超过1.0%。?2.脱水 ?当入窑物料的温度升高到450℃,粘土中的主要组成高岭土(Al2O3·2SiO2·2H2O )发生脱水反应,脱去其中的化学结合水。此过程是吸热过程。 ?Al2O3·2SiO2·2H2O Al2O3 + 2SiO2 + 2H2O ?(无定形) (无定形) ?脱水后变成无定形的三氧化三铝和二氧化硅,这些无定形物具有较高的活性。 ?二、碳酸盐分解 ?当物料温度升高到600℃时,石灰石中的碳酸钙和原料中夹杂的碳酸镁进行分解,在CO2分压为一个大气压下,碳酸镁和碳酸钙的剧烈分解温度分别是750℃和900℃。 ?MgCO3MgO+CO2 ?CaCO3CaO+CO2 ?碳酸钙分解反应的特点 ?碳酸钙的分解过程是一个强吸热过程(1645 kJ/kg ),是熟料形成过程中消耗热量最多的一个工艺过程;该过程的烧失量大,在分解过程中放出大量的CO2气体,使CaO疏松多孔,强化固相反应。 ?三、固相反应 ?1.反应过程 ?从原料分解开始,物料中便出现了性质活泼的游离氧化钙,它与生料中的SiO2、Al2O3、Fe2O3进行固相反应,形成熟料矿物。 ?2.影响固相反应的主要因素 ?⑴生料细度及其均匀程度; ?⑵温度对固相反应的影响; ?四、熟料烧结 ?水泥熟料主要矿物硅酸三钙的形成需在液相中进行,液相量一般在22~26%。 ?2 CaO· SiO2+ CaO 3 CaO· SiO2

水泥生产工艺计算手册

水泥生产工艺计算手册 水泥质量主要取决于水泥熟料质量。优质熟料应具有合适的化学成分和矿物组成且岩相结构优良。表1-1列出各氧化物和水泥熟料矿物组成的缩写符号,人们通过各氧化物成分计算其潜在的矿物组成、率值和其他质量系数。 整理,找出个参数之间的内在规律,反过来再为生产服务。数理统计方法在本章第六节介绍。 第一节熟料矿物组成 水泥熟料是一种有多矿物组成的结晶细小的人造岩石。不同系列的水泥熟料其主要矿物组成不同。见表1-2 分计算。目前工矿企业广泛采用化学成分来计算熟料矿物组成。 一、由已知化学成分及率值计算矿物组成(表1-30)

二、特种水泥熟料的矿物组成 传统的硅酸盐水泥在建筑工程中占主要地位,为满足特殊工程需要,发展特种水泥,其矿物组成也有所不同,下面着重介绍一下几种: 1、高铝水泥 高铝水泥熟料以铝酸盐为主,主要矿物为铝酸一钙、二铝酸一钙、钙铝黄长石C2AS、钙钛石CT和镁尖晶石等。其矿物组成计算见表1-5 硫铝酸盐快硬水泥熟料,以无水硫铝酸钙C4A3SO3和β型C2S为主要矿物,还有少量的钙钛矿和铁相等。其矿物组成计算公式见表1-6 氟铝酸钙型快硬水泥熟料,以氟酸钙C11A7.CaF2为主要矿物,还有少量的硅酸钙和铁相等。有两种类型,矿物组成计算式见表1-7: 膨胀水泥熟料主要含C4A3SO3(3CaO.3Al2O3.CaSO4),另外还含有C3S、C2S、C4AF及

无水石膏等。其矿物组成计算式见表1-8。 道路水泥熟料以硅酸盐矿物为主,严格控制铝酸盐相和铁相含量适当提高C3S含量,求得较好的耐磨性和较好的干缩性。《水泥》1997第五期介绍,在道路水泥中铁相不是C4AF,而是C4AF-C6A2F固溶体。其矿物组成计算式见表1-9 油井水泥主要用来胶结油井、气井能够的井壁和套管。随着井深的增大,井底温度和压力相应升高。水泥厂生产不同级别和类型的油井水泥时,选择合适的熟料矿物组成,以适应不同井深要求。其矿物组成计算式见表1-10。 中热水泥、低热矿渣水泥适用于要求水化热较低的大坝和答题及混凝土工程所用的水泥。抗硫酸盐硅酸盐水泥适用于一般受硫酸盐寝室的海港、水利、地下、隧涵、引水、道路和桥梁基础等工程。其孰料矿物组成见表1-11公式计算:

影响汽轮机组热耗率

影响汽轮机组热耗率(效率)的因素有哪些? 影响汽轮机组热效率(效率)的因素的主要由汽轮机通流部分效率与蒸汽动力循环热效率俩部分效率与蒸汽动力循环热效率俩部分构成,汽轮机通流部分效率和蒸汽动力循环热效率高,则汽轮机热耗率低(效率高)。 汽轮机通流部分效率取决于汽轮机的设计、制造、安装水平,蒸汽动力循环热效率取决于循环形式与循环初终参数。 (1)汽轮机通流部分效率取决于汽轮机高压缸、中压缸、低压缸效率以及高压配汽机构的节流损失。 (2)蒸汽初参数 蒸汽初参数主要是指汽轮机主蒸汽门前的主蒸汽压力、主蒸汽温度。 主蒸汽压力、主蒸汽温度低于设计值对汽轮机热耗率的影响通过两个方面来体现: 1、循环热效率低,汽轮机热耗率上升; 2、造成汽轮机内部蒸汽膨胀也流动状态偏离设计值,缸效率下降,汽轮机组热耗率上升。 所以在汽轮机运行调整过程中,保持蒸汽初参数在运行规程规定范围内是保证汽轮机安全、经济运行的重要措施之一。 对于大容量机组,随着机组负荷的变化有定、滑压运行两种方式,机组定、滑压运行的经济性取决于汽轮机高压缸效率、高压配汽机机构的节流损失以及给水泵能耗的综合作用。 (3)蒸汽终参数 蒸汽终参数是指汽轮机低压缸排气压力。一般情况下,排汽压力低,则汽轮机热耗率越低。通常排汽压力通过测量真空和大气压力计算得到,排汽压力等于大气压力减去凝气器真空度,现场分析排汽压力对机组的影响时习惯上采用真空。 凝汽器真空度对汽轮机热耗率的影响通过两个方面来体现: 1、凝气器真空度低于设计值,热力循环冷源参数高于设计值,汽轮机冷源损失增加、循环热效率降低,热耗率上升。 2、凝汽器真空度降低,汽轮机低压缸内部末几级蒸汽膨胀发生变化:有效焓降降低、反动度增大,极效率降低;当凝汽器真空度剧烈变化时,反动度的变化可能引起轴向推力的变化,引起推力轴承负荷增加。所以在汽轮机运行调整过程中,保持较高的凝汽器真空度参数是保证汽轮机安全、经济运行的重要措施之一。 事实上,凝汽器真空度升高,在机组负荷、环境温度、真空严密性等条件不变的前提下必须依靠增加循环冷却水流量。而循环冷却水流量增大是以循环水泵耗电量增加为代价的,所以在实际运行工作中就有一个汽轮机最有利真空的控制。 4、在热循环 对于某一给定的蒸汽循环而言,在热蒸汽循环对汽轮机组热耗率的影响主要通过再热蒸汽温度、再热器减温水流量以及再热器压损来体现。 (1)在热蒸汽温度低于设计值。一是循环热效率降低,汽轮机组热耗率上升。二是汽轮机中压缸内部蒸汽膨胀与流动状态偏离设计值,造成汽轮机中压缸效率下降,汽轮机组热耗率上升。 (2)再热器减温水流量。再热器喷水减温的过程,是一个非再热的中参数循环,与主循环相比其热经济性要低许多。 (3)再热器压损,再热器压损增大,一方面按等级效焓降理论,蒸汽的作功能能力降低;另一方面再热器压力降低,中压缸内部蒸汽膨胀与流动状态偏离设计值,造成汽轮机中压缸效率下降,汽轮机组热效率上升。 (5)给水回热循环 给水回热循环对汽轮机热耗率的影响主要是通过给水回热循环的效果体现。

降低水泥熟料热耗的原理及途经

降低水泥熟料热耗的原理及途经 本文将从一个新的新角度探讨降低热耗方法,目的在于帮助各水泥厂分析熟料热耗的高低,并能提出有效、可行的降热措施,使热耗降至720kcal/kg熟料以下。 一、降低热耗——空间大、效益高 通常情况下悬浮预热窑外分解窑煤炭消耗约占熟料生产成本33%。但近年来由于煤矿重大安全事故频繁发生,国家对小煤窑采取彻底关闭政策,煤炭供应紧张,加之2007年物价通胀,煤价2006年的400元/吨上涨到2008年的680元/吨,最高时高达900元/吨;另一方面,由于新的水泥生产线相继投产,水泥总产能急剧提高,水泥产量总体供大于求导致水泥价格低迷。二者综合,目前煤耗成本占到悬浮预热窑外分解窑整个熟料生产成本50%以上,热耗已经成了决定水泥厂竞争力的关键因素。 根据有关报道以及本人所在的某公司统计数据,熟料热耗分别如下: 需要说明的是前两家是两年前的发布的,而我公司的数据是2008年的实际数据。通过上表你会发现,即便同是新型干法窑热耗差别很大,按此计算同是

2500t/d的窑型热耗差距接近400kcal/kg熟料,煤按5500kcal/kg的发热量,600元一吨,其熟料成本提高43元/t熟料以上,潜力何其大。 据本人多年工作经验分析,不少厂家统计热耗的方式有多种,有的厂家甚至不统计(根本谈不上煤耗管理),在此分析一下统计方式。 多年来我认为判断一个水泥企业管理经营好与坏,关键要看企业以下指标:熟料热耗,体现生产工艺管理水平;熟料煤耗,体现采购水平和成本管理水平; 设备运转率,体现机械设备管理的水平; 熟料电耗,体现生产管理; 熟料热耗的月统计主要有以下方法: 喂煤秤的量/生料量计算的生料量; 喂煤秤下煤量/月底盘点的熟料量; (进厂煤的月进厂量-本月库存+上月库存)/(销售数量-上月库存+本月库存) (进厂煤的月进厂量-本月库存+上月库存-化验水分+允许水分)/(销售数量-上月库存+本月库存) 以上1-2条我认为是不可取的,由于对计量的管理不一定做到标准,所以可信程度非常小。而对于3-4条是比较准确的,尤其是第四条,是反映了比较真实的熟料热耗。 二、热耗现象——令人困惑 2006年我厂的实际煤耗以上边第三条统计如下:

热能损耗量计算讲解

热能损耗量计算 一、工作时热损耗计逄 公式:Q=K(Q1+Q2+Q3+Q4+Q5) 式中:Q——工作时总的热损耗(J/H) Q1——通过烘干室外壁散失的热损耗量(J/H) Q2——加热工件及输送机移动部分的热损耗量(J/H) Q3——加热涂料(或水份)和涂料中溶剂(或水份)气化潜热损耗量(J/H) Q4——加热新鲜空气的损耗量(J/H) Q5——通过烘室门洞散失的热量损耗(J/H) K——考虑至其它未估计至的热量损耗储蓄备系数一般耳K=1.1~1.3 通过烘干室外壁热量损耗Q1计公式 Q=KF(t-t。) K——(保温板传热系数,单位J/m2·h·℃) 烘干室保温层厚150mm,取系数3500焦耳每平方米每小时每摄氏度 F——壁板面积(H2.45m+W2m)×2×38m=338m2 风道及燃烧表面积26m2 合计364m2 t400℃-t。30℃=370° Q1=3500J×364m2×370℃=471380000J/H =471380000÷4.1868=11258.178752kal≈11.26万大卡 2台炉——11.26×2=22.52万大卡 二、加热工件及输送机移动部分的热量耗量 Q2=G×C×(t-t。) 式中:G——工件质量克 C——工件的比热容[J/(kg·℃)] 工件:铁板输入速度80m/min ,W1.25m,厚1mm 铁密度为7.85g/cm3 铁比热为0.120卡/克℃ G=125cm×8000cm×0.1cm×7.85g/cm3×60min=47100000g 底漆炉 Q2=47100000克×0.120卡/克℃×230℃=129996000kal=129.996×104kal/h 面漆炉 Q2=47100000克×0.120卡/克℃×200℃=11304000kal=113.04×104kal/h 三、加热涂料及溶剂蒸发热量耗量 Q3=G×C×(t-t。)+r G——每小时进入烘干室最大涂料消耗量 C——涂料比热量容 r——溶剂的气化潜热

预分解窑熟料热耗的影响因素和降低的途径

预分解窑熟料热耗的影响因素和降低的途径 1 系统熟料热耗高的原因分析 国外水泥厂家通过采用低阻高效的多级预热器系统、新型篦式冷却机和多通道喷煤管等先进技术装备,利用窑系统的低温废气余热发电,回收使用二次能源等先进工艺,降低了水泥生产的熟料热耗。 表1、表2分别为国内外部分水泥厂家熟料热耗、预热器出口废气热损失及系统漏风量的对比。国内生产厂家的熟料热耗较国外高出较多,以RSP预分解窑为例,G厂、C厂和F厂的热耗分别比日本RSP窑高出31%、30%和13%。众所周知,国内生产厂家热耗高的原因有三个方面。一是预热器出口废气热损失大。国内厂家预热器出口废气热损失占系统熟料热耗的26%左右,有的近30%,平均比国外厂家高出约4%,而国内这些厂家在我国还算是较好的水泥企业。造成如此高的废气热损失主要原因在于预热器出口废气量大、废气温度较高、系统存在较严重的漏风。国外较先进的带五级预热器的预分解窑的预热器出口废气温度一般为290~310℃,如果国内厂家预热器出口废气温度能降至这个水平,则其预热器出口废气热损失可降低许多。以G厂为例,若其预热器出口废气温度由目前的370℃降至300℃,则废气带走的热损失将由目前的每千克熟料1119kJ降至903kJ,降幅为19.3%;如果此时其出口废气量再降低,比如系统漏风量由目前的每千克熟料0.389kg降为0.195kg,即降低一半,则废气量由每千克熟料2.898kg降至2.704kg,其它条件不变,此时预热器出口废气热损失又将降到842kJ,降幅为6.7%,这种情况下系统的熟料热耗将由目前的4 031kJ/kg降为3254kJ/kg,降幅为19.3%。表2中A厂、D厂和E厂烧成系统漏风量较少,多数厂家系统漏风量占物料总收入的比例为日本DD窑的2.5倍,有的厂家甚至高达6倍。如果用系统漏风量占预热器出口废气量的百分比来看,多数厂家约为15%,有的竟高达23%。由此可见系统漏风问题在部分厂家仍没有引起高度重视,但系统漏风造成的损失却是显而易见的。一方面增大了系统废气量,增加了热损失和风机电耗,另一方面由于漏风降低了气体温度,进而降低了气固换热效率。特别是各级预热器下部翻板阀及下料管的内、外部漏风,将使旋风筒分离效率急剧降低,从而造成高温物料向上级低温旋风筒返混,扰乱系统正常生产,其热耗必然增加。 表1 国内外部分厂家熟料热耗、预热器出口废气热损失的比较

第一节硅酸盐水泥熟料矿物组成

第一节硅酸盐水泥熟料矿物组成 如前所述,硅酸盐水泥熟料是以适当成分的生料烧到部分熔融,所得以硅酸钙为主要成分的烧结块。因此,在硅酸盐水泥熟料中CaO,SiO2,A1203,Fe2O3 不是以单独的氧化物存在,而是以两种或两种以上的氧化物经高温化学反应而生成的多种矿物的集合体。其结晶细小,一般为30^-60Icm 。因此可见,水泥熟料是一种多矿物组成的结晶细小的人工岩石。它主要有以下四种矿物: 硅酸三钙一~3Ca0 .'3i02 ,可简写为C3S ; 硅酸二钙2Ca0 · Si02 ,可简写为C2S ; 铝酸三钙3Ca0 · A1203 ,可简写为 C 3 A ; 铁相固溶体通常以铁铝酸四钙4Ca0 . A1203 . Fe203 作为代表式,可简写成 C 4 AF, 此外,还有少量游离氧化钙(.f-Ca0 ) 、方镁石(结晶氧化镁)、含碱矿物及玻璃体。通常熟料中C3S 和C2S 含量约占75 %左右,称为硅酸盐矿物。C3-ft 和C,AF 的理论含量约占22 %左右。在水泥熟料锻烧过程中,C 3 A 和C,AF 以及氧化镁、碱等在1250 ^ - 12800C 会逐渐熔融形成液相,促进硅酸三钙的形成,故称熔剂矿物。 一? 硅酸三钙 C3S 是硅酸盐水泥熟料的主要矿物。其含量通常为50 %左右,有时甚至高达60 %以上。纯C3S 只有在2065^ 12500C 温度范围内才稳定。在20650C 以上不一致熔融为Ca0 和液相;在1250 0 C 以下分解为CZS 和Ca0 ,但反应很慢,故纯C,S 在室温可呈介稳状态存在。C,S 有三种晶系七种变型: 1070 0 C 1060 0 C 990 0 C 960 0 C 920 0 C 520 0 C R ←―― → M Ⅲ←――→ M Ⅱ←――→ M Ⅰ←――→ ~T Ⅲ←――→ T Ⅱ←――→ T Ⅰ

供热煤耗计算公式

供汽量锅炉效率总耗标准煤发电量发电标煤耗供热标准煤耗供热量供热比站用电量供电标煤耗 发电标煤耗热电比机组热效率318140.84288.5272181.68488.605383799.9218287329.40.886149.740.370.268937351335.274.3 279040.83761.4592164.01428.554863332.9043476596.50.886145.060.360.261298011297.375.1 294590.83971.0732168.33452.436853518.63635808650.886149.460.3810.268779691334.473.58 251600.83391.568128.61386.4123005.15669064.20.886141.60.4440.300452531491.769.6 00.800000000000 56280.8758.654445.7286.435879672.21852115448.90.886117.80.310.189********.6277.01 279270.83764.5596200.93428.90813335.651576659.60.886150.180.2850.213461461059.876.16 255680.83446.5664193.07392.678143053.8882670184.20.886149.180.2730.203386411009.876.49 286110.83856.7628198.63439.41313417.349778537.20.886145.380.2870.221221921098.375.93 259460.83497.5208194.01398.483533099.0372771221.80.886147.780.2730.20539331019.776.42 237160.83196.9168160.73364.234772832.6820365100.40.8861430.3090.226612811125.175.78 1100.775.92 294080.83964.1984203.73451.653583512.54482807250.886150.420.2950.221692232006年35吨 25558.2730.872733445.25516167.22392.528743052.7264270157.50.886144.509090.3260.2345718701164.675.12 269560.83633.6688187.03413.99533219.673573994.20.886148.640.2990.22135413109975.93 183700.82476.276121.64282.12992194.146150425.70.886134.760.3250.231938431151.575.64 215410.82903.7268161.41330.830722572.89608591300.886144.720.2840.204962961017.676.43 300220.84046.9656179.65461.083513585.8820982410.40.886148.680.3520.256656561274.275.06 298740.84027.0152177.68458.810493568.2047182004.10.8861510.3620.25822293128275.02 278220.83750.4056169.2427.295493323.1101176371.40.886147.740.3520.252538711253.875.15 272630.83675.0524162.51418.710273256.3421374836.90.886147.80.3650.2576521279.275.04 288800.83893.024173.67443.544453449.4795579275.60.886150.520.360.25539498126875.08 266680.83594.8464167.05409.572143185.2742673203.70.886150.080.350.245179371217.375.31 244080.83290.1984139.38374.862642915.33576670000.886141.960.3850.268950091335.374.81 293690.83958.9412172.38451.054613507.8865980617.90.886145.80.3560.261662961299.174.95 1222.375.29 246680.83325.2464153.89378.855772946.3906367713.70.886143.040.3420.246186092005年35吨 26320.0830.83547.94723163.79404.228773143.7184672248.60.886146.228330.3440.2467249301224.975.31 615790.88300.8492483.06945.741837355.107371690340.8861106.970.2510.19578144972.0176.75 570000.87683.6438.72875.416696808.183311564650.886197.910.2570.199********.6776.62 597450.88053.626448.02917.574917136.0510********.8861106.60.2690.204806691016.876.44

汽耗与热耗计算经典

汽耗与热耗计算经典 Corporation standardization office #QS8QHH-HHGX8Q8-GNHHJ8

1、 汽轮发电机组热耗率 汽轮发电机组热耗率是指汽轮发电机组每发一千瓦时电量耗用的热量,单位为“千焦/千瓦时”。它反映汽轮发电机组热力循环的完善轮程度。汽轮发电机组的热耗率不仅受汽轮机的内效率、发电机效率、汽轮发电机组的机械效率的影响,而且受循环效率、蒸汽初、终参数的影响。 汽轮发电机组热耗率的计算公式如下: 1)无再热凝汽轮机组的热耗率 () ()()给水焓主汽焓汽耗率千瓦时千焦无再热 热耗率-?=/ 汽耗率(千克/千瓦时)=发电机的发电量汽轮机耗用的主蒸汽量 式中,主蒸汽焓指汽轮机入口主蒸汽焓。 给水焓指末级高压加热器出口联承阀后给水焓。 2)次中间再热汽轮机的热耗率 () ()??? ? ??-?+???? ??-?+?-?=水焓减温蒸汽焓再热减温水耗率再热器中喷水用的排汽焓高压缸蒸汽焓再热 计算的汽耗率以高压缸排汽量 给水焓 给水率主蒸汽焓汽耗率千瓦时千焦再热热耗率 / 式中,减温水耗率单位为“千克/千瓦时”。 3)背压式汽轮机的热耗率 ()???? ??-?=蒸汽焓背压汽焓主蒸汽耗率千瓦时千焦热耗率 / 4)单抽式汽轮发电机组热耗率 ()发电量 抽汽焓 蒸汽焓汽机进口抽汽量给水焓蒸汽焓汽机进口 抽汽量汽耗量热耗率? ? ? ? ??-?+???? ??-?-= 5)双抽式汽轮机的热耗率 ()给水焓给水率主蒸汽焓汽耗率双抽热耗率 ?-?= — 发电量混合水用的汽量 高压抽汽加热返回 热系统的用汽量高压抽汽供回抽汽量高压?--10

-热电厂主要能耗指标计算

一、热电厂主要能耗指标计算 一、热电厂能耗计算公式符号说明 二、能耗热值单位换算 1、吉焦、千卡、千瓦时(GJ、kcal、kwh)

1kcal=4.1868KJ=4.1868×10-3MJ=4.1868×10-6GJ 1kwh=3600KJ=3.6MJ=3.6×10-3GJ 2、标准煤、原煤与低位热值: 1kg原煤完全燃烧产生热量扣去生成水份带走热量,即为原煤低位热值。 Q y=5000kcal/kg=20934KJ/kg 1kg标准煤热值Q y=7000kcal/kg=29.3×103KJ=0.0293GJ/kg 当原煤热值为5000大卡时,1T原煤=0.714吨标煤,则1T标煤=1.4T原煤 3、每GJ蒸汽需要多少标煤: b r=B/Q=1/Q yη=1/0.0293η=34.12/η 其中:η=ηW×ηg=锅炉效率×管道效率 当ηW=0.89,ηg=0.958时,供热蒸汽标煤耗率b r=34.12/0.89×0.958=40kg/GJ 当ηW=0.80,ηg=0.994时,供热蒸汽标煤耗率b r=34.12/0.80×0.994=42.9kg/GJ 二、热电厂热电比和总热效率计算 绍兴热电专委会骆稽坤 一、热电比(R): 1、根据DB33《热电联产能效能耗限额及计算方法》2.2定义:热电比为“统计期内供热量与供电量所表征的热量之比”。 R=供热量/供电量×100% 2、根据热、能单位换算表: 1kwh=3600KJ(千焦) 1万kwh=3600×104KJ=36GJ(吉焦) 3、统一计量单位后的热电比计算公式为: R=(Q r/E g×36)×100% 式中: Q r——供热量GJ E g——供电量万kwh 4、示例:

什么是熟料

水泥熟料 [编辑本段]水泥熟料简介 cement clinker 以石灰石和粘土、铁质原料为主要原料,按适当比例配制成生料,烧至部分或全部熔融,并经冷却而获得的半成品。在水泥工业中,最常用的硅酸盐水泥熟料主要化学成分为氧化钙、二氧化硅和少量的氧化铝和氧化铁。主要矿物组成为硅酸三钙、硅酸二钙、铝酸三钙和铁铝酸四钙。硅酸盐水泥熟料加适量石膏共同磨细后,即成硅酸盐水泥。 [编辑本段](1) 化学成分 主要由CaO.SiO2.Al2O3和Fe2O3组成,其含量总和通常都在95%以上。 (2)矿物组成 熟料中CaO.SiO2.Al2O3和Fe2O3不是以单独的氧化物存在的,而是两种或两种以上的氧化物经高温化学反应生成的多种矿物的集合体,主要有: 硅酸三钙3CaO.SiO2 硅酸二钙2CaO.SiO2 铝酸三钙3CaO.Al2O3 铁铝酸四钙4CaO.Al2O3.Fe2O3 通常熟料中硅酸三钙和硅酸二钙含量约占75%左右,铝酸三钙和铁铝酸四钙的理论含量约占22%左右。 (3)水泥熟料的形成过程 1、水分蒸发: 自由水分随物料温度而逐渐蒸发,当温度升高至100~150℃时,生料中自由水分全部被排除。 湿法生产中,料浆可达32~40%,故此干燥过程对产量、质量及热耗影响极大。 2、粘土质原料脱水: 生料温度升至450℃时,高岭土脱去化学结合水。 在900°~950℃时,无定形物质又转变为晶体,同时放出热量。 3、碳酸盐分解: 碳酸钙与碳酸镁在600℃都开始分解,碳酸镁在750℃时分解即剧烈进行,而碳酸钙约在900℃时才快速分解。

MgCO3=MgO+CO2 CaCO3=CaO+CO2 4、固相反应: 水泥熟料中的主要矿物在800~1300℃时可以由固相物质相互反应而生成。 800~900℃时,CaO与Al2O3、Fe2O3反应,生成CA、CF; 900~1100℃时, 生成C12A7、C2F、C2S; 1100~1300℃时, 生成C3A、C4AF。 以上反应进行时放出一定热量,物料本身温度上升很快。 5、硅酸三钙(C3S)的形成和烧成反应: 硅酸三钙要在液相中才能大量形成。当温度升高到近1300℃时,C3A、C4AF、R2O等熔剂矿物变成液相,C2S与CaO溶解在高温液相中,互相反应生成C3S; C3S的生成速度与烧成温度和反应时间有关。其生成温度范围一般为1300~1450~1300℃。 熟料烧成后,温度开始下降,C3S形成速度减慢直至液相凝固。 6、熟料的冷却过程: 在冷却过程中,将有部分熔剂矿物形成晶体析出,另一部分来不及析晶而呈玻璃态存在。 C3S在1250℃时容易分解,所以要求在1300℃以下熟料要快冷,使C3S来不及分解,越过1250℃以后,C3S就比较稳定了。 C2S在<500℃时,由β-C2S转变为γ-C2S,密度减少而使体积增大10%左右,从而使熟料块变成粉末状。粉化后的γ-C2S与水反应时,几乎没有水硬性,因此在<500℃温度段时应急冷,使其来不及转化。 [编辑本段]除此之外,熟料快冷还有以下优点: 1)防止C3S晶体长大或熟料矿物完全变成晶体。晶体粗大的C3S将使熟料强度下降,矿物完全晶化使熟料难磨。 2)使MgO凝结于玻璃体中或以细小晶体析出,能加快MgO的水化速度,改善安定性。 3)使C3A晶体减少,避免快凝现象,且有利于提高抗硫酸盐性能。 4)使熟料块内部产生应力,增大了熟料的易磨性。 在熟料冷却过程中,可部分回收熟料带出窑的热量,从而降低热耗。 熟料形成过程是复杂的,各个过程之间互相影响、互相联系而又互相交叉。

蒸汽耗量计算

蒸汽耗量计算 蒸汽系统的优化设计很大程度上取决于是否能精确估计蒸汽的用量。这样才可以计算蒸汽的管道口径和各种附件的口径如控制阀、疏水阀等,以达到最佳的效果。确定工厂的蒸汽负荷可以有不同的方法: 1.使用传热公式可以分析设备的热输出,可以估计蒸汽的耗量。 计算加热物质所需热量的公式,可以适用于绝大多数的传热制程------Q= m* cp*?T / t。 Q = 热量 (kJ); m = 物质的质量 (kg); cp = 物质的比热 (kJ/(kg·℃)); ?T = 物质的上升温度(℃); t = 加热的时间(s)。 计算非流动型应用的平均换热功率将一定质量的油在10min (600s)内从温度35℃加热到120℃。油的体积为35L,在该温度范围内比重为0.9,比热为1.9 kJ/(kg·℃)。确定所需的换热功率:油的质量m = 0.9×35 = 31.5 kg Q =31.5kg×1.9kJ/(kg·℃)×(120-35)℃/600s Q = 8.48 kJ/s(8.48kW) 2.蒸汽的耗量可以使用流量测试设备直接测量。这对于现有的设备可以得到足够精确的数据。

通过收集冷凝水来对一个夹套锅进行测试,在本例中使用一个空的水罐和台秤。这种方法容易操作,也能达到的精确的测量结果。 3.额定热功率(或设计额定值)通常标志在工厂各个设备的铭牌上,该数据由设备制造商提供。这些额定值通常以kW表示的热量输出,以kg/h表示的蒸汽耗量取决于使用的蒸汽压力。 如果负荷用kW表示,蒸汽压力给定,蒸汽的流率可以用公式确定: 蒸汽中的热量用来做两件事: 1.使产品温度改变,也就是说提供“加热”部分。 2.来维持产品的温度(由于自然的热量损失或设计的热量损失),也就是说提供“热量损失”部分。 罐体的能量损耗 顶部开口罐体,这些罐体的热负荷计算需要综合考虑其内的物品和材料,并计算蒸发损失。脱油脂箱-脱油脂是在产品经过机械加工之后但在最终装配之前进行的,从金属表面去掉沉积的油脂或冷却油的工艺。在脱油脂箱中,材料被浸没在被盘管加热到90℃到95℃的溶液中,去除杂质或锈。 使用加热容器的制程工业 工业制程典型温度(℃) 制糖原汁加热80~85 乳制品产生热水80 电镀金属沉淀70~85 金属/钢铁除锈/除垢90~95 制药清洗水箱70 在有些应用中,制程流体已经达到它的工作温度,这里所需要补充的热量就是从罐的固体表面和液体表面的散热损失。 1. 把制程流体加热到工作温度需要的热量。 2. 把容器材料加热到工作温度需要的热量。 3. 从容器表面散失到大气环境的热损失。 4. 从液体表面散失到大气环境的热损失。 5. 其它冷的物体浸入制程流体时吸收的热量。

耗热量计算公式指南

维护结构的耗热量 包括基本耗热量和附加耗热量。 1、基本耗热量计算公式 Q=a*F*K(tn-tw) 其中: Q=维护结构的基本耗热量,W; F——维护结构的面积,m2; K——维护结构的传热系数,W/(m2.℃) tn——室内计算温度,℃ tw——采暖室外计算温度,℃ a——维护结构的温差修正系数。 定义 比热容(specific heat capacity)又称比热容量,简称比热(specific heat),是单位质量物质的,即使单位质量物体改变单位温度时的吸收或释放的内能。比热容是表示物质热性质的物理量。通常用符号c表示。 物质的比热容与所进行的过程有关。在工程应用上常用的有Cp(这个表示在气压不变的条件下,如气压。但开水壶烧开水压力就会变,一般在地面都认为是不变的大气压)、(烧水的体积是不改变的)Cv和饱和状态比热容三种,定压比热容Cp是单位质量的物质在比压不变的条件下,温度升高或下降1℃或1K所吸收或放出的能量;定容比热容Cv是单位质量的物质在比容不变的

条件下,温度升高或下降1℃或1K吸收或放出的内能,饱和状态比热容是单位质量的物质在某饱和状态时,温度升高或下降1℃或1K所吸收或放出的热量。 在中学范围内,简单(不严格)的定义为: 单位质量的某种物质温度升高1℃吸收的热量(或降低1℃释放的热量)叫做这种物质的比热容。 单位 比热的单位是复合。 在中,、、的主单位统一为,的主单位是,因此比热容的主单位为J/(kg·K),读作“焦[耳]每千克开”。([]内的字可以省略。) 常用单位:kJ/(kg·℃)、cal/(kg·℃)、kcal/(kg·℃)等。注意和开尔文仅在温标表示上有所区别,在表示温差的量值意义上等价,因此这些单位中的℃和K可以任意互相替换。例如“”和“焦每千克开”是等价的。 相关计算 设有一质量为m的物体,在某一过程中吸收(或放出)热量ΔQ时,温度升高(或降低)ΔT,则ΔQ/ΔT称为物体在此过程中的热容量(简称热容),用C表示,即C=ΔQ/ΔT。用热容除以质量,即得比热容c=C/m=ΔQ/mΔT。对于微小过程的热容和比热容,分别有C=dQ/dT,c=1/m*dQ/dT。因此,在物体温度由T1

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