U36型钢支架应用

U36型钢支架应用
U36型钢支架应用

U36型钢支架产品特点

U36型钢支架主要由1个顶梁、2个支腿、4个卡缆、2个底脚板组成。主要用于矿井巷道、矿井巷道二次支护、以及穿山隧道的支撑支护等。具有承受压力大,支撑时间久,易安装不易变形等显著特点。

U36型钢支架应用

U型钢直墙半圆拱支架抬棚在采准巷道交岔点的应用,并取

得了显著的成效.选用U型钢可缩性支架,较好解决了掘进

支护的难题。U36型钢支架较其shenhua08他刚性支架具有可缩性和稳定可靠的承载能力,适应松软围岩的载荷和变形,断面利用率高,支架支山东神华回方便,维修量小,支架回收复用率高,减少坑木使用,环保效益十分明显。

使用U36型钢支架安全可靠,有效降低冒顶、片帮等事故的发生,提高了矿井通风系统稳定性。

U36型钢支架产品特点

1、U36型钢支架承受压力大,支撑时间久,具有易安装不易变形等特点。

2、U36型钢支架较其他刚性支架具有可缩性和稳定可靠的承载能力,适应松软围岩的载荷和变形。

3、U36型钢支架断面利用率高,支架支回方便,维修量小。

4、U36型钢支架回收复用率高,减少坑木使用,环保效益十分明显。

管道支架制作安装施工方案

目录 一、综合说明 (2) 二、施工技术措施 (3) 1、工艺流程 (3) 2、技术措施 (3) 三、安全管理措施 (14) 四、环境管理措施 (15) 五、质量保证措施 (16)

一、综合说明 1、保证按要求进行施工,并在所有方面令业主感到满意,遵守业主所有合理的指示和要求。 2、组织落实:由公司主管经理亲自担任工程总指挥,由优秀的项目经理担任本工程的项目经理,我公司将派出达到国内先进水平的队伍参与管理和施工。 3、质量目标:达到一次性验收合格,确保工程质量达到合格。 4、安全目标:达到无工伤、无事故、无险情,搞好文明施工。

、施工技术措施1、工艺流程 图1施工流程图2、技术措施 2.1旧支架、支架基础 2.1.1立柱拆除: 钢管立柱的拆除,拆除时采取装载机配合,随拆、随装、随运, 及时清扫 2.1.2基础拆除: 用于支架承重的砼基础也需及时破除,砼基础破除时,可在白天利用风镐等

设备将基础凿出。 2.2、管道支架制作规定 2.2.1管道支架的形式、材质、加工尺寸、精度及焊接质量应符合设计文件和有关施工验收规范的要求。 2.2.2支架底板及吊架弹簧盒的工作面应平整。 2.2.3管道支架焊缝应进行外观检查,焊缝应均匀完整,外观成型良好,不得有漏焊,欠焊,裂纹、姣边等缺陷。 2.2.4制作合格的支架成品应及时进行防腐处理,防腐层应完整,厚度均匀。 2.2.5管道支架必须满足管道的稳定和安全,允许管道自由伸缩并符合安装高度。 2.3、支架制作 2.3.1施工前准备 1.工艺文件的编制。按照《钢结构施工与验收规范》要求编制详细的加工、制造、施焊、预装、涂装工艺。 2.焊接工艺评定及其它工艺试验:选择不同接头形式由焊接工程师下达工艺评定任务书,选派优秀、有证焊工作工艺评定试验,以确定合理的焊接坡口、焊材焊剂、焊接规范后编制焊接工艺卡。 3.焊工考试及资格确认。 4.探伤人员的资格确认。 劳动人员进场计划如下表:

现浇箱梁支架设计计算书.

现浇箱梁支架设计计算书 第一章编制依据 1、编制依据 1.1施工合同文件及其他相关文件。 1.2工地现场考察所获取的资料。 1.3《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 1.4《公路工程质量检验评定标准》JTG F80-2004。 1.5《公路工程施工安全技术规范》JTJ076-95。 1.6《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》JTG E30-2005。 1.7《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 1.8《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 1.9《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80-91 1.10《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版) 第二章工程概况 本工程为新建桥梁,起点桩号K3+799.97,终点桩号K3+866.03,桥长 66.06m 。桥跨布置为一联,具体分跨为:(16+27+16)m 。主桥箱梁采用C50混凝土。桥梁支架位于地势较低的水田之中,在进行支架搭设前应进行地基处理。 1 上部结构采用现浇预应力砼变截面连续箱梁,桥梁与道路成75°夹角,分为上下行两座独立的桥梁。桥梁平面位于R=1200mm的圆弧上,纵断面位于0.54%的上坡上。

2 桥梁左、右幅不等宽,左幅桥梁宽度为25.25m ,右幅桥梁宽度为22.5m ,两幅桥梁之间设置1.0m 的中央分隔带。左幅桥具体布置为:6m (人行道、非机动车 道)+1.5m(机非分隔带)+17.25m(机动车道)+0.50m(防撞栏)=25.25m;右幅桥具体布置为:6m (人行道、非机动车道)+1.5m(机非分隔带)+14.5m (机动车道)+0.50m(防撞栏)=22.5m。上部结构为(16+27+16)m 变截面预应力砼连续箱梁。桥墩处梁高1.7m ,桥台和中跨跨中梁高为1.1m ,采用二次抛物线过渡,过渡段的方程式为Y=0.004167X2+1.1。左幅桥箱梁顶板宽25.25m ,底板宽20.25m ,悬臂宽 2.5m ,为单箱五室结构;右幅桥箱梁顶板宽22.5m ,底板宽17.5m ,悬臂宽2.5m ,为单箱五室结构。标准段跨中顶板厚度25cm ,底板厚度22cm ,腹板厚50cm 。支座附近顶板厚度50cm ,底板厚度47cm ,腹板厚65cm 。支点处设横隔梁,中横隔梁宽2.0m ,端横隔梁宽1.2m 。 3 桥台采用座板式桥台,基础采用冲击钻钻孔灌注桩基础,桥台桩基直径为 1.5m ,按嵌岩桩设计,要求嵌入中风化石飞岩深度不小于1.0D (D 为桩基直径)。台背回填透水性较好的砂砾石,回填尺寸按施工规范要求确定,回填时要求分层压实,压实度不小于96%。桥墩采用柱式桥墩,墩柱间设系梁。桥面横坡:采用 2.0%双向横坡,坡向外侧,桥面横坡通过箱梁斜置形成,箱梁顶、底板始终保持平行。 4 桥面铺装:4cm 厚改性沥青砼(AC-13C )+ 5 cm厚中粒式沥青砼(AC- 20C )防水层,铺装总厚9cm 。桥面排水:桥面设置泄水管,直接将桥面雨水导入道路排水系统。 5 伸缩缝:为了保证梁能自由变形,在0#、3#桥台处设置GQF-Z60型伸缩缝。支座采用GPZ (2009)桥梁盆式橡胶支座。

钢管桩支架计算书

钢管桩支架计算书 一.工程概况 1.1 工程简介 A匝道2号大桥是陕西神木至府谷高速公路永兴镇立交互通的匝道桥,全桥长221.5m,跨径组合为:3×35m+46.5m+2×35m,,主梁横截面设计为单箱四室结构,箱梁高2.4m,顶板宽19.5m,底板宽14.5,箱梁自重每延米45.9吨,全桥采用现浇连续施工,其中主跨下面通过主干桥西尔沟2号大桥构成立交体系。 1.2 建设条件 该地区属于山谷地区且常年少雨,气候干燥。高程变化有时较剧烈,施工条件较困难。 1.2.1地形地貌 典型的黄土高原沟壑地形,气候干燥,地下水位较深,地形沿高程方向变化较剧烈。 1.2.2地质情况 Q,多属于分化砂岩和分化泥岩,岩土层大部或全部受到地质情况主要为 4 分化。承载力从中密碎石土的250KPa到风化砂岩的1200KPa不等,摩阻力相应的大体变化为80KPa到100KPa。 1.2.3气候 气候干燥少雨,年均降雨量很小,早晚温差变化较大。 二.施工方案总体布臵和荷载设计值 2.1 支架搭设情况说明 A匝道2号大桥上部结构采用现浇式预应力钢筋混凝土变截面箱梁。根据工程实际情况采用钢管桩支架方案进行现浇施工,砼浇筑分两次浇筑,即第一次浇

筑箱梁底板和腹板,第二次浇筑箱梁顶板和翼缘板。根据大桥结构设计情况及现场施工条件的特点,综合考虑安全性、经济性和适用性,拟采用钢管桩支架作为该现浇体系的临时支承结构。钢管桩采用Φ800mm×8mm-Q235的无缝焊接钢管。方木布臵情况:横桥向放臵截面尺寸为15cm×15cm的方木,间距0.3m。15cm×15cm方木放臵在工10型钢上,工10型钢放臵在贝雷梁上,贝雷梁放臵在钢管桩顶端的沙桶上。 2.2 设计荷载取值 混凝土自重取: 26.5kN/m3 箱梁重: 24.1kN/m2 模板自重: 2.5kN/m2 施工人员和运输工具重量: 2.5kN/m2 振捣混凝土时产生的荷载: 2.5kN/m2 考虑分项系数后的每平米荷载总重:31.6kN/m2 三.贝雷梁设计验算 大桥第四跨跨径为46.5m,其他跨径为35m,在计算中需要对不同的跨径进行验算。其中第一跨采用满堂支架法施工,验算过程参考满堂支架法计算书。 神杨路方向第二、三、五、六跨 神杨路方向第二跨,第三跨,第五跨,第六跨,跨中布臵两排钢管桩,计算采用间距17m进行计算,现场可以根据实际情况减小间距。 采用双排单层加强型贝雷梁,每组贝雷梁间距1m, 全截面使用21组。 混凝土箱梁每平方米荷载: 31.6kN/m2 贝雷梁每片自重: 2×3kN/m 荷载总重: 6kN+31.6kN/m=37.6kN/m 双排单层加强型贝雷梁力学性能: [M] = 3375kN〃m [Q] = 490kN

满堂式碗扣支架支架设计计算知识讲解

满堂式碗扣支架支架设计计算 杭州湾跨海大桥XI合同段中G70~G76墩的上部结构为预应力混凝土连续箱梁,该区段连续箱梁结构设计有两种形式,一为等高段,一为变高段,G70~G70为变高段连续箱梁。为此,依据设计图纸、杭州湾跨海大桥专用施工技术规范、水文、地质情况,并充分结合现场的实际施工状况,为便于该区段连续箱梁的施工,保证箱梁施工的质量、进度、安全,我部采用满堂式碗扣支架组织该区段连续箱梁预应力混凝土逐段现浇施工。 一、满堂式碗扣件支架方案介绍 满堂式碗扣支架体系由支架基础(厚50cm宕渣、10cm级配碎石面层)、Φ48×3mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×15cm底垫木、10cm×15cm或10cm×10cm木方做横向分配梁、10cm×10cm木方纵向分配梁;模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。10cm×15cm木方分配梁沿横桥向布置,直接铺设在支架顶部的可调节顶托上,箱梁底模板采用定型大块竹胶模板,后背10cm×10cm木方,然后直接铺装在10cm×15cm、10cm×10cm 木方分配梁上进行连接固定;侧模、翼缘板模板为整体定型钢模板。(主线桥30m跨等高连续梁一孔满堂支架结构示意图见附图XL-1、2、3所示)。 根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标,通过计算确定,每孔支架立杆布置:纵桥向为:3*60cm+30*90cm +2*60cm,共计36排。横桥向立杆间距为:120cm+3*90cm+3*60cm +6*90cm +3*60cm +3*90 cm+120cm,即腹板区为60cm,两侧翼缘板(外侧)为120cm,其余为90cm,共21排;支架立杆步距为120cm,在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm,支架在桥纵向每360cm间距设置剪刀撑;支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上;立杆顶部安装可调节顶托,立杆底部支立在底托上,底托安置在支架基础上的10cm×15cm木垫板上。以确保地基均衡受力。 二、支架计算与基础验算 (一)资料 (1)WJ碗扣为Φ48×3.5 mm钢管; (2)立杆、横杆承载性能: 立杆横杆 步距(m)允许载荷(KN)横杆长度(m)允许集中荷载 (KN)) 允许均布荷载 (KN) 0.6 40 0.9 4.5 12

管道支架制作与安装专项施工方案

施工技术 3.1 支吊架设置原则 3.1.1 管道支吊架的布置和类型应满足管道荷重、补偿及位移的要求,并注意减少管道的振动;另外,还必须考虑管道的稳定性、强度和刚度以及输送介质的温度和工作压力,并尽量简便易于制作和节省材质。 3.1.2 有膨胀要求的管道,在不允许有任何位移的地方,应设置固定支架;在水平管道上只允许管道单向水平位移的地方,应装设导向支架或活动吊架;在管道具有垂直位移的地方,应装活动支架;水平安装的方型补偿器或弯管附近的支架,应选用滑动支架(属于活动支架),以使管道能自由地横向移动。另外,在一条管路上连续使用吊架不宜过多,应在适当位置设立型钢支架,以避免管道摆动。 3.2 施工工艺选择 本工程中,管道安装高度为3.5~6米。由于土建工程施工采用钢混结构,支吊架预埋铁生根很难准确把握施工位置。于是本管道工程管道的横向、立向均安装采用膨胀螺栓生根办法。 3.3 管道横向安装支吊架材料尺寸选择 本工程中的管道直径从DN15~DN700不等,因此针对管道的不同公称直径,应选择不同的管道支吊架最大间距以及不同尺寸的支吊架材料与膨胀螺栓尺寸。根据规范、图集,具体选择参数如下。 3.3.1 钢管水平安装的支吊架间距不应大于表1的规定。

表1 钢管管道支架的最大间距 3.3.2 给水、热水PPR与复合管垂直或水平安装支吊架应符合表2的规定,采用金属制作的管道支架,应在管道与支架间加衬非金属垫。 表2 塑料管及复合管管道支架的最大间距 3.3.3 对于横向支撑,保温型管道,采用膨胀螺栓生根,单管,不带斜撑(附图1)的采用表3参数进行。 表3 保温、单管、无斜撑、横向安装参数 3.3.4 对于横向支撑,保温型管道,采用膨胀螺栓生根,单管,带斜撑(附图2)的采用表4参数进行。 表4 保温、单管、有斜撑、横向安装参数。

管道支吊架设计及计算

浅谈管道门字型支吊架的设计及计算 【文 摘】 用来支撑管道的结构叫管道支吊架,管道在敷设时都必须对管子进 行固定或支承,固定或支承管子的构件是支吊架。在机电工程里,管道支架是分布广、数量大、种类繁多的安装工事,同时管道支吊架的设计和安装对管道及其附件施工质量的好坏取决定性作用。如何采用安全适用、经济合理、整齐美观的管道支吊架是机电安装工程的一个重点。 【关键词】 管道布置 管道跨距 管架分析 管架内力计算 一、 管道的布置 对管道进行合理的深化和布置是管道支吊架设计的前提条件。欲设计安全使用、经济合理、整洁美观的管道支吊架,首先需对管道进行合理的布置,其布置不得不考虑以下参数: 1. 管道布置设计应符合各种工艺管道及系统流程的要求; 2. 管道布置应统筹规划,做到安全可靠、经济合理、满足施工、操作、维 修等方面的要求,并力求整齐美观; 3. 在确定进出装置(单元)的管道的方位与敷设方式时,应做到内外协调; 4. 管道宜集中成排布置,成排管道之间的净距(保温管为保温之间净距) 不应小于50mm 。 5. 输送介质对距离、角度、高差等有特殊要求的管道以及大直径管道的布 置,应符合设备布置设计的要求,并力求短而直,切勿交叉; 6. 地上的管道宜敷设在管架或管墩上,在管架、管墩上布置管道时,宜使 管架或管墩所受的垂直荷载、水平荷载均衡; 7. 管道布置应使管道系统具有必要的柔性,在保证管道柔性及管道对设备、 机泵管口作用力和力矩不超出过允许值的惰况下,应使管道最短,组成件最少; 8. 应在管道规划的同时考虑其支承点设置,并尽量将管道布置在距可靠支 撑点最近处,但管道外表面距建筑物的最小净距不应小于100mm ,同时应尽量考虑利用管道的自然形状达到自行补偿; 9. 管道布置宜做到“步步高”或“步步低”,减少气袋或液袋。不可避免 时应根据操作、检修要求设置放空、放净。 二、 管架跨距 管架的跨距的大小直接决定着管架的数量。跨距太小造成管架过密,管架数量增多,费用增高,故需在保证管道安全和正常运行的前提下,尽可能增大管道的跨距,降低工程费用。但是管架跨距又受管道材质、截面刚度、管道其它作用何载和允许挠度等的影响,不可能无限的扩大。所以设计管道的支吊架应先确定管架的最大跨距,管架的最大允许跨距计算应按强度和刚度两个条件分别计算,取其小值作为推荐的最大允许跨距。 1. 按强度条件计算的管架最大跨距的计算公式: []t W q L δφ124 .2max =

满堂支架设计与验算方案

一.编制依据 1.1 《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008 1.2 《房建工程施工与质量验收规范》(CJJ2-2008) 1.3 《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99) 1.4 《广西省<建筑施工安全检查标准>实施细则》及图纸等 1.5《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001) 二.工程概况 新建云桂铁路引入南宁枢纽南环线工程施工设计邕宁站综合行车室工程总建筑面积为730m2,现场实测中心里程为NK765+283.55。邕宁站综合行车室采用全现浇框架结构,基础采用条形基础,房屋一层为框架结构(信号楼),二层为砖混结构(办公楼)。信号楼净空尺寸为4.3m,总长为46.7m,宽为7.9m。 三.支架结构设计 3.1扣件钢管脚手架的材质要求 (1)钢管采用外径48mm, 壁厚35mm焊接钢管,其质量符合先行国家标准《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235-A级钢的规定。 (2)扣件采用可锻铸铁制造的扣件,其材质应符合先行国家标准《钢管脚手架扣件》)(GB15831)的规定。 (3)脚手架下,立杆使用垫板尺寸为:30cm×30cm。 3.2支架构件 满堂支架主体构件包括: 纵向水平杆、横向水平杆、立杆、顶托、底座、剪刀撑等。 3.3支架布置 根据房屋设计高度和承重要求,根据梁体混凝土的自重荷载,考虑施工荷载以及其它荷载的影响,预留足够的施工安全储备,进行现浇梁支架的检算(检算资料详见满堂支架设计计算书)。 现浇支架自下而上由钢管立柱,分配梁、模板肋及底模、侧模、内模、防护栏及施工平台等组成。 满堂支架采用Φ48δ3.5小钢管,碗扣连接。

工程支吊架施工方案

大连世界金融中心(二期)管道支吊架施工方案一、概述 大连世界金融中心位于大连市中山区人民路30号,本建筑由2栋52层超高层塔楼和5层高的裙房构成。其中:南楼为酒店及公寓;北楼为公寓;裙房1至5层设有商店,餐厅,会议室,健身房等;地下1层为公建,设备用房;地下2至5层为停车场,设备用房。建筑面积172518㎡(其中地上151690㎡,地下20828㎡),建筑高度208.800m。本机电工程涉及的系统比较多面,各个系统所用管材不同,对支吊架的要求也就不尽相同,为了有针对性的指导现场施工,特编制本方案。 二、编制依据 1、建设单位提供的大连世界金融中心施工图《给排水专业》。 2、中建六局土木公司大连世界金融中心项目经理部编制的《大连世界金融中心施工组织设计》、《给排水施工方案》 3、《建筑给水排水及采暖工程施工质量验收规范GB50242-2002》。 4、《建筑排水用柔性接口铸铁管安装》04S409 5、《沟槽式连接管道工程技术规程》CECS 151:2003 三、支吊架的设置原则 1、常用的管道支吊架按用途分为固定支架、活动支架、导向支架、拖吊架等。管道支吊架的布置和类型应满足管道荷重、补偿及位移的要求,并注意减少管道的振动;另外,还必须考虑管道的稳定性、强度和刚度以及输送介质的温度和工作压力,并尽量简便易于制作和节省钢材。 2、有膨胀要求的管道,在不允许有任何位移的地方,应设置固定支架;在水平管道上只允许管道单向水平位移的地方,应装设导向支架或活动吊架;在管道具有垂直位移的地方,应装活动支架;水平安装的方型补偿器或弯管附近的支架,应选用滑动支架(属于活动支架),以使管道能自由地横向移动。另外,在一条管路上连续使用吊架不宜过多,应在适当位置设立型钢支架,以避

满堂支架设计计算

满堂支架计算书 一、设计依据 1.《小乌高速公路BK2+12 2.6互通桥工程施工图》 2.《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-85 3.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2004 4.《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 5.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86 6.《简明施工计算手册》 二、地基容许承载力 本桥实际施工已新建土模为基础,在原地面清表后采用砾类土分层填筑,分层填筑层厚不大于30cm。要求碾压后压实度不小于95%,经检测合格后再进行下一层的填筑,填筑至砾类土顶面,然后填筑厚30cm的砾石土,以提高地基承载力。 为了增加土模表面的强度,保证地基承载力不小于12t/㎡。浇注一层10cm 厚C30垫层。钢管支架和模板铺设好后,按120%设计荷载进行预压,避免不均匀沉降。 三、箱梁砼自重荷载分布 根据BK2+122.6互通立交桥设计图纸,上部结构为25+35×2+25m一联现浇预应力连续箱梁。箱梁采用碗扣式支架现场浇筑施工,箱梁下部宽8.50 m,顶宽13.00 m,梁高2.0m。箱梁采用C50混凝土现浇,箱梁混凝土数量为1186.6m3。25m边跨梁单重为704.67t(247.21×2.6+61.92);35m中跨梁

单重为986.52t(346.09×2.6+86.68)。 墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身,此部分不予检算。对于空心段箱梁,箱梁顶板厚0.25m,底板厚0.22m,翼缘板前端厚0.20m,根部0.45m,翼板宽2.0m,腹板厚0.5m,根据荷载集度分部情况的分析,腹板处荷载集度最大为最不利位置,故取腹板下杆件进行检算。 四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载 本桥箱梁底模、外模均采用δ=12mm厚竹胶板,芯模采用δ=10mm竹胶板。底模通过纵横向带木支撑在钢管支架顶托上,支架采用Φ48mm×3.5mm钢管,通过顶托调整高度。在立杆下方纵桥向布设15cm宽方木;采用方木垫块时,方木应沿纵桥向连续布设,以保证立杆荷载均匀传至地基。 受力计算以25米跨径的箱梁数据为例进行验算: 1、底模面积共:8.50×25=212.5m2 共重:212.5×0.012×0.85=2.17t 2、外模面积共:3.71×2×25=185.5m2 共重:185.5×0.012×0.85=1.89t 3、内膜面积共:6.15×25×2 =307.5 m2 共重:307.5×0.01×0.85=2.61t 4、模板底层横向带木采用100mm×100mm方木(间距按0.2m布置) 共重:(25÷0.2)×(9.5+1.6×2+2.3×2+0.2×2)×0.1×0.1× 0.65=14.38t 5、模板底层纵向带木采用150mm×150mm方木 共重:25×16×0.15×0.15×0.65=5.85t

满堂脚手架设计计算法(最新)

满堂脚手架设计计算方法 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、 《钢结构设计规范》(GB50017-2003)、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB50018-2002)、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为满堂脚手架, 横杆与立杆采用双扣件方式连接,搭设高度为4米,立杆采用单立管。 搭设尺寸为:立杆的纵距l a= 1.20米,立杆的横距l b= 1.20米,立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上,搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数砼板厚按均布250mm计算 2400X0.25X1=6.0KN/mm2 施工均布荷载为6.0kN/m2,脚手板自重标准值0.30kN/m2, 脚手架用途:支撑混凝土自重及上部荷载。 满堂脚手架平面示意图

二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3; 截面惯性矩 I = 12.19cm4; 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算,横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算:

01-06-2007管道支吊架制作安装施工工艺

武汉建工安装工程有限公司企业标准 管道支吊架制作安装施工工艺标准 Q/JB 01-06-2006 1 适用范围 适用于建筑工程中室内给排水管道、空调水管道、热力管道固定支架、滑动支架,导向支架及吊架的制作安装。 2 施工准备 2.1 材料的质量要求 2.1.1 各种材料应具有出厂质量证明文件 2.1.2 型钢等材料外观表面应平整,厚度均匀,无明显伤痕、裂纹、弯曲、锈蚀等质量 缺陷。 2.2 主要机具 2.2.1 机械设备:型材切割机、台钻、电焊机、冲击电钻等。 2.2.2 专用和通用机具:铁锤、板手、样冲、划规、划针、电钻等。 2.2.3 测量、检测和试验设备:直尺、钢卷尺。 2.3 作业条件 2.3.1 施工现场地面平整、洁净、宽敞、明亮。 2.3.2 机具设备和相应的电源能满足连续施工的要求。 2.3.3 工序前要有施工员书面技术、质量、安全交底。 3 操作工艺 3.1 管道支吊架制作 3.1.1 管道支、吊架一般用型钢制作,制作前首先检查钢材的钢号及规格应符合图纸或有关标准图的要求,加工前对进场的钢材进行调直和校正。 3.1.2 下料前先在材料上用划规、划针、石笔等划线,划出的线应平整清晰,需要钻孔的材料,先在光滑的一面上画出十字中心线,用样冲冲出中心线孔,需加弯曲的材料应先放样画出弯曲线样。 3.1.3 制作支架材料采用机械切割下料,钻孔采用台钻或手钻加工,加工时将钻头中心对准钻孔中心,将工件放平,选用的钻头大小要合适。批量加工时,先加工样板,用杆件试穿后夹紧集中加工,钻孔后用锉刀将毛边锉平。 3.1.4 吊卡一般用扁钢弯制,用扁钢制作时,卡件内径应与管子外径相等,对口部位要留出吊杆的空位,扁钢下料后可以冷弯或热弯之后再钻孔,便于对准螺栓孔板,用圆钢制作吊卡时,下料长度要考虑煨制螺栓圈的用料。 3.1.5 吊杆套丝要选用合适的板牙,加工好的丝头用标准螺母进行试装,以调整套丝的板数。 3.1.6 应对滑动支架接触面进行加工,使其粗糙度达到制造说明要求。 3.1.7 对需要组装焊接的支架,先划定线位,组对后点焊,经复查合格后再进行焊接,焊缝高度及施焊遍数必须符合设计和规范。支架焊缝必须双面施焊,不得漏焊、单面焊。 3.1.8 制作好的支架应及时涂刷防锈漆,送往安装,安装时应先进行质量检查,检查内容包括:材料的规格、成型支架总尺寸、焊接部位外观质量、油漆质量、质量不符合要求的不得安装。 3.2 管道支吊架安装 3.2.1 支架安装时,首先根据设计需要,定出各支架的轴线位置,再按管道的标高测出各支架轴线位置的等高线,然后根据两支架间的距离和设计坡度算出支架的高度差。再用拉线的方法在墙上或柱子

管道支吊架设计及计算

【文 摘】 用来支撑管道的结构叫管道支吊架,管道在敷设时都必须对管子进 行固定或支承,固定或支承管子的构件是支吊架。在机电工程里,管道支架是分布广、数量大、种类繁多的安装工事,同时管道支吊架的设计和安装对管道及其附件施工质量的好坏取决定性作用。如何采用安全适用、经济合理、整齐美观的管道支吊架是机电安装工程的一个重点。 【关键词】 管道布置 管道跨距 管架分析 管架内力计算 一、 管道的布置 对管道进行合理的深化和布置是管道支吊架设计的前提条件。欲设计安全使用、经济合理、整洁美观的管道支吊架,首先需对管道进行合理的布置,其布置不得不考虑以下参数: 1. 管道布置设计应符合各种工艺管道及系统流程的要求; 2. 管道布置应统筹规划,做到安全可靠、经济合理、满足施工、操作、维 修等方面的要求,并力求整齐美观; 3. 在确定进出装置(单元)的管道的方位与敷设方式时,应做到内外协调; 4. 管道宜集中成排布置,成排管道之间的净距(保温管为保温之间净距) 不应小于50mm 。 5. 输送介质对距离、角度、高差等有特殊要求的管道以及大直径管道的布 置,应符合设备布置设计的要求,并力求短而直,切勿交叉; 6. 地上的管道宜敷设在管架或管墩上,在管架、管墩上布置管道时,宜使 管架或管墩所受的垂直荷载、水平荷载均衡; 7. 管道布置应使管道系统具有必要的柔性,在保证管道柔性及管道对设备、 机泵管口作用力和力矩不超出过允许值的惰况下,应使管道最短,组成件最少; 8. 应在管道规划的同时考虑其支承点设置,并尽量将管道布置在距可靠支 撑点最近处,但管道外表面距建筑物的最小净距不应小于100mm ,同时应尽量考虑利用管道的自然形状达到自行补偿; 9. 管道布置宜做到“步步高”或“步步低”,减少气袋或液袋。不可避免 时应根据操作、检修要求设置放空、放净。 二、 管架跨距 管架的跨距的大小直接决定着管架的数量。跨距太小造成管架过密,管架数量增多,费用增高,故需在保证管道安全和正常运行的前提下,尽可能增大管道的跨距,降低工程费用。但是管架跨距又受管道材质、截面刚度、管道其它作用何载和允许挠度等的影响,不可能无限的扩大。所以设计管道的支吊架应先确定管架的最大跨距,管架的最大允许跨距计算应按强度和刚度两个条件分别计算,取其小值作为推荐的最大允许跨距。 1. 按强度条件计算的管架最大跨距的计算公式: []t W q L δφ124 .2max = L max ——管架最大允许跨距(m )

满堂脚手架设计计算方法(最新)

满堂脚手架设计计算方法(新) 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、 《钢结构设计规范》(GB50017-2003)、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB50018-2002)、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为满堂脚手架, 横杆与立杆采用双扣件方式连接,搭设高度为18.0米,立杆采用单立管。 搭设尺寸为:立杆的纵距l a= 1.20米,立杆的横距l b= 1.20米,立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上,搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数 施工均布荷载为3.0kN/m2,脚手板自重标准值0.30kN/m2, 同时施工1层,脚手板共铺设2层。 脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。

满堂脚手架平面示意图 二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为

截面抵抗矩 W = 5.08cm3; 截面惯性矩 I = 12.19cm4; 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算,横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算: 纵向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3; 截面惯性矩 I = 12.19cm4; 纵向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算,横向杆在纵向杆的上面。

管道支吊架设计计算书

管道支吊架设计计算书 支吊架的支座应连接在结构的主要受力构件上,支吊架施工厂家应将支吊架预埋点位以 及受力提给设计院,经设计 院认可后方可施工! 4、基本计算参数设定: 荷载放大系数:1.00。 当单面角焊缝计算不满足要求时,按照双面角焊缝计算 ! 受拉杆件长细比限值: 受压杆件长细比限值: 横梁挠度限值:1/200。 项目名称 工程编号 日期 说 1、 2、 明: 标准与规范: 《建筑结构荷载规范》 《钢结构设计规范》 《混凝土结构设计规范》 本软件计算所采用的型钢库为: 热轧等边角钢 热轧不等边角钢 热轧普通工字钢 热轧普通槽钢 (GB50009-2012) (GB50017-2003) (GB50010-2010) GB9787-88 GB9797-88 GB706-88 GB707-88 3、 300 。

梁构件计算: 构件编号:2 一、 设计资料 2 材质:Q235-B; f y = 235.0N/mm ; f = 215.0N/mm 梁跨度:|o = 0.50 m 梁截面:C8 强度计算净截面系数 自动计算构件自重 二、 设计依据 《建筑结构荷载规范》 《钢结构设计规范》 三、 截面参数 2 A = 10.242647cm Yc = 4.000000cm; Zc = 1.424581cm 4 Ix = 101.298006cm ; Iy = 16.625836cm ix = 3.144810cm; iy = 1.274048cm 3 W1x = 25.324501cm ; W2x = 25.324501cm W1y = 11.670686cm 3 ; W2y = 5.782057cm :1.00 (GB 50009-2001 ) (GB 50017-2003 ) ' 2 ;f v = 125.0N/mm 四、 单工况作用下截面内力: (轴力拉为正、压为负) 恒载(支吊架自重):单位(kN.m ) 恒载(管重):单位(kN.m ) 0。 注:支吊架的活荷载取值为 五、荷载组合下最大内力: 组合(1) : 1.2x 恒载+ 1.4x 活载 组合(2) : 1.35X 恒载 + 0.7X1.4X 最大弯矩 Mmax = 0.00kN.m;位置: 最大弯矩对应的剪力 V = -0.03kN; 最大剪力 Vmax = -0.03kN;位置: 最大轴力 Nmax = -0.01kN;位置: 活载 0.00;组合: 对应的轴力 0.00;组合: 0.00;组合: (2) N = -0.01kN ⑵ ⑵ 六、受弯构件计算: 梁按照受弯构件计算,计算长度系数取值: u x =1.00 , u y =1.00

管道支架制作安装施工方案汇总样本

目录 一、综合说明.................................................. 错误!未定义书签。 二、施工技术措施.......................................... 错误!未定义书签。 1、工艺流程.............................................. 错误!未定义书签。 2、技术措施.............................................. 错误!未定义书签。 三、安全管理措施.......................................... 错误!未定义书签。 四、环境管理措施.......................................... 错误!未定义书签。 五、质量保证措施.......................................... 错误!未定义书签。

一、综合说明 1、保证按要求进行施工, 并在所有方面令业主感到满意, 遵守业主所有合理的指示和要求。 2、组织落实: 由公司主管经理亲自担任工程总指挥, 由优秀的项目经理担任本工程的项目经理, 我公司将派出达到国内先进水平的队伍参与管理和施工。 3、质量目标: 达到一次性验收合格, 确保工程质量达到合格。 4、安全目标: 达到无工伤、无事故、无险情, 搞好文明施工。

二、施工技术措施 1、工艺流程 图1 施工流程图 2、技术措施 2.1旧支架、支架基础 2.1.1立柱拆除: 钢管立柱的拆除, 拆除时采取装载机配合, 随拆、随装、随运, 及时清扫。

支架计算书

2m高标准联箱梁: 方案一:箱梁横梁下60cm(纵向)×90cm(横向)排距进行搭设,腹板及翼缘转角下120cm(纵向)×90cm(横向)排距进行搭设,过渡段空箱下(距桥墩中线6m范围)按120cm(纵向)×90cm(横向) 排距进行搭设,其余空箱下按120cm (纵向)×180cm(横向)排距进行搭设,步距采用150cm。 方案二:箱梁横梁下60cm(纵向)×120cm(横向)排距进行搭设,过渡段腹板空箱下(距桥墩中线6m范围)按90cm(纵向)×120cm(横向) 排距进行搭设,其余腹板下按120cm(纵向)×60cm(横向)排距进行搭设,空箱下按120cm(纵 向)×120cm(横向)排距进行搭设,步距采用150cm。 ⑴主线桥2m高3跨标准联支架搭设示意图 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图(方案一)(单位mm) 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图(方案一)(单位mm) 宽2m高箱梁支架搭设平面示意图(方案一)(单位mm) 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图(方案二)(单位mm) 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图(方案二)(单位mm)

宽2m高箱梁支架搭设平面示意图(方案二)(单位mm) 支架体系计算书 1.编制依据 ⑴郑州市陇海路快速通道工程桥梁设计图纸 ⑵《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008) ⑶《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008) ⑷《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。 ⑸《混凝土结构工程施工规范》(GB50666-2011) ⑹《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012) ⑺《建筑施工手册》第四版(缩印本) ⑻《建筑施工现场管理标准》(DBJ) ⑼《混凝土模板用胶合板》(GB/T17656-2008) ⑽《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002) ⑾《钢管满堂支架预压技术规程》(JGJ/T194—2009) 2.工程参数 根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点,我们选取具有代表性的箱梁,拟截取箱梁以下部位为计算复核单元,对其模板支架体系进行验算,底模厚度15mm、 次龙骨100×100mm方木间距以计算为依据,主龙骨为U型钢,其下立杆间距: ⑴(主线3跨标准联,跨径3*30m),宽高,箱梁断面底板厚22cm、顶板厚 25cm,跨中腹板厚,翼板厚度为20cm。 根据不同位置采用不同的支架间距。 方案一:箱梁横梁下60cm(纵向)×90cm(横向)排距进行搭设,腹板及翼

综合支架施工方案

山东省千佛山医院保健综合楼 走廊公共支架施工方案 一、工程概况 1、各层层高情况 山东省千佛山医院保健综合楼地下二层、地上十八层(不含设备层)各层层高分别为地下二层为4.2米、地下一层为6.1米、一层4.5米、二至五层4.2米、十八层4.2米、其余为3.8米。 2、梁高及地面作法 各层公共走廊两边结构纵梁及横梁分别以梁高600、700CM为主,部分500CM,个别为750CM及800CM。地面作法50MM。 3、走廊宽度 各层走廊宽度分别以2700MM为主、部分区域为1550MM、1700MM、其它区域5150MM、5500MM等。走廊宽窄不一。 4、走廊内管、线布置 各层公共走廊内分别设有空调水管道、消防喷淋管道、消火栓管道、给、水管道、气体管道、新风管道、强电桥架、弱电桥架、移动通信桥架、电线管、部分区域安装有风机盘管、个别走廊还有排水管道、雨水管道、物流传输管道、排烟管道、送风排风管道。六层以上走廊设有热水管道、地下一层部分走廊还设有母线槽等。涉及专业齐全,管线错纵复杂。 二、管线排布原则 1、大管优先 因小管道造价低易安装,且大截面、大直径的管道,如空调通风管道、排水管道、排烟管道、电缆桥架等占据的空间较大,不易翻弯,在排布时优先布置。且电缆桥架应设置在水管道的上方。 2、支管让主管

走廊内各种管线主管道一般贯通整个走廊,且主管道管径大于支管管径,相对于支管不易翻弯。因此,在管线综合排布时以主管道为主,支管避让主管。 2、有压让无压 无压管道,如排水管、雨排水管、冷凝水排水管都是靠重力排水,因此,水平管段必须保持一定的坡度,是顺利排水的必要和充分条件,所以在与有压管道交叉时,有压管道应避让无压管道。 3、强弱电分设。 由于弱电线路如电信、有线电视、计算机网络和其它建筑智能线路易受强电线路电磁场的干扰,因此强电线路与弱电线路分开设置,而且留一定距离。 4、附件少的管道避让附件多的管道 这样有利于施工和检修,更换管件。各种管线在同一处布置时,还应尽可能做到呈直线、互相平行、不交错,还要考虑预留出施工安装、维修更换的操作距离、设置支、柱、吊架的空间等。 三、排布依据 1、山东省千佛山医院保健综合楼安装工程施工图纸。 2、国家现行的施工规范、操作规程,验收标准及有关规范。 3、相关图集。 四、综合排布 根据本工程走廊涉及的管线种类、数量及规格、大小,结合本工程的层高、走廊宽度、楼层净高进行统一规划,综合排列。以施工规范、验收标准及操作规程为依据,同时考虑便于操作、维修,在确保不影响各专业工程质量、功能的情况下将装饰工程吊顶的高度尽可能的提高。做到排布合理,整齐美观。

支架计算书.doc

一、计算依据及参考资料 1、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-99) 2、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 4、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术》JGJ 166-2008 5、铁四院设计图纸 6、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》TZ213-2005 二、碗扣支架计算 为了保障安全,计算采用MIDAS/Civil软件建立整体模型计算和手工复核的方法。 1、荷载 钢筋砼容重取26kN/m3; 钢模板重量:双线32.7米单孔两侧模重80t,底模8.5t,内模为11t,共重100t,则每延米按30.6kN/m; 方木容重为7.5kN/m3;施工荷载为2kN/㎡; 倾倒砼产生的荷载为2kN/㎡,倾倒混凝土对侧模冲击产生的水平荷载取 6.0kPa ;振捣砼产生的荷载取4kN/㎡。 2、碗扣支架钢管手工计算 计算方法采用容许应力法,但考虑恒载的荷载系数为1.2,活载的分项系数为1.4。 (1)支架钢管轴向受力计算 碗扣支架钢管断面为Φ48×3.5mm,其自由长度为ml2.10。根据受压稳定原理进行承载力计算。 单根钢管回转半径:

即单根立杆在步距为1.2m的条件下,最大允许承载力为51kN。 实际计算容许的立杆轴向力采用30kN。 因箱梁腹板处重量最大,碗扣支架立杆纵向间距60cm,腹板下横向间距30cm,水平步距120cm。按最不利的受力方式计算:单根立杆承受的重量为60cm×30cm面积上的砼、模板、方木、施工荷载和振捣荷载以及自身的重量,其大小分别为: (2)碗扣支架顶部方木的受力计算 碗扣支架顶部的方木大小为15 cm×15 cm,顺桥向放置,间距与支架立杆间距相同即0.6m,查《桥梁计算手册》得。 材料性质 q木 =8×0.2×0.15=0.24kN/m I=1×10-4m4 A=0.0225m2 w=1×10-3m3 [σ]=9.5Mpa

型钢支架的设计计算

支承搅拌机单根槽钢支架的设计计算 一、受力分析: 槽钢设计应考虑以下设计载荷: Q 1.搅拌机的重力引起的集中载荷 1 Q 2.流体作用在搅拌器上的轴向推力引起的集中载荷 2 3.槽钢梁自身质量均布载荷q 4.经验算,平盖自重引起的挠度影响可以忽略。 二、槽钢支架的应力计算: 槽钢支架俯视图(1) 容器设计条件和主要技术参数

槽钢强度计算 搅拌装置重量0m :4066(kg) 搅拌机重力引起的集中载荷1Q : 101 2 Q m g = =19944 (N) 转动装置效率(可按HG/T20569-94附录D 选取)1η:0.95 电动机额定功率N P :55(kw) 设计最终确定的密封部位实心轴的外径0d :125(mm) 单端面轴封处摩擦损耗功率m P : 1.23010m P d -=?=0.33(kw) 搅拌轴功率s P : 1s N P P η=?-m P =52.3(kw) XCK,XJ 搅拌器直径j D :1350(mm) 搅拌器的近似设计功率qi P (可按HG/T20569-94附录C ) : 55s ji qi ji P D P D = ∑ =17.4(kw) 搅拌器转速n :85(min/r) 桨叶断面中心线与轴中心线的夹角θ:45度 流体作用在搅拌器上对单根槽钢轴向推力引起的集中载荷2Q : 5 2125510tan 2qi j P Q D n θ=?????=1933(N ) 根据化工设备设计全书中的动载荷简化为相当静载荷P

动力系数μ:1.2 相当静载荷(扰力)P : 12()P Q Q μ=?+=26252(N ) 单根槽钢长度L :3605mm 集中载荷P 产生的弯矩1M : 14 P L M ?= =23659615(N.mm ) 槽钢自身质量m :136.4(kg) 槽钢自身均布载荷q : m g q L ?= =0.37(N.mm ) 均布载荷q 产生的弯矩2M : 2 28 q L M ?==601066(N.mm ) 最大弯矩max M : max 12M M M =+=24260681(N.mm ) 槽钢的抗弯截面系数W (可查阅机械设计手册):475000(3 mm ) 单根槽钢所承受的弯曲应力m σ:126MPa max m M W σ= =51MPa 设计温度下槽钢许用应力[]t σ: []t m σσ< 合格

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