支架计算

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支架计算

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1 荷载分析

①扣件式钢管支架自重,包括立柱、纵向水平杆、横向水平杆、支承杆件、扣件等,可按表1查取。

表1 扣件式钢管截面特性

②新浇砼容重按26kN/m3计算,

横梁处:26×1.5=39KPa,跨中处:26×0.9=23.4 KPa。

③模板自重(含内模、侧模及支架)以砼自重的5%计,则:

箱底:1.95KPa, 翼板:1.17KPa。

④施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 2.5kPa

⑤倾倒混凝土时产生的冲击荷载: 2.0kPa

⑥振捣混凝土产生的荷载: 2.0kPa

荷载组合

计算强度:q=1.2×(②+③)+1.4×(④+⑤+⑥)

计算刚度:q=1.2×(②+③)

2 支架、钢管、木材、工字钢相关系数。

32a I字钢: 截面积A=67.12cm2

单位重Q=52.69kg/m

惯性矩I x=11080cm4

截面抵抗矩W x=692.5cm3

弹性模量E=2.1×105MPa

150*150木方(马尾松): 惯性矩I=bh3/12=0.154/12

截面抵抗矩W= bh2/6=0.153/6

弹性模量E=9×103MPa

100*100木方(马尾松): 惯性矩I= bh3/12=0.14/12

截面抵抗矩W= bh2/6=0.13/6

弹性模量E=9×103MPa

3 支架验算:

(一)底模检算

底模采用δ=15 mm的竹编胶合模板,直接搁置于间距L=0.3米

的方木小楞上,按连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。

1、荷载组合

箱底: q=1.2×(39+1.95)+1.4×(2.5+2.0+2.0)=58.24kN/m

翼板: q=1.2×(23.4+1.17)+1.4×(2.5+2.0+2.0)=38.58kN/m

2、截面参数及材料力学性能指标

W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3

I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm3

竹胶板容许应力[ζ]=8.0MPa,E=6×103MPa。

3、承载力验算

(1)横梁处

a强度

M max=ql2/10=58.24×0.2×0.2/10=0.233KN*m

ζmax=M max /W=0.233×106/3.75×104=6.21MPa≤[ζ] =8.0 MPa

合格b刚度

荷载: q=1.2×(39+1.95)=40.95kN/m

f=ql4/(150EI)=40.95×2004/(150×6×103×2.81×105)=0.257mm≤[f0]=200/400=0.5mm 合格

(2)跨中箱梁处

(a)强度

M max=ql2/10=38.6×0.2×0.2/10=0.154KN*m

ζmax=M max /W=0.154×106/3.75×104=4.1MPa≤[ζ0] =8.0 MPa

合格 b刚度

荷载: q=1.2×(23.4+1.17)=29.48kN/m

f=ql4/(150EI)=29.48×2004/(150×6×103×2.81×103)=

0.185mm≤[f0]=200/400=0.5mm 合格

(二)方木小楞检算

横梁处方木搁置于间距0.6米的方木大楞上, 跨中箱梁处方木搁置于间距1.2米的方木大楞上,小楞方木规格为100×100mm,小楞亦按连续梁考虑.

1、荷载组合

横梁处:

q1=(1.2×(39+1.95)+1.4×(2. 5+2.0+2.0))×0.2

+6×0.1×0.1=11.708kN/m

翼板:

q2=(1.2×(23.4+1.17)+1.4×(2. 5+2.0+2.0))×0.2 +6×0.1×0.1=7.78kN/m

2、截面参数及材料力学性能指标

W=a3/6=1003/6=1.67×105mm3

I=a4/12=1004/12=8.33×106mm3

方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)中的A-3类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值,则:[ζ]=12×0.9=10.8MPa,E=9×103×0.9=8.1×103MPa。

3、承载力计算

(1)梁底

a强度

M max=q1l2/10=11.708×0.62/10=0.422KN*m

ζmax=M max /W=0.422×106/1.67×105=2.53MPa≤[ζ0]=8MPa

合格 b刚度

荷载: q=11.708-1.4×(2.5+2.0+2.0))×0.2= 9.888kN/m

f=ql4/(150EI)=9.89×6004/(150×8.1×103×8.33×106)=0.127mm≤[f0]=600/400=1.5mm 合格

(2)跨中处

a强度

M max=q2l2/10=7.78×0.62/10=0.28KN*m

ζmax=M max /W=0.28×106/1.67×105=1.677MPa≤[ζ0]=8 MPa

合格 b刚度

荷载: q=7.78-1.4×(2.0+2.0+2.5))×0.2=5.96kN/m

f=ql4/(150EI)=5.96×6004/(150×8.1×103×8.33×106)=

0.76mm≤[f0]=600/400=1.5mm 合格

(三)方木大楞检算

大楞规格为150×150mm的方木,考虑箱梁腹板部位的重量较集中,而为了方便计算,箱梁自重是按整体均布考虑,这必将导致腹板处的实际荷载要大于计算荷载,而其它部位的计算荷载比实际荷载偏大,故横梁处支架横向间距取0.6米,跨中及翼板处立柱间距取1.2米,大楞按简支梁考虑。

1、荷载组合

小楞所传递给大楞的集中力为:

横梁: P1=11.708×0.6=7.025kN

跨中及翼板: P2=7.78×1.2=9.336kN

大楞方木自重:g=6×0.15×0.15=0.14 kN/m

2、截面参数及材料力学性能指标

W=a3/6=1500/6=5.63×105mm3

I=a4/12=1504/12=4.22×107mm3

方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》

(JTJ025-86)中的A-3类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值,则:[ζ]=12×0.9=10.8MPa,E=9×103×0.9=8.1×103MPa。

3、承载力计算

(1)横梁处:

立杆纵向间距为0.6m,因此大横杆的计算跨径l2=0.6m现按三跨连续梁进行计算,由小横杆传递集中力F=7.025KN,大楞自重

0.14KN/m

a 强度

最大弯矩可按《路桥施工计算手册》表13-3计算,M max=0.267Fl2=0.267×7.025×0.6=1.125KN*m

弯曲强度ζmax=M max /W=1.125×106/5.63×105=1.998MPa≤[ζ0]=8 MPa 合格b刚度

荷载:

f=1.833Fl2/(100EI)

=1.833×7.025×106×6002/(100×8.1×103×8.33×106)

=0.13mm≤[f0]=600/400=1.5mm 合格

(2)跨中处:

立杆纵向间距为1.2m,因此大横杆的计算跨径l2=1.2m现按三跨连续梁进行计算,由小横杆传递集中力F=9.336KN,大楞自重

0.14KN/m

a 强度

最大弯矩可按《路桥施工计算手册》表13-3计算,M max=0.267Fl2=0.267×9.336×1.2=2.991KN*m

弯曲强度

ζmax=M max /W=2.991×106/5.63×105

=5.31MPa≤[ζ]=8 MPa 合格

b刚度

荷载:

f=1.833Fl2/(100EI)

=1.833×9.336×106×12002/(100×8.1×103×8.33×106)

=0.74mm≤[f0]=1200/400=3mm 合格(四)满堂支架计算

每根立柱所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算,忽略方木小楞自重不计,则大楞传递的集中力:

横梁处(均以跨度0.6米计算):

P1=(1.2×(39+1.95)+1.4×(2.0+2.0+2.5))×0.6×0.6 +0.14×0.6=52.5kN

跨中:

P2=(1.2×(23.4+1.17)+1.4×(2.0+2.0+2.5))×0.6×0.6+0.14×0.6=42.76Kn

满堂式碗扣支架按6米高计,其自重为:

g=6×0.235=1.41 Kn

单根立杆所承受的最大竖向力为:

N=52.5+1.41=53.91kN

(1).立杆稳定性:

横梁处:横杆步距为0.6m,故立杆计算长度为0.6m。

长细比λ=L/i=600/15.95=37.62=38<[λ]=150,

跨中处:横杆步距为1.2m,故立杆计算长度为1.2m。

长细比λ=L/i=1200/15.95=75.24=75<[λ]=150,

查得φ1=0.882 φ2=0.682

故横梁处[N]= φA[ζ]=0.882×424×175=65.4kN

N=52.5 kN <[N] 合格

故跨中处[N]= φA[ζ]=0.682×424×175=50.6kN

N=42.76KN<[N] 合格

(2).强度验算:

横梁处ζa=N/A ji=52.5×1000/424=123.8MPa≤ [ζa]=175 MPa

合格跨中处ζa=N/A ji=42.76×1000/424=100.85MPa≤[ζa]=175 MPa

合格(五)门式通道支架计算

1、顺桥向工字钢计算

(1)工字钢验算取最不利位置,即腹板正处于工字钢上方,工字钢间距1m布置。受力简图如下图所示:

N1

N2 q=58.24KN*m

因为箱梁底至地面高5m,按均布荷载直接作用在工字钢上,顺桥按简支考虑。因为横梁处混凝土高度为1.5m,箱梁跨中处按1.5m 计算,所以结果将偏安全。

q=58.24KN/m,[ζ]=181MPa,E=2.1×105MPa

M max=q2l2/8=58.24×103×42/8=116.5KN*m

ζmax=M max/W=116.5×106/692.5×104=167.5MPa≤[ζ]=181 MPa

刚度验算:

δmax= 5ql4/(384EI)= 5×58.24×103×4004/(384×2.1×105×11080×104)=0.83≤[δ]=1.5mm

(2)支架验算取最不利位置,即最大荷载工字钢处于一组支架立杆上方

上图中 N1=N2=qL/2=58.24*4/2=116.48KN

则单根支架受力为 N1/3=38.83KN<[N]=65.4KN 合格

(六)侧模检算

侧模采用δ=15 mm的竹编胶合模板,横向背带采用间距0.3米的100×100mm方木,坚带采用间距0.9米的100×100mm方木。

混凝土侧压力:P M=0.22γt0β1β2v1/2

式中:γ—混凝土的自重密度,取26KN/m3;

t0—新浇混凝土的初凝时间,可采用t0=200/(T+15),T为砼是温度℃,取5.7;

β1—外加剂影响修正系数取1.2;

β2—砼坍落度影响修正系数取1.15;

v—混凝土浇注速度(m/h),取0.4

P M =0.22×26×5.7×1.2×1.15×0.41/2=28.45KN/m2

有效压头高度:h= P M /γ=28.45/25=1.14

振捣砼对侧面模板的压力:4.0 KPa

水平荷载:q=1.2×28.45×1.14/2+1.4×4.0=25,05kN/m

此水平力较底板竖向力少得多,侧模及纵横向背带均可以满足要求。

结论:该支架设计能够满足施工要求。

某分离立交桥为左、右幅分离式连续箱梁构造,全桥箱梁长137m,由于地形复杂,每跨高度不同,

本方案按最高一跨进行计算:H=13m。

一. 上部结构核载

1. 新浇砼的重量:

2.804t/m2

2. 模板.支架重量:0.06t/m2

3. 钢筋的重量:0.381t/m2

4. 施工荷载:0.35t/m2

5. 振捣时的核载:0.28t/m2

6. 倾倒砼时的荷载:0.35t/m2

则:1+2+3+4}+5+6=2.804+0.06+0.381+0.35+0.28+0.35=4.162t/m2

钢材轴向容许应力:【ζ】=140Mpa

受压构件容许长细比:【λ】=200

二.钢管的布置、受力计算

某分离立交桥拟采用Φ42mm,壁厚3mm的无缝钢管进行满堂支架立设,并用钢管卡进行联

接。

通过上面计算,上部结构核载按4.162t/m2计,钢管间距0.6×0.6m间隔布置,则每区格面

积:

A1=0.6×0.6=0.36m2

每根立杆承受核载Q:

Q=0.36×4.162=1.498t

竖向每隔h=1m,设纵横向钢管,则钢管回转半径为:

i=hμ/【λ】=1000×0.65/140=4.64mm

根据i≈0.35d,得出d=i/0.35,则

d=4.64/0.35=13.2mm,则选Φ42mm钢管可。

Φ42mm,壁厚3mm的钢管受力面积为:

A2=π(42/2)2-π((42-3×2)÷2)2=π(212-182)=367mm2

则坚向钢管支柱受力为:

ζ=Q/A2=1.498T/367mm2=1.498×103×10N/367×10-6m2

=4.08×107Pa=40.8MPa=140Mpa

应变为:ε=ζ/E

=40.8×106/210×109

=1.94×10-4

长度改变L=εh(注h=13m)

=1.94×10-4×13000=2.52mm

做为预留量,提高模板标高。

通过上式计算,确定采用¢

42mm,外径,壁厚3㎜的无缝钢管做为满堂支架,间隔0.6×0.6m,坚向每间隔1m设纵横向钢管,支架底部及顶部设剪刀撑,并在底部增设纵横向扫地撑,以保证满堂支架的整体稳定

性。

三.纵横楞计算

横楞间距取300 ㎜,每根受力:

q=4.162t÷3=1.387t/m

则横楞的弯矩:

M=1/8qC2C=0.3 m

=1/8×1.387×0.32

=15.6kg?m

根据:M/【ζ】=W=BS2/6B/S=4/7S 为方木高

则:M/【ζ】=2S3/21,得出:B方木宽

S=(21M/【ζ】)

1/3

=(21×15.6×100/70)1/3

=7.76Ccm

B=4S/7=4×7.76/7=4.44cm

根据计算选取5×10cm的方木,做为横楞。

下设纵楞间隔按600mm间距布置,则受力q为:

q=4.162t/m2×0.3=1.2846t

则纵楞的弯矩

M=1/8qL2

=1/8×1.2846×103×0.62

=57.8kg?m

则S=[(6×57.8×100)÷70]1/3

=7.91㎝

通过上式计算选取方木10×10㎝方木,做为纵楞。

某分离立交桥箱梁支架受力计算取右幅箱梁支架进行受力计算。

一、荷载计算

1、箱梁荷载:箱梁钢筋砼自重:G=777m3×26KN/m3=20202KN

偏安全考虑,取安全系数r=1.2,以全部重量作用于底板上计算单位面积压力:

F1=G×r÷S=20202KN×1.2÷(12.4m×72m)=27.153KN/m2

2、施工荷载:取F2=2.5KN/m2

3、振捣混凝土产生荷载:取F3=2.0KN/m2

4、箱梁芯模:取F4=1.5KN/m2

5、竹胶板:取F5=0.1KN/m2

6、方木:取F6=7.5KN/m3

二、底模强度计算

箱梁底模采用高强度竹胶板,板厚t=15mm,竹胶板方木背肋间距为300mm,所以验算模板强度采用宽b=300mm平面竹胶板。

1、模板力学性能

(1)弹性模量E=0.1×105MPa。

(2)截面惯性矩:I=bh3/12=30×1.53/12=8.44cm4

(3)截面抵抗矩:W= bh2/6=30×1.52/6=11.25cm3

(4)截面积:A=bh=30×1.5=45cm2

2、模板受力计算

(1)底模板均布荷载:F= F1+F2+F3+F4=27.153+2.5+2.0+1.5=33.153KN/m2

q=F×b=33.153×0.3=9.946KN/m

(2)跨中最大弯矩:M=qL2/8=9.946×0.32/8=0.112 KN?m

(3)弯拉应力:σ=M/W=0.112×103/11.25×10-6=9.9MPa<[σ]=11MPa

竹胶板板弯拉应力满足要求。

(4)挠度:从竹胶板下方木背肋布置可知,竹胶板可看作为多跨等跨连续梁,按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算,计算公式为:

f=0.677qL4/100EI

=(0.677×9.946×0.34)/(100×0.1×108×8.44×10-8)

=0.65mm<L/400=0.75mm

竹胶板挠度满足要求。

综上,竹胶板受力满足要求。

三、横梁强度计算

横梁为10×10cm方木,跨径为0.9m,中对中间距为0.4m。

截面抵抗矩:W=bh2/6=0.1×0.12/6=1.67×10-4m3

截面惯性矩:I= bh3/12=0.1×0.13/12=8.33×10-6m4

作用在横梁上的均布荷载为:

q=(F1+F2+F3+F4+F5)×0.4=(33.153+0.1)×0.4=13.3KN/m

跨中最大弯矩:M=qL2/8=13.3×0.92/8=1.35KN?m

落叶松容许抗弯应力[σ]=14.5MPa,弹性模量E=11×103MPa

1、横梁弯拉应力:σ=M/W=1.35×103/1.67×10-4=8.08MPa<[σ]=14.5MPa

横梁弯拉应力满足要求。

2、横梁挠度:f=5qL4/384EI

=(5×13.3×0.94)/(384×11×106×8.33×10-6)

=1.24mm<L/400=2.25mm

横梁弯拉应力满足要求。

综上,横梁强度满足要求。

四、纵梁强度计算

纵梁为10×15cm方木,跨径为0.9m,间距为0.9m。

截面抵抗矩:W=bh2/6=0.1×0.152/6=3.75×10-4m3

截面惯性矩:I=bh3/12=0.1×0.153/12=2.81×10-5m4

0.9m长纵梁上承担3根横梁重量为:0.1×0.1×0.6×7.5×3=0.135KN

横梁施加在纵梁上的均布荷载为:0.135÷0.9=0.15KN/m

作用在纵梁上的均布荷载为:

q=(F1+F2+F3+F4+F5)×0.9+0.15=33.253×0.9+0.15=30.078KN/m

跨中最大弯矩:M=qL2/8=30.078×0.92/8=3.045KN?m

落叶松容许抗弯应力[σ]=14.5MPa,弹性模量E=11×103MPa

1、纵梁弯拉应力:σ=M/W=3.045×103/3.75×10-4=8.12MPa<[σ]=14.5MPa

纵梁弯拉应力满足要求。

2、纵梁挠度:f=5qL4/384EI

=(5×30.078×0.94)/(384×11×106×2.81×10-5)

=0.83mm<L/400=2.25mm

纵梁弯拉应力满足要求。

综上,纵梁强度满足要求。

五、支架受力计算

1、立杆承重计算

碗扣支架立杆设计承重为:30KN/根。

(1)每根立杆承受钢筋砼和模板重量:N1=0.9×0.9×29.13=23.59KN

(2)横梁施加在每根立杆重量:N2=0.9×3×0.1×0.1×7.5=0.20KN

(3)纵梁施加在每根立杆重量:N3=0.9×0.1×0.15×7.5=0.10KN

(4)支架自重:立杆单位重:0.06KN/m,横杆单位重:0.04KN/m N4=[5×5.77+5×(0.9+0.9)×5.12]/100=0.75KN

每根立杆总承重:

N=N1+N2+N3+N4=23.59+0.20+0.10+0.75=24.64KN<30KN

立杆承重满足要求。

2、支架稳定性验算

立杆长细比λ=L/i=1200/[0.35×(48+41)÷2]=77

由长细比可查得轴心受压构件的纵向弯曲系数φ=0.732

立杆截面积Am=π(242-20.52)=489mm2

由钢材容许应力表查得弯向容许应力[σ]=145MPa

所以,立杆轴向荷载[N]=Am×φ×[σ]=489×0.732×145

=51.9KN>N=24.64KN

支架稳定性满足要求。

综上,碗扣支架受力满足要求。

贝雷梁支架计算书91744

西山漾大桥贝雷梁支架计算书 1.设计依据 设计图纸及相关设计文件 《贝雷梁设计参数》 《钢结构设计规范》 《公路桥涵设计规范》 《装配式公路钢桥多用途使用手册》 《路桥施工计算手册》 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011) 2.支架布置图 在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm,每侧承台2根,布置形式如下: 钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。下横梁上方设置贝雷梁,贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片,贝雷片横向布置间距为450mm。贝雷梁上设置上横梁,采用20#槽钢@600mm。于上横梁上设置满堂支架。 支架采用钢管式支架,箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑,立杆为450×450mm;并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。箱梁腹板下立杆采用600(横向)×300mm (纵向)布置。横杆步距为1.2m,(其它空心部位立杆采用600(横向)×600mm(纵向)

布置)。内模板支架立杆为750(横向)×750mm (纵向)布置。横杆步距为≤1.5m 。箱梁的模板采用方木与夹板组合; 两端实心及腹板部位下设100*100mm 方木间距为250mm 。翼板及其它空心部位设50*100mm 方木间距为250mm 。内模板采用50*100mm 方木间距为250mm 。夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。 具体布置见下图: 3. 材料设计参数 3.1. 竹胶板:规格1220×2440×15mm 根据《竹编胶合板国家标准》(GB/T13123-2003),现场采用15mm 厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品,静弯曲强度≥50MPa ,弹性模量E ≥5×103MPa ;密度取3/10m KN =ρ。 3.2. 木 材 100×100mm 的方木为针叶材,A-2类,方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值,则: [σw]=13*0.9=11.7 MPa

模板支架计算实例

五、受力分析 (一)、荷载标准值 钢筋砼容重取26kN/m3。 顶板位置每延米砼为0.45m3/m,宽度0.6m 混凝土自重标准值: g1=(0.45m3/m×26KN/m3)/0.6m=19.5KN/m2 竹胶板自重标准值: g2=0.2KN/m2 方木自重标准值: g3=0.047×0.07×10KN/m3=0.0329KN/m 施工人员及机械设备均布活荷载: q1=3KN/m2 振捣砼时产生的活荷载: q2=2KN/m2

(二)、模板检算 模板材料为竹胶板,其静弯曲强度标准值为60f MPa =,弹性模 量为:3 6.010E MPa =?,模板厚度m d 015.0=。模板截面抵抗矩和模板 截面惯性矩取宽度为1m 计算: 模板截面抵抗矩)(1075.36 015.016 3522 m m m ad W -?=?== 模板截面惯性矩) (108125.212015.01124733m m m ad I -??== 模板支撑肋中心距为0.2m ,宽度0.6m ,模板在桥纵向按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,跨度为:0.2m+0.2m+0.2m 。 ①强度计算 模板上的均布荷载设计值为: q=[1.2×(g1+g2)+1.4×(q1+q2)] ×0.6m =[1.2×(19.5+0.2)+1.4×(3+2)] ×0.6=18.384KN/m 最大弯矩: Mmax=0.1×ql 2=0.1×18.408×0.22=0.0735KN ·m σmax=Mmax/(1.4×W)=0.0735/(1.4×3.75×10-5)=1.401MPa <f=60MPa [满足要求] ②挠度计算 刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。 q=(g1+g2)×0.6=(19.5+0.2) ×0.6=11.82KN/m 最大挠度为: δ= m <δ

贝雷架计算(精校版本)

东岙大桥贝雷桁架支撑方案计算书 2.0m 2.0m 方木 1.1m ×6 22 0.2m×5 3×8=24m 贝雷片 承台 承台 顶柱 承台 顶柱 工字钢22 双层贝雷片 ×7 = 14m 贝雷片 方木 Ⅰ32工钢

东岙大桥24m梁支架计算 东岙大桥墩高度一般都是3m与3.5m,桥墩低,地势平坦,根据设计及现场粉喷桩施工地质情况,地表下下卧软弱层8~12m,如采用满堂支架或单层贝雷梁施工梁片,需对基础进行加固处理。经过综合各方案比选,决定采用两层贝雷梁施工梁片方案,贝雷梁搭设简介如下:①在承台上安放六个圆管顶柱;②顶柱上铺设两根工字钢;③工字钢上铺设9组双层贝雷片桁架,其中7组桁架用2片贝雷片双层拼装;另2组桁架用3片贝雷片双层拼装④在贝雷桁架铺设方木,间距为0.2m。(如上图所示) 1.梁片重量计算: ①、Ⅰ-Ⅰ(对应设计图)截面砼面积 翼缘板面积: S1-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+(0.25+0.6)×2.1÷2=1.163m2 中间箱室面积: S1-2=(6.54+5.92)×2.26÷2-(5.55+5.05)×1.65÷2+0.5×0.3+1.05×0.35=5.852m2②、Ⅳ-Ⅳ(对应设计图)梁端截面砼面积 翼缘板面积: S2-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+(0.25+0.6)×2.1÷2=1.163m2 中间箱室面积: S2-2=(6.54+5.86)×2.46÷2-(4.255+3.91)×1.15÷2=10.557m2 ③、Ⅱ-Ⅱ(对应设计图)梁端过渡截面砼面积 翼缘板面积: S3-1=(0.2+0.25)×1.2÷2+(0.25+0.6)×2.1÷2=1.163m2

贝雷梁支架计算

. 潮惠高速公路TJ6标 杨林枢纽立交现浇箱梁施工计算书中铁十四局集团有限公司潮惠高速公路TJ6标项目经理部

目录 1、工程概况....................................... - 1 - 2、计算依据.......................................... - 2 - 3、现浇箱梁支架设计.................................. - 2 - 4.预制箱梁施工验算................................... - 2 -4.1计算原则..................................................................................................................................................... - 2 -4.2材料的选择................................................................................................................................................. - 3 -4.3荷载计算..................................................................................................................................................... - 3 -4.4支架上部结构受力计算............................................................................................................................. - 4 -4.4.1 荷载组合设计....................................................................................................................................... - 5 - 5.结论.............................................. - 8 - 1、工程概况 本次计算针对杨林枢纽立交现浇梁右幅2#-5#墩进行施工计算,箱梁底

箱涵模板支架计算书

箱涵模板支架计算书 一、方案选择 1、通道涵施工顺序 通道涵分三次浇筑,第一次浇至底板内壁以上500mm,第二次浇至顶板以下500mm,第三次浇筑剩余部分。 2、支模架选择 经过分析,本通道涵施工决定采用满堂式模板支架,采用扣件式钢筋脚手架搭设。 顶板底模选用18㎜厚九层胶合板,次楞木为50×100,间距为300㎜,搁置在水平钢管?48×3.5上,水平钢管通过直角扣件把力传给立柱?48×3.5,立柱纵、横向间距均为500×500㎜,步距 1.8m。侧壁底模为18㎜九层胶合板,次楞木50×100,间距为200㎜,主楞采用?48×3.5钢管,间距为400mm。螺栓采用?12,间距400mm。满堂支架图如下:

具体计算如下。 二、顶板底模计算 顶板底模采用18mm厚胶合板,木楞采用50×100mm,间距为300mm。 按三跨连续梁计算 1.荷载 钢筋砼板自重:0.6×25×1.2=18KN/㎡(标准值17.85KN/㎡) 模板重:0.3×1.2=0.36KN/㎡(标准值0.30 KN/㎡) 人与设备荷载:2.5×1.4=3.50KN/㎡ 合计:q=21.9KN/㎡ 2.强度计算 弯矩:M==0.1×21.9×0.32=0.197KN·m q: 均布荷载 l:次楞木间距 弯曲应力:f ==(0.197×106)/(×1000×182)=3.64 N/mm2 M: 弯矩 W: 模板的净截面抵抗矩,对矩截面为bh2 b: 模板截面宽度,取1m h: 模板截面高度,为18mm 因此f<13.0 N/mm2 ,符合要求。 3.挠度计算

W==(0.677×(17.85+0.3)×3004)/(100×9.5×103×1000×183/12) < =0.216㎜<300/400=0.75㎜,符合要求. q:均布荷载标准值 E: 模板弹性模量,取9.5×103 I:模板的截面惯性矩,取 三、顶板下楞计算 楞木采用50×100mm,间距为300,支承楞木、立柱采用?48×3.5钢管,立柱间距为500mm。 楞木线荷载:q=21.9×0.3=6.57KN/㎡(标准值18.15×0.3=5.45N/mm2) (1)、强度计算 弯矩:M==0.1×6.57×0.52=0.164KN·m : 楞木截面宽度 弯曲应力:f ==(0.164×106)/(×50×1002)=1.968N/mm2 因此f<13.0 N/mm2,符合要求。 (2)、挠度计算 W==(0.677×(17.85+0.3)×5004)/(100×9.5×103×1000×183/12) < =0.194㎜<500/400=1.25㎜,符合要求. 四、支承顶板楞木水平钢管计算 顶板支承钢管线荷载:q=25.28×0.5=12.64KN/㎡(标准值

支架计算书

2m高标准联箱梁: 方案一:箱梁横梁下60cm(纵向)×90cm(横向)排距进行搭设,腹板及翼缘转角下120cm(纵向)×90cm(横向)排距进行搭设,过渡段空箱下(距桥墩中线6m范围)按120cm(纵向)×90cm(横向) 排距进行搭设,其余空箱下按120cm (纵向)×180cm(横向)排距进行搭设,步距采用150cm。 方案二:箱梁横梁下60cm(纵向)×120cm(横向)排距进行搭设,过渡段腹板空箱下(距桥墩中线6m范围)按90cm(纵向)×120cm(横向) 排距进行搭设,其余腹板下按120cm(纵向)×60cm(横向)排距进行搭设,空箱下按120cm(纵向)×120cm(横向)排距进行搭设,步距采用150cm。 ⑴主线桥2m高3跨标准联支架搭设示意图 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图(方案一)(单位mm) 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图(方案一)(单位mm)

宽2m高箱梁支架搭设平面示意图(方案一)(单位mm) 宽2m高箱梁支架横断面搭设示意图(方案二)(单位mm) 宽2m高箱梁支架纵断面搭设示意图(方案二)(单位mm)

宽2m高箱梁支架搭设平面示意图(方案二)(单位mm) 支架体系计算书 1.编制依据 ⑴郑州市陇海路快速通道工程桥梁设计图纸 ⑵《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008) ⑶《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008) ⑷《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)。 ⑸《混凝土结构工程施工规范》(GB50666-2011) ⑹《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012) ⑺《建筑施工手册》第四版(缩印本) ⑻《建筑施工现场管理标准》(DBJ) ⑼《混凝土模板用胶合板》(GB/T17656-2008) ⑽《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002) ⑾《钢管满堂支架预压技术规程》(JGJ/T194—2009) 2.工程参数 根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点,我们选取具有代表性的箱梁,拟截取箱梁以下部位为计算复核单元,对其模板支架体系进行验算,底模厚度15mm、次龙骨100×100mm方木间距以计算为依据,主龙骨为U型钢,其下立杆间距: ⑴(主线3跨标准联,跨径3*30m),宽高,箱梁断面底板厚22cm、顶板厚 25cm,跨中腹板厚,翼板厚度为20cm。 根据不同位置采用不同的支架间距。 方案一:箱梁横梁下60cm(纵向)×90cm(横向)排距进行搭设,腹板及翼缘转角下120cm(纵向)×90cm(横向)排距进行搭设,过渡段空箱下(距桥墩中线6m范围)按120cm(纵向)×90cm(横向) 排距进行搭设,其余空箱下按120cm (纵向)×180cm(横向)排距进行搭设,步距采用150cm。 方案二:箱梁横梁下60cm(纵向)×120cm(横向)排距进行搭设,过渡段腹

支架选型计算

支护设备选型 (1)工作面顶板管理方式及支架型式 国内外长壁工作面生产经验表明,液压支架是工作面装备中对生产能力影响最大的设备,因此必须把支架的可靠性放在首位,不但要稳定可靠,故障率低,而且使用寿命长。近年来液压支架朝重型化发展,结构型式简单实用,支架工作阻力不断增大,一般为6000kN ~8000kN ,最大达到10000kN 。 根据3号煤层顶、底板条件及工作面采煤设备配套的要求,设计本矿井回采工作面采用全部冒落法管理顶板。并结合工作面最大采高3.3m 和邻近矿井机械化开采的实践经验,初步确定选用ZY3300/11/23型掩护式液压支架。 1)支架支护强度 支架的结构尺寸确定之后,与支架重量和成本关系最大的参数是支架的支护强度。从理论上分析,合理的支护强度应正好与顶板压力相平衡。支护强度过大,不仅增加支架重量和设备投资,而且给搬运、安装带来困难;过小则会造成顶板过早下沉、离层、冒落,使顶板破碎,造成顶板维护困难。因此支护强度的大小应取决于工作面采场矿压的大小。但由于目前对采场矿压的大小还不能进行准确的定量计算,主要以经验法或实测数据,来确定支架的支护强度。 支架支护强度采用下列经验公式计算: βα γcos 1)(-'??≥K q H q 式中: q ——液压支架的支护强度,MPa ; H ——采高,平均2.2m ; γ ——顶板岩石视密度,一般取2.3t/m 3; K ——顶板岩石破碎膨胀系数,一般取1.25~1.5; α ——工作面倾角,(°);

β ——附加阻力系数,二排柱支架取1.6,单排柱支架取1.2; q '——顶板周期来压动载系数。q '值可按以下情况选取:周期来 压不明显顶板:q '取1.1;周期来压明显顶板:q '取1.3;周期来压强烈顶板:q '取1.5~1.7。 则:a q MP 31.02.16 cos 13.13.13.22.2=?-??≥ )( 2)支架工作阻力 支架工作阻力P 应满足顶板支护强度要求,即支架工作阻力由支护强度和支护面积所决定。 3 10 P ??=F q 式中: F ——支架的支护面积,经计算得8.2m 2 。 则:N 2542102.831.0P 3 k =??= 对支撑式支架,支架立柱的总工作阻力等于支架工作阻力。对于掩护式和支撑掩护式支架,由于受到立柱倾角的影响,支架工作阻力小于支架立柱的总工作阻力。工作阻力与支架立柱的总工作阻力的比值,称为支架的支撑效率η。所以支架立柱的总工作阻力p 总为: η p p = 总 式中:η——掩护式支架取η=80%。 则:N 31558 .02524k p ==总 (2)支架初撑力 初撑力的大小是相对于支架的工作阻力而言,并与顶板的性质有关。液压支架的初撑力,对支架维护顶板的性能方面,要比工作阻力(支护强度)起着更加显著的作用。有足够初撑力的支架,一开始就能和顶板压力取得平衡,可最大限度地减小顶板下沉;初撑力偏低,要等顶板下沉时才能增阻,会增大顶板的下沉量;初撑力过大,会使

模板支撑计算

对该工程进行全面的概况描述 结构支撑系统计算及部分注意要点 1、主梁为350×900、350×700,次梁250×600、250×500;中空主梁450×1800,次梁300×900 2、层高:一层为,四层为,中空为; 3、跨度:框架一层,,,中空为 4、施工方法 ⑴、采用φ48钢管满堂红顶架作为垂直支撑钢件。 ⑵、框架梁底模采用18㎜厚夹板板;梁侧模、楼板底模均采用18mm厚夹板,支撑系统采用80×100mm的木枋、顶托、ф48钢管。 ⑶、大梁(截面450×1800)支撑系统采用ф48钢管沿梁横向@500-650㎜;纵向@800-1000㎜。支托纵向采用80×100×2000松木枋叠放交错搭接,木枋必须居中,支托两边的空隙位置用相应木楔固定,使叠木枋保证居中,横向木枋80×100×2000mm@≦350。楼板模板支撑体系采用ф48钢管@900-1000㎜。⑷、设ф48钢管纵横扫地杆一道(高出地面200㎜内)。同时纵横设置ф48水平连结钢管@1500;保证整体稳定。 ⑸、纵横设剪刀撑Ф48@6500以内;450×1800㎜主粱底两边均设置剪刀撑;米;米;米;米标高处设置水平剪刀撑Ф48@6500以内;6;;;米标高利用周边混凝土框架梁作水平支撑固定满堂红顶架,5;10;15;20米标高利用混凝土柱作水平支撑固定满堂红顶架,保证整个支撑体系的稳定性 ⑹、梁高900mm,设二道φ12@500mm穿梁对拉螺栓(梁底上400㎜为第一道、梁底上750-800㎜为第二道)。高跨梁1800mm,设四道φ14@500mm穿梁对拉螺栓(梁底上300㎜为第一道、梁底上750-800㎜为第二道,1200-1300 mm第三道,1600-1700mm第四道),考虑梁内为工字钢结构,结合设计人员同意开孔。(7)为了施工安全,在米高度处搭设密竹一层作安全防护和操作平台。(8)、高支模施工过程检查严格按照《2.10.2模板工程验收表》和扣件式钢管满堂红顶架的《JGJ130-2001》规范执行,具体如下:1、专项施工方案计算书是否结合实际情况;2、立柱、支架间距是否满足规范及方案要求;3、水平柱、剪刀撑设置是否符合规范要求;4、作业环境是否满足规范要求。5、支架使用的各种周转材材质是否满足施工规范要求。 : 参数信息、5. 1).模板支架参数 框架结构横向间距或排距(m):;纵距(m):;步距(m):;中空结构横向间距或排距(m):;纵距(m):;步距(m):; 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):;框架结构(按)模板支架搭设高度(m):;中空模板支架搭设高度(m): 采用的钢管(mm):Φ48×;板底支撑连接方式:方木支撑; 立杆承重连接方式:双扣件,考虑扣件的保养情况,扣件抗滑承载力系数:;2).荷载参数 23):; ):;混凝土与钢筋自重(kN/m模板与木板自重(kN/m2):;施工均布荷载标准值(kN/m3).材料参数 面板采用胶合面板,厚度为18mm;板底支撑采用方木;

现浇支架结构计算(加地基承载力验算)

支架现浇箱梁结构受力验算一、计算依据: (1)《无碴轨道现浇预应力混凝土简支梁》 (2)《钢结构设计规范》GB50017-2003 (3)《路桥施工计算手册》 二、计算参数: 工字钢截面特性 钢管截面特性 方木截面特性 二、计算荷载: 施工人员及设备荷载:q2=2.5 kN/m2; 振捣混凝土时产生的荷载:q3=2.0kN/m2; 模板支架自重荷载:q1=3.0kN/m2; 新浇筑混凝土自重荷载:q4=26 kN/m3。 三、支架系统受力验算: 1.腹板处支架验算: (1)腹板底10×10方木肋条受力验算:

方木的布置的跨度0.6米,间距为0.2米: q=0.2×(2.5+2.0+3.0+2.7×26)=15.54(kN/m) 按四跨连续梁计算: M max =0.107×ql 2= 0.107×15.54×0.62=0.6(kN.m) W=34-2 2m 1067.16 1.01.06bh ?=?= Q max =0.607×ql=0.607×15.54×0.6=5.7(kN ) σw =W M max =4 -1067.10.56 ?=3593(kPa)=3.593(MPa) <[σg ]=11.0Mpa (合格) τ= 2A 3Q max =4 -10 1002 5.7 3???=855kPa=0.855(MPa) <[τg ]=1.7Mpa (合格) I=46-33m 103.812 1.01.012bh ?=?= f=0.632×100EI ql 4=0.632× 6 -6410 8.31091000.615.54?????=1.7×10-4 (m) =0.17(㎜) < 400 600 =1.5(㎜) (合格) (2)腹板底方木(12×15㎝)分配梁受力验算: 采用迈达斯梁单元建模:方木布置的跨度0.3米,间距为0.6米,荷载为自重加1.2上层方木传力。集中力取值P=0.6×15.54=9.3(kN/m)。 弯应力图如下:

贝雷梁计算书

跨彭高河立交桥双层贝雷梁计算书 中南大学 高速铁路建造技术国家工程实验室 二〇一七年七月二十日

目录 一、贝雷梁设计方案 0 1.1. 计算依据 0 1.2. 搭设方案 0 二、贝雷梁设计验算 (3) 2.1. 荷载计算 (4) 2.2. 贝雷梁验算 (4) 2.2.1. 方木验算 (4) 2.2.2. 方木下工字钢验算 (5) 2.2.3. 翼缘下部贝雷梁验算 (6) 2.2.4. 腹板、底板下贝雷梁验算 (7) 2.3. 迈达斯建模验算 (8) 2.4. 贝雷梁下部型钢验算 (9) 2.5. 钢管立柱验算 (10)

一、0B贝雷梁设计方案 1.1.计算依据 (1)设计图纸及相关详勘报告; (2)《贝雷梁设计参数》; (3)《装配式公路钢桥多用途使用手册》; (4)《钢结构设计规范》(GB50017-2003); (5)《铁路桥涵设计规范》; 1.2.4B搭设方案

图1.1箱梁截面(单位mm ) 210016501650165016502100970970 5920 4004002*1.5 1400600 14004001400400 图1.2贝雷梁横向布置图(单位m )

表1.1 贝雷梁参数 容许应力桥型 不加强 单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层 弯矩 (kN·m) 788.2 1576.4 2246.4 3265.4 4653.2 剪力(kN)245.2 490.5 698.9 490.5 698.9 容许应力桥型 加强 单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层 弯矩 (kN·m) 1687.5 3376 4809.4 6750.0 9618.8 剪力(kN)245.2 490.5 698.9 490.5 698.9 几何特性桥型 不加强 单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层 4 (cm) I250497.2 500994.4 751491.6 2148588.8 3222883.2 3 (cm) W3578.5 7157.1 10735.6 14817.9 22226.8 几何特性桥型 加强 单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层 4 (cm) I577434.4 1154868.8 1732303.2 4596255.2 4596255.2 3 (cm) W7699.1 15398.3 23097.4 30641.7 45962.6 表1.2 工程数量表 序 号 材料名称型号规格数量 1 贝雷片321型572 2 方木木材28 3 工字钢I12 28

桥架支架重量计算公式

公式:bai50*角铁质量+50套*2根*2m每根*通丝质量du=总质量 根据规范一般电缆桥架zhi水平安装的支dao架间距为1.5~3m;垂直安装的支架间距不大于2m;根据上述规则先计算支吊架的数量。 例如有50米电缆桥架水平敷设,按2米一组支吊架(根据现场实际情况确定)计算,一共有26组支吊架(支吊架的材料一般由角钢或通丝组合或全部都由角钢)。 而每组支吊架根据标高等计算出实际长度,也就是一组支吊架的长度。再查五金手册里相应规格的角钢型号得到每米理重,再乘以26组,即为桥架支吊架的重量。 扩展资料: 常见案例: 100*100,200*100,400*100,的桥架支架怎么计算,桥架距顶板高度2m,采用? 10的通丝吊杆,底板采用横担,间距要求2m=1个,假设每种桥架100m,请问怎么计算? 答案:桥架距顶板高度2m,吊杆长2m,如;100m桥架,100*100的,2m每个支架,100/5=50(套)

电缆桥架型式及品种的选择 1、需屏蔽电器干扰的电缆网路或有防护外部(如:有腐蚀液体,易燃粉尘等环境)影响的要求时,应选用(FB)类槽式复合型防腐屏蔽电缆桥架(带盖)。 2、强腐蚀性环境应采用(F)类复合环氧树脂防腐阻燃型电缆桥架。托臂、支架也要选用同样材料,提高桥架及附件的使用寿命,电缆桥架。在容易积灰和其它需遮盖的环境或户外场所宜加盖板。 3、除上述情况外,可根据现场还环境及技术要求选用托盘式、槽式、梯级式、玻璃防腐阻燃电缆桥架或钢质普通型桥架。在容易积灰和其它需遮盖的环境或户外场所宜加盖板。 4、在公共通道或户外跨越道路段,底层梯级的底部宜加垫板或在该段使用托盘。大跨距跨越公共通道时,可根据用户要求提高桥架的载荷能力或选用行架。 5、大跨距(>3m)要选用复合型桥架(FB)。 6、户外要选用复合环氧树脂桥架(F)。

梁模板支架计算示例

梁模板碗扣钢管高支撑架计算书 计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为7.0m , 梁截面 B ×D=1000mm ×1000mm ,立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m ,立杆的步距 h=1.20m , 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度18mm ,剪切强度1.4N/mm 2,抗弯强度15.0N/mm 2,弹性模量6000.0N/mm 4。 木方100×100mm ,剪切强度1.3N/mm 2,抗弯强度13.0N/mm 2,弹性模量9500.0N/mm 4。 梁底支撑木方长度 1.50m 。 梁顶托采用双钢管48×3.25mm 。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m 2,混凝土钢筋自重25.00kN/m 3,施工活荷载5.00kN/m 2。 梁两侧的楼板厚度0.20m ,梁两侧的楼板计算长度3.00m 。 地基承载力标准值230kN/m 2,基础底面扩展面积0.250m 2,地基承载力调整系数1.00。 扣件计算折减系数取1.00。 700 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.20×25.000×0.200×3.000×0.600=10.800kN 。

采用的钢管类型为48×3.25。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000×1.000×1.000+0.500×1.000=25.500kN/m 活荷载标准值 q2 = (4.000+1.000)×1.000=5.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3; I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4; (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2); M ——面板的最大弯距(N.mm); W ——面板的净截面抵抗矩; [f] ——面板的抗弯强度设计值,取15.00N/mm2; M = 0.100ql2 其中 q ——荷载设计值(kN/m); 经计算得到 M = 0.100×(1.20×25.500+1.4×5.000)×0.600× 0.600=1.354kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.354×1000× 1000/54000=25.067N/mm2 面板的抗弯强度验算 f > [f],不满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×25.500+1.4×5.000)×0.600=13.536kN 截面抗剪强度计算值 T=3×13536.0/(2×1000.000× 18.000)=1.128N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T],满足要求! (3)挠度计算

扣件式钢管模板支架的设计计算

扣件式钢管 模板支架的设计计算 ××省××市××建设有限公司 二O一四年七月十八日

前言 近几年,国内连续发生多起模板支架坍塌事故,尤其是2000年10月,南京电视台新演播大厅双向预应力井式屋盖混凝土浇筑途中,发生了36m高扣件式钢管梁板高支撑架倒塌的重大伤亡事故。从此以后,模板支架设计和使用安全问题引起了人们的高度注意。 虽然采用钢管脚手架杆件搭设各类模板支架已是现代施工常用的做法,但由于缺少系统试验和深入研究,因而尚无包括其设计计算方法的专项标准。几年来,钢管模板支架和高支撑架(h≥4m的模板支架),均采用《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)(以下简称《扣件架规范》)中“模板支架计算”章节提供的有关公式及相应规定来进行设计计算的,但是惨痛的“事故”教训和深入的试验研究,已经充分揭示了《扣件架规范》中“模板支架计算”对于高支撑架的计算确实尤其是存在重要疏漏,致使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。 在新规范或标准尚未颁布之前,为了保证扣件式钢管梁板模板支架的使用安全,总工室参考近期发表的论文,论著以及相关的技术资料,收集整理了有关“扣件式钢管梁板模板支架”的设计计算资料,提供给公司工程技术人员设计计算参考使用;与此同时,《扣件架规范》中“模板支架计算”的相关公式、计算资料,相应停止使用。 特此说明! 总工程师室 二O一四年七月十八日

目录 CONTENTS 模板支架计算………………………………………………1-1 第二节关于模板支架立杆计算长度L有关问题的探讨……………2-1 第三节模板支架的构造要求…………………………………………3-1 第四节梁板楼板模板高支撑架的构造和施工设计要求……………4-1 第五节模板支架设计计算实例………………………………………5-1 第六节附录:模板支架设计计算资料………………………………6-1 [附录A]扣件式钢管脚手架每米立杆承受的结构自重、常用构配件与材料自重[附录B]钢管截面特性 [附录C]钢材的强度设计值 [附录D]钢材和钢铸件的物理性能指标 [附录E]Q235-A钢轴心受压构件的稳定系数 [附录F]立杆计算长度L修正系数表

模板支撑计算

濮阳宏业生物质热电2000m冷却塔2 扣件钢管楼板模板支架计算书 编制人:审核人: 批准人:日期: 编制单位:嘉泰建设发展有限公司

扣件钢管楼板模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 2,钢管强度折减系数取1.00。钢管强度为205.0 N/mm模板支架搭设高度为8.8m,立杆的纵距 b=0.90m,立杆的横距 l=0.90m,立杆的步距 h=1.50m。 222。 15.0N/mm,弹性模量面板厚度18mm,剪切强度1.4N/mm6000.0N/mm,抗弯强度木方50×80mm,间距300mm, 222。9000.0N/mm,抗弯强度15.0N/mm ,弹性模量木方剪切强度1.3N/mm梁顶托采用100×100mm木方。 23。25.10kN/m,混凝土钢筋自重模板自重0.20kN/m 22。2.50kN/m,施工均布荷载标准值倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m扣件计算折减系数取1.00。 楼板支撑架立面简图图1 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范 4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下:2由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(2 5.10×0.15+0.20)+1.40×2.50=8.258kN/m2由永久荷载效应控制的组合 S=1.35×25.10×0.15+0.7×1.40×2.50=7.533kN/m1.40 1.2,可变荷载分项系数取由于可变荷载效应控制的组合S最大,永久荷载分项系数取 48×3.0。采用的钢管类型为φ 一、4444-d)/32D。π,抵抗距计算采用π钢管惯性矩计算采用 I=(D-d)/64 W=(D 模板面板计算 需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。,面板为受弯结

现浇箱梁支架计算-完整版

现浇箱梁支架计算-完整版

金口项目各项计算参数 一、现浇箱梁支架计算 1.1箱梁简介 神山湖大桥起点桩号为K1+759.300,止点桩号为K2+810.700,全长1051.40m。主线桥采用双幅布置,左右幅分离式,桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。 表1.1 预应力箱梁结构表 1.2结构设计 主线桥均采用分幅布置,单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁,梁体均采用C50砼,桥梁横坡均为双向2%。 主线桥第一~三联桥跨布置为(4×30m+4×30m+3×30m),单幅桥宽由18.99m变化为27.99m;主线第四~六联、第八、九联桥跨布置为(3×30m+4×30m+3×30m)、4×30m、4×30m,单幅桥宽为13.49m。主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁,单箱双室和多室截面。30m跨径箱梁梁高1.9m,箱梁跨中部分顶板厚0.25m,腹板厚0.5m,底板厚0.22m,两侧悬臂均为2.5m,悬臂根部厚0.5m;支点处顶板厚0.5m,腹板厚0.8m,底板厚0.47m,悬臂根部折角处

设置R=0.5m的圆角,底板底面折角处设置R=0.4m的圆角。 图1.1 桥梁上部结构图 1.3地基处理 因部分桥梁斜跨神山湖,湖底地层属第四系湖塘相沉积(Q1)层,全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质,承载力标准值Fak=35kPa,在落地式满堂支架搭设前,先将桥梁两端进行围堰,用

机械设备对湖底进行清淤,将湖底淤泥全部清除。根据神山湖大桥地勘报告,湖底淤泥下为⑤层粉质粘土(地基承载力基本允许值fa0为215kPa),可作为支架基础的持力层。 清淤完成后,采用粘土对湖底分层填筑碾压,分层厚度为30cm,采用15t振动压路机碾压,回填完一层后,进行压实度(环刀法)和承载力(轻型动力触探)试验,要求压实度≥92%,承载力≥200kPa,验收合格后方可进行上层填筑,粘土回填至17.0m即可。最后在回填土上方浇筑30cm厚C30素混凝土作为满堂支撑架的基础。 1.4支架布置 整联箱梁采用落地式碗扣满堂支架,因本项目箱梁大多为单箱多室变截面,其下部支架系统立杆纵横间距统一为60×60cm,立杆步距1.2m。 立杆采用普通Φ48×3.5mm(结构计算时钢管壁厚取3.0mm)钢管作为箱梁的支撑,钢管顶安置可调顶托,顶托上面铺设横向建筑双钢管Φ48×3.5mm(结构计算时钢管壁厚取3.0mm),然后纵向布置10cm×10cm木方(材质统一为杉木),方木间距20cm;木方上面铺设1.5cm厚竹胶板;立杆底部铺设[20b型槽钢。 其搭设形式如下:

盖梁贝雷支架计算书

盖梁贝雷支架计算书 一、贝雷梁支架整体受力计算 共计4排贝雷梁,每排由4片贝雷标准节组成,共16片贝雷标准节段组成。上部荷载、模板、钢管、施工、贝雷梁自重均视为均布荷载考虑。 1、荷载分析 混凝土按高配筋计算,容重取26KN/m 3,贝雷梁按 3KN/片,钢管 (φ48×3.5)按3.84kg/m ,混凝土设计方量为11.1m 3。 a .混凝土自重 )/(05.24121 .1126m KN =? b .贝雷梁自重 )/(412 16 3m KN =? c .钢管:3m 管50根, 6m 管48根,1m 管30根,钢管共长468m 。 钢管自重 )/(498.1100 1284 .3468m KN =?? d .模板自重 模板采用组合钢模,按40kg/m 2计,约计40m 2, 则有: )/(333.1100 1240 40m KN =?? e .施工荷载(人员、设备、机具等):2.5KN/ m 2 ,即为:1.47KN/m f .振捣砼时产生的荷载:2KN/ m 2,即为:1.18KN/m g .倾倒砼时产生的冲击荷载:2KN/m 2即为:1.18KN/m 综合以上计算,取均布荷载为:35KN/m (计算值为34.711) 2、贝雷梁内力计算 贝雷梁为悬臂梁,其计算简图如下所示:

弯矩图: 剪力图: 由内力图可知:贝雷梁承受的最大弯矩M max 、最大剪力Q max 、最大支座反力R 1,2分别为: M max =157.5KN ·m Q max =105KN R 1,2=210KN 则单排贝雷梁受力情况为:

M max =157.5/4=39.375KN ·m <[M 0]=975 KN ·m Q max =105/4=26.25KN <[Q]=245.2KN 贝雷梁抗弯、抗剪均满足使用要求。 每组贝雷梁对支座(牛腿)的作用力N= R 1,2/4=52.5KN 3、贝雷梁位移计算: 单层4片贝雷梁的抗弯刚度为2104200KN ·m 2 位移图: 由位移图有:悬臂端位移最大,为: f max =0.39mm

光伏支架受力计算书

支架结构受力计算书 设计:___ ___ _日期:___ 校对:_ 日期:___ 审核:__ _____日期:____ 常州市**实业有限公司 1 工程概况 项目名称: *****30MW 光伏并网发电项目 工程地址: 新疆 建设单位: **集团 结构高度: 电池板边缘离地不小于500mm 2 参考规范 《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068—2001 《建筑结构荷载规范》GB50009—2012 《建筑抗震设计规范》GB50011—2010 《钢结构设计规范》GB50017—2003 《冷弯薄壁型钢结构设计规范》GB50018—2002 《不锈钢冷轧钢板和钢带》GB/T3280—2007 《光伏发电站设计规范》 GB50797-2012 3 主要材料物理性能 材料自重 铝材——————————————————————327/kN m 钢材————————————————————3/78.5kN m 弹性模量 铝材————————————————————270000/N mm

钢材———————————————————2206000/N mm 设计强度 铝合金 铝合金设计强度[单位:2/N mm ] 钢材设计强度[单位:2/N mm ] 不锈钢螺栓连接设计强度[单位:2/N mm ] 普通螺栓连接设计强度[单位:2/N mm ] 容许拉/剪应力—————————————————2160/N mm 4 结构计算 光伏组件参数 晶硅组件: 自重PV G :0.196kN (20kg /块)

尺寸(长×宽×厚)992164400mm ?? 安装倾角:37° 支架结构 支架安装侧视图 基本参数 1)电站所在地区参数 新疆阿勒泰项目地,所处经纬度:位于?北纬43°,东经89°。基本风压20.56/kN m (风速30/s m ),基本雪压21.35/kN m 。 2)地面粗糙度分类等级 A 类:指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区; B 类:指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区; C 类:指有密集建筑群的城市市区; D 类:指有密集建筑群且房屋较高的城市市区; 依照上面分类标准,本工程按B 类地区考虑。 (GB50009-2012) 荷载计算 1)风荷载标准值计算: 0s k z z w w βμμ= 上式中: k w :风荷载标准值2(/)kN m ; z β:高度z 处的风振系数; z μ:高度变化系数; s μ:体型系数; 0w :基本风压2(/)kN m ; 高度z 处的风振系数: 1.7z β= ; 根据《光伏发电站设计规范》 GB50797-2012 6.8.7-1

现浇箱梁贝雷片简易支架法施工工艺

跨河现浇箱梁简易支架法施工工艺 1、工程概况:S336线省道汇龙至惠和段改扩建工程路线向西跨越丁仓港、与221省道(规划)相交设置互通立交,A、B匝道箱梁采用20+27+20m预应力现浇箱梁,箱梁高1.6m,由单箱双室截面组成,箱底宽7.5m,两侧悬臂2.25m,全宽12m。箱梁横桥向顶底板平行,腹板竖直,顶面设2%单向横坡,横坡由箱梁旋转倾斜而成。匝道桥跨河支架采用贝雷简易支架。 2、贝雷简易支架结构型式:匝道桥跨河中跨27m,用贝雷放置在承台上作为承重体系,在承台上搭设纵向贝雷。贝雷梁采用321贝雷片,主桁采用双层贝雷片,分7条龙(3+3+3+3+3+3+3),贝雷梁上横向10#工字钢间距0.9m作为横向分配梁,纵向10*10木方(间距20cm),木放上铺设1.5㎝厚竹胶板作为底模。 3、贝雷简易支架受力计算: 贝雷参数:查《贝雷手册》三排双层:M=4653.2KN.m,Q=698.9KN,W=22226.8cm3,I=3222883.2cm4,计算跨径25.0m。 3.8.1荷载计算 钢筋混凝土容重取26kN/m3 混凝土自重荷载:q1=6.7m3*26=174.2kN/m;(混凝土每延米约6.7m3) 模板荷载:q2=0.5kN/m2; 施工人员及设备荷载:q3=1kN/m2; 混凝土振捣产生的荷载:q4=2kN/m2; 混凝土倾倒产生的荷载:q5=2kN/m2; 贝雷自重荷载:q6=270/3*42*10=38kN/m(每片贝雷270kg) 每根10#工字钢自重12*11.2=134.4kg,每0.9米1根 工字钢荷载:q7=134.4*1/0.9*10=1.5KN/m q=1.2×(q1+q2*12+q6+q7)+1.4×(q3*12+q4*12+q5*12)=347.6kN/m 式中,永久荷载的分项系数,取1.2;可变荷载的分项系数,取1.4。

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