门洞支架及基础计算书
潇湘路连续梁门洞调整后支架计算书
1概述
潇湘路（32+48+32）m连续梁，门洞条形基础中心间距8.5米。
门洞横断面如图1-1所示。
图1-1调整后门洞横断面图
门洞纵断面不作改变如图1-2所示。
图1-2门洞总断面图
门洞从上至下依次是：I40工字钢、双拼I40工字钢、Ф426*6钢管（内部
灌C20素混凝土），各结构构件纵向布置均与原方案相同。
2主要材料力学性能
（1）钢材为Q235钢，其主要力学性能取值如下：
抗拉、抗压、抗弯强度:
[ =125Mpa
Q235:[σ]=215Mpa, ]
（2）混凝土采用C35混凝土，其主要力学性能取值如下：
弹性模量：E=3.15×104N/mm2。
抗压强度设计值：f c=14.3N/mm2
抗拉强度设计值：f t=1.43N/mm2
（3）承台主筋采用HRB400级螺纹钢筋，其主要力学性能如下：抗拉强度设计值：f y=360N/mm2。
（4）箍筋采用HPB300级钢筋，其主要力学性能如下：
抗拉强度设计值：f y=270N/mm2
3门洞结构计算
3.1midas整体建模及荷载施加
Midas整体模型如图3.1-1所示。
图3.1-1MIDAS整体模型图
midas荷载加载横断面图如图3.1-2所示。
3.1-2荷载加载横断面图
荷载加载纵断面如图3.1-3所示。
图3.1-3荷载加载纵断面图3.2整体受力分析
整体模型受力分析如图5.2-1~5.2-3所示。
图5.2-1门洞整体位移等值线
图5.2-2门洞整体组合应力云图
图5.2-3门洞整体剪应力云图
由模型分析可得，模型最大位移D=3.2mm＜[l/600]=14.1mm,组大组合应力σ=144.2Mpa＜[σ]=215Mpa，最大剪应力σ=21.6Mpa＜[σ]=125Mpa 门洞整体强度、刚度均满足要求。
3.3细部构件分析
3.3.1I40工字钢计算
I40工字钢位移等值线如图3.3-1所示。
图3.3-1I40工字钢整体位移等值线
I40工字钢位组合应力如图3.3-2所示。
图3.3-2I40工字钢组合应力云图
I40工字钢位剪应力如图3.3-3所示。
图3.3-3I40工字钢剪应力云图
由模型分析可得，I40工字钢最大位移D=3.2mm＜[l/600]=14.1mm,组大组合应力σ=111.6Mpa＜[σ]=215Mpa，最大剪应力σ=20.4Mpa＜[σ]=125Mpa I40工字钢强度刚度均满足要求。
3.3.2双拼I40工字钢计算
双拼I40工字钢位移等值线如图3.3-4所示。
图3.3-4双拼I40工字钢整体位移等值线
双拼I40工字钢位组合应力如图3.3-5所示。
图3.3-5双拼I40工字钢组合应力云图
双拼I40工字钢位剪应力如图3.3-6所示。
图3.3-6双拼I40工字钢剪应力云图
由模型分析可得，模型最大位移D=1.88mm＜[l/600]=3.33mm,组大组合应力σ=84.3Mpa＜[σ]=215Mpa，最大剪应力σ=21.6Mpa＜[σ]=125Mpa 双拼I40工字钢强度刚度均满足要求。
3.3.3Ф426*6钢管计算
钢管立柱承受的支座反力如图3.3-7所表示。
图3.3-7钢管立柱支座反力图
最大立柱受力为368.4KN
用Φ426*6mm 钢管立柱，在其中灌入C20素混凝土。钢管回转半径:i=148.15mm ，截面积A=79.168cm2，立柱最大高度按5.5m 计。长细比:λ=L/i=5500/148.15=37.123＜150（柱类受压构件容许长细比为150），满足要求。其中L 为计算长度，查表得轴心受压稳定性系数?=0.836。
[]222/215/65.568.7916836.010004.368mm N mm N mm
A P =<=??==σ?σ 立柱之间加1道Φ426*6mm 平联横撑，立柱受力符合要求。
3.3.4条形基础承载力验算
中间条形基础长度12.6m ，宽1.5m ，高1m ，将上述支座反力加载如条形基础建模计算，每根钢管立柱承受的支座反力如图3.3-8所示。
图5-1钢管立柱支座反力图
从左至右支座反力依次为125.5kN、216.7kN、265.8kN、295.1kN、368.4kN、295.1kN、265.8kN、216.7kN、125.5kN。
将条形基础按倒梁法计算，则作用在梁上部的均布荷载：
q=F总/1.5=（（125.5+216.7+265.8+295.1）*2+368.4）/12.6=172.58kn/m
条形基础最大跨度为2m，按照五跨连续梁，计算最大跨中弯矩和支座剪力：M max=0.105*172.58*22=72.48kn*m，
F=0.5ql=0.5*172.58*2=172.58KN
按照原条形基础配筋，主筋A s=2250mm2，箍筋Ф10@20进行截面校核
ξ=f y A s
a1f c bh0
=（360*2250）/（14.3*1500*9502）=0.000418＜ξb=0.517 M u=ξ*（1-ξ）f c bh0=0.000418*（1-0.000418）*14.3*1500*9502=809.6KN*m＞M max
故主筋满足要求。
0.7f t bh0=0.7*1.43*1500*950=142.4KN＜F=172.58KN
nAsv1
s ≥V?0.7f t bh0
f y h0
=（172.58-142.4）*1000/（270*950）=0.117
采用Ф10双肢箍，S≤2*78.5/0.117=1341mm 即采用Ф10@200mm，满足要求。
故条形基础配筋满足要求。
光伏支架载荷计算
支架强度计算 支架是安装从下端到上端高度为4m以下的太阳能电池阵列时使用计算因从支架前面吹来（顺风）的风压及从支架后面吹来（逆风）的风压引起的材料的弯曲强度和弯曲量，支撑臂的压曲（压缩）以及拉伸强度，安装螺栓的强度等，并确认强度。 （1）结构材料 选取支架材料，确定截面二次力矩I M和截面系数Z。 （2）假象载荷 1）固定荷重（G） 组件质量（包括边框）G M +框架自重G KI+其他G K2 固定载荷G=G M+G KI + G K2 2）风压荷重（W） （加在组件上的风压力（W M）和加在支撑物上的风压力（W K）的总和） 2 X C X V O X S）X a x I x J W=1/2 X（ C w 3）积雪载荷（S）。与组件面垂直的积雪荷重。 4）地震载荷（K）。加在支撑物上的水平地震力 5）总荷重（W）正压：5) =1) +2) +3) +4)
负压：5) =1) -2) +3) +4) 载荷的条件和组合 (3)悬空横梁模型 (4)A-B间的弯曲应力 顺风时A-B点上发生的弯曲力矩: M i=WL 勺8应力(T i二M/Z (5)A-B间的弯曲 (6)B-C间的弯曲应力和弯曲形变 (7)C-D间的弯曲应力和弯曲形变 (8)支撑臂的压曲 (9)支撑臂的拉伸强度
(10)安装螺栓的强度
基础稳定性计算 1、风压载荷的计算 2、作用于基础的反作用力的计算 3、基础稳定性计算 当受到强风时，对于构造物基础要考虑以下问题： ①受横向风的影响，基础滑动或者跌倒 ②地基下沉（垂直力超过垂直支撑力） ③基础本身被破坏 ④吹进电池板背面的风使构造物浮起 ⑤吹过电池板下侧的风产生旋涡，引起气压变化，使电池板向地面吸引 对于③?⑤须采用流体解析等方法才能详细研究。研究风向只考虑危险侧的逆风状态 以下所示为各种稳定条件： a.对滑动的稳定 平时：安全率Fs> 1.5 ;地震及暴风时：安全率Fs > 1.2 b.对跌倒的稳定 平时：合力作用位置在底盘的中央1/3以内时 地震及暴风时：合力作用位置在底盘的中央2/3以内时 c.对垂直支撑力的稳定
门式脚手架施工方案
中心小区专项治理工程（主体工程）脚手架施工方案 编制： 审核： 审批： 大庆油田工程建设有限公司油建公司 第五工程部 2014年4月27日
第一节编制依据 《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社； 《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社、《钢结构设计规范》GB50017-2003 中国建筑工业出版社； 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社； 《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社； 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社； 《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010中国建筑工业出版社； 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社。 第二节工程概况 工程名称：中心小区专项治理工程（主体工程） 建设单位：大庆油田矿区服务事业部物业管理二公司 监理单位：大庆石油工程监理有限公司 建设地点：中心小区 本工程为住宅楼外墙装饰工程，主要为外墙保温及涂料粉刷，新安装装饰构件，考虑住户正常通行、施工安全及施工顺利进行，采用门式脚手架作为工程施工用脚手架。 第三节脚手架方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合江西省文明标化工地的有关标准。 6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用门架脚手架方案： 第四节脚手架的材质要求 门架 1、门架采用MF1219，门架及其配件的规格、性能及质量应符合现行行业标准门式钢管脚手架》（JGJ76）的规定，并应有出厂合格证明书及产品标志。 2、周转使用门架及配件的维修保养或报废，可按门架及配件的质量分A、B、C、D四类，对每类按不同情况作出保养、修理保养、试验后确定类别和报废处理等四种不同处理方法。 A类属于外观检查有轻微变形、损伤和锈蚀，不影响正常使用和安全承载。所以，门架及配件在清除表面粘附砂浆、泥土等污物，除锈后可以使用，重新油漆属于经常性的保养工作。 B类属于外观检查有一定程度变形、损伤、锈蚀，用肉眼或器具测量可见，该类门架及配件将影响正常使用和安全承载，所以应经矫直、平整、更换不见、修复、补焊、防锈、油漆等修理工作后方能继续使用；该类别除锈、油漆指用砂纸、铁刷等将锈除去，重新涂刷油漆。 C类指有片状剥落，锈蚀面积大（达总表面面积的50％以上），有修坑，但无贯穿锈洞等严重锈蚀现象，这类门架及配件不能由外观确定承载力，而应由试验确定其承载力。承载力试验方法按现行国家标准《门式钢管脚手架》（JGJ76）中6.2及表
满堂脚手架计算书
满堂脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、架体参数 二、荷载参数 三、设计简图
搭设示意图： 平台水平支撑钢管布置图
平面图
侧立面图 四、板底支撑（纵向）钢管验算 钢管类型Φ48.3×3.6钢管截面抵抗矩 W(cm3) 5.26钢管截面惯性矩I(cm4)12.71钢管弹性模量E(N/mm2) 2.06×105钢管抗压强度设计值 [f](N/mm2) 205纵向钢管验算方式简支梁 G 1k =g 1k =0.04kN/m G 2k =g 2k ×l b /(n+1)=0.35×1.2/(2+1)=0.14kN/m Q 1k =q 1k ×l b /(n+1)=1×1.2/(2+1)=0.4kN/m Q 2k =q 2k ×l b /(n+1)=1×1.2/(2+1)=0.4kN/m 1、强度验算 板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算满堂脚手架平台上的无集中力 q=1.2×(G 1k +G 2k )+1.4×(Q 1k +Q 2k )=1.2×(0.04+0.14)+1.4×(0.4+0.4)=1.336
板底支撑钢管计算简图 M max =ql2/8=1.336×1.22/8=0.24kN·m R max =ql/2=1.336×1.2/2=0.802kN σ=M max /W=0.24×106/(5.26×103)=45.627N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！ 满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算 q=1.2×(G 1k +G 2k )+1.4×(Q 1k +Q 2k )=1.2×(0.04+0.14)+1.4×(0.4+0.4)=1.336 q 2=1.4×F 1 =1.4×1=1.4kN 板底支撑钢管计算简图
光伏支架受力计算书..
支架结构受力计算书 设计：___ ___ _日期：___ 校对：_ 日期：___ 审核：__ _____日期：____ 常州市**实业有限公司
1 工程概况 项目名称： *****30MW 光伏并网发电项目 工程地址： 新疆 建设单位： **集团 结构高度： 电池板边缘离地不小于500mm 2 参考规范 《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068—2001 《建筑结构荷载规范》GB50009—2012 《建筑抗震设计规范》GB50011—2010 《钢结构设计规范》GB50017—2003 《冷弯薄壁型钢结构设计规范》GB50018—2002 《不锈钢冷轧钢板和钢带》GB/T3280—2007 《光伏发电站设计规范》 GB50797-2012 3 主要材料物理性能 3.1材料自重 铝材——————————————————————327/kN m 钢材————————————————————3/78.5kN m 3.2弹性模量 铝材————————————————————270000/N mm 钢材———————————————————2206000/N mm 3.3设计强度 铝合金 铝合金设计强度[单位：2/N mm ]
钢材 钢材设计强度[单位：2/N mm ] 不锈钢螺栓 不锈钢螺栓连接设计强度[单位：2/N mm ] 普通螺栓 普通螺栓连接设计强度[单位：2/N mm ] 角焊缝 容许拉/剪应力—————————————————2160/N mm 4 结构计算 4.1 光伏组件参数 晶硅组件： 自重PV G ：0.196kN (20kg /块) 尺寸（长×宽×厚）992164400mm ?? 安装倾角：37°
屋顶光伏电站支架强度及屋面载荷计算
屋顶光伏电站支架强度及屋面载荷计算 1 工程概况 项目名称:江苏省*****中心小学49KW光伏屋顶 工程地址:江苏省*** 设计单位:上海能恩太阳能应用技术有限公司 建设单位:******有限公司 结构形式:屋面钢结构光伏支架 支架高度:0、3m 2 参考规范 《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068—2001 《建筑结构荷载规范》GB50009—2001(2006年版) 《建筑抗震设计规范》GB50011—2010 《钢结构设计规范》GB50017—2003 《冷弯薄壁型钢结构设计规范》GB50018—2002 《不锈钢冷轧钢板与钢带》GB/T3280—2007 3设计条件: 太阳能板规格:1650mm*990mm*50mm 混凝土屋顶太阳能板安装数量:200块 最大风速:27、5m/s 平坦开阔地域 太阳能板重量:20kg 安装条件:屋顶 计算标准:日本TRC 0006-1997 设计产品年限:20年 4型材强度计算 4、1 屋顶荷载得确定 (1)设计取值: ①假设为一般地方中最大得荷重,采用固定荷重G与暴风雨产生得风压荷重W 得短期复合荷重。 ②根据气象资料,扬中最大风速为27、5m/s,本计算最大风速设定为:30m/s。 ③对于混凝土屋面,采用最佳倾角安装得系统,需要考虑足够得配重,确保组件方阵得稳定可靠。 ④屋面高度20m。 4、2 结构材料: C型钢重量:1、8kg/m
截面面支架尺寸(mm) 41*41*2 安装角度 25° 材料镀锌 截面面积(A) 277 形心主轴到腹板边缘得距离 1、4516E+01 形心主轴到翼缘尖得距离 2、6484E+01 惯性矩 Ix 8、3731E+04 惯性矩 Iy 4、5694E+04 回转半径 ix 1、7386E+01 回转半径 iy 1、2844E+01 截面抵抗矩 Wx 4、0844E+03 截面抵抗矩 Wx 4、0844E+03 截面抵抗矩 Wy 3、1478E+03
门式脚手架计算书
门式脚手架计算书计算依据： 1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、基本参数
落地门架_门架简图
落地门架_门架平面图 四、门架稳定性计算 门架型号MF1219水平架设置2步1设脚手板设置1步1设剪刀撑设置4步4跨剪刀撑钢管类型Ф48×3水平加固杆设置4步1设水平加固杆类型Ф48×3 每米高度脚手架构配件自重产生的轴向力标准值： N Gk1= (G k1 + G k2 ×2+ G k3 ×1/2+ G k4 ×2×1/1+ G k5 ×2+ G k6 ×2) /h =(0.224+ 0.040×2+ 0.165×1/2+ 0.184×2×1/1+ 0.006×2+ 0.0085×2) /1.950 =0.402 kN/ m
1/2表示水平架设置2步1设 1/1表示脚手板设置1步1设 每米高度脚手架附件重产生的轴向力标准值： N Gk2= (G k7 ×l/cosα×2/4+ G k8 ×l×1/4+ G k9 /4+ G k10 ×4/4+ G k11 ×l+ G k12 ×l×h) /h =(0.038×1.830/0.684×2/4+ 0.038×1.830×1/4+ 0.014/4+ 0.015×4/4+0.015×1.830+ 0.050×1.830×1.950) /1.950 =0.15 kN/ m 1/4表示水平加固杆4步1设 各施工层施工荷载产生的轴向力标准值： N Qk =n× Q k ×b×l=2×3×1.219×1.83=13.385 kN 门架宽度b，见门架型号编辑风荷载标准值： ω k =μ z ×μ s ×ω o =0.74×0.8×0.3=0.178 kN/ m2 q k = ω k × l=0.178×1.83=0.325 kN/ m 风荷载产生的弯矩标准值： M k = q k H 1 2/10=0.325×3.92/10=0.494 kN . m 2、作用于门架的轴向力设计值 不组合风荷载时： N=1.2(N Gk1+ N Gk2 )H+1.4 N Qk =1.2×(0.402+0.15)×33.6+1.4×13.385=40.975 kN 组合风荷载时： N w =1.2(N Gk1 + N Gk2 )H+0.9×1.4 (N Qk +2M k /b) =1.2× (0.402+0.15)×33.6+0.9×1.4× (13.385+2×0.494/1.219) =40.123 kN 门架轴向力设计值：N=max[N, Nw]=40.975 kN 3、门架的稳定承载力设计值
满堂脚手架设计计算方法(最新)
满堂脚手架设计计算方法（新） 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为满堂脚手架， 横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数 施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 同时施工1层，脚手板共铺设2层。 脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。
满堂脚手架平面示意图 二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算: 纵向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 纵向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。
光伏支架技术要求
光伏支架技术要求 支架对于我们来说并不陌生，在生活的每个角落，只要你稍加注意，就会有支架的出现，下面南通正道就详细为你介绍一下光伏支架的几种常见形式。 （1）方阵支架采用固定支架，光伏阵列的最佳倾角为36°，共1429个支架， （2）光伏组件的支撑依据风荷载按照能够抵抗当地50年一遇最大风速进行设计，支架应按承载能力极限状态计算结构和构件的强度、稳定性以及连接强度。 （3）支架设计应考虑在安装组件后，组件最低端离地高度应满足光伏电站设计规范要求，在确保安全的前提下既经济合理，又方便施工。 （4）要充分考虑现场对光伏发电对支架距离地面最小距离的要求，具体数值要经招标人确认。 （5）钢材、钢筋、水泥、砂石料的材质应满足国家标准。 （6）光伏电池组件安装采用压块式固定在组件框架上,为防止腐蚀冷弯薄壁型钢，螺栓、螺母材质为Q235B热浸镀锌，厚度不小于65μm；与冷弯薄壁型钢相联接的所有螺栓也Q235B热浸镀锌；导槽与组件之间的连接螺栓直径为不小于M8。热浸镀锌满足《金属覆盖层钢铁制件热浸镀锌层技术要求及试验方法》GB/T13912-2002中规定，防腐寿命不低于25年，并提供抗腐蚀性测试报告。 （7）光伏组件光伏支架承受的基本风压应不小于m2。 （8）支架冷弯薄壁型钢檩条满足最大变形量不超过L/200，构件的允许应力比不大于。 （9）钢支撑结构系统的变形量应满足《光伏发电站设计规范》 （GB50797-2012）、“钢结构设计规范（GB50017-2003）”和“钢结构工程施工质量验收规范（GB50205-2001）”。
（10）支架系统抗震等级等应满足《光伏发电站设计规范》（GB50797-2012）以及《建筑抗震设计规范》（GB50011-2012）的要求。 （11）支架与支架基础之间采用螺栓连接形式或预埋件焊接形式，安装完成后的防腐处理由投标人负责，连接螺栓的大小由投标人负责设计。 （12）支架应预留汇流箱安装支撑件，汇流箱规格待定（汇流箱不在供货范围内）。 （13）支架应预留接地扁钢安装用螺栓孔，螺栓孔的位置中标后协商确定。 （14）冷弯薄壁型钢型材与所有钢支撑件之间应有钢垫片。 （15）投标人应提供光伏支架作用于支架基础上的荷载及连接件的定位、大小。 （16）投标人应按照设计院对本项目的整体设计和结构荷载要求，进行支架二次深化设计，向甲方和设计院提供深化设计图和计算书；二次深化设计应满足相关规范、标准的要求，深化设计图纸需经设计院审核确认后方可实施，否则由此引起的返工及其他损失由投标人自行承担。 （17）投标单位应根据自己系统进行深化设计，并在投标报价中考虑此部分造价，深化设计业主不追加造价（正常设计变更除外）。 （18）中标人应在招标人发出中标通知书7天内提交深化设计图纸给设计院供审核，并在招标人的组织协调下，派相关专业人员与施工相关方进行图纸会审。 （19）投标人投标时应提供以下技术文件： 1）投标人须提供企业业绩，项目案例及资质复印件。 2）投标人在投标文件中应提供设计方案图纸及节点详图；同时提供支架的结构计算书及紧固件节点计算书；
完整版门式脚手架计算书
门式脚手架计算书 计算依据： 1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、基本参数 二、荷载参数 三、设计简图
门架简图_落地门 架． 门架平面图落地门架_四、门架稳定性计算
每米高度脚手架构配件自重产生的轴向力标准值： N= (G+ G×2+ G×1/2+ G×2×1/1+ G×2+ G×2) /h k6k2k4k1k3k5Gk1=(0.224+ 0.040×2+ 0.165×1/2+ 0.184×2×1/1+ 0.006×2+ 0.0085×2) /1.950 =0.402 kN/ m 设1步2表示水平架设置1/2 1/1表示脚手板设置1步1设 每米高度脚手架附件重产生的轴向力标准值： N= (G×l/cosα×2/4+ G×l×1/4+ G/4+ G×4/4+ G×l+ G×l×h) /h k12k9Gk2k8k7k11k10=(0.038×1.830/0.684×2/4+ 0.038×1.830×1/4+ 0.014/4+ 0.015×4/4+0.015×1.830+ 0.050×1.830×1.950) /1.950 =0.15 kN/ m 1/4表示水平加固杆4步1设 各施工层施工荷载产生的轴向力标准值： N=n×Q×b×l=2×3×1.219×1.83=13.385 kN kQk门架宽度b，见门架型号编辑 风荷载标准值： 2 0.3=0.178 kN/ m0.8××μ×ω=0.74×ω=μokzs q= ω×l=0.178×1.83=0.325 kN/ m kk风荷载产生的弯矩标准值： 22/10=0.494 kN . m 3.9/10=0.325×M= q H 1kk 2、作用于门架的轴向力设计值 不组合风荷载时： N=1.2(N+ N)H+1.4 N =1.2×(0.402+0.15)×33.6+1.4×13.385=40.975 kN QkGk2Gk1组合风荷载时： N=1.2(N+ N)H+0.9×1.4 (N+2M/b) kGk1QkwGk2=1.2×(0.402+0.15)×33.6+0.9×1.4×(13.385+2×0.494/1.219) =40.123 kN 门架轴向力设计值：N=max[N, Nw]=40.975 kN 3、门架的稳定承载力设计值 参数计算： 4 1536/1930=193593 mm/h=107800+107800×+I·h I=I01100.50.5=21.37 mm i=(I/A)=(193593/424) 1λ=kh/i=1.22×1930/21.37=110.19 0由λ查规范表B.0.6，得φ=0.516
脚手架计算书(DOC)
满堂扣件式钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为24.5m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.50m，立杆的步距 h=1.30m。 脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载 2.00kN/m2，施工活荷载5.00kN/m2。 图落地平台支撑架立面简图
图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为φ48×3.2。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、基本计算参数[同上] 二、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.73cm3； 截面惯性矩 I = 11.35cm4； 纵向钢管计算简图 1.荷载的计算： (1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)： q1=0.000+0.300×0.300=0.090kN/m (2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)： q21= 2.000×0.300=0.600kN/m (3)施工荷载标准值(kN/m)：
q22= 5.000×0.300=1.500kN/m 经计算得到，活荷载标准值 q2 = 1.500+0.600=2.100kN/m 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 静荷载 q1 = 1.20×0.090=0.108kN/m 活荷载q2 = 1.40×1.500+1.40×0.600=2.940kN/m 最大弯矩 M max=(0.10×0.108+0.117×2.940)×1.2002=0.511kN.m 最大支座力N = (1.1×0.108+1.2×2.94)×1.20=4.376kN 抗弯计算强度f=0.511×106/4729.0=108.03N/mm2 纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:
门式脚手架计算书
门式脚手架计算书 1.计算说明 1.1概况： 工程项目：京广客专信阳东站 门架高度：8.8m 5层 工程内容：站台雨棚吊顶 1.2本工程采用门式脚手架规格如下：
水平架5步4设，脚手板5步1设，交叉拉杆两侧设置，剪刀撑4步4跨设置，水平加固杆4步1设，脚手架顶部施工层采用密目安全网进行封闭，目数不少于2000目/㎡，自重标准0.5kg/m。 2.根据上述条件进行脚手架稳定性计算 2.1 脚手架自重产生的轴向力N GK1计算 门架1榀18.6*9.8*10-3=0.182KN 交叉支撑2副4*9.8**10-3=0.078KN 水平架（5步4设）16.5*9.8*4/5**10-3=0.129KN 脚手板2块（5步1设）0.184*2*1/5=0.074KN 连接棒2个6*2*10-3=0.012KN
锁臂2副0.0085*2=0.017KN 合计0.492KN 每米高脚手架自重：N GK1=0.492/1.72=0.286KN 2.2 加固杆、附件产生的轴向力N GK2计算 tgɑ=4*1.7/(4*1.83)=0.93 对应cosɑ=0.732 钢管重（2*1.83/0.732+1.83）*0.038=0.18KN 扣件重1*0.0135+4*0.0145=0.072KN 每米高脚手架加固件重（0.18+0.072）/（4*1.7）=0.037KN 密目网重0.5*9.8*10-3=0.005KN/m 加固杆、附件产生的轴向力N GK2=0.037+0.005=0.042KN/m 2.3 施工荷载产生的轴向力标准值 N标准=2*1*1.83=3.66KN 2.4 风荷载对脚手架产生的计算弯矩标准值（倾覆力） 根据顶部施工层使用密目网，偏于安全考虑，按不透风的全封闭情况，查表知风荷体型系数， μ8=1.0 ψ=1.0风荷载标准值 W k=0.7μZ.* μ8=0.7*1.23*1.0*0.45=0.387KN/㎡ 作用于脚手架计算单元的风线荷载标准值 q k= W k*L=0.387*1.83=0.708KN/m 风荷载时脚手架计算单元产生的弯矩标准值 M k=0.708*62/10=2.549KN.m
脚手架计算书(步距1.8)
本工程首层～设备层双排脚手架采用Φ48×3.5钢管单立杆，最大搭设高度50m以下（为20.2m），搭设按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》（JGJ130—2001）的设计尺寸及构造要求搭设，故对其相应杆件不再进行设计计算。 本工程五～十九层外双排脚手架采用Φ48×3.5钢管单立杆脚手架，脚手架搭设高H=57.6m。双排脚手架用于结构施工和装修施工。需对此脚手架进行验算。计算参数如下： 1、荷载计算（此脚手架计算查表所得值通过《建筑施工手册（第四版）1》查得） ①恒载的标准值G k： G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 由表5—7查得g k1＝0.1089KN/m； g k2＝0.2356KN/m； g k3＝
0.1113KN/m。 a.当取H i＝56.7m 用于结构作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝56.7×（0.1089＋0.1113）＋1.5×0.2356 ＝12.84KN 用于装修作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝56.7×（0.1089＋0.1113）＋2×1.5×0.2356 ＝13.19KN b.当取H i＝28.4m 用于结构作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝28.4×（0.1089＋0.1113）＋1.5×0.2356 ＝6.61KN 用于装修作业时，G k=H i（g k1+g k3）+n1l a g k2 ＝28.4×（0.1089＋0.1113）＋2×1.5×0.2356 ＝6.96KN ②活载（作业层施工荷载）的标准值Q k： Q k=n1×l a×q k 由表5—12查得q k＝1.8KN/m（结构作业时）和q k＝1.2KN/m（装修作业时）则有： 用于结构作业时，Q k= 1.5×1.8＝2.7KN
门式支架承载力计算书
戴港互通现浇箱梁支架计算书 一、HR型可调重型门式支架稳定承载力计算 根据JGJ128-2000《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（以下简称规范）5.2.1之规定，现计算一榀HR100A型重型门架稳定承载力设计值如下： N d----门架稳定承载力设计值 i-----门架立杆换算截面回转半径 I-----门架立杆换算截面惯性矩 h 0----门架高度，h o =1900mm I 0、A 1 ----分别为门架立杆的毛截面惯性矩与毛截面积 h 1、I 1 ----分别为门架加强杆的高度及毛截面惯性矩，h 1 =1700mm A——门架立杆的毛截面积，A=2A 1 =2×428=856mm2 f——门架钢材强度设计值，Q235钢材用205N/mm2 D 1、d 1 ——分别为门架立杆的外径和内径D 1 =57mm，d 1 =52mm D 2、d 2 ——分别为门架加强杆的外径和内径D 2 =27mm.d 2 =24mm φ-------门架立杆稳定系数，按λ查规范表B.0.6 λ-------门架立杆在门架平面外的长细比λ=Kh /i K--------门架高度调整系数，查规范表5.2.15当支架高度≤30米时，K=1.13 I 0=π（D 1 4-d4 1 ）/64=15.92*104mm4 I 1=π（D 2 4-d4 2 ）/64=0.98*104mm4 I=I 0+I 1 ×h 1 /h =15.92×104+0.98×104×1700/1900=16.8*104mm4 i=√I/A 1 =√16.8×104/428=19.8mm λ=Kh /i=1.13×1900/19.8=108.43 按λ查规范表B.0.6，φ=0.53 N=φ×A×f=0.53×856×205=93 KN 根据规范9.1.4要求，当可调底座调节螺杆伸出长度超过200～300mm时，N d要乘以修正系数，一般情况下取修正系数0.85，即N d=0.85×93=79KN。 门架产品出厂允许最大承载力为75KN。 托座和底座每个允许承载力不小于50KN，一榀门架2个底座，允许承载力为100KN，不作验算。
满堂脚手架设计计算方法(最新)
满堂脚手架设计计算方法 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为满堂脚手架， 横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为4米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数砼板厚按均布250mm计算 2400X0.25X1=6.0KN/mm2 施工均布荷载为6.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 脚手架用途:支撑混凝土自重及上部荷载。 满堂脚手架平面示意图
二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算:
门式脚手架专项施工方案(含计算书范本)
目录 第一章编制依据 (2) 第二章工程概述 (2) 第三章保证工程安全技术措施 (2) 第四章门式脚手架方案选择 (3) 第五章门式脚手架平台性能和施工措施 (3) 第六章门式脚手架的材质要求 (4) 第七章施工材料准备 (5) 第八章脚手架的搭设流程及要求 (5) 第九章脚手架计算书 (8) 第十章门式脚手架搭设的劳动力安排 (13) 第十一章门式脚手架的检查与验收 (13) 第十二章门式脚手架搭设安全技术措施 (13) 第十三章门式脚手架拆除安全技术措施 (14)
第一章编制依据 ☆《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 ☆《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 ☆《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 ☆《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 第二章工程概述 第三章保证工程安全技术措施 ☆建立安全管理体系，定期开展安全三级教育活动。 ☆班组要进行班前、班后的检查及时清除不安全的隐患。 ☆对进场的职工进行安全生产教育，做到谁施工，谁负责安全生产的原则。 ☆对特种作业人员要持证上岗。 ☆对现场的用电要有专人管理，用电设备作好接地保护，配电箱必须设三级漏电保护器。☆门式钢管脚手架和扣件必须符合质量要求。
第四章门式脚手架方案选择 根据图纸要求和施工现场需求，在选择方案时，充分考虑以下几点： ☆操作灵活，可根据现场需求，搭设满堂架或移动门式脚手架，同时搭设速度快，满足工期要求。 ☆架体的结构设计，力求做到结构安全可靠。 ☆在规定的条件下和规定使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性及便于施工； ☆选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修； ☆结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，搭拆方便，便于检查验收； ☆综合以上几点，门式脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-2011检查标准要求； ☆结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用满堂门式脚手架。 第五章门式脚手架平台性能和施工措施 ☆为方便施工，故采用满堂式或移动式操作平台进行施工。操作平台无需专业人员拆装，一般施工人员都能安全快捷地进行拆装。 ☆使用安全方便：可加层可降层，只要把上层拼装件拆下一层（步）把平台板放至下层（步）就可低层施工，反之加层同样操作。 ☆移动式平台上部作业区要挂好安全网。 ☆采用上下一致，台阶式搭设，安全性能好，可反复使用。 ☆停留位置时要增加斜撑加以固定。 ☆遇到大风时应停止作业，然后靠近墙边、用绳子固定架子
脚手架计算书示例
钢管落地施工平台计算书 扣件式钢管落地平台的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书编写还参考了《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》一文。
一、参数信息 1.基本参数 立杆横向间距或排距l a(m):0.60，立杆步距h(m)：0.60； 立杆纵向间距l b(m):0.90，平台支架计算高度H(m)：8.00； 立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：250.00； 钢管类型:Φ48×3.0，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:1.00； 2.荷载参数 脚手板自重(kN/m2):0.300； 栏杆自重(kN/m):0.150； 材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000； 施工均布荷载(kN/m2):4.000； 3.地基参数 地基土类型: 立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。 二、纵向支撑钢管计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为 截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；
截面惯性矩 I = 10.78cm4； 纵向钢管计算简图 1.荷载的计算 (1)脚手板自重(kN/m)： q11 = 0.3×0.25 = 0.075 kN/m； (2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)： q12 = 5×0.25 = 1.25 kN/m； (3)施工荷载标准值(kN/m)： p1 = 4×0.25 = 1 kN/m 2.强度验算 依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和； 最大弯矩计算公式如下: M = 0.1q1l2+0.117q2l2 最大支座力计算公式如下: N = 1.1q1l + 1.2q2l 均布恒载：q1 = 1.2 × q11= 1.2×0.075 = 0.09 kN/m； 均布活载：q2 = 1.4×1+ 1.4 ×1.25=3.15 kN/m； 最大弯距 M max = 0.1×0.09×0.62 + 0.117 ×3.15×0.62 = 0.136 kN·m ； 最大支座力 N = 1.1×0.09×0.6 + 1.2×3.15×0.6 = 2.327 kN； 最大应力σ = M max / W = 0.136×106 / (4490) = 30.271 N/mm2； 纵向钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
固定式光伏支架计算书讲解
固定式光伏组件支架 结 构 计 算 书 2015年11月
目录 1工程概述 (1) 2分析方法与软件 (1) 3设计依据 (1) 4材料及其截面 (1) 5荷载工况与组合 (2) 5.1 荷载工况 (2) 5.1.1 支架所受荷载 (2) 5.2 荷载组合 (2) 6 结构建模 (3) 6.1 模型概况 (3) 6.2 结构计算模型、坐标系及约束关系 (3) 6.3 荷载施加 (4) 7主要计算结果 (5) 7.1 构件应力比 (5) 7.2 构件稳定性校核 (8)
1工程概述 支架共8榀，间距为3m，两端带悬挑0.58mm，总长22.16m，电池板组水平宽度2.708米、斜面长度3.3米，荷载按25年重现期计算，结构重要性系数0.95，项目地点在黑龙江省牡丹江市,结构计算的三维示意如下图1所示。 图1.1 总体结构模型 2分析方法与软件 采用SAP2000 V15钢结构分析软件进行结构计算分析。 3设计依据 1)建筑结构可靠度设计统一标准( GB 50068-2001 ) 2)建筑结构荷载规范( GB 50009-2012) 3)建筑抗震设计规范( GB 50011-2010 4)钢结构设计规范( GB 50017-2003 ) 4材料及其截面 材料材质性能，详见下表4.1。 表4.1 材料性能
5荷载工况与组合 5.1 荷载工况 计算所考虑的荷载有恒载、雪荷载以及风荷载作用（由于本支架比较轻，地震工况与风荷载相比，其远不起控制作用，因此，可不考虑地震工况）。 5.1.1 支架所受荷载 支架受到的荷载主要有支架自重、电池板及安装附件自重、风载、雪载。荷载通过檩条传递到支架柱上，模型按各荷载大小均匀分布到檩条上进行加载。 1）结构构件自重：由计算软件自动考虑。 2）恒荷载（太阳能电池板等安装组件）：0.15 kN/㎡（包括各种连接件）。 组件总重：W组件=150*22.16*3.3=10969.2N 檩条线荷载：q组件= W组件/（4*22.16）=123.8 N/m 3）雪荷载： 雪荷载由四根檩条承受，按线均布荷载计： 按下面公式计算： S k=μr s0=0.7*0.639=0.4473kN/m2 注：a)电池板安装角度为35度，μr取0.7 。 b)s0为25年重现期雪压值（根据牡丹江市10年和100年雪压值，按公式 E.3.4（GB50009-2012）求得） 雪压总重：W雪=447.3*22.16*2.708=26842N 檩条线荷载：q雪= W雪/（4*22.16）=302.8 N/m 4）风荷载： 电池板安装后35度斜角，风载体型系数取1.3。 按下面公式计算基本风压： ωk=βz*μs*μz*ω0 =1*1.3*1*0.43=0.559 kN/m2 其中：①、地面粗糙度为B类，安装高度小于10米，μz取1。βz取1。 ②ω0（等于0.43 kN/m2）为25年重现期风压值（根据牡丹江市10年和100年雪压值，按公式E.3.4（GB50009-2012）求得） 风压总重：W风=559*22.16*3.3=40878.6N 檩条线荷载：q风= W风/（4*22.16）=461.2 N/m 5.2 荷载组合 计算过程考虑了如下组合： (1)1.35恒载+1.4*0.7雪载 (2)1.2恒载+1.4雪载
落地脚手架计算书(适用于24米以下)
目录 一、编制依据 (1) 二、工程参数 (1) 三、横向水平杆（小横杆）验算 (2) 四、纵向水平杆(大横杆)验算 (4) 五、扣件抗滑承载力验算 (4) 六、立杆的稳定性计算 (5) 七、脚手架搭设高度计算 (8) 八、连墙件计算 (9) 九、立杆地基承载力计算 (10)
一、编制依据 1、工程施工图纸及现场概况 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 7、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 8、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016 9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号文 二、工程参数
1800 3001050 三、横向水平杆（小横杆）验算 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》规定:
“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。”施工荷载的传递路线是：脚手板→横向水平杆→纵向水平杆→纵向水平杆与立杆连接的扣件→立杆，如图： 横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 （一）抗弯强度计算 1、作用横向水平杆线荷载标准值： q k =(Q K +Q P1 )×S=(3+×= kN/m 2、作用横向水平杆线荷载设计值： q=×Q K ×S+×Q P1 ×S=×3×+××= kN/m 3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩： M max = ql b 2 = × =·m 88 4、钢管载面模量W= 5、Q235钢抗弯强度设计值，f=205N/mm2 6、计算抗弯强度 σ=M max = ×106 =mm2〉205N/mm2 W×103 7、结论：不满足要求!建议减少脚手架纵距或横距或小横杆间距，或控制施工荷载!（二）变形计算 1、钢材弹性模量E＝×105N/mm2 2、钢管惯性矩I＝ 3、容许挠度 [ν]=l/150与10mm