第十章.基础设计

第十章.基础设计
第十章.基础设计

第十章 基础设计

本设计为五层框架结构,且场地条件较好,不考虑地基的不均匀沉降,所以边柱基础形式采用柱下独立基础,中柱基础采用联合基础。

本设计所在场地水文地质资料:最高地下水位-8m ;最大冻土埋深-1.5m ;土壤允许承载力(地基承载力特征值240=ak f kPa);场地类别为Ⅱ类。

10.1 基础选择

基础垫层:100mm 厚C15素混凝土垫层,两边各伸出基础100mm 。 10.1.1 材料选用

材料选用:基础采用C35(fc=16.7N/mm2,ft=1.57N/mm2)混凝土,钢筋采用HRB335级钢筋筋(300y f =N/mm 2),底板钢筋的保护层厚度为40mm 。 10.1.2 基础埋置深度

基础为了避免地基土冻胀而影响上部结构,基础底面标高应低于冻胀线以下200mm 。阶形基础每阶高度,宜为300~500mm 。阶形基础的总高度0H 及阶数:

900

0≥H 采用三阶

基础埋置深度: d =100+600+3×350=1750mm 10.1.3 基础选型

初步确定基础埋深为1.75m ,满足冰冻线-1.5m 的要求。 根据地质条件,该基础的底面置于细砂层以内。查表可知:

20=m γkN /m 3, 0.2=b η,0.3=d η。

)5.0()3(-+-+=d b f f m d b ak a γηγη 式(10.1)

式中: f a —修正后的地基承载力特征值 f ak —地基承载力特征值

ηb 、ηd — 基础宽度和埋深的地基承载力修正系数,按《土力学与基础工程》7.10 取值 γ —基础底面以下土的重度

b —取值基础底面宽度,当 b<3m 时,按3m 取值,b>6m 时,按6m 取值 γm —基础底面以上土的加权平均重度 d —基础埋深,以室外地面标高算起

3155.0-75.1203240=?

?+=)(a f kPa>2641.1=ak f kPa

10.2 柱下独立基础(A 轴柱)

基础梁截面尺寸初步确定为300×600mm 。 基础梁自重:[0.3×0.6×(6.6-0.6)×25]=27kN

基础梁上外墙重:[2.77×(6.6-0.6)×(5.2-0.6)]=76.45kN 基础梁上内墙重:[1.6×(6.6-0.6)×(5.2-0.6)]=44.16kN 传给基础的力:58

.352

16

.4427=+=

横N kN

45.10345.7627=+=纵N kN 由A 柱内力组合表可得

18

.1906.212.17=+=M kN ?m

25.124736.12089.1126=+=N kN

07

.1119.188.9=+=V kN

故k F =1247.25+103.45+35.58=1386.28kN 10.2.1 初步选择基础底面尺寸

计算基础和回填土重G k 时用室内外平均埋深:

05

.2)6.075.175.1(2

1=++?=

d m

)/(0d f F A G a k γ-==1386.28/(315-20×

2.05)=5.06m 2

考虑偏心影响增大0A (一般可根据偏心距的大小增大10%~40%) 0)4.1~1.1(A A ==(1.1~1.4)×

5.06=5.57~7.08m 2

一般b l /=1.2~2,取l =3.0m ,b =2.4m ,A =7.2m 2 10.2.2 验算持力层地基承载力

基础和回填土重2.2952.705.220=??==dA G G k γkN 偏心距:022

.02

.29528.1386]75.107.1108.19[=+?+=

+=

k

k k

k G F M

e m<6/l=0.5,即min k p >0,满足要求。

基础最大、最小应力:

76.251)0.3022.061(2

.72

.29528.1386)61(max =?+?+=++=l e A G F p k k

k k kPa 54

.230)0

.3022.061(2

.72

.29528.1386)61(min =?-

?+=

-

+=

l e A

G F p k k

k k kPa

76

.251max =k p kPa<1.23783152.1=?=a f kPa ,满足要求。

确定该基础底面尺寸:l =3.0m ,b =2.4m 。 10.2.3 基础抗冲切验算

偏心距:022.00==k n e e m

基础高度(采用阶形基础):h =0.35×3=1.05m

F=25.124745.10358.3535.1++?)(=1434.95 07.208)0.3022.061(2.795.1434)61(0n max n =?+?=+=l e A F p ,kPa 53

.190)0

.3022.061(2

.795.1434)61(0n in n =?-

?=-

=

l e A F p m ,kPa

(1)柱边基础截面抗冲切验算: h 0=1050-40=1010mm

l =3.0m ,b =2.4m ,6.0===c c t b a a m

02h a a t b +==0.6+2×

1.01=

2.62m>b =2.4m ,取b a =2.4m 5.1)4.26.0(2

1)(2

1=+?=

+=

b t m a a a m

冲切力:

63

.93])2

6.001.12

4.2(

4.2)2

6.001.123[(

07.208]

)22(

-)22[(07.208F 22

00=-

--?-

-?=-

--

-?==t c i n i a h b b a h l A p

抗冲切力:

6

10

01.15.157.1)1.0800

-2000800-10501(7.07.0?????-

?=o m t hp h a f β=1534.42kN>93.63kN

满足要求。

(2)第一变阶处抗冲切验算 0h =350×

2-40=660mm 2.16.023.01=+?==b a t m ,4.16.024.01=+?=a m , 02h a a t b +==1.2+2×0.66=2.52m>b =2.4m ,取b

a =2.4m

8.1)4.22.1(2

1)(2

1=+?=

+=

b t m a a a m

冲切力:

74

.70])66.02

2

.124.2(

4.2)66.02

4.123[(

07.208]

)2

2(

)2

2

[(2

2

0101max max =--

-?--?=--

-?--

?==h b b b h a l p A p F n i n i kN

抗冲切力:

6

1066.08.157.10.17.07.0?????=o m t hp h a f β=1189.19kN>70.74kN ,满足要求。

(3)第二变阶处抗冲切验算

0h =350-40=310mm

8.16.03.042=+?==b a t m ,

2.26.04.042=+?=a m ,

02h a a t b +==1.8+2×

0.31=2.42m>b =2.4m ,取b a =2.4m

1.2)4.28.1(2

1)(2

1=+?=

+=

b t m a a a m

冲切力:

])2

2

(

)2

2[(20202max max h b b b h a l p A p F n i n i ---?--?==

61

.41])31.022.224.2(4.2)31.02

2.223[(

07.2082

=---?--?=kN

抗冲切力:

6

1031.01.257.10.17.07.0?????=o m t hp h a f β=651.65kN>41.61kN ,满足要求。

10.2.4 配筋计算

1、基础长边方向

I -I 截面(柱边)

柱边净反力:

05

.201)53.19007.208(0

.326.00.353.190)(2min max min =-??++=-++

=I n n c n n p p l

a l p p kPa

弯矩:)2())(2

(

2412

max c c n n b b a l p p M +-+=

I

I

11.265)6.04.22()6.00.3)(205

.20107.208(

2412

=+?-+=kN ?m

17.9721010

3009.010

11.2659.06

=???=

=

I

I h f M

A y s mm

2

III

-III 截面(第一变阶处)

39

.203)53.19007.208(0

.324.10.353.190)(2min max 1

min =-??++=-++=I I I n n n n p p l a l p p kPa

)

2())(2(

2412

max c c n n b b a l p p M +-+=I

I I I

0.79)2.14.22()4.10.3)(2

39

.20307.208(24

12=+?-+=

kN ?m

32.443660

3009.010

0.799.06

=???=

=

I I I I I I h f M A y s mm

2

对于Ⅴ-Ⅴ截面(第二变阶处)所计算的钢筋面积将会更小,所以不予考虑。配筋直接按

2

mm

17.972=I s A 配置即可。

实配钢筋:15根Φ10@150,1178=s A mm 2>972.17mm 2。 2、基础短边方向

因该基础受单向偏心荷载作用,所以基础短边方向的基地反力可按均匀分布计算。

3.199)53.19007.208(2

1)(2

1min max =+=

+=

n n n p p p kPa

Ⅱ-Ⅱ截面(柱边) 弯矩:)2()(24

12c c n a l b b p M +-=

I I

58

.177)6.00.32()6.04.2(3.19924

12

=+?-??=kN ?m

19.6511010

3009.010

58.1779.06

=???=

=

I I

I I h f M

A y s mm

2

Ⅳ-Ⅳ截面(第一变阶处)

)

2()(24

112

1a l b b p M n V

+-=

I

49

.88)4.10.32()2.14.2(3.19924

12

=+?-??=

kN ?m

58.496660

3009.010

49.889.06

=???=

=

I I h f M A y V V s mm

2

对于Ⅵ-Ⅵ截面(第二变阶处)所计算的钢筋面积将会更小,所以不予考虑。配筋直接按

II s A =651.19mm 2

配置即可。

实配钢筋:19根Φ10@150,1492=s A mm 2>651.19mm 2。 基础尺寸及配筋如图11-1所示。

图11-1A 柱下独立基础尺寸及配筋图

10.3 柱下联合基础(C 、D 轴柱)

由内力组合表可查得C 、D 柱各内力组合值如下:

67

.402.165.3M D =+==C M kN ?m ,

79.160158.18521.1416N D =+==C N kN ,

69

.259.010.2V D =+==C V kN

基础梁自重:纵梁:[0.3×0.6×(6.6-0.6)×25]=27kN

A-C 横梁:[0.3×0.6×(6.6-0.6)×25]=27kN C-D 横梁:[0.3×0.6×(3.0-0.6)×25]=10.8kN

基础梁上墙体自重:纵墙:(6.6-0.6)×(5.2-0.6)×1.6=44.16kN

A-C 横墙:(6.6-0.6)×(5.2-0.6)×1.6=44.16kN C-D 横墙:(3.0-0.6)×(5.2-0.6)×1.6=17.66kN

传给联合基础的力:62

.9916.4466.178.1027=+++=横

N

kN

32.14216.44272=+?=)(纵N kN

故传给联合基础的纵向力:k F =1601.79×2+99.62+142.32=3445.52kN 10.3.1 初步选择基础底面尺寸

计算基础和回填土重G k 时用室内外平均埋深:

05

.2)6.075.175.1(2

1=++?=

d m

)/(0d f F A G a k γ-==3445.52/(315-20×2.05)=12.57m 2

考虑偏心影响增大0A

0)4.1~1.1(A A ==(1.1~1.4)×

12.57=13.83~17.60m 2

一般b l /=1.2~2,取l =6.0m ,b =3.0m ,A =18m 2 10.3.2 验算持力层地基承载力

基础和回填土重7381805.220=??==dA G G k γkN 基底反力(基础净反力设计值)

42

.23218

738

52.3445=+=

+=

A

G F p K

K n kPa<1.2a f =378kPa ,满足要求。

所以确定该基础底面尺寸:l =6.0m ,b =3.0m 。 10.3.3 基础抗冲切验算

基础高度(采用阶形基础):h =0.35×3=1.05m

F=279.160132.14262.9935.1?++?

)(=3530.20 基地边缘净反力:12

.19618

2.3530==

=

A

F p kPa

(1)柱边基础截面抗冲切验算: h 0=1050-40=1010mm

l =6.0m ,b =3.0m ,6.0==c t b a m ,6.3=c a m

02h a a t b +==0.6+2×1.01=2.62m

61

.1)62.26.0(2

1)(2

1=+?=

+=

b t m a a a m

冲切力:

90

.105])2

6

.001.12

3(0.3)2

6.301.12

6[(

12.196]

)22

(-)2

2

[(12.196F 2

2

00=-

--?--?=-

---?==t c i i a h b b a h l pA

抗冲切力:

6

10

01.161.157.1)1.0800

-2000800-10501(7.07.0?????-

?=o m t hp h a f β=1646.94kN>105.9kN

满足要求。

(2)第一变阶处抗冲切验算

4.16.024.01=+?==b a t m ,

6.324.01+?=a =4.4m , 40

23500-?=h =660mm

012h a a t b +==1.4+2×

0.66=2.72m

.2)72.24.1(2

1)(2

1=+?=

+=

b t m a a a m

冲切力:

])2

2()22[(

2

0101h b b b h a l p F i ---?--?=

53

.78])66.02

4.12

0.3(

0.3)66.02

4.42

6[(12.1962

=--

-?--?=kN

抗冲切力:

6

1066.006.257.10.17.07.0?????=o m t hp h a f β=1156.30kN>78.53kN ,满足要求。

(3)第二变阶处抗冲切验算

2

.26.044.02=+?==b a t m ,2.56.344.02=+?=a m ,0h =350-40=310mm

012h a a t b +==2.2+2×

0.31=2.82m

1)(2

1=+?=

+=

b t m a a a m

冲切力:

])2

2

(

)2

2

[(

2

02202h b b b h a l p F i --

-?--

?=

99

.50])31.02

2.22

.3(

0.3)31.02

2.52

0.6[(12.1962

=---?--

?=kN

抗冲切力:

6

1031.051.257.10.17.07.0?????=o m t hp h a f β=778.88kN>50.99kN ,满足要求。

10.3.4 配筋计算

基础长边方向

C N =

D N =1601.79kN

b p q n n ==196.12×

3.0=588.36kN/m

图10-2 联合基础计算简图

C 、

D 柱截面处的固端弯矩:91

.6615.136.5882

12

12

2

=??=

=

=l q M M n D C kN ?m

C-D 跨中弯矩:005.0336.5888

191.6618

191.66122=??-=-=l q M n 中kN ?m

图10-3 联合基础弯矩图(kN ?m )

所以计算配筋时采用支座处弯矩:91

.661=M

kN ?m

25.24271010

3009.010

91.6619.06

=???=

=

h f M A y s mm 2

实配钢筋:19根Φ10@150,2983=s A mm 2>2427.25mm 2。 基础短边方向:

)2()(24

12

c c n a l b b p M

+-=

I I

07

.593)6.00.62()6.00.3(12.19624

12

=+?-??=kN ?m

N C

N D

661.91

661.91

81.21741010

3009.010

07.5939.06

=???=

=

h f M A y s mm 2

选配39根Φ10@150,3062=s A mm 2>2174.81mm 2。 联合基础尺寸及配筋如下图所示:

10-4 联合基础尺寸及配筋图

基础设计规范(桩基础部分)

建筑地基基础设计规范GB50007-2001——8.5桩基础(一) 8.5 桩基础 8.5.1 本节包括混凝土预制桩和混凝土灌注桩低桩承台基础。 按桩的性状和竖向受力情况可分为摩擦型桩和端承型桩。摩擦型桩的桩顶竖向荷载主要由桩侧阻力承受;端承型桩的桩顶竖向荷载主要由桩端阻力承受。 8.5.2桩和桩基的构造,应符合下列要求: 1摩擦型桩的中心距不宜小于桩身直径的3倍;扩底灌注桩的中心距不宜小于扩底直径的 1.5倍,当扩底直径大于2m时,桩端净距不宜小于1m。在确定桩距时尚应考虑施工工艺 中挤土等效应对邻近桩的影响。 2扩底灌注桩的扩底直径,不应大于桩身直径的3倍。 3桩底进入持力层的深度,根据地质条件、荷载及施工工艺确定,宜为桩身直径的1~3倍。 在确定桩底进入持力层深度时,尚应考虑特殊土、岩溶以及震陷液化等影响。嵌岩灌注桩周边嵌入完整和较完整的未风化、微风化、中风化硬质岩体的最小深度,不宜小于0.5m。 4布置桩位时宜使桩基承载力合力点与竖向永久荷载合力作用点重合。 5预制桩的混凝土强度等级不应低于C30;灌注桩不应低于C20;预应力桩不应低于C40。 6桩的主筋应经计算确。定打入式预制桩的最小配筋率不宜小于0.8%;静压预制桩的最小配筋率不宜小于0.6%;灌注桩最小配筋率不宜小于0.2%~0.65%(小直径桩取大值)。 7配筋长度: 1)受水平荷载和弯矩较大的桩,配筋长度应通过计算确定。 2)桩基承台下存在淤泥、淤泥质土或液化土层时,配筋长度应穿过淤泥淤、泥质土层或液化土层。 3)坡地岸边的桩、8度及8度以上地震区的桩、抗拔桩、嵌岩端承桩应通长配筋。 4)桩径大于600mm的钻孔灌注桩,构造钢筋的长度不宜小于桩长的2/3。 8桩顶嵌入承台内的长度不宜小于50mm。主筋伸入承台内的锚固长度不宜小于钢筋直径(Ⅰ级钢)的30倍和钢筋直径(Ⅱ级钢和Ⅲ级钢)的35倍。对于大直径灌注桩,当采用一柱一桩时,可设置承台或将桩和柱直接连接。桩和柱的连接可按本规范第8.2.6条高杯口基础的要求选择截面尺寸和配筋,柱纵筋插入桩身的长度应满足锚固长度的要求。 9 在承台及地下室周围的回填中,应满足填土密实性的要求。 8.5.3 群桩中单桩桩顶竖向力应按下列公式计算:

压力容器设计基础

压力容器设计基础 压力容器设计基础 一、基本概念 压力容器的设计,就是根据给定的性能要求、工艺参数和操作条件,确定容器的结构型式,选择合适的材料,计算容器主要受压元件的尺寸,最后给出容器及其零部件的图纸,并提出相应的技术条件。正确完整的设计应达到保证完成工艺生产。正确完整的设计应达到保证完成工艺生产,运行安全可靠,保证使用寿命、制造、检验、安装、操作及维修方便易行,经济合理等要求。压力容器设计中的关键问题是力学问题,即强度、刚度及稳定性问题。在本节中,主要讨论压力容器设计中的有关强度问题。 所谓强度,就是结构在外载荷作用下,会不会因应力过大而发生破裂或由于过度性变形而丧失其功用。具体来讲,就是在外载荷作用下,容器结构内产生的应力不大于材料的许用 应力值,即: ζ≤K〔ζ〕t (1) 这个式子就是强度问题的基本表达式。压力容器的设计计算就是围绕这一关系式而进行 的。 公式(1)中的左端项是结构内的应力,它是人们最为关心的问题。求解结构的应力状态,它们的大小,是一个十分复杂的问题,常用的方法有解法(如弹性力学法、弹型性分析法等)、试验法(如电阻应变计测量法、光弹法、云纹法等)及数值解法(如有限元法、边界元法等)。应用这些方法可以精确或近似地求出结构的应力,然而,每一种结构的应力都有其特殊性,目前可求解的只是问题的绝大部分,仍有许多复杂结构的应力分析有等人们进一步探讨。求出结构内任一点的应力后,所遇到的问题就是怎样处理这些应力。一点的应力状态最多可含有6个应力分量,哪个应力起主要作用,这些应力对失效起什么作用,对它们如何控制才不致发生破坏,解决这一问题,就要选择相应的强度理论计算当量应力,以便与单向拉伸试验得到的许用应力相比较,将应力控制在许可的范围内。 公式(1)中的右端项是强度控制指标,即材料的许用应力。它涉及到材料强度指标(如抗拉强度ζb、屈服强度ζs 等)的确定及安全系数的选用等问题。当采用常规设计法,且只考虑静载问题时,系数K=1.0;如果考虑动载荷,或采用应力分析设计法,K≥1.0,此时 设计计算将更加复杂。 把强度理论(公式(1))具体应用到压力容器专业,就称这为压力容器的强度理论,它又增加了一些具体的规定和特殊要求,由此产生了一系列容器的设计规定和标准等。 1、强度理论及其应用 在对结构进行强度分析时,要对危险点处于复杂应力状态的构件进行强度计算,首先要知道是什么因素使材料发生某一类型破坏的。长期以来,人们根据对材料破坏现象的分析,提出了各种各样的假说,认为材料的某一类型破坏现象是由哪些因素所引起的,这种假说通常就称为强度理论。一种类型的破坏是脆性断裂破坏,第Ⅰ、Ⅱ强度理论依据于它;一种类型的破坏是型性流动破坏,第Ⅲ、Ⅳ强度理论以此为依据。 建立强度理论的目的就是要找出一种材料处于复杂应力状态下强度条件,即使是什么样的条件材料不会破坏失效。根据不同的强度理论可以得到复杂应力状况下三个元应力的某种组合,这种组合应力ζxd和轴向拉伸时的单向拉应力在安全程度上是相当的,具有可比性,可以与单向屈服应力相比较而得出强度条件,因此,通常称ζxd为相当应力或当量应力。

第10章 程序设计基础_习题参考答案

第10章习题参考答案 一、选择题 1.编写程序时,不需要了解计算机内部结构的语言是( C )。 A.机器语言B.汇编语言 C.高级语言D.指令系统 2.能够把由高级语言编写的源程序翻译成目标程序的系统软件叫( D )。 A.解释程序B.汇编程序 C.操作系统D.编译程序 3.结构化程序设计主要强调的是( B )。 A.程序的规模B.程序的可读性 C.程序的执行效率D.程序的可移植性 4.在面向对象方法中,一个对象请求另一个对象为其服务的方式是通过发送( D )。 A.调用语句B.命令C.口令D.消息 5.下列程序段的时间复杂度是( A )。 t=i; i=j; j=t; A.O(1) B.O(3) C.O(n) D.O(3n) 6.一位同学用C语言编写了一个程序,编译和连接都通过了,但就是得不到正确结果,那么下列说法正确的是( C )。 A.程序正确,机器有问题B.程序有语法错误 C.程序有逻辑错误D.编译程序有错误 二、填空题 1.程序设计的基本步骤是(分析问题,确定数学模型)、(设计算法,画出流程图)、(选择编程工具,按算法编写程序)、(调试程序,分析输出结果)。 2.用高级语言编写的程序称为(源程序),把翻译后的机器语言程序叫做(目标程序)。 3.结构化程序设计的3种基本逻辑结构为顺序、选择和(循环)。 4.面向对象程序设计以(对象)作为程序的主体。 5.在面向对象方法中,信息隐蔽是通过对象的(封装)性来实现的。 6.在最坏情况下,冒泡排序的比较次数为(n(n-1)/2)。 三、问答题 1.什么是程序?什么是程序设计? 程序是计算机指令的集合,这些指令描述了计算机的一系列操作步骤。 使用计算机解决实际问题,通常是先要对问题进行分析并建立数学模型(对数值计算问题)或提出对数据处理的需求(对非数值计算问题),然后进行算法设计,并用某一种程序设计语言编写程序,最后调试程序,使之运行后能产生预期的结果。这个过程称为程序设计。 2.什么是算法?它有何特征?如何描述算法? 计算机解决问题的方法和步骤,就是计算机解题的算法。 算法具有5个特性:有穷性、确定性、有效性、一般要有数据输入、要有结果输出。 描述算法有多种不同的工具:自然语言、流程图、结构化流程图和伪代码等。 3.简述冒泡排序、折半查询的基本思想。 冒泡法排序法是每趟将相邻的两个数两两进行比较,若满足排序次序,则进行下一次比较,若不满足排序次序,则交换这两个数,直到最后。总的比较次数为n-1次,此时最后的

桩基础设计计算书

课程设计(论文) 题目名称钢筋混凝土预制桩基础设计 课程名称基础工程 学生姓名李宇康 学号124100161 系、专业城市建设系土木工程 指导教师周卫 2015年5 月

桩基础设计计算书 一:设计资料 1、建筑场地土层按其成因土的特征和力学性质的不同自上而下划分为四层,物理力学指标见下表。勘查期间测得地下水混合水位深为2.0m,地下水水质分析结果表明,本场地下水无腐蚀性。 建筑安全等级为2级,已知上部框架结构由柱子传来的荷载: V=1765, M=169KN·m,H = 50kN; 柱的截面尺寸为:800×600mm; 承台底面埋深:D = 2.0m。 2、根据地质资料,以黄土粉质粘土为桩尖持力层, 钢筋混凝土预制桩断面尺寸为300×300,桩长为10.0m 3、桩身资料:混凝土为C30,轴心抗压强度设计值f c =15MPa,弯曲强度设计值为 f m =16.5MPa,主筋采用:4Φ16,强度设计值:f y =310MPa 4、承台设计资料:混凝土为C30,轴心抗压强度设计值为f c =15MPa,弯曲抗压强度设 计值为f m =1.5MPa。 、附:1):土层主要物理力学指标; 2):桩静载荷试验曲线。 附表一: 土层的主要物理力学指标表1-1 土 层代号名称 厚 度 m 含水 量w (%) 天然 重度 (kN/m3 ) 孔 隙 比 e 侧模 阻力 桩端 阻力液性 指数 I L 直剪试验 (直快) 压缩 模量 E s (MPa) 承载力 特征值 f k(kPa) q sk kPa q pk kPa 内摩 擦角 ?? 粘聚 力c (kPa) 1 杂填土 2.0 20 18.8 2 2 6.0 90 2 淤泥质土9 38.2 18.9 1.02 22 1.0 21 12 4.8 80 3 灰黄色粉 质粘土 5 26.7 19. 6 0.75 60 2000 0.60 20 16 7.0 220 4 粉砂夹粉 质粘土 >10 21.6 20.1 0.54 70 2200 0.4 25 15 8.2 260 附表二:

计算机科学导论第4章 程序设计基础(答案)

第4章程序设计基础 习题 一、选择题 1. A 2.D 3.C 4. A 5. B 6.D 7.A 8.B 9.C 10. B 11. D 12. A 13.B 14.D 15.C 二、简答题 1.结构化程序设计的思想是什么? 答:结构化程序设计的基本思想就是采用自顶向下、逐步求精的设计方法和单入口单出口的控制结构。 2.结构化程序设计的原则是什么? 答:结构化程序设计的原则是: (1) 使用顺序、选择、循环3种基本控制结构表示程序逻辑。 (2)程序语句组织成容易识别的语句模块,每个模块都是单入口、单出口。 (3)严格控制GOTO语句的使用。 3.结构化程序设计语言采用自顶向下的方法进行程序设计的特点是什么? 答:利用结构化程序设计语言采用自顶向下的方法进行程序设计的特点是: (1) 问题分解成子问题的结构必须与3种基本程序结构之一相对应。 (2) 问题的划分决定了程序的结构。一方面,子问题的划分决定了这一层次的程序是3种基本结构中的哪一种结构;另一方面,一个问题该如何划分成子问题是灵活的,并不是只有一种分解方法。分解的好坏就决定了设计的质量,也决定了程序的不同结构。 (3) 问题的边界应该清晰明确。只有这样才能精确地解决这些子问题,否则就会模棱两可,无从下手。 4.简述面向对象和结构化程序设计的区别。 答:面向对象是从本质上区别于传统的结构化方法的一种新方法、新思路。它吸收了结构化程序设计的全部优点,同时又考虑到现实世界与计算机之间的关系,认为现实世界是由一系列彼此相关并且能够相互通信的实体组成,这些实体就是面向对象方法中的对象,每个对象都有自己的自然属性和行为特征,而一类相似对象的共性的抽象描述,就是面向对象方法中的核心——类。 5. 从互联网上面搜索选择结构的使用方式。 答案略。 6.简述模块化方法的原理。

智慧树知到《Python程序设计基础》章节测试答案

智慧树知到《Python程序设计基础》章节测试答案绪论 1、学好Python程序设计要注意的几个问题是 A:多看多练 B:多想多整理 C:多交流多请教 D:只看视频,不思考、不练习 答案: 多看多练,多想多整理,多交流多请教 2、本门课程将主要介绍哪些内容 A:运算符 B:内置函数 C:常用数据类型 D:文件操作 答案: 运算符,内置函数,常用数据类型,文件操作 第一章 1、下面特点属于Python语言的有哪些? A:开源 B:免费 C:跨平台 D:解释执行 答案: 开源,免费,跨平台,解释执行 2、Python支持函数式编程。 A:对 B:错 答案: 对

3、对于Python程序,对代码缩进的要求非常严格。 A:对 B:错 答案: 对 4、一般建议,每行Python代码的长度不要超过屏幕宽度,如果确实太长的话,应使用续行符。 A:对 B:错 答案: 对 5、一般来说,程序中的重要代码应加上适当的注释。 A:对 B:错 答案: 对 6、下面导入标准库对象的语句,正确的有? A:from math import sin B:from random import random C:from math import D:import 答案: from math import sin,from random import random,from math import * 第二章 1、Python无法表示9999这样大的整数。 A:对 B:错 答案: 错 2、集合中的元素都是唯一的,不会有重复。 A:对

B:错 答案: 对 3、Python中变量的类型是动态的,随时可以变化。 A:对 B:错 答案: 对 4、可以使用break作为变量名。 A:对 B:错 答案: 错 5、Python支持复数以及相关的运算。 A:对 B:错 答案: 对 6、Python中没有++和–这两个运算符。 A:对 B:错 答案: 对 第三章 1、已知x = [1, 2, 3],执行语句(4)之后,x的值是什么?A:[1, 2, 3, 4] B:[4] C:[1, 2, 3] D:4 答案:

桩基础的设计计算

1 第四章桩基础的设计计算 1.本章的核心及分析方法 本节将介绍考虑桩与桩侧土共同抵抗外荷载作用时桩身的内力计算,从而解决桩的强度问题。重点是桩受横轴向力时的内力计算问题。 桩在横轴向荷载作用下桩身的内力和位移计算,国内外学者提出了许多方法。目前较为普遍的是桩侧土采用文克尔假定,通过求解挠曲微分方程,再结合力的平衡条件,求出桩各部位的内力和位移,该方法称为弹性地基梁法。 以文克尔假定为基础的弹性地基梁法从土力学观点看是不够严密的,但其基本概念明确,方法简单,所得结果一般较安全,在国内外工程界得到广泛应用。我国公路、铁路在桩基础的设计中常用的“m”法、就属此种方法,本节将主要介绍“m”法。 2.学习要求 本章应掌握桩单桩按桩身材料强度确定桩的承载力的方法,“m”法计算单桩内力的各种计算参数的使用方法,多排桩的主要计算参数及其各自的含义。掌握承台计算方法,群桩设计的要点及注意事项,了解桩基设计的一般程序及步骤。本专科生均应能独立完成单排桩和多排桩的课程设计。 第一节单排桩基桩内力和位移计算 一、基本概念 (一)土的弹性抗力及其分布规律 1.土抗力的概念及定义式 (1)概念 桩基础在荷载(包括轴向荷载、横轴向荷载和力矩)作用下产生位移及转角,

2 使桩挤压桩侧土体,桩侧土必然对桩产生一横向土抗力zx σ,它起抵抗外力和稳定桩基础的作用。土的这种作用力称为土的弹性抗力。 (2)定义式 z zx Cx =σ (4-1) 式中: zx σ——横向土抗力,kN/m 2; C ——地基系数,kN/m 3; z x ——深度Z 处桩的横向位移,m 。 2.影响土抗力的因素 (1)土体性质 (2)桩身刚度 (3)桩的入土深度 (4)桩的截面形状 (5)桩距及荷载等因素 3.地基系数的概念及确定方法 (1)概念 地基系数C 表示单位面积土在弹性限度内产生单位变形时所需施加的力,单位为kN/m 3或MN/m 3。 (2)确定方法 地基系数大小与地基土的类别、物理力学性质有关。 地基系数C 值是通过对试桩在不同类别土质及不同深度进行实测z x 及zx σ后反算得到。大量的试验表明,地基系数C 值不仅与土的类别及其性质有关,而且也随着深度而变化。由于实测的客观条件和分析方法不尽相同等原因,所采用的C 值随深度的分布规律也各有不同。常采用的地基系数分布规律有图下所示的几种形式,因此也就产生了与之相应的基桩内力和位移的计算方法。

《JavaScript 程序设计基础教程(第2版)》习题答案

《JavaScript 程序设计基础教程(第2版)》习题 答案 第一章Web 技术概述 一、单选题 1)D 2)D 3)D 4)A 5)C 6)D 7)C 8)C 9)D 10)D 11)A 12)D 13)D 14)D 15)A 二、综合题 (略) 第二章HTML/XHTML 制作 一、判断题 1)对2)错3)对4)错5)对 6)错7)错8)错9)错10)对 11)对12)对13)错14)错15)对 16)错17)对18)错19)错20)对 21)错22)错 二、单选题 1)D 2)C 3)C 4)B 5)A 6)B 7)B 8)B 9)C 10)C 11)B 12)C 13)C 14)C 15)C 16)C 17)A 三、综合题 1)ex020301.htm 2)ex020302.htm 3)ex020303.htm 4)ex020304.htm 5)ex020305.htm 6)ex020306.htm 7)ex020307.htm 8)ex020308.htm

9)ex020309.htm 10)ex020310.htm 11)略 第三章CSS 技术 一、判断题 1)错2)对3)错4)对5)错 6)错7)对8)错9)对10)错 11)对12)错13)错14)错15)错 16)错17)错18)对19)对20)错 21)错 二、单选题 1)B 2)B 3)A 4)C 5)B 6)C 7)A 8)B 9)D 10)B 11)D 12)B 13)A 14)B 15)D 16)A 17)B 18)C 19)B 20)D 21)B 22)A 23)D 24)A 三、综合题 1)ex030301.htm 2)ex030302.htm 3)ex030303.htm 4)ex030304.htm 5)ex030305.htm 6)ex030306.htm 7)ex030307.htm 8)ex030308.htm 9)ex030309.htm 10)ex030310.htm 11)ex030311.htm 12)ex030312.htm 13)ex030313.htm 14)ex030314.htm 15)ex030315.htm 16)略 第四章JavaScript 编程基础 一、判断题 1)错JavaScript 是Microsoft公司设计的脚本语言。 2)对JavaScript 既文档中可用于Web客户端应用,也可以用于Web服务器端应用。3)对在HTML文档中通过使用