钢绞线的几个基本问题
钢绞线的几个基本问题
钢绞线规格
在说明和清单表中我们经看到，有15-7Φ5、12-7Φ5、9-7Φ5等型号规格的钢绞线。以新桥钢铁15-7Φ5钢绞线为例，5表示单根直径5.0mm的钢丝，7Φ5表示7条这种钢丝组成一根钢绞线，而15表示每股钢绞线的直径为15mm，总的含义就是“一束由直径15mm 的7丝（每根总直径约15.24mm，尺寸偏差+0.40 -0.20；每丝直径约为5.0mm）钢绞线组成的钢筋”。按预应力60%-65%标准，可承受拉力2300-2500KN。
钢绞线各规格每米理量是多少
新桥钢绞线技术参数
名称
规格
（直径mm）
根数理量（kg/m）品牌材质
钢绞线17.87 1.5新桥82b钢钢绞线15.7 7 1.178新桥82b钢钢绞线15.247 1.101新桥82b钢钢绞线12.970.785新桥82b钢钢绞线12.770.775新桥82b钢钢绞线12.57 0.755新桥82b钢钢绞线9.537 0.432新桥82b钢
钢绞线可以承受多少kg的重量
以新桥钢铁1860兆帕,直径15.2mm钢绞线为例FPK=1860兆帕直径15.2mm的面积是E=140mm 钢绞线的标准强度是75% P=1860*75%=1395Mpa F=PE=1395*140=195.3KN 195300/10=19530Kg 所以新桥钢铁1860兆帕,直径15.2mm 钢绞线可承受19530Kg的力。
钢绞线张拉长度及一些计算公式
张拉长度^L=^P*L/(E*S)
^L——张拉长度（mm）,
^P——张拉力(kN)
L——预应力筋夹持长度(mm)
S——预应力筋截面积(mm平方)
E——预应力筋弹性模量（GPa;1GPa=1000MPa)
预应力张拉过程中出现钢绞线断裂后应如何处理
一般不会是钢绞线的问题,多半是张拉的问题.处理起来不是很麻烦,我们以前也碰到过几起.先是用千斤顶将剩余没断的钢绞线再次张拉,让后退锚,这样就消除了预应力,再从新穿束,从新张拉至设计应力.
预应力钢绞线伸长量计算
预应力钢绞线实际伸长量计算方法 1、以钢绞线在预应力管道内的长度计算理论伸长量ΔL理为基准时： （1）当采用“行程法”测量伸长量： L实=[（L100%-L10%）+（L20%-L10%）] –ΔL工作长度-ΔL工具锚–ΔL工作锚⑺ L实——钢绞线实际伸长量； L20%——张拉应力为20%б0时，梁段两端千斤顶活塞行程之和；L100%——张拉应力为100%б0时，梁段两端千斤顶活塞行程之和； L10%——张拉应力为10%б0时（即初张应力，规范推荐可取10%-25%），梁段两端千斤顶活塞行程之和；ΔL工作长度——梁段两端千斤顶内钢绞线的无阻伸长量；取理论计算值； ΔL工作锚——梁段两端锚具压缩及钢绞线回缩量；取工艺试验实测值； ΔL工具锚——梁段两端锚具压缩及钢绞线回缩量；取实测值；（2）当采用“直接法”测量伸长量： L实=[（L100%-L10%）+（L20%-L10%）] –ΔL工作长度–ΔL 工作锚 控制应力*钢绞线截面积*钢绞线的根数=张拉力 根据千斤顶和油表的检测报告中的校正方程计算出油表读数即可。 注意：有的需要超张拉来抵消预应力损失，在控制应力中乘以系
数即可。 预应力钢绞线伸长量计算方法 预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式 ΔL＝（PpL）/（ApEp） 式中：Pp――预应力筋的平均张拉力（N） L――预应力筋的长度（mm） Ap――预应力筋的截面面积（mm2） Ep――预应力筋的弹性模量（N／mm2） Pp＝P（1－e-(kx+μθ)）／（kx＋μθ） 式中：Pp――预应力筋平均张拉力（N） P――预应力筋张拉端的张拉力（N） x――从张拉端至计算截面的孔道长度（m） θ――从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k――孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数 μ――预应力筋与孔道壁的摩擦系数 1、预应力钢绞线张拉实际伸长量ΔL，应建立在初应力后开台量测，测得伸长值还应加上初应力的推算值。 ΔL=ΔL1+ΔL2 式中ΔL1从初应力到最大张拉力间的最大伸长值 ΔL2初应力以下的推算值 关于初应力的取值一般可取张拉控制应力的10—25%。初应力钢筋的实际伸长值应以实际伸长值与实测应力关系线为依据，
钢绞线张拉应力应变计算
丹江特大桥K162+957;K163+405箱梁，设计采用标准强度fpk=1860Mpa的高强低松弛钢绞线，公称直径Ф15.2mm，公称面积Ag=139mm2；弹性模量Eg=1.95×105Mpa。为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。理论伸长量计算采用《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长值及平均张拉力计算公式。 一、计算公式及参数： 1、预应力平均张拉力计算公式及参数： 式中： P p—预应力筋平均张拉力（N） P—预应力筋张拉端的张拉力（N） X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m） θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad） k—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015 μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.25 2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数： 式中： P p—预应力筋平均张拉力（N） L—预应力筋的长度（mm） A p—预应力筋的截面面积（mm2），取139 mm2 E p—预应力筋的弹性模量（N/ mm2），取1.95×105 N/ mm2 二、伸长量计算： 1、N1束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力 P=0.75×1860×139=193905N X直=11.322m；X曲=1.018m θ=4×π/180=0.0698rad k X曲+μθ=0.0015×1.018+0.25×0.0698=0.019 P p=193905×（1-e-0.019）/0.019=192074N ΔL曲= P p L/（A p E p）=192074×1.018/（139×1.95×105）=7.2mm ΔL直= PL/（A p E p）=193905×11.322/（139×1.95×105）=81mm
预应力钢绞线参数及计算公式汇总
预应力钢绞线参数及计算公式汇总 参数：钢绞线抗拉强度标准值fpk=1860Mpa，弹性模量：Ep=1.95*105Mpa，松弛率为2.5%，公称直径￠s=15.2mm，钢绞线面积A=140mm2，管道采用预埋金属波纹管成孔且壁厚不小于0.3mm。预应力筋平均张拉力按下式计算： p p=（p(1-e-（kx+μ?）)）/kx+μ? 式中：p p---预应力筋平均张力（N）。 p-----预应力筋张拉端的张拉力（N）。 X-----从张拉端至计算截面的孔道长度（m）。 ?-----从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）。 K-----孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，参见附表G-8。 μ-----预应力筋与孔道比壁的摩擦系数，参见附表G-8。 注：e=2.71828，当预应力筋为直线时p p= p。 预应力筋的理论伸长值△L（mm）可按下式计算； △L =（p p *L）/A p*Ep 式中：p p-----预应力筋的平均张拉力（N），直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋，计算方法见上式。 L-------预应力筋的长度（mm）。
A p-----预应力筋的截面面积（mm2）。 Ep------预应力筋的弹性模量（N/ mm2）。 附表G-8 系数K及μ值表 注意事项： 预应力筋张拉时，应先调整到初应力σ0该初应力宜为张拉控制应力σcom的10%~15%。伸长值应从初应力时开始量测。力筋的实际伸长值除量测的伸长值外，必须加上初应力以下的推算伸长值。对后张法构件，在张拉过程中产生的弹性压缩值一般可省略。 预应力张拉实际伸长值△L（mm）=△L1+△L2 式中：△L1-从预应力至最大张拉应力间的实测伸长值（mm）△L2-初应力以下的推算伸长值(MM)，可采用相邻级的伸长值。
预应力钢绞线伸长量计算书
预应力框架梁张拉计算书 一、张拉计算常量 预应力钢材的抗拉强度1860 N/mm2（在施工计算中应以原材实验数据为准）锚下控制应力бk=0.75fptk=0.75*1860=1395 Mpa（设计图纸要求）预应力钢材的截面积 Ap=140mm2 (设计图纸) 预应力钢材的弹性模量 Ep=195300MPa 孔道每米局部偏差对摩擦系数的影响 k=0.0015 预应力筋与孔道壁的摩擦系数μ=0.25 二、计算所用公式 1、P的计算 P=бk* Ap*n*b (公式1) P ——张拉力（N） б k ——锚下控制应力（N/mm2） Ap——预应力刚才的截面积（mm2） n ——每股预应力钢材的跟数 b ——超张拉系数，本工程不超张拉取1.0 2、平均张拉应力P p 的计算 P p = μθ μθ + + x ） - 1 （ P） （ - k e kx (公式2) 其中P——预应力钢筋张拉端的拉力（N）； x——从张拉端至计算截面的孔道长（m）； θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（Rad）； k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数； μ——预应力钢材与孔道壁的摩擦系数； 3、预应力钢材理论伸长量计算 △L=Pp?L Ap?Ep (公式3) 其中△L——预应力刚才的理论伸长量（mm） P p ——平均张拉应力（N），直线筋去张拉端的拉力；曲线筋采用公式2进行计算。 Ap——预应力筋的截面积（mm2） Ep——预应力筋的弹性模量（N/mm2） L——预应力筋的长度(mm) 三、计算过程 1、本工程预应力梁的形式分为27m单跨单端张拉、28m单跨两端张拉、27m+27m 两跨中部单端张拉、27m+24m+27m预应力连续梁、27m+24m+27m+27m预应力连续梁。 每股钢绞线的伸长量即为单根钢绞线的伸长量，伸长量计算采用计算单根钢绞线理论伸长量的方法；
预应力钢绞线理论伸长值精确计算
预应力钢绞线理论伸长值计算结果中板 5 孔 △L NI = 130.32 mm △L N2= 130.94 m 边板 6 孔 △L N1= 130.32m △L N2=130.94m 详细计算过程附后：
预应力钢绞线理论伸长值计算书 计算依据：根据设计图纸及《钢绞线试验检测报告》，由《公路桥涵 施工技术规》129页公式计算而得出结果： PpL 公式：△ L= ----------------- ApEp 式中：Pp --------钢绞线的平均拉应力（N ）直线筋取拉端的拉力。 L ---------钢绞线的长度（mm ）。 Ap ---------钢绞线的截面面积（mr^。根据规（GB/T5224-2014 ）取公称面积 2 140mm 。 Ep ---------钢绞线的弹性模量（N/ mm）,根据《钢绞线试验检测报告》取 197800（N）。 其中：Pp 值（直线筋取拉端的拉力），根据《公路桥涵施工技术规》339 页计算而 得： Peon [1-e「（kx+ g j ） 公式:Pp= ------------------------------ kx + （ij 式中：Peon ———钢绞线拉端的拉力（N）。 x ———从拉端至计算截面的孔道长度（m）。 j ----------- 从拉端计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（=n / 180。，所以计算弧度角=jXn /180。 k ------- 孔道每米局部偏差对摩擦系数，由施工规提供为 钢绞线与孔道壁的摩擦系数，由施工规提供为 rad),因为1 (rad) k=0.001 5 。 u=0.25。
预应力钢绞线理论伸长量计算实例
创作编号： GB8878185555334563BT9125XW 创作者：凤呜大王* 预应力钢绞线理论伸长量计 按两端张拉，采用精确计算法和简化计算分别计算： 如LT40-09图菜子大桥边梁N1，预应力筋采用一束8φ15.24的钢绞线束，张拉控制力F=195.3×8=1562.4KN，Ay=140×8=1120mm2，Ey=1.95×105Mpa，设孔道采用预埋金属波纹管成型，μ=0.225、k=0.0015。） N1立面布置图 1、精确计算： 将40mT梁的半个曲线预应力筋分成三段，采用桥梁规范公式分段计算： 当AB、CD为直线预应力筋时，θ=0
ΔL=(PL/AyEy)×(1-e-kL/KL) 公式① 当BC为曲线预应力筋时，θ=0.01745329252(180/πR) ΔL=(PL/AyEy)×[]1-e-（KL+μθ）/（KL+μθ) ] 公式② =Fi×e-（KL+μθ） 各段终点力N 终 公式③ = Fi×[1-e-（KL+μθ）/（KL+μθ) ] 各段平均张拉力P 平 公式④ 各段参数表（表1） 将表1中数据代入公式①、公式②： 分段求得ΔL=2×∑ΔL =273.50mm 2、简化计算： 将表1中的数据代入下式： ΔL=P L/AyEy ( P近似平均张拉力)公式⑤ 分段求得ΔL=2×∑ΔL=273.52mm
通过以上计算可以看出，采用精确计算和简化计算所得的结果相比，两者差值非常小，所以采用简化计算法是完全能满足曲线预应力张拉理论伸长值的计算精度要求的。 创作编号： GB8878185555334563BT9125XW 创作者：凤呜大王*
钢束张拉计算书
一、设计资料 上部结构为预应力连续箱梁，跨径为30米，箱梁总计24片，预应力采用符合GB/T5224-1995标准生产的低松弛270级钢绞线，单根钢绞线直径为j15.24mm，钢绞线截面积A=139mm2，钢绞线强度等级R by=1860Mpa，弹性模量E y=1.95×105MPa。预制混凝土强度达到设计强度的90%（顶板负弯矩达到95%）后，组织张拉预应力钢束，钢束采用对称、双控张拉，钢绞线每端工作长度为65cm，锚下控制应力为0.75R by，张拉顺序为N1、N3、N2、N4号钢束。锚具的AYM型锚具和配套设备，预应力管道采用镀锌双纹波纹管。 30m箱梁预应力技术数据 中跨中、边梁钢绞线数量表 钢束编号钢绞线规格 （mm） 设计引伸量 （cm） 下料长度 （cm） 钢绞线数量 （m束×n股） 截面面积 （mm2） N1Φj15.2421.730822×3417 N2Φj15.2421.830882×4556 N3Φj15.2421.930952×4556 N4Φj15.2421.930702×3417 边跨中、边梁钢绞线数量表 钢束编号钢绞线规格 （mm） 设计引伸量 （cm） 下料长度 （cm） 钢绞线数量 （m束×n股） 截面面积 （mm2） N1Φj15.2421.730822×4556 N2Φj15.2421.830882×5695 N3Φj15.2421.930952×5695 N4Φj15.2422.030702×4556 二、预应力计算的有关数据
1、根据质量监督检查所出具的千斤顶标定检验报告，77号千斤顶，压力表编号01.3.773，回归关系式：y（MPa）=-0.2808+0.03765x（kN），相关系数：r=0.99996，压力表精度1.5；88号千斤顶，压力表编号01. 9.841，回归关系式：y（MPa）=0.4564+0.03855 x（kN），相关系数：r=0.99976，压力表精度1.5。 2、预制箱梁为C50级，所以在张拉钢绞线时不考虑混凝土的弹性变形。 3、根据《桥梁施工技术规范》预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式：△L=P P L/A P E P和预应力平均张拉力计算公式：P P=P（1-e-（kx+ ）/（kx+μθ），其中： P P——预应力钢绞线平均张拉力（N）， L ——预应力钢绞线的长度（mm）， A P——预应力钢绞线的截面面积（mm2）， E P——预应力钢绞线的弹性模量（N/ mm2）， P ——预应力钢绞线张拉端的张拉力（N）， X ——从张拉端至计算截面的孔道长度（m）， ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）， K ——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，本次计算取0.0015， ——预应力钢绞线与孔道壁的摩擦系数，本次计算取0.225。 三、钢绞线的张拉控制应力计算 1、单根张拉控制应力19.6KN。 2、根据《桥梁施工技术规范》要求，控制张拉应力不得超过钢绞线屈服强度的80%，因此本次计算按设计图纸规定锚下控制张拉应力=0.75R by=0.75×1860=1395MPa。
预应力钢绞线张拉计算
预应力钢绞线张拉计算 发表时间：2009-07-03T13:32:27.170Z 来源：《赤子》2009年第8期供稿作者：任娜[导读] 我公司中标承建的胜银路艾依河桥3-13m预应力空心板桥。 （宁夏中通公路养护工程股份有限公司，宁夏中卫 755000） 摘要：我公司中标承建的胜银路艾依河桥3-13m预应力空心板桥。采用先张法，进行张拉计算，对应力和伸长量进行控制。关键词：预应力；钢绞线；张拉；计算 1 材料、机具及设备 所用预应力钢材采用1×7-15.24-1860-Ⅱ级钢绞线，其力学性能为：强度>1860MPa，延伸率>3.5%，弹性模量（实测值）为：E=197GPa。Ⅱ级松弛，符合GB/T5224-2003和ASTMA416-98 标准要求，所采用的张拉设备如下：张拉机具油泵型号为：ZB500型。千斤顶型号为：YC300A-400、YC300A、YC25。仪表型号为：Y-150。所用千斤顶、压力表均已委托宁夏公路工程质量检测中心标定。 2 施加预应力的准备工作 2.1施工现场应具备经批准的张拉程序和现场施工说明书。 2.2现场已有具备预应力施工知识和正确操作的施工人员。 2.3施工现场已具备确保全体操作人员和设备安全的必要的预防措施。 2.4监理工程师对张拉作业的批复。 2.5实施张拉时，应使千斤顶的张拉力作用线与预应力筋的轴线重合一致。 3 张拉程序 3.1预应力筋采用应力控制方法张拉时，以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值符合设计要求，设计无规定时，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。 3.2预应力筋的理论伸长值ΔL（mm）可按下式计算： =195300×68400/140/194000=492mm 式中：PP—预应力筋的平均张拉力（N），直线筋取张拉端的拉力； L—预应力筋的计算长度（mm）； AP—预应力筋的截面面积（mm2）； EP—预应力筋的弹性模量（N/mm2）。 3.3预应力筋张拉时，从固定端先调整到初应力σ0，该初应力为张拉控制应力σcon的10%，伸长值从初应力时开始量测。将预应力钢绞线拉直，锚固端和连接器处拉紧，在预应力钢绞线上选定适当的位置刻画标记，作为测量延伸量的基点，再从张拉端张拉控制应力到σcon的20%并量测伸长值ΔL2，最后张拉到σcon，量测伸长值ΔL1，预应力筋张拉的实际伸长值ΔL（mm），可按下式计算： ΔL=ΔLl+ΔL2 式中：ΔLl—从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值（mm）； ΔL2—初应力以下的推算伸长值（mm），采用相邻级的伸长值，即10%σcon~20%σcon的实测伸长值（mm）；一端固定，一端多根张拉。千斤顶必须同步顶进，保持横梁平行移动，预应力钢束均匀受力，分级加载拉至设计张拉应力。 3.4持荷，按预应力钢绞线的类型选定持荷时间2~5min，使预应力钢绞线完成部分徐舒，完成量约为全部量的20%~25%，以减少钢丝锚固后的应力损失。 3.5锚固前，补足或放松预应力钢绞线的拉力至控制应力。测量、记录预应力钢绞线的延伸量，并核对实测值与理论计算值，其误差应在±6%范围内，若不符合规定，则应找出原因及时处理。所以钢绞线的实测值在462mm和522mm之间。 3.6张拉满足要求后，锚固预应力钢绞线、千斤顶回油至零。 3.7预应力筋张拉及放松时，均填写施工记录。 3.8各阶段张拉时，对应油表读数 3.8.1初应力10%σk时： 初应力采用单根钢绞线张拉，最终施加荷载值为195.3KN 表号：NO.08-8042压力表与油泵线性回归方程：P=0.2384F+0.4045 式中：F为施加荷载值KN P为压力表读数MPa P=0.2384×195.3×0.1+0.4045=5.06MPa 表号：NO.08-8048压力表与油泵线性回归方程：P=0.2337F+0.1318 式中： F为施加荷载值KN P为压力表读数MPa P=0.2337×195.3×0.1+0.1318=4.70MPa 3.8.2 20%σk时： 20%σk采用整体张拉，最终施加荷载值为195.3×21=4101.3KN，由于采用两个千斤顶张拉，每个千斤顶的最终施加荷载值为4101.3×50%=2050.65KN 表号：NO.08-8042压力表与油泵线性回归方程：P=0.0155F+0.2091 式中： F为施加荷载值KN P为压力表读数MPa P=0.0155×2050.65×0.2+0.2091=6.57MPa 表号：NO.08-8048压力表与油泵线性回归方程：P=0.0154F-0.4545
钢绞线张拉伸长量的计算
钢绞线张拉伸长量的计算 桥梁结构常用钢绞线的规格一般是ASTM A416 、270 级低松弛钢绞线，公称直径为 15.24mm ，标准强度为1860MPa ，弹性模量为195000MPa ，桥梁施工中张拉控制应力(本文中用Ycon 表示)一般为标准强度的75%即1395MPa 本文重点介绍曲线布置的钢绞线伸长量计算，并给出CASIO fx-4800P 计算器的计算程序，另外简要介绍千斤顶标定的一些注意问题。参照技术规范为《公路桥涵施工技术规范》( JTJ 041-2000 )(以下简称《桥规》)。一、预应力系统安装： 1、波纹管、锚垫板和连接器安装： (1) 、波纹管安装: 预应力用波纹管采用塑料波纹管，波纹管严格按设计图纸位置和要求安装，并要以定位筋将波纹管固定牢固，在直线段约为0.3 米一道“Ｕ”字形架立筋固定，曲线段加密，以免在混凝土浇筑过程中，波纹管产生移位，影响钢束对箱梁混凝土的压力，如果管道和钢筋发生冲突，应以管道位置不变为主。 (2) 、锚垫板安装：在固定端和张拉端分别安装对应型号和规格的锚垫板和螺旋筋，并将锚垫板喇叭口底端和波纹管连接牢固，锚垫板要牢固地安装在模板上。要使垫板与孔道严格对中，并与孔道端部垂直，不得错位。锚下螺旋筋及加强钢筋要严格按图纸设置，喇叭口与波纹管道要连接平顺，密封。对锚垫板上地的压浆孔要妥善封堵，防止浇注混凝土时漏浆堵孔。安装锚垫板时，对于两端张拉的锚具，需注意压浆端进浆孔向下，出
气孔向上，对于一端张拉的P锚、H 锚应把张拉端作为进浆孔，且向下，以保证压浆的密实。 (3) 、连接器安装： 从第二孔箱梁开始，在前一段已张拉完的群锚连接体上安装连接器，并进行钢绞线接长。 2、钢绞线安装： a. 钢绞线下料：钢绞线必须在平整、无水、清洁的场地下料，钢绞线下料长度要通过计算确定，计算应考虑孔道曲线长，锚夹具长度，千斤顶长度及外露工作长度等因素，预应力筋地切割宜用砂轮锯切割，下料过程中钢绞线切口端先用铁丝扎紧，采用砂轮切割机切割。 b. 编束：编束时必须使钢绞线相互平行，不得交叉，从中间向两端每隔1m 用铁丝绑紧，并给钢绞束编号。束成后，要统一编号、挂牌，按类堆放整齐，以备使用。 c. 穿束穿束前应检查管道是否畅通，如果出现堵塞孔道现象，必须采取措施疏通。钢绞线端头必须做成锥型并包裹，可利用人工或卷扬机进行牵引，并在浇砼之前穿束(跨大堤悬浇箱梁在浇筑后穿束)。 穿束时在管道内穿入一根引索，利用引索将钢丝引出，将钢丝另一端与钢束拖头连在一起，用卷扬机将钢束拉出。 3、横向预应力安装横向预应力钢绞线及波纹管在纵向预应力管道安装完毕后安装。采用人工穿束，把钢绞线一头用扎花锚锚固，另一头慢慢穿入扁型波纹管道内。 固定端挤压头：挤压器型号GYJA 型，配用油泵ZB4-500 型。二、预应力体系张拉：1、张拉前的准备工作：预应力筋要按设计及规范要求进行，对所用钢铰线应进行检查，保
预应力钢绞线理论伸长值精确计算
预应力钢绞线理论伸长值计算结果 连续端 △L N1=142.46㎜(142.46÷2=71.23㎜) △L N2=142.28㎜(142.28÷2=71.14㎜) △L N3=142.12㎜(142.12÷2=71.06㎜) 非连续端 △L N1=142.64㎜(142.64÷2=71.32㎜) △L N2=142.28㎜(142.28÷2=71.14㎜) △L N3=142.8㎜(142.8÷2=71.4㎜) 详细计算过程附后：
预应力钢绞线理论伸长值计算书 计算依据：根据设计图纸及《钢绞线试验检测报告》，由《桥规》129页公式计算而得出结果： PpL 公式：△L=——————— ApEp 式中：Pp———钢绞线的平均张拉应力（N）直线筋取张拉端的拉力。 L———钢绞线的长度（mm）。 Ap———钢绞线的截面面积（m㎡）。 Ep———钢绞线的弹性模量（N/ m㎡）, 根据《钢绞线试验检测报告》取197800(N)。 其中：Pp值(直线筋取张拉端的张拉力)，根据《桥规》339页计算而得： Pcon [1—e－(kx+μθ)] 公式:Pp=————————————— Kx + μθ 式中：Pcon ———钢绞线张拉端的张拉力（N）。 x———从张拉端至计算截面的孔道长度（m）。 θ———从张拉端计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad），因为1（rad）=π/ 180°，所以计算弧度角=θ×π/180。 K———孔道每米局部偏差对摩擦系数，由施工规范提供为K=0.0015。 μ———钢绞线与孔道壁的摩擦系数，由施工规范提供
为u=0.25。 e———自然对数的底≈2.7182548，常用数学符号。 第一步：先计算正弯矩钢绞线的平均张拉应力和理论伸长值。 一、连续段箱梁的计算 A、先计算N1钢绞线。N1为3束钢绞线，下料长度为20.90m。 1、将N1钢绞线分成三段： AB——直线段，BC——曲线段，CD——直线段 2、已知CD段=1.669m（由图纸查得），求AB和BC段长度。先把切线角之和tan6.5°,换算成弧度再乘以半径 R： 即 BC= 5000×π/180×6.5°=5.672m AB=下料长度÷2－CD－BC－工作长度 =20.90÷2－1.669－5.672－0.65 =2.459 m 3、分别计算各段的θ值： ABθ=CDθ=0,BC=π/180 ×θ(切线角 6.5°)=0.1134464（rad）。 4、计算张拉端的张拉应力P（N）： P=标准强度×75%×单根钢绞线截面面积×根数=1860×75/100×140×3=585900（N） 5、分段计算锚下钢绞线的平均张拉应力和理论伸长量（见下表）： 表中张拉段尾端张拉力（即控制力Pcon经张拉段孔道摩阻后剩余张拉力）Pw（N）= Pcon×e－(kx+μθ)，本张拉段尾端张拉力=下一
预应力钢绞线伸长量的计算
后张法预应力钢绞线伸长量的计算 预应力钢绞线施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6％，后张预应力技术一般用于预制大跨径简支连续梁、简支板结构，各种现浇预应力结构或块体拼装结构。预应力施工是一项技术性很强的工作，预应力筋张拉是预应力砼结构的关键工序，施工质量关系到桥梁的安全和人身安全，因此必须慎重对待。一般现行常接触到的预应力钢材主要：有预应力混凝土用钢绞线、PC光面钢丝、刻痕钢丝、冷拔低碳钢丝、精轧螺纹钢等材料。对于后张法预应力施工时孔道成型方法主要有：金属螺旋管、胶管抽芯、钢管抽芯、充气充水胶管抽芯等方法。本人接触多的是混凝土预应力钢绞线（PCstrand、1×7 ＝1860Mpa，270级高强底松弛），成孔方法多采用金属公称直径15,24mm，f pk 螺旋管成孔，本文就以此两项先决条件进行论述。 1 施工准备： 1.1 熟悉图纸：拿到施工图纸应先查阅施工说明中关于预应力钢绞线的规格，一 ＝1860Mpa，般预应力钢束采用ASTMA416-270级低松弛钢绞线，其标准强度为f pk Mpa。 1×7公称直径15,24mm，锚下控制力为Δk=0.75 f pk 1.2 根据施工方法确定计算参数： 预应力管道成孔方法采用金属螺旋管成孔，查下表确定K、μ取 值：表1 注：摘自《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G－8 根据钢绞线试验结果取得钢绞线实际弹性模量Ep（一般为1.9～2.04×105Mpa）1.3 材料检测：
金属螺旋管根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G－7之要求检测； 锚具根据《公路桥梁预应力钢绞线用YM锚具、连接器规格系列》（JT/T 329.1-1997）及《公路桥梁预应力钢绞线用锚具、连接器试验方法及检验规则》（JT/T 329.2-1997）之要求检测； 钢绞线根据《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224-2003之要求检测 2 理论伸长量计算： 后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。 2.1 计算公式： 《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)中关于预应筋伸长值ΔL的计算按照以下公式（1）： ΔL＝ Pp×L Ap×Ep ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）； Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）； L—预应力筋的分段长度（mm）； Ap—预应力筋的截面面积（mm2）； Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）； 《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G－8中规定了Pp的计算公式（2）： Pp＝P×（1－e－（kx＋μθ）） kx＋μθ P—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）； θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中每段曲线段的切线夹角（rad）；
斜拉桥钢绞线斜拉索下料长度计算
斜拉桥钢绞线斜拉索下料长度计算 发表时间：2018-05-08T16:21:13.363Z 来源：《建筑学研究前沿》2017年第35期作者：郝立林唐左平 [导读] XX长江公路二桥为主跨806m斜拉桥，斜拉索采用同向回转钢绞线斜拉索系统。 浙江交工集团股份有限公司浙江杭州 310000 摘要：XX长江公路二桥为主跨806m斜拉桥，斜拉索采用同向回转钢绞线斜拉索系统，同向回转钢绞线斜拉索系统中的拉索为无粘结钢绞线拉索，采用的镀锌钢绞线为成品索，因此对钢绞线下料长度计算的精度尤为重要，本文中采用悬链线长度计算公式进行钢绞线的无应力长度的计算，并考虑了其余一些影响量来计算钢绞线下料长度，并且成功的应用于实际施工中。 关键词：斜拉索钢绞线下料长度计算 1、工程概况 XX长江公路二桥跨江主桥布置为（100+308+806+308+100）m，全长1622m，为双塔四索面全漂浮体系斜拉桥。斜拉索采用同向回转钢绞线斜拉索系统，同向回转钢绞线斜拉索系统中的拉索为无粘结钢绞线拉索，是将每根拉索穿过桥面一侧锚具，绕过索塔后锚回到桥面同桩号截面的另一侧锚具，形成一对同编号拉索，鞍座巧妙的将拉索的拉力转换为环形径向压力传递给索塔。 本项目单塔共设置25对斜拉索，1-3为常规斜拉索，4-25为同向回转斜拉索，钢绞线根数根据索的受力不同从17根-41根都有，最长的拉索近900米。拉索均为梁端锚固。 斜拉索采用高强度、低松弛、热镀锌Φs15.2mm镀锌钢绞线索，σb=1860MPa，镀锌钢绞线外包PE管，锚具为夹片锚。本项目采用的镀锌钢绞线为成品索，均在工厂加工完成后，运输至施工现场，因此对钢绞线下料长度计算的精度尤为重要。 2、钢绞线下料长度计算 斜拉索的下料长度与穿索工艺有关，本项目斜拉索穿索采用三角循环系统，采用单根钢绞线穿索，根据穿索工艺，钢绞线分为两种，一种为加长索、一种为标准索，加长索用于第一根穿索。 成品索索长是指在设计温度时无应力状态下缆索锚头端部至锚头端部之间的长度。《公路斜拉桥设计规范》中平行钢丝斜拉索在设计温度时的无应力下料长度计算公式为： 根据以上内容对本项目斜拉索钢绞线下料长度进行列表计算，分为标准索和加长索两种，计算稍有不同，计算过程见下表：表1 标准索无应力长度计算
13、16m预应力砼空心板梁先张法钢绞线伸长量计算
预应力砼空心板梁先张法钢绞线张拉力、伸长量 (16m、13m) 计算书 中北交通建设集团有限公司 国道108勉县段一级公路改扩建工程SG-3标项目部 二○一六年七月十二日 国道108勉县段一级公路改扩建工程SG-3标段16m、13m预应力砼空心板梁先张法钢绞线张拉力、伸长量 计算书 一、计算依据 计算依据《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000及《国道108勉县段一级公路改扩建工程施工图设计》,钢绞线采用宁夏新日恒力钢丝绳股份有限公司生产得符合GB/T5224-2014标准得φs l5、2钢绞线,R b y=1860Mpa,伸长率＞3、5%。经试验:φs l5、2钢绞线弹性模量及截面积: Ep=(191、751+190、001+198、713+195、214+197、739+198、6+196、616)/7=195、519Gpa, Ap=140mm2 二、张拉程序 张拉采用具有自锚性能得夹片式锚具,张拉程序为: ０→10%δcon→50%δcon→ 100%δcon 三、张拉应力控制
预应力钢绞线采用张拉力与伸长值双控张拉施工,张拉控制应力采用δＫ=0、75 R b y=1395 Mpa,张拉采用单根张拉,先调整全部单根初应力(取10%δK),调整顺序为先里后外,对称调整。初应力全部调整后,即可单根张拉至100%δK,张拉顺序同调整初应力顺序,先里后外。 φs5、24钢绞线单根张拉控制力为: δＫ=0、75R b y=0、75*1860 Mpa=1395 Mpa, Ap=140mm2 δcon=δＫ* Ap=1395 Mpa*140mm2=195、3KN 10%δcon=19、53 KN 50%δcon=97、65 KN 100%δcon=195、3 KN 四、伸长量计算 (一)16m空心板梁 １、依据台座形式及钢绞线锚固形式,钢绞线计算长度为: 计算长度Ｌ: =张拉台长+钢横梁宽(两端)+夹片锚具长 A、中梁L=36、6+0、5*2+0、05=37、65m B、边梁L=36、6+0、5*2+0、05=37、65m 2、根据钢绞线理论伸长值计算公式 ΔL=PpL/(ApEp)(式中Ap=140mm2,Ep=195519N/mm) 计算各阶段张拉中钢绞线得伸长值: Ａ、中梁:0、1δcon时:ΔL1=19530*37650/(195519*140)=27mm 0、5δcon时:ΔL2=19530*5*37650/(195519*140)=135mm
钢绞线理论伸长量计算表
钢绞线理论伸长量计算实例(2008-07-08 17:20:04)精确计算 钢绞线弹性模量：Ep＝193.8889Gpa 截面积：Ap＝141.71mm2∕根（资料3） 预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式（资料1第129页） ΔL＝（PpL）/（ApEp） 式中：Pp――预应力筋的平均张拉力（N），直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋按资料1附录G－8（第339页）计算 L――预应力筋的长度（mm） Ap――预应力筋的截面面积（mm2） Ep――预应力筋的弹性模量（N／mm2） Pp＝P（1－e-(kx+μθ)）／（kx＋μθ） 式中：Pp――预应力筋平均张拉力（N） P――预应力筋张拉端的张拉力（N） x――从张拉端至计算截面的孔道长度（m） θ――从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad） k――孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数 μ――预应力筋与孔道壁的摩擦系数 注：当预应力筋为直线时Pp＝P
钢绞线伸长量计算 钢绞线张拉伸长量计算 一、6股钢绞线 1、中线外N1，2钢绞线长L＝15.57m 钢绞线所夹水平角θ水平＝0 钢绞线所夹垂直角θ垂直＝0.078539816rad θ＝θ水平+θ垂直＝0.078539816rad 取：K＝0.0015 μ＝0.23 E＝1.95×105Mpa 钢绞线面积：A＝831.66mm2 钢绞线控制张拉力P＝944.92KN kχ+μθ＝0.0015×15.57+0.23×0.078539816＝0.041419157 平均张拉力：P＝P(1-e-(kx+μθ))/(kx+μθ) =944.92×(1-e-0.041419157)/ 0.041419157=925.619KN 初伸长量（10%σc on伸长量） ΔL1＝（944.92×103×10%×15.57×103）/（831.66×1.95×105）＝9.07mm 理论伸长量（103%σcon伸长量） ΔL2＝（925.619×103×15.57×103）/（831.66×1.95×105）＝88.87 mm 2、中线外N3钢绞线长L＝15.7m 钢绞线所夹水平角θ水平＝0 钢绞线所夹垂直角θ垂直＝0.078539816rad θ＝θ水平+θ垂直＝0.078539816rad 取：K＝0.0015 μ＝0.23 E＝1.95×105Mpa 钢绞线面积：A＝831.66mm2 钢绞线控制张拉力P＝944.92KN kχ+μθ＝0.0015×15.7+0.23×0.078539816＝0.041614157 平均张拉力：P＝P(1-e-(kx+μθ))/(kx+μθ) =944.92×(1-e-0.041614157)/ 0.041614157=925.529KN 初伸长量（10%σcon伸长量） ΔL1＝（944.92×103×10%×15.7×103）/（831.66×1.95×105）＝9.15mm 理论伸长量（103%σco n伸长量） ΔL2＝（925.529×103×15.7×103）/（831.66×1.95×105）＝89.6 mm
13m空心板预应力钢绞线伸长量计算表修改表
13m空心板预应力钢绞线伸长量计算表 简介本标段13m空心板梁预应力体系均采用3Φs15.2、4Φs15.2夹片锚，预应力束为低松弛高强度钢绞线，标准强度为R b y=1860 Mpa,公算面积为140mm2. 准备工作： 1、张拉前检查孔道是否堵塞；检查锚垫板是否与预应力筋垂直，张拉力作用线是否与预应力筋的轴线是否一致；检查锚具与锚垫板是否紧密结合，清除锚垫板上的杂物；空心板的混凝土强度是否达到设计要求的90%以上。 2、计算预应力筋张拉应力值及理论长度：0.75b 3、钢绞线下料长度，设计图纸明细标明： 预应力钢束明细表 1）计算公式P=δcon×A g×N×1/1000×B 式中： P —预应力的张拉力，KN； δcon —预应力钢束的张拉控制应力，取1395Mpa； A g—每根预应力筋的截面积，取140mm2； N —同时张拉预应力筋的根数，取3根和4根。 B —超张拉系数，不超张拉的为1.0 2）计算张拉力 13m空心板中梁：N1束张拉力P=1395Mpa×140mm2×3×1/1000=585.9KN； N2束张拉力P=1395Mpa×140mm2×3×1/1000=585.9KN； 13m空心板边梁：N1束张拉力P=1395Mpa×140mm2×4×1/1000=781.2KN； N2束张拉力P=1395Mpa×140mm2×3×1/1000=585.9KN；
弹性模量E=1.95×105Mpa；公称面积Ag=140mm2的钢绞线，锚具为夹片式自锚式锚具，所以不需要超张拉。 3）张拉过程为：P0→P0.15→P0.3P→持荷5min→锚固 4）张拉油表读数计算 张拉油表读数按线性回归方程计算，线性回归方程由国家金属制品质量监督检验中心开出的《千斤顶与油表配套校验报告》NO：WN23001-23002号提供。 预制空心板各束预应力特性表 r=0.99996； 2#顶（150T），配压力表11.7.465#，线性回归方程：Y=0.03385F-0.29、r=0.99987； 式中：Y-油压表读数Mpa、F-千斤顶荷载KN、r-相关系数 本标段的空心板预应力张拉设备都已经标定完成，并配备专业的操作人员。 4、张拉： 1）预应力张拉时，按设计图纸的顺序对称、分批两端平行张拉，张拉顺序为左 N1→右N2→右N1→左N2，以防过大偏心压力导致空心板出现较大的侧弯现象。 2）预应力张拉采用应力控制的方法，钢绞线张拉控制应力采用1860×75%，以 伸长量进行校核，实际伸长量与理论伸长量的偏差不超过6%。 3）滑丝、断丝若超过设计规范的要求，进行更换，重新张拉。 4）在张拉控制力稳定状态下进行锚固。切割锚具外的预应力筋采用高速切割机 切割，预留3cm。 5）张拉过程如发生异常，应立即停止张拉，待原因查明后继续张拉。
先张法空心板梁预应力钢绞线伸长量计算书
先张法空心板梁预应力 钢绞线伸长量计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1
平黎公路嘉善西塘至省界段拓宽工程 梁 板 钢 绞 线 张 拉 程 序 及 伸 长 量 计 算 台州市椒江交通建设工程有限公司 平黎公路嘉善西塘至省界段拓宽工程第L1合同项目部 2009年11月28日
先张法空心板梁预应力钢绞线张拉施工方法 一、张拉前的准备工作 二、先张法梁的预应力筋是在底模整理后，在台座上进行张拉已加工好的预应力筋。对于长线张拉的台座，预应力筋或者预应力筋与拉杆、预应力筋的连接，必须先用连接器串连好后才能张拉。先张采用一端张拉，另一端在张拉前要设置好固定装置或安放好预应力筋的放松装置。 三、张拉前，应先安装相应钢绞线定位板，检查定位板的力筋孔位置和孔径大小必须符合板梁设计要求，然后将定位板固定在底板上。在检查预应力筋数量、位置、张拉设备和锚固设备后，方可进行张拉 四、二、张拉程序 五、0 初应力（δk）δk δk（持荷2分钟锚固） 六、三、张拉控制数据计算 七、钢绞线张拉采用张拉力和伸长值双重控制。 八、根据设计要求采用GB/T5224-2003标准的φ高强度低松弛钢绞线,选用江苏南通帅龙预应力钢绞线公司提供的该规格的钢绞线，公称直径φS=,截面积Ap=140mm2,强度等级f pk=1860MPa,弹性模量Ep=。 九、张拉控制应力δk==1395MPa,单根钢绞线控制张拉力Ng=δk ×Ap=，整体控制张拉力分别为: 十、 13m板梁中梁: Ny=11根×Ng=；
13m板梁边梁: Ny=12根×Ng=； 16m板梁中梁: Ny=14根×Ng=； 16m板梁边梁: Ny=15根×Ng=； 20m板梁中梁: Ny=16根×Ng=； 20m板梁边梁: Ny=17根×Ng=； 1、张拉设备的选用 整体张拉选用YDD-3000型号千斤顶，2台公称张拉力共为 6000KN＞；单根张拉选用QYC250型千斤顶，公称张拉力为250KN ＞单根张拉初应力×10%)=,压力表读数为,可以保证张拉工作的可靠性、均匀、准确性。 2、张拉伸长值估算: △L=(δk×L)÷(Ep×Ap)=×115)÷×= 由于钢绞线伸长值较大，需根据千斤顶行程的大小进行分级锚固进行张拉：YDD-3000型号千斤顶的行程可以满足张拉伸长量要求。 3、油泵选用YBZ2×2/50型电动油泵,与YDD-3000型号千斤顶配套使用。 4、伸长值控制 钢绞线采用单根张拉调整到初应力后，再使用整体分级张拉，并做好张拉端的钢绞线刻画标记和千斤顶活塞行程长度标记进行标定记录，在测量各级钢绞线伸长值时要扣除千斤顶活塞的回缩量，以保证伸长值准确无误。
预应力张拉方法与计算
预应力张拉方法与计算 预应力张拉就是在构件中提前加拉力，使得被施加预应力张拉构件承受拉应力，进而使得其产生一定的形变，来应对结构本身所受到的荷载，包括构件自身重量的荷载、风荷载、雪荷载、地震荷载作用等等。在工程现场的你，不懂预应力怎么炫技？！ 先张法懂不？ 先张法是在砼构件浇筑前先张拉预应力筋，并用夹具将其临时锚固在台座或钢模上，再浇筑构件砼，待其达到一定强度后(约75%)放松并切断预应力筋，预应力筋产生弹性回缩，借助砼与预应力筋间的粘结，对砼产生预压应力。 台座由台面、横梁和承力结构组成。按构造形式不同，可分为墩式台座、槽形台座和桩式台座等。台座可成批生产预应力构件。台座承受全部预应力筋的拉力，故台座应具有足够的强度、刚度和稳定性，以免因台座变形、倾覆和滑移而引起预应力的损失。
墩式长线台座 墩式台座由现浇钢筋砼做成，台座应具有足够的强度、刚度和稳定性，台座设计应进行抗倾覆验算与抗滑移验算。
⑴抗倾覆验算：
式中：N——预应力筋的张拉力； e1——张拉力合力作用点至倾覆点的力臂； G——台墩的自重力； L——台墩重心至倾覆点的力臂； Ep——台墩后面的被动土压力合力； e2——被动土压力合力至倾覆点的力臂。 对于与台面共同工作的台墩，倾覆点的位置宜选在砼台面下4～5cm处。 ⑵抗滑移验算： 式中：K——抗滑移安全系数，不小于1.3；N1——抗滑移的力，对于独立台墩，由侧壁土压力和底部摩阻力产生。 台墩与台面共同工作时，预应力筋的张拉力几乎全部传给了台面，可不进行抗滑移验算。 槽式台座 由端柱、传力柱、横梁和台面组成，既可承受张拉力和倾覆力矩,加盖后又可作为蒸汽养护槽。适用于张拉吨位较大的吊车梁、屋架、箱梁等大型预应力砼构件。