预埋件及化学锚栓计算
后置埋件及化学螺栓计算
一、设计说明
与本部分预埋件对应的主体结构采用混凝土强度等级为C30。在工程中尽量采用预埋件，但当实际工程中需要采用后置埋件，需对后置埋件进行补埋计算。本部分后置埋件由4-M12×110mm膨胀、扩孔锚栓，250×200×10mm镀锌钢板组成，形式如下：
埋件示意图
当前计算锚栓类型：后扩底机械锚栓；
锚栓材料类型：A2-70；
螺栓行数：2排；
螺栓列数：2列；
最外排螺栓间距：H=100mm；
最外列螺栓间距：B=130mm；
螺栓公称直径：12mm；
锚栓底板孔径：13mm；
锚栓处混凝土开孔直径：14mm；
锚栓有效锚固深度：110mm；
锚栓底部混凝土级别：C30；
二、荷载计算
V x ：水平方轴剪力； V y ：垂直方轴剪力； N ：轴向拉力；
D x ：水平方轴剪力作用点到埋件距离，取100 mm ； D y ：垂直方轴剪力作用点到埋件距离，取200 mm ； M x ：绕x 轴弯矩； M y ：绕y 轴弯矩；
T ：扭矩设计值T=500000 N·mm ； V x =2000 N V y =4000 N N=6000 N M x1=300000 N·mm
M x2= V y D x =4000×100=400000 N·mm M x =M x1+M x2=700000 N·mm M y = 250000 N·mm
M y2= V x D y =2000×200=400000 N·mm M y =M y1+M y2=650000 N·mm
三、锚栓受拉承载力计算 (一)、单个锚栓最大拉力计算
1、在轴心拉力作用下，群锚各锚栓所承受的拉力设计值：
1/sd N k N n ；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第5.2.1条)
式中，sd N ：锚栓所承受的拉力设计值； N ：总拉力设计值； n ：群锚锚栓个数；
1k ：锚栓受力不均匀系数，取1.1。
1/ 1.16000/416
50sd N k N n N ==?= 2、在拉力和绕y 轴弯矩共同作用下，锚栓群有两种可能的受力形式，具体如下所示；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第5.2.2条)
假定锚栓群绕自身的中心进行转动，经过分析得到锚栓群形心坐标为(125，100)，各锚栓到锚栓形心点的x 向距离平方之和为：∑x 2=4×652=16900 mm 2；
x 坐标最高的锚栓为4号锚栓，该点的x 坐标为190，该点到形心点的x 轴距离为：x 1= 190-125=65mm ；
x 坐标最低的锚栓为1号锚栓，该点的x 坐标为60，该点到形心点的x 轴距离为：x 2= 60-125=-65mm ；
锚栓群的最大和最小受力分别为：
2min 2600065000065-1000 N 416900y M x N N n x ?=+=-=∑
1max 26000650000654000 N 416900
y M x N N n x ?=+=+=∑
由于N min <0，说明连接下部受压，在弯矩作用下构件绕最左排锚栓转动，此时，分析计算得到各锚栓到左排锚栓的x 轴距离平方之和为：∑x d 2=33800 mm 2；
最右锚栓点到最左锚栓点的x 轴距离为：x d =190-60=130 mm ； L y ：轴力N 作用点至受压一侧最外棑锚栓的垂直距离，取65 mm ； 那么，锚栓所受最大拉力实际为：
min 2
130
()
(650000600065)4000 N 33800
d y y d x N M NL x =+=+??=∑ 综上，锚栓群在拉力和垂直弯矩共同作用下，锚栓的最大拉力设计值为4000 N 。 3、在拉力和绕x 轴弯矩共同作用下，锚栓群有两种可能的受力形式，具体如下所示；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第5.2.2条)
假定锚栓群绕自身的中心进行转动，各锚栓到锚栓形心点的y 向距离平方之和为：
∑y 2=4×502=10000 mm 2；
y 坐标最高的锚栓为4号锚栓，该点的y 坐标为150，该点到形心点的y 轴距离为：y 1= 150-100 = 50mm ；
y 坐标最低的锚栓为1号锚栓，该点的y 坐标为50，该点到形心点的y 轴距离为：y 2= 50-100 = -50mm ；
锚栓群的最大和最小受力分别为：
2min 2600070000050
2000 N 410000
x h M y N N n y ?=
-=-=-∑ 1min 26000700000505000 N 410000
x M y N N n y ?=
+=+=∑ 由于N hmin <0，说明连接下部受压，在弯矩作用下构件绕最下排锚栓转动，此时，分析计算得到各锚栓到下排锚栓的y 轴距离平方之和为：∑y d 2=20000；
最上锚栓点到最下锚栓点的y 轴距离为：y d = 150-50 = 100mm ； L x ：轴力N 作用点至受压一侧最外棑锚栓的垂直距离，取50mm ； 因此，锚栓所受最大拉力实际为：
min 2
100
()
(700000600050)5000 N 20000
d h x x d y N M NL y =+=+??=∑ 综上，锚栓群在拉力和水平弯矩共同作用下，锚栓的最大拉力设计值为5000 N 。
(二)、锚栓受拉区总拉力计算
计算依据：g
sd si N N =∑，//1/h si d
i N N y y =；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第5.2.3条)
式中，g
sd N ：锚栓受拉区总拉力设计值；
si N ：锚栓中受拉锚栓i 的拉力设计值；
h
sd N ：锚栓中最大锚栓的拉力设计值；
/1y ：锚栓1至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；
/i y ：锚栓i 至受压一侧最外排锚栓的垂直距离。
g
sd si N N =∑，//1/h si d
i N N y y = 四、混凝土锥体受拉承载力计算
计算依据：,,,/Rd c Rk c Rc N N N γ=，,0
,,,,,0,c N Rk c Rk c
s N re N ec N c N
A N N A ψψψ=；(依据《混凝土结构
后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.3条)
对于开裂混凝土：,0 1.5Rd c ef N =；
对于不开裂混凝土：,0 1.5Rd c
ef
N = 式中，Rk,c N ：混凝土锥体破坏受拉承载力标准值；
Rk,c
N ：单根锚栓受拉时，混凝土理想锥体破坏受拉承载力标准值； Rc,N γ：混凝土锥体破坏受拉承载力分项系数，根据《混凝土结构后锚固技术规
程》JGJ145-2013 第4.3.10条，取3.0；
cu,k f ：混凝土立方体抗压强度标准值。当cu,k f 不小于45 N/mm 2且不大于60
N/mm 2时，应乘以降低系数0.95；
ef h ：锚栓有效锚固深度。对于膨胀型螺栓及扩底型锚栓，为膨胀锥体与孔壁最
大挤压点的深度；
c,N
A ：根锚栓受拉且无间距、边距影响时，混凝土理想锥体破坏投影面面积； c,N A ：单根锚栓或群锚受拉时，混凝土实际锥体破坏投影面面积；
s,N ψ：边距c 对受拉承载力的影响系数；
re,N ψ：表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力的影响系数； ec,N ψ：荷载偏心e N 对受拉承载力的影响系数。
另外，根据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.9条规定：群栓有三个及以上边缘且锚栓的最大边距max c 不大于,cr N c (见下图)，计算混凝土锥体受拉破坏的受拉承
载力设计值,Rd c N 时，应取/
ef h 代替ef h 、/,cr N s 代替,cr N s 、/,cr N c 代替,cr N c 用于计算0Rk,c N 、0c,N A 、
c,N A 、s,N ψ及ec,N ψ。
/
max max ,,max(
)ef ef ef cr N cr N
c s
h h h c s =， //
,,ef
cr N
cr N ef
h s
s h =
//,,0.5cr N cr N c s =
1、0
c,N A 计算过程：(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.4条)
计算公式：02
c,N cr,N
A s = 式中，2cr,N s ：混凝土锥体破坏且无间距效应和边缘效应情况下，每根锚栓达到受拉承载
力标准值的临界间距，应取为ef 3h 。
2、c,N A 计算过程：(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.5条) (1)、单根锚栓，靠近构件边缘布置，且c 1不大于cr,N c 时(下左图)：
计算公式：c,N 1cr,N ,(0.5)cr N A c s s =+
(2)、双栓，垂直于构件边缘布置，且c 1不大于cr,N c ，s 1不大于cr,N s 时(上右图)：
计算公式：c,N 11cr,N ,(0.5)cr N A c s s s =++
(3)、双栓，平行于构件边缘布置，且c 2不大于cr,N c ，s 1不大于cr,N s 时(下左图)：
计算公式：c,N 2cr,N 1,(0.5)()cr N A c s s s =++
(4)、四栓，位于构件角部，且c 1不大于cr,N c ，c 2不大于cr,N c ，s 1不大于cr,N s ，s 2不大于cr,N s 时（下右图）
计算公式：c,N 11cr,N 22cr,N (0.5)(0.5)A c s s c s s =++++ 式中，c 1：方向1的边距；
c 2：方向2的边距； s 1：方向1的间距； s 2：方向2的间距；
cr,N c ：混凝土椎体破坏且无间距效应及边缘效应情况下，每根锚栓达到受拉承载
力标准值的临界边距，应取为ef 1.5h 。
3、s,N ψ计算过程：(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.6条)
计算公式：s,N cr,N
0.70.3
c c ψ=+
式中，c ：边距，有多个边距时应取最小值。
4、re,N ψ计算过程：(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.7条)
计算公式：re,N 0.5200
ef h ψ=+
另外，当re,N ψ的计算值大于1.0时，应取1.0；当锚固区钢筋间距s 不小于150mm 时，或钢筋直径d 不大于10mm 且s 不小于100mm 时，re,N ψ应取1.0。
5、ec,N ψ计算过程：(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.8条)
ec,N N cr,N
112/e s ψ=
+
式中，N e ：受拉锚栓合力点相对于群锚受拉锚栓重心的偏心距。另外，当ec,N ψ的计算值大于1.0时，应取1.0；当为双向偏心时，应分别按两个方向计算，ec,N ψ应取ec,N1ec,N2ψψ。
ec,N N cr,N
N cr,N
1112/12/e s e s ψ=
=
++
综上所述，有,0
,,,,,0
,c N Rk c Rk c
s N re N ec N c N
A N N A
ψψψ=，,,,/Rd c Rk c Rc N N N γ=
五、混凝土劈裂破坏承载力计算
计算依据：Rd,sp Rk,sp Rsp /N N γ=，Rk,sp h,sp Rk,c N N ψ=，2/3h,sp min (/)h h ψ=；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.12条)
式中，Rd,sp N ：混凝土劈裂破坏受拉承载力设计值；
Rk,sp N ：混凝土劈裂破坏受拉承载力标准值；
Rk,c N ：混凝土锥体破坏受拉承载力标准值，按《混凝土结构后锚固技术规程》
JGJ 145-2013第6.1.3条计算。在0
c,N A 、c,N A 及相关系数计算中，cr,N s 和cr,N c 应
分别由cr,sp s 和cr,sp c 代替，cr,sp s 应取为cr,sp 2c 。
Rsp γ：
混凝土劈裂破坏受拉承载力分项系数，依据《混凝土结构后锚固技术规程》
JGJ145-2013 第4.3.10条，取3.0。
h,sp ψ：构件厚度h 对劈裂破坏受拉承载力的影响系数。当h,sp ψ的计算值大于1.5
时，应取1.5。
综上所述，Rd,sp Rk,sp Rsp /N N γ=，Rk,sp h,sp Rk,c N N ψ=，2/3h,sp min (/)h h ψ=
六、锚栓受拉、混凝土锥体受拉、劈裂承载力校核
校核依据：,h sd Rd s N N ≤、,g sd Rd c N N ≤、,g
sd Rd sp N N ≤；(依据《混凝土结构后锚固技术规
程》JGJ145-2013 第6.1.1条)
其中h sd N ：锚栓群中拉力最大的锚栓的拉力设计值；
g
sd
N ：锚栓群受拉区总拉力设计值； ,Rd s N ：锚栓钢材破坏受拉力设计值； ,Rd c N ：混凝土锥体破坏受拉力设计值；
,Rd sp N ：混凝土劈裂破坏受拉力设计值；
1、锚栓钢材破坏受拉承载力校核： 计算依据：,,,R k s
R d s R s N
N N γ=，,Rk s s stk N A f =；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》
JGJ145-2013 第6.1.2条)
式中s A ：锚栓截面面积，取84.25 mm 2；
stk f ：锚栓抗拉强度标准值，取700 N/mm 2；
yk f ：锚栓抗剪强度标准值，取450 N/mm 2； ,Rk s N ：锚栓钢材破坏受拉承载力标准值；
,Rs N γ：锚栓钢材破坏受拉承载力分项系数，根据《混凝土结构后锚固技术规程》
JGJ145-2013 第4.3.10条，取1.3；
, 84.2570058975.00N Rk s s stk N A f ==?= ,,,58975.00
45365.381.3
Rk s
Rd s Rs N
N N N γ=
=
= 有，,500045365.38h
sd Rd s N N N N =≤=，所以锚栓钢材满足强度要求。考虑拉拔安全系
数2，则锚栓拉拔试验强度值最少要求达到10.0 kN 。
2、混凝土破坏受拉承载力校核：
校核依据：,g
sd Rd c N N ≤；
3、混凝土劈裂受拉承载力校核：
校核依据：,g sd Rd sp N N ≤；
七、锚栓受剪承载力计算 (一)、单个锚栓最大剪力计算
1、钢筋破坏或混凝土剪撬破坏时；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第5.3.1、5.3.3条
)
n y ：参与竖向受剪的锚栓数目为4个； n x ：参与水平受剪的锚栓数目为4个； 单个承受的剪力为：4000
1000 N 4
y y s y
V V n =
=
= 2000500 N 4
x x s x V V n =
==
2062 N V =
2、混凝土边缘破坏时；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第5.3.1、5.3.4条进行计算)
单个承受的剪力为：4000
2000 N 4/2
y y s y
V V n =
=
=(剪力垂直于基材边缘方向，否则不除以2)
2000
1000 N /24/2
x x s x V V n =
==(剪力垂直于基材边缘方向，否则不除以
2)
2236 N V
3、群锚在扭矩T 作用下；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第5.3.5条
)
单个承受的剪力为：22/()T
sy i i i V Ty x y =+∑∑ 22/()T sx i i i V Tx x y =+∑∑
22/()=50000050/(1000016900)929.37T sy i i i V Ty x y N =+?+=∑∑
22/()=50000065/(1000016900)1208.18T
sx i i i V Tx x y N
=+?+=∑∑
1524.28 N V = 4、群锚在剪力V 和扭矩T 共同作用下；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第5.3.6条
)
3743.65 N V ==
综上所述，锚栓群中单个锚栓最大剪力设计值为3743.65N 。
(二)、锚栓最大总剪力计算
2236 N g sd V ==
八、混凝土边缘破坏受剪承载力计算
计算依据：,,,Rk c
Rd c Rc V
V V γ=
，,0
,,,,,,,0
,c V Rk c Rk c
s V h V V re V ec V c V
A V V A
αψψψψψ=；(依据《混凝土结构后
锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.15条)
式中，,Rk c V ：混凝土边缘破坏受剪承载力标准值；
,Rc V γ：混凝土边缘破坏受剪承载力分项系数，根据《混凝土结构后锚固技术规
程》JGJ145-2013 第4.3.10条，取2.5；
,Rk c V ：单根锚栓垂直构件边缘受剪时，混凝土理想边缘破坏受剪承载力标准值；
0,c V A ：混凝土理想边缘破坏在侧向的投影面面积； ,c V A ：混凝土实际边缘破坏在侧向的投影面面积；
,s V ψ：边距比21/c c 对受剪承载力的影响系数； ,h V ψ：边距与厚度比1/h c c 对受剪承载力的影响系数； ,V αψ：剪力角度对受剪承载力的影响系数； ,ec V ψ：荷载偏心V e 对群栓受剪承载力的影响系数；
,re V ψ：锚固区配筋对受剪承载力的影响系数；
另外，依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.25条规定：满足下列条
件，计算锚栓边缘受剪承载力时，应分别用/1c 代替相应公式中的1c 计算0,Rk c V 、0
,c V A 、,c V A 、
,s V ψ和,h V ψ值。
条件：A 、后锚固基材厚度h 小于11.5c ；
B 、平行于剪力作用方向的锚栓边距 2.1c 不大于11.5c ， 2.2c 不大于11.5c 。
/1 2.1 2.2 2.max max(/1.5/1.5/1.5/3)c c c h s =，，，
1、,0
Rk c
V 计算过程：(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.16条)
对于开裂混凝：,0 1.5
1
1.35Rk c
ef
V d h αβ
=；
对于不开裂混凝土：,0 1.5
1
1.9Rk c
ef
V d h αβ
= 其中，0.510.1(/)f l c α=，0.210.1(/)nom d c β= 式中，α，β：系数；
nom d ：锚栓外径；
,cu k f ：混凝土立方体抗压强度标准值，当,cu k f 不小于45 N/mm 2且不大于60
N/mm 2时，应乘以降低系数0.95。
ef h ：锚栓有效锚固深度；
1c ：锚栓与混凝土基材边缘的距离；
f l ：剪切荷载下锚栓的有效长度，f l 取为ef h ，且f l 不大于8d ；
综上所述，,0 1.511.3510.0Rk c
ef
V d h αβ
==，,0 1.5
11.912.0Rk c
ef
V d h αβ
==
2、0,c V A 计算过程：(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.17条)
计算公式：,02
214.5 4.5602000c V A c ==?=(式中c 1见下图)
3、,c V A 计算过程：(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.18条)
A ：单根锚栓，位于构件角部，且h 大于11.5c 、2c 不大于11.5c 时(下左图)
计算公式：,1121.5(1.5)c V A c c c =+
B ：双栓，位于构件边缘，且h 不大于11.5c 、2s 不大于13c 时(下右图) 计算公式：,12(3)c V A c s h =+
B ：四栓，位于构件角部，且h 不大于11.5c 、2s 不大于13c 、2c 不大于11.5c 时(下图) 计算公式：,122(1.5)c V A c s c h =++
4、,s V ψ计算过程：(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.19条)
计算公式：2
,1
0.70.3
1.5s V c c ψ=+，当计算值大于1.0时，应取1.0。 5、,h V ψ计算过程：(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.20条)
计算公式：1/2
1, 1.5(
)h V c h
ψ=，当计算值小于1.0时，应取1.0。 5、,V αψ计算过程：(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.21条)
计算公式：,V αψ式中，V α：剪力与垂直于构件自由边方向 轴线之夹角，V α不大于90°。当V α大于 90°时，只计算平行于边缘的剪力分量，背 离混凝土基材边缘的剪力分量可不计算。
因此，,V αψ=
=
6、,ec V ψ计算过程：(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.22条)
计算公式：,1
1
12/3ec V V e c ψ=
+，其值大于1.0时，应取1.0。
7、,re V ψ计算过程：(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.23条)
A ：不开裂混凝土或边缘为无筋或少筋的开裂混凝土，,re V ψ应取为1.0；
B ：边缘配有直径d 不小于12mm 纵筋的开裂混凝土，,re V ψ应取为1.2；
C ：边缘配有直径d 不小于12mm 纵筋及间距不大于100mm 箍筋的开裂混凝土，,re V ψ应取为1.4。
另外，根据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.24条，位于角部的群锚，应分别计算两个边缘的受剪承载力设计值，并应取两者中的较小值作为群锚的边缘受剪承载力设计值。
综上所述有：,0,,,,,,,0,c V Rk c Rk c
s V h V V re V ec V c V
A V V A αψψψψψ=，,,,Rk c
Rd c Rc V
V V γ=
九、混凝土剪撬破坏承载力计算
计算依据：,,Rk cp
Rd cp Rcp
V V γ=
，,,Rk cp Rk c V kN =；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》
JGJ145-2013 第6.1.26条)
式中，,Rd cp V ：混凝土剪撬破坏受剪承载力标准值；
Rcp γ：
混凝土剪撬破坏受剪承载力分项系数，根据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第4.3.10条，取2.5；
k ：锚固深度ef h 对,Rd cp V 的影响系数。当ef h 小于60mm 时，k 取1.0；当ef h 不小于60mm 时，k 取2.0。
因此，,,1000Rk cp Rk c V kN N ==，,,1000
4002.5
Rk cp
Rd cp Rcp
V V N γ=
=
= 十、锚栓受剪、混凝土边缘破坏受剪、剪撬破坏承载力校核
校核依据：,h sd Rd s V V ≤、,g sd Rd c V V ≤、,g
sd Rd cp V V ≤；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》
JGJ145-2013 第6.1.13条)
其中h sd V ：锚栓群中剪力最大的锚栓的拉力设计值，取5000 N ；
g
sd
V ：锚栓群总剪力设计值； ,Rd s V ：锚栓钢材破坏受剪力设计值； ,Rd c V ：混凝土边缘破坏受剪力设计值；
,Rd cp V ：混凝土剪撬破坏受剪力设计值；
1、锚栓钢材破坏受剪承载力校核：
计算依据：,,,Rk s
Rd s Rs V
V V γ=
；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.14条)
其中，,Rk s V ：锚栓钢材破坏受剪承载力设计值，根据《混凝土结构后锚固技术规程》
JGJ145-2013 第6.1.14条，对于群锚，锚栓钢材断后伸长率不大于8%时，其值应乘以0.8的降低系数；
,Rs V γ：锚栓钢材破坏受剪承载力分项系数，根据《混凝土结构后锚固技术规程》
JGJ145-2013 第4.3.10条，取1.3；
s A ：锚栓应力截面面积为84.25 mm 2；
不考虑杠杆臂的作用有：,0.50.584.2545018956.25N Rk s s yk V A f ==??=（依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.14.1条）
yk f ：锚栓抗剪强度标准值，取值为450 N/mm 2；
h
sd
V ：锚栓群中剪力最大的锚栓的剪力设计值，取2236N ； ,,,0.818956.25
11665.381.3
Rk s
Rd s Rs V
V V N γ?=
=
=
有，,223611665.38h
sd Rd s V N V N =≤=，所以锚栓钢材满足抗剪强度要求。
2、混凝土边缘破坏受剪承载力校核
校核依据：,g sd Rd c V V ≤
3、混凝土剪撬破坏承载力校核
校核依据：,g
sd Rd cp V V ≤
十一、锚栓在拉剪复合承载力下强度校核
拉剪复合受力下锚栓钢材破坏时的承载力，按照下面公式计算：2
2
1h h
Sd Sd Rd s Rd s N V N V ????
+≤ ? ?????
，，；
(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.28条)
h
Sd
N ：锚栓群中拉力最大的锚栓的拉力设计值，取5000 N ； ,Rd s N ：锚栓钢材破坏受拉力设计值，取45365.38 N ；
h
Sd
V ：锚栓群中剪力最大的锚栓的剪力设计值，取2236 N ； ,Rd s V ：锚栓钢材破坏受剪承载力设计值，取11665.38 N ；
2
2
2
2
500022360.05145365.3811665.38h h Sd Sd Rds Rds N V N V ????????+=+=≤ ? ? ? ??
??????? 因此，锚栓在拉剪扭复合受力下承载力满足要求。
十二、混凝土在拉剪复合承载力下强度校核
拉剪复合受力下混凝土破坏时的承载力，按照下面公式计算： 1.5
1.5
,, 1h
h
Sd
Sd
Rd c
Rd c N V N
V ????
+≤ ? ? ? ?????
；
(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第6.1.29条)
h
Sd
N ：锚栓群中拉力最大的锚栓的拉力设计值，取17175.5 N ； ,Rd c N ：混凝土破坏受拉力设计值，取45365.38 N ；
h
Sd
V ：锚栓群中剪力最大的锚栓的剪力设计值，取2725 N ；
,Rd c V ：混凝土破坏受剪承载力设计值，取11665.38 N ；
1.5
1.5
1.5 1.5
,,17175.527250.11145365.3811665.38h h
Sd Sd
Rd c
Rd c N V N V ????
????+=+=≤ ? ? ? ? ? ?????
????
因此，混凝土在拉剪复合受力下承载力满足要求。
十三、锚栓构造要求校核
1、混凝土基材厚度要求；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013第7.1.1.1条)
ef h ：锚栓有效锚固长度，取120mm ；
D ：锚栓处混凝土开孔直径，取14mm ；
100mm 22120240mm h 250mm ef h <=?=≤=
所以，混凝土基材厚度满足构造要求。
2、群锚最小间距值min s 以及最小边距值min c 构造要求；另外，锚栓最小边距c 尚不应小于最大骨料粒径的2倍；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013表7.1.2)
锚栓最小间距s 和最小边距c
注：d nom 为锚栓外径
当前锚栓直径为12mm ，锚栓类型为扩底型锚栓；有6d=72mm≤min s =100mm ，6d=72 mm≤min c =140 mm ；另外，根据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013第8.3.2条规定：对抗震设防时，锚固连接为重要的锚固时，钢筋间距不应大于100mm ，一般的锚固时，钢筋间距不宜大于150mm 。
综上所述，群锚最小间距值min s 与群锚最小边距值min c 均满足构造要求。
3、锚栓抗震最小有效锚固深度校核；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013表8.3.1)
锚栓最小有效锚固相对深度h ef ，min /d
从上表可知：当抗震设防烈度为6度时，对于扩底型锚栓其最小有效锚固深度为4d，有160mm>4d=4×12=48mm；因此，螺栓的有效锚固长度满足抗震要求！
埋件计算
埋件计算 建筑埋件系统 设计计算书 设计： 校对： 审核： 批准： 二〇一四年三月二十二日
目录 1 计算引用的规范、标准及资料 (1) 2 幕墙埋件计算(粘结型化学锚栓) (1) 2.1 埋件受力基本参数 (1) 2.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (1) 2.3 群锚受剪内力计算 (2) 2.4 锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力计算 (2) 2.5 锚栓或植筋钢材受剪破坏承载力计算 (3) 2.6 拉剪复合受力承载力计算 (3) 3 附录常用材料的力学及其它物理性能 (4)
幕墙后锚固计算 1 计算引用的规范、标准及资料 《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003 《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001 《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004 《混凝土结构加固设计规范》 GB50367-2006 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010 《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004 2 幕墙埋件计算(粘结型化学锚栓) 2.1埋件受力基本参数 V=4000N N=5000N M=200000N·mm 选用锚栓：慧鱼-化学锚栓,FHB-A 12×80/100； 2.2锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 按5.2.2[JGJ145-2004]规定，在轴心拉力和弯矩共同作用下(下图所示)，进行弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算： 1：当N/n-My 1/Σy i 2≥0时： N sd h=N/n+My 1 /Σy i 2 2：当N/n-My 1/Σy i 2<0时： N sd h=(NL+M)y 1 //Σy i /2 在上面公式中： M：弯矩设计值； N sd h：群锚中受拉力最大锚栓的拉力设计值； y 1，y i ：锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离； y 1/，y i /：锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离； L：轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离；
化学锚栓拉拔力
学锚栓， 一、基本参数 工程所在地：青岛市 幕墙计算标高：15.33 m 玻璃设计分格：B×H=1549×2000 mm B：玻璃宽度 H：玻璃高度 设计地震烈度：7度 地面粗糙度类别：A类 二、荷载计算 1、风荷载标准值 W K：作用在幕墙上的风荷载标准值（KN/m2） βgz：瞬时风压的阵风系数，取1.60 μs：风荷载体型系数，取1.2 μz：风荷载高度变化系数，取1.527 青岛市地区风压W0=0.6 KN/m （按50年一遇） W k=βgzμsμz W0 =1.60×1.2×1.527×0.60 =1.76 KN/m2＞1.0 KN/m2 取W K=1.76 KN/m2
2、风荷载设计值 W ：风荷载设计值 (KN/m 2) r w ：风荷载作用效应的分项系数，取1.4 W=r w ×W k =1.4×1.76 =2.46 KN/m 2 3、玻璃幕墙构件重量荷载 G AK ：玻璃幕墙构件自重标准值，取0.50 KN/m 2 G A ：玻璃幕墙构件自重设计值 G A =1.2×G AK =1.2×0.50=0.60 KN/m 2 4、地震作用 q EK ：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (KN/m 2) q E ：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用设计值 (KN/m 2) βE ：动力放大系数，取5.0 αmax ：水平地震影响系数最大值，取0.08 G AK ：幕墙构件(包括玻璃和接头)的重量标准值，取0.50 KN/m 2 q EK =AK max E G ?α?β =5.0×0.08×0.50 =0.20KN/m 2 q E =γE ×q EK =1.3×0.20 =0.26 KN/m 2 5、荷载组合 风荷载和地震荷载的水平分布作用标准值 q K =ψW ·q WK +ψE ·q EK =1.0×1.76+0.5×0.20 =1.86 KN/m 2 风荷载和地震荷载的水平分布作用设计值 q=ψW ·γW ·q WK +ψE ·γE ·q EK =1.0×1.4×1.76+0.5×1.3×0.20 =2.59 KN/m 2 第二章、化学锚栓强度计算 一、部位要素 该处最大计算标高按15.33 m 计，受到由水平风荷载和地震荷载作用效应的组合荷载
化学锚栓计算
化学锚栓计算： 采用四个级斯泰NG-M12×110粘接型（化学）锚栓后锚固，h ef =110mm ，A S =58mm 2 ， f u =500N/mm 2 ，f y =300N/mm 2 。 荷载大小： N= KN V= KN M=×= KN ·m 一、锚栓内力分析 1、受力最大锚栓的拉力设计值 因为36122 1 5.544100.166105042250 My N n y ???-=-??∑=556 N ＞0 故，群锚中受力最大锚栓的拉力设计值： =2216 N 2、承受剪力最大锚栓的剪力设计值 化学锚栓有效锚固深度：ef h '=ef h -30=60 mm 锚栓与混凝土基材边缘的距离c=150 mm ＜10ef h '=10×60=600 mm ，因此四个锚栓中只有部分锚栓承受剪切荷载。 承受剪力最大锚栓的剪力设计值： 2 h Sd V V = =2074/2=1037 N 二、锚固承载力计算 1、锚栓钢材受拉破坏承载力 锚栓钢材受拉破坏承载力标准值：
,5850029000Rk s s stk N A f ==?=N 锚栓钢材破坏受拉承载力分项系数： 锚栓钢材破坏时受拉承载力设计值： ,,,29000145002.0 Rk s Rd s RS N N N γ= ==N ＞h Sd N =2216 N 锚栓钢材受拉承载力满足规范要求！ 2、混凝土锥体受拉破坏承载力 锚固区基材为开裂混凝土。 单根锚栓理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值： = N 混凝土锥体破坏情况下，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界间距： 混凝土锥体破坏情况下，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界边距： 基材混凝土劈裂破坏的临界边距： 则，c 1=150 mm ＞,90cr N c =mm ，取c 1=90 mm 边距c 对受拉承载力降低影响系数： ,,90 0.70.3 0.70.390 s N cr N c c ψ=+=+?= 表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力降低影响系数： ,9030 0.50.5200200ef re N h ψ-=+=+ =
预埋件计算原理及算例
混凝土结构设计计算算例 第17章预埋件 王依群 20201212年12月 这是《混凝土结构设计计算算例》（建筑工业出版社2012年8月出版）新增加的第17章。第17.1节配置直锚筋的预埋件计算，第17.2节配置直锚筋和弯折锚筋的预埋件计算。 例题演示了预埋件的计算和结果的准确性。 RCM软件试用版本RCML软件可到下面网站下载。 http//https://www.360docs.net/doc/bf10831740.html,
目录 (33) 第3章R CM软件的功能和使用方法.................................................................................................................................... (44) 第17章预埋件计算原理及算例............................................................................................................................................ 17.1由锚板和对称配置的直锚筋所组成的受力预埋件 (4) 【例17-1】受拉直锚筋预埋件算例 (5) 【例17-2】受剪直锚筋预埋件算例 (6) 【例17-3】受拉剪直锚筋预埋件算例 (7) 【例17-4】受拉弯直锚筋预埋件算例 (8) 【例17-5】受压弯直锚筋预埋件算例 (10) 【例17-6】受弯剪直锚筋预埋件算例 (11) 【例17-7】受拉弯剪直锚筋预埋件算例 (12) 【例17-8】受压弯剪直锚筋预埋件算例 (13) 17.2由锚板和对称配置的弯折锚筋及直锚筋共同承受剪力的预埋件 (15) 【例17-9】受剪弯折锚筋及直锚筋预埋件算例 (15) 以后增加17.3构造要求
后置埋件计算
幕墙埋件计算 基本参数： 1：计算点标高：26.2m； 3：幕墙立柱跨度：L=4500mm，短跨L1=550mm，长跨L2=3950mm； 3：立柱计算间距：B=1300mm； 4：立柱力学模型：双跨梁，侧埋； 5：板块配置：中空玻璃； 6：选用锚栓：化学锚栓 M12*160；锚板采用Q235B的300×200×8 mm钢板。荷载标准值计算 (1)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用： qEk=βEαmaxGk/A =5.0×0.08×0.0005 =0.0002MPa (2)连接处水平总力计算： 对双跨梁，中支座反力R1，即为立柱连接处最大水平总力。 qw：风荷载线荷载设计值(N/mm)； qw=1.4wkB =1.4×0.001551×1300 =2.823N/mm qE：地震作用线荷载设计值(N/mm)； qE=1.3qEkB =1.3×0.0002×1300 =0.338N/mm 采用Sw+0.5SE组合：……5.4.1[JGJ133-2001] q=qw+0.5qE =2.823+0.5×0.338 =2.992N/mm N：连接处水平总力(N)； R1：中支座反力(N)； N=R1 =qL(L12+3L1L2+L22)/8L1L2 =2.992×4500×(5502+3×550×3950+39502)/8/550/3950 =17370.342N (3)立柱单元自重荷载标准值： Gk=0.0005×BL =0.0005×1300×4500 =2925N (4)校核处埋件受力分析： V：剪力(N)；
N ：轴向拉力(N)，等于中支座反力R1； e0：剪力作用点到埋件距离，即立柱螺栓连接处到埋件面距离(mm)； V=1.2Gk =1.2×2925 =3510N N=R1 =17370.342N M=e0×V =106×3510 =372060N ·mm 二、埋件计算 锚板面积 A=60000.0 mm2 0.5fcA=429000.0 N N=11547.3N < 0.5fcA 锚板尺寸可以满足要求! 锚筋采用后植锚固的形式，锚筋采用2-M12化学螺栓的埋设方式，锚板采用Q235B 的300×200×8 mm 钢板。 N 拔=n z M N 1)2(?+?β＜5 .1拉拔N =21)100416000210738( 25.1?+? =7969 N M12化学螺栓单个设计值为16200 N ； 可知均大于N 拔=7969 N 所以满足要求 根据以上计算，整个幕墙埋件设计满足设计要求，达到使用功能，可以正常使用。
梯笼专项施工方案范本
梯笼专项施工方案
第一节编制依据 《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社； 《钢结构设计规范》(GB50017- ) 中国建筑工业出版社； 《建筑结构荷载规范》(GB50009- )中国建筑工业出版社； 《建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)》中国建筑工业出版社； 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99 中国建筑工业出版社； 《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社； 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007- ) 第二节工程概况 上海市轨道交通12号线土建工程29标段工程；属于深基坑;;地下2层；基坑局部深度13.58m；总建筑面积：11019.34平方米；施工单位：中铁二十四局集团有限公司。 本工程由上海轨道交通12号线发展有限公司投资建设，中铁第四勘察设计院集团有限公司设计，地质勘察，上海建科建设监理咨询有限公司监理，中铁二十四局集团有限公司组织施工； 第三节人行梯笼方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、笼体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，人行梯笼，还必须符合《建筑施工安全检查标准》要求，要符合市文明标化工地的有关标准。 6、结合以上人行梯笼设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下1种人行梯笼方案： 选用规格为（3600×1700×2500）箱式深基坑施工行人安全B型梯笼。 第四节安装方案 1、施工前的准备工作： 1.1 梯笼安装前应对安装人员进行安全技术的培训。对质量及安全防护要求详细交底。 1.2 安装班组人员要有明确的分工，确定指挥人员，设置安全警戒区，挂设安全标志，并派监护人员排除作业障碍。 1.3 根据设计建筑基坑深度核对安装高度。 1.4 安装作业前检查的内容包括： 1.4.1箱式笼体的成套性和完好性； 1.4.2提升机构是否完整良好； 1.4.3基础位置和做法是否符合要求； 1.4.4附墙架连接埋件的位置是否正确和埋设牢靠； 1.4.5必备的各种安全装置是否具备和性能是否可靠。 2、梯笼安装：
化学锚栓计算(31041)(学习建筑)
化学锚栓计算： 采用四个5.6级斯泰NG-M12×110粘接型（化学）锚栓后锚固，h ef=110mm，A S=58mm2，f u=500N/mm2 ，f y=300N/mm2。 荷载大小： N=5.544 KN V=2.074 KN M=2.074×0.08=0.166 KN·m
一、锚栓内力分析 1、受力最大锚栓的拉力设计值 因为36122 1 5.544100.166105042250My N n y ???-=-??∑=556 N ＞0 故，群锚中受力最大锚栓的拉力设计值： 12 i h Sd My N N n y =+∑ 3625.544100.166105042250 ???=+?? =2216 N 2、承受剪力最大锚栓的剪力设计值 化学锚栓有效锚固深度：ef h '=ef h -30=60 mm 锚栓与混凝土基材边缘的距离c=150 mm ＜10ef h '=10×60=600 mm ，因此四个锚栓中只 有部分锚栓承受剪切荷载。 承受剪力最大锚栓的剪力设计值： 2 h Sd V V ==2074/2=1037 N 二、锚固承载力计算 1、锚栓钢材受拉破坏承载力 锚栓钢材受拉破坏承载力标准值： ,5850029000Rk s s stk N A f ==?=N 锚栓钢材破坏受拉承载力分项系数： S, 1.25001.2 2.0300 stk R N yk f f γ?===≥1.4 1.0-1.55 锚栓钢材破坏时受拉承载力设计值： ,,,29000145002.0Rk s Rd s RS N N N γ===N ＞h Sd N =2216 N 锚栓钢材受拉承载力满足规范要求！
预埋件计算示例
预埋件计算书 ==================================================================== 计算软件：MTS钢结构设计系列软件MTSTool v2.0.1.6 计算时间：2013年03月27日10:32:08 ==================================================================== 一. 预埋件基本资料 采用化学锚栓：单螺母扩孔型锚栓库_6.8级-M20 排列为(环形布置)：2行；行间距200mm；2列；列间距80mm； 锚板选用：SB12_Q235 锚板尺寸：L*B= 200mm×300mm，T=12 基材混凝土：C35 基材厚度：400mm 锚筋布置平面图如下： 二. 预埋件验算： 1 化学锚栓群抗拉承载力计算 轴向拉力为：N=10kN X向弯矩值为：Mx=9.5kN·m 锚栓总个数：n=2×2=4个 按轴向拉力与X单向弯矩共同作用下计算： 由N/n-M x*y1/Σy i2
=10×103/4-9.5×106×100/60000 =-13333.333 < 0 故最大化学锚栓拉力值为： N h=(M x+N*l)*y1'/Σy i')2 =(9.5×106+10×103×100)×200/60000 =28750=28750×10-3=28.75kN 所选化学锚栓抗拉承载力为(锚栓库默认值)：Nc=90.574kN 故有： 28.75 < 90.574kN，满足 2 化学锚栓群抗剪承载力计算 X方向剪力：Vx=8.2kN X方向受剪锚栓个数：n x=4个 Y方向受剪锚栓个数：n y=4个 剪切荷载通过受剪化学锚栓群形心时，受剪化学锚栓的受力应按下式确定： V ix V=V x/n x=8200/4=2050×10-3=2.05kN V iy V=V y/n y=0/4=0×10-3=0kN 化学锚栓群在扭矩T作用下，各受剪化学锚栓的受力应按下列公式确定： V ix T=T*y i/(Σx i2+Σy i2) V iy T=T*x i/(Σx i2+Σy i2) 化学锚栓群在剪力和扭矩的共同作用下，各受剪化学锚栓的受力应按下式确定： V iδ=[(V ix V+V ix T)2+(V iy V+V iy T)2]0.5 结合上面已经求出的剪力作用下的单个化学锚栓剪力值及上面在扭矩作用下的单个锚栓剪力值公式 分别对化学锚栓群中（边角）锚栓进行合成后的剪力进行计算（边角锚栓存在最大合成剪力）： 取4个边角化学锚栓中合剪力最大者为： V iδ=[(2050+0)2+(0+0)2]0.5=2.05kN 所选化学锚栓抗剪承载力为(锚栓库默认值)：Vc=53.855kN 故有： V iδ=2.05kN < 53.855kN，满足 3 化学锚栓群在拉剪共同作用下计算 当化学锚栓连接承受拉力和剪力复合作用时，混凝土承载力应符合下列公式： (βN)2+(βV)2≤1 式中： βN=N h/Nc=28.75/90.574=0.3174 βV=V iδ/Vc=2.05/53.855=0.03807 故有： (βN)2+(βV)2=0.31742+0.038072=0.1022 ≤1 ，满足 三. 预埋件构造验算： 锚固长度限值计算： 锚固长度为160，最小限值为160，满足！ 锚板厚度限值计算： 按《混凝土结构设计规范2002版》10.9.6规定，锚板厚度宜大于锚筋直径的0.6倍，故取 锚板厚度限值：T=0.6×d=0.6×20=12mm 锚筋间距b取为列间距，b=80 mm 锚筋的间距：b=80mm，按规范且有受拉和受弯预埋件的锚板厚度尚宜大于b/8=10mm,
HILTI化学锚栓-HVU承载力计算(喜利得CC法)
附录. HILTI化学锚栓-HVU承载力计算（喜利得CC法） 1 化学锚栓抗拉性能计算 单根锚栓抗拉承载力设计值取下列两者中的最小值： N Rd,c ：混凝土边缘破坏承载力 N Rd,s ：钢材破坏承载力 1.1 N Rd,c —— 混凝土锥体破坏抗拉承载力设计值计算 计算公式：N Rd,c =N Rd,c0×f B,N×f T×f A,N×f R,N 公式中：N Rd,c0 —— 混凝土锥体破坏的抗拉承载力设计值，通过标准值N Rk,c0由公式N Rk,c0 /γMc,N,得到，其中分项安全系数γMc,N 取 1.8， N Rd,c0按表L.1.1.1确定。 表L.1.1.1 混凝土锥体破坏的抗拉承载力设计值及标准埋置深度 锚栓规格 M8 M10 M12 M16 M20 N Rd,c0 (kN) 12.4 16.6 23.8 34.7 62.9 h nom (mm)1）80 90 110 125 170 注：1）h nom 为标准埋置深度 公式中：f B,N ——混凝土强度影响系数，不同标号混凝土系数按表L.1.1.2确定。 表L.1.1.2混凝土强度影响系数 混凝土强度等级立方体抗压强度 f B,N f ck,cube(N/mm2) C20 20 0.94 C25 25 1.0 C30 30 1.05
C40 40 1.12 C45 45 1.20 C50 50 1.25 C55 55 1.30 C60 60 1.35 注：f B,N 也可按公式计算： f B,N =1+(f ck,cube -25 ) / 80 限制条件： 20 N/mm2≤f ck,cube ≤ 60 N/mm2 公式中：f T ——埋置深度影响系数，可按公式计算： f T = h act / h nom 实际埋深限制h act： h nom≤h act≤2.0×h nom 公式中：f A,N ——锚栓间距影响系数，按表L.1.1.3确定。 表L.1.1.3锚栓间距影响系数 锚栓间距 锚栓规格 s(mm) M8 M10 M12 M16 M20 40 0.63 45 0.64 0.63 50 0.66 0.64 55 0.67 0.65 0.63 60 0.69 0.67 0.64 65 0.70 0.68 0.65 0.63 70 0.72 0.69 0.66 0.64 80 0.75 0.72 0.68 0.66 90 0.78 0.75 0.70 0.68 0.63 100 0.81 0.78 0.73 0.70 0.65 120 0.88 0.83 0.77 0.74 0.68 140 0.94 0.89 0.82 0.78 0.71 160 1.00 0.94 0.86 0.82 0.74 180 1.00 0.91 0.86 0.76 200 0.95 0.90 0.79 220 1.00 0.94 0.82 250 1.00 0.87 280 0.91 310 0.96 340 1.00 注：f A,N 也可按公式计算： f A,N =0.5 + s / 4 h nom 化学锚栓间距限制条件： s min ≤ s ≤ s cr,N s min = 0.5 h nom s cr,N = 2.0 h nom
预埋件计算
预埋件计算(预埋件计算) 项目名称 构件编号 日 期 设 计 校 对 审 核 执行规范: 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》 钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500 ----------------------------------------------------------------------- 1 计算条件 弯矩设计值M : 0.00kN ·m__轴力设计值N : 454.00kN 剪力设计值V : 0.00kN___力的正方向如图所示 直锚筋层数 : 3___层间距b1 : 200mm 直锚筋列数 : 2___列间距b : 150mm 锚板厚度t : 20mm___锚板宽度B : 300mm 锚板高度H : 750mm___最外层锚筋之间距离z: 400mm 结构重要性系数γ0 : 1.0___层数影响系数αr : 0.90 地震作用 : 不考虑 锚筋级别 : HRB400, f y =360.00N/mm 2, f y ＞ 300, 取 f y = 300N/mm 2 直锚筋直径d : 22mm 砼强度等级 : C35, f c =16.70 N/mm 2, f t =1.57 N/mm 2 2 锚筋截面面积验算 (1)锚板受剪承载力系数αv : 根据混凝土规范9.7.2-5计算: =v (2)锚板弯曲变形折减系数αb : 根据混凝土规范9.7.2-6计算: b (3)直锚筋面积验算: 在剪力、法向拉力、弯矩的组合作用下，直锚筋的计算截面积按照混凝土规范 式 9.7.2-1 及 式9.7.2-2计算，并取其中较大值: ≥A S 0 (r v f 0.8 b f 1.3 r b f ? ( ?0.900.53300.00?0.83300.00 =2279.12mm 2 ≥0 ( ) N 0.8 b f M 0.4 r b f
化学锚栓技术
化学锚栓技术?适用范围 1、建筑物玻璃幕墙的锚固连接； 2、建筑物外墙各种干挂式天然人造石板的锚固连接； 3、工业和民用的各种电机设备与基座的锚固连接； 4、各种管道支架、电缆桥架的锚固； 5、电杆、灯柱底座安装的锚固； 6、户外或建筑物屋顶各种广告牌支架的锚固； 7、马路、公路、桥梁旁侧护栏支柱的安装固定； 8、港口码头船缆墩柱的锚固； 9、有关砖石砌体的加固连接。 ?化学锚栓的特点与应用范围
1、化学锚栓的组成 本公司成产的JCT化学锚栓由化学药剂（玻璃管装）与配套金属杆体（优质碳素钢或不锈钢）组成，如图所示。 2、产品特点 ⑴施工安装简捷、方便； ⑵承载快抗拉拔力大，抗剪切力高； ⑶抗震动，抗疲劳，耐老化； ⑷锚固后，可以施焊连接。 材料 1、基材 ⑴化学锚栓用于钢筋混凝土或素混凝土时，混凝土强度等级不宜小于C15。 ⑵化学锚栓用于砖石砌体时，砖石强度等级不宜小于MU7.5，砂浆强度等级不宜小于M5。 2、化学锚栓杆体 化学锚栓杆体由金属螺杆、螺母及垫片组成。螺杆可分为镀锌螺杆及不锈钢螺杆。金属螺杆的机械性能见表一
金属螺杆的机械性能（表一） 3、化学药剂由混合树脂、固化剂、填料剂玻璃管组成。 4、化学药剂在不同温度环境下的固化时间，见表二 化学药剂固化时间（表二） ?施工 1、现场基材表面清除浮尘后，按设计要求放好线，精心施工、确保孔距、孔径、深度尺寸的准确。 2、对螺杆应先除去表面的污物、浮锈，在用棉纱浸入丙酮、反复清洗，彻底擦除油污。 3、施工操作应严格遵守下列程序要求： ⑴用冲击钻或者水钻钻孔； ⑵用毛刷或者压缩空气清孔，建议重复2～3次，孔内不应由明水； ⑶将化学药剂放入清洁的孔内； ⑷用电钻旋转安装螺杆，将螺杆推入孔底，旋转时间不宜超过30秒，不允许采用冲击方式安装； ⑸固化前请勿晃动螺杆。 ?检测
预埋件计算规范
去除时间限制及相关安装说明： 1、安装过程中需要产品代码时，填写EC-C01 2、安装过程中需指定License文件时，请选择光盘中的\LICENSE\LICENSE-DAR\license.txt，即可去除时间限制。 3、如果在Windows XP中安装客户端或单机用程序，必须确保Windows XP升级到SP2。 4、如果选择SQL Server 2000做后台服务器，必须升级到SP3以上。首先安装Other tool中的数据库，然后再安装所需的客户端程序。 5、如果只在本机使用，建议只安装Stand-alone版本即可，这样只会在本机安装MSDE引擎，用于学习软件使用和一般项目管理足够用了。 6、安装指南可参考光盘\Doc-V5.0\IT下的adminguide.pdf，内有详细的安装说明。 7、最后说一句，P3确实是非常牛的项目管理软件！ 1、工程模式 工程组、工程、目标工程不限 每个工程可达10万条工序 自动进度计算和资源平衡 进展骤光灯和自动进度更新 显示进展线、前锋线 20级工作分解结构（WBS）编码 工程识别编码 24个用户可自行定义的作业分类码，可用于选择、排序、分组分析 16个用户自定义数据项 多个工程汇总成新工程 赢得值分析评价完成情况 保存历史数据 合并多个工程 总体更新用于一次修改批量数据 用户自定义的计划模板（子网络） 真正的同时多用户功能：多人同时更* Web 向导，用于Internet/Intranet Primavera 中国唯一总代理新、分析、制作报表 可对工程设定多级权限 与Microsoft Office 兼容的图形* 可按任意作业分类码和资源组合来组用户接口 显示进展线、前锋线/td> 20级工作分解结构（WBS）编码 2、进度计算 关键路径法（CPM）计算 单节点网络图（PDM）方式 自由浮时和总浮时计算 支持完成－开始、开始－开始、开始－完成和完成－完成四种作业关 关系线上可显示延时 每工程可使用31种作业日历 时间单位可为小时、天、周、月
预埋件的各种知识
预埋件的各种知识 在建筑与水利工程施工中，预埋件可分为受力预埋件和构造预埋件两种，通常由两部分组成：○1埋设在混凝土中的锚筋，这种锚筋一般采用I级或II级钢筋，也可以用角筋或其它型钢；○2外露在混凝土表面的锚板，一般选用3#钢板或角钢等。 在一些预埋件受力较大的地方，常在锚筋末端焊接挡板，称之为小锚板，目的是为了增强钢筋的锚固性能。而对于有抗剪要求的预埋件，在锚板上需加焊抗剪钢板，以满足使用要求。 一、预埋件施工前的准备 (1)预埋件施工工艺流程为：○1钢筋、钢板下料加工；○2焊接；○3支模并安 装预埋件；○4对照施工图校对预埋件尺寸和位置；○5浇筑混凝土；○6养 护和拆模；○7检查预埋件施工质量；○8修补处理。 (2)预埋件施工前，应首先了解其型式、位置和数量，然后按标准要求制作 并固定预埋件。预埋件的原材料应确保合格，加工前必须检查其合格证，进行必要的力学性能试验及化学成分分析，同时观感质量必须合格，表 面无明显锈蚀现象。钢筋的调直下料以及钢板的划线切割，需根据图示 尺寸认真实施。对于构造预埋件及有特殊要求的预埋件，应当注意锚筋 的弯钩长度、角度等规定。 (3)预埋件焊接前，必须检查钢筋钢板的品种是否符合设计要求及强制性标 准规定，对不符合要求者，需查明原因，妥善解决。 (4)对于焊条和焊剂型号的选定，需根据其使用要求和不同性能来进行，当 采用压力埋弧焊时，采用与主体金属强度相适应的焊条；当采用手工焊 时，应按强度低的主体金属焊条型号。 (5)预埋件的焊缝型式应由锚筋的尺寸确定，对直径>20mm的锚筋优先选用压 力埋弧焊，当施工条件受限时，也可用电弧焊，选择适当的焊缝形式可 以保证预埋件焊接质量。
化学锚栓计算
化学锚栓计算： 采用四个 5.6级斯泰NG-M12×110粘接型（化学）锚栓后锚固，h ef=110mm，A S=58mm2，f u=500N/mm2 ，f y=300N/mm2。 荷载大小： N=5.544 KN V=2.074 KN M=2.074×0.08=0.166 KN·m 一、锚栓内力分析 1、受力最大锚栓的拉力设计值
因为36 122 1 5.544100.166105042250My N n y ???-=-??∑=556 N ＞0 故，群锚中受力最大锚栓的拉力设计值： 12 i h Sd My N N n y = + ∑ 362 5.544100.166105042250 ???=+?? =2216 N 2、承受剪力最大锚栓的剪力设计值 化学锚栓有效锚固深度：ef h '=ef h -30=60 mm 锚栓与混凝土基材边缘的距离c=150 mm ＜10ef h '=10×60=600 mm ，因此四个锚栓中只有部分锚栓承受剪切荷载。 承受剪力最大锚栓的剪力设计值： 2 h Sd V V = =2074/2=1037 N 二、锚固承载力计算 1、锚栓钢材受拉破坏承载力 锚栓钢材受拉破坏承载力标准值： ,5850029000Rk s s stk N A f ==?=N 锚栓钢材破坏受拉承载力分项系数： S, 1.25001.2 2.0300 stk R N yk f f γ?===≥1.4 1.0-1.55 锚栓钢材破坏时受拉承载力设计值： ,,,29000 145002.0 Rk s Rd s RS N N N γ= ==N ＞h Sd N =2216 N 锚栓钢材受拉承载力满足规范要求！ 2、混凝土锥体受拉破坏承载力 锚固区基材为开裂混凝土。 单根锚栓理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值：
预埋件计算书
目录 一、埋件计算概述 (1) 1.坐标轴定义 (1) 2.规范和参考依据 (1) 二、预埋件MJ01计算 (2) 1.埋件分布 (2) 2.荷载传递简图 (2) 3.埋件YMJ-01加工图中的尺寸： (2) 4.荷载计算 (3) 1)恒荷载标准值 (3) 2)风荷载标准值 (3) 3)地震荷载标准值 (3) 4)荷载工况组合： (3) 5.埋件受力分析 (4) 1)锚筋面积校核 (4) 2)锚板面积校核 (4) 3)锚筋锚固长度校核 (5)
一、埋件计算概述 1.坐标轴定义 对于位于土建梁侧的埋件：埋板的法向方向为Y轴；埋板平面内沿重力方向为Z轴；埋板平面内沿土建梁轴向方向为X轴； Z轴方向的荷载对埋件产生的效应为拉压力，记为N ；X轴和Y轴方向的荷载对埋件产生的效应为竖向剪力，记为Vx和Vy ，同理弯矩记为Mx和My 。 2.规范和参考依据 《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《建筑抗震设计规范》GB50011-2010 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003 《金属、石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001 《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2004 《建筑结构静力计算手册》第二版
二、预埋件MJ01计算 1.埋件分布 编号为MJ01类型的埋件在本工程中标高17.8m的位置。 2.荷载传递简图 3.埋件YMJ-01加工图中的尺寸： YMJ-01 尺寸图
4.荷载计算 1)恒荷载标准值 Gk2＝ρ×t＋gs ρ石材的重力密度，取值为：25.6 KN/m3 t 产生重力荷载的玻璃的有效厚度，此处取0.018 m gs 连接附件等的重量，保守按照11 Kg/m2取值为：0.11 KN/m2 Gk＝28×0.030＋0.11＝0.95 KN/m2 2)风荷载标准值 根据《建筑结构荷载规范》中的风荷载标准值计算方法得出的风荷载标准值Wk1为：Wk1＝W0×μs1×μz×βgz W0基本风压取为，上海50年，取值为0.55 KN/m2 μs1局部风压体形系数，此处按照最不利取值为(1.4＋0.2)＝1.6 μz风压高度系数，地面粗造度为B类，埋件使用部位标高17.8m，取值为1.19 βgz阵风系数，地面粗造度为B类，埋件使用部位标高17.8m，取值为1.63 Wk1＝0.55×1.6×1.19×1.63＝1.707 KN/m2, 3)地震荷载标准值 Ek＝Gk×αmax×βE αmax 地震影响系数放大值，抗震设防烈度为7度，水平地震影响系数α取0.08 βE 动力放大系数，取：5.0 Ek＝0.95×0.08×5.0＝0.380KN/m2 4)荷载工况组合： 工况1 : 1.2×Gk＋1.4×1.0×Wk＋1.3×0.5×Ek 水平荷载 PAh＝1.4×1.0×Wk＋1.3×0.5×Ek＝2.637 KN/m2 竖向荷载 PAv＝1.2×Gk＝1.140 KN/m2 竖框承受的最不利受荷载面积Am＝1.2×2.25＝2.700 m2 所以竖框对埋件产生的最大支反力如下： 水平荷载：RFy＝PAh×Am＝2.637×2.70＝7.120 KN 竖向荷载：RFz＝PAv×Am＝1.140×2.700＝3.078 KN 最大弯矩：M＝RFz×L＝3.078×0.275＝0.846 KN.M
预埋件计算技术手册2
预埋件计算技术手册2 预埋件的计算 一般要求： 一、计算的主要内容 预埋件计算的主要内容为计算预埋件锚筋的承载力设计值。预埋板厚度一般按不小于锚筋直径的60%构造配置。 二、锚筋的层数与根数 采用直钢筋做预埋件中的锚筋，其不宜多于4层，且不宜小于4根。超过4层时按4层计算。受剪预埋件的锚筋在垂直剪力方向可采用一层（2根）。 三、锚筋层数的影响系数 受剪和受弯预埋件的强度计算公式是根据二层锚筋确定的，当锚筋层数增多时，预埋件承载力设计值有所降低，需将锚筋层数的影响系数适当调低。当锚筋层数为2层时，取为1.0； 三层时取0.9；四层时取0.85。 四、预埋件的受力性能与预埋件锚板及焊于其上的传力件形式（如传力钢板、钢牛腿等）有关。传力件的设置，应使预埋件锚筋的应力状态与计算假定一致。 五、预埋件承受的外力中，含有拉力或弯矩时，其强度计算必须考虑预埋件钢板因弯曲变形而使锚筋呈复合应力状态的影响。如传力件的设置能保证预埋件钢板不产生弯曲变形，则不必考虑此影响。 六、锚筋的锚固长度 1、受拉锚筋和弯折锚筋的锚固长度应符合下表要求： 2、受剪和受压直锚筋的锚固长度不应小于15d。 七、受力预埋件的锚筋，如计算中充分利用其强度时，则埋置在混凝土内的锚固长度，不应小于上文第六项的要求。 受拉预埋件 受拉预埋件承载力设计值应按下列公式计算： 当采取措施防止预埋板弯矩变形时： 当时：
当时： 参数说明：为锚筋总截面面积； 为承受周期反复或多次重复荷载时的承载力折减系数，按前文表格； 为钢筋抗拉强度设计值； 为预埋板厚度； 为锚筋直径； 为垂直于传力预埋板方向的锚筋间距； 为预埋板弯曲变形的折减系数。 计算预埋板的弯矩变形的折减系数时，系假定拉力板作用在每二排锚筋中间中间排锚筋处，预埋板弯曲变形的折算宽度按下图确定。 受剪预埋件
预埋件及化学锚栓计算
后置埋件及化学螺栓计算 一、设计说明 与本部分预埋件对应的主体结构采用混凝土强度等级为C30。在工程中尽量采用预埋件，但当实际工程中需要采用后置埋件，需对后置埋件进行补埋计算。本部分后置埋件由4-M12×110mm膨胀、扩孔锚栓，250×200×10mm镀锌钢板组成，形式如下： 埋件示意图 当前计算锚栓类型：后扩底机械锚栓； 锚栓材料类型：A2-70； 螺栓行数：2排； 螺栓列数：2列； 最外排螺栓间距：H=100mm； 最外列螺栓间距：B=130mm； 螺栓公称直径：12mm； 锚栓底板孔径：13mm； 锚栓处混凝土开孔直径：14mm； 锚栓有效锚固深度：110mm； 锚栓底部混凝土级别：C30； 二、荷载计算 V x：水平方轴剪力； V y：垂直方轴剪力； N：轴向拉力； D x：水平方轴剪力作用点到埋件距离，取100 mm； D y：垂直方轴剪力作用点到埋件距离，取200 mm； M x：绕x轴弯矩； M y：绕y轴弯矩；
T ：扭矩设计值T=500000 N ·mm ； V x =2000 N V y =4000 N N=6000 N M x1=300000 N·mm M x2= V y D x =4000×100=400000 N·mm M x =M x1+M x2=700000 N·mm M y = 250000 N·mm M y2= V x D y =2000×200=400000 N·mm M y =M y1+M y2=650000 N·mm 三、锚栓受拉承载力计算 (一)、单个锚栓最大拉力计算 1、在轴心拉力作用下，群锚各锚栓所承受的拉力设计值： 1/sd N k N n ；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第5.2.1条) 式中，sd N ：锚栓所承受的拉力设计值； N ：总拉力设计值； n ：群锚锚栓个数； 1k ：锚栓受力不均匀系数，取。 2、在拉力和绕y 轴弯矩共同作用下，锚栓群有两种可能的受力形式，具体如下所示；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第5.2.2条) 假定锚栓群绕自身的中心进行转动，经过分析得到锚栓群形心坐标为(125，100)，各锚栓到锚栓形心点的x 向距离平方之和为：∑x 2=4×652=16900 mm 2； x 坐标最高的锚栓为4号锚栓，该点的x 坐标为190，该点到形心点的x 轴距离为：x 1= 190-125=65mm ； x 坐标最低的锚栓为1号锚栓，该点的x 坐标为60，该点到形心点的x 轴距离为：x 2= 60-125=-65mm ； 锚栓群的最大和最小受力分别为：
预埋件计算
预埋件的验算： 根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2002，9.7节预埋件及连接件锚筋的总面积应该满足以下规定： 当有剪力、法向拉力、和弯矩共同作用时，应按下面两个公式计算
（1）III 型托架上托口处预埋件验算： N=395.1KN （拉力） V=389.8KN M=145.8KN g m (4.00.08(4.00.0822)0.565v d α=-=-?= 3000.60.250.60.25 4.0122 b t d α=+=+?= r α取 0.85
Z=600mm 由公式9.7.2-1 62 3898003951000.8 1.30.850.5653000.8 4.01300145.8102705.5410.5182.83298.81.30.85 4.01300600 S r v y b y r b y V N M A f f f z mm ααααα≥ ++=+?????+=++=???? 由公式9.7.2-2 6 2 395100145.8100.80.40.8 4.013000.40.85 4.01300600410.5594.11004.6s b y r b y N M A f f z mm ααα?≥+=+??????=+= 实际上配筋面积18?380mm 2=6840mm 2 故满足要求。 （2）III 型托架下托口处预埋件验算： N=395.1KN （压力） V=399.5KN M=5.38KN g m (4.00.08(4.00.0822)0.565v d α=-=-?= 3000.60.25 0.60.25 4.0122 b t d α=+=+?= r α取0.85 Z=600mm 由公式由公式9.7.2-3 62 0.30.43995000.3395100 5.38100.43951006001.30.850.565300 1.30.85 4.013006001950.2(112.1)1838.1S r v y r b y V N M Nz A f f z mm αααα---??-??≥+=+??????=+-= 由公式9.7.2-4
预埋件及化学锚栓计算
预埋件及化学锚栓计算 Company Document number：WTUT-WT88Y-W8BBGB-BWYTT-19998
后置埋件及化学螺栓计算 一、设计说明 与本部分预埋件对应的主体结构采用混凝土强度等级为C30。在工程中尽量采用预埋件，但当实际工程中需要采用后置埋件，需对后置埋件进行补埋计算。本部分后置埋件由4-M12×110mm膨胀、扩孔锚栓，250×200×10mm镀锌钢板组成，形式如下： 埋件示意图 当前计算锚栓类型：后扩底机械锚栓； 锚栓材料类型：A2-70； 螺栓行数：2排； 螺栓列数：2列； 最外排螺栓间距：H=100mm； 最外列螺栓间距：B=130mm； 螺栓公称直径：12mm； 锚栓底板孔径：13mm； 锚栓处混凝土开孔直径：14mm； 锚栓有效锚固深度：110mm； 锚栓底部混凝土级别：C30； 二、荷载计算 V x：水平方轴剪力； V y：垂直方轴剪力； N：轴向拉力； D x：水平方轴剪力作用点到埋件距离，取100 mm； D y：垂直方轴剪力作用点到埋件距离，取200 mm； M x：绕x轴弯矩；
M y ：绕y 轴弯矩； T ：扭矩设计值T=500000 N·mm ； V x =2000 N V y =4000 N N=6000 N M x1=300000 N·mm M x2= V y D x =4000×100=400000 N·mm M x =M x1+M x2=700000 N·mm M y = 250000 N·mm M y2= V x D y =2000×200=400000 N·mm M y =M y1+M y2=650000 N·mm 三、锚栓受拉承载力计算 (一)、单个锚栓最大拉力计算 1、在轴心拉力作用下，群锚各锚栓所承受的拉力设计值： 1/sd N k N n ；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第5.2.1条) 式中，sd N ：锚栓所承受的拉力设计值； N ：总拉力设计值； n ：群锚锚栓个数； 1k ：锚栓受力不均匀系数，取。 2、在拉力和绕y 轴弯矩共同作用下，锚栓群有两种可能的受力形式，具体如下所示；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第5.2.2条) 假定锚栓群绕自身的中心进行转动，经过分析得到锚栓群形心坐标为(125，100)，各锚栓到锚栓形心点的x 向距离平方之和为：∑x 2=4×652=16900 mm 2； x 坐标最高的锚栓为4号锚栓，该点的x 坐标为190，该点到形心点的x 轴距离为：x 1= 190-125=65mm ；