清水河3号桥箱梁张拉压浆计算书
预制箱梁预应力张拉及孔道压浆专项施工方案清水河3号桥上部结构左幅为：5×25+6×25+6×25+5×25（先简支后连续预制箱梁），右幅为：6×25+6×25+6×25+5×25（先简支后连续预制箱梁）。大沟中桥上部结构左幅为：3×25（先简支后连续预制箱梁），右幅为：3×25（先简支后连续预制箱梁）。预制箱梁均为25米长，中跨边梁62片，中跨中梁62片，边跨边梁40片，边跨中梁40片，共204片梁。
一、张拉设备检验
预应力的施工是连续梁施工的关键，因此有必要对预应力钢材、锚具、夹具和张拉设备进行检验。
每批预应力钢材进场应附有证明生产厂家、性能、尺寸、熔炉次和日期的明显标志，每批预应力钢材的进场应分批验收，检验其质量证明书、包装方法及标志内容是否齐全、正确；钢材表面质量及规格是否符合要求，经运输、存放后有无损伤、锈蚀或影响与水泥粘结的油污。为确保工程质量，对用本桥的预应力钢材及锚具、夹具进行力学性能试验。
锚具、夹具：外观检查：从每批中抽取10%但不少于10套的锚具，检查其外观尺寸。当有一套表面有裂纹或超过产品标准，应另取双倍数量的锚具重新检查，如仍有一套不符合要求，则不得使用或逐套检查，合格者可使用。硬度检查：从每批中抽取5%但不少于5件的锚具的夹片，每套至少抽5片，每个零件测试三点，其硬度应在设计要求范围内，当有一个零件不合格时，则不得使用或逐个检查，合格者使用。
钢绞线：预应力钢绞线应成批验收，每批由同一钢号、同一规格、同一生产工艺制造的钢绞线组成，每批质量不大于60吨。从每批钢绞线中选取3盘，进行表面质量、直径偏差、松驰试验和力学性能的试验(破断负荷、屈服负荷、伸长率)。试验结果如有一项不合格时则以不合格盘报废。再从未试验过的钢绞线中取双倍数量的试样进行复验，如仍有一项不合格，则该批判为不合格品。
张拉设备检验：张拉机具与锚具应配套使用，本标段预制箱梁采用高压油泵两台，110T千斤顶2台，油压表4块，水泥浆搅拌机1台，活塞式压浆泵1台。千斤顶与压力表在张拉前进行配套校验，校验设备送到国家认可的计量部门进行校验，并使千斤顶活塞的运行方向与实际张拉工作状态一致，以确定张拉力与压力表读数之间的关系曲线或线性回归方程。从而计算出各束钢绞线的张拉控制应力相对的压力表读数值，并由专人负责使用、管理和维护。油表，千斤顶号按检校时的编号配对使用。
千斤顶及油表配置情况
千斤顶编号油表编号标定证书号
第一组QL2011080002-01 QL2011080002-03
QL2011080002 QL2011080002-04
第二组QL2011080002-02 QL2011080002-05
QL2011080002 QL2011080002-06
注：标定数据详见标定证书
二、预应力材料
预制箱梁预应力材料采用Φs15.2，抗拉强度标准值为f
pk
=1860MPa的高强低松弛钢绞线，其性能符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）标准，公称直径15.2mm，公称截面积140mm，弹性模量Es=1.95×105MPa。预制箱梁正弯矩钢束采用15-3型、15-4型圆形锚具及其配件，预应力管道采用圆形金属波纹管；墩顶连续处负弯矩束采用BM15-4，BM15-5扁锚及其配件，预应力管道采用扁形金属波纹管，μ=0.25，к=0.0015。
中跨一片预制箱梁预应力材料数量表
编号规格(mm)
长度
(mm)
束
数
共长
（m）
共重
（kg）
合计
（kg）
锚具（套）波纹管
引伸量
（两端）
（mm）
N1 4Φs15.2 25782 2 51.8 227.95
740.2
M15-3:12
M15-4:4
Φ内
=
50mm:147
Φ内=55mm:49
173
N2 3Φs15.2 25909 2 51.8 171.16 173 N3 3Φs15.2 25941 2 51.9 171.36 173 N4 3Φs15.2 25701 2 51.4 169.77 172
边跨一片预制箱梁预应力材料数量表
编号规格(mm)
长度
(mm)
束
数
共长
（m）
共重
（kg）
合计
（kg）
锚具（套）波纹管
引伸量
（两端）
（mm）
N1 4Φs15.2 25917 2 51.8 228.28
856
M15-3:4
M15-4:12
Φ内
=
50mm:49
Φ内
=
55mm:148
174
N2 4Φs15.2 25926 2 51.8 228.36 173 N3 4Φs15.2 25936 2 51.9 228.45 173 N4 3Φs15.2 25801 2 51.6 170.45 173 三、预应力钢束张拉
钢束张拉采用张拉力和伸长量双控，张拉控制应力б
con =0.75f
pk
=1395MPa。整联箱梁浇筑完毕，
待混凝土强度达到设计强度的90%，且其龄期不小于7天，经监理认可，方可进行张拉预应力钢绞线。张拉顺序为N1、N3、N2、N4号钢束，张拉时两端同时进行。每束钢束张拉程序为：0→10%δcon→20%δcon→100%δcon( 持荷2分钟)→回油锚固。
初张拉时预应力钢绞束张拉端先对千斤顶主缸充油，使钢绞束略为拉紧，同时调整锚圈及千斤顶位置，使孔道、锚具和千斤顶三者之轴线互相吻合，注意使每股钢绞线受力均匀，当钢绞束达初应力10%δcon时两端作伸长量标记，并借以观察有无滑丝情况发生。钢绞束达初应力20%δcon 时两端作伸长量标记，并借以观察有无滑丝情况发生。张拉采用逐级加压的方法进行，当张拉达到设计控制应力(100%δcon)时，继续供油维持张拉力不变，持荷2分钟，同时在两端分别测量实际伸长量，比较是否与计算值相符。计算伸长量和实测伸长量误差应在±6%以内，当实测值与计算值不符合要求时，应及时查明原因，上报监理，调整计算伸长量再进行张拉。张拉过程中如有滑丝、断丝、伸长量不够的情况发生，则需分析原因并处理后重新张拉。每束钢绞线的断丝、滑丝现象不得超过一根且每个断面断丝之和不超过该断面钢丝总数的1%。
钢束张拉如发现伸长量不足或过大，也应及时分析原因，一般是管道布置不准，增大孔道摩阻，应力损失大，有时也有可能设计计算使用的钢绞线的弹模值与实际使用的弹模值不相同。
四、孔道压浆
1、压浆方案
压浆应在后期张拉完毕并静停12～24h进行，但最迟不得超过3天，以免预应力筋锈蚀或松弛。压浆水泥采用普通硅酸盐水泥，掺入康特尔高性能灌浆外加剂，水灰比0.38，压浆顺序由下至上，采用单端压浆，待另一端溢出水泥净浆后封闭端口，保持压力不小0.5Mpa，稳压2秒以上最后封闭进浆口，使灰浆充满孔道。
压浆按设计和规范相关要求进行。压浆将前对波纹管孔道进行检查，必要时进行冲洗以清除有害物质。压浆机应能制造合格稠度的水泥浆，压浆机必须能以0.7MPa的常压连续作业，保证压浆缓慢、均匀进行。压浆停止时，压浆机要照常循环并搅拌。在泵的全部缓冲板上应装上1.0mm 标准孔的筛式滤净器。
压浆结束后，初凝之时，按要求封锚，待水泥浆强度达到2.5Mpa后才可对钢绞线工作长度进行切割，切割采用手提式砂轮机实施，绝不允许用氧焊烧断。
张拉，压浆，封锚这系列工序完成之后，端跨梁可进行梁板封端。等封端砼强度达到80%后可起吊梁板。
2、质量标准及检验方法
（1）水泥浆技术要求
①水泥浆应采用强度等级不低于52.5级低碱硅酸盐水泥或低碱普通硅酸盐水泥。
②水胶比不应超过0.34，浆体流动度不大于25s，30min后不大于35s.
③水泥浆不得泌水，0.14MPa压力下泌水率不得大于2.5%。
④浆体膨胀率不超过5%，24h内最大自由收缩北不得大于1.5%，标准养护条件下28d浆体自由膨胀率为0%-0.1%。
⑤初凝时间不低于3h，终凝时间不超过12h；压浆时浆体温度不超过35℃。
⑥水泥浆28d抗压强度不小于40MPa（以施工图为准）；抗折强度不小于7.0MPa。
⑦水泥浆拌制结束至压入管道时间间隔不应超过40min。
（2）检验方法
①浆体流动度、泌水率、膨胀率试验参照《混凝土工程技术指南》。
②凝结时间参照GB/T1446《水泥标准稠度用水量、凝结时间、安定性检验方法》进行。
③抗压强度参照JGJ70《建筑砂浆基本性能试验方法》进行。
④抗折强度参照GB/T17671《水泥胶强度试验方法》进行。
附：张拉伸长量计算书
箱梁张拉伸长计算
根据JTJ041-2000《公路桥涵施工技术规范》，LJ2标段共有二座桥梁，桥梁上部均设计为25米预应力箱梁结构，中跨边梁62片，中跨中梁62片，边跨边梁40片，边跨中梁40片，共204片梁。每片箱梁的预应力筋的情况为：
一、边跨一片预制箱梁
（一）边跨一片预制箱梁钢绞线、锚具数量表：
钢束编号钢绞线规
格（mm）
钢绞线下
料长度
（m）
钢绞线数
量：束×股
伸长量（两
端）（mm）
波纹管（m）锚具规
格
锚具
套数
Φ内=55mm Φ内=50mm
N1 ΦS15.2 2591.7 2×4 174 49.3 AM15-4 16 N2 ΦS15.2 2592.6 2×4 174 49.3 AM15-4 16 N3 ΦS15.2 2593.6 2×4 174 49.3 AM15-4 16 N4 ΦS15.2 2580.1 2×3 173 49 AM15-3 16 （二）说明：
1、接头砼达到设计强度的90%时，方可张拉预应力钢束。
2、钢束采用两端对称张拉，张拉顺序为N1、N
3、N2、N4号钢束。
3、安装锚垫板时，应特别注意使其锚固面与钢束垂直。
4、在每端钢束张拉时锚具变形、钢束回缩约6mm，所以在张拉时每端要多拉长6mm，才能保证在
张拉完成及稳定后的伸长量符合设计伸长量的要求。
（三）钢束伸长量复核：
公式：Pz=Pq*e-(KX+uθ) Pp=(Pq+Pz)/2 △L=Pp*L/(Ep*Ag)
钢绞线标准强度fpk(MPa) 单根
钢绞
线面
积Ag
弹性模量
Eq
（105MPa
)
管道摩
阻系数
u
管道偏
差系数
k
张拉端的张拉力
（MPa)
1860 140.2 1.93 0.25 0.0015 193.905 （1）N1钢绞线伸长计算
钢绞线编号分段L（m) θKX+uθ
e-(KX+
uθ)
Pq
（MPa)
Pz
（MPa)
Pp（MPa) △Lmm
一端伸
长量
（mm）
N1 1 9.633 0.000 0.014 0.986
193.90
5
191.12
3
192.514 68.536
87.2 2 2.667 0.071507 0.022 0.978
191.12
3
186.98
7
189.055 18.634
合计12.30
N1两端伸长计算（mm）174.3 N1两端伸长设计量（mm）174
（2）N2钢绞线伸长计算
钢绞线编号分段L（m) θKX+uθ
e-(KX+
uθ)
Pq
（MPa)
Pz
（MPa)
Pp（MPa) △Lmm
一端伸
长量
（mm）
N2 1 8.033 0.000 0.012 0.988
193.90
5
191.58
3
192.744 57.221
87.1 2 4.267 0.068361 0.023 0.977
191.58
3
187.13
5
189.359 29.861
合计12.30
N2两端伸长计算（mm）174.2 N2两端伸长设计量（mm）173
（3）N3钢绞线伸长计算
钢绞线编号分段L（m) θKX+uθ
e-(KX+
uθ)
Pq
（MPa)
Pz
（MPa)
Pp（MPa) △Lmm
一端伸
长量
（mm）
N3 1 6.433 0.000 0.010 0.990
193.90
5
192.04
3
192.974 45.878
87.0 2 5.867 0.063648 0.025 0.976
192.04
3
187.35
5
189.699 41.132
合计12.30
N3两端伸长计算（mm）174.0 N3两端伸长设计量（mm）173
（4）N4钢绞线伸长计算
钢绞线编号分段L（m) θKX+uθ
e-(KX+
uθ)
Pq
（MPa)
Pz
（MPa)
Pp（MPa) △Lmm
一端伸
长量
（mm）
N4 1 1.799 0.000 0.003 0.997
193.90
5
193.38
2
193.644 12.874
87.2 2 10.501 0.019453 0.021 0.980
193.38
2
189.43
7
191.410 74.283
合计12.30
N4两端伸长计算（mm）174.3
N4两端伸长设计量（mm）172
二、中跨一片预制箱梁
（一）、中跨一片预制箱梁钢绞线、锚具数量表：
钢束编号钢绞线规
格（mm）
钢绞线下
料长度
（m）
钢绞线数
量：束×股
伸长量（两
端）（mm）
波纹管（m）锚具规
格
锚具
套数
Φ内=55mm Φ内=50mm
N1 ΦS15.2 2587.8 2×4 173 49 AM15-4 16 N2 ΦS15.2 2590.9 2×3 173 49 AM15-3 16 N3 ΦS15.2 2591.4 2×3 173 49 AM15-3 16 N4 ΦS15.2 2570.1 2×3 172 49 AM15-3 16 （二）、说明：
1、接头砼达到设计强度的90%时，方可张拉预应力钢束。
2、钢束采用两端对称张拉，张拉顺序为N1、N
3、N2、N4号钢束。
3、安装锚垫板时，应特别注意使其锚固面与钢束垂直。
4、在每端钢束张拉时锚具变形、钢束回缩约6mm，所以在张拉时每端要多拉长6mm，才能保证在
张拉完成及稳定后的伸长量符合设计伸长量的要求。
（三）钢束伸长量复核：
公式：Pz=Pq*e-(KX+uθ) Pp=(Pq+Pz)/2 △L=Pp*L/(Ep*Ag)
钢绞线标准
强度fpk(MPa) 单茛钢
绞线面
积Ag
弹性模量
Eq
（105MPa
)
管道摩阻
系数u
管道偏
差系数k
张拉端的张拉力
（MPa)
1860 139 1.95 0.25 0.0015 193.905 （1）N1钢绞线伸长计算
钢绞线编号分段L（m) θ
KX+u
θ
e-(KX+
uθ)
Pq（MPa) Pz（MPa)
Pp
（MPa)
△Lmm
一端
伸长
量
（mm）
N1 1 11.293 0.000 0.017 0.983 193.905 190.648
192.27
7
80.247
86.6 2 0.907 0.07425 0.020 0.980 190.648 186.888
188.76
8
6.327
合计12.20
N1两端伸长计算（mm）173.1 N1两端伸长设计量（mm）173
（2）N2钢绞线伸长计算
钢绞线编号分段L（m) θ
KX+u
θ
e-(KX+
uθ)
Pq（MPa) Pz（MPa)
Pp
（MPa)
△Lmm
一端
伸长
量
（mm）
N2 1 9.671 0.000 0.015 0.986 193.905 191.112
192.50
9
68.804
86.5 2 2.529 0.07226 0.022 0.978 191.112 186.981
189.04
6
17.669
合计12.20
N2两端伸长计算（mm）172.9 N2两端伸长设计量（mm）173
（3）N3钢绞线伸长计算
钢绞线编号分段L（m) θ
KX+u
θ
e-(KX+
uθ)
Pq（MPa) Pz（MPa)
Pp
（MPa)
△Lmm
一端
伸长
量
（mm）
N3 1 8.049 0.000 0.012 0.988 193.905 191.578
192.74
1
57.334
86.4 2 4.151 0.06946 0.024 0.977 191.578 187.111
189.34
5
29.047
合计12.20
N3两端伸长计算（mm）172.8 N3两端伸长设计量（mm）173
（4）N4钢绞线伸长计算
钢绞线编号分段L（m) θ
KX+u
θ
e-(KX+
uθ)
Pq（MPa) Pz（MPa)
Pp
（MPa)
△Lmm
一端
伸长
量
（mm）
N4 1 1.799 0.000 0.003 0.997 193.905 193.382
193.64
4
12.874
86.5 2 10.401 0.01945 0.020 0.980 193.382 189.465
191.42
4
73.581
合计12.20
N4两端伸长计算（mm）172.9 N4两端伸长设计量（mm）172
20米小箱梁张拉计算书
千斤顶张拉力与对应油表读数计算 一、锚下控制应力：K=0.75fpa=1395Mpa 二、预应力筋的截面面积Ap=140mm2 三、单艮钢绞线张拉的张拉力F= k*Ap=1395Mpa*140mm 2=195300N 四、25m箱梁钢绞线的张拉控制力： 3 根钢绞线束：F仁3* K*AP=3*195.3KN=585.9KN 4 根钢绞线束：F2=4* K*AP=4*195.3KN=781.2KN 5 根钢绞线束：F3=5* K*AP=5*195.3KN=976.5KN 五、1#千斤顶张拉、9953号油表时： 千斤顶回归方程：P=0.0478F（KN）+0.66 式中：P――油压表读数（Mpa）F――千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下 六、1#千斤顶张拉、5247号油表时： 千斤顶回归方程：P=0.0484F（KN）-0.25 式中：P――油压表读数（Mpa）F――千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下
七、2#千斤顶张拉、7297号油表时： 千斤顶回归方程：P=0.0482F（KN）+0.22 式中：P――油压表读数（Mpa）F――千斤顶拉力（KN ）油压表读数计算如下 八、2#千斤顶张拉、7424号油表时： 千斤顶回归方程：P=0.0502F（KN）+0.21 式中：P――油压表读数（Mpa）F――千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下
伸长量验算 一、锚下控制应力：K=0.75fpa=1395Mpa 二、预应力筋的截面面积Ap=140mm2 三、单根钢绞线张拉的张拉力P= k*Ap=1395Mpa*140mm2=195300N 四、预应力平均张拉力计算公式及参数： Pp=P* （1-e-（kx+ ge）/ （kx+ "） Pp 预应力筋的平均张拉力（N） 式 中： P ——预应力筋张拉端的张拉力（N） X ――从张拉端至计算截面的孔道长度（m） e――从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（ rad ） K ――孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015 五、预应力筋的理论伸长量计算公式及参数： △L=Pp*L/Ap*Ep 式中：Pp预应力筋平均张拉力（N） L ——预应力筋的长度（mm） Ap------ 预应力筋的截面面积（mrh ,取140mfri Ep ――预应力筋的弹性模量（N/mm）,取1.95 x iO5Pa 六、伸长量计算： （ 1 ）20m 中跨一片预制箱梁 1、N1 束一端的伸长量：
25米箱梁张拉计算书
25米小箱梁预应力张拉计算书 编制： 复核：
2012年2月20日 一、张拉施工方案 我合同段施工的主线桥、A匝道桥、B匝道桥25米箱梁预应力钢绞线采用高强度低松弛钢铰线，f pk=1860Mpa，公称直径d=，公称面积Ay=140mm2，弹性模量Ey=×105Mpa。25米箱梁正弯矩钢束采用8股、9股，钢束控制张拉力σcon= f pk=1395Mpa。锚具采用15-8型、15-9型系列整套锚具，管道成孔采用钢波纹管。所有锚具及钢绞线按材料检验批量抽检，严禁使用无部级以上级别技术鉴定和产品鉴定的材料。材料要有厂方提供的质量说明书和出厂时间。钢铰线要防止生锈和影响水泥粘结的油污。 钢铰线下料采用砂轮切割机按加工长度下料。钢筋绑扎结束，装模前由专人对波纹管进行检查，若有孔眼须用胶布缠好，严禁进浆。 预应力张拉前先试压同条件养护砼试件，主梁达到设计强度85%以上且养护龄期不小于7天方可张拉，钢束张拉时应两端对称、均匀张拉，不得集中张拉，并观察主梁的侧弯情况，张拉前先对张拉千斤顶进行校核。张拉顺序为：50%N2、N3→100%N1→100%N2、N3→100%N4，张拉程序：0-初始应力（10％σk）-σk（持荷2分钟锚固）。张拉时实行双控，理论伸长量与实际伸长量相差应控制在-6%～+6%之间，否则应分析原因或重新张拉。张拉严格控制滑丝和断丝，每束不超过1根，累计全片梁小于1%。张拉完割除钢铰线头，及
时压浆。张拉时做好施工记录。 二、理论伸长值计算 1、理论伸长量计算 钢铰线采用单根截面面积140mm2 标准强度f pk =1860MPa 弹性模量Ey=×105MPa 管道摩擦系数μ= 管道偏差系数K= 锚下控制应力σcon=×f pk=1860×=1395MPa 每股控制张拉力1395×140=195300N 4股钢绞线控制张拉力N=193905×4=775620N= 8股钢绞线控制张拉力N=193905×8=1551240N= 9股钢绞线控制张拉力N=193905×9=1745145N= 计算公式： P P=P（1-e-（kx+μθ））/（kx+μθ） △L=P P×L/AP×EP 式中：P P--预应力筋平均张拉力（N） P--预应力筋张拉端的张拉力（N） e—常数（e =） k—孔道摩擦系数（取） x—从张拉端至计算截面积的孔道长度（米） μ—孔道偏差系数（取） θ—从张拉端至计算截面积曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）
预应力张拉计算书(范本)
专新建南宁至广州铁路站前工程 NGZQ-7标段 *****桥梁预应力 钢绞线张拉控制计算书 编制： 复核： 审核： 中铁二十三局集团有限公司 南广铁路NGZQ-7项目部 二零一零年五月
预应力钢绞线张拉控制计算书 第一章 工程概述 本合同段预应力钢绞线采用国标φs 15.24(GB/T5224-2003)，标准强度a 1860MP R b y , 低松驰。跨径30mT 梁和25m 箱梁均采用Φ s 15.24mm 钢绞线。 设计文件说明预应力筋张拉采用千斤顶油压标示张拉力和伸长 值双控施工。预应力钢绞线的张拉在预梁 预应力损失参数： 纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.26，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为1302MPa 取为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm ；横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.26，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm ；竖向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.35，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.05，锚具变形与钢束回缩值（一端）为1mm 。 梁体预应力材料： 纵横向预应力束：公称直径为Φ=15.24（7Φ5），抗拉标准强度f=1860MPa 的高强度低松弛钢绞线。 柔性吊杆：27根Φ15.2环氧喷涂钢绞线组成，fpk=1860MPa 。 竖向预应力采用Φ25高强精扎螺纹粗钢筋。 锚具：纵向预应力采用OVM15-9型锚具锚固，横向预应力束采用OVMBM15-3（BM15-3P ）、OVMBM15-4（BM15-4P ）型锚具，竖向预应力采用JLM-25型锚具锚固；吊杆采用GJ15-27型锚具。 第二章 设计伸长量复核
20米箱梁负弯矩
20米箱梁负弯矩张拉计算书
20米箱梁负弯矩张拉计算书 一、工程概况 1、概况 (1) 低松驰高强度预应力钢绞线应符合GB/T5224-2003的规定。单根钢绞线直径φ，钢绞线面积A=139mm2，钢绞线标准抗拉强度f PK=1860Mpa，弹性模量E P=×105Mpa。钢绞线为天津冶金集团中兴盛达钢业有限公司生产，计算伸长值时取E P=×105 Mpa。 （2））张拉锚具采用开封市齐力预应力有限公司生产的BM15-5、BM15-4锚具。 （3）张拉机具采用开封市大方预应力有限公司生产的YDC270型千斤顶2台，所用设备均已进行标定，每台千斤顶对应压力表编号分别为： （4）压浆机具采用开封大方预应力有限责任公司生产的HB-3型灰浆泵（工作压力：Mpa）。3、主要技术参数 （1）箱梁湿接头采用C50砼浇筑，砼强度达到设计强度的85%后，且混凝土龄期不小于7天时，方可进行负弯矩张拉。 （2）钢绞线张拉锚下控制应力为即δK==1860×=1395 Mpa。 （3）预应力管道成型采用铁波纹管，孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数K=，预应力筋与孔道壁之间的摩擦系数μ=，（参数为设计中给出）。 （4）张拉采用应力值和伸长值双控，以钢绞线伸长量进行校核。钢绞线实际伸长值与理论伸长值的偏差控制在±6%以内。 （5）钢绞线下料时，两端均考虑15cm的工作长度。 （6）压浆前将锚具用水泥膏密封，水泥凝固后方可进行压浆作业。 二、箱梁负弯矩张拉计算 钢绞线采用两端张拉，且应在横桥向对称均匀张拉。张拉顺序为台T3；T1、T2号钢束，张拉过程中控制10%、20%、100%的应力。由于钢绞线为低松驰高强度钢绞线，故不进行超张拉。 锚下控制应为δK==1860×=1302 Mpa
预制箱梁张拉计算书
预制箱梁张拉计算书 预应力钢绞线施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6％，后张预应力技术一般用于预制大跨径简支连续梁、简支板结构，各种现浇预应力结构或块体拼装结构。预应力施工是一项技术性很强的工作，预应力筋张拉是预应力砼结构的关键工序，施工质量关系到桥梁的安全和人身安全，因此必须慎重对待。一般现行常接触到的预应力钢材主要：有预应力混凝土用钢绞线、PC光面钢丝、刻痕钢丝、冷拔低碳钢丝、精轧螺纹钢等材料。对于后张法预应力施工时孔道成型方法主要有：金属螺旋管、胶管抽芯、钢管抽芯、充气充水胶管抽芯等方法。本人接触多的是混凝土预应力钢绞线（PCstrand、1×7公称直径15,24mm，f pk＝1860Mpa，270级高强底松弛），成孔方法多采用金属螺旋管成孔，本文就以此两项先决条件进行论述。 1 施工准备： 1.1 熟悉图纸：拿到施工图纸应先查阅施工说明中关于预应力钢绞线的规格，一般预应力钢束采用ASTMA416-270级低松弛钢绞线，其标准强度为f pk＝1860Mpa，1×7公称直径15,24mm，锚下控制力为Δk=0.75 f pk Mpa。 1.2 根据施工方法确定计算参数： 注：摘自《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G－8 根据钢绞线试验结果取得钢绞线实际弹性模量Ep（一般为1.9～2.04×105Mpa） 1.3 材料检测： 金属螺旋管根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）附录G－7之要求检测； 锚具根据《公路桥梁预应力钢绞线用YM锚具、连接器规格系列》（JT/T 329.1-1997）及《公路桥梁预应力钢绞线用锚具、连接器试验方法及检验规则》（JT/T 329.2-1997）之要求检测； 钢绞线根据《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224-2003之要求检测 2 理论伸长量计算： 后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力；两项因素导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。 2.1 计算公式： 《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)中关于预应筋伸长值ΔL的计算按照以下公式（1）： ΔL＝Pp×L Ap×Ep ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）； Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）； L—预应力筋的分段长度（mm）；
30米箱梁张拉计算
天大二标25米预制箱梁预应力计算书 一、工程概况 我单位承建天大高速公路第二合同段,起点里程K8+660,终点里程K13+000，线路全长4.340km。我标段主要工程为大桥3座，中桥1座，天桥2座，拱型小桥4座，拱涵2个，盖板涵2个，圆管涵1个，箱型通道2个。共有桩基132根，墩台柱88个，系梁54个，盖梁36个，预制箱梁175片，路基挖方216.014万方，路基填方89.651万方，小型构造物779.043m。 我标段共有25m预制箱梁148片,其中边跨边梁28片，边跨中梁28片,中跨边梁46片,中跨中梁46片。 二、编制依据 1、《公路桥涵施工技术规范》JTJ 041-2000 2、《两阶段施工图设计》山西省交通规划勘察设计院 2009年10月 3、委托试验检测报告 三、预应力张拉 依据图纸要求：混凝土达到设计强度的85％后张拉正弯矩区钢束，压注水泥浆并及时清理箱梁底板通气孔，在主梁正弯矩索张拉完毕，孔道压浆强度达40MPa以上才允许移梁或吊装，吊装过程中要保持主梁轴线垂直，防止倾斜，注意横向稳定。 张拉正弯矩钢束时，若主梁连接端的预留钢筋影响张拉操作，可先将其折弯，待张拉完毕后再将其恢复，张拉时采用两端张拉，且应在横桥向对称均匀张拉，顶板负弯矩钢束也可采用两端张拉，并采用逐根对称张拉。 箱梁腹板张拉时钢束均采用两端对称均匀张拉，在张拉过程中应保证两端同步张拉，左右腹板钢束对称均匀张拉，张拉顺序为： N1→N3→N2→N4。 四、实际伸长量的量取 最终伸长量的计算：由15%至30%的伸长量（L2-L1）加上由30%至100%的伸长量（L3-L1），即：△L=（L2-L1）+（L3-L1）。 注意：在量取伸长值的过程中，前后应以同一个位置为基点进行量取，并且使用钢板尺进行量测。
20米小箱梁后张法控制张拉计算书
20米箱梁顶板负弯矩张拉计算书 一、预应力筋张拉顺序为： 根据设计文件要求： 预制箱梁预应力筋每束张拉顺序为0 →0.1σk→0.2σk→张拉控制应力σk（含锚口摩阻损失）→持荷5分钟→锚固。 箱梁的钢绞线束张拉顺序为N2→N1→N3,采用两端对称张拉。 预制箱梁采用张拉力和引申量双重控制，即张拉力通过油表读数控制，但应与实际伸长值校核，实际伸长值与理论伸长值误差控制在±6%之内，否则应暂停张拉，提出解决方案，待有关部门审查批准后。方可重新张拉。 二、后张法钢绞线理论伸长值计算公式及参数： 钢绞线采用符合GB/T5224-2003标准的低松驰高强度预应力钢绞线，单根钢绞线直径d=15.2mm，抗拉强度标准值f pk=1860MPa，公称截面积Ap=140mm2，弹性模量E p=1.95*105 MPa，松弛率ρ=0.035，松弛系数ξ=0.3，每束钢绞线4根或5根。 （一）力学指标及计算参数: 预应力筋力学性能指标及相关计算参数如下： ※弹性模量：Ep=1.95*105 MPa ※张拉控制应力：σcon=0.75fpk=1395MPa ※孔道偏差系数：κ=0.0015 ※孔道摩阻系数：μ=0.17 ※锚具变形及钢束回缩每端按6mm计
千斤顶控制张拉力，根据上述参数，计算张拉力 P=1395*140*1=195.3KN, 根据规范要求，千斤顶的额定张拉力不小于所需张拉力的1.2倍。因此，选用不小于25T 的千斤顶就可以满足要求。 理论伸长值的计算: 根据现行《公路桥梁施工技术规范》，关于预应筋伸长值的计算按如下公式进行： L=E A L P L **= （公式1） 式中：L ——各分段预应力筋的理论伸长值（mm ）； P ——预应力筋的平均张拉力（N ）； L ——预应力筋的长度（mm ）； A ——预应力筋的截面面积（mm 2）； E ——预应力筋的弹性模量（Mpa ）。 预应力筋的平均张拉力P 按如下公式计算： 预应力张拉端的张拉力P 值按如下公式计算： N *A *σcon =P （公式2） 上式中：P ——预应力筋的张拉力（N ）； σcon ——预应力筋的张拉控制力（MPa ）； A ——每根预应力筋的截面面积（mm 2）； 其它各段的起终点力可以从张拉端开始进行逐步的计算。仅计算半边钢绞线的伸长量，箱梁伸长量按计算的伸长量乘以2为总的伸长量。
30米箱梁张拉计算书
G3012喀什至疏勒段公路工程项目KS-1标段 （K0+000～K22+000） 30m预制箱梁张拉计算方案 编制： 审核： 审批： 中铁二十三局集团有限公司 G3012喀什至疏勒段公路项目KS-1标 项目经理部 二0一六年五月
目录 一、基础数据.............................................................................................................................. - 2 - 二、预应力钢束张拉力计算...................................................................................................... - 2 - 三、压力表读数计算.................................................................................................................. - 3 - 四、理论伸长量的复核计算...................................................................................................... - 6 - 五、张拉施工要点及注意事项.................................................................................................. - 8 -
25m箱梁预应力张拉计算书
25m箱梁预应力张拉计算书 1、工程概况 杏树凹大桥左线桥中心桩号为ZK9＋875,上部构造采用16×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续.全桥分４联，桥长406m，,右线中心桩号为YK９+７８2、5,上部构造采用15×25m预制预应力混凝土小箱梁,先简支后连续。全桥分4联，桥长３8１ｍ.本桥左线位于Ｒ-３600左偏圆曲线上,右线位于R—3400左偏圆曲线上。每跨横桥面由4片预制安装小箱梁构成。２5m预制箱梁为单箱单室构造,箱梁高度为140厘米, 跨中断面腹板、底板厚度为1８厘米，支点断面腹板、底板厚度为２5厘米,顶板一般厚度为１8厘米，箱梁底宽为100厘米，中梁翼缘顶宽为24０厘米，边梁翼缘顶宽为２84、5厘米。 本桥共有C50预应力混凝土箱梁１24片. 各梁得预应力筋分布情况如下表所示： 预应力筋均为纵向，分布在底板、腹板及顶板,其中底板４束，腹板４束,顶板５束,对称于梁横断方向中线布置。预应力钢绞线采用抗拉强度标准值f ｐｋ=1８60 MP、公称直径d＝1５、2mm得低松驰高强度,其力学性能符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB／T5224-2003)得规定,公称截面积Ap＝139mm2，弹性模量Ｅ
ｐ=1、９5＊1０5MPａ,松驰系数：0、3。试验检测得钢绞线弹性模量Ｅp=１、９5*10５ＭPa。 预应力管道采用金属波纹管，腹板及底板为圆孔,所配锚具为M15-3及M15-４,顶板为长圆孔,所配锚具为BＭ１5—4及BＭ１5－５. 2、后张法钢绞线理论伸长值计算公式及参数 后张法预应力钢绞线在张拉过程中,主要受到两方面得因素影响：一就是管道弯曲影响引起得摩擦力,二就是管道偏差影响引起得摩擦力。导致钢绞线张拉时,锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段得钢绞线得伸长值也就是不相同得。 2、1、力学指标及计算参数 预应力筋力学性能指标及相关计算参数如下： ※弹性模量:Eｐ=1、９1＊10５ MPa ※标准强度：f ＝18６0MPa pk =1395MＰa ※张拉控制应力:σcon＝0、75f ｐk ※钢绞线松驰系数：0、3 ※孔道偏差系数：κ=0、0０１5 ※孔道摩阻系数：μ=0、15 ※锚具变形及钢束回缩每端按6mm计 ２、2、理论伸长值得计算 根据《公路桥梁施工技术规范》（JＴJ 041－20０0），关于预应筋伸长值得计算按如下公式进行： (公式1) 式中：ΔL——各分段预应力筋得理论伸长值（mｍ)； Pp——预应力筋得平均张拉力(N）； Ｌ—-预应力筋得长度（mm)； Ap——预应力筋得截面面积（ｍｍ2）； Eｐ——预应力筋得弹性模量（Mｐa）. 预应力筋得平均张拉力Ｐp按如下公式计算：
箱梁负弯矩张拉计算书详解
箱梁负弯矩张拉施工方案计算书 1施工工艺 中横梁内设置波纹管接头→穿设钢绞线→安装扁锚及夹片→预应力张拉→封锚→管道压浆。 1.1设置波纹管接头 在中横梁钢筋安装同时设置波纹管接头，波纹管接头安装应牢固，连接处应用胶布缠封严实，防止漏浆。因接头波纹管附近焊接作业较多，中横梁浇筑前应检查接头波纹管是否有烫伤，接头安装是否被扰动。若出现问题及时整改，以免漏浆给后续压浆作业带来不便。 1.2穿设钢绞线 1.2.1根据通用图可知锚下控制应力为：0.75f pk=1395Mpa，公称直径d=15.2mm 的低松弛高强度钢绞线。 1.2.2钢绞线下料要求 ①20m梁：φ内=70*25mm扁管孔道（T2）内钢绞线长度6米，工作长度每端30cm，T2每根钢绞线下料6.6米，每个孔道内4根钢绞线。φ内=90*25mm扁管孔道（T1、T3）内钢绞线长度6米、13米，工作长度每端30Cm，T1、T3每根钢绞线下料分别为6.6米、13.6米，每个孔道内5根钢绞线。 ②30m梁：φ内=60*25mm扁管孔道（T2）内钢绞线长度10米，工作长度每端30cm，T2每根钢绞线下料10.6米，每个孔道内3根钢绞线。φ
内=70*25mm扁管孔道（T1、T3）内钢绞线长度7米、15米，工作长度每端30Cm，T1、T3每根钢绞线下料分别为7.6米、15.6米，每个孔道内4根钢绞线。 钢绞线下料禁止采用气割焊、电弧焊，必须采用砂轮切割机割断。 1.2.3钢绞线穿设若无法全部穿过，应找到管道堵塞处，疏通管道后再进行穿设。 1.3安装扁锚及夹片 1.3.1扁锚及夹片应在张拉当天安装，避免因过早安装致使扁锚及夹片锈蚀，影响张拉质量。 1.3.2 20m箱梁T1、T3管道应安装BM15-5扁锚，T2管道应安装BM15-4扁锚；30m箱梁T1、T3管道应安装BM15-4扁锚，T2管道应安装BM15-3扁锚。扁锚安装前应清理出锚垫板张拉面，凿除锚垫板张拉面混凝土，使扁锚能够紧密结合在锚垫板的凹槽内。 1.3.3夹片安装应均匀的敲打夹片，直至将夹片与钢绞线敲打紧密。 1.4顶面负弯矩钢束的张拉施工 1.4.1预制箱梁顶板负弯矩张拉工序：安装油顶→张拉→持压5分钟→卸顶。 1.4.2中横梁及其两侧与顶板负弯矩束同长度范围内的湿接缝混凝土龄期达到7天、强度达到设计的85％后，即可进行顶板负弯矩张拉工作。扁锚及夹片安装当天及时张拉。
预制箱梁预应力计算书
宜河高速公路第四合同段预应力张拉计算书 计算： 监理： 日期： 中铁二十五局集团柳州铁路工程有限公司 宜河四标项目经理部 二O一二年二月
一．工程概况 K37+655天桥桥长为85米，分为5跨16米预应力箱梁，共计15片预应力混凝土预制箱梁。其中边跨边梁为4片，边跨中梁为2片，中跨边梁为6片，中跨中梁为3片。 二．预应力张拉 箱梁预应力钢绞线采用符合GB/T5224-2003标准的高强度低松弛钢绞线，公称直径Φs=15.24mm，公称截面面积Ap=140mm2，其标准抗拉强度为f pk=1860Mpa。 本设计参考OVM锚固体系设计，预应力张拉采用张拉力与引伸量双控，张拉控制应力δcon=0.75×f pk=0.75×1860=1395Mpa，预应力弹性模量（N/mm2）Ep=1.95×105Mpa。 三．箱梁张拉计算 计算依据：根据《公路桥涵通用图》及《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）进行验算。 1.钢绞线理论伸长值计算 N1、N2钢束的计算： 根据《公路桥涵施工技术规范》P129页伸长值计算公式为： △L=P p×L/（A P×E p） 式中：P p为预应力的平均张拉力（N）;L为预应力筋的实际长度（mm）； A P为预应力筋的截面积（mm2）;取140 .00mm2；E p为预应力筋的弹性模量（N/ mm2）取1.95×105N/ mm2。
其中P p=P(1-e-(kx+μθ))/ kx+μθ 式中：P为预应力筋张拉端的张拉力（N）;x从张拉段至计算截面的孔道长度（m）;θ从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；k孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；根据《公路桥涵施工技术规范》P339页k取0.0015；μ预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.25。 2.伸长量计算（详见下表） 张拉方式为两端对称张拉。按照《公路桥涵施工技术规范》P134后张法张拉程序如下：0→10%初应力→20%初应力→100%δcon（锚固）。
25m箱梁预应力张拉计算书
1 25m 箱梁预应力张拉计算书 第一章 设计伸长量复核 丹江特大桥K162+957;K163+405箱梁，设计采用标准强度fpk=1860Mpa 的高强低松弛钢绞线，公称直径Ф15.2mm ，公称面积Ag=139mm 2；弹性模量Eg=1.95×105Mpa 。为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。理论伸长量计算采用《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长值及平均张拉力计算公式。 一、计算公式及参数： 1、预应力平均张拉力计算公式及参数： () () μθμθ+-=+kx e p p kx p 1 式中： P p —预应力筋平均张拉力（N ） P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）
2 X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ） θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和 （rad ） k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015 μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.25 2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数： ()P P p E A l p l =? 式中： P p —预应力筋平均张拉力（N ） L —预应力筋的长度（mm ） A p —预应力筋的截面面积（mm 2），取139 mm 2 E p —预应力筋的弹性模量（N/ mm 2），取1.95×105 N/ mm 2 二、伸长量计算：
1、N1束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力 P=0.75×1860×139=193905N X直=11.322m；X曲=1.018m θ=4×π/180=0.0698rad k X曲+μθ=0.0015×1.018+0.25×0.0698=0.019 P p=193905×（1-e-0.019）/0.019=192074N ΔL曲= P p L/（A p E p）=192074×1.018/（139×1.95×105）=7.2mm ΔL直= PL/（A p E p）=193905×11.322/（139×1.95×105）=81mm (ΔL曲+ΔL直)*2=(7.2mm+81mm)*2=176.4mm 与设计比较（176.4-172）/172=2.56% 2、N4束一端的伸长量： 单根钢绞线张拉的张拉力 3
梁场m小箱梁预应力张拉计算书
梁场ｍ小箱梁预应力张拉计算书-(）
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河恵莞高速公路龙川至紫荆TＪ1合同段 (-K０+0００~Ｋ6＋800） 2#梁场25米小箱梁预应力张拉计算书 计算: 复核: 审核: 核工业华南建设工程集团有限公司 河恵莞高速公路龙川至紫荆TJ1合同段项目经理部 二〇一七年九月十日
1#梁场25米小箱梁 后张法预应力钢绞线张拉伸长值计算 桥梁预应力施工时，采用张拉应力和伸长值双控,实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6%，所以伸长值的计算就相当重要，结合实际施工过程，通过对后张法现浇预应力小箱梁预应力钢绞线张拉伸长值的计算,适用于现场施工的伸长值计算方法。 一、工程概况 本标共３98片梁，其中２#梁场主要预制25m小箱梁共1６8片;1＃梁场预制40mT梁计2３０片。１#预制场位于主线Ｋ5+8０0 处,为线内梁场。 二、张拉工艺要求 预应力的张拉应在混凝土强度达到强度设计值的85%以后方可进行，张拉时施加预应力应采用张拉力与引伸量双控。预制梁内正弯矩钢束锚下张拉控制应力为0.７５ｐｋ f =1860*0.75=1395Mｐａ，预应力张拉时还需考虑钢束与锚圈口之间的摩擦损失，锚口摩阻损失采用厂家及施工单位常年积累的数据按3％考虑,即钢束锚外张拉控制应力为13９５ Mpａ,当预应力钢束张拉达到设计张拉力时,实际引伸量值与理论引伸量值的误差应控制在±6％以内。实际引伸量值扣除钢束的非弹性变形影响。 钢束引伸量一览表单位:mｍN1 N2 Ｎ3 N４N5 174 173 1７2 172 173 主梁预应力钢束采用两端同时张拉,以对称于构件截面的中轴线、上下左右均衡为原则,同时考虑不使构件的上、下缘混凝土应力超过容许值。主梁正弯矩钢束张拉顺序为N1→N3→N2→Ｎ5→N4。 预应力施工应采用自动智能控制张拉系统。 预应力筋张拉后，孔道应及早压浆,一般应在24小时内灌浆完毕。 三、后张法预应力钢绞线材料规定 预应力体系:预应力砼箱梁预应力钢束采用Φs15.２钢绞线，采用高强度低松驰７丝捻制的预应力钢绞线,公称直径为15.２0mｍ，公称面积140mm2，标准强 度f pｋ=18６0Mpa，弹性模量E p =1.95×1０5MPａ,1０00ｈ后应力松驰率不大于3%， 其技术性能符合中华人民共和国国家标准（ＧB／Ｔ５２24-2003)《预应力筋用钢绞线》的规定。 锚具：预制箱梁正弯矩钢束采用YＭ１5-4、YM15-5圆形锚具及其配套的配件,锚具及其配套的配件必须采用工厂定型产品，并符合JT/T ３29—２010《公路桥梁预应力钢绞线用锚具、夹具和连接器》的要求。 预应力管道：采用预埋圆形金属波纹管成孔, 圆形金属波纹管符合JＧ２25
25m小箱梁后张法预应力张拉计算与应力控制
专项施工方案审批表承包单位：合同号：
工程 箱 梁 张 拉 伸 长 量 计 算 书 工程项目部 二0一五年十二月七日 工程25m箱梁
预应力张拉伸长量计算 1 工程概况 （1）跨径25m的预应力混凝土简支连续箱梁，梁体高度1.4m,宽度2.4m,采用C50混凝土， （2）钢绞线规格：采用高强低松驰钢绞线Φs15.2规格，标准抗拉强度fbk=1860Mpa，公称截面面积140mm2，弹性模量根据试验检测报告要求取Ep＝1.93×105Mpa。钢束编号从上到下依次为N1、N2、N3、N4，其中： 中跨梁：N1为4Φs15.2，N2、N3、N4为3Φs15.2； 边跨梁：N1、N2、 N3为4Φs15.2， N4为3Φs15.2； (3) 根据施工设计图钢绞线张拉控制应力按75%控制，即σcon=1860×75%=1395Mpa，单股钢绞线张拉吨 位为：P＝1395×140＝195.3KN，3股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×3＝585.9KN，4股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×4＝781.2KN，采用两端张拉，夹片锚固。 (4) 箱梁砼强度达到90%以上且养护时间不少于7d时方可张拉，张拉顺序N1、N3、N2、N4钢束。 (5) 根据规范要求结合现场施工经验，为了有效控制张拉过程中出现异常情况，分级进行张拉：0～15% （测延伸量）～30%（测延伸量）～100%（测延伸量并核对）～（持荷2分钟，以消除夹片锚固回缩的预应力损失）～锚固（观测回缩）。 2 油压表读数计算 (1)根据千斤顶的技术性能参数，结合合肥工大共达工程检测试验有限公司检定证书检定结果所提供的线性方程，计算实际张拉时的压力表示值Pu： 千斤顶型号：YC150型编号：1 油压表编号：yw08007229 回归方程：Y=0.03377X+1.18 千斤顶型号：YC150型编号：2 油压表编号：yw05049806 回归方程：Y=0.03335X+0.51 千斤顶型号：YC150型编号：3 油压表编号：yw07023650 回归方程：Y=0.03358X+0.84 千斤顶型号：YC150型编号：4 油压表编号：yw05049788 回归方程：Y=0.03367X+0.01 (2) 钢束为3股钢绞线 张拉至10％控制应力时油压表读数计算： 1千斤顶，yw08007229油压表读数： Pu=0.03377X+1.18=0.03377×585.9*10%+1.18=3.2Mpa 2千斤顶，yw05049806油压表读数： Pu=0.03335X+0.51=0.03335×585.9*10%+0.51=2.5Mpa 3千斤顶，yw07023650油压表读数： Pu=0.03358X+0.84=0.03358×585.9*10%+0.84=2.8Mpa
20米小箱梁张拉计算书
千斤顶拉力与对应油表读数计算 一、锚下控制应力：σK=0.75fpa=1395Mpa 二、预应力筋的截面面积Ap=140mm2 三、单根钢绞线拉的拉力F=σk*Ap=1395Mpa*140mm2=195300N 四、25m箱梁钢绞线的拉控制力： 3根钢绞线束：F1=3*σK*AP=3*195.3KN=585.9KN 4根钢绞线束：F2=4*σK*AP=4*195.3KN=781.2KN 5根钢绞线束：F3=5*σK*AP=5*195.3KN=976.5KN 五、1#千斤顶拉、9953号油表时： 千斤顶回归方程：P=0.0478F(KN)+0.66 式中：P——油压表读数（Mpa） F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下 六、1#千斤顶拉、5247号油表时： 千斤顶回归方程：P=0.0484F(KN)-0.25 式中：P——油压表读数（Mpa） F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下
七、2#千斤顶拉、7297号油表时： 千斤顶回归方程：P=0.0482F(KN)+0.22 式中：P——油压表读数（Mpa） F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下 八、2#千斤顶拉、7424号油表时： 千斤顶回归方程：P=0.0502F(KN)+0.21 式中：P——油压表读数（Mpa） F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下
伸长量验算 一、锚下控制应力：σK=0.75fpa=1395Mpa 二、预应力筋的截面面积Ap=140mm2 三、单根钢绞线拉的拉力P=σk*Ap=1395Mpa*140mm2=195300N 四、预应力平均拉力计算公式及参数： Pp=P*（1-e-（kx+μθ）/（kx+μθ） 式中：Pp——预应力筋的平均拉力（N） P ——预应力筋拉端的拉力（N） X——从拉端至计算截面的孔道长度（m） θ——从拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad） K——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015 μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.25 五、预应力筋的理论伸长量计算公式及参数： △L=Pp*L/Ap*Ep 式中：Pp——预应力筋平均拉力（N） L——预应力筋的长度（mm） Ap——预应力筋的截面面积（mm2），取140mm2 Ep——预应力筋的弹性模量（N/mm2），取1.95×105Pa 六、伸长量计算： （1）20m中跨一片预制箱梁 1、N1束一端的伸长量： 单根钢绞线拉的拉力p=0.75×1860×140=195300N
现浇箱梁张拉计算书
***************高速公路 二合同 K224+774.554分离式立交桥现浇箱梁 张拉计算书 *****有限公司 二零二零年六月
本张拉适用K224+774.554分离式立交桥现浇箱梁钢束，预应力钢绞线采用高强 度低松弛钢绞线，f =1860Mpa，公称直径d=15.20mm，公称面积Ay=140.3mm2（外委pk 报告），弹性模量Ey=2.02×105Mpa（外委报告）。锚具采用整套锚具，管道成孔采 用塑料波纹管。所有锚具及钢绞线按材料检验批量抽检，严禁使用无部级以上级别 技术鉴定和产品鉴定的材料。材料要有厂方提供的质量说明书和出厂时间。钢绞线 要防止生锈和影响水泥粘结的油污。 钢绞线下料采用砂轮切割机按加工长度下料。钢筋绑扎结束，装模前由专人对 波纹管进行检查，若有孔眼须用胶布缠好，严禁进浆。 预应力张拉前先试压同条件养护砼试件，待箱梁达到设计强度100%且养护龄期 不小于7天方可张拉，钢束张拉时采用单端张拉。张拉前先对张拉千斤顶进行校核。 张拉程序：0→0.15σcon（持荷10秒）→0.3σcon→0.5σcon（倒顶）→1.0σcon （持荷2min）→锚固。 张拉时实行双控，理论伸长量与实际伸长量相差应控制在-6%～+6%之间，否 则应分析原因或重新张拉。张拉严格控制滑丝和断丝，张拉完及时压浆割除钢绞 线头。张拉时做好施工记录。 二、理论伸长值计算 1、理论伸长量计算 钢绞线公称直径15.20mm 单根截面面积140.3mm2 标准强度fpk=1860MPa 弹性模量Ep=2.02×105MPa 管道摩擦系数μ=0.17 管道偏差系数K=0.0015 锚下控制力σcon=0.73 锚下控制应力δ=0.73×fpk=1860×0.73=1357.8(MPa) 每股控制张拉力（1357.8×140.3）/1000=194.499(KN) OBM15-5锚具摩阻力损失平均值u=0.025（摩阻损失系数测定表） OBM15-12锚具摩阻力损失平均值u=0.025（摩阻损失系数测定表） OBM15-9锚具摩阻力损失平均值u=0.024（摩阻损失系数测定表） 伸长率计算公式：△L=PpL/ApEp 平均张拉力：Pp=P（1-e-（kx+μ））/ （kx+μθ）
后张法现浇箱梁预应力张拉作业指导书
十六、后张法现浇箱梁预应力张拉作业指导书 1. 编制目的 (2) 2. 编制依据 (2) 3. 适用范围 (2) 4. 施工准备 (2) 4.1 张拉条件满足设计规定 (2) 4.2 端头及孔道处理 (3) 4.3 千斤顶、压力表已配套标定 (3) 4.4 预应力材料经过检验合格 (3) 4.5 理论伸长量已计算并交底 (6) 5. 施工方法 (6) 6. 工艺流程 (6) 6.1 钢绞线下料及编束 (6) 6.2 预应力筋穿束 (7) 6.3 安装锚具及千斤顶 (8) 6.4 张拉 ................................................................ 1..0 . 6.5 锚固 ................................................................ 1..1 . 7. 主要机具及设备 ........................................................ 1..2 . 8. 劳动力组织 ............................................................ 1..2 . 9. 质量标准及注意事项.................................................... 1..2.. .. 9.1 质量要求 ............................................................ 1..2 .
20米、40米箱梁预应力筋伸长量计算
箱梁预应力筋伸长量计算书 一、工程简况 我分部桥梁上部结构采用20m、40m箱梁，结构体系为先简支后连续。箱梁预应力束采用公称直径φs15.2预应力钢绞线，其公称面积Ap=140mm2，抗拉标准强度f pk=1860Mpa，弹性模量Ep=2.01×105Mpa，技术标准符合GB/T5224-2014，配M15-3、M15-4和M15-5系列锚具，预应力管道采用波纹管。 二、计算说明 钢绞线理论伸长值（mm）可按式（1-1）计算： （1-1）式中：—预应力筋的平均张拉力（N）,直线筋取张拉端的拉力；两端张拉的曲线筋，计算方法见式（1-2）； L—预应力筋的长度（mm）； —预应力筋的截面面积（mm2）； —预应力筋的弹性模量（N/mm2）。 预应力筋平均张拉力应按式（1-2）计算： （1-2）式中：—预应力筋的平均张拉力（N）； P—预应力筋张拉端的张拉力（N）； —从张拉端至计算截面的孔道长度（m）； —从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）； —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数0.0015； —预应力筋与孔道壁的摩擦系数0.25。 注：当预应力筋为直线时。 1.锚下控制力:σk=0.75×1860Mpa=1395Mpa； 2.张拉控制力:P=σk×Ap=1395×140=195.3kN； 3.弹性模量:Ep=2.01×105Mpa；
4.公称面积:Ap=140mm2。 三、计算过程 3.1 20米箱梁边跨（半跨）伸长值计算： N1筋： AB=20.927/2-0.65-BC-CD=20.927/2-0.65-2.128-2.8798=4.8057； BC=R*θ/180*π=30*5.5/180*π=2.8798； CD=2.128； θ=5.5/180*π=0.09599rad。 名称L(m)（rad）P(KN)(cm) AB 4.805700.007208550.007183976.5 3.3 BC 2.87980.095990.02831720.027920969.5 2.0 CD 2.12800.0031920.003187942.4 1.4 9.8135 6.7 N2筋： AB=20.938/2-0.65-BC-CD=20.938/2-0.65-3.582-2.8798=3.3572； BC=R*θ/180*π=30*5.5/180*π=2.8798； CD=3.582； θ=5.5/180*π=0.09599rad。 名称L(m)（rad）P(KN)(cm) AB 3.357200.00503580.005023781.2 2.3 BC 2.87980.095990.02831720.027920777.3 2.0 CD 3.58200.0053730.005359755.6 2.4 9.819 6.7 N3筋： AB=20.801/2-0.65-BC-CD=20.801/2-0.65-0.7330-8.001=1.0165； BC=R*θ/180*π=30*1.4/180*π=0.7330； CD=8.001； θ=1.4/180*π=0.0244rad。
30m箱梁张拉计算书
神木市沙峁至贺家川公路改建工程LJ-2标 段窟野河大桥 30m箱梁预应力张拉计算书 编制： 审核： 2019年5月20日
目录 第1章工程概况 (1) 第2章张拉力计算 (2) 第3章张拉工艺流程质量控制 (14) 第4章张拉注意事项及安全技术 (16)
第1章工程概况 本计算书适用于神木市沙峁至贺家川公路改建工程LJ-2标段。30m预应力砼连续箱梁采用先简支后连续结构，主梁由预制C50预应力混凝土浇筑,和现浇砼桥面组合而成后采用张拉预应力施工，预应力钢铰线,符合采用标准(GB/T 5224-2003)公称直径15.2mm的高强度低松驰钢绞线，抗拉强度标准1860MPa，公称面积为140mm2)。锚具采用M15-4、M15-5型圆形锚具及其配套的配件。钢绞线采用符合GB/T 5224-2003标准的低松弛高强度钢绞线，单根钢绞线公称直径Φ s15.20，钢绞线的面积A p=140mm 2，钢绞线的标准强度f pk=1860MP a ，松 弛率ρ=0.035，弹性模量E p=1.95×105Mpa。松弛系数ξ=0.3，管道摩擦系数μ=0.25，管道偏差系数k=0.0015；根据设计要求，配备YDC-1500千斤顶4台，压力表四块，上述设备均应在法定权威机构进行标定。 施工要求 1、预应力施工需计算书经审批且监理工程师在场的前提下才能进行张拉作业施工。 2、当气温低于+5℃或超过+35℃时禁止施工。 3、箱梁的砼强度应不低于设计强度等级值得90%，弹性模量不低于混凝土28d弹性模量的85%时，方可张拉预应力钢束。采取两端对称同时张拉，每次张拉一束钢绞线，张拉前应检查预应力钢束是否在管道内移动正常，张拉顺序为不少于7天且锚下砼达90%设计强度。张拉顺序为N1、N3、N2、N4号钢束。