含多个穿透裂纹的多孔紧固件传载结构裂尖应力强度因子研究

含多个穿透裂纹的多孔紧固件传载结构裂尖应力强度因子研究
含多个穿透裂纹的多孔紧固件传载结构裂尖应力强度因子研究

使用ABAQUS计算应力强度因子

------------------------------------------------------------------------------------------------------- 如何使用ABAQUS计算应力强度因子 Simwefanhj(fanhjhj@https://www.360docs.net/doc/f814076939.html,) 2011.9.9 ------------------------------------------------------------------------------------------------------- 问题描述:以无限大平板含有一贯穿裂纹为例,裂纹长度为10mm(2a),在远场受双向均布拉应力σ=100N/mm2。按解析解,此I型裂纹计算出的应力=396.23(N.mm-3/2) 强度因子π σa K= I 以下为使用ABAQUS6.10的计算该问题的过程。 第一步:进入part模块 ①建立平板part(2D Planar;Deformation;shell),平板的尺寸相对于裂纹足够大,本例的尺寸为100×50(mm)。 ②使用Partation Face:sketch工具,将part分隔成如图1形式。 图1 第二步:进入property模块 ①建立弹性材料; ②截面选择平面问题的solid,homogeneous; ③赋予截面。

第三步:进入Assembly模块 不详述。需注意的是:实体的类型(instance type)选择independent。 第四步:进入mesh模块 除小圈内使用CPS6单元外,其它位置使用CPS8单元离散(图2)。裂纹尖端的奇异在interaction模块中(图4)考虑。 图2 第五步:进入interaction模块 ①指定裂纹special/creak/assign seam,选中示意图3中的黄色线,done! ②生成裂纹crack 1,special/crack/create,name:crack 1,type: contour integral. 当提示选择裂纹前端时,选则示意图的红圈区域,当提示裂纹尖端区域时选择红圈的圆心,用向量q表示裂纹扩展方向(示意图3绿色箭头)。用同样的方法建立crack 2(示意图3中的蓝色区域)。 special/crack/edit,对两个裂纹进行应力奇异的设置,如图4所示。

abaqus计算应力强度因子

重庆大学 课题:Abaqus计算裂纹应力强度因子 学院: 专业: 学号: 姓名:

一、计算裂纹应力强度因子

问题描述:以无限大平板含有一单边裂纹为例,裂纹长度为a=10mm,平板宽度h=30,弹性模量E=210000Pa,泊松比v=0.33,在远场受双向均布拉应力。 使用Abaqus计算该问题: 1、进入part模块 建立平板part,平板的尺寸相对于裂纹足够大,本例尺寸为50x30 (mm);使用Partation Face:sketch工具,将part分隔成如图1形式 图1 2、进入property模块 建立弹性材料;截面选择平面问题的solid,homogeneous;赋予截 面。 3、进入Assembly模块 实体的类型(instance type)选择independent。 4、进入mesh模块 划分单元格如图2所示。

图2 5、进入interaction模块 指定裂纹special/creak/assign seam;生成裂纹crack 1, special/crack/create;special/crack/edit,对两个裂纹进行应力奇异的 设置。 6、进入step模块 在initial步之后建立static,general步;在 output/history output requests/create/中创建输出变量。 7、进入load模块 定义位移和荷载边界,如图3所示。

图3 8、进入job模块,提交计算 Mises应力分布见图4,在.dat文件中(图5)查看应力强度因子。 图4

图5 计算解析解: 由公式F=1.12?0.23(a/h)+10.6(a/h)2?21.71(a/h)3+30.38(a/h)4 计算得解析解为k=1001 应力强度因子误差为0.09% 二、误差分析 改变板的长度,其他条件不变 1.当长度L=100时 误差为0.5% 2.当板长L=30

计算应力强度因子

基于ANSYS的断裂参数的计算 本文介绍了断裂参数的计算理论,并使用ANSYS进行了实例计算。通过计算说明了ANSYS可以用于计算断裂问题并且可以取得很好的计算结果。 1 引言 断裂事故在重型机械中是比较常见的,我国每年因断裂造成的损失十分巨大。一方面,由于传统的设计是以完整构件的静强度和疲劳强度为依据,并给以较大的安全系数,但是含裂纹在役设备还是常有断裂事故发生。另一方面,对于一些关键设备,缺乏对不完整构件剩余强度的估算,让其提前退役,从而造成了不必要的浪费。因此,有必要对含裂纹构件的断裂参量进行评定,如应力强度因了和J积分。确定应力强度因了的方法较多,典型的有解析法、边界配位法、有限单元法等。对于工程上常见的受复杂载荷并包含不规则裂纹的构件,数值模拟分析是解决这些复杂问题的最有效方法。本文以某一锻件中取出的一维断裂试样为计算模型,介绍了利用有限元软件ANSYS计算应力强度因子。 2 断裂参量数值模拟的理论基础 对于线弹性材料裂纹尖端的应力场和应变场可以表述为: 其中K是应力强度因子,r和θ是极坐标参量,可参见图1,(1)式可以应用到三个断裂模型的任意一种。 图1 裂纹尖端的极坐标系

应力强度因子和能量释放率的关系: G=K/E" (3) 其中:G为能量释放率。 平面应变:E"=E/(1-v2) 平面应力:E=E" 3 求解断裂力学问题 断裂分析包括应力分析和计算断裂力学的参数。应力分析是标准的ANSYS线弹性或非线性弹性问题分析。因为在裂纹尖端存在高的应力梯度,所以包含裂纹的有限元模型要特别注意存在裂纹的区域。如图2所示,图中给出了二维和三维裂纹的术语和表示方法。 图2 二维和三维裂纹的结构示意图 3.1 裂纹尖端区域的建模 裂纹尖端的应力和变形场通常具有很高的梯度值。场值得精确度取决于材料,几何和其他因素。为了捕获到迅速变化的应力和变形场,在裂纹尖端区域需要网格细化。对于线弹性问题,裂纹尖端附近的位移场与成正比,其中r是到裂纹尖端的距离。在裂纹尖端应力和应变是奇异的,并且随1/变化而变化。为了产生裂纹尖端应力和应变的奇异性,裂纹尖端的划分网格应该具有以下特征: ·裂纹面一定要是一致的。 ·围绕裂纹尖端或裂纹前缘的单元一定是二次单元,并且他的中间节点在四分之一边处。这样的单元也称作为奇异单元。

含圆孔和裂纹板应力强度因子分析

《断裂力学》 大作业 题目:含圆孔和裂纹板应力强度因子分析 姓名: 学号: 专业: 授课教师:

一、问题描述 含多裂纹矩形板受垂直方向拉伸载荷作用,如图 1 所示,计算中心裂纹尖端的应力强度因子KⅠ和KⅡ,并讨论其随即和参数L、h、a、D、 等的变化规律,写一篇分析报告。 图1. 含三条裂纹矩形板受垂直拉伸载荷作用 要求 (1)报告中计算所用到的分析方法和模型应阐述清楚,并写出必要的计算公式。 (2)绘制应力强度因子随几何参数的变化曲线。 (3)列出必要的参考文献 二、理论分析

在线弹性断裂力学中,I型裂纹尖端的应力场为: (1sin sin) 222 (1sin sin) 222 cos cos 222 3 3 3 x y xy σ σ τ θθθ θθθ θθθ ? =- ? ? ? =+ ? ? ? = ? ? I型裂纹尖端的位移场为: 1)cos(1cos) 22 1)sin sin 22 3 3 u v κ κ θθ θθ ? =-- ? ? ? ?=+ ?? 其中: 34 3 1 ν κν ν - ? ? =?- ?+ ? 平面应变 平面应力 同理,对II型裂纹尖端的应力场: (2cos cos) 222 cos sin cos 222 (1sin sin) 222 3 3 3 x y xy σ σ τ θθθ θθθ θθθ ? =+ ? ? ? = ? ? ? =- ? ? 显然,位移场和应力场均可以表示成应力强度因子的形式。通过对裂纹尖端的应力应变场分析来求解对应的应力强度因子,便是传统有限元求解应力强度因子的原理。而对于I、II复合型裂纹尖端的应力强度因子,可通过它们的叠加获得。 确定应力强度因子的方法有3大类:解析法、数值解法和实验方法。解析法只能计算简单问题,大多数问题需要采用数值解法,当前工程中广泛采用的数值解法是有限单元法。随着有限元法的发展,有限元在断裂力学中的应用越来越普及。近年来,计算机技术得到了迅猛发

应力强度因子

第二章 应力强度因子的计算 K --应力、位移场的度量?K 的计算很重要,计算K 值的几种方法: 1.数学分析法:复变函数法、积分变换; 2.近似计算法:边界配置法、有限元法; 3.实验标定法:柔度标定法; 4.实验应力分析法:光弹性法. §2-1 三种基本裂纹应力强度因子的计算 一、无限大板Ⅰ型裂纹应力强度因子的计算 K Z ξ→=→ⅠⅠ计算K 的基本公式,适用于Ⅱ、Ⅲ型裂纹. 1.在“无限大”平板中具有长度为2a 的穿透板厚的裂纹表面上,距离x b =±处各作用一对集中力p . Re Im x Z y Z σ'=-ⅠⅠ Re Im y Z y Z σ'=+ⅠⅠ Re xy y Z τ'=-Ⅰ 选取复变解析函数: 22 2() Z z b π=-边界条件: a.,0x y xy z σστ→∞===. b.,z a <出去z b =±处裂纹为自由表面上0,0y xy στ==。 c.如切出xy 坐标系内的第一象限的薄平板,在x 轴所在截面上内力总和为p 。 y '

以新坐标表示: Z= ?lim() K Z ξ ξ → == Ⅰ 2.在无限大平板中,具有长度为2a的穿透板厚的裂纹表面上,在距离 1 x a =±的范围内受均布载荷q作用. 利用叠加原理: 微段→集中力qdx →dK= Ⅰ ? K=? Ⅰ 令cos cos x a a θθ ==,cos dx a d θθ = ?111 sin() 1 cos 22( cos a a a a a K d a θ θ θ - - == Ⅰ 当整个表面受均布载荷时, 1 a a →. ?1 2()a a K- == Ⅰ 3.受二向均布拉力作用的无限大平板,在x轴上有一系列长度为2a,间距为2b 的裂纹.

涂层中裂纹应力强度因子的计算及裂纹扩展

收稿日期:2007-03-12 基金项目:国家自然科学基金资助项目(10472097). 作者简介:覃森(1981-),男,重庆人,硕士研究生,主要从事材料失效的数值仿真研究. 机械与材料 涂层中裂纹应力强度因子的计算及裂纹扩展 覃 森,潘亦苏,罗征志 (西南交通大学工程科学研究院,成都 610031) 摘要:在涂层工作过程中,由于喷涂材料硬度高、抗裂性能差、喷涂工件刚性大工件表面产生应力集中,涂层很容易产生裂纹.对于含初始裂纹的喷涂材料,在拉伸载荷作用下裂纹的扩展与裂尖应力强度因子有很大的关系,根据断裂力学的基本原理,提出了利用数值模拟的方法来计算裂纹尖端的应力强度因子.并讨论了裂纹前沿网格划分对应力强度因子的影响,预测了裂纹扩展时形状的变化. 关 键 词:三维有限元分析;应力强度因子;正交网格;裂纹扩展中图分类号:TH128 文献标识码:A 文章编号:1671-0924(2007)06-0011-04 Calculation of Crack Stress Intensity Factors and Crack Propagation in Coating QIN Sen,P AN Y-i su,LUO Zheng -zhi (Research Ins titute of Engineering Science,Sou th west Jiaotong University,Chengdu 610031,China) Abstract:Because of the high hardness and lo w crack -resistance of spray material,and the high rigidity of spray workpieces,and the stress convergence on the coating surface,cracks tend to result on the coating.To the initial spray material with a crack,the propagation path of the c rack in the material under tensile load has much to do with the stress intensity factor.According to the basic principle of the fracture me -chanics,this paper proposes the numerical method to calculate the stress intensity factor of the crack tip,discusses the effect of crack front grid partition on stress intensity,and predicts the shape changes during the propagation of crack. Key words:3-D FE M;stress intensity factors;orthogonal grid;propagation of crack 0 引言 从20世纪50年代初到60年代初断裂力学形成之后,就在航空航天、土木建筑及水利交通等众多领域中得以大力发展和广泛应用[1] .断裂力学 考虑材料破坏是由于初始裂纹的扩展造成的.在外力作用下,有初始裂纹的材料首先在裂纹尖端 区域引起应力集中,所以裂纹在外力作用下就很容易引起扩展,直至裂纹失效.裂纹在外力作用下 第21卷 第6期Vol.21 No.6重庆工学院学报(自然科学版) Journal of Chongqing Institu te of Technology(Natural Science Edition)2007年6月Jun.2007

ABAQUS计算裂纹尖端应力强度因子有效性的算例研究

ABAQUS计算裂纹尖端应力强度因子有效性的算例研究 发表时间:2018-09-11T11:34:12.223Z 来源:《新材料.新装饰》2018年3月下作者:汪波[导读] 在实际工程领域中,相当部分的脆性材料总是不可避免的存在着裂纹或是缺陷。在实际环境中材料的受力往往是相当复杂的。基于ABAQUS平台的裂纹仿真软件,它具有简单易用的特点。(成都理工大学工程技术学院,四川乐山 614000) 摘要:在实际工程领域中,相当部分的脆性材料总是不可避免的存在着裂纹或是缺陷。在实际环境中材料的受力往往是相当复杂的。基于ABAQUS平台的裂纹仿真软件,它具有简单易用的特点。通过算例分析验证表明,该软件的计算结果具有较高的精度,完全可以用于实际工程问题的计算,通过分析验证表明该软件的设计是成功的。此外,今后可以在它的基础上进行更多功能扩展,从而使它拥有分析更为复杂问题的能力。 关键词:裂纹;应力强度因子;断裂力学;ABAQUS 引言 材料在成型和加工过程中在其内部造成了很多缺陷,而其破坏正好均源于构件内部的微小裂纹,所以研究带裂纹的物体力学性能具有十分重要的意义。 图1存在于岩石和混凝土地面中的裂缝 1920年, Griffith[1-2]提出了在材料中存在裂纹的设想,而从Irwin[]3-4]在1957年提出了应力强度因子以及其后形成的断裂韧度的概念后,断裂力学理论出现了重大的突破,奠定了线弹性断裂力学的基础。 1基本原理 近年来以数值分析为基础的手段来解决断裂力学相关问题的技术得到了广泛的发展应用,并且不断的调整完善。该技术在一定程度上较好的克服了实验条件下的不足。对于线弹性断裂力学而言,裂尖区域的位移场、应力、应变场由应力强度因子决定,故而通过有限元计算的结果来得到具体的应力强度因子的值是线弹性断裂力学中用有限元法的基本要求。 1.1 ABAQUS求解裂纹尖端的应力强度因子 传统的有限元在计算裂纹尖端的应力强度因子的时候,无可避免地遇到裂尖复杂应力场和位移场的计算,J积分则可以完全避免这种复杂的处理过程。 为了计算二维情况下的J积分,ABAQUS定义了围绕裂纹尖端由单元组成的环形的积分域,如下图所示。 图2 ABAQUS中围线的定义 ABAQUS在计算围线积分时,采用的是先计算出围线上面所取的若干个离散点处J积分值,然后乘以每个点对应的加权值后,所有点相加来近似地求解出围线积分,即J积分的值和,进而得到复合裂纹的应力强度因子和。 2两条共线裂纹应力强度因子的算例分析 2.1共线双裂纹在压缩荷载作用下应力强度因子的解析解 有许多学者对含有裂纹的无限大板,裂纹尖端的应力强度因子进行了研究。Zhu Z M[5] 等从理论和实验两个方面都做了详细的研究与探讨。基于前人的研究结果,Zhu Z M 给出了共线裂纹的应力函数及其应力强度因子的基本公式,并就共线双裂纹问题进行了研究,给出了裂纹应力强度因子精确的解析解。 图3压缩载荷作用下的含有共线双裂纹的无限大板 2.2 ABAQUS计算共线裂纹应力强度因子

裂纹尖端应力强度因子的计算

裂纹尖端应力强度因子的计算 图为一带有中心裂纹的长板,两端作用均布力,且p=1Pa ,结构尺寸如图所示,确定裂纹尖端的应力强度因子。已知材料的性能参数为:弹性模量E=2.06×1011Pa ,泊松比u=0.3 应力强度因子KI=p a π=025.01415926.3?=0.2802;现在利用有限元软件ansys 对其建模求解来确定其数值解与解析解进行比较。 一、建立模型 由于结构具有对称性,在利用有限元计算裂纹尖端应力强度因子时,取其四分之一的模型即可 1. 输入材料的参数和选取端元 FINISH /CLEAR, START /TITLE, STRESS INTENSITY-CTACK IN PLATE H=1000 !设置比例尺 /TRIAD, OFF !关闭坐标系的三角符号 /PREP7 ET, 1, PLANE82, , , 2 MP, EX, 1, 2. 06E11 MP, NUXY , 1, 0.3 !输入泊松比 2. 建立平面模型 RECTNG ,-25/H,50/H,0,100/H !生成矩形面 LDIV ,1,1/3,,2,0 !在1号线上生成裂纹尖端所处的位置

3.划分网格 为了方便裂纹尖端因子的计算,ansys软件专门提供了一个对裂纹尖端划分扇形单元的命令,即:“kscon”。其命令流如下: LESIZE, 2,,,15,,,,,1 !对线指定单元个数 LESIZE, 4,,,15,0.3,,,,1 LESIZE, 3,,,12,,,,,1 KSCON,5,3.5/H,1,8 !对裂纹尖端所在的位置划分扇形单元ESIZE,3/H,0, AMESH,1 FINISH

abaqus6.11一个从初学到精通粘弹性的分析的经验积累

问题积累(待续) 1.abaqus如何调整图例的大小,就是云图左上角那个图框,字太小了看不清!! 直接设置图例的字体大小就可以:工具栏viewport>viewport annotation options>legend(选项卡)>text(选项)>set font(按钮)>size,修改size选项中的数字,就可以修改图例大小了。 2.cohesive element ABAQUS 在6.11使用cohesive element,定义cohesive材料属性的时候主要步骤: 1.定义一个材料的名字,比如cohesive,不要去定义任何属性(弹性,弹塑性等等)。 2.打开工具栏model--edit keywords,在inp中手动添加材料的各种属性。 PS: 定义section的时候选cohesive,element control选sweep,element type选cohesive,这些是使用cohesive element的基本步骤。 zero thickness的cohesive section设定abaqus所谓的 zero-thickness,其实就是定义cohesive section的initial thickness=1.0。你可以在定义section的时候定义(specify),也可以用系统默认的thickness(也是1.0),这样有关cohesive element 的计算当中,就有displacement(位移)=strain(应变)*thickness ( 1.0 )=strain的数值。我们知道从1914年Ingless和1921年Griffith提出断裂力学开始,一直到60年代都停留在线弹性断裂力

应力强度因子

应力强度因子

断裂与损伤力学 应力强度因子 数值计算方法综述 2013年6月 第一章应力强度因子求解方法概述 含有裂纹的工程结构的断裂力学分析一直是一个重要问题,在断裂力学理论中应力强度因子是线弹性断裂力学中最重要的参量。它是由构件的尺寸、形状和所受的载荷形式而确定。由于裂尖应力场强度取决于应力强度因子,因此在计算各种构件或试件的应力强度因子是线弹性断裂力学的一项重要任务。 由于应力强度因子在裂纹体分析中的中心地位,它的求解自断裂力学问世以来就受到了高度的重视。迄今为止,已经产生了众多的理论和致值解法。70年代中期以前的有关工作在文献中已有相当全面的总结,近20年来,求解的方

法又得刭了明显的发展与完善。下文将穿透裂纹问题(二维)与部分穿透裂纹问题(三维)分开讨论。 第二章 二维裂纹问题 2.1 复变函数法 由Muskhelishvili 的复变函数法,应力函数为: _])()()([2/1)]()(Re[z z z z z z z z χψψχψ++=+=Φ 平面应变情况下的应力与位移为: )]('Re[42222z y x y x ?φφσσ=??+??=+ )]('')(''[22z z z i xy y x χ?τσσ+=+- )](')('[21)(243x z z z iv u χ?μ ?μμ+--=+ 可以证明,在裂纹尖端区域: )]('lim[220z z z iK K K I ?π-=-=∏ 由上式可见。由于k 仅与)(z φ有关,因此只需确定一个解析函数)(z φ,就能求得k I ,这一方法一般只能用来解无限体裂纹问题。对于含孔边裂纹的无限大板,通常可利用复变函数的保角映射原理来简化解题过程。如采用复变(解析)变分方法,则可求解具有复杂几何形状的含裂纹有限大板的应力强度因子。 2.2 积分方程法 弹性边值问题可以变为求解下列形式的积分方程: )() )(()().,(r f dt t b a t t P t r M -=--? 由积分方程解出沿裂纹的坐标的函数,便能直接求出应力强度因子k 。这个积分方程在有些特殊情况下可用普通的Gauss-Chebyshellr 积分或它的修正形式来求解。

abaqus裂纹模拟心得

abaqus裂纹模拟心得 baqus裂纹模拟心得(Contour Integral不是XFEM) 最近由于项目需要,做了一些裂纹相关的模拟,在此把一些心得体会贴到论坛上与大家分享,如有不当之处,欢迎大家指正! 本帖主要侧重于介绍裂纹定义过程中各个选项的意义,具体的操作过程论坛里已经有高手做了很好的教程,至于断裂力学理论推荐大家看一下沈成康写的《断裂力学》一书。裂纹的定义和输出需要用到interaction模块和step模块: 一、Interaction模块 1.1 预制裂纹(步骤:菜单/special/crack/assign seam) 注意:并不是作裂纹分析都要定义seam,如果你的裂纹不是一条缝,而是一个缺口,则不需要assign seam,直接走下一步(定义裂纹)就行。 1.2 创建裂纹(步骤:菜单/special/crack/create,type:contour integral) —crack front:crack front是用来定义第一围线积分的区域,2D下我们可以选择包围裂尖点的面,3D则选择包围裂尖线的面;另外还有一种定义crack front的方法,就是直接选择裂尖点(2D)或裂尖线3D),用这个方法定义crack front不需要再定义下一步的crack tip/line,比较简便,两种方法算出的结果没有明显的差别,其实只是影响积分路线的问题,但是J积分值是路径无关的,看个人喜好吧 —crack tip/line:这个比较好理解就是裂尖点(2D)或线(3D),如果我们在上一步中用方法二定义crack front,这一步就直接跳过了 —crack extension direction(定义裂纹扩展方向):这里定义的其实是一个虚拟的裂纹扩展方向,定义了这个参考方向后,我们才能通过输出的角度判断裂纹扩展方向,可以通过两种方法: o q vector:输入一个方向,用来作为计算裂纹的扩展方向的参考方向; o normal to crack plane:crack plane表示裂纹的对称面(当裂纹在一个平面内时,可能需要分开定义多个裂纹),这种方法下我们只需定义裂纹面的法线方向,通过(t表示裂纹尖端的切线), 会在每个节点得出一个q方向(如下图); o 注意:q的方向对输出的应力强度因子,J积分等都会有影响,一般情况下,q最好在裂纹平面内,且垂直于裂尖线的切线,否则算出的应力强度因子,J积分值等等在不同围线积分中会差别较大。 二、step模块 定义好了裂纹相关参数后,我们需要返回step模块定义输出变量: 步骤:菜单/output/history output requests/create,domain:crack,可以输出的值包括:J-integral,Ct-integral,stress intensity factor,T-stress —J-integral :用于应变率无关材料的准静态分析过程,包括线弹性,非线性弹性,弹塑性材料(单调加载工况)的静态分析。J-integral的优点是和积分路径无关,从而可以避开尖端塑性区的

ABAQUS计算J积分细节

ABAQUS计算J积分细节 Abaqus计算J积分,主要是指派裂纹及定义裂纹的方向,同时在step中的历程 模型:10×50 裂纹:定义一个尖端;另一方面指明裂纹的扩展方向(1.0,0.0),说白了就是X

积分数值,图中输入10,则输出10个J积分值 计算包含裂纹尖端的包络区域的面积即为J积分 避开裂纹尖端塑形区域的不可计算的特性。同时J积分的计算数值与积分路径无 从以上图例可以看出J积分数值区域稳定。

疑问:为何计算多个积分点,是否最后的稳定数值就是需要计算的J积分数值?J积分应该是数值,而不是多个不同的数值。我个人觉得最后的稳定数值应该是需要计算的积分数值。 从dat文件到inp文件,找到积分区域。 pickseted12以及pickseted13都是节点4,坐标如图所示,在cad模型中的位置如箭头指向,即裂纹尖端。 详细的需要看一下abaqus帮助文档,关于J积分的计算细节。积分点的个数的意义我还没有搞清楚。 对于应力强度因子K,表征裂纹尖端受力的一个参量,在裂纹尖端的应力场的一定范围内,不同的节点计算数值大体是相同的。

计算应力强度因子:可以利用abaqus直接输出,也可以利用公式计算应力强度因子,以下为利用有限元法计算应力强度因子: 计算应力强度因子:

从上图可以看出,计算应力强度应力的点与计算J积分的点是一致的。Abaqus计算的应力强度因子为裂尖处的应力强度因子。下面我们利用有限元法计算y=0处的应力强度因子,最后外推到裂尖处的应力强度因子。选取不同的半 Abaqus计算J积分注意事项: (1)一、Interaction模块 1.1 预制裂纹(步骤:菜单/special/crack/assign seam) 注意:并不是作裂纹分析都要定义seam,如果你的裂纹不是一条缝,而是一个缺口,则不需要assign seam,直接走下一步(定义裂纹)就行。 1.2 创建裂纹(步骤:菜单/special/crack/create,type:contour integral) —crack front:crack front是用来定义第一围线积分的区域,2D下我们可以选择包围裂尖点的面,3D则选择包围裂尖线的面;另外还有一种定义crack front的方法,就是直接选择裂尖点(2D)或裂尖线3D),用这个方法定义crack front不需要再定义下一步的crack tip/line,比较简便,两种方法算出的结果没有明显的差别,其实只是影响积分路线的问题,但是J积分值是路径无关的,看个人喜好吧 —crack tip/line:这个比较好理解就是裂尖点(2D)或线(3D),如果我们在上一步中用方法二定义crack front,这一步就直接跳过了 —crack extension direction(定义裂纹扩展方向):这里定义的其实是一个虚拟的裂纹扩展方向,定义了这个参考方向后,我们才能通过输出的角度判断裂纹扩展方向,可以通过两种方法: (1)q vector:输入一个方向,用来作为计算裂纹的扩展方向的参考方向; (2)normal to crack plane:crack plane表示裂纹的对称面(当裂纹在一个平面内时,可能需要分开定义多个裂纹),这种方法下我们只需定义裂纹面的法线方向,通过(t表示裂纹尖端的切线), 会在每个节点得出一个q方向; (3)注意:q的方向对输出的应力强度因子,J积分等都会有影响,一般情况下,q最好在裂纹平面内,且垂直于裂尖线的切线,否则算出的应力强度因子,J积分值等等在不同围线积分中会差别较大。 二、step模块 定义好了裂纹相关参数后,我们需要返回step模块定义输出变量: 步骤:菜单/output/history output requests/create,domain:crack,可以输出的值包括:J-integral,Ct-integral,stress intensity factor,T-stress —J-integral :用于应变率无关材料的准静态分析过程,包括线弹性,非线性弹性,弹塑性材料(单调加载工况)的静态分析。J-integral的优点是和积分路径无关,从而可以避开尖端塑性区的影响。 —Ct-integral:用于蠕变分析(一般较少用到) —应力强度因子: (1)只能用于分析线弹性材料,表示裂纹尖端的应力场强度; (2)有三个应力强度因子K1,K2,K3,分别对应于张开型,滑开型和撕开型裂纹的应力强度因子 (3)在输出应力强度因子时也会输出一个J-integral值,因为算法不同,这个值

应力强度因子计算

应力强度因子计算 FRANC3D使用M-积分来计算应力强度因子,M-积分又称为交互积分,与J-积分具有相似的数学表达形式,能考虑温度、裂纹面接触、裂纹面牵引及残余应力等因素的影响,并能实现多工况的应力强度因子的叠加。 FRANC3D对围绕裂纹尖端的两个单元环执行守恒积分计算,积分域包括一个15节点奇异楔形单元的内环和一个20节点六面体单元的外环。FRANC3D的自适应网格划分技术,还会在裂纹尖端周围布置第三个六面体单元环,但不参与积分计算。 M-积分在FRANC3D中的实现 利用M-积分可同时计算出三种断裂模式的应力强度因子(KI、KII和KIII),其中,KII 用来预测裂纹扭转角度以确定裂纹前缘的扩展方向。FRANC3D可计算各项同性和一般各向异性材料中的三种模式的应力强度因子,也是目前唯一一款可以计算一般各向异性材料中三种断裂模式应力强度因子的软件。同时,还能提供J-积分、T-Stress、Kink Angle等断裂力学参数的结果。 FRANC3D计算应力强度因子时可以考虑温度、裂纹面牵引、裂纹面接触以及它们的组合的影响,还提供多种选项来定义结构中的残余应力或初始条件,包括: ●恒定的裂纹面压强载荷 ●1维径向分布的残余应力 ●2维(轴向和径向)分布的残余应力 ●表面处理后的残余应力 ●基于网格的残余应力(将有限元应力分析结果映射到裂纹网格上,FRANC3D自动 计算并转换为裂纹面牵引力) FRANC3D还提供位移法(COD)来计算应力强度因子,也可使用VCCT技术来计算获得能量释放率(GI、GII、GIII)的结果。

计算应力强度因子 FRANC3D可以图形化和以列表形式显示应力强度因子的计算结果,能同时显示K I、K II、K III的结果,同时还能显示J-积分和T-应力的结果,并提供多种选项供用户输出想要的结果和数据格式。 结果显示和输出

裂纹尖端应力强度因子的有限元计算方法分析_刘明尧_百度.

第 33 卷第 6 期刘明尧 , 柯孟龙 , 周祖德 , 等 : 裂纹尖端应力强度因子的有限元计算方法分析 121 20 mm 的平板为例 , 采用 ANSYS 命令流的方法 , 得出外推法和虚拟裂纹闭合法所需的暂存空间分别为 2. 172 M B 、0 . 873 M B , 所需的总计算时间分别为 7 . 33 s 、3 . 55 s , 虚拟裂纹闭合法的效率更高。综上所述 , 虚拟裂纹闭合法能达到解析法、 1/ 4 节点法和位移外推法的计算精度 , 且由于其对裂纹尖端单元性质要求低 , 计算简单易行、效率更高 , 适合各种单元类型和结构的计算 , 是计算裂纹尖端应力强度因子很好的选择。 4结论 a. 采用逐节点建模和实体建模相结合方法建立了含裂纹板有限元模型 , 说明了该方法的可行性。 b. 分析了 1/ 4 节点法、位移外推法、虚拟裂纹闭合法的特点 , 1/ 4 节点法精度高但难以进行数值模拟 , 位移外推法相比于 1/ 4 节点法更节约计算资源 , 虚拟裂纹闭合法间接求解应力强度因子且不受裂纹尖端单元性质的影响。根据有限元计算的节点位移和节点力 , 分别用 1/ 4 节点法、位移外推法、虚拟裂纹闭合法计算应力强度因子并与手册值比较 , 3 种方法都能达到较高的精度。计算的过程表明 , 虚拟裂纹闭合法的效率最高 , 1/ 4 节点法最低。 c. 研究了裂纹长度、平板几何尺寸对裂纹尖端应力强度因子 K I 的影响。 K I 与平板受的载荷成线性关系; 当

平板宽度和高度分别满足 a/W >0 . 2 、a/ H > 0. 1 时 , K I 受 W 、H 的影响较大 ; 当a/W < 0. 2 或 a/ H < 0. 1 时 , K I 值分别随 W 、H 而趋于σ πa 。 d. 通过 1/ 4 节点法、位移外推法、虚拟裂纹闭合法 3 种方法的比较分析 , 可知虚拟裂纹闭合法更具优势 , 这对选择合适的裂纹尖端应力强度因子计算方法具有指导意义。计算得 到的裂尖应力强度因子 , 为较精确地进行裂纹的疲劳扩展和寿命预测提供了前提基础。参考文献 [ 1] 瞿伟廉 , 鲁丽君 , 李明 . 带三维穿透裂纹结构的有限元实体建模方法[ J] . 武汉理工大学学报 , 2008 , 30( 1 : 87-90 . [ 2] 陈传尧 . 疲劳与断裂[ M] . 武汉 : 华中科技大学出版社 , 2002 . [ 3] L in X B , Smith R A .F inite Element M odelling of Fatigue Cr ack Gr ow th o f Surface C racked Pla te s[ J] .Eng ineering F racture M echanics , 1999 , 63 : 503-522 . [ 4] 马艳 . 结构表面裂纹应力强度因子计算方法研究[ D] . 大连: 大连理工大学 , 2007 . [ 5] Rice J R . A Path Indepe ndent Integ ral and the Appro xima te A na ly sis of Str ain Concentratio n by N otches and Cracks[ J] . J A ppl M ech , 1968 , 35 : 379 -386 . [ 6] 周益春 , 郑学军 . 材料的宏微 观力学性能[ M] . 北京 : 高等教育出版社 , 2009 . [ 7] Fehl B D , T ruman K Z .An Evalua tion of F racture M echanics Quar ter Po int Displacement T echniques U sed fo r Co mputing S tress Intensity F actor s[ J] .Engineer ing St ructures , 1999 , 21 : 406-415 . [ 8] 李振华 , 吴晓 , 高海龙 , 等 . 基于 A N SYS 的焊接箱形梁裂纹断裂分析[ J] .起重运输机械 , 2010( 7: 84 -86 . [ 9] Cao Y Q . T hr ee Dimensio nal Finite Element M o deling of Subsurface M edian Crack in T rilaye r Sandw iches due to Contact L oading[ J] . Engineering F racture M echanics , 2002 , 69 : 729-743 . [ 10] Shih C F , deLo renzi H G , Ge rman M D .Crack Extension M odeling with Sing ular Q uadratic Isoparamet ric Element[ J] . Int Journ of F racture , 1976 , 12 : 647-651 . [ 11] Chen L S , K uang J H . A M odified Linear Ex trapo la tion F o rmula fo r Determina tion o f St ress Intensity Factor[ J] .Int Journ of F racture , 1992 , 54 : R3-R8 . [ 12] 肖涛 , 左正兴 . 虚拟裂纹闭合法在结构断裂分析中的应用[ J] .计算力学学报 , 2008 , 25 : 16-19 . [ 13] 解德 , 钱勤 , 李长安 . 断裂力学中的数值计算方法及工程应用[ M] . 北京 : 科 学出版社 , 2010 .

abaqus6_11常见问题及解决办法

1.abaqus如何调整图例的大小,就是云图左上角那个图框,字太小了 看不清!! 直接设置图例的字体大小就可以: 工具栏viewport>viewport annotation options>legend(选项卡)>text(选项)>set font(按钮)>size,修改size选项中的数字,就可以修改图例大小了。 2.cohesive element ABAQUS 在6.11使用cohesive element,定义cohesive材料属性的时候主要步骤: 1.定义一个材料的名字,比如cohesive,不要去定义任何属性(弹性,弹塑性等等)。 2.打开工具栏model--edit keywords,在inp中手动添加材料的各种属性。 PS: 定义section的时候选cohesive,element control选sweep,element type选cohesive,这些是使用cohesive element的基本步骤。 zero thickness的cohesive section设定abaqus所谓的 zero-thickness,其实就是定义cohesive section的initial thickness=1.0。你可以在定义section的时候定义(specify),也可以用系统默认的thickness(也是1.0),这样有关cohesive element 的计算当中,就有displacement(位移)=strain(应变)*thickness ( 1.0 )=strain的数值。我们知道从1914年Ingless和1921年Griffith提出断裂力学开始,一直到60年代都停留在线弹性断裂力学(LEFM)的层次。后来由於发现在裂纹尖端进入塑性区后用LEFM仍

应力强度因子的计算

第二章 应力强度因子的计算 K --应力、位移场的度量?K 的计算很重要,计算K 值的几种方法: 1.数学分析法:复变函数法、积分变换; 2.近似计算法:边界配置法、有限元法; 3.实验标定法:柔度标定法; 4.实验应力分析法:光弹性法. §2-1 三种基本裂纹应力强度因子的计算 一、无限大板Ⅰ型裂纹应力强度因子的计算 K Z ξ→=→ⅠⅠ计算K 的基本公式,适用于Ⅱ、Ⅲ型裂纹. 1.在“无限大”平板中具有长度为2a 的穿透板厚的裂纹表面上,距离x b =±处各作用一对集中力p . Re Im x Z y Z σ'=-ⅠⅠ ! Re Im y Z y Z σ' =+ⅠⅠ Re xy y Z τ'=-Ⅰ 选取复变解析函数: Z = 边界条件: a.,0x y xy z σστ→∞===. b.,z a <出去z b =±处裂纹为自由表面上0,0y xy στ==。 c.如切出xy 坐标系内的第一象限的薄平板,在x 轴所在截面上内力总和为p 。 / y '

以新坐标表示: Z= ?lim() K Z ξ ξ → == Ⅰ \ 2.在无限大平板中,具有长度为2a的穿透板厚的裂纹表面上,在距离 1 x a =±的范围内受均布载荷q作用. 利用叠加原理: 微段→集中力qdx →dK= Ⅰ ? a K=? Ⅰ 、 令cos cos x a a θθ ==,cos dx a d θθ = ?111 sin() 1 cos 22() cos a a a a a K d a θ θ θ - - == Ⅰ 当整个表面受均布载荷时, 1 a a →. ?1 2(a a K- == Ⅰ 3.受二向均布拉力作用的无限大平板,在x轴上有一系列长度为2a,间距为2b

在ANSYS中计算裂缝应力强度因子的技巧

在ANSYS中计算裂缝应力强度因子的技巧 在ANSYS中计算裂缝应力强度因子的技巧 裂缝应力强度因子用ANSYS中怎么求呀。另外,建模时,裂纹应该怎么处理呀,难道只有画出一条线吗? 首先说一下裂纹怎么画,其实裂纹很简单啊。只要画出裂纹的上下表面(线)就可以了,即使是两个面(线)重合也一定要是两个面(线);如果考虑道对称模型就更好办了,裂纹尖点左面用一个面(线),右边用另外一个面(线),加上对称边界约束。 再说一下裂尖点附近网格的划分。ansys提供了一个kscon的命令,主要是使得crack tip的第一层单元变成奇异单元,用来模拟断裂奇异性(singularity)。当然这个步骤不是必须的,有的人说起用ansys算强度因子的时候就一定要用奇异单元,其实是误区(原因下面解释) 好了,回到强度因子的计算。其实只要学过一些断裂力学都知道,K的求法很多。就拿Mode I的KI来说吧,Ansys自己提供了一个办法(displacement extrapolation),中文可能翻译作“位移外推”法,其实就是根据解析解的位移公式来对计算数据进行fitting的。分3步走,如果你已经算完了: 第一步,先定义一个crack-tip的局部坐标系,这是ansys帮助文件中说的,其实如果你的裂纹尖端就是整体坐标原点的话,而且你的x-axis就顺着裂纹,就没有什么必要了。 第二步,定义一个始于crack-tip的path,什么什么?path怎么定义??看看帮助吧,在索引里面查找fracture mechanics,找到怎么计算断裂强度因子。(my god,我这3步全是在copy 帮助中的东东啊)。 第三步,Nodal Calcs>Stress Int Factr ,别忘了,这是在后处理postproc中啊。 办法是好,可是对于裂纹尖端的单元网格依赖性很大,所以用kscon制造尖端奇异单元很重要。curtain的经验是path路径取的越靠近cracktip得到的强度因子就越大,所以单元最好是越fine越好啊。 其实似乎也未必非要是这个样子,因为你完全可以不用ansys自带的这个”位移外推法“,你完全可以根据ansys算出来的位移和应力来自己算一下或者说外推一下,假设你知道应力或者位移在裂纹尖端的分布是什么,比如一型断裂的Ki~~Sy*sqrt(2*pi*r),这里Sy是y方向的应力,因此如果画Ki~Sy*sqrt(2*pi*r)的线图时,在r比较小的地方,基本上会是一个直线。为什么仅仅在这里是直线呢,因为出了这个区的话,就出了奇异主导区(singularity dominant zone),应力会受到远场的影响了。好了,就用这个近似直线区,把他拟合成一个直线方程,那么这条直线与Ki轴的交点就是r~0时的Ki值了,great! 正是我们所要的东西。 这里。这些描述起来似乎很难,不过你自己看看公式就知道怎么去推了。这样做的好处是什么呢?就是我门可以不用讨厌的kscon功能了,那么裂纹尖端的那层单元不一定非要式奇异单元了,只要做到足够的fine就可以了。而且通过自己去外推拟合一下,你可以更加深入的了解一下ansys和断裂力学的"内幕",其实没什么神秘的啊。 当然,还有别的办法求应力强度因子,同样也不用在裂纹尖端搞“奇异性”。在断裂力学中有两种表征断裂韧度的办法,一个是应力法(对应于强度因子K),另外一个是能量法,对应于能量释放率G, 当然ANSYS不能够求G,但是别忘记了J 积分,它其实也是一个能量法则啊,J积分和K之间有着很简单的数学联系,随便查查书都有公式。好的ANSYS可以求

相关文档
最新文档