PKPM知识堂—多高层结构分析
知识堂问答—多高层结构分析
2011/6/14
答：嵌固端所在层号指的是在指定层的底端嵌固，程序默认值是地下室层数+1，由于规范中对嵌固层刚度比有所规定，如果地上一层与地下一层相关部位的侧向刚度比大于0.5，则不满足规范要求，需要将嵌固层下移。
satwe数据检查会提示墙连接关系混乱？日期：2011/6/14
答：一般原因是PM模型中上下层墙体的定位轴线未完全对齐，也就是构件输入偏心导致墙上下相连但定位网格未完全对位，建议通过调整上下轴线使其在同一直线上。
2011/6/14
答：如果定义了4组特殊风，程序中才会当作一个完整的风荷载（+X，-X，+Y，-Y）并与恒、活、地震荷载组合，并采用风荷载的组合系数，如果定义的特殊风不是4组，则把它当作活荷载，采用活荷载的组合系数。
2011/6/14 答：SATWE对于地下室楼层总是强制采用刚性楼板假定，而刚性楼板假定是不考虑板面外刚度，像板柱体系的地下室，将无法考虑板的面外刚度，会影响柱内力。故考虑此项，对于弹性板3和弹性板6，只在楼板面内进行强制刚性楼板假定，弹性板面外刚度仍按实际情况考虑。否则则不保留弹性板的面外刚度。
2011/6/14
答：这两个一个是用于风荷载计算，一个是用于风振舒适度验算。根据规范要求，风荷载计算用50年一遇的基本风压，舒适度用10年一遇的风压。舒适度的阻尼比和风荷载的阻尼比要求也不一样。舒适度验算是10版新增加的内容，验算结果会在WMASS.OUT输出。
SATWE中无法定义人防荷载？日期：2011/6/14
答：从08版开始，人防荷载的定义就放在PM里了，在不同的标准层可以定义不同的人防荷载，对单个楼板，也可以单独定义。
2011/6/14
答：该参数提供回填土约束解除功能。例如结构有4层地下室，解除两层意味地下一层和二层不受回填土约束，仅地下三、四层受到回填土约束。
SATWE位移输出文件中的“有害位移角”的含义和用途是什么？日期：2011/6/14
答：按照广东高规的要求计算并输出。关于其限值应查看广东高规。
有害位移角可以理解为楼层的受力位移角，即扣除楼层刚体变形后的位移角。可以理解为楼层的“应变”。
SATWE中某一层的有害位移角，其数值约等于本层位移角减去其下一层的位移角。
PUSH模块进行静力推覆分析时得不到性能点怎么办？日期：2011/6/14
答：首先应查看基底剪力-顶点位移曲线和抗倒塌验算图中的能力曲线，判断该曲线是否仍处在上升阶段。
如能力曲线仍有上升趋势，则应继续施加侧推荷载。这时需查看PUSH计算中达到何种停机准则而停止计算。可按原参数设置再计算一次，停机时查看屏幕上给出的停机条件。修改参数设置，将停机条件放宽后，则可继续进行推覆分析直至得到性能点。
如能力曲线已明显无上升趋势，则表明结构在当前模型和参数设置下验算无法得到性能点。需再从建模、参数设置等方面查找可能存在的问题。
如何在SATWE、PMSAP的弹性时程分析功能及弹塑性分析模块EPDA中使用用户定义地震波功能？日期：2011/6/14
答：在当前的工程目录下建立相应的文件放入用户地震波数据。文件名应采用“USER”加上“1”
或“2”或其他阿拉伯数字；使用“.X”、“.Y”和“.Z”文件后缀给出主方向、次方向和竖向所对应的地震波数据；如果用户给出了无后缀的文件，则认为该文件中的内容为主方向的地震波波形。例如“USER1”、“USER2.X”、“USER2.Y”、“USER2.Z”等文件名都是合法的。
即每条地震波最多可由三个文件组成，例如“USER2.X”、“USER2.Y”、“USER2.Z”，其中USER2.X 存入该波主方向数据，USER2.Y存入该波次方向数据，USER2.Z存入该波主方向数据。当然如果只做双向时程分析则每条地震波可只包含两个文件，即“USER2.X”、“USER2.Y”，如果只做单向时程分析则每条地震波可仅包含一个文件，即“USER2.X”或“USER2”。
在用户定义地震波的文本文件中第一行第一个数输入用户地震波的时间采样点数，也就是地震波步数；在该行第二个数输入采样点的时间间隔。在以后的其他行中依次写入地震波采样点的加速度值，单位在各采样点一致的前提下可以任意，空格隔开即可。例如下面的文件内容是合法的：
当输入完毕用户地震波并且存储后，在“用户定义”栏中就会出现用户地震波名称供用户选择。用户可点取该波查看其波形是否正常。
10版能否兼容05版数据？日期：2011/6/14
答：10版PKPM可以兼容05版建模的工程数据。用10版PMCAD或STS第一次打开05版模型数据时，程序将自动识别其版本，并转换成10版的数据格式。转换之前，程序自动新建“_05数据备份”文件夹，并将05版的原始数据备份到该文件夹中。原始目录下的数据一经转换为10版格式，将无法恢复为05版数据格式，且不能再在05版下正确使用，请务必注意！
尽管程序已自动进行了备份操作，我们仍然强烈建议用户在操作之前自行进行模型数据备份，以确保数据安全。
经过PM转换后的05版数据，第一次进入SATWE时，程序将自动读入参数定义、特殊构件、多塔等信息，并转换为10版的数据格式。用户应仔细查看相应信息，确认无误后方可生成SATWE 数据并进行后续的内力分析及配筋设计。
10版能否兼容08版数据？日期：2011/6/14
答：10版PKPM可以兼容08版建模的工程数据。用10版PMCAD或STS第一次打开08版模型数据时，程序将自动识别其版本，并转换成08版的数据格式。转换之前，程序在工程目录下自动新建“08_模型数据备份”文件夹，并将08版建模数据.JWS文件备份到该文件夹中。原始目录下的数据一经转换为10版格式，将无法恢复为08版数据格式，且不能再在08版下正确使用，请务必注意！尽管程序已自动进行了备份操作，我们仍然强烈建议用户在操作之前自行进行模型数据备份，以确保数据安全。经过PM转换后的08版数据，第一次进入SATWE时，程序将自动读入参数定义、特殊构件、多塔等信息，并转换为10版的数据格式。用户应仔细查看相应信息，确认无误后方可生成SATWE数据并进行后续的内力分析及配筋设计。
05/08版与10版SATWE结果为什么差异很大？日期：2011/6/14
答：1、周期、振型的差异
1）剪力墙单元划分方式的改进08新版和10版采用与05版不同的剪力墙单元划分方式，改进了墙元网格质量，造成有限元分析结果的差异，对于带剪力墙的结构，新旧版本
的分析结果将存在一定差异。
2）梁刚度系数10版如果勾选“梁刚度系数按2010规范取值”，每根梁的刚度系数将通过计算确定，与旧版存在差异，造成结构刚度不同。
2、单工况内力差异
1）10版连梁仅在计算地震作用时进行刚度折减，旧版在所有工况下均折减，造成恒、活、风荷载等工况下的内力差异。
2）薄弱层地震内力放大系数，旧版取1.15，10版缺省值为1.25。
3）0.2V0调整、剪重比调整、框支柱剪力调整等、框筒结构剪力调整、板柱结构风荷载剪
力调整等，根据新旧规范要求不同，造成调整结果的差异。
3、组合内力的差异：根据新旧规范对于强柱弱梁、强剪弱弯的调整、转换构件等的组合内力调整的要求不同，造成组合内力的差异4．配筋差异
1）长度系数不同：10版取消了混凝土柱按7.3.11-3条计算长度系数的方式，长度系数不同，造成柱设计结果的差异。
2）轴压力二阶效应新旧规范对偏压构件考虑轴压力的附加弯矩影响的方式不同，造成柱设计结果的差异。
3）保护层厚度的差异旧版保护层厚度含义为截面外缘到纵筋的厚度，10版含义为到箍筋的厚度，10版应将旧版的保护层厚度-10，才能使厚度一致。
4）规范相关的条文区别规范有关构件设计、构造等要求不同，造成设计结果的差异。由于10版针对规范进行了大量的改进，
上述仅列举了几条典型的可能造成差异的原因，如果新旧版本差异很大时，对结果有疑义时，应按上述顺序，从整体分析结果—〉单工况内力—〉组合内力—〉配筋结果逐级进行比较，确定产生差异的原因。
6.2.10条）？日期：2011/6/14 答：10版如果选择了“部分框支剪力墙结构”，填写了“转换层所在层号”，并指定了“转换柱”，程序将自动进行对框支柱的地震剪力进行调整。如果指定了0.2V0调整信息，程序同时还将进行0.2V0调整。框支柱的调整信息没有单独输出，从调整前后的内力文件输出结果可以体现。
10版程序墙体稳定验算与08版有何不同？日期：2011/6/14
答：10版程序中专门增加了一个菜单做墙体稳定验算，解决了之前配筋设计不能处理跃层墙的情况，而且对于约束条件是三边和四边支承的情况，采用的公式也有所不同。
2011/6/14
答：10版弹性时程分析程序新增了一项菜单：地震波反应谱与规范谱对比图，用户可选择所关心的周期点，程序自动列出在相应周期点上两条曲线的百分比差异，差异小于20%则可以认为是统计意义上相符。
SATWE中，计算中震弹性，软件如何设置？怎么实现的？日期：2011/6/14
答：08版设置：1）按设防烈度输入地震影响系数最大值；2）框架、剪力墙抗震等级指定为4级。
10版设置：1）“中震或大震设计”选择弹性；2）按设防烈度输入地震影响系数最大值。
软件实现：1）地震影响系数最大值按设防烈度取值；2）取消组合内力调整。
SATWE中，计算中震不屈服，软件如何设置？怎么实现的？日期：2011/6/14
答：08版设置：1）按设防烈度输入地震影响系数最大值；2）选中“按中震（或大震）不屈服
做结构设计”选项。
10版设置：1）“中震或大震设计”选择不屈服；2）按设防烈度输入地震影响系数最大值。
软件实现：1）地震影响系数最大值按设防烈度取值；2）取消组合内力调整；3）荷载作用分项系数取1.0；4）材料强度取标准值；5）抗震承载力调整系数取1.0。
EPDA程序进行弹塑性时程分析时，“计算竖向荷载作用下结构反应”耗时过长的原因是什么？日期：2011/6/14
答：这是由于非线性计算中迭代次数过多引起的。遇到这种情况首先应考虑对计算模型进行必要的合理的简化。例如，删除结构中过于短小的梁、墙肢，删除虚梁，同时可将其上荷载等效的布置到其他构件上。如地下室也在模型中参与计算，可根据嵌固端情况去掉地下室后再计算。这样做不仅可以加快计算速度，而且使计算结果能够突出主要受力构件。另外，可以调整“计算参数选择”中的“竖向荷载加载步数”，该参数默认为3，当计算竖向荷载作用反复迭代时，可适当增大该参数。“计算参数选择”中还有一个参数“结构始终保持弹性状态”，如选择“部分”，则在计算竖向荷载作用时结构保持完全弹性。
SLABCAD程序给出了两种配筋结果：其中有限元后处理中采用节点配筋，而在板带交互设计中采用板带弯矩设计配筋，即将板带截面范围的节点弯矩积分起来进行截面配筋，这对于某些超应力点会不会不安全？日期：2011/6/14
答：图1 点值弯矩与板带弯矩
因为板的塑性转动能力很强，能满足塑性变形内力重分布的要求，只要板带积分弯矩不小于图1左图的阴影面积即没有影响。
2011/6/14
答：1、软件首先根据梁的受力计算它的配筋，得出一个配筋率，如果此配筋率小于 1.5％无需验算延性比，否则则会根据此时的配筋进行延性比较核，满足通过，不满足则再进行下面的计算。
2、通过较核，此时配筋不满足人防延性比验算，那么软件根据规范要求的允许延性比反算出合适的混凝土受压区高度。
3、根据合适的受压区高度，程序再次反算出受压、受拉筋面积。
4、根据规范要求的受拉筋的最小、最大配筋率反算出受拉筋面积的最小最大值。
5、将根据允许延性比反算出的受拉筋面积和第四条中的面积相比，如果计算面积正好在它们之间，则选用此面积。
通过以上步骤的计算，软件最终控制的就是梁的配筋率是否超筋。意即，梁的超筋有时是因为控制延性比引起的。
2010新规范软件satwe计算结果中输出的规定水平力位移比出处源自哪里？规定水平力软件如何实施？日期：2011/6/14
答：《抗规》3.4.3 和《高规》3.4.5 对“扭转不规则”采用“规定水平力”定义，其中《抗规》条文：
“在规定水平力下楼层的最大弹性水平位移或(层间位移)，大于该楼层两端弹性水平位移(或层间位移)平均值的1.2倍”
《抗规》 6.1.3 和《高规》8.1.3 倾覆力矩的计算采用规定水平力，其中《抗规》条文：设置少量抗震墙的框架结构，在规定的水平力作用下，底部框架所承担的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的50%时，其框架的抗震等级仍应按框架结构确定，抗震墙的抗震等级可与框架的抗震等级相同。
软件实施：
除了原有各工况的位移统计结果，当计算地震作用时，软件同时给出规定水平力下的位移统计结果，用于位移比的判断。
规定水平力主要用于计算地震作用下的位移比和倾覆力矩，其中后者包含了：框架倾覆力矩、短肢墙倾覆力矩、框支框架倾覆力矩和一般剪力墙的倾覆力矩统计。
2011/6/14
答：刚性楼板假定在工程设计中应用得最多，其物理意义是假定楼板平面内无限刚，平面外刚度为零。
该假定成立的前提是：楼板在其自身平面内刚度很大，基本不产生轴向变形和剪切变形。由该假定出发，抗侧力结构之间由无限刚性的楼板联系。当结构有变位时，楼板只做刚体运动，因而各片结构的侧移值呈直线关系，如上图。
计算分析和工程实践证明，刚性楼板假定对于绝大多数建筑的分析具有足够的计算精度。因此《高层建筑混凝土结构技术规程》（报批稿）（JGJ3-2010）（简称《高规》）第5.1.5条规定：进行高层建筑内力与位移计算时，一般可假定楼板在其自身平面内为无限刚性。
《抗震规范》条文说明第3.4.3及3.4.4条指出：“对于扭转不规则，按刚性楼板计算，当最大层间位移与其平均值的比值为1.2时，相当于一端为1.0，另一端为1.45；当比值为1.5时，相当于一端为1.0，另一端为3。”因此在验算“位移比”时，要求在刚性楼板假定的条件下进行，一般都应该采用“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”。楼板可能是“刚性板”，也可能被定义为“弹性膜”、“弹性板”、“板厚为0”、“全房间洞”等情况，这样在计算楼层平均位移时，只有把楼层中的所有房间均按“强制刚性楼板”计算，“位移比”的计算才满足规范的要求。当然，“强制刚性楼板假定”并不是必须采用的，用户可根据工程实际灵活把握。
除计算“位移比”时应采用强制刚性楼板假定外，一般在在计算周期比、层间刚度比这些整体控制指标时，一般都宜采用“全楼强制刚性楼板假定”，以忽略局部震动造成的影响。比如，当高层建筑楼层开洞口较复杂，或为错层结构时，若不采用强制刚性楼板假定，则程序给出结果中往往会产生局部的较大变形和局部振动，这并非结构整体性能的反映。因此，此时应选择强制刚性楼板假定来计算结构的“位移比”、“周期比”，可以约束局部的较大变形、过滤局部振动产生的周期。
通常，进行内力配筋计算时不应采用强制刚性楼板假定。
对于大多数高层结构均符合强制刚性楼板假定的适用条件，但是极个别结构复杂、空间结构，
其明显不符合刚性楼板假定的情况，控制“位移比”、“周期比”等比值已没有多大意义。因此也不存在勾选“全楼强制刚性楼板假定”的问题。
2011/6/14
答：勾选了强制刚性楼板假定，若要考虑楼板面外刚度，此时只需要将【总信息】中的“强制刚性楼板假定时保留弹性板面外刚度”钩选即可。勾选后，程序对于弹性板3和弹性板6只在楼板面内进行强制刚性楼板假定，面外刚度仍按实际情况考虑。由于SATWE程序对于地下室楼板默认为强制刚性楼板假定，当地下室为板柱体系时，通过勾选该参数保证地下室楼板存在面外刚度，柱内力计算更加准确。
刚性板块？日期：2011/6/14
答：在“接PM生成SATWE数据”时，对于在PMCAD中输入的水平放置的楼板，程序将自动地默认为刚性楼板。用户可以双击“特殊构件补充定义”菜单，点击“刚性板号”来查看默认生成的刚性板情况。
PM模型中的楼板是以房间为单元的，而SATWE默认将同平面的非常厚度平板合并成刚性板块，同一层中允许存在多个刚性板块，如图1；但在多个刚性板块之间不能有公共节点相连，因此即使两房间楼板之间仅有一个公共节点，程序也会把两房间楼板归为一个刚性楼板如图2。
图1 图2
上的连梁轴力不为零？日期：2011/6/14
答：强制刚性楼板假定是指结构的整个楼面，其楼层的位移附属于刚性板的公共位移，因此勾选强制刚性楼板假定或结构平面刚性板块上的梁，荷载作用下轴力为零。如果连梁采用梁单元建模，梁单元的两个节点没有相对变形，所以没有轴力。但是如果连梁是采用剪力墙开洞口建模，程序采用壳单元模拟连梁，这时壳单元的各节点是有相对变形的，因此会有轴力。
勾选强制刚性楼板假定，对斜屋面上的板是否有效？是否也可以考虑该斜板的面外刚度？日期：2011/6/14
答：05版SATWE忽略坡屋面斜板的作用，则屋顶的整体性将比实际情况减弱，计算得出的结构自振周期和固有振型等都会发生变化。08/10版SATWE程序自动将斜板和坡屋面楼板设置为弹性膜计算，这是一个重要改进。
斜屋面理论上应该采用弹性楼板6（同时考虑楼板的平面内刚度和平面外刚度），但是由于存在楼板的平面外刚度，将促使楼板与梁共同分担上部结构引起的内力。从而使梁的弯矩和配筋相应减小，减小的弯矩部分由弹性楼板承担。这与传统意义上的采用刚性板假定计算梁的内力和配筋不同，采用刚性板假定计算梁的内力和配筋时，所有的楼面竖向荷载均由梁来承担，再由梁传给竖向构件。因而从工程经验上讲，过去所有的关于梁的内力计算的安全储备都是基于刚性板假定前提下进行的。因此程序将斜屋面定义为弹性膜。弹性膜与弹性板6的主要区别是忽略楼板的平面外刚度，只计算楼板的平面内变形。由于楼板的平面外刚度不存在，就不会使楼板与梁共同分担上部结构引起的内力，梁的弯矩和配筋也不会减小。
勾选强制刚性楼板假定后，坡屋面部分的斜板仍然按照弹性板处理，如图1、2。
图1 PMCAD斜屋面布置图2 SATWE斜屋面板
? 日期：2011/6/14
答：由于刚性板假定忽略了楼板的平面外刚度，对于某些工程则可能使结构的总刚度偏小。实际上，现浇楼板和装配整体式楼板作为梁的有效翼缘形成T形截面，提高了楼面梁的刚度，结构计算时应考虑。《高规》第5.2.2条规定：在结构内力与位移计算中,现浇楼面和装配整体式楼面中梁的刚度可考虑翼缘的作用予以放大。楼面梁刚度增大系数可根据翼缘情况取1.3~2.0。对于无现浇面层的装配式结构，可不考虑楼面翼缘的作用。其在条文说明中明确指出：通常现浇楼板的边框架梁可取1.5，中框架梁可取2.0；有现浇面层的装配式楼面梁的刚度增大系数可适当减小。当框架梁截面较小而楼板较厚或者梁截面较大而楼板较薄时，梁当度放大系数可能会超出1.5~2.0的范围。按照《高规》的要求，边梁和中梁的放大系数并不相同。SATWE软件能够根据工程实际情况，自动判断梁与楼板的连接关系，给出相应的放大系数。比如梁两侧有板时，程序取中梁放大系数，梁只有一侧有板时程序取边梁的放大系数。（注：对于不与楼板相连的梁、钢梁等，程序不予放大。）
板对梁的贡献与梁刚度的大小同样密切相关，空刚度越大则板的影响越小，反之，梁刚度越小则板的影响越大，这是合理的。同样，板厚越大则影响越大。而《高规》给的放大系数比较近似，在实际工程设计中由于结构布置的复杂性很难自动统一实现。《砼规范》第5.2.4条规定：对现浇楼盖和装配整体式楼盖，宜考虑楼板作为翼缘对梁刚度和承载力的影响。梁受压区有效翼缘计算宽度可按表5.2.4所列情况中的最小值取用；也可采用梁刚度增大系数法近似考虑，刚度增大系数应根据梁有效翼缘尺寸与梁截面尺寸的相对比例确定。
表5.2.4 矩形组合截面受弯构件受压区有效翼缘计算宽度
（此表《砼规范》有勘误）
注：1、表中b为梁的腹板厚度；
2、如肋形梁在跨内设有间距小于纵肋间距的横肋时，可不考虑表中情况3的规定；
3、对加腋的T形、I形和倒L形截面，当受压区加腋的高度不小于且加腋的长度不大
于3时，其翼缘计算宽度可按表中情况3的规定分别增加2(T形、I形截面)和(倒L
形截面)；
4、独立梁受压区的翼缘板在荷载作用下经验算沿纵肋方向可能产生裂缝时，其计算宽
度应取腹板宽度b。
2010版SATWE和PMSAP软件均根据《高规》和《砼规范》要求提供了相应的两种方法。如图2、3所示。
图2 SATWE【调整信息】菜单中“梁刚度放大系数”参数选项
图3 PMSAP【计算调整信息】菜单中“梁刚度放大系数”参数选项以SATWE为例，在【调整信息】中提供了两个参数供用户选择：一种是“中梁刚度放大系数”，另一种是“梁刚度放大系数按照2010规范取值”。当选择“中梁刚度放大系数”时，程序将按照《高规》要求考虑，自动搜索梁与楼板的连接关系，对于两侧都与刚性楼板相连的梁即中梁，取用户输入的Bk值，仅有一侧与刚性楼板相连的梁即边梁，取其刚度放大系数为（1+Bk）/2，不与楼板相连的独立梁和仅与弹性楼板相连的梁，刚度不放大；当选择“梁刚度放大系数按照2010规范取值”时，程序按照《砼规范》5.2.4自动确定全楼梁刚度放大系数。
《砼规范》）第5.2.4条规定考虑楼板作为翼缘对梁刚度的影响，也要考虑承载力的影响，程序是否执行？日期：2011/6/14
答：《砼规范》）第5.2.4条规定考虑楼板作为翼缘对梁刚度的影响，也要考虑承载力的影响。目前的SATWE软件只考虑刚度的影响，对于承载力的影响设计时不考虑，即承载力验算时仍然按照在PMCAD中输入的矩型截面考虑。PMSAP程序可以合理的考虑二者的影响，在【总信息】中提供
了“砼梁转T型梁（自动附加楼板翼缘）”参数供用户选择，如图1
图1 PMSAP【总信息】中“砼梁转T型梁（自动附加楼板翼缘）”参数以例1中的梁2（中梁）、梁4（边梁）为例，PMSAP程序转换生成的梁截面信息T型梁和L 型梁如图2a、b（注：PMSAP中梁转换为T型梁是按照第2类截面（工字型截面）考虑，边梁转换为L型梁是按照第5类截面（槽型截面）考虑，同时按照50mm的模数取整）。
图2a PMSAP【构件信息】中梁2（中梁）的截面信息
图2b PMSAP【构件信息】中梁4（边梁）的截面信息
1.5的柱，其轴压比限值10版软件是如何考虑的？日期：2011/6/23
答：高规和抗规中规定对于这种情况轴压比限值应专门研究并采取特殊构造措施，软件中是将轴压比限值相应降低0.1。
PM中如何布置楼梯？日期：2011/6/23
答：《建筑抗震设计规范》GB50011-2010第3.6.6-1条规定，“计算中应考虑楼梯构件的影响”。为了适应抗震规范要求，PKPM10版给出了计算中考虑楼梯影响的解决方案：在PMCAD的模型输入中输入楼梯，可在四边形房间输入二跑或对折的三跑、四跑楼梯。程序可自动将楼梯转化成折梁，此后接力SATWE等的结构计算即包含了楼梯构件的影响。具体操作要点如下：第一步：在PMCAD-【楼层定义】菜单下增设【楼梯布置】子菜单，详细内容可以见PMCAD 用户手册。目前程序只可布置两跑和对折的三跑、四跑板式楼梯三种类型。
第二步：在退出PMCAD程序时，程序将弹出图1所示对话框，最上面有一个“楼梯自动转换为梁（数据在lt目录下）”选项。勾选该项，则程序在当前工程目录下生成以lt命名的文件夹，该文件夹中保存着将楼梯转换为宽扁折梁后的模型。
图1
如果用户要考虑楼梯参与结构整体分析，则需将工程目录指向该lt目录重新进行计算；如果不勾选，则程序不生成lt文件夹，平面图中的楼梯只是一个显示，不参与结构整体分析。
第三步: 由于楼梯的布置与数据生成是在PMCAD中完成，SATWE、TAT、PMSAP等计算程序不需做任何改动,直接接力LT目录下有楼梯的模型进行计算即可。需要注意的是，程序给出的楼梯计算模型主要考虑楼梯对结构整体的影响，对于楼梯构件本身的设计，用户应使用专门的楼梯设计软件LTCAD完成。
需要注意的几点：
第一：楼梯间宜将板厚设为0，不宜开全房间洞。因为以前对楼梯荷载通常的做法是将其换算成楼面荷载布置到楼梯间，并将楼梯间处板厚设为0。这样做可延续先前的计算方法。
第二：Lt目录下的模型，用户可以进一步修改。
第三：底层新增的支撑是为了解决底层嵌固问题。
satwe数检提示约束结点与关联刚性板不同层或者网格线与关联刚性板不同层，应如何处理？日期：2011/6/23
答：satwe要求刚性板周围的节点必须与刚性板属于同一层。若出现“约束结点”不同层错误提示，基本是由于有地下室模型中，与地下室相连的楼层之间存在网点不对位的情况，导致本该接下层的柱、墙底被自动判断为支座，而该处节点又是下层刚性板周边节点，因此产生此提示。若提示非约束节点、网格与相关刚性板不同层，则有可能是错层、坡屋顶等结构的梁降标高与下层楼面的刚性板相连的缘故，可根据程序提示具体分析问题，修改模型解决。
satwe数检提示板定义错误（面积为0），应如何处理？日期：2011/6/23
答：板面积为0的提示是程序对板面积过小的保护，此情况一般是由于建模时多根轴线相交处未交与一点引起的。用户可根据提示酌情修改模型，手工归并网点或者删除相关楼板均可。
10版软件SATWE、PMSAP、TAT是如何判断短肢剪力墙的？日期：2011/6/23
答：短肢剪力墙是指墙肢截面厚度不大于300mm、各肢截面高度与厚度之比不大于8、总肢数不大于2的剪力墙。
在判断短肢剪力墙时需要注意以下两点：
1、对于一字形短肢剪力墙，当高厚比小于4时，会按柱设计；
2、总肢数不大于2需要整体判断，就是说与每一肢相连的总墙肢数（包括自身）均不能大于2，否则每一肢都不会被判定为短肢剪力墙。
SLABCAD中单元划分越细越好么？日期：2011/6/23
答：一般情况下是这样的，例如单元边长1000mm比2000mm肯定要更准确一些，但是单元划分太细则计算的时间就长，因此需要在准确度和速度之间寻找一个平衡点。一般情况下如果楼板布置了柱帽，则需要查看单元划分中柱帽部分的网格，如图1所示的第三种划分尺寸就不妥，因为网格太粗导致柱帽内部没有细分节点，相当于没有考虑柱帽的刚度。
图1 单元精度在柱帽处的划分效果
0，这是否程序错误？日期：2011/6/30
答：高规5.2.3-4条规定，框架梁跨中截面的正弯矩设计值不应小于按简支梁计算的跨中弯矩设计值的50%。因此当控制组合计算的跨中截面的正弯矩设计值小于按简支梁计算的跨中弯矩设计值的50%时，会取简支梁计算结果的50%，这时用控制组合号为0作为标识。
EPDA第二步“弹塑性动力时程分析”时直接退出是什么原因？日期：2011/6/30
答：可能是模型中含有目前EPDA程序不能处理的截面类型，主要是：
a.变截面；
b.PM截面类型中除1-15类截面及101类截面以外的其他截面类型。
如果模型中含有上述不能处理的截面，用户可以用其他截面类型等效的替换。
PUSH后处理“各加载步的杆端塑性铰图及加载过程动画”中的各种符号的含义如何？日期：2011/6/30
答：对梁、柱、支撑杆件：实心红色圆点表示，加载至某一步时，杆端出现的弯曲塑性铰。如杆端出现红色短线，表示该步杆端出现拉压塑性铰。对于剪力墙，给出了墙垣各个高斯点的破坏情况：黄色竖向短线表示该物质点竖向拉坏或者压坏。黄色横向短线表示该物质点横向拉坏或者压坏。黄色圆圈表示该物质点剪切破坏。如同一点处有2、3、4中2种，表示同时发生2类破坏。紫色线表示钢筋的屈服。大的红叉表示该墙元整体达到用户指定的破坏程度。出现红叉表明该墙元达到用户指定的破坏程度。所谓用户指定的破坏程度，即下图所示的参数设置中的墙柱整体刚度破坏程度指数，默认为0.8。该参数的含义是：当墙元在该加载步的切线刚度已经退化到了初始切线刚度的100%-80%=20%时，程序会将该片墙显示为红叉。如果把该参数改为0.9，则可能部分墙元不会再显示为红叉。
TAT计算的剪切刚度数值为什么会与SATWE差异较大？日期：2011/6/30
答：在按照高规附录E0.1计算剪切刚度时，柱截面面积折算系数Cij的取值TAT与SATWE有所不同，SATWE不分截面类型均取0.12，TAT对于非矩形截面取0.12，矩形截面按规范公式计算。
2-5层，为何计算结果直到10多层还是设置的约束边缘构件？日期：2011/6/30
答：对于框筒结构，10高规9.2.2-3条规定底部加强部位以上宜设置约束边缘构件，如果在计算参数中勾选了考虑“边缘构件轴压比小于抗规规定限值一律设置构造边缘构件”一项，程序会根据轴压比进行判断，对于小于限值的情况设置构造边缘构件。
结构，那么参数中的结构类型应该填何种类型？日期：2011/7/7
答：此时应该按结构类型为框架结构计算一次，进行纯框架结构塔楼的设计，再按剪力墙结构计算，进行纯剪力墙结构塔楼的设计。因为结构类型的不同会影响到内力调整系数等相关调整措施的取值，例如只有选择结构类型为框架结构时，程序才会执行新规范关于纯框架结构的强柱弱梁强剪弱弯等调整系数。
2011/7/7
答：程序采用等效静荷载的方法进行人防的动力荷载作用计算，对于有人防作用的楼层，只要有人防参与的组合，程序都会考虑材料强度综合调整系数及混凝土强度的修正。对于没有人防参与的组合，则不会考虑这两项调整。
对于有人防作用的楼层，程序会同时考虑有人防参与的组合和非人防组合，对所有组合取包络；其他楼层则不考虑人防组合。
2011/7/7
答：在05版和08版旧版中，要求必须定义了活荷载才能正确地进行人防荷载的导荷，在新版SATWE中，取消了这项限制，人防的导荷独立进行，不再依赖于活荷载，因此不再要求计算人防时必须定义活荷载。
EPDA中输出的“结构最大单元内力”如何理解？日期：2011/7/7
答：这里输出的是结构在整个地震波持时中内力的包络值。第一部分输出的是所有地震波作用的包络值，接下来输出每条地震波的内力包络值。对于每个梁、柱、支撑、墙构件，均输出正包络内力和负包络内力。
梁柱支撑等杆件的内力输出较好理解，这里对剪力墙的内力输出做一个简要说明下图为输出格式：
程序输出了每个墙元的四个节点的内力。每个节点有六个内力分量。
SLABCAD软件对圆弧房间的楼板怎么处理？日期：2011/7/7
答：SlabCAD软件采用四节点单元和三节点单元混合划分，因此不受楼板形状和边界影响，可以适应任何复杂的边界情况，圆弧板也不例外。不过在使用【板带交互设计及验算】模块的时候，圆弧边界就都按直线板带处理了，这时候可能需要人工干预修改板带宽度。
2011/7/13
答：对于多层人防，旧版程序是将各层同时作用人防荷载，计算相应的人防效应，新版则采用不同的方式：在计算各人防楼层梁内力时，选用该楼层人防荷载作用下的各水平构件内力；在计算各人防楼层的柱、墙内力时，如果该竖向构件承受多于一层传来的人防荷载时，其人防荷载作用下的效应并不是其上各人防楼层效应的累加，而是仅选取其中最大的一层人防荷载的效应来做自身构件的设计；同时传给基础的人防荷载作用下的效应，与计算柱墙人防荷载效应的方法相同，也是仅选取上边各层中最大的一层人防荷载的效应来作为基础的人防荷载。
2级，计算结果为1级？日期：2011/7/13
答：可能存在抗震等级提高的情况：比如定义加强层后，按10高规10.3.3条规定：加强层及其相邻层的框架柱、核心筒剪力墙的抗震等级应提高一级采用；高规10.2.6条规定：当结构体系为部分框支剪力墙结构时，在高位转换的情况，底部加强部位的框支柱及剪力墙抗震等级提高一级，等等。
2011/7/13
答：1.对于地下室顶板梁，保证嵌固层下一层柱上端和柱节点左右梁端实配的抗震受弯承载力之和大于嵌固层柱下端实配的抗震受弯承载力的 1.3倍；2.调整嵌固层下一层柱截面每侧纵向钢筋，使其不小于嵌固层柱对应纵向钢筋的1.1倍”
PM输入的等代梁宽度和位置划分板带，为什么有剪力墙的地方生成的板带宽度只有墙厚？日期：2011/7/13
答：因为程序内部处理的时候房间是由其边界围成的，而只要有墙的地方就优先考虑墙作为房间边界，因此就没法获取到该处的等代梁的宽度信息了，这种情况下其实对结果并没有多大影响，因为剪力墙的刚度很大，所以该位置的柱上板带范围的板带截面弯矩会非常小，因此配筋也就很小，程序把该位置的板当成跨中板带计算效果一样。
SLABCAD软件是怎么考虑柱帽的刚度的？日期：2011/7/13
答：程序考虑柱帽的刚度是采用等效厚度托板的方法计算的，即取：等效托板厚度＝柱上平板厚度+0.7*梯形柱帽高度，之后按等效托板厚度计算刚度。
SATWE软件中如何考虑“框架梁端配筋考虑受压钢筋”？日期：2011/7/21
答：用户选择该项参数，原来只对地震作用组合进行该项控制，10版对所有组合下的框架梁支座进行相对受压区高度验算，一级抗震 x小于等于0.25h0，其他都是x小于等于0.35h0，不满足时会按此限值重新计算受拉及受压钢筋。
针对高规6.3.3条，梁端支座抗震设计时，如果受压钢筋配筋率不小于受拉钢筋的一半时，梁端最大配筋率可以放宽到2.75%（原来为2.5%），当选择该项时，同时执行这一条，否则还是按最大配筋率2.5%来控制。
2010版新规范版本对于型钢混凝土和钢管混凝土构件的增加了那些方面的验算?日期：2011/7/21
答：1、依据高规（11.4.1）条，对型钢混凝土构件中的型钢板件增加了宽厚比验算；
2、依据高规（11.4.5-1，11.4.9-5, 11.4.10-5）条，对型钢砼柱、圆钢管砼柱、方钢管砼柱，验算长细比
3、依据高规（11.4.9-3，11.4.9-4，11.4.9-6）条，对圆钢管混凝土柱，增加下列三项指标的验算：
圆钢管砼柱壁厚范围：D/t = (20~90)SQRT(235/fy)；
套箍指标：faAa/fcAc = (0.5~2.5)；
轴向压力偏心率： e0/rc<1.0。/
4、依据高规（11.4.10）条，增加矩形钢管砼柱的相关验算。
2010新规范版本对梁柱节点核心区验算与之前有何不同？日期：2011/7/21
答：依据10高规（6.2.7）条，新规范程序对抗震等级1、2、3级时的梁柱节点核心区进行抗震验算，与02规范相比，增加了3级的验算。
依据10混凝土规范（11.6）节，修改了节点剪力增大系数的取值。
10版软件仅对地震组合进行验算，02版软件则是对所有组合进行验算。
satwe中风荷载的迎风面宽度是如何计算的？日期：2011/7/21
答：迎风面宽度为本层所有构件（包括悬挑）两端节点沿与风荷载作用方向的垂直方向上的投影的最大宽度。
2010新版增加的“考虑结构使用年限的活荷载调整系数”软件是如何考虑的？日期：2011/7/21 答：高规5.6.1条规定当设计年限为50年时，此系数为1.0，设计年限为100年时，此系数为1.1，填写这个系数后，会在活载对应的荷载分项系数中有所反映，如图所示，当填了1.1后，会对原有的荷载分项系数乘以1.1，但需注意，此系数只对非地震组合有效。地震组合中的活载也是不考虑此系数的。
答：主要原因是该梁跨中弯矩大且按人防规范计算的结果。
使用GJ验算，用正弯矩按单筋截面计算得到纵筋的面积之后，程序还按照人防规范进行下面的计算：
根据人防规范4.6.5计算受拉钢筋的配筋率
ρs0=As/b/h0=8423.06/600/832.5=0.0000 >0.015
根据人防规范公式(4.6.5-1)可求得相对界限受压区高度
ξb=0.5/[β]=0.5/3.0=0.167
混凝土能承担的最大弯矩
Mcmax=1365716864N?mm Asmin,取受拉钢筋面积
As=7513.17mm2
取受压钢筋面积
As=3370.50mm2
2011/7/28
答：如下图所示形式的错洞剪力墙在PMCAD中如何建模？
对于此类错洞剪力墙，可以在两个洞口中间加入一个节点，分成两片墙，然后将其中一片墙的顶底标高做适当调整，形成错洞剪力墙。PMCAD模型示意图如下：
SLABCAD模块中楼板的自重是否考虑了？日期：2011/7/28
答：在以前的版本中，程序自动考虑了楼板的自重，最新版程序增加了参数开关，可由用户决定是否自动计算。
satwe定义的水平地震影响系数最大值绘制的吗？
日期：2011/7/28
答：规范谱曲线绘制时，特征周期是读取的satwe参数，水平地震影响系数最大值，是根据用户填写的“峰值加速度×地震放大系数”反算而得的。
satwe中定义了双向地震后，如果想比较双向地震与单向地震下的内力结果，该如何操作？日期：2011/7/28
答：satwe中如果定义了双向地震，计算结果里就没有单向地震下的内力结果，“X向地震”下的结果其实是“xy双向地震”下的结果，如果要对比，只能新建工程进行比较。
SlabFit目的是什么？日期：2011/8/3
答：“楼板舒适度问题”可简单概括为：“由于人员活动、机器振动等问题所引起的楼盖振动不能影响其正常使用功能”，为确保“楼盖具有适宜的舒适度”，10版新规范对楼盖结构作出如下规定：
《混凝土规范》3.4.6条：对混凝土楼盖结构应根据使用功能的要求进行竖向自振频率验算，并符合下列要求：（1）住宅和公寓不宜低于5Hz；（2）办公楼和旅馆不宜低于4Hz；（3）大跨度公共建筑不宜低于3Hz；
《高规》3.7.7条：楼盖结构应具有适宜的舒适度，其竖向振动频率不宜小于3Hz，竖向振动加速度峰值不应超过规范的限值，一般情况下，当楼盖结构竖向振动频率小于3Hz时，应验算其竖向振动加速度。
楼板舒适度软件（SlabFit）就是针对10版新规范的上述条文开发，目的是给用户提供一个楼板验算工具，验算楼板的自振频率以及各种动力荷载作用下的加速度响应，以满足新规范（《混凝土》和《高规》）的舒适度要求。目前，SlabFit只适用于没有错层的楼盖，以后会推广到任意形式的楼盖结构。
SlabFit有哪些主要功能？日期：2011/8/3
答：SlabFit目的是给用户提供一个楼板舒适度的验算工具，其特点是简单实用，其功能主要包括如下几点：
(1)从PMCAD中读取结构模型，将楼板相连的墙、柱、支撑等构件自动转换为等效弹簧约束；
(2)选择全层楼盖或者楼盖的部分区域作为分析对象；
(3)给楼盖的目标区域施加动力学载荷，包括固定时程载荷和移动时程载荷；
(4)对楼盖结构进行模态分析，计算其固有频率和固有模态；
(5)对楼盖结构进行动力学时程分析，包括两种分析方案：模态叠加法和直接积分法；
(6)绘制楼盖结构的最大加速度包络图，以便用户查看；
另外，在下一次升版时（预计2011年底），我们会给SalbFit增加一个“动力荷载库”，将工程中常用的各种动力荷载形式均内置到荷载库中，方便用户选择和使用。
SlabFit分析步骤是怎样的？日期：2011/8/3
答：步骤1：查找楼板薄弱区域：选择某一楼层，计算前N阶固有频率（N的取值应确保第N阶固有频率大于规范的最低限值），然后根据模态计算结果判断楼板哪些区域属于薄弱区域（固有频率低于规范要求），对于这些薄弱区域，可采用如下两种方案中的任何一种：（1）逐渐增加楼板厚度并重新计算，直到其最低固有频率满足规范限值；（2）判断这些楼板在相应动力载荷作用下其最大加速度是否满足规范限值，详见步骤2；
步骤2：薄弱区域动力学分析：选择某一层楼层的局部区域（步骤1已确认该区域为薄弱区域），对其施加相应的动力载荷（包括固定激励和移动激励），判断其最大加速度是否小于规范限
值，如果小于规范限值则表示满足舒适度要求，否则需修改结构（通常是增加楼板厚度）。
SlabFit有何注意事项？日期：2011/8/3
答：1：对于一般工程，建议用户采用最低固有频率作为楼板舒适度的控制指标，因为《高规》3.7.7条和《混凝土规范》3.4.6条对固有频率的规定非常明确，只要大于最低频率限值便可认为该楼板满足舒适度要求；
2：对于某些特殊工程（比如舞厅、健身房、体育场馆、天桥等），建议用户采用加速度响应作为辅助控制指标，也就是说，在已满足最低固有频率规范限值的基础上，进一步计算其动力学响应，判断其最大加速度是否满足规范要求。
3：用户对楼板施加动力荷载时，建议参考如下几本规范规程和设计手册：《高层建筑混凝土结构技术规程》附录A；《复杂高层建筑结构设计》第2章2.3节；《多层厂房楼盖抗微振设计规范》第4章
2011/8/16 答：新规范对这三种刚度计算方法的应用范围有了明确的规定。所以不再需要用户选择，程序根据情况自动计算。
对于剪切刚度和地震剪力与地震层间位移比值两种算法是始终计算的。
对于3层以上高位转换则自动进行剪弯刚度计算，并采用剪弯刚度计算等效刚度比。
6？日期：2011/8/16
答：因《钢结构规范》中计算柱长度系数的公式有缺陷，有些情况下计算结果为无穷大。所以程序内定钢柱的计算长度系数最大为6。
2011/8/16
答：一般梁与楼板相连，且在同一标高，楼板平面内的刚度很大，面内相对位移很小，所以，梁的轴力是可以忽略的，刚性楼板假定就是这样考虑的。而如果要考虑楼板的面内变形，或没有楼板，梁会有轴力。
混凝土梁的轴压力一般不考虑，轴拉力与弯矩一起按偏拉构件设计。
对于钢梁产生的轴力，梁应按钢柱的方式验算应力比。
框支转换梁一般应考虑轴拉力，应按偏拉构件设计。
2011/8/16
答：因为同时还需满足柱截面单侧配筋率不小于0.2%的要求（高规6.4.3-1）
型总共16个层，其中9～16层墙体砼等级均为C30，体积配箍率计算如下：PV=0.1fc/fyv=0.1x14.3/300=0.48%。而软件大部分暗柱显示为0.56%均与此不符合，什么原因？日期：2011/8/25
答：混凝土强度小于C35时，按C35取值，见10高规7.2.15
PKPM2010版的刚重比和08版PKPM相差比较多，同一个模型，10版算出刚重比就是1.40，08版算出就是1.73。日期：2011/8/25
答：10版结果与08版有差异是正常的，因为10版开始重力荷载设计值的取值是按1.2恒+1.4活的组合，之前是按1.0恒+0.5活。
2008版本中不能计算斜板。在以后的版本中会加进来吗？日期：2011/8/25
答：在08新版与10版都是可以计算斜板的，程序在斜屋面处会自动生成弹性膜来模拟楼板。
2011/8/25
答：最大层间位移角是在每个振型计算得到的位移再进行CQC组合后的结果，不能手工复核。
pmcad中进行工程拼装，为何总拼装不上？日期：2011/9/1
答：这主要是因为用户设置的工作路径太长，或者工程名、路径名中带特殊字符所致。建议设计人员将两个需要拼装的工程文件*.jws分别拷贝到根目录下，根目录下的路径名尽可能简单，这样再进行工程拼装就可以了。
SATWE程序计算出的地下一层的剪切刚度与地上一层的剪切刚度比大于2，是否可以认为地下室底板是上部结构嵌固端？日期：2011/9/1
答：不能简单这么认为。主体结构对地下室的影响范围是有限的，因此当地下室很大时，地下室外围周边构件的剪切刚度是不宜计入的。根据《抗规》6.1.14-2的要求，结构地上一层的侧向刚度，不宜大于相关范围地下一层侧向刚度的0.5倍。根据其条文说明中的解释，“相关范围”一般可从地上结构（主楼、有裙房时含裙房）周边外延不大于20m。而《高规》第5.3.7条的条文说明中提出的“相关部位”一般指地上结构外扩不超过三跨的地下室范围。
由于目前程序不能自动划分相关范围，因此需要设计人员人工复核。
3，请问对于地下二层底部，程序认为嵌固吗？日期：2011/9/1
答：由于地下二层底部是结构天然的嵌固端，因此程序处理方式与嵌固端所在层号为3的方式相同。
“嵌固端所在层号”与“水平抗力系数的比例系数”二者之间有何联系？日期：2011/9/1 答：“嵌固端所在层号”主要指地下室结构对上部结构的约束。当地下室结构刚度很大，上部结构柱底能够在地下室顶板产生塑性铰时，可以认为在再地下室顶板嵌固，这与地下室是否被约束没有关系。而“水平抗力系数的比例系数”体现的是周边土体对地下室的约束能力。当周边土质比较好，施工回填质量较高时，土体对地下室的约束能力就比较强，该参数就可以输入一个比较高的值，相反则表明约束能力较弱，宜输入一个比较低的值。
PM建模中的上翻梁，在satwe中是如何处理的？日期：2011/9/8
答：在有限元理论中，梁是一维单元，其高度是被忽略的。所以，在satwe中梁两端节点将调整至于端节点重合。
2011/9/8
答：节点约束错误，一般是上下柱未连接上的问题。可到PMCAD中，在楼层组装菜单，有个设支座命令。在底部几层，点设支座命令，支座处会以白色三角符号显示。用户可查看是否有不合适的支座。
2011/9/8
答：计算风荷载时，风压标准值取楼层标高处的高度计算。迎风面面积，按楼层最大迎风面宽度乘以楼层层高（忽略上节点高和杆件标高的调整）。所以，与层高相等的平屋面的荷载总值是一样的。
2011/9/8
答：在作剪力墙单元划分时，节点归并距离为180mm。小于此距离时，会被归并。如归并不合理，则会引起墙元划分错误。所以，用户建模时，尽量避免墙节点间距小于此距离。
区域引用了端点重合的线这个是什么问题呢？日期：2011/9/16
答：一般来说这个错误是由于梁太短引起的，太短的梁作为板边或者墙边后就是这个错误，数检时会同时给出坐标，方便用户去pm中检查。
2011/9/16
答：按高规7.2.14判断剪力墙不设约束边缘构件的条件，只是针对剪力墙底部加强部位的，并不适用于加强层，因此加强层及其相邻层都会设置约束边缘构件。
2011/9/16
答：不一定，过渡层的概念，是对于约束边缘构件层和构造边缘构件层之间提供一个“过渡”，但是由于在约束边缘构件楼层有可能由于判断轴压比局部放松成构造边缘构件，因此此位置在过渡层也按构造边缘构件处理，否则有可能出现过渡层边缘构件箍筋甚至大于加强区，失去了“过渡”的意义。
satwe与pmsap有所不同？日期：2011/9/16
答：pmsap是按照《型钢混凝土组合结构技术规程》执行的，对于框架结构会从严控制；satwe 是统一按照高规11.4.4的表格，未区分结构类型。
2011/9/16
答：对于剪重比调整，抗规5.2.5条文说明给出了详细的调整方法：当底部剪力不满足规范规定时，判断结构的主要平动周期位于反应谱的哪一段，如果位于加速度控制段（
SATWE软件中文本输出中柱的组合弯矩与手工计算值差一个符号？日期：2011/9/22 答：因为SATWE中弯矩符号的特殊约定，在10版柱配筋时需要考虑柱另一端弯矩，软件需要对弯矩进行调整。
2011/9/22
答：当梁的混凝土受拉强度的1/50作为考虑拉力的界限，小于此值时不考虑。
2011/9/22
答：注意各项单位，同时注意轴力的方向，SATWE的轴力的约定为受拉为正。
08版有所差异？日期：2011/9/22
答：新版软件中对支撑的楼层抗剪承载力公式进行了修改和完善，支撑的楼层抗剪承载力可能会有所增大。
2011/9/22
答：可以在PKPM.ini文件的[PM控制参数]下添加以下控制命令进行控制
双偏压角筋最大直径=25
等号右侧的值为钢筋直径
SATWE计算时提示“特征值求解不收敛”是什么原因？如何解决？日期：2011/9/29
答：选用VSS求解器时，由于对刚度阵和质量阵的性态要求比较高，如果存在机构或者较多的局部振动时，有可能造成特征值计算不收敛，比较常见的原因及解决办法如下：铰接定义不合理造成机构。混凝土结构应慎重定义铰接。
回填土约束m值填为负值。回填土约束在任何情况下都应按真实的回填土性质填写，不要填写负值。
结构中由于建模错误造成构件连接关系不正确，或者存在薄弱部位，造成局部振动。可改用LDLT求解器，计算完成后，观察振型图，查找模型错误或薄弱部位，修改模型后再采用VSS进行计算。
2011/9/29
答：求解器就是线形方程组的解法。目前在SATWE中提供VSS和LDLT两种求解器，默认采用VSS 求解器。VSS的计算效率较高，但对刚度阵和质量阵的性态要求较高，如遇到“特征值求解不收敛”，可改用LDLT。
选择“模拟施工三”时，程序强制采用VSS求解器，此时如要改用LDLT，需要修改为“模拟施工一”或“一次性加载”。
采用不同的求解器只是采用不同的方程组解法，并不改变结构的力学模型，也不会影响计算结果。
SATWE计算时提示“内存不足”是什么原因？如何解决？日期：2011/9/29
答：新版SATWE对于弹性板采用和剪力墙完全相同的网格剖分方式，如果弹性板数量过多，可能
高层建筑结构设计试题及复习资料
高层建筑结构设计 名词解释 1. 高层建筑：10层及10层以上或房屋高度大于28m 的建筑物。 2. 房屋高度：自室外地面至房屋主要屋面的高度。 3. 框架结构：由梁和柱为主要构件组成的承受竖向和水平作用的结构。 4. 剪力墙结构：由剪力墙组成的承受竖向和水平作用的结构。 5. 框架—剪力墙结构：由框架和剪力墙共同承受竖向和水平作用的结构。 6. 转换结构构件：完成上部楼层到下部楼层的结构型式转变或上部楼层到下部楼层结构布置改变而 设置的结构构件，包括转换梁、转换桁架、转换板等。 7. 结构转换层：不同功能的楼层需要不同的空间划分，因而上下层之间就需要结构形式和结构布置 轴线的改变，这就需要在上下层之间设置一种结构楼层，以完成结构布置密集、墙柱较多的上层向结构布置较稀疏、墙术较少的下层转换，这种结构层就称为结构转换层。（或说转换结构构件所在的楼层） 8. 剪重比：楼层地震剪力系数，即某层地震剪力与该层以上各层重力荷载代表值之和的比值。 9. 刚重比：结构的刚度和重力荷载之比。是影响重力?-P 效应的主要参数。 10. 抗推刚度（D ）：是使柱子产生单位水平位移所施加的水平力。 11. 结构刚度中心：各抗侧力结构刚度的中心。 12. 主轴：抗侧力结构在平面内为斜向布置时，设层间剪力通过刚度中心作用于某个方向，若结构产 生的层间位移与层间剪力作用的方向一致，则这个方向称为主轴方向。 13. 剪切变形：下部层间变形（侧移）大，上部层间变形小，是由梁柱弯曲变形产生的。框架结构的 变形特征是呈剪切型的。 14. 剪力滞后：在水平力作用下，框筒结构中除腹板框架抵抗倾复力矩外，翼缘框架主要是通过承受 轴力抵抗倾复力矩，同时梁柱都有在翼缘框架平面内的弯矩和剪力。由于翼缘框架中横梁的弯曲和剪切变形，使翼缘框架中各柱轴力向中心逐渐递减，这种现象称为剪力滞后。 15. 延性结构：在中等地震作用下，允许结构某些部位进入屈服状态，形成塑性铰，这时结构进入弹 塑性状态。在这个阶段结构刚度降低，地震惯性力不会很大，但结构变形加大，结构是通过塑性变形来耗散地震能量的。具有上述性能的结构，称为延性结构。 16. 弯矩二次分配法：就是将各节点的不平衡弯矩，同时作分配和传递，第一次按梁柱线刚度分配固 端弯矩，将分配弯矩传递一次（传递系数C=1/2），再作一次分配即结束。 第一章 概论 （一）填空题 1、我国《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ3—2002)规定：把10层及10层以上或房屋高度大于28m 的建筑物称为高层建筑，此处房屋高度是指室外地面到房屋主要屋面的高度。 2．高层建筑设计时应该遵循的原则是安全适用，技术先进，经济合理，方便施工。 3．复杂高层结构包括带转换层的高层结构，带加强层的高层结构，错层结构，多塔楼结构。
高层建筑结构设计的影响因素有哪些
高层建筑结构设计的影响因素 目前国内高层建筑的四大结构体系：框架结构、剪力墙结构、框架剪力墙结构和筒体结构。我国改革开放以来，建筑业有了突飞猛进的发展，近十几年我国已建成高层建筑万栋，建筑面积达到2亿平方米，其中具有代表性的建筑如深圳地王大厦81层，高325米；广州中天广场80层，高322米；上海金茂大厦88层，高420.5米。另外在南宁市也建起第一高楼：地王国际商会中心即地王大厦共54层，高206.3米。随着城市化进程加速发展，全国各地的高层建筑不断涌现，作为土建工作设计人员，必须充分了解高层建筑结构设计特点及其结构体系，只有这样才能使设计达到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量的基本原则。 一、高层建筑结构设计的特点 高层建筑结构设计与低层、多层建筑结构相比较，结构专业在各专业中占有更重要的位置，不同结构体系的选择，直接关系到建筑平面的布置、立面体形、楼层高度、机电管道的设置、施工技术的要求、施工工期长短和投资造价的高低等。其主要特点有：（一）水平力是设计主要因素 在低层和多层房屋结构中，往往是以重力为代表的竖向荷载控制着结构设计。而在高层建筑中，尽管竖向荷载仍对结构设计产生重要影响，但水平荷载却起着决定性作用。因为建筑自重和楼面使用荷载在竖向构件中所引起的轴力和弯矩的数值，仅与建筑高度的一次方成正比；而水平荷载对结构产生的倾覆力矩、以及由此在竖向构件中所引起的轴力，是与建筑高度的两次方成正比。另一方面，对一定高度建筑来说，竖向荷载大体上是定值，而作为水平荷载的风荷载和地震作用，其数值是随着结构动力性的不同而有较大的变化。 （二）侧移成为控指标 与低层或多层建筑不同，结构侧移已成为高层结构设计中的关键因素。随着建筑高度的增加，水平荷载下结构的侧向变形迅速增大，与建筑高度H的4次方成正比（△＝qH4/8EI）。 另外，高层建筑随着高度的增加、轻质高强材料的应用、新的建筑形式和结构体系的出现、侧向位移的迅速增大，在设计中不仅要求结构具有足够的强度，还要求具有足够的抗推刚度，使结构在水平荷载下产生的侧移被控制在某一限度之内，否则会产生以下情况： 1.因侧移产生较大的附加内力，尤其是竖向构件，当侧向位移增大时，偏心加剧，当产生的附加内力值超过一定数值时，将会导致房屋侧塌。 2.使居住人员感到不适或惊慌。 3.使填充墙或建筑装饰开裂或损坏，使机电设备管道损坏，使电梯轨道变型造成不能正常运行。 4.使主体结构构件出现大裂缝，甚至损坏。 （三）抗震设计要求更高 有抗震设防的高层建筑结构设计，除要考虑正常使用时的竖向荷载、风荷载外，还必须使结构具有良好的抗震性能，做到小震不坏、大震不倒。 （四）减轻高层建筑自重比多层建筑更为重要 高层建筑减轻自重比多层建筑更有意义。从地基承载力或桩基承载力考虑，如果在同样地基或桩基的情况下，减轻房屋自重意昧着不增加基础造价和处理措施，可以多建层数，这在软弱土层有突出的经济效益。 地震效应与建筑的重量成正比，减轻房屋自重是提高结构抗震能力的有效办法。高层建筑重量大了，不仅作用于结构上的地震剪力大，还由于重心高地震作用倾覆力矩大，对竖向构件产生很大的附加轴力，从而造成附加弯矩更大。
高层建筑结构设计分析王方成
高层建筑结构设计分析王方成 发表时间：2016-07-28T15:02:06.787Z 来源：《基层建设》2016年10期作者：王方成 [导读] 本文结合工程实际，对高层建筑结构设计分析。 深圳市建筑设计研究总院有限公司 摘要：随着我国科学技术的不断进步和经济的快速发展，城市中高楼耸立，高层建筑物已成为人们共同的追求。本文结合工程实际，对高层建筑结构设计分析。 关键词：高层建筑；结构设计 1 工程概况 该建筑总长46.10m，总宽35.90m，总高 111.563m，大屋面层高96.90m。地上共23层，地下 2 层。地下室层高 4.7m 与 3.75m。1～22 层层高 4.2m，23 层层高4.5m。上部均为办公室，地下部分为车库和设备用房。总建筑面积53065.79 m2，其中地上37307.59 m2，地下 15758.20 m2，建筑占地面积 10636m2。 2 自然地质情况 本工程场地地震基本烈度 7 度，设计地震分组第三组，设计基本地震加速度 0.1g，属于抗震不利地段，建筑场地类别Ⅱ类，设计特征周期取 0.45s。50 年遇基本风压 0.80kN/m2，场地地基土自上而下可划分为 7 层，从上至下依次为①层填石，层厚 2.7～19m；②层中砂，层厚 0.90～22.9m；②-A 层淤泥，层厚 1.70～1.90m；③层（含砾砂）粉质粘土，层厚 1.3～3.2m；④层残积砂质粘性土，层厚 2.6～8.0m；⑤层全风化花岗岩，层厚1.1～7.3m；⑥层强风化花岗岩：灰白、灰黄、灰褐色，饱和。⑥-1层砂土状强风化花岗岩，层厚 1.1～11.1m；⑥-2 层碎块状强风化花岗岩，层厚 0.8～11.5m；⑦层中风化花岗岩：灰、灰黄、灰白色，岩芯多呈短柱状和长柱状，局部呈块状，中粗粒花岗结构，块状构造，岩芯裂隙较发育，多呈闭合，岩芯采取率 67%～87%，RQD=38～71，岩石饱和单轴抗压试验为 64.60～70.10MPa，标准值为 66.03MPa，岩石坚硬程度为坚硬岩，岩体完整程度为破碎～较完整，岩体基本质量等级为Ⅱ～Ⅳ级。本次勘察所有钻孔均有揭示至该层，均未揭穿，揭露厚度为2.20～10.76m。 3 基础形式 由于办公楼及其周边纯地下室在基坑开挖后存在一定厚度的①层填石（厚度为 3.46～11.54m），采用预应力管桩时难以穿越填石层，另可供预应力管桩选择的桩端持力层④层残积砂质粘性土、⑤层全风化花岗岩和⑥-1 层砂土状强风化花岗岩分布不均匀，考虑到⑥-2层碎块状强风化花岗岩和⑦层中风化花岗岩分布较均匀，根据拟建场地岩土层特性、拟建物结构特点及荷载情况，采用冲（钻）孔灌注桩基础。 4 主体结构设计 4.1 结构选型 本建筑抗震设防类别为标准设防类（丙类）。由于建筑功能布局多为开敞办公区、大会议室等大空间，中间部分以及建筑外形要求美观、大方等方面因素，故本建筑主体部分采用钢筋混凝土框架———核心筒结构形式。框架———核心筒结构的周边框架与核心筒之间形成的可用空间较大，能使房屋空间布局灵活，又能使高层建筑结构满足较大刚度的要求，因此广泛用于写字楼、多功能建筑。具体做法是在建筑中部的电梯井筒及楼梯间四周布置抗震墙框筒，加大外框筒的柱距，减小梁的高度，周边形成稀柱框架。参照规范抗震设防烈度为7 度，确定抗震等级框架为二级，核心筒为二级。 4.2 主要荷载取值 高压配电房、电梯机房、通风机房活荷载为 7.0 kN/ m2，储藏间活荷载为 5.0 kN/m2，备餐间、车库活荷载为 4.0 kN/m2，商场、消防疏散楼梯活荷载为3.5 kN/ m2，办公室、卫生间、走廊、门厅、屋面花园、多功能厅大会议室活荷载为 3.0 kN/ m2，食堂活荷载为 2.5 kN/m2，上人屋面活荷载为 2.0 kN/m2，不上人屋面活荷载为 0.5 kN/m2。大型设备按实际情况考虑。 4.3 主要受力构件尺寸取值 地下室～1 层墙厚度为 400mm，2～23 层墙厚度为300mm。框架柱截面尺寸：地下室为 1200mm×1200mm，1～3层为1100mm×1100mm，4～6 层为 1000mm×1100mm，7～9 层为 1000mm×1000mm，10～12 层为 900mm×1000mm，13～15层为 800mm×900mm，16～18 层为 800mm×800mm，19～21 为700mm×700mm，22～23 层为 600mm×600mm。地下室负一层顶板的厚度为 200mm，地下室顶板除核心筒内板厚 180mm之外，其余部位板厚为 300mm，屋面层的板厚为 120mm，其它各楼层的板厚为 100mm。 4.4 主要结构材料选取 梁板混凝土强度等级为 C30，柱墙混凝土强度等级：-2～4层为C50，5～9层为C45，10～14 层为 C40，15～19 层为C35，20构架层为 C30。此外，圈梁、构造柱、挑檐、雨篷及楼梯均采用 C30 混凝土。主要用于基础梁、板，墙和柱以及楼面梁的纵筋选用 HRB400级钢筋。 4.5 计算软件及计算依据 本工程计算使用程序为中国建筑科学研究院开发的建筑结构三维设计与分析软件 SATWE。计算依据为建筑条件图以及《建筑结构荷载规范》GB50009-2012、《建筑抗震设计规范》GB50011-2010、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011、《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010等国家相关规范。 4.6 计算结果分析 （1）位移比。基于刚性楼板假定，考虑偶然偏心的条件下，X 方向最大层间位移与平均层间位移的比值：1.19 （第26层第1塔），Y 方向最大层间位移与平均层间位移的比值：1.28（第 26 层第 1 塔），属于平面不规则中的扭转不规则。位移比超过 1.2，需要考虑双向地震作用。 （2）层间位移。计算时不扣除整体弯曲变形，不考虑偶然偏心的影响，X 方向地震力作用下的楼层最大位移：1/1055＜1/800；Y 方
探讨复杂高层与超高层建筑结构设计要点
探讨复杂高层与超高层建筑结构设计要点 随着我国城市化进程的发展，越来越多的人口聚集到城市，为了利用有限的空间解决人口容量，使城市压力得到缓解，逐渐增多了复杂高层与超高层建筑。在这一现象下，相关人员应重视结构设计，以保障建筑使用安全。 标签：复杂高层；超高层；建筑结构；设计要点 近年来城市土地资源非常稀缺，建筑工程逐步向着复杂高层和超高层方向发展，因此结构设计越来越难，作为设计人员必须和实际工程相结合，加强自身相关专业技术，加强分析和理解设计规范，从而更好的设计建筑结构，让客户认可并得到市场青睐。 1 与普通高层建筑结构设计的区别 在结构设计过程中，复杂高层和超高层与普通高层有着很大的差别，在一般情况下普通高层建筑其高度不会超过200米，而相对来说复杂高层与超高层建筑其高度通常不会低于200米，更甚者其高度会达到上千米左右。除此之外，通常情况普通高层建筑都是钢筋混凝土结构，而复杂高层与超高层建筑则是钢结构和混合结构类型。另外在合计阶段中，复杂高层与超高层建筑结构需要对抗震情况、缝荷载能力、避免层次以及环境等因素进行综合性考虑。从这些情况中我们可以看出，在结构设计上复杂高层与超高层建筑有更大的难度[1]。 2 结构设计控制要素 2.1 地基基础。地基基础质量影响着复杂高层和超高层建筑其整体稳定性，在设计地基结构时，要各种地基形态和设计标准进行全面考虑，以实际情况进行出发，只有这样才可以设计出更好的方案。在对软地基进行施工时，应使用桩箱和桩筏基础，并对根据不同地质制定出相应的措施使地基强度得到强化。当深层岩基进入地下100米以下时，可使用连续墙将地基巩固，当采用年轻且浅的岩基时，可将混凝土桩基加进去增加其支撑强度，当地基很好时采取筏形基础[2]。 2.2 重力荷载。复杂高层和超高层建筑会随着高度的攀升，增加地面受力以及重力荷载，增加墙上轴压力和竖向构件压力，使复杂高层和超高层建筑困难性加大。另外，随着楼层高度的上升会加大高风效应，在风的影响下合力点就会越高，从而加大自然风效应。在建筑结构设计过程中，结构自重关系着建筑稳定性，而结构自重又和重心位置有关，重心位置会随着楼层的升高而升高，从而加大结构自重，其强度就会非常薄弱。 2.3 风振加速。建筑楼层的高低关系着风力的大小，在一般情况下楼层越高时风力越强，因此超高层建筑有着非常明显的风力作用。但人们能够感知到风的舒适度，当风振太强时人们就会有不适感，使居住品质得到下降。在这种情况下，在设计复杂高层和超高层建筑结构时，需要将这些问题考虑进去，一定要控制好
PKPM框架结构步骤
一、执行PMCAD主菜单1，输入结构的整体模型 (一)根据建筑平、立、剖面图输入轴线 1、结构标准层“轴线输入” 1)结构图中尺寸是指中心线尺寸，而非建筑平面图中的外轮廓尺寸 2)根据上一层建筑平面的布置，在本层结构平面图中适当增设次梁 3)只有楼层板、梁、柱等构件布置完全一样(位置、截面、材料)，并且层高相同时，才能归并为一个结构标准层 2、“网格生成”——轴线命名 (二)估算(主、次)梁、板、柱等构件截面尺寸，并进行“构件定义” 1、梁 1)抗震规范第6.3.6条规定：b≥200 2)主梁：h = (1/8～1/12) l ，b=(1/3～1/2)h 3)次梁：h = (1/12～1/16) l ，b=(1/3～1/2)h 2、框架柱： 1)抗震规范第6.3.1条规定：矩形柱bc、hc≥300，圆形柱d≥350 2)控制柱的轴压比 ——柱的轴压比限值，抗震等级为一到四级时，分别为0.7～1.0 ——柱轴力放大系数，考虑柱受弯曲影响， =1.2～1.4 ——楼面竖向荷载单位面积的折算值， =13～15kN/m2 ——柱计算截面以上的楼层数 ——柱的负荷面积
3、板 楼板厚：h = l /40 ～ l /45 (单向板) 且h≥60mm h = l /50 ～ l /45 (双向板) 且h≥80mm (三)选择各标准层进行梁、柱构件布置，“楼层定义” 1、构件布置，柱只能布置在节点上，主梁只能布置在轴线上。 2、偏心，主要考虑外轮廓平齐。 3、本层修改，删除不需要的梁、柱等。 4、本层信息，给出本标准层板厚、材料等级、层高。 5、截面显示，查看本标准层梁、柱构件的布置及截面尺寸、偏心是否正确。 6、换标准层，进行下一标准层的构件布置，尽量用复制网格，以保证上下层节点对齐。 (四)定义各层楼、屋面恒、活荷载，“荷载定义” 1、荷载标准层，是指上下相邻且荷载布置完全相同的层。 2、此处定义的荷载是指楼、屋面统一的恒、活荷载，个别房间荷载不同的留在PM主菜单3局部修改 (五)根据建筑方案，将各结构标准层和荷载标准层进行组装，形成结构整体模型，“楼层组装” 1、楼层的组装就遵循自下而上的原则。 2、楼层组装完成后整个结构的层数必然等于几何层数。 3、确定“设计参数”，总信息、地震信息、风荷载信息等。 二、执行PMCAD主菜单2，布置次梁楼板 1、此处次梁是指未在主菜单1布置过的次梁，对于已将其当作主梁在主菜单1布置过的梁，不得重复布置。 2、对楼梯间进行全房间开洞，“楼板开洞”
高层住宅结构设计统一技术措施 (上部结构)
-结构构件设计与构造 7.1 板设计 7.1.1 除工程建设当地有专门规定外，高层住宅标准层楼板板厚一般取100mm。板的厚度规格一般宜取100、120、140、160、180、200mm，大于200mm时按实际需要取值。 表 7.1.1 住宅最小板厚取值表 以考虑采用CRB550钢筋。 7.1.2电梯厅、加强部位及薄弱连接部位板厚一般取140mm，并设置不小于 10@200的双层双向拉通钢筋。 7.1.3地下室顶板作为上部结构的嵌固端时，楼板厚度不宜小于180mm；混凝土强度等级不宜小于C30，应采用双层双向配筋，且每层每个方向的配筋率不宜小于0.25%。普通地下室顶板厚度不宜小于160mm。 7.1.4部分框支—剪力墙结构的转换层楼板厚度不宜小于180mm，除计算要求外，板配筋不应小于双层双向10@150。当框支转换范围较小时，可仅对框支转换梁相连的板按转换层楼板进行加强，其他部位楼板按实际情况可取120~150mm。转换层楼板不宜采用冷轧带肋钢筋。 7.1.5 地震设防区跨度L≥1500mm 的楼层悬臂结构，如无特殊要求时，宜采用梁板式结构。当悬挑跨度L＜1500mm且其降板高度未超过相邻板厚或嵌固梁有足够抗扭刚度时，可采用悬臂板式结构，但其根部厚度不应小于L/10 且不小于100mm。悬臂板计算时截面有效高度h0=h-25~30（考虑施工时面筋可能被踩低，h0稍取小值），并应验算裂缝和挠度。 7.1.6 标准层楼板宜按弹性板计算，板与剪力墙支座按嵌固端计算；板与边梁按简支边计算；支座两侧板面标高相差大于梁宽时按简支边计算；当支座两侧板面标高相差小于梁宽时及确认边梁可作为嵌固时可按嵌固计算配筋。对于按简支计算的板支座,可不按受力钢筋的最小配筋率控制，统一取0.18％，钢筋直径不宜小于8或фR7；板面受力钢筋配筋率不宜小于0.2%，悬挑板和较大角板面筋不宜小于0.25%，板底钢筋配筋率不小于0.18%。 7.1.7楼板受力钢筋间距（mm）建议采用100、125、150、175、200，局部附加钢筋后间距不宜小于75mm。除分布钢筋外楼板钢筋间距不应大于200mm。 7.1.8考虑温度收缩的板配筋（如屋面板），可利用原有板的底、面筋拉通布置，也可另行设置构造分布筋，但必须与原有钢筋按受拉要求搭接或在周边构造中锚固。当面筋采用拉通筋布置时，其支座实际需要的配筋量不足时可采用另加相同间距的短筋补足。屋面板拉通钢筋不宜小于双层双向8@200且配筋率不小于0.2%。 7.1.9因建筑使用要求而局部降板的较大跨楼板，当板底不要求平整时，可做成折板的形式（如卫生间沉箱不宜拉直梁的情况），并应绘制折板配筋大样，平面上板配筋可以同普通楼板。通跨折板按设梁考虑。当局部降板并要求板底平整时，
浅析高层建筑结构设计的中震设计概念
浅析高层建筑结构设计的中震设计概念 发表时间：2016-06-27T14:51:54.553Z 来源：《基层建设》2016年5期作者：隆凡梅 [导读] 本文主要阐述了中中震设计的原理、设计方法及软件操作，并提出一些个人见解以供参考。 摘要：对于普通建筑物的结构抗震设计，目前我国是以小震为设计基础，中震和大震则是通过地震力的调整系数和各种抗震构造措施来保证的。但是对于较重要的、超高的、超限的建筑物则需要进行中震和大震的抗震计算。本文主要阐述了中中震设计的原理、设计方法及软件操作，并提出一些个人见解以供参考。 关键词：中震设计概念；地震影响系数；荷载 《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001 2008年版)(下简称《抗规》)中对中震设计仅在总则中提到“小震不坏、中震可修、大震不倒”的抗震设防目标，但没有给出中震设计的设计要求和判断标准。 首先我们了解一下现行《抗规》存在几个问题： 1规范未对结构存在的薄弱构件进行分析并作出专门的设计规定，仅对框架类剪切型结构适用的薄弱层作了一些规定； 2在中震作用下，规范仅提出“中震可修”的概念设计要求，没有具体的抗震设计方法； 3“中震可修”的技术经济问题：可修的标准决定工程????造价、破坏损失、震后修复费用。 随着时代的进步，现在的建筑物体型复杂，结构新颖，超高超限越来越多，因此要求对结构进行中震的设计也越来越多。 2 中震设计 2.1 为何要进行中震设计呢？ 《抗规》条文说明1.0.1条指出，对大多数结构，可只进行第一阶段设计（即小震下的弹性计算），而通过概念设计和抗震构造措施来实现“中震可修和大震不倒”的设计要求，但前提是建筑物的体型常规、合理，经验上一般能满足大中震的抗震要求。反之对于一些体型很不好的甚至超限的建筑物，在大震下的结构反应和小震完全不同，不进行相应的中震和大震计算是没法保证结构安全的。 为达到各阶段抗震要求，须对于上述体型异常、刚度变化大、超高超限等类型建筑物进行中震抗震设计，其余类型建筑物建议可按中震抗震进行验算。 2.2 中震设计的基本概念 抗震设计要达到的目标是在不同频数和强度的地震时，要求建筑物具有不同的抵抗能力。中震设计就是为了使建筑物满足该地区的基本设防烈度，即能够抵抗50年限期内可能遭遇超越概率为10％的地震烈度。 中震设计和大震设计都可称为性能设计。基于性能的抗震设计是建筑结构抗震设计的一个新的重要发展，它的特点是使抗震设计从宏观性、规范指定的目标向具体量化的多重目标过渡，业主（设计者）可选择所需的性能目标，而不仅仅是按现行规范通过分项系数、内力调整系数、抗震构造措施等粗略、定性的手段来满足中震和大震的设防要求。针对本工程的结构特点，设定本结构的抗震性能目标。对超限结构而言，利用这些指标能更合理地判断整体结构在中震、大震作用下的性能表现，给超限设计提供可靠的判断依据。 2.3 中震设计的分类 中震设计就是结构在地震影响系数按小震的2.875倍（αmax=0.23）取值下进行验算。目前工程界对于结构的中震设计有两种方法，第一种按照中震弹性设计，第二种是按照中震不屈服设计。 首先明确一点，中震弹性和中震不屈服是两个完全不同的概念，两者所采用的设计方法与设防目的均不相同。中震弹性设计，设计中取消《抗规》要求的各项地震组合内力调整系数，保留材料、荷载等分项系数，对应地保留了结构的安全度和可靠度，结构仍属于弹性阶段，属正常设计。中震不屈服设计，设计中除了地震内力不作调整，同时也取消了材料、荷载等分项系数，对应地不考虑结构的安全度和可靠度，结构已经处于弹塑性阶段，属承载力极限状态设计，是一种基于性能的设计方法。由此可见，中震弹性设计接近于平常的小震弹性设计，而中震不屈服设计则与大震设计同属于基于性能的设计。 3 基本方法及应用 根据中震设计的分类，以下分别阐述中震弹性及中震不屈服的具体设计方法，介绍如何在satwe、etabs、midas等软件中实现中震设计。 3.1 中震不屈服设计 3.3.1 不同抗震烈度下的各级屈服控制 若场地安评报告提供实际的地震影响系数，则应取用所提供的多遇地震、设防烈度地震下相应的地震影响系数，屈服判别地震作用1、2 的地震影响系数可相应插值求得。 3.3.2 SAWTE计算：地震信息中抗震等级均为四级；αmax按表3取值；总信息中风荷载不参加计算；勾选地震信息中的按中震（或大震）不屈服做结构设计选项；其它设计参数的定义均同小震设计。 3.3.3 MIDAS/Gen计算：主菜单→设计→钢筋混凝土构件设计参数→定义抗震等级：四级；主菜单→荷载→反应谱分析数据→反应谱函数：定义中震反应谱，在相应的小震反应谱基础上输入放大系数β即可，β值按表3计算所得；总信息中风荷载不参加计算；主菜单→结果→荷载组合：将各项荷载组合中的地震作用分项系数取为1.0；主菜单→设计→钢筋混凝土构件设计参数→材料分项系数：将材料分项系数取为1.0；其它同小震。 3.3.4 ETABS计算：选项→首选项→混凝土框架设计→定义抗震设计等级：四级；定义→反应谱函数→Add Chinese 2002 Spectrum→定义中震反应谱，地震影响系数最大值αmax取值，其余参数按《抗规》；静荷载工况中不定义风荷载作用；定义→荷载组合→各项荷载比例系数均取为荷载分项系数1.0x荷载组合系数φ；定义→材料属性→填写各材料的强度标准值其它同小震。 4 工程算例 4.1 示范算例 4.1.1 基本参数：二十二层框支剪力墙结构，三层楼面转换，无地下室，首、二层4.5米，标准层3.5米，总高79m。结构平面布置如图一所示。结构高宽比3.76，长宽比1.22；抗震参数，7 度，第一组，0.10g；场地II类；风荷载100年一遇为0.9kN/㎡。
pkpm结构设计详细步骤
PM操作步骤（第二题卓老师） ①②③④⑤⑥⑦⑧⑨⑩ 双击击如下图标，进入PKPM主菜单 一、模块（PM整体结构建模与形成数据文件） （当前工作目录要自己先指定好路径） 点击 1.布置轴网 ①点击轴网输入，选择正交轴网 ②点击确定，布置如下 ③点击使用或两点直线命令，增加一条轴线 ④点击按TAP键成批输入，命名如下所示 2.楼层定义（布置柱子和梁） ①点击后点击 1）布置柱子出现柱布置菜单如下图所示，可进入柱截面定义、布置等 ②点然后 ③点击确定 选择500*500的柱后，选 柱布置如下 2）梁布置 ④点击250*400200*300 选择250*400布置如下 ⑤点击选择200*300布置（次梁也用来布置） ⑥点击 3）偏心对齐 ⑦点击选偏心如下所示 4）复制标准层 ⑧点击添加两个标准层 3.荷载输入 1）第1标准层荷载输入
选择第一标准层 ①点击选择如下所示 ②荷载输入 布置9KN/m的荷载 布置5KN/m的荷载 2）第2标准层荷载输入 ①选择先布置9KN/m的梁间荷载 ②再布置m的梁间荷载 2）第3标准层荷载输入 ①选择主菜单点击选择 ②点击选择输入m的荷载 4）楼面荷载的输入 ①点击添加如下 ②点击确定 4.设计参数 4.设计参数 ①单击“设计参数”出现如下对话框 ②点击 ③单击地震信息，出现如下对话框 ④单击风荷载信息，出现如下对话框 ⑤单击绘图参数，出现如下对话框 点击确定 ⑥单击楼层定义的换标准层，然后单击添加标准层，选则全部复制，同样的方法添加两个标准层 添加完两个标准层，然后对第二标准层进行修改如下图所示，对第三标准层进行修改，如下图所示 5.楼层组装 1） 2） ①保存退出
关于高层建筑结构设计的几点见解
关于高层建筑结构设计的几点见解 摘要：在科技迅猛发展的21世纪，建筑是越建越高，至于建筑结构的设计就越发的复杂，建筑的结构体系、建筑的类型，建筑的风险计算都成为设计的要点。本文从高层建筑的特点出发，对高层建筑结构体系设计的基本要求等方面进行了分析探讨。 关键词：框架结构；荷载；抗震设计 1 前言 随着我国城市化建设进程的加快，城市人口的高度集中，用地紧张以及商业竞争的激烈化，促进了高层建筑的出现和不断发展。高层建筑结构设计给工程设计人员提出了更高的要求，下面就结构设计中的问题进行一些探讨。 2 高层建筑结构体系的特点 我国《高层建筑混凝土结构技术规程》规定，10层或10层以上或者房屋高度超过28m的建筑为高层建筑物。随着层数和高度的增加，水平作用对高层建筑结构安全的控制作用更加显著，包括地震作用和风荷载。高层建筑的承载能力、抗侧刚度、抗震性能、材料用量和造价高低，与其所采用的结构体系密切相关。不同的结构体系，适用于不同的层数、高度和功能。 2.1 框架结构体系 框架结构体系一般用于钢结构和钢筋混凝土结构中，由梁和柱通过节点构成承载结构，框架形成可灵活布置的建筑空间，具有较大的室内空间，使用较方便。由于框架梁柱截面较小，抗震性能较差，刚度较低，建筑高度受到限制；剪切型变形，即层间侧移随着层数的增加而减小；框架结构主要用于不考虑抗震设防、层数较少的高层建筑中。在考虑抗震设防要求的建筑中，应用不多；高度一般控制在70m以下。 2.2 剪力墙结构体系 利用建筑物墙体作为承受竖向荷载、抵抗水平荷载的结构，称为剪力墙结构体系。剪力墙结构体系于钢筋混凝土结构中，由墙体承受全部水平作用和竖向荷载。现浇钢筋混凝土剪力墙结构的整体性好，刚度大，在水平荷载作用下侧向变形小，承载力要求也容易满足；剪力墙结构体系主要缺点：主要是剪力墙间距不能太大，平面布置不灵活，不能满足公共建筑的大空间使用要求。此外，结构自重往往也较大。当剪力墙的高宽比较大时，是一个受弯为主的悬臂墙，侧向变形是弯曲型，即层间侧移随着层数的增加而增大。剪力墙结构在住宅及旅馆建筑中得到广泛应用。因此这种剪力墙结构适合于建造较高的高层建筑。根据施工方法的不同，可以分为：全部现浇的剪力墙；全部用预制墙板装配而成的剪力墙；
高层建筑结构设计分析论文
高层建筑结构设计分析论文 1结构分析及设计分析 1.1分析三种重要的体系 1.1.1剪力墙体系 剪力墙结构是利用建筑的内、外墙做成剪力墙以承受垂直和水平荷载的结构体系。剪力墙的变形状态和受力特性同剪力墙的开洞情况联系密切，其中依据轧受力特性的不同，单片剪力墙可以分为特殊开洞墙和单肢墙。类型不同的剪力墙，对应的也会有不同的截面应力分布，所以，在对位移和内力进行计算时，也应该对不同的计算和设计方法进行使用，将平面有限元法应用到剪力墙的结构计算中。此种方法能够比较准确地完成计算，能够应用到各类剪力墙之间，然而，也有一定的弊端存在于这种方法中，其有着较多的自由度。所以，在具体的应用时，较为普遍地应用了开洞墙这一类型。 1.1.2筒体结构 筒体结构分为框架—核心筒、筒中筒等结构体系，其中框架—核心筒受力特点为框架主要承受竖向荷载，筒体主要承受水平荷载，变性特点类似于框架剪力墙，但抗侧刚度较大。依据不同的计算机模型处理手段，有三种类型的分析方法：主要为离散化方法、三维空间分析和连续化方法，其中三维空间方法的精确性会更高。 1.1.3框架—剪力墙体系 框架—剪力墙结构，是由若干个框架和剪力墙共同作为竖向承重结构的建筑结构体系。此种结构位移和内力等计算方法尽管种类较
多，然而，连梁连续化假定方法会经常被使用，在对位移协调条件进行计算时，应该按照框架水平位移和剪力墙转角进行设计，将外荷载和位移的关系用微分方程建立起来。然而，应该考虑需求和因素量会存在的差异，所以，也会有着不同形式的解答方式。 1.2具体的设计与分析 1.2.1合理地确定水平荷载 每一个建筑结构都应该一同承受风产生的水平荷载和垂直荷载，对于抵抗地震的能力也应该具备。高层建筑中，尽管结构设计会较大程度上受到竖向荷载的影响，然而，水平荷载却占据着重大的比重。随着不断增多的高层建筑层数，在高层建筑的结构设计中，水平荷载成为了其中一个重要的影响因素。首先，由于楼面使用荷载和楼房自重在竖构件中发挥的功能，对应水平荷载会将一定的倾覆作用施加到结构中，并且竖构件中就会出现高层建筑结构的作用力；其次，就高层建筑结构而言，地震作用和竖向荷载，也会跟着建筑结构的动力情况而出现较大的改变。 1.2.2合理地确定侧控 同低层建筑不同，在高层建筑结构设计中，结构侧移已经成为 了其中一个非常重要的影响因素。随着不断增加的楼层数量，结构侧移在水平荷载侧向变形下会逐渐增大。在高层建筑结构进行设计中，不但规定结构要有一定的强度，对于荷载作用带来的内力能够有效的予以承受，同时，还应该确保具备一定的抗侧刚度，确保在某一限度内控制结构在水平荷载作用出现的侧移情况。
PKPM建模步骤
PKPM建模步骤 常识：1KN相当于100KG物体的重量，10KPa约等于1t/m2(即1m2上1t重的物体产生的压强) 第一步：看建筑图 主要看轴线尺寸，柱位，墙的位置，楼梯的位置，建筑标高，室内外高差，层高，檐口的高度，看立面图确定层高，根据建筑平面图及使用功能确定荷载，根据建筑物的总高度确定抗震等级。 初步从建筑图中获取信息，估算外圈梁高，柱截面尺寸，板厚，以及确定要建模型的标准层数。一般情况下边柱和中柱尺寸做成一样。结构高度是建筑标高减去面层的高度。 梁的截面尺寸，宜符合下列要求：截面宽度不宜小于200mm；截面高宽比不宜大于4；净跨与截面高度之比不宜小于4（抗规6.3.1 第60页）。框架梁的经济跨度一般为6到8米。框架结构主梁截面高度可按主梁计算跨度的十五分之一到十分之一确定，主梁截面的宽度可取主梁高度的二分之一到三分之一。主梁比次梁至少高50mm。 当梁底距外窗顶尺寸较小时，宜加大梁高做至窗顶。 尽量避免长高比小于4的短梁，采用时箍筋应全梁加密，梁上筋通长，梁纵筋不宜过大。 梁宽大于350时，应采用四肢箍。 柱的截面尺寸，宜符合下列要求：1.截面的宽度和高度，四级或不超过2层时不宜小于300mm，一二三级且超过2层时不宜小于400mm；圆柱的直径，四级或不超过2层时不宜小于350mm,一二三级且超过2层时不宜小于450mm。2.剪跨比宜大于2（简支梁上集中荷载作用点到支座边缘的最小距离a与截面有效高度h之比）。3.截面长边与短边的边长比不宜大于3。（抗规6.3.5 第61页）。 所有框架柱的配筋要进行优化归并，减少柱的种类和钢筋的种类，并且柱配筋每一侧至少要有1.2的放大系数，不能采用pkpm自动生成的结果。 板厚取值：取板跨短边1/35——1/40，一般现浇板厚取100mm，屋面板厚取120mm。异型板厚取110——150mm，一般取120mm。 开洞和板厚为零的区别：全房间开洞则板上无荷载；板厚为零则荷载仍然可以传递。 第二步：建立模型 建立工作目录，进入PKPM软件中的PMCAD，定轴网，布置梁柱。 第三步：荷载输入 楼梯间一般定义板厚为零 若勾选自动计算现浇楼板自重，则只需输入附加恒载即可，附加恒载，住宅取1.5KN/m2,商铺取2.5 KN/m2,楼梯取7 KN/m2。活载查荷载规范，一般民用住宅，宿舍，办公楼2KN/m2，食堂餐厅2.5KN/m2，非上人屋面0.5KN/m2，上人屋面2.5KN/m2，消防楼梯3.5KN/m2。 屋面恒载可取4KN/m2 楼梯间的导荷方式为对边导荷 梁上荷载主要是墙重及其他作用与梁上的荷载，自定义荷载数值，然后布置到梁上，梁上无活荷载 SATWE参数设置 混凝土容重考虑抹灰等，一般框架结构取26KN/m2，框剪结构取27KN/m2，纯剪力墙结构取28KN/m2 梁柱板保护层厚度：梁一般为25mm；柱一般为30mm；板一般为15mm。 一般认为计算振型个数应该大于9，多塔结构振型应该更多些，但应该注意一点，此处指定的
高层建筑结构设计分析论文
关于高层建筑结构设计分析 摘要：随着社会经济的迅速发展，人民物质生活水平的不断提高，居住条件的不断改善，高层住宅如雨后春笋一座座拔地而起。一个优秀的建筑结构设计往往是适用、安全、经济、美观便于施工的最佳结合。 关键词：建筑结构结构设计 abstract: with the rapid development of social economy, the people’s material life level unceasing enhancement, the constant improvement of the living conditions, high-rise residential have mushroomed place have sprung up. a good structure design is often apply, safety, economy, beautiful is advantageous for the construction of the best combination. keywords: building structure design 中图分类号： tu3文献标识码：a 文章编号： 一、高层建筑各专业设计的协调 高层建筑设计是个多专业、多程序的复杂系统工程，涉及“建筑、结构、设备”三个基本环节，参与高层建筑设计的工程师都深深体会到，对于每个专业单独而言是最完美的设计，但结合在一起却不是优秀的设计。各专业之间的矛盾如不妥善处理!高层建筑就无法施工，建成后也无法使用。“建筑、结构、设备”是互相制约的三个有机组成部分，高层建筑设计既是各个专业自我完善的过
多高层钢结构框架结构设计分析
龙源期刊网 https://www.360docs.net/doc/f218926455.html, 多高层钢结构框架结构设计分析 作者：姜桂平 来源：《中国房地产业·上半月》2015年第11期 【摘要】钢结构现在已经成为建筑工程应用最为广泛的建设方式，多高层钢结构建筑工程无论是在施工速度、工业程度还是建设效果上均具有更大的优势。在对多高层钢结构框架结构进行设计分析时，需要详细了解其具有的特点，并结合以往设计经验对其应用方式进行分析，做好各项影响因素的控制，不断提高结构设计效果，本文就此方面进行了简要的分析。 【关键词】多高层钢结构；结构设计；框架结构 钢结构住宅体系现在已经被广泛的应用到建筑工程建设中，并且因为钢结构材质特点，工程建设后具有更高的抗震性能，与其他结构类型相比，具有更大的技术优势。想要进一步提高多高层钢结构框架结构设计效果，就需要从工程建设需求出发，以框架体系为主要研究目标，确定其研究设计要点，做好各项参数的计算，遵循专业设计原则，确保每个细节设计的专业性与合理性，争取在整体上不断提高工程结构设计效果。 一、多高层钢结构框架结构体系分析 框架结构体系，钢梁与钢柱连接方式可以根据实际需求，采用刚接、半刚接以及铰接等方式。其中，如果框架结构在纵横方向均采用刚接的方式处理，并且不存在其他形式抗侧力体系时，则此种设计方式为纯框架结构，工程所需承载能力与抗侧能力，均由刚接框架提供，一般适用于柱距较大并且无法设置支承的情况[1]。就多高层钢结构框架结构体系应用效果来看， 在设计上灵活性更高，不需要设置承重结构，这样可以更大程度上解放室内空间，空间使用灵活性提高，同时也使得建筑立面设计更为自由。另外，此种结构形式施工时难度低，施工后具有良好的延性，自振周期长，可以提高工程结构抗震性能。但是在对其进行设计时还应注意，框架结构侧向刚度较小，会存在较大的侧向位移，很容易造成非结构构件与整体结构的破坏。因此要重点分析梁柱截面尺寸与连接节点刚度，提高对结构侧向刚度的控制效果。 二、多高层钢结构框架结构设计原则分析 对于多高层钢结构框架体系进行设计时，梁柱刚性连接应具有一定强度，应能承受交汇处构件端部所传递的所有最不利内力。一般可以选择用弹性分析法对结构内力进行计算，即将未变形结构简图作为分析对象，忽略荷载作用下结构的变形，对结构内力的分布情况进行分析。高层建筑钢框架结构受侧力影响很容易发生位移，因此在内力分析时要做好对p-△效应的研究。其中，工程钢框结构设计规范中给出需要考虑的二阶效应判定条件为：
多高层房屋结构设计
多高层房屋结构设计 结构理论和建筑技术不断得到提高，结构形式也开始趋于多样化发展，其表现形式也是多种多样，但是也随之出现了很多房屋结构设计方面的问题。房屋结构设计就是结构设计人员对所要施工的房屋建筑的表达。本文针对多高层结构设计的内容和基本方法，以及在建筑结构设计中需要注意的问题进行探讨，希望对结构设计者在进行具体结构设计中，能够具备扎实的理论知识，灵活创新的思维和认真负责的工作态度，并密切配合相关专业进行设计。 标签：房屋结构；结构设计；安全问题 结构设计简而言之就是用结构语言来表达建筑师及其它专业工程师所要表达的内容。用基础，墙，柱，梁，板，楼梯，大样细部等结构元素来构成建筑物的结构体系，包竖向和水平的承重及抗力体系。把各种情况产生的荷载以最简洁的方式传递至基础。 1、房屋结构设计方面的原则 1.1 选用适当的计算简图：结构计算式在计算简图的基础上进行的，计算简图选用不当则会导致结构安全的事故常常发生，所以选择适当的计算简图是保证结构安全的重要条件。计算简图还应有相应的构造措施来保证。实际结构的节点不可能是纯粹的铰结点和刚结点，但与计算简图的误差应在设计允许范围之内。 1.2 选择合适的基础方案：基础设计应根据工程地质条件，上部结构类型与载荷分布，相邻建筑物影响及施工条件等多种因素进行综合分析，选择经济合理的基础方案，设计时宜最大限度地发挥地基的潜力，必要时应进行地基变形验算。基础设计应有详尽的地质勘察报告，对一些缺少地质报告的建筑应进行现场查看和参考临近建筑资料。通常情况下，同一结构单元不宜用两种不同的类型。 1.3 合理选择构方案：一个合理的设计必须选择一个经济合理的结构方案，也就是要选择一个切实可行的结构形式和结构体系。结构体系应受力明确，传力简捷。同一结构单元不宜混用不同结构体系，地震区应力求平面和竖向规则。总而言之，必须对工程的设计要求、材料供应、地理环境、施工条件等情况进行综合分析，并与建筑、电、水、暖等专业充分协商，在此基础上进行结构选型，确定结构方案，必要时应进行多方案比较，择优选用。 1.4 正确分析计算结果：在结构设计中普遍采用计算机技术，但是由于目前软件种类繁多，不同软件往往会导致不同的计算结果。因此设计师应对程序的适用范围、条件等进行全面了解。在计算机辅助设计时，由于结构实际情况与程序不相符合，或人工输入有误，或软件本身有缺陷均会导致错误的计算结果，因而要求结构工程师在拿到电算结果时应认真分析，慎重校核，做出合理判断。 1.5 采取相应的构造措施：结构设计始终要牢记“强柱弱梁、强剪弱弯、强
复杂高层建筑结构
11．7．1 复杂高层建筑结构的分类 如第l章所述，复杂高层建筑结构可分为带转恢层的结构、带加强层的结构、错层结构、连体结构和多塔结构5类。这几种结构竖向布置不规则。传力途径复杂，有的结构平面布置也不规则。这些特征是某些建筑多功能发展的需要决定的。 11．7．2 复杂高后建筑结构的适用范围 由于复杂高层建筑结构属于不规则结构．在地震作用下容易形成敏感的薄弱部位，所以应对其在地震区的适用范围予以限制。我国《高规》指出，为了使其抗震性能良好并能满足有关抗震设防的要求，复杂高层建筑结构的应用范囤应符合下列规定： (1)9度抗震设计时，不应采用带转换层的结构、带加强层的结构、错层结构和连体结构。对于多塔结构，9度抗震设计时不允许采用。 (2)7度和8度抗震设计时、不宜同时采用超过两类的复杂高层建筑结构。否则，在比较强烈的地震作用下，难以避免发生严重震害。 (3)对含有框架—剪力墙和剪力墙错层结构的适用建筑高度应严格限制。7度和8度抗震设计时，错层剪力墙结构的高度分别不宜大于80m和60m；错层框架—剪力墙结构的高度分别不应大于80 m和60 m。因为错层结构竖向不规则，错层附近的竖向抗侧力结构容易形成薄弱部位，楼盖体系山因错层受到较大的削弱，严格限制其适用高度十分必要。 (4)抗震设计时，B级高度高层建筑不宜采用连体结构。震害表明，连体的位置越高，越容易倒塌；房屋越高，连体结构的地震反应越大。 (5)对于B级高度底部带转换层的筒中筒结构．当外筒采用剪力墙构成壁式框架时，其最大适用高度可比无转换层时的限高降低10％一20%，视设防烈度大小、转换层位置高低而定。这一限制是考虑到转换层上、下刚度和内力传递途径突变的不利影响。 以下重点介绍带转换层的结构和带加强层的结构。 11．8 带转换层高层建筑结构设计 11．8．1 转换层在高层建筑中的应用 为了实现高层建筑内部上下层结构形式与柱网的变化，可以采用图11—12所示的各种形式的转换层结构，即： (1)梁式转换层：见图11—12a及b。