梁模板(盘扣式)计算书
梁模板（盘扣式）计算书
计算依据：
1、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
2、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
3、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
4、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010
一、工程属性
新浇混凝土梁名称KL27 新浇混凝土梁计算跨度(m) 7.2 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 550×1000 新浇混凝土结构层高(m) 4 梁侧楼板厚度(mm) 300
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
梁 1.5
板 1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k 3 模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱
不共用A
梁跨度方向立柱间距l a(mm) 900
梁底两侧立柱间距l b(mm) 1000 支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm) 1500
支撑架顶层水平杆步距h'(mm) 1000 可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm) 200
新浇混凝土楼板立柱间距l 'a (mm)、l '
b (mm) 1200、
1200 混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置 居中 梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm) 500 板底左侧立柱距梁中心线距离s 1(mm) 500 板底右侧立柱距梁中心线距离s 2(mm) 500
梁底增加立柱根数
1 梁底增加立柱布置方式 按混凝土梁梁宽均分 梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm) 500 梁底支撑小梁根数 8
小梁两侧悬挑长度(mm) 100，100 结构表面的要求
结构表面外露
模板及支架计算依据
《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板 面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2
)
17
面板弹性模量E(N/mm 2
)
10000
取单位宽度1000mm ，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W ＝bh 2/6=1000×15×15/6＝37500mm 3，I ＝bh 3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm 4
q 1＝[1.2(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)+1.4Q 1k ]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×3]×1＝34.92kN/m q 2＝(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m 1、强度验算
M max ＝0.107q 1L 2＝0.107×34.92×0.0792＝0.023kN·m σ＝M max /W ＝0.023×106/37500＝0.615N/mm 2≤[f]＝17N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax ＝0.632q 2L 4/(100EI)=0.632×25.6×78.5714/(100×10000×281250)＝0.002mm≤[ν]＝l/400＝78.571/400＝0.196mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态)
R 1=R 5=0.393 q 1l=0.393×34.92×0.079＝1.078kN R 2=R 4=1.143 q 1l=1.143×34.92×0.079＝3.136kN R 3=0.928 q 1l=0.928×34.92×0.079＝2.546kN 标准值(正常使用极限状态)
R 1'=R 5'=0.393 q 2l=0.393×25.6×0.079＝0.79kN R 2'=R 4'=1.143 q 2l=1.143×25.6×0.079＝2.299kN R 3'=0.928 q 2l=0.928×25.6×0.079＝1.867kN
五、小梁验算
小梁类型
方木 小梁材料规格(mm)
50×100 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2
) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2
) 1.78 小梁弹性模量E(N/mm 2
) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm 3
) 83.333 小梁截面惯性矩I(cm 4)
416.667
验算方式
三等跨连续梁
为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{1.078+1.2×[(0.3-0.1)×0.55/7+0.5×(1-0.3)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×3]×max[0 .5-0.55/2，0.5-0.55/2]/2×1，3.136+1.2×(0.3-0.1)×0.55/7}=3.155kN/m
q2＝max[0.79+(0.3-0.1)×0.55/7+0.5×(1-0.3)+(0.5+(24+1.1)×0.3)×max[0.5-0.55/2，0.5-0.55/2 ]/2×1，2.299+(0.3-0.1)×0.55/7]＝2.315kN/m
1、抗弯验算
M max＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×3.155×0.92，0.5×3.155×0.12]＝0.256kN·m σ＝M max/W＝0.256×106/83333＝3.067N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V max＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×3.155×0.9，3.155×0.1]＝1.704kN
τmax＝3V max/(2bh0)=3×1.704×1000/(2×50×100)＝0.511N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.677q 2l 14/(100EI)＝0.677×2.315×9004/(100×9350×4166670)＝0.264mm≤[ν]＝l 1/400＝900/400＝2.25mm
ν2＝q 2l 24/(8EI)＝2.315×1004/(8×9350×4166670)＝0.001mm≤[ν]＝2l 2/400＝2×100/400＝0.5m m
满足要求！ 4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
R max ＝max[1.1q 1l 1，0.4q 1l 1+q 1l 2]＝max[1.1×3.155×0.9，0.4×3.155×0.9+3.155×0.1]＝3.123kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R 1＝R 8＝2.845kN ，R 2＝R 7＝3.123kN ，R 3＝R 4＝R 5＝R 6＝2.538kN 正常使用极限状态
R'max ＝max[1.1q 2l 1，0.4q 2l 1+q 2l 2]＝max[1.1×2.315×0.9，0.4×2.315×0.9+2.315×0.1]＝2.292k N
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'8＝2.56kN ，R'2＝R'7＝2.292kN ，R'3＝R'4＝R'5＝
R'6＝1.865kN 六、主梁验算
主梁类型 钢管 主梁材料规格(mm) Ф48×3.5 可调托座内主梁根数
1 主梁弹性模量E(N/mm 2
) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2
) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2
) 125 主梁截面惯性矩I(cm 4
)
12.19
主梁截面抵抗矩W(cm 3
)
5.08
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝M max/W＝0.845×106/5080＝166.347N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
V max＝9.143kN
τmax＝2V max/A=2×9.143×1000/489＝37.393N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax ＝0.247mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm 满足要求！
七、立柱验算
钢管类型
B-LG-2500（Φ48X 3.2X2500）
立柱截面面积A(mm 2
)
450
回转半径i(mm) 15.9 立柱截面抵抗矩W(cm 3
) 4730 抗压强度设计值f(N/mm 2
)
300
支架自重标准值q(kN/m)
0.15
h max =max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×200)=1800mm λ=h max /i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，υ＝0.386
立柱最大受力N ＝max[R 1，R 2，R 3]+0.15×(4-1)＝max[1.901，18.285，1.901]+0.45＝18.735kN f ＝N/(υA)＝18.735×103/(0.386×450)＝107.859N/mm 2≤[f]＝300N/mm 2 满足要求！
八、可调托座验算
荷载传递至立杆方式
可调底座
可调托座承载力容许值[N](kN)
30
由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N ＝max[R 1，R 2，R 3]×1＝18.285kN≤[N]＝30kN 满足要求！
梁,500×800梁木模板与支撑计算书
梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=500mm， 梁截面高度 H=800mm， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)850mm。 梁模板使用的木方截面40×80mm， 梁模板截面侧面木方距离200mm。 梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.200kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃； V ——混凝土的浇筑速度，取1.000m/h； H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.130kN/m2 考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×17.140=15.426kN/m2 考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。 三、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×15.43+1.40×5.40)×0.80=20.857N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80.00×1.50×1.50/6 = 30.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 80.00×1.50×1.50×1.50/12 = 22.50cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。
梁模板(盘扣式)计算书
梁模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 2、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 3、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 4、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 一、工程属性 新浇混凝土梁名称KL27 新浇混凝土梁计算跨度(m) 7.2 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 550×1000 新浇混凝土结构层高(m) 4 梁侧楼板厚度(mm) 300 二、荷载设计 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 梁 1.5 板 1.1 施工人员及设备荷载标准值Q1k 3 模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱 不共用A 梁跨度方向立柱间距l a(mm) 900 梁底两侧立柱间距l b(mm) 1000 支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm) 1500 支撑架顶层水平杆步距h'(mm) 1000 可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm) 200
新浇混凝土楼板立柱间距l 'a (mm)、l ' b (mm) 1200、 1200 混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置 居中 梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm) 500 板底左侧立柱距梁中心线距离s 1(mm) 500 板底右侧立柱距梁中心线距离s 2(mm) 500 梁底增加立柱根数 1 梁底增加立柱布置方式 按混凝土梁梁宽均分 梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm) 500 梁底支撑小梁根数 8 小梁两侧悬挑长度(mm) 100，100 结构表面的要求 结构表面外露 模板及支架计算依据 《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 设计简图如下： 平面图
现浇箱梁支架设计计算书.
现浇箱梁支架设计计算书 第一章编制依据 1、编制依据 1.1施工合同文件及其他相关文件。 1.2工地现场考察所获取的资料。 1.3《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 1.4《公路工程质量检验评定标准》JTG F80-2004。 1.5《公路工程施工安全技术规范》JTJ076-95。 1.6《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》JTG E30-2005。 1.7《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 1.8《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 1.9《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80-91 1.10《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版） 第二章工程概况 本工程为新建桥梁，起点桩号K3+799.97，终点桩号K3+866.03，桥长 66.06m 。桥跨布置为一联，具体分跨为：（16+27+16）m 。主桥箱梁采用C50混凝土。桥梁支架位于地势较低的水田之中，在进行支架搭设前应进行地基处理。 1 上部结构采用现浇预应力砼变截面连续箱梁，桥梁与道路成75°夹角，分为上下行两座独立的桥梁。桥梁平面位于R=1200mm的圆弧上，纵断面位于0.54%的上坡上。
2 桥梁左、右幅不等宽，左幅桥梁宽度为25.25m ，右幅桥梁宽度为22.5m ，两幅桥梁之间设置1.0m 的中央分隔带。左幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车 道）+1.5m（机非分隔带）+17.25m（机动车道）+0.50m（防撞栏）=25.25m；右幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车道）+1.5m（机非分隔带）+14.5m （机动车道）+0.50m（防撞栏）=22.5m。上部结构为（16+27+16）m 变截面预应力砼连续箱梁。桥墩处梁高1.7m ，桥台和中跨跨中梁高为1.1m ，采用二次抛物线过渡，过渡段的方程式为Y=0.004167X2+1.1。左幅桥箱梁顶板宽25.25m ，底板宽20.25m ，悬臂宽 2.5m ，为单箱五室结构；右幅桥箱梁顶板宽22.5m ，底板宽17.5m ，悬臂宽2.5m ，为单箱五室结构。标准段跨中顶板厚度25cm ，底板厚度22cm ，腹板厚50cm 。支座附近顶板厚度50cm ，底板厚度47cm ，腹板厚65cm 。支点处设横隔梁，中横隔梁宽2.0m ，端横隔梁宽1.2m 。 3 桥台采用座板式桥台，基础采用冲击钻钻孔灌注桩基础，桥台桩基直径为 1.5m ，按嵌岩桩设计，要求嵌入中风化石飞岩深度不小于1.0D （D 为桩基直径）。台背回填透水性较好的砂砾石，回填尺寸按施工规范要求确定，回填时要求分层压实，压实度不小于96%。桥墩采用柱式桥墩，墩柱间设系梁。桥面横坡：采用 2.0%双向横坡，坡向外侧，桥面横坡通过箱梁斜置形成，箱梁顶、底板始终保持平行。 4 桥面铺装：4cm 厚改性沥青砼（AC-13C ）+ 5 cm厚中粒式沥青砼（AC- 20C ）防水层，铺装总厚9cm 。桥面排水：桥面设置泄水管，直接将桥面雨水导入道路排水系统。 5 伸缩缝：为了保证梁能自由变形，在0#、3#桥台处设置GQF-Z60型伸缩缝。支座采用GPZ （2009）桥梁盆式橡胶支座。
楼梯模板支撑体系计算书
楼梯模板支撑体系计算书
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楼梯模板支撑体系计算书 一、参数信息 模板支架参数 横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00;步距(m):1.0; 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m）:0.１0;模板支架搭设高度（m):３.３；采用的钢管(mｍ):Φ48×3.0 ;板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式：可调顶托; 荷载参数 模板与木板自重(kＮ/ｍ２)：0.500;混凝土与钢筋自重(kＮ／m3):２4.00０；施工均布荷载标准值(ｋＮ/m2）：2．０００； 材料参数 面板采用胶合面板，厚度为１5mm;板底支撑采用方木; 面板弹性模量Ｅ(N/mm2）:40０0；面板抗弯强度设计值（Ｎ/mｍ2):11.5; 木方弹性模量Ｅ(N/ｍm２):8000．000;木方抗弯强度设计值(Ｎ／ｍm2):１1.0０0; 木方抗剪强度设计值(Ｎ／mm2):１.400；木方的间隔距离（ｍｍ):2５0．０; 木方的截面宽度(ｍm）:４0.00;木方的截面高度(mｍ):7０.0０；
40X70 模板支架立面图 二、模板面板计算 模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=ｂh２/6=１00０×１5×15／6＝37500mm3 Ｉ=bｈ3/12=１000×15×15×15/12=28１250mm4 模板面板的按照三跨连续梁计算。
1-1 剖面图 受力分解图 1、荷载计算 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： 钢筋混凝土梯段板厚度为1０0mm ，踏步高度为175m ｍ，宽度为26０mm,每一梯段板的踏步数为8步。 钢筋混凝土梯段板自重为：21 ×0.１75×２５＋0.１０×25/αcos =5.104 kN ／ ㎡ 其中:根据图纸可得α=３1° 故αcos =?31cos = 0.８5７ q1 = 5.104×1+0.5×1 ＝ ５.６04 kN/m; α
承插型盘扣式梁模板支架计算书
承插型盘扣式梁模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 计算参数: 盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为4.0m， 梁截面B×D=300mm×600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，脚手架步距h=1.50m， 立杆钢管类型选择：B-LG-1000(Φ48×3.2×1000); 横向水平杆钢管类型选择：A-SG-1200(Φ48×2.5×1140);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-1200(Φ48×2.5×1140); 横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840); 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方40×80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁底支撑木方长度 1.20m。 梁顶托采用双钢管φ48×3.0mm。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。 倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1 = 25.500×0.600×0.300+0.300×0.300=4.680kN/m 活荷载标准值q2 = (2.000+4.500)×0.300=1.950kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 30.00×1.50×1.50/6 = 11.25cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 30.00×1.50×1.50×1.50/12 = 8.44cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)；
现浇箱梁支架方案计算书(贝雷片+顶托)
福清项目现浇箱梁支架方案计算书 钢管桩+贝雷梁+顶托支架方案 1、方案概况 1.1编制依据 ⑴《福清市外环路北江滨A段道路工程两阶段施工图》； ⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； ⑶《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）； ⑷《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）； ⑸《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 128-2000）； ⑹《公路桥涵抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）； ⑺《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》（JTJ 025-86）； ⑻《装备式公路钢桥使用手册》； ⑼《路桥施工计算手册》。 ⑽《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008） ⑾《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）； ⑿《钢结构设计规范》（GB50017-2003） ⒀《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95） ⒁《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001） 1.2 工程概况 外环路（北江滨路-利桥至融宽环路段）道路工程范围西起于龙江路与利桥交叉口，向东穿甲飞客运站后，斜跨过龙江，而后沿玉塘湖布设，东止于融宽环路，线位基本呈现西北-东南走向，施工里程段为K0+000~K1+800。 瑞亭大桥：中心桩号为K0+377.8，起终点桩号：K0+116.46—K0+638.5。桥梁跨径组成为（3×20）+3×（3×35）+（4×35）的形式，桥面宽度2-19.25米，全桥长522.4米。桥梁上部结构：第一联采用20m装配式预应力混凝土简支空心板，其余各联采用35m等截面连续箱梁。桥梁下部：采用肋板式桥台。柱式桥墩、桩基础。桥梁纵面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段，R=5000m直线、凸曲线、直线、凸曲线、直线上；本桥平面位于直线接半径R=500m 圆曲线接直线上，梁体按等角度70°布置，墩台沿着分孔线径向布置。
模板支撑体系专家论证计算书
截面过大梁安装 地下室中一部分梁截面过大需要另行计算，以梁KL5（500mm×1850mm）为计算对象。 一、截面过大梁模板安装步骤 1、搭设满堂红脚手架，满堂红脚手架的搭设方法详见专项方案。 2、脚手架在梁两侧部位立杆间距为800mm，立杆沿梁跨度方向间距400mm， 水平杆步距1500mm，在梁的中部加设一根立杆作为支撑，沿梁跨度方向间距400mm，梁底支撑小横杆间距为400mm。在小横杆下部与立杆连接处需使用两个扣件，降低扣件发生滑移的可能。 3、梁侧模板采用15mm厚多层板，梁侧模次楞采用50mm×80mm方木2根 合并垂直于梁方向设置，沿梁跨度方向均匀布置，间距250mm。主楞采用2根φ48×3.5mm的圆钢管沿梁长方向设置，主楞竖直方向为5排，主楞到梁底距离依次是200mm、500mm、800mm、1100mm、1400mm，采用M12对拉螺栓连接两侧钢管，沿梁跨度方向间距250，梅花形布置。梁底楞采用50mm×80mm方木4根，沿梁底水平方向均匀布置。下设支撑顶杆1排，间距400mm。底部小横杆间距400mm。 4、严格控制小横杆的标高，以保证上部梁顶标高。小横杆标高调整完毕后 将梁轴线引到脚手架上，开始铺设梁底模板。 5、为防止架体在混凝土浇筑时产生水平位移，架体在梁下位置单独设剪刀 撑。 6、梁底板铺设完毕后开始支设侧模及安装侧模的主次楞，在保证梁模板的 尺寸，平整度等指标后，开始加固模板。 7、模板加固完毕后对模板进行检查，并对模板拼缝处，孔洞处做处理，防 止在浇筑混凝土的过程中发生漏浆。 8、模板完成之后，对支设模板过程中留下的垃圾及杂物进行清理，保证整 体的清洁度，以便于进行下一步施工。 9、当梁的跨度大于4m时框架梁应该起拱，起拱高度为跨度的2‰。 10、梁成型后的模板见下图：
梁底模板及梁侧模板支撑架计算
梁底模板支撑架计算 计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。 一、计算参数: 新浇混凝土梁名称 KL12新浇混凝土梁计算跨度(m)3.8 混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300*700 新浇混凝土结构层高(m)5.8 梁侧楼板厚度(mm)130 二、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900 梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)：900、900 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500 梁底增加立柱根数2 梁底增加立柱布置方式：按梁两侧立柱间距均分 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500 梁底支撑小梁根数4 每纵距内附加梁底支撑主梁根数0 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100 结构表面的要求结构表面隐蔽 三、面板验算 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.868kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.104kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m 1、强度验算 Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×31.104×0.2672+0.117×1.764×0.2672＝0.236kN·m
承插型盘扣式钢管支架计算书
承插型盘扣式钢管支架 计算书
10、模板支架设计及计算 10.1地下室顶板支架计算（板厚200mm): 计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。 一、计算参数: 模板支架搭设高度为4.8m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50×100mm，间距250mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁顶托采用双钢管48×3.5mm。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载 3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000×0.200×1.200+0.350×1.200=6.420kN/m
活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.200=3.600kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3； I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×6.420+1.4×3.600)×0.250×0.250=0.080kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.080×1000× 1000/64800=1.229N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×6.420+1.4×3.600)×0.250=1.912kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1912.0/(2×1200.000×18.000)=0.133N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×6.420×2504/(100×6000×583200)=0.049mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 三、模板支撑木方的计算
现浇箱梁支架计算书
怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段 A匝道第三联现浇支架 计算书 编制： 审核： 审批： 中铁二十局集团有限公司 怀阳高速公路X2标项目经理部 二〇一八年二月
目录 一、工程概况 (1) 二、箱梁设计情况 (1) 三、支架布设方案 (3) 四、计算依据 (4) 五、荷载计算取值 (5) 1、恒载 (5) 2、活载 (5) 六、各构件受力计算 (5) 1、荷载分块 (5) 2、荷载计算 (6) 3、支架验算 (8) （1）竹胶板验算 (8) （2）方木验算 (9) （3） I14工字钢验算 (10) （4）贝雷梁验算： (10) （5） I36工字钢验算： (13) （6）Φ529mm钢管桩计算 (15) （7） C30混凝土独立基础计算 (15)
A匝道桥第三联支架计算 一、工程概况 本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。 二、箱梁设计情况 本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。混凝土强度为C50，工程量为569.75m3。
模板及支撑系统的施工荷载计算
模板及支撑系统的施工荷载计算 摘要：本文是以木模板、钢管脚手排架的模板支撑系统为研究对象，在泵送、预拌商品混凝土、机械振捣的施工工艺条件下，对施工荷载进行了计算，并应用了统计学原理，获得不同截面梁、板的施工荷载值，不仅减化了计算工作量，并能方便查找应用。 关键词：模板钢管支撑混凝土施工荷载分项系数侧压力荷载组合 1施工荷载计算的计算依据 施工荷载的计算方法应符合《建筑结构荷载规范》GB50009-2001的规定。本文仅适用于木模板、钢管脚手排架、钢管顶撑、支撑托的模板支撑系统；采用泵送、预拌商品混凝土，机械振捣的施工工艺，并依据原《混凝土结构工程施工验收规范》GB50204-92，附录中有关“普通模板及其支架荷载标准值及分项系数”的取值标准。 2模板支撑系统及其新浇钢筋混凝土自重的计算参数： 模板及其支架的自重标准值应根据模板设计图确定，新浇混凝土自重标准值可根据实际重力密度确定，钢筋自重标准值可根据设计图纸确定，也可以按下表采用： 钢筋混凝土和模板及其支架自重标准值和设计值统计表 3施工人员及设备荷载的取值标准： 施工活荷载的取值标准应根据不同的验算对象，对照下表选取，对于大型设备如上料平台、混凝土输送泵、配料机、集料斗等的施工荷载，应根据实际情况计算，并在大型设备的布置点，采取有针对性的加固措施。 施工活荷载标准值和设计值统计表
4混凝土楼板的施工荷载计算： 现浇混凝土楼面板的施工荷载主要有新浇混凝土、钢筋、模板和支撑系统的自重，以及施工活荷载组成，针对验算的具体对象，采用相应的荷载组合方式，现以100mm厚的混凝土楼面板举例，进行施工荷载组合设计值的计算，依此类推得到不同厚度楼板的施工荷载组合设计值，以便查表应用。 100mm楼板施工阶段恒荷载的计算与统计 楼板施工活荷载的计算与统计 100mm楼板的施工荷载组合计算与统计 不同厚度楼板施工荷载组合设计值的统计表
梁模板支架计算示例
梁模板碗扣钢管高支撑架计算书 计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为7.0m ， 梁截面 B ×D=1000mm ×1000mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m ，立杆的步距 h=1.20m ， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 4。 木方100×100mm ，剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9500.0N/mm 4。 梁底支撑木方长度 1.50m 。 梁顶托采用双钢管48×3.25mm 。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.00kN/m 3，施工活荷载5.00kN/m 2。 梁两侧的楼板厚度0.20m ，梁两侧的楼板计算长度3.00m 。 地基承载力标准值230kN/m 2，基础底面扩展面积0.250m 2，地基承载力调整系数1.00。 扣件计算折减系数取1.00。 700 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.20×25.000×0.200×3.000×0.600=10.800kN 。
采用的钢管类型为48×3.25。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000×1.000×1.000+0.500×1.000=25.500kN/m 活荷载标准值 q2 = (4.000+1.000)×1.000=5.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3； I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×25.500+1.4×5.000)×0.600× 0.600=1.354kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.354×1000× 1000/54000=25.067N/mm2 面板的抗弯强度验算 f > [f],不满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×25.500+1.4×5.000)×0.600=13.536kN 截面抗剪强度计算值 T=3×13536.0/(2×1000.000× 18.000)=1.128N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算
盘扣架计算书
承插型盘扣式钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 计算参数: 盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架搭设高度11.0米， 立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.50米，内排架距离结构0.30米，脚手架步距1.50米。 立杆钢管类型选择：A-LG-1500(Φ60×3.2×1500); 横向水平杆钢管类型选择：A-SG-1500(Φ48×2.5×1440); 纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-1500(Φ48×2.5×1440); 横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-1200(Φ48×2.5×1140); 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距3.00米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设2层计算。 栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下主结点跨间增加一根横向水平杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。 地基承载力标准值300kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。 钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。 一、横向水平杆的计算:
现浇箱梁支架计算书
现浇箱梁支架计算书 一、设计依据 1、《两阶段施工图设计》（第四册第二分册） 2、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008) 3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2001) 4、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86） 5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）——人民交通出版社 6、《钢结构设计规范》（GB50017-2003） 7、《路桥施工计算手册》——人民交通出版社 二、工程概况 挖色立交桥（主线K46+060）现浇箱梁采用C40砼，左幅上部结构设计为：（3×20）米现浇连续箱梁，顶板宽12.0米，底板宽7.5m，梁高1.4m，单箱双室。右幅上部结构设计为：（3×20）米现浇连续箱梁，顶板宽14.5米，底板宽10m，梁高1.4m，单箱三室。箱梁顶板厚度25cm，底板厚度25cm，腹板宽度55cm。现浇箱梁支架采用Ф48×3.5mm 碗扣式满堂支架。面板采用15mm厚竹胶板，模板背楞采用10cm×10cm木方，根据箱梁结构尺寸现场加工。 因本桥曲率半径较小，为方便施工，对横隔板、腹板、箱室部分采取相同的支架布距。碗扣式钢管支架的纵、横间距分别为60cm、90cm，水平横杆层距为120cm；横向分配梁采用[8槽钢，间距90cm；采用可调托撑、可调底座调节顶、底部标高，顶、底托伸出钢管长度不大于30cm；模板面板采用竹胶板，模板背楞及支撑采用10×10cm的方木；地基进行换填碎石土处理（换填50cm碎石土处理，压路机碾压密实），并浇筑15cm 厚C20砼。支架计算取右幅单箱三室箱梁进行受力分析，箱梁结构图及支架设计断面详见2-1。
梁模板支撑计算
梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L16a。 一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m): 0.4m； 梁截面高度 D(m): 1m； 混凝土板厚度(mm): 120mm； 立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m): 0.8m； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m): 0.1m； 脚手架步距(m): 1.2m； .
梁支撑架搭设高度H(m)：12.6m； 梁两侧立柱间距(m): 0.8m； 承重架支设: 多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面； 立杆横向间距或排距Lb(m): 0.6m； 采用的钢管类型为Φ48×3.50； 扣件连接方式: 单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数: 0.8； 2.荷载参数 模板自重(kN/m2): 0.35kN/m2； 钢筋自重(kN/m3): 1.5kN/m3； 施工均布荷载标准值(kN/m2): 2.5kN/m2； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2): 18kN/m2； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2): 2kN/m2； 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2): 2kN/m2； 3.材料参数 木材品种：杉木； 木材弹性模量E(N/mm2)：10000N/mm2； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：16N/mm2； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7N/mm2； 面板类型：胶合面板； 钢材弹性模量E(N/mm2)：210000； 钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205N/mm2； 面板弹性模量E(N/mm2)：9500N/mm2； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13N/mm2； .
盘扣式脚手架详细计算书
盘扣式脚手架计算书计算依据： 1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-2010 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、脚手架参数 二、荷载设计
风荷载体型系数μs 1.02 搭设示意图 盘扣式脚手架剖面图
盘扣式脚手架立面图 盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算
横向横杆钢管类型A-SG-1500 横向横杆自重G khg(kN) 0.05 单跨间横杆根数n jg 2 间横杆钢管类型B-SG-1500 间横杆自重G kjg(kN) 0.043 纵向横杆钢管类型B-SG-1500 纵向横杆自重G kzg(kN) 0.043 横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2) 205 横向横杆截面惯性矩I(mm4) 92800 横向横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横向横杆截面抵抗矩W(mm3) 3860 承载力使用极限状态 q=1.2×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4×Q kzj × l a /( n jg +1) =1.2×(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.999kN/m 正常使用极限状态 q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kzj × l a /( n jg +1) =(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.466kN/m 计算简图如下 1、抗弯验算 M max=ql b2/8=1.999×0.92/8=0.202kN·m σ=M max/W=0.202×106/3860=52.43N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求。 2、挠度验算 V max=5q＇l b4/(384EI)=5×1.466×9004/(384×206000×92800)
现浇箱梁支架计算-完整版
金口项目各项计算参数 一、现浇箱梁支架计算 1.1箱梁简介 神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。 表1.1 预应力箱梁结构表 箱梁结构断面 桥面标准 宽度（m） 梁高 （m） 翼缘板 悬臂长 （m） 顶板 厚（m） 底板厚 （m） 腹板厚 （m） 端横梁 宽（m） 标准段单箱两室13.49 1.9 2.5 0.25 0.22 0.5 1.5 1.2结构设计 主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。 主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处设置R
＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。 图1.1 桥梁上部结构图 1.3地基处理 因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用
模板高架支撑架体系施工方案及计算书
模板高架支撑架体系施工方案及计算书 本工程设计计算依据： （1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001） （2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） （3）《建筑结构工程施工及验收规范》（GB50204） （4）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99） （5）《钢结构设计规范》（GB50017-2003） （6）《建筑施工扣件式钢管脚手架与计算》，（JGJ130-2001） （7）《建筑施工脚手架使用手册》，中国建筑工业出版社 一、工程概况 平阳雅迪家私有限公司车间二（以下简称本工程），建设地点位于平阳县万全家具生产基地C12地块, 二层框架结构，建筑面积7945.26M2，总高12.7M。，一层层高为6.2m，二层为5.2m，最大跨度7.1M，梁最大截面240*770mm，板厚110mm，做验算参数进行计算 (1)结构及构件尺寸 层高：6.2米 楼板厚：0.11米 梁高度：0.77米 梁宽度：0.24米 (2)木楞与支撑架布置尺寸 楼板与梁底支撑架立杆步距H：1.4米 楼板底立杆纵距L1：1.1米
楼板底立杆横距L2：1.1米 梁底下木楞横距：0.2米 采用的钢管类型为ф48×3.2 (3)荷载汇总 a、楼板底模自重：0.08KN/M2 b、梁底模自重：0.08×（0.77×2+0.24）=0.14KN/M c、楼板钢筋自重：1.1×0.11=0.121KN/M2 d、梁钢筋自重：1.5×0.24×0.77=0.28KN/M e、楼板砼自重：25×0.11=2.75KN/M2 f、梁砼自重：25×0.24×0.77=4.62KN/M g、施工人员与设备荷载：2.5KN/M2 h、振捣混凝土时产生的荷载：2.1×0.5=1.05KN/M2 三、计算书 1、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。面板采用18mm厚的九夹板。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=20×1.82/6=10.8CM3 I=20×1.83/12=9.72CM4 1）强度计算（受力见图1） f=M/W<[f] 其中f---面板的强度计算值（N/mm2） M—-面板的最大弯矩（N.mm） W---面板的净截面抵弯矩
梁、板木模板及支撑计算书
梁、板木模板及支撑计算书
楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》( JGJ130-2001) 本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。 模板支架搭设高度为8.05米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距1=0.80米，立杆的步距h=1.50米 k b L 采用的钢管类型为'-48X 3.5。 、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算 ■5 5 匚 纵向钢昔 僑向钢背 板底方木 图楼板支撑架立面简图 图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
静荷载标准值q1 = 25.000 X 0.120 X 1.000+0.350 X 1.000=3.350kN/m 活荷载标准值q2 = (2.000+1.000) X 1.000=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为： W = 100.00 X 1.80 X 1.80/6 = 54.00cm 3; I = 100.00 X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 48.60cm 4； (1) 强度计算 f = M / W < [f] 其中f ――面板的强度计算值(N/mm2)； M ---- 面板的最大弯距(N.mm); W——面板的净截面抵抗矩； [f] ―― 面板的强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql 2 其中q ---- 荷载设计值(kN/m); 经计算得到M = 0.100 X (1.2 X 3.350+1.4 X 3.000) X 0.450 X 0.450=0.166kN.m 经计算得到面板强度计算值f = 0.166 X 1000X 1000/54000=3.083N/mm2 面板的强度验算f < [f], 满足要求！ (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力Q=0.600 X (1.2 X 3.350+1.4 X 3.000) X 0.450=2.219kN 截面抗剪强度计算值T=3 X 2219.0/(2 X 1000.000 X 18.000)=0.185N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm 2 抗剪强度验算T < [T]，满足要求！ (3)挠度计算
100板模板(盘扣式)计算书
100板模板（盘扣式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231-2010 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 二、荷载设计
三、模板体系设计 设计简图如下：
模板设计平面图
纵向剖面图
横向剖面图 四、面板验算 按简支梁，取1m单位宽度计算。 W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态 q1＝[1.2×(G1k
+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1.4×3]×1=7.332kN/m 正常使用极限状态 q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1×3)×1＝5.61kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M max＝q1l2/8＝7.332×0.22/8＝0.037kN·m σ＝M max/W＝0.037×106/37500＝0.978N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝5ql4/(384EI)=5×5.61×2004/(384×10000×281250)=0.042mm νmax=0.042mm≤min{200/150，10}=1.333mm 满足要求！ 五、小梁验算 q1＝[1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.1)+1.4×3]×0.2＝1.514kN/m 因此，q1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.1)×0.2＝0.674kN/m q1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.2＝0.84kN/m 计算简图如下：