拌和站抗风力计算
拌和站雨棚计算书
设计荷载确定原则:作用于垂直雨棚平面的荷载主要是风荷载、地震作用及雨棚结构自重，其中风荷载引起的效应最大。
在进行雨棚构件、连接件承载力计算时，必须考虑各种荷载和作用效应的分项系数，即采用其设计值；进行位移和挠度计算时，各分项系数均取1.0，即采用其标准值。
1、风荷载根据《玻璃幕墙工程技术规范》，垂直于雨棚平面上的风荷载标准值，按下列公式(1.1)计算： W k = z s z Wo ················(1.1)式中: W k ---风荷载标准值 (kN/m2)；βz---瞬时风压的阵风系数；βz=2.25μs---风荷载体型系数；向上取μs=2.0μs---风荷载高度变化系数，并与建筑的地区类别有关；按《建筑结构荷载规范》GBJ9-87取值；W o---基本风压(kN/m2) 按《技术要求》W o =1.1x0.700=0.770(kN/m2)按《玻璃幕墙工程技术规范》要求，进行建筑幕墙构件、连接件和锚固件承载力计算时，风荷载分项系数应取γw= 1.4即风荷载设计值为： W= γWWK = 1.4W K ··············(1.2)2、雪荷载标准值计算：Sk：作用在雨蓬上的雪荷载标准值(MPa)S0：基本雪压，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001取值，上海地区50年一遇最大积雪的自重:0.0002MPa.μr：屋面积雪分布系数，按表6.2.1[GB50009-2001]，为1.0。
根据<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001公式6.1.1屋面雪荷载标准值为：Sk=μr×S0=1.0×0.0002=0.0002MPa 5.雪荷载设计值计算：S：雪荷载设计值(MPa)；S=1.4×Sk=1.4×0.0002=0.00028MPa3、地震作用雨棚平面外地震作用标准值计算公式如下：qEK = E max GkA·················(1.3)雨棚平面内地震作用标准值计算公式如下：PE = E max G ·················(1.4)式中, qEK为垂直雨棚平面的分布地震作用；(kN/m2)PE为平行于雨棚平面的集中地震作用；(kN) E为地震动力放大系数；取 E=3.0 max为水平地震影响系数最大值；取 max=0.08（7度抗震设计）G为幕墙结构自重(kN)GkA为单位面积的幕墙结构自重(kN/m2) ；取GkA=0.4kN/m2按规范要求，地震作用的分项系数取γE= 1.3，即地震作用设计值为：qE=γEqEK = 1.3 qEK ·············(1.5)4、雨棚结构自重按规范要求，幕墙结构自重的分项系数取γG=1.2。
拌合站水泥仓计算书
拌合站水泥仓稳定计算一、设计资料1、根据厂家提供数据可知：（1）每个水泥仓 自重150t+=；（2）水泥仓单个轴向力值为2200kN;（3）结构适用于风荷载为1kPa 。
二、计算公式1 .地基承载力P/A=σ≤0σP — 水泥仓单腿重量 kNA — 水泥仓单腿有效面积mm2σ— 基础受到的压应力 MPa0σ— 混凝土容许的应力 MPa采用C25混凝土浇筑地基基础，25C σ=25MPa 。
2．风荷载强度W=0321W K K KW 0— 基本风压值 Pa206.11v W =按11级飓风平均风速 s m v /30=来计算K 1、K 2、K 3—风荷载系数，查表分别取、、3．基础抗倾覆计算K c =M 1/ M 2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×20≥，即满足要求 M 1— 抵抗弯距 kN •mM 2— 抵抗弯距 kN •mP1—水泥仓与基础自重 kNP2—风荷载 kN三、结构验算1、基础承载力计算根据上面的计算公式，已知静荷载P=1582kN ，计算面积A=×106mm 2。
当满载时为最不利荷载：MPa A P129.01025.1215826=⨯==地基σ2、风荷载强度计算风荷载强度计算：0321W K K K W ⋅⋅⋅=其中 基本风压：Pa v W 5.5626.1306.1220===风载体形系数：K 1=风压高度变化系数：K 2=地形、地理变化系数，按一般平坦空旷地区取K 3=W=×××=<1MPa3、储蓄罐支腿处混凝土承压性根据力学计算公式，已知的水泥仓，单腿受力P=，承压面积为335mm ×335mm 。
P/A=（335mm ×335mm ）= MPa ≤25MPa满足受压要求。
4、基础抗倾覆计算Kc =M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×20=1582××××20/1000) =>满足抗倾覆要求。
拌和站骨料仓雨棚防风计算书
拌和站骨料仓雨棚检算书1.钢筋场雨棚设计：雨棚采用轻钢屋面结构，共设4跨，跨度14m ，最大进深为30m 。
立柱间距5m ，立柱采用,160mm φ厚度mm 8的钢管。
纵梁采用22号工字钢。
屋面拱架采用50Φ钢管桁架，屋面板采用蓝色钢板。
立柱基础利用20C 混凝土料仓隔墙,立柱与基础连接采用地脚螺栓连接．立柱顶部与纵梁采用焊接连接．具体布置形式见附图。
2.雨棚检算：主要验算雨棚的抗风性能即立柱抗拔能力，是否能满足要求。
选取雨棚侧面一个立柱间距进行检算。
①采用ANSYS 进行模型建立：钢管柱可简化为梁（beam3）；其实常数(Real)： 222220038.0))008.0216.0(16.0(4141592654.3)(4m d D A =⨯--⨯=-⨯=π 4544441060)144.016.0(32)(32m d D I -⨯=-⨯=-=ππm h 16.0=②主拱架采用梁单元BEAM3，内部连杆采用杆构件单元link1参数如下： 主拱架：222220004.0))003.0205.0(05.0(4141592654.3)(4m d D A =⨯--⨯=-⨯=π 4744441046.2)044.005.0(32)(32m d D I -⨯=-⨯=-=ππm h 05.0=内部连接杆： 222220004.0))003.0205.0(05.0(4141592654.3)(4m d D A =⨯--⨯=-⨯=π③材料参数：弹性模量：MPa EX 11102⨯=泊松比：17.0=ν④约束：钢管柱底部简化为固定端约束。
⑤荷载计算：a.琅勃拉邦地区百年一遇最大基本风压值为：2/5.0m kN侧面立柱一个间距内风线荷载：m5.0==5⨯w/kN5.2ω雨棚顶部风荷载kN⨯=⨯0.35.0=2.15⑥模型图：3.计算模式：采用static-anlsy模式进行计算，计算结果如下图：①弯矩图：②剪力图：③轴力图：④支座反力计算结果列表：NODE FX FY MZ95 1382.4 103.91 -6263.8 103 10102. -103.91 -23684.4.结果分析：①钢管柱最大正应力检算：由弯矩图可知，钢管柱端部的最大弯矩为Nm 23684。
拌合站水泥仓计算书
拌合站水泥仓稳定计算一、设计资料1、根据厂家提供数据可知：（1）每个水泥仓 自重150t+8.2t=158.2t ；（2）水泥仓单个轴向力值为2200kN;（3）结构适用于风荷载为1kPa 。
二、计算公式1 .地基承载力P/A=σ≤0σP — 水泥仓单腿重量 kNA — 水泥仓单腿有效面积mm2σ— 基础受到的压应力 MPa0σ— 混凝土容许的应力 MPa采用C25混凝土浇筑地基基础，25C σ=25MPa 。
2．风荷载强度W=0321W K K KW 0— 基本风压值 Pa 206.11v W =按11级飓风平均风速 s m v /30=来计算K 1、K 2、K 3—风荷载系数，查表分别取1.3、1.0、1.33．基础抗倾覆计算K c =M 1/ M 2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×20≥1.5，即满足要求M 1— 抵抗弯距 kN •mM 2— 抵抗弯距 kN •mP1—水泥仓与基础自重 kNP2—风荷载 kN三、结构验算1、基础承载力计算根据上面的计算公式，已知静荷载P=1582kN ，计算面积A=12.25×106mm 2。
当满载时为最不利荷载：MPa A P 129.01025.1215826=⨯==地基σ 2、风荷载强度计算风荷载强度计算：0321W K K K W ⋅⋅⋅=其中 基本风压： Pa v W 5.5626.1306.1220=== 风载体形系数：K 1=1.3风压高度变化系数：K 2=1.0地形、地理变化系数，按一般平坦空旷地区取K 3=1.3W=1.3×1.0×1.3×562.5=950.625Pa<1MPa3、储蓄罐支腿处混凝土承压性根据力学计算公式，已知158.2T 的水泥仓，单腿受力P=395.5KN ，承压面积为335mm ×335mm 。
P/A=395.5KN/（335mm ×335mm ）=3.52 MPa≤25MPa 满足受压要求。
拌合站基础设计计算书
拌合站料仓基础设计一、荷载设计1、考虑空罐重15吨、装料100吨，共115吨。
则每个支座竖向力为F N1=(115*103*9.8/1000)/4=281.75kN2、风荷载考虑查风荷载规范厦门基本风压w0=0.8kN/m2（无漳州基本风压，所以按厦门基本风压取）。
仓高按H=20m，直径d=2m，H/d=10，△≈0，u z w0d2≥0.015。
风载体型u s=0.517，风振系数βz=1.0仓的风荷载分布如图（按5米控制）地面粗糙度按B类考虑F1=βz u s u z w0s=1.0*0.517*1.00*0.8*2*5=4.136 kNF2=βz u s u z w0s=1.0*0.517*1.00*0.8*2*5=4.136 kNF3=βz u s u z w0s=1.0*0.517*1.14*0.8*2*5=4.715kNF4=βz u s u z w0s=1.0*0.517*1.25*0.8*2*5=2.585kN每个桩所受的水平力F s=（F1+ F2+ F3+ F4）/4=(4.136*2+4.715+2.585)/4=3.893 kN轴力F N=(2.585*20+4.715*15+4.136*10+4.136*5)/2/2=46.116kN (-46.116kN)3、地震荷载因拌合站设计使用年限为2年，临时结构，在此不考虑地震荷载。
4、偶然冲击荷载不考虑二、荷载组合1、只考虑恒载轴力F N=1.2*281.75=338.1kN,剪力，弯矩为零。
（此处上人较少，不考虑活荷载）2、考虑恒载和风荷载组合轴力F Nmax=1.2*281.75+1.4*46.116=402.667 kN，F Nmin=1.2*281.75-1.4*46.116=273.538 kN，剪力F s=1.4*3.893=5.45 kN三、抗倾覆验算基础边长按3m*4m设计。
(沿短边3m方向验算)风荷载倾覆力矩:M风=2.585*20+4.715*15+4.136*10+4.136*5=184.465kN.m 空仓反倾覆力矩M仓=（15*1000*9.8/1000+25*3*4*1）*1.5=447kN. m＞184.465kN.m满足要求。
拌合站拌计算书 自己
拌合站水泥罐基础承载力计算书拌合站配备HZS120拌和机，每个拌和机配置4个水泥罐，单个罐自重按10吨，在装满材料时材料重按照100吨计算。
经过现场开挖检查，在地表往下0～2.0米风化风化岩碎屑。
水泥罐尺寸图一.计算公式1 .地基承载力P1/A=σ≤σ0/1.2(1.2为安全系数)P1—储蓄罐+储存料+基础自重KNA—基础作用于地基上有效面积㎡σ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa2．风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6V2W —风荷载强度PaW0—基本风压值PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0V—风速m/s,取山东最大风速20.7m/s W =242.097Pa3．基础抗倾覆计算Kc=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+5.3)≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距KN•MM2—抵抗弯距KN•MP—储蓄空罐+基础自重KNP1—储蓄罐+储存料+基础自重KNP2—风荷载KN4．基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KNf-----基底摩擦系数，查表得0.25；二、水泥罐基础验算1．水泥罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：基础为扇形布置，面积为46.6㎡，基础宽3.3m，开挖及浇筑深度为1.5m，4个水泥罐基础连体浇筑。
2.计算方案1)承载力计算开挖深度为1.5米，计算时按照整个储蓄罐重量通过基础作用于土层上，集中力P1=4×（100+1000KN）+基础本身重量，基础本身重量=46.6㎡×1.5m×25KN/m3=1747.5KN，整个水泥罐基础受力面积为46.6㎡，P1=4400+1747.5=6147.5KN，σ=P1/A=6147.5/46.6=0.1583MPa其中HZS120-1站水泥罐基础地基承载力为0.MPa（见承载力报告）σ≥0.MPa×1.2=0.152 MPa拌合站水泥罐基础地基承载力及安全系数满足承载要求。
水泥罐抗风验算计算书
混凝土搅拌站罐体抗风验算计算书（二工区2#搅拌站大罐）兰州交通大学土木工程学院岩土与地下工程系2010.5一、验算内容及验算依据受中铁21局兰新指挥部的委托，对兰新铁路第二双线（新疆段）风区的拌合站筒仓的抗风性能进行了验算。
主要从拌合站筒仓支撑构件的强度、稳定性及基础的倾覆性进行了验算，并提出相应的抗风加固措施。
验算依据为：《铁路桥涵设计基本规范》（TB 10002.1-2005）及《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB 10002.2-2005）。
二、风荷载大小的确定根据现场调研及相关工区提供的资料，检算时取罐体长度为12m ，支腿长度为9.0m 。
罐体直径为5.0m, 自重为10 t ，满载时料重300 t 。
根据《兰新铁路新疆有限公司文件》（新铁安质2010 33号）提供的风级凤速换算表（见表1）及《铁路桥涵设计基本规范》中的4.4.1条确定风荷载的大小。
根据《兰新铁路新疆有限公司文件》（新铁安质2010 47号）附件中兰新铁路第二双线（新疆段）大风区工程分区说明，资料显示，中铁二十一局（7标）项目部施工范围内混凝土搅拌站在沿线大风区分区范围、风向、最大风速分别为：三十里风区：DK1656+000～DK1746+227长86.398km ，主导风向NW ，最大风速53m/s 。
相关抗风的设计计算以此为依据。
表1 风级风速换算表《铁路桥涵设计基本规范》中的4.4.1条规定，作用于结构物上的风荷载强度可按下式计算：0321W K K K W = （1）式中 W —风荷载强度（Pa ）；0W —基本风压值（Pa ），206.11ν=W ，系按平坦空旷地面，离地面20m 高，频率1/100的10min 平均最大风速ν（m/s ）计算确定；一般情况0W 可按《铁路桥涵设计基本规范》中附录D “全国基本风压分布图”，并通过实地调查核实后采用；1K—风载体形系数，对桥墩可参照《铁路桥涵设计基本规范》中表4.4.1-1，其它构件为1.3；2K—风压高度变化系数，可参照《铁路桥涵设计基本规范》中表4.4.1-2，风压随离地面或常水位的高度而异，除特殊高墩个别计算外，为简化计算，桥梁工程中全桥均取轨顶高度处的风压值；3K—地形、地理条件系数，可参照《铁路桥涵设计基本规范》中表4.4.1-3。
材料大棚风力验算
拌合站大棚风力验算书遮雨棚净空最低8m（即立柱高度）立柱使用直径为219mm钢管，每隔6m应立立柱；拱架直径为48mm的钢管；顶板彩钢单板顶面蓝色，底面白色，彩钢单板。
C型钢、5cm夹芯板、厚彩钢板，尺寸20m*40m。
一、荷载1、恒载1、立柱：φ219*8钢管××2=2、拱架钢管××2×2=2、偶然荷载】根据现场实际情况，拌合站大棚偶然荷载为风荷载。
风荷载主要按偏安全考虑状态下8级风载进行验算，风向为垂直立柱方向作用于顶棚面。
（1）、风压计算风压按以下公式计算：Wp=²/g其中：Wp w：风载，N;r：空气重度，取m³；g k: 重力加速度，取s；得 Wp=V²/1600根据当地实际地形地貌，以偏安全情况考虑风速假定为8级大风，参考各级风力风速。
取V=20m/s。
代入上式得…Wp=20²/1600=m²相当于每平米所受的力。
(2)迎风面积计算：1、顶棚迎风面积为40*3=120 m22、φ219*8钢管迎风面积为A3=×8×2= m2(3)风力计算计算公式 F=PA顶棚￥F=*120=30000N③、φ219*8钢管F1=××365×=F2=××70×=二、大棚整体抗倾覆稳定性验算(一)、荷载组合大棚强度按以下荷载组合进行验算：1. 荷载组合】计算材料大棚，在偶然荷载8级烈风下整体稳定性。
荷载组合如下：P=P G+P WP G为自重荷载，KN;P W为8级风风荷载,KN。
三、荷载计算1、在竖直方向施加结构自重荷载。
顶棚尺寸20*40，每平米彩钢板重5Kg，共重20*40*5=4000KN 作用于7根立柱上，每根立柱所受力为4000/7=571KN；3、风载施加于垂直立柱竖直面方向，作用于材料顶棚的风载大小为：（1）、顶棚部分，!8级风作用下，风荷载30000N（2）、立柱部分，共有7根立柱1）、8级风作用下，风荷载（+）÷1000÷7=四、稳定性验算验算材料大棚在8级大风状态下自身抗倾覆稳定性。
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拌合站大棚风力验算书遮雨棚净空最低8m（即立柱高度）立柱使用直径为219mm钢管，每隔6m应立立柱；拱架直径为48mm的钢管；顶板彩钢单板顶面蓝色，底面白色，彩钢单板0.3mm。
C型钢、5cm夹芯板、0.5厚彩钢板，尺寸20m*40m。
一、荷载
1、恒载
1、立柱：
φ219*8钢管0.42×5.88×2=4.94KN
2、拱架钢管
0.48×2.95×2×2=5.66KN
2、偶然荷载
根据现场实际情况，拌合站大棚偶然荷载为风荷载。
风荷载主要按偏安全考虑状态下8级风载进行验算，风向为垂直立柱方向作用于顶棚面。
（1）风压计算
风压按以下公式计算：Wp=0.5rv²/g 其中：Wp w：风载，N;r：空气重度，取0.01225KN/m³；gk: 重力加速度，取9.8m/s；得Wp=V ²/1600 根据当地实际地形地貌，以偏安全情况考虑风速假定为8级大风，参考各级风力风速。
取V=20m/s。
代入上式得
Wp=20²/1600 =0.25KN/m²
相当于每平米所受0.25KN的力。
(2)迎风面积计算：
a、顶棚迎风面积为
40*3=120m2
b、φ219*8钢管迎风面积为
A3=0.219×8×2=3.504 m2
(3)风力计算
计算公式F=PA
顶棚F=0.25*120=30000N
φ219*8钢管
F1=1.6×1.0×365×3.504=2046.3NF2=1.6×1.0×70×
3.504=392.4N
二、大棚整体抗倾覆稳定性验算
1、荷载组合
大棚强度按以下荷载组合进行验算：
a、荷载组合
计算材料大棚，在偶然荷载8级烈风下整体稳定性。
荷载组合如下：P=PG+PW
PG为自重荷载，KN; PW为8级风风荷载,KN。
三、荷载计算
1、在竖直方向施加结构自重荷载。
顶棚尺寸20*40，每平米彩钢板重5Kg，共重20*40*5=4000KN 作用于
7根立柱上，每根立柱所受力为4000/7=571KN；
2、风载施加于垂直立柱竖直面方向，作用于材料顶棚的风载大小为：
（1）、顶棚部分，8级风作用下，风荷载30000N （2）、立柱部分，共有7根立柱1）、8级风作用下，风荷载2046.3+392.4）÷1000÷7=0.35KN
四、稳定性验算
验算材料大棚在8级大风状态下自身抗倾覆稳定性。
1.荷载组合
M=MG-Mf〉0 M为8级风力作用下，各荷载对材料大棚倾覆线的力矩代数和，kNm; MG为材料大棚自重对倾覆线的力矩，kNm，Mf为风荷载对倾覆线的力矩，kNm;
MG=4000*10=40000KN Mf=-30×（8+3/2）-(8/2)×(0.35) =-285-1.4=-286.4 kNm MG〉Mf，MG-Mf=40000-286.4>0，满足要求。