机械毕业设计(论文)-圆锥破碎机的设计【说明书+CAD+SOLIDWORKS】

本科生毕业论文（设计）

题目圆锥破碎机的设计

系别机械工程系

专业机械设计制造及其自动化技术学生姓名

学号年级 2011级指导教师

二0一五年四月十四日

圆锥破碎机的设计

专业:机械设计制造及其自动化

学生: 指导老师:

摘要

在全球经济发展的大环境之下，我国各个行业在受到其他国家先进技术冲击的同时，与国外品牌企业的沟通交流的机会也变的越来越多。圆锥破碎机行业通过行业展会、科研合作等多种途径，不断的提高了自身实力和核心竞争力，缩小与发达国家之间的差距。

在新的市场需求的驱动下，矿山开采设备的更新和优化升级更加迫切。国内圆锥破碎机设备生产企业充分挖掘市场潜力，大力发展大型环保节能的圆锥破碎机械设备，在绿色环保化矿山开采的转变中挥积极作用。一般生产大型圆锥破碎机设备的企业对设备环保指数上都有严格的要求。各企业在生产设备时，都充分考虑到设备在运行中可能会出现的种种问题，从而减少设备因为振动或者操作不当而引起的噪音大、污染重等现象。

国内圆锥破碎机设备的研发及制造要与全球号召的低碳经济、绿色世界主题保持一致。加大圆锥破碎机设备新型节能绿色环保圆锥破碎机的研发及生产是行业发展的大趋势，同时也迎合了国内基础建设发展的需求。

破碎机的发展与人类社会的进步和科学技术的水平密切相关。随着科学技术的发展，各学科间相互渗透，各行业间相互交流，广泛使用新结构、新材料、新工艺，目前破碎机正向着大型、高效、可靠、节能、降耗和自动化方向发展。

本文介绍了圆锥破碎机的结构组成、工作原理以及主要零部件的设计中所必须的理论计算和相关强度校验该圆锥式破碎机的优点是传动链短、效率高、易加工、使用和维护都很方便，较适合在恶劣的环境下工作。

圆锥破碎机广泛应用于金属矿山、冶金工业、化学工业、建筑工业、水泥工业及砂石行业等，适用于中、细碎普氏硬度f=5-16的各种矿山和岩石，如铁矿石、有色金属矿石、花岗岩、石灰岩、石英岩、沙岩、鹅卵石等。它工作时，电机通过三角带、传动轴、传动齿轮带动偏心套旋转，动锥在偏心套作用下做旋摆运动，使动锥和定锥时而靠近时而偏离。物料在破碎腔内不断受到挤压、冲击而破碎，破碎的物料经筛选靠自重从下部排出。

关键词：圆锥破碎机；中心距；弯曲疲劳强度；弯曲许用应力

Abstract

Under the global economic development environment,China's various industries in other countries by the advanced technology of impact at the same time.More and more enterprises with foreign brand communication opportunities will become Cone crusher industry through a variety of ways industry exhibition, scientific research cooperation A variety of approaches of scientific research cooperation Constantly improve their own strength and core competitiveness Shorten the gap with the developed countries.

This article is mainly of the pneumatic manipulator the overall design, and pneumatic design. This mechanism of manipulator includes cylinders and claws and connectors parts, it can move according to the due track on the movement of grabbing, carrying and unloading. The pneumatic part of the design is primarily to choose the right valves and design a reasonable pneumatic control loop, by controlling and regulating pressure, flow and direction of the compressed air to make it get the necessary strength, speed and changed the direction of movement in the prescribed procedure work.Small twisted paper broken machine for ordinary home, not only can be used for minced meat, can also be used with crushed peanuts, crushed ice, spices and other food, small power requirements, powered by the motor drive, reasonable structure design, can meet the family kitchen generally meat food consisting mainly of minced required.aslo can according to a fixed procedure to moving objects or control tools. It can replace the heavy labor in order to achieve the production mechanization and automation, and can work in dangerous working environments to protect the personal safety, Therefore widely used in machine building, metallurgy, electronics, light industry and atomic energy sectors.

Key word: cone crusher centre-to-centre spacing endurance bending strength shear or transverse bending.

全套设计，请加12401814

摘要 (1)

Abstract (2)

第一章绪论 (3)

1.1圆锥破碎机的发展概况 (4)

1.2圆锥破碎机的应用 (4)

1.3各种圆锥破碎机的特点 (4)

1.4圆锥破碎机的发展方向 (5)

第二章弹簧圆锥破碎机的总体方案及结构设计 (5)

2.1圆锥破碎机的工作原理...................................... ..5

2.2圆锥破碎机的结构和布置形式 (5)

2.2.1圆锥破碎机的结构 (6)

2.2.2圆锥破碎机的布置方式 (6)

第三章圆锥破碎机的设计计算 (7)

3.1电动机的选择及轴的计算 (8)

3.1.1主电动机的选择及传动比的分配 (9)

3.1.1.1电动机的选择 (10)

3.2传动装置的运动和动力参数的选择和计算 (11)

3.3传动零件的设计计算 (12)

3.3.1齿轮的计算 (12)

3.3.2齿轮的校核 (13)

3.3.3传动轴的设计计算 (14)

3.4主轴的设计计算 (14)

3.5偏心轴套与止推盘的设计 (15)

3.6破碎锥的摆动次数 (15)

3.7电动机功率 (15)

3.7.1结构参数选择与计算 (16)

3.7.2分矿口与接矿漏斗 (16)

3.7.2给矿口与排矿口宽度 (17)

3.7.3啮角 (17)

3.7.4偏心距和动锥摆动行程 (18)

3.7.5破碎腔的平行碎矿区 (18)

第四章各主要零件强度的校核计算 (38)

4.1滚动轴承的校核及寿命计算 (42)

第五章圆锥破碎机的运动学与动力学 (42)

5.1圆锥破碎机的运动学 (33)

5.2圆锥破碎机的动力学 (45)

致谢 (46)

参考文献 (47)

第一章绪论

机械工业是国民的装备部，是为国民经济提供装备和为人民生活提供耐用消费品的产业。不论是传统产业，还是新兴产业，都离不开各种各样的机械装备，机械工业所提供装备的性能、质量和成本，对国民经济各部门技术进步和经济效益有很大的和直接的影响。机械工业的规模和技术水平是衡量国家经济实力和科学技术水平的重要标志。因此，世界各国都把发展机械工业作为发展本国经济的战略重点之一。

人类现在已能上游天空和宇宙，下潜大洋深层，远窥百亿光年，近察细胞

和分子。新兴的电子计算机硬、软件科学使人类开始有了加强，并部分代替人脑的科技手段，这就是人工智能。这一新的发展已经显示出巨大的影响，而在未来年代它还将不断地创造出人们无法想象的奇迹。

随着社会的进步，原材料消耗不断增加，导致富矿资源日益枯竭，矿石品位日趋贫化。以我国冶金矿山为例，铁矿石平均品位31%、锰矿石品位22%。绝大多数的原矿需要破碎和选矿处理后才能成为炉料。破磨作业是选矿的龙头，也是能耗、钢耗的大户。因此，节能、降耗是破磨设备研究的主题，“多碎少磨”是节能、降耗的重要措施，其关键问题是降低破碎产品的最终粒度。圆锥破碎机的生产效率高，排料粒度小而均匀，可将矿岩从350mm破碎到10mm以下的不同级别颗粒，可以满足入磨粒度的需要，成为金属矿山选矿厂的主要破碎设备。

1.1 破碎机的发展状况

我国从1953年开始生产侧面排矿的旋回破碎机，于1958年自行设计制造中心排矿的500、700、900、1200旋回破碎机之后，为了适应水泥行业的需要，1959

年又制造了700、1000、1200鳄式破碎机，并制造了500、700、900、1200、底部单缸液压旋回破碎机。

为了满足冶金工业发展需要，我国于1970年研制了大型旋回破碎机。也曾设计制造顶部单缸900液压旋回破碎机，并装有自动调整排料口与过铁报警装置，但在某矿使用不佳。经过多年实践摸索，于80年代研制1200/140轻型底部单缸液压旋回破碎机，经运转实践证明效果很好。近几年又研制出PX1400/170底部单缸液压旋回破碎机，其设计能力为1750th/，实际达到2508th/，是设计值的1.6倍，同时其排料中细颗粒含量较多，大于排料口尺寸的颗粒仅占17.4%。

目前机械式旋回破碎机将逐渐被液压旋回破碎机所代替。圆锥破碎机是1953

年开始仿苏2100和1“O弹簧圆锥破碎机而设计。1954年开始自行设计生产了1200 弹簧圆锥破碎机。1958年又设计制造了大型2200弹簧圆锥破碎机。70年代已研制出1200，1650，2200多缸液压圆锥破碎机的系列产品。后经多年反复研制与实践，

相继克服了旧系统弹簧不足，零件强度低以及结构上的某些缺点，现己批量生产的新系列弹簧破碎机有600，900，1200，1750，2200五个规格十四种腔型，底部单缸液压圆锥破碎机有900，1200，1650，2200四个规格十二种型腔。

目前圆锥破碎机己达到系列化，规格化和标准化的程度，可以说产品齐全，使用可靠，深受国内外用户欢迎。特别是上海建设路桥机械设备有限公司是破碎机专营厂家，其破碎机质量优良驰名国内外。总体上讲，国产圆锥破碎机与世界先进国家同类型破碎机比较，在质量和性能上还有差距。为赶超世界先进水平，近年沈阳重型机器厂引进美国诺得贝格(Nordberg)公司西蒙思S(ymons)旋盘式圆锥破碎机技术(Gyrdasiocrushesr)，并合作生产系列圆锥破碎机产品。此外，某选矿公司引进美国阿利斯·卡尔默斯(Allis一Chalmer)s公司(以下简称AC公司)底部单缸液压圆锥破碎机和旋盘式破碎机。某铜矿引进美国AC公司中细碎液压圆锥破碎机。有的水电站采用48ni和66ni旋盘破碎机，用与人工造沙。600、900破碎机在某金矿使用效果也很好。

1.2 圆锥破碎机的应用

圆锥破碎机适用于冶金、建筑、筑路、化学及硅酸盐行业中原料的破碎，根据破碎原理的不同和海量产品颗粒大小不同，又分为很多型号。破碎机广泛运用于矿山、冶炼、建材、公路、铁路、水利和化学工业等众多部门。圆锥破碎机破碎比大、效率高、能耗低，产品粒度均匀，适合中碎和细碎各种矿石，岩石。

1.3 各种圆锥破碎机的特点

国内外圆锥破碎机有许多类型，各型破碎机性能都不一样，同一种机型，不同的生产厂家，其产品性能也会有所不同。现就国内已有的圆锥破碎机各机型与性能进行比较，从中可以看出哪种破碎机的性能更优越，进而找出圆锥破碎机的发展方向。由于西蒙斯破碎机的性能远优于传统的弹簧式圆锥破碎机，所以近年来国内各破碎机制造厂纷纷开发这种破碎机，国产传统弹簧圆锥破碎机越来越少。近年来，新制订的弹簧圆锥破碎机国家标准(报批稿)与西蒙斯圆锥破碎机的参数基本相近，故传统弹簧圆锥破碎机迟早会被淘汰。表1给出了诺得伯格公司的西蒙斯、旋盘式、G型单缸液压圆锥破碎机和HP 系列多缸

液压圆锥破碎机的主要性能指标。由表1数据可知，生产能力最高和能耗最低的是HP系列破碎机，产品粒度也是HP系列破碎机最好。

1.4圆锥破碎机发展方向

从前述的两种圆锥破碎机发展历程可知，HP系列圆锥破碎机，先是对破碎机内部结构参数进行优化组合，第二阶段是将“层压破碎”用于圆锥破碎机，第三阶段是完成了“高能层压”圆锥破碎机；H1800系列圆锥破碎机，先是对老单缸机的改进、第二阶段是提出了“高能”圆锥破碎机、第三阶段进一步完善高能圆锥破碎机、第四阶段完成了“高能层压”圆锥破碎机。虽然两种破碎机发展创新之路不同，但最终结果是一样的，都研制成了高能层压圆锥破碎机。他们的圆锥破碎机发展创新之路，对我们研制开发新型圆锥破碎机很有启发。

圆锥破碎机发展方向就是借用HP多缸机的优越性能和吸收单缸机结构

简单等优点并把两者的优点集中到一种圆锥破碎机上。这样，就会创新出一

种既具有多缸机性能优越又有单缸机结构简单的新型圆锥破碎机，这就是走

引进、消化吸收，再创新的发展创新之路。

破碎机的研制首先是使它能够借用层压破碎原理达到选择性破碎的目的。为此，圆锥破碎机创新的基本点是，采用优化腔型，大底锥角、大摆程、高摆频，对破碎机内部结构进行优化组合再输入高能量。

综合分析结果，在上述创新基点和创新途径的基础上我们找到了圆锥破碎机创新之路并设计出了这种独特的圆锥破碎机。所谓独就是我们独家所有，有所谓特就是特点，这种破碎机集中了HP系列和H1800系列圆锥破碎机的

优点，取长补短，并克服了它们各自的缺点。目前，浙江双金机械集团有限

公司正在研制这种破碎机。

第二章圆锥破碎机的总体方案及结构设计

2.1圆锥破碎机的工作原理

工作时，电动机的旋转通过皮带轮或联轴器、传动轴和圆锥部在偏心套的迫动下绕一固定作旋摆运动，从而使圆锥破碎机的破碎壁时而靠近又时而离开固装在调整套上的轧白壁表面，使矿石在破碎腔内不断受到冲击，挤压和弯曲

作用而实现矿石的破碎。在不可破异物通过破碎腔或因某种原因机器超载时，弹簧保险系统实现保险，排矿口增大，异物从破碎腔排出，如异物卡在排矿石可使用清腔系统，使排矿继续增大，使异物排除破碎腔。在弹簧的作用下，排矿口自动复位，机器恢复正常工作。

2.2圆锥破碎机的结构和布置形式

2.2.1圆锥破碎机的结构

圆锥破碎机的组成部分主要有机架部分；传动轴部分；偏心轴套部分；

球面轴承部分；动锥部分；调整环部分。

2.2.2布置方式

电动机的旋转通过皮带轮或联轴器、传动轴和圆锥部在偏心套的迫动下绕一固定作旋摆运动，从而使圆锥破碎机的破碎壁时而靠近又时而离开固装在调整套上的轧白壁表面，使矿石在破碎腔内不断受到冲击，挤压和弯曲作用而实现矿石的破碎。在不可破异物通过破碎腔或因某种原因机器超载时，弹簧保险系统实现保险，排矿口增大，异物从破碎腔排出，如异物卡在排矿石可使用清腔系统，使排矿继续增大，使异物排除破碎腔。在弹簧的作用下，排矿口自动复位，机器恢复正常工作。

第三章圆锥破碎机的设计计算

3.1主电动机的选择及传动比的分配

3.1.1电动机的选择

根据工作要求及工作条件，选用破碎机专用电动机，又根据工况选择YZR280M-10型电动机，额定功率P 0=55kw,同步转速n 0=556r/min.

3.1.2传动比的分配

根据PYB900标准圆锥破碎机的实际工作的空偏心轴转数n w =335r/min,得： 66.1335

556===w o n n i （3.1） 3.2 传动装置的运动和动力参数的选择和计算

此处删减NNNNNNNN 字

需全套设计请联系12401814

截面上的弯曲应 28.2274400

628.626570===W M b σMpa （3.47）截面上的扭转切应力83.554880032000001===

T T W T τMPa （3.48）轴的材料为45钢，调质处理。由文献[1]表115-可知，640=B σMPa ，2751=-σMPa ，1551=-τMPa 。

由文献[1] 附表83-可知，用插入法求出

8.2=σσεk ，24.28.28.0=?=ττεk

轴按精车加工，由文献[1] 附图43-可知，表面质量系数为：

84.0==τσββ

轴未经表面强化处理，1=q β

固得综合系数为 99.2184

.018.211=-+=-+=σσσσβεk K （3.49） 43.2184.01

24.211=-+

=-+=ττττβεk K

由文献[1] §13-，§23-可知，碳钢的特性系数

2.0~1.0=σ? 取1.0=σ?

1.0~05.0=τ? 取05.0=τ?

所以轴在截面V 左侧的安全系数为 34.4001.028.299

.2275

=?+?=+=-m b K S σ?σσ

σσσ

（3.50） 02.192

.505.0283

.543.22751

=?+?=+=-m a K S τ?ττ

ττστ

（3.51） 5.122.1702.1934.4002

.1934.402222=>

=+?=

+=S S S S S S ca τστ

（

3.52）故该轴在截面V 左侧的强度是足够的。

③截面V 右侧

抗弯截面系数 2197001301.01.033=?==d W mm 3

抗扭截面系数 4394001302.02.033=?==d W T mm 3

截面V 左侧的弯矩M 为 628.6265705.761705

153.676785=?=M MPa

截面V 上的扭矩T 为 3200000=T MPa

截面上的弯曲应力 85.2219700628

626570===W M b σMPa

截面上的扭转切应力 28.743940032000001

===T T W T τMPa

截面上由于轴肩而形成的理论应力集中系数σα及τα按文献[1]附表23-查取。因023.0130

3==d r ，08.1130140==d D ， 05.2=σα，3.1=τα

又由文献[1]附图13-可得轴的材料的敏感系数为

83.0=σq ，87.0=τq

故有效应力集中系数按文献[1，附43-]为

87.1)105.2(83.01)1(1=-?+=-+=σσσαq k （3.53） 26.1)13.1(87.01)1(1=-?+=-+=ττταq k

由文献[1]附图23-可得轴的截面形状系数为58.0=σε

由文献[1]附图33-可得轴的材料的敏感扭转剪切尺寸系数为76.0=τε

综合系数为 41.3184.0158.087.111=-+=-+=σσ

σβεk K 84.1184

.0176.026.111

=-+=-+=ττττβεk K 所以轴在截面V 左侧的安全系数为 29.2801.085.241.32751=?+?=+=

-m a K S σ?σσσσσ 96.242

83.505.0283.584.12751=?+?=+=-m a K S τ?ττττστ 5.172.1896.2429.2896.2429.282222=>=+?=+=S S S S S S ca τστ

故该轴在截面V 左侧的强度是足够的。

3.4主轴的设计计算

主轴是圆锥破碎机的最关键零件，对于保证破碎机正常运转和提高破碎机能力有着重要的意义。

主轴设计首先是确定它的受力情况。破碎机工作时，由于制造、安装、检修等原因，常会出现主轴压在锥衬套下口的情况。我们就按主轴处于最不利的这种情况，作为主轴受力状态，并且按承受最大破碎力max F 和正常破碎力F 两种集中载荷（图4.

9）计算主轴的强度。

取动锥为分离体，用图解可以求得0R F 和max 0R F 对O 点的力矩

20L F M R p = （3.54） 2max 0max 0L F M R = （3.55）将p M 和max P M 分解到动锥平面和垂直于进动平面的力矩

??cos cos 20P R P M L F M ==Γ （3.56）

??cos cos max max 02max p R p M L F M ==Γ （3.57）

??sin sin 20p R B p M L F M == （3.58）

?sin max max p B p M M = （3.59）

式中 ?—偏心套给主轴的反力0R F 与进动平面的夹角，一般?=15°~25°。

此外，动锥在进动平面内还作用着旋回力矩S M 和重力矩00sin γGl M G =，故

G s P P M M M M +-=τ （3.60）

G S p P M M M M +-=Γmax max （3.61）

图4.9 主轴受力分解图

B p B M M = （3.62）

B p B M M max max =

（3.63）所以，动锥上各力对O 点的总力矩为： 22B r O M M M += 2max 2max max B r O M M M +=

O M 和max o M 被偏心轴套给主轴下端的实际反力'O R F 和'max o R F 对O 点的力矩所平

衡，所以： 2L M F O R = （3.64） 2max max L M F O R = （3.65）已知0R F 或max R F 后，把动锥的主轴看成悬臂梁，则其危险断面上的弯曲应力为 []u R u d F σσ<=31.00 （3.66） τ

σσu R u d l F ][1.31max max 0<= （3.67）

对于强度限为50~65MPa 的优质钢，u ][σ=100~120MPa ；τ

σu ][=200~240MPa 。

利用上述方法，可以求得主轴危险断面b —b 的直径1d 。然后，根据破碎机的进动角0γ、锥衬套的结构尺寸大小以及主轴与锥衬套上下口间隙，便可决定主轴下端直径2d 的值。主轴上部与动锥内孔相配合部位的轴向的尺寸，可按设计确定的破碎腔椎体部分尺寸并参考实际资料确定。主轴与椎体内孔相配合部位的直径，可参考实际资料确定。

动锥体内孔与主轴采用过盈配合，早期生产的破碎机采用H7/V6，由于两配合面松动现象时有发生，以及这种配合产生很大的应力集中，断轴的现象时有发生，故后期生产的破碎机椎体与主轴采用H7/S6配合，效果较好。

设计主轴时，应特别注意：适当加大不同直径交界面的圆角；保证所必须的制造精度和表面粗糙度，尽量减少应力集中；若条件允许，在椎体球面与主轴配合部位两侧增加卸载槽。

3.5偏心轴套与止推盘的设计

由最大破碎力max F 产生的最大力矩max 0M ，应被偏心轴套上的支反力max 0R F 对O

点的力矩所平衡，则 n R l M F max 0max 0= （3.68）式中 n l —max 0R F 作用线到球面中线O 点的力臂。

破碎机大锥齿轮是固装在偏心轴套的头部，两者为同一中心线。当破碎机工作

时，由于大锥齿轮与偏心轴套不是绕它本身中心线旋转，是以直衬套间隙之半为半径绕破碎机中性线作圆周运动，所以破碎了一对齿轮在运转过程中产生附加的冲击振动和附加的滑动磨损，致使齿轮寿命缩短，甚至打牙齿。

对此问题作如下分析，若能使大锥齿轮绕固定中心线旋转，可消除由于大锥齿轮这种特殊的运动状态带来的上述问题，因此，可使大锥齿轮中心孔与偏心轴套中心线偏离一个距离，即使大锥齿轮内孔中心线与机架（直衬套）中心线相重合。这样，大锥齿轮不论在破碎机有载时还是无载时，它都是绕着破碎机固定中心线旋转。所以，这样改后的一对锥齿轮传动，基本上保证了一对齿轮正确的啮合条件，从而消除了所产生的附加冲击振动和附加滑动磨损。

具体可以改变大锥齿轮内孔中心位置，也可以改变与大锥齿轮内孔相配合部位偏心轴套的中心位置。

铸铁偏心轴套本身结构尺寸，可根据已有实际资料确定。

偏心轴套支撑在止推轴承上，止推轴承有两种：一种是平面滚动轴承，一种是平面滑动轴承。后者是止推盘组成，其中有用两块盘的，有用三块盘的，也有用四块盘的。上盘主动，最下盘是固定的，中间盘是浮动的。由于两块盘相对运动速度较大，磨损快，其中浮动盘的相对速度较低，磨损较轻。但盘数太多，结构复杂而且累积较大，为了调整齿轮间隙，常在最下盘下面加数片较薄的垫片，而且现场都用没经加工的铁皮垫片，这样，累积误差较大，使偏心轴套产生歪斜，导致破碎机事故发生。因此，设计止推盘时，就该同时设计不同厚度的调整垫片，当然这些垫片都应经过切削加工的，这样给用户带来方便。

已知本圆锥破碎机直衬套内径d=690mm 、直衬套高度为880mm 、承压面积 S=5795cm 2。按正常平均压力2MPa 计算，可求得直衬套与锥衬套的正压力为 680000=B R N 。

当偏心套转速为200r/min 时，可求得单位压力P=1.17MPa ；pV=8.45MPa ?m/s 。当润滑条件较好时，其pV 值为8~12MPa ?m/s ，在条件允许范围内。

3.6破碎锥的摆动次数

圆锥破碎机破碎锥的倾角1α较小，在破碎锥下部还有不同长度的平行破碎区，

所以破碎了的矿石几乎没有可能自由落下，多半靠矿石自重沿破碎锥斜面而排出，因此，圆锥破碎机破碎锥的摆动次数是根据它的排矿特点来进行计算的。

图3.3表示已破碎的矿石从平行碎矿区的始点滑到末点时所受的力：矿石重力分力Gsin 1α、摩擦力cos 1α和离心惯性力P 。但是，惯性力P 随时间而改变自己的

方向，在破碎锥摆动一次的时间内，它对矿石下滑的影响平均为零，因此可以不考虑。

由图3.3 知矿石沿破碎锥平行破矿区下滑时产生的加速度按下式确定：

11fGcos sin /αα-=?G a g G （3.9）

所以

)cos (sin 21αααf g -= 式中 f —矿石与破碎锥表面的摩擦系数，一般f=0.25~0.35；

g —重力加速度，g=9.8m/s 2。

假设矿石以等加速度在破碎锥摆动一次时间t 秒内滑过平行碎矿区长度l 厘米，故

l=1/2at 2=1/2g(sin 1α-fcos 1α)（60/n ）2 （3.69）

则n=1330l f )cos (sin 11αα-次/分

公式系指标准型原汁破碎机而言。上述理论计算公式根据全部矿石都按自由下滑的条件来考虑，事实上必须有一部分矿石呈现跳跃式运动，不能保证矿石在平行区内受1~2次破碎，可能造成产品粒度过大。因此，适当地提高按上述公式计算的圆锥破碎机的转速（可提高10%），既可以增大矿石在破碎腔内特别是在平行区内的受冲击次数，使合格产品粒度增多，破碎机本身产量增加，同时，还可以减少闭路碎矿作业中的矿石循环量和对筛面的磨损，而且有利于提高下段破碎或磨损设备的产量。但是转速也不能过高，以免过分增加破碎矿石时的离心力，反而影响矿石下滑速度，影响排矿和产量。

圆锥破碎机实际摆动次数可以用经验公式计算

D n π/1000= 次/分（3.70）图3.3 矿石在破碎锥上所受的力

式中 D —破碎锥底部直径，米；

π取3.14；

所以 n=1000/3.14?9.0=335次/分

3.7电动机功率

根据最大破碎力所产生的阻力矩，来计算破碎机安装功率的理论公式，不仅误差大也不尽合理。但根据实际资料，可以经研究总结出来经验公式。

O K D P 250= （3.71）

式中 D —动锥直径（m ）；

o K —修正系数，动锥直径小于1650mm 时，取o K =1.4；所以

P=50?0.92?1.4=56.7KW

表3.1 破碎机电动机实际功率与安装功率比较

从表中数据对比可知，电动机实际功率与计算功率值相近。所以初步计算电动机功率时可以采用。

3.7.1 分矿口与接矿漏斗

矿石从晃动的分矿盘落下时，不允许矿石直接落下给矿口中，而使其落到接矿漏斗上。分矿盘的高度，从它的顶面到动锥球面中心中心的距离一般为400～650mm 。

对于中碎机，分矿盘与定锥形成的空间不应影响矿石进入给矿口，更不能产生大块矿石楔在此空间的现象。

接矿漏斗的锥角应按下述要求确定：应使落到接矿漏斗斜面上的矿石，能沿斜面顺利的滑到动锥上部的衬板上，其下滑的速度足够使其越过张开的给矿口，然后调转方向缓慢地滑向给矿口。

3.7.2 给矿口与排矿口宽度

圆锥破碎机给矿口的宽度B ，用动锥接近定锥时两锥体的上端距离表示。排矿口的宽度b ，用动锥靠近定锥时两锥体下端的距离表示。B 和b 选择与给矿和排矿粒度有关，一般情况下，B=（1.2～1.5）D max 。给矿粒度D max 根据选矿流程决定。排矿口宽度b 取决于所要求的产品粒度。对于每一种破碎机，b 值都有一定范围，以供破碎

各种硬度矿石的需要。

PYB900标准弹簧圆锥破碎机的最大给矿度初选115mm ，即最大给矿口宽度B 初选 128～173mm 。

对于不同硬度的矿石，其排矿的过大颗粒系数K=d max /b(d max 是产品的最大颗粒度，b 是排矿口宽度)不同。对于中碎机来说，破碎硬矿石时K=2.8～3.0、中硬矿石K=2～2.2、软矿石K=1.6。因此设计与使用中碎机时，决定排矿口宽度，就必须考虑产品中过大颗粒对细碎机给矿粒度的影响，这主要是中碎机一般不设检查筛分。由于细碎机一般都有检查筛分装置，它的排矿口宽度平常就应该等于所要求的产品粒度，而不必考虑产品的过大颗粒影响。

3.7.3 啮角α

圆锥破碎机的啮角和平行带示意图如图3.1 ：圆锥破碎机的啮角需满足下列要求：

?βααα2)(12≤--= （3.1）

式中1α、2α—破碎机与固定锥的锥面倾斜角。

β—破碎锥轴线与机器中心线的夹角一般为β=2°。

图3.1 圆锥破碎机的啮角和平行带

?—矿石与衬板间的摩擦角。

设计时，通常取α=21°~23°。中碎用圆锥破碎机取1α=40°~45°；在不断增加结构尺寸的情况下，尽量增大1α，这样可以提高机器的生产率。本设计中采用α=42°2α=56°α=21°

3.7.4 偏心距和动锥摆动行程

偏心距也叫偏心半径，并用e表示。偏心距的大小，从球面中心O点（固定点）到各个不同水平面都不同，一般所谓偏心距指排矿口平面内的动锥轴线距离，动锥转一周，整个摆动距离为2e。

偏心距的大小，以满足动锥在给矿口的行程能足够压碎矿石为原则。国产中碎机偏心距大小不一。细碎机给矿块比中碎机小许多，若适当减小偏心距，也能满足压碎矿石的要求。这样，产品中小于排矿口尺寸的物料含量会增加。所以生产和制造单位可将偏心套锥孔的偏心量制成可调节的，这样可根据矿石物理性质和矿块尺寸的不同来调整合适的偏心距。

偏心度β的大小是由偏心距和球面中心点到偏心距平面的距离决定的。本设计的PYB900弹簧圆锥破碎机的β=2°。

破碎锥的摆动行程s（排矿口平面内的破碎锥轴线的摆动行程）由图3.2所示的几何关系计算的：

s=2r=2Htanβ（3.2）

式中r——破碎锥轴线在排矿口平面内的偏向距；

H——破碎锥下边缘到球面中心O点的高度。

PYB900摆动行程为39mm，由此得出：

破碎锥下部A点的行程为：

s≈2Ltanβ（3.3）

式中L——破碎锥母线长度。

而圆锥破碎机的e=0.5

s sin1α（3.4）

根据经验式求偏心距，

e=0.5Dtanβtan1α（3.5）式中D—动锥底部直径，其他符号同前。

α同前。所以：

β、

e=0.5Dtanβtan1α =0.5?900?tan2°?tan42°=15.1mm （3.6）由此可以计算出：