扣件式钢管落地式卸料平台计算式
扣件钢管落地式卸料平台（双管、双扣件）
1。基本计算参数
(1)基本参数
卸料平台宽度3.00m，长度3.00m,搭设高度4。50m。采用Φ48×3。5钢管。内立杆离墙0.20m，中立杆采用双扣件。立杆步距h=1。50m，立杆纵距b=1。00 m，立杆横距L=1。00m。横向水平杆上设2根纵向水平杆;施工堆载、活荷载5。00kN/m2；平台上满铺竹串片脚手板.
（2)钢管截面特征
壁厚t=3.5mm,截面积A=489mm2,惯性矩I=121900mm4；截面模量W=5080mm3，回转半径i=15.8mm，每米长质量0。0376kN/m；钢材抗拉,抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。
（3）荷载标准值
1）永久荷载标准值
每米立杆承受的结构自重标准值0.1248kN/m
脚手板采用钢筋条栅脚手板,自重标准值为0。35kN/m2
2）施工均布活荷载标准值
施工堆载、活荷载5。00kN/m2
3）作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk
平台搭设高度为4。50m,地面粗糙度按B类；风压高度变化系数μz=1.00（标高+5m）
挡风系数=0.868,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数
μs=1.3=1。3×0.868=1.128,工程位于广东广州市,基本风压ω0=0。30kN/m2；
水平风荷载标准值ωk=μzμsωο=1.00×1.128×0。30=0。34kN/m2
2.纵向水平杆验算
（1)荷载计算
钢管自重G K1=0。0376kN/m;脚手板自重G K2=0.35×0。33=0.12kN/m；施工活荷载Q K=5。00×0。33=1.65kN/m 作用于纵向水平杆线荷载标准值
永久荷载q1=1。2×（0.0376+0.12）=0.19kN/m
施工活荷载q2=1。4×1.65=2.31kN/m
(2）纵向水平杆受力验算
平台长度3.00m,按3跨连续梁计算L=1.00m
1）抗弯强度验算
弯矩系数K M1=—0.100,M1=K M1q1L2=-0。100×0。19×10002=—19000N·mm=-0.02kN·m
弯矩系数K M2=-0。117，M2=K M2q2L 2=-0。117×2.31×10002=-270270N·mm=-0.27kN·m
M max=M1+M2=0。02+0。27=0.29kN。m
σ=M/W=290000/5080=57。09N/mm2
纵向水平杆σ=57.09N/mm2＜f=205N/mm2，满足要求。
2）挠度验算
挠度系数Kυ1=0.677，υ1=Kυ1q1L4/（100EI)=0。677×0.19×（1000.00)4/(100×206000×121900）=0.05mm
挠度系数Kυ2=0.990，υ2=Kυ2q2L4/(100EI）=0。990×2。31×（1000。00）4/(100×206000×121900）=0。91mm υmax=υ1+υ2=0。05+0.91=0.96mm
［υ]=1000/150=6.67mm与10mm
纵向水平杆υmax=0.96mm＜[υ］=6.67mm,满足要求.
3）最大支座反力
R q1=1。100×0.19×1.00=0。21kN，R q2=1。200×2。31×1。00=2。77kN
最大支座反力 R max=R q1+R q2=0。21+2.77=2.98kN
3.横向水平杆验算(图6-41）
（1）荷载计算
钢管自重g k1=0。0376kN/m
中间纵向水平杆传递支座反力R中=R max/2=1.49kN
旁边纵向水平杆传递支座反力R边=R max/4=0.75kN
(2)横向水平杆受力验算
按3跨连续梁计算,跨度为：L=1。00m;q=g k1=0。0376N/m，P1=R边=0。75kN,P2=R中=1.49kN;
横向水平杆计算简图
1)抗弯强度验算
抗弯系数K Mq=-0.100，M q=K Mq qL2=—0.100×0.0376×1000×1000=—3760N·mm
抗弯系数K Mp=-0.267，M p=K Mp PL=—0.267×1。49×106=-397830N·mm
M max=M q+M p=3760+397830=401590N·mm
σ=M max/W=401590/5080=79。05N/mm2
横向水平杆σ=79.05N/mm2＜f=205N/mm2，满足要求。
2）挠度验算
挠度系数Kυ1=1.883，υ1=Kυ1PL3/（100EI)=1.883×1490×10003/(100×206000×121900)=1.12mm
挠度系数Kυ2=0。677，υ2=Kυ2qL4/（100EI)=0.677×0.0376×10004/(100×206000×121900)=0。01mm υmax=υ1+υ2=1。12+0.01=1。13mm
［υ］=1000/150=6。67mm与10mm
横向水平杆υmax=1.13mm＜[υ]=6.67mm，满足要求。
4.横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑验算
(1）边立杆
均布荷载产生的支座反力为：R1=0。40×0。0376×1。00=0。02kN
集中荷载产生的支座反力为：R2=0。75+0。733×1。49=1.84kN
支座反力最大值R max=R1+R2=0。02+1.84=1。86kN
横向水平杆与边立杆1个扣件连接R max=1。86kN＜R c=8.00kN,满足要求.
(2)中立杆
均布荷载产生的支座反力为：R1=1.100×0.0376×1.00=0。04kN
集中荷载产生的支座反力为：R2=3。267×1。49=4。87kN
支座反力最大值R max=R1+R2=0。04+4.87=4。91kN
横向水平杆与中立杆2个扣件连接R max=4.91kN＜R c=16.00kN，满足要求。
5。立杆承载力验算
(1）立杆容许长细比验算
计算长度附加系数k=1.0；立杆步距h=1.50m
考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数μ=1.50
立杆计算长度L o=kμh=1.0×1。50×1。50=2。25m，λ=L o/i=2.25×1000/15.8=142。41
长细比λ=142。41＜［λ］=210，满足要求.
（2)立杆稳定性验算
1）荷载计算
平台架体自重N1=0。1248×4。50=0.56kN
平台面荷载传递到中立杆的最大荷载N2=4。91kN
竖向荷载N=N1+N2=0.56+4。91=5。47kN
风荷载标准值ωk=0.34kN/m2
由风荷载设计值产生的立杆段弯矩
M W=0.9×1.4Mωk=0。9×1.4ωk L a h2/10=0。9×1.4×0。34×1。00×1.50×1。50/10=96390N。mm
2)轴心受压稳定性系数
L o=kμh=1。155×2.176×1500=3770mm，λ=L o/i=3770/15。8=239,?=0.13
3)立杆稳定性验算
N=5.47kN=5470N，N/(?A）＋M W/W=5470/0.128/489+96390/5080=106。37N/mm2
立杆稳定性106。37N/mm2＜f=205N/mm2，满足要求。
6.立杆地基承载力计算
立杆基础底面面积A=0。15m2
地基承载力标准值为f gk=135kN/m2
地基承载力f g=0.40×135=54kN/m2
上部荷载为F=5.47kN
立杆基础底面的平均压力P k=F/A=5.47/0.15=36。47kN/m2
立杆基础底面的平均压力P k=36.47kN/m2＜f g=54.00kN/m2,满足要求。
7.计算结果
卸料平台宽度3。00m，长度3.00m,搭设高度4.50m。采用Φ48×3.5钢管.内力杆离墙0。20m，中立杆采用双管.立杆的步距h=1.50m,立杆的纵距 b=1。00m，立杆的横距L=1。00m。横向水平杆上设2根纵向水平杆，横向水平杆与中立杆采用双扣件连接；平台上满铺竹串片脚手板.