10T桥式起重机设计
目录
第一章绪论 ............................................ 错误！未定义书签。
1.1 选题的意义 ........................................ 错误！未定义书签。
1.2 本课题的研究目的 (2)
1.3 桥式起重机的研究现状 (2)
第二章设计方案 (4)
2.1 起重机的介绍 4
2.2 起重机设计的总体方案 4
2.2.1 主梁的设计 (4)
2.2.2 小车的设计 (4)
2.2.3端梁的设计 (5)
2.2.4桥架的设计 (5)
第三章大车行车机构的设计 (6)
3.1 设计的原则和要求6
3.1.1 机构传动方案 (6)
3.1.2 大车行车机构布局 (6)
3.2 搭车行车机构的计算7
3.2.1 确定结构的传动方案 (7)
3.2.2 选择车轮与轨道并校核其强度 (7)
3.2.3 运行组里的计算 (9)
3.2.4 选择电动机 (10)
3.2.5 计算发动机的发热功率 (11)
3.2.6 减速器的选择 (11)
3.2.7 验算运行速度与实际功率 (11)
3.2.8 验算启动时间 (12)
3.2.9 校核减速器功率 (13)
3.2.10 验算不打滑条件 (13)
3.2.11 选择制动器 (15)
3.2.12 选择联轴器 (16)
3.2.13 验算浮动轴 (17)
3.2.14 缓冲器的选择 (18)
第四章端梁的设计 (20)
4.1 端梁尺寸的确定21
4.2 端梁的计算21
4.3主要焊缝的计算24
第五章端梁结头的设计 (26)
5.1 端梁接头的确定和计算 26
5.2 主要螺栓和焊缝的设计 29
第六章桥架的结构设计 (31)
6.1 桥架的结构形式31
6.2 桥架的结构设计与计算 31
第七章焊接工艺设计 (39)
致谢 (42)
参考文献 (43)
附录 (44)
第一章绪论
1.1 选题意义
起重机械用来对物料作起重、运输、装卸和安装等作业的机械设备，它可以完成靠人力无法完成的物料搬运工作，减轻人们的体力劳动，提高劳动生产率，在工厂、矿山、车站、港口、建筑工地、仓库、水电站等多个领域部门中得到了广泛的使用，随着生产规模的日益扩大，特别是现代化、专业化的要求，各种专门用途的起重机相继产生，在许多重要的部门中，它不仅是生产过程中的辅助机械，而且已成为生产流水作业线上不可缺少的重要机械设备，它的发展对国民经济建设起着积极的促进作用。起重机械是起升，搬运物料及产品的机械工具。起重机械对于提高工程机械各生产部门的机械化，缩短生产周期和降低生产成本，起着非常重要的作用
在高层建筑、冶金、华工及电站等的建设施工中，需要吊装和搬运的工程量日益增多，其中不少组合件的吊装和搬运重量达几百吨。因此必须选用一些大型起重机进行吊装工作。通常采用的大型起重机有龙门起重机、门座式起重机、塔式起重机、履带起重机、轮式起重机以及在厂房内装置的桥式起重机等。
在道路，桥梁和水利电力等建设施工中，起重机的使用范围更是极为广泛。无论是装卸设备器材，吊装厂房构件，安装电站设备，吊运浇注混凝土、模板，开挖废渣及其他建筑材料等，均须使用起重机械。尤其是水电工程施工，不但工程规模浩大，而且地理条件特殊，施工季节性强、工程本身又很复杂，需要吊装搬运的设备、建筑材料量大品种多，所需要的起重机数量和种类就更多。在电站厂房及水工建筑物上也安装各种类型的起重机，供检修机组、起闭杂们及起吊拦污栅之用。
在这些起重机中，桥式起重机是生产批量最大，材料消耗最多的一种。由于这种起重机行驶在高空，作业范围能扫过整个厂房的建筑面积，因而受到用户的欢迎，得到很大的发展。图1-1是典型的双梁桥式起重机。
图1-1 双梁桥式起重机
1.2 本课题的研究目的
（1）熟悉桥式起重机的结构和工作原理
（2）掌握桥式起重机的设计方法
（3）将所学的理论知识应用到实际的生产设计中去，培养实际动手能力
（4）了解制造业的发展，为以后工作做准备
1.3 桥式起重机的研究现状
目前，在工程起重机械领域，欧洲、美国和日本处于领先地位。欧洲作为工程起重机的发源地，轮式起重机生产技术水平最高。该地区的工程起重机械业主要生产全地面起重机、履带式起重机和紧凑型轮胎起重机，也生产少量汽车起重机。其中，全路面起重机、履带起重机以中大吨位为主；紧凑型轮胎起重机则以小吨位为主；汽车起重机一般为通用底盘组装全地面上车，即以改装为主。其产品技术先进、性能高、可靠性高，产品销往全球。
美国工程起重机行业的技术水平相对落后于欧洲。不过近年来，美国工程起重机械业通过收购和合并手段，得以蓬勃发展。目前该地区主要生产轮胎起重机、履带式起重机、全路面起重机和汽车起重机。主要生产企业为马尼托瓦克公司，特点是技术较先进、性能较高、可靠性能高，其中汽车底盘技术和全路面技术领先于欧洲，产品主要销往美洲地区和亚太地区。
日本作为二战后崛起的经济强国，轮式起重机开发生产虽然起步较晚（起步于20世纪70年代），但是发展速度很快，很受亚太市场欢迎。此外，日本还通过收购手段更新生产技术。如日本多田野通过收购德国法恩底盘公司，发展全路面技术。日本工程起重机械业主要生产汽车起重机、履带起重机、越野轮胎起重机和全路面起重机。其中，越野轮胎起重机的产量最大，汽车起重机的产量次之，呈减少趋势，全路面起重机的产量最少，呈上升趋势。主要生产企业包括多田野、加藤、神钢、日立和小松等。产品特点是技术水平和性能较高，但可靠性落后于欧美。
随着我国经济建设步伐的加快，生产和生活各个领域的建设规模的逐年扩大，也促进了施工机械化程度的迅速提高。先进的施工机械已成为加快施工速度，保证工程质量和降低成本的物质保证。起重机行业也因此得到了很大的发展。为促进社会主义建设事业的发展，提高劳动生产率，充分发挥其中运输机械的作用是具有重要意义的。
第二章设计方案
2.1起重机的介绍
箱形双梁桥式起重机是由一个有两根箱形主梁和两根横向端梁构成的双梁桥架,在桥架上运行起重小车,可起吊和水平搬运各类物体,它适用于机械加工和装配车间料场等场合。
2.2起重机设计的总体方案
本次起重机设计的主要参数如下:
1）起重量：10t；2）起升高度：12m；3）起升速度：
10m/min； 4）小车运行速度：40 m/min；5）大车运行速
度：80 m/min；6）跨度：16.5m ；7）工作级别A5
根据上述参数确定的总体方案如下
2.2.1主梁的设计
主梁跨度16.5m ,是由上、下盖板和两块垂直的腹板组成封闭箱形截面实体板梁连接，主梁横截面腹板的厚度为6mm,翼缘板的厚度为10mm，主梁上的走台的宽度取决于端梁的长度和大车运行机构的平面尺寸，主梁跨度中部高度取H=L/17 ，主梁和端梁采用搭接形式，主梁和端梁连接处的高度取H0=0.4-0.6H，腹板的稳定性由横向加劲板和，纵向加劲条或者角钢来维持，纵向加劲条的焊接采用连续点焊，主
梁翼缘板和腹板的焊接采用贴角焊缝，主梁通常会产生下挠变形，但加工和装配时采用预制上拱。
2.2.2小车的设计
小车主要有起升机构、运行机构和小车架组成。
起升机构采用闭式传动方案，电动机轴与二级圆柱齿轮减速器的高速轴之间采用两个半齿联轴器和一中间浮动轴联系起来，减速器的低速轴鱼卷筒之间采用圆柱齿轮传动。
运行机构采用全部为闭式齿轮传动，小车的四个车轮固定在小车架的四周，车轮采用带有角形轴承箱的成组部件，电动机装在小车架的台面上，由于电动机轴和车轮轴不在同一个平面上，所以运行机构采用立式三级圆柱齿轮减速器，在减速器的输入轴与电动机轴之间以及减速器的两个输出轴端与车轮轴之间均采用带浮动轴的半齿联轴器的连接方式。
小车架的设计，采用粗略的计算方法，靠现有资料和经验来进行，采用钢板冲压成型的型钢来代替原来的焊接横梁。
2.2.3端梁的设计
端梁部分在起重机中有着重要的作用，它是承载平移运输的关键部件。端梁部分是由车轮组合端梁架组成，端梁部分主要有上盖板，腹板和下盖板组成；端梁是由两段通过连接板和角钢用高强螺栓连接而成。在端梁的内部设有加强筋，以保证端梁架受载后的稳定性。端梁的主要尺寸是依据主梁的跨度，大车的轮距和小车的轨距来确定的；大车的运行采用分别传动的方案。
在装配起重机的时候，先将端梁的一段与其中的一根主梁连接在一起，然后再将端梁的两段连接起来。
2.2.4桥架的设计
桥架的结构主要有箱形结构，空腹桁架式结构，偏轨空腹箱形结构及箱形单主梁结构等，参考《起重机设计手册》，5-80吨中小起重量系列起重机一般采用箱形结构，且为保证起重机稳定，我选择箱形双梁结构作为桥架结构。
箱形双梁桥架是由两根箱形主梁和端梁构成，主梁一侧安置水平走台，用来安装大车运行机构和走人，主梁与端梁刚性地连接在一起，走台是悬臂支撑在主梁的外侧，走台外侧安置有栏杆。在实际计算中，走台个栏杆均认为是不承受力的构件。
为了操纵和维护的需要，在传动侧走台的下面装有司机室。司机室有敞开式和封闭式两种，一般工作环境的室内采用敞开式的司机室，在露天或高温等恶劣环境中使用封闭式的司机室。
本章主要对箱形桥式起重机进行介绍，确定了其总体方案并进行了一些简单的分析。箱形双梁桥式起重机具有加工零件少，工艺性好、通用性好及机构安装检修方便等一系列的优点，因而在生产中得到广泛采用。我国在5吨到10吨的中、小起重量系列产品中主要采用这种形式，但这种结构形式也存在一些缺点：自重大、易下挠，在设计和制造时必须采取一些措施来防止或者减少。
第三章大车运行机构的设计
3.1设计的基本原则和要求
大车运行机构的设计通常和桥架的设计一起考虑，两者的设计工作要交叉进行，一般的设计步骤：
1. 确定桥架结构的形式和大车运行机构的传方式
2. 布置桥架的结构尺寸
3. 安排大车运行机构的具体位置和尺寸
4. 综合考虑二者的关系和完成部分的设计
对大车运行机构设计的基本要求是：
1. 机构要紧凑，重量要轻
2. 和桥架配合要合适，这样桥架设计容易，机构好布置
3. 尽量减轻主梁的扭转载荷，不影响桥架刚度
4. 维修检修方便，机构布置合理
3.1.1机构传动方案
大车机构传动方案，基本分为两类：
分别传动和集中传动，桥式起重机常用的跨度（10.5-32M）范围均可用分别传动的方案本设计采用分别传动的方案。
3.1.2大车运行机构具体布置的主要问题
1. 联轴器的选择
2. 轴承位置的安排
3. 轴长度的确定
这三着是互相联系的。
在具体布置大车运行机构的零部件时应该注意以几点：
1. 因为大车运行机构要安装在起重机桥架上，桥架的运行速度很高，而且受载之后向下挠曲，机构零部件在桥架上的安装可能不十分准确，所以如果单从保持机构的运动性能和补偿安装的不准确性着眼，凡是靠近电动机、减速器和车轮的轴，最好都用浮动轴。
2. 为了减少主梁的扭转载荷，应该使机构零件尽量靠近主梁而远离走台栏杆；尽量靠近端梁，使端梁能直接支撑一部分零部件的重量。
3. 对于分别传动的大车运行机构应该参考现有的资料，在浮动轴有足够的长度的条件下，使安装运行机构的平台减小，占用桥架的一个节间到两个节间的长度，总之考虑到桥架的设计和制造方便。
4. 制动器要安装在靠近电动机，使浮动轴可以在运行机构制动时发挥吸收冲击动能的作用。
3.2 大车运行机构的计算
已知数据：
=90m/min，工起重机的起重量Q=100KN，桥架跨度L=16.5m，大车运行速度V
dc
作类型为中级，机构运行持续率为JC%=25，起重机的估计重量G=168KN，小车的重=40KN，桥架采用箱形结构。
量为G
xc
计算过程如下：
3.2.1确定机构的传动方案
本起重机采用分别传动的方案如图（2-1）
大车运行机构图（2-1）
1—电动机 2—制动器 3—高速浮动轴 4—联轴器 5—减速器 6—联轴器 7低速浮动轴 8—联轴器 9—车轮
3.2.2 选择车轮与轨道，并验算其强度
按照如图所示的重量分布，计算大车的最大轮压和最小轮压： 满载时的最大轮压： P max =
L
e
L Q -?++2Gxc 4Gxc -G = 5
.165
.15.16240100440-168-?++ =95.6KN 空载时最大轮压：
P ‘max =
L
e
L -?+2Gxc 4Gxc -G =5
.165
.15.16240440-168-?+ =50.2KN 空载时最小轮压：
P ‘min =
L e ?+2Gxc 4Gxc -G =5
.165
.1240440-168?+ =33.8KN
式中的e 为主钩中心线离端梁的中心线的最小距离e=1.5m 载荷率：Q/G=100/168=0.595
由[1]表19-6选择车轮：当运行速度为V dc =60-90m/min ，Q/G=0.595时工作类型为中级时，车轮直径D c =500mm ，轨道为P 38的许用轮压为150KN ，故可用。
6
.07.032974128
.2321176997.00
2
'
2
2????=
??=
h I
S R f
x A τ
=4929.8 N/cm 2
由[1]表 查得[τ]=9500 N/cm 2，因此焊缝计算应力满足要求。
第五章 端梁接头的设计
5.1 端梁接头的确定及计算
端梁的安装接头设计在端梁的中部，根据端梁轮距K 大小，则端梁有一个安装接头。
端梁的街头的上盖板和腹板焊有角钢做的连接法兰，下盖板的接头用连接板和受剪切的螺栓连接。顶部的角钢是顶紧的，其连接螺栓基本不受力。同时在下盖板与连接板钻孔是应该同时钻孔。
如下图为接头的安装图
下盖板与连接板的连接采用M18的螺栓，而角钢与腹板和上盖板的连接采用M16的螺栓。
（a）
连接板和角钢连接图4-1(b)
5.1.1 腹板和下盖板螺栓受力计算
1.腹板最下一排螺栓受力最大，每个螺栓所受的拉力为：
N 拉=
∑=+--+??-2
1
2
21212
0204)(25.2)(n
i i a a b H n d d H n M
b H
=
)45115185(4)250500(1216
18
5.250012100
6.7)65500(222222
2
7
+++-+????-
=12500N
2.下腹板每个螺栓所受的剪力相等，其值为：
N 剪=121
2
05.2)(N d d b H H
??-
=1250016185.2)65500(50022
??-
=7200N
式中n 0—下盖板一端总受剪面数；n 0=12 N 剪 —下盖板一个螺栓受剪面所受的剪力： n —一侧腹板受拉螺栓总数；n=12
d 1—腹板上连接螺栓的直径（静截面）
d 0—下腹板连接螺栓的直径；d 1=16mm
H —梁高；H=500 mm
M —连接处的垂直弯矩；M=7.06×106
其余的尺寸如图示
5.1.2 上盖板和腹板角钢的连接焊缝受力计算
1. 上盖板角钢连接焊缝受剪，其值为：
Q=拉N d d b H H n b H a b H n ])(5.2)
(2[21
2
001?-+---
=12500]16
18)65500(5.2500126550025012[22
??-?+-?=172500N
2.腹板角钢的连接焊缝同时受拉和受弯，其值分别为： N 腹=拉N b
H a b H n ---)
(`1
=
1250065
500)
18565500(6?---? =43100N
M 腹=
拉N b
H a n i i -∑=2
1
2
2
=
1250065
500)
45115185(2222?-++=2843000Nmm 5.2 计算螺栓和焊缝的强度
5.2.1 螺栓的强度校核
1.精制螺栓的许用抗剪承载力： [N 剪]=
][4
2
τπd n ?剪
=4
13500
8.114.332??? =103007.7N
2.螺栓的许用抗拉承载力 [N 拉]=
][4
2
σπd
=4
13500
6.114.32??=27129.6N
式中[τ]=13500N/cm 2 [σ]=13500N/cm 2 由[1]表25-5查得
由于N 拉<[N 拉] ,N 剪<[N 剪] 则有所选的螺栓符合强度要求 5.2.2 焊缝的强度校核
1.对腹板由弯矩M 产生的焊缝最大剪应力： τM =
I Mb 2=4
.395243
284300??=15458.7N/ cm 2 式中—I ≈)6
43
7(2436.0)6(222+?=+h l hb =395.4 ——焊缝的惯性矩 其余尺寸见图
2.由剪力Q 产生的焊缝剪应力：
τQ =
bh
Q =6
.043114237?=4427.7N/ cm 2
折算剪应力：
τ=22Q M ττ+=227.44277.15458+
=16079.6 N/ cm 2<[τ]=17000 N/ cm 2 [τ]由[1]表25-3查得
式中h —焊缝的计算厚度取h=6mm 3.对上角钢的焊缝 τ=
lh N 2=6
.0728.1776??=211.5 N/ cm 2<[τ]
由上计算符合要求。
第六章桥架结构的设计
6.1 桥架的结构形式
桥架的结构主要有箱形结构，空腹桁架式结构，偏轨空腹箱形结构及箱形单主梁结构等，参考《起重机设计手册》，5-80吨中小起重量系列起重机一般采用箱形结
构，且为保证起重机稳定，我选择箱形双梁结构作为桥架结构。
6.1.1 箱形双梁桥架的构成
箱形双梁桥架是由两根箱形主梁和端梁构成，主梁一侧安置水平走台，用来安装大车运行机构和走人，主梁与端梁刚性地连接在一起，走台是悬臂支撑在主梁的外侧，走台外侧安置有栏杆。在实际计算中，走台个栏杆均认为是不承受力的构件。
为了操纵和维护的需要，在传动侧走台的下面装有司机室。司机室有敞开式和封闭式两种，一般工作环境的室内采用敞开式的司机室，在露天或高温等恶劣环境
中使用封闭式的司机室。
6.1.2 箱形双梁桥架的选材
箱形双梁桥架具有加工零件少，工艺性好，通用性好等优点。桥架结构应根据其工作类型和使用环境温度等条件，按照有关规定来选用钢材。
为了保证结构构件的刚度便于施工和安装，以及运输途中不致损坏等原因，在桥架结构的设计中有最小型钢的使用限制：如连接用钢板的厚度应不小于4mm。又如对组合板梁的板材使用，因保证稳定性和防止锈蚀后强度减弱等原因，双腹板的每块厚度不能小于6mm,单腹板的厚度不小于8mm。
作用在桥式起重机桥架结构上的载荷有，固定载荷，移动载荷，水平惯性载荷
及大车运行歪斜产生的车轮侧向载荷等。在设计计算时候要考虑到这些载荷。
6.2 桥架结构的设计计算
6.2.1 主要尺寸的确定 大车轮距
K =11()85L =11
(
)16.585
?=2.065 3.3m 取K =3m
桥架端部梯形高度
C =（11105）L =（
11
105
）?16.5=1.65 3.3m 取C =3m 主梁腹板高度
根据主梁计算高度H =0.92m 最后选定腹板高度h =0.9m 确定主梁截面尺寸
主梁中间截面各构件根据《起重机课程设计》表7-1确定如下： 腹板厚δ=6mm ，上下盖板厚1δ=8mm
主梁两腹板内壁间距根据下面的关系式来确定： 3.5H b >=9203.5=263mm
50L b >=1650050=330mm
因此取b =350mm
盖板宽度：240B b δ=++=350+2?6+40=402mm 取B =400mm
主梁的实际高度：12H h δ=+=516mm
主梁中间截面和支承截面的尺寸简图分别示于图2-1和2-2
主梁中间截面尺寸简图 主梁支承截面尺寸简图
加劲板的布置尺寸
为了保证主梁截面中受压构件的局部稳定性，需要设置一些加劲构件。 主梁端部大加劲板的间距：
'a h ≈=0.9mm ，取'a =0.8m
主梁端部（梯形部分）小加劲板的间距：
'
1
a ='2
a =0.8
2=0.4m 主梁中部（矩形部分）大加劲板的间距：
a =（1.52）h =1.35 1.8m ，取a =1.6m
主梁中部小加劲板的间距，小车钢轨采用15P 轻轨，其对水平重心轴线x x -的最小抗弯截面模数min W =47.73cm ，则根据连续梁由钢轨的弯曲强度条件求得加劲板间距（此时连续梁的支点既加劲板所在位置，使一个车轮轮压作用在两加劲板间距的中央）：
1a ≤
min[]
6W P
σψⅡ=
647.71700
400080001.15()
2
??+?=141cm =1.41m
式中P ——小车的轮压，取平均值。
ψⅡ——动力系数，由《起重机课程设计》图2-2查得ψⅡ=1.15； [σ]——钢轨的许用应力，[σ]=170MPa
因此，根据布置方便，取1a =2
a
=0.8m 由于腹板的高厚比
900
6
h
δ
=
=150<160，所以不需要设置水平加劲杆。 6.2.2 主梁的计算 计算载荷确定
查《起重机课程设计》图7-11得半个桥架（不包括端梁）的自重，/2q G =41KN ,则主梁由于桥架自重引起的均布载荷：
/241
2.5/16.5
q l G q KN m L =
=
= 采用分别驱动，1 2.5/y q q KN m ==
查《起重机课程设计》表7-3得 4.41d G KN = 主梁的总均布载荷：
'q =2.5+2.5=5/KN m 主梁的总计算均布载荷：
'q k q =Ⅱ=1.1?5=5.5/KN m
式中 k Ⅱ=1.1——冲击系数，由《起重机课程设计》表2-6查得。
作用在一根主梁上的小车两个车轮的轮压值可根据《起重机课程设计》表7-4中所列数据选用：
'1P =37000N '
2P =36000
N 考虑动力系数ψⅡ的小车车轮的计算轮压值为：
'
11P P ψ=Ⅱ=1.15?37000=42550N '
22P P ψ=Ⅱ=1.15?36000=41400
N 主梁垂直最大弯矩 计算主梁垂直最大弯矩：
2
0012()
max
12()24()
22
xc d G P L B qL k G k G l P P L L M P P q +-+?
?++-????=++ⅡⅡ+00
k G l Ⅱ
设敞开式司机操纵室的重量为9807N ，起重心距支点的距离为0l =280cm 将各已知数值代入上式计算可得：
2
()max
1650140551650 1.14500 1.1100002804255041400()165021650 1.1100002804255041400554()
16502
G P M +-?+????
?++-????=
+??++
55.110N m =?
=510KN m 主梁水平最大弯矩 计算主梁水平最大弯矩：
2max
2(1)(3)4224g g g P L
q L L L
M γγ=-+- 式中 3312
2
83y xc
y I c L L K I γ+=+ 作用在主梁上的集中惯性载荷为：
''
12
2
g P P P +==37000360002+=7300N
作用在主梁上的均布惯性载荷为：
'10
g q q ==2.5
10=0.25KN m
计算系数γ时，取近似比值
12
y y I I =2；C =
()
2
xc K L -=100cm ； 且K =400cm ；xc L =200cm 。因此可得：
γ=1650+33
2
810020023400?+??=1716 2max
730016.516.5 2.516.5216.5(1)(3)421716241716
g M ???=-+-?
=186.9N m 主梁的强度验算
主梁中间截面的最大弯曲应力：
()G P g σσσ+=+=()
max max
G P g x y
M M W W ++≤[]σⅡ 式中 x W ——主梁中间截面对水平中心轴线x x -的抗弯截面模数，其近似值：
1()3x h W B h δδ=+=900.6(400.8)903?+??=45003cm
y W ——主梁中间截面对垂直重心轴线y y -的抗弯截面模数，其近似值：
1()3y B W h b δδ=+=400.8(900.6)353?+??=22633cm
因此可得：
σ=（65
5.110 1.8691045002263
??+）?0.1=121.6MPa 由《起重机课程设计》表2-24查得 A3钢的许用应力为：[]σⅡ=160MPa 故 σ<[]σⅡ
主梁支承截面的最大剪应力：
()max max
02G P x Q S
I τδ
+=
≤[]σⅡ 式中 ()
max G P Q +——主梁支承截面所受的最大剪力
()
0max 120
2G P xc d L B qL k G L l Q P P k G L L
+-+-=+++ⅡⅡ
=42000+41400?1650140551650 1.14501650280
1.110000165021650
-?+?-++??
=137420N
0x I ——主梁支承截面对水平重心轴线x x -的惯性矩，其近似值：
0000010()232x x H h H
I W B h δδ≈=+?
=500.651.6
(400.8)5032
?+???