避雷器致线路故障原因分析

避雷器致线路故障原因分析
避雷器致线路故障原因分析

摘要:本文从避雷器、断路器、漏电断路器在供电线路中的工作原理出发,结合笔者在工作中遇到的跳闸情况,分析安装了避雷器的线路中各种保护设备跳闸的原因,从而更好地指导防雷实践工作。

关键词:工作原理;故障原因;解决方法

1 引言

雷雨天气时,安装了电源避雷器的供电线路中,线路保护设备时常出现跳闸现象,特别是地处空旷地带的供配电系统,更是频繁地跳闸,严重的设备被雷电击穿损坏,给日常工作带来诸多不便。由于各种原因,避雷器前端串联的断路器也经常发生动作,使避雷器失去保护作用。本文将从解释避雷器的在供电线路中的作用和断路器、漏电断路器的工作性质,结合实际笔者在工作中遇到的跳闸情况,分析安装了避雷器的线路中各种保护设备跳闸的原因。

2 避雷器在线路中的工作原理

电涌保护器(spd),俗称避雷器。低压配电线路中的避雷器主要由半导体元件和空气间隙组成,它们在实质上是一个限位开关,没有雷电波来的时候它两端处于开路状态,对电源和信号没有影响,当雷电波侵入并且超过某一定值时,它迅速成为通路状态,把电压箝制在一个安全范围内,把雷电流大部分泄放入地。当雷电流过后,避雷器又恢复高阻状态,保证后端设备安全正常地工作。

3 安装有避雷器的线路中保护设备故障的原因

通过对线路、避雷器工作原理的分析,我们可以总结出雷雨天气时,装有电源避雷器的线路中各种保护设备(含避雷器前端的保护设备)出现故障的三种原因。

3.1 当电源避雷器前端串联断路器时

为了防止电源避雷器失效时,接地短路故障电流损坏设备,保障人身安全,防雷工程应用中一般在电源spd 前端串联小型断路器作为spd 的前端保护装置。

电源避雷器的失效模式可以分为两类:开路失效模式和短路失效模式。

a)开路失效模式:由于spd 本身的非线性元件形成或由与spd 串联的内部或外部保护设备与供电电源断路所形成,此时,供电电源的连续性在spd 失效的情况下被保证(图1)。

b)短路失效模式:由于spd 本身引起或由某一附加设备引起,那么电源供电将由于系统的后被保护而中断。此时,供电系统受到保护,但是系统不再供电(图2)。

pd—电涌保护器的过流保护装置;

spd—电涌保护器;

e/i—被电涌保护器保护的电气装置或设备;

因此,优先保证供电的连续性还是优先保证过电压保护的连续性,这取决与电源避雷器失效时,断开电源避雷器的前端保护装置所安装的位置[2]。

开路失效模式下,当通过避雷器的过电流持续时间过长,即在微秒级时间内电源避雷器还无法将雷电流全部泄放入地时,串联在电源避雷器前端的保护设备会判断为过流或短路故障,从而发生动作。此时,虽然保证了供电的连续性,但再发生过电压时,无论是电气装置或是设备均得不到保护,而再次出现持续的过电流会使供电线路中的断路器,特别是安装在总配电处的断路器会在过压的状态下发生动作,导致系统供电中断。

短路失效模式下:这种失效模式中,串联在电源避雷器前端的保护设备会在判断为过流或短路故障时使供电线路中的断路器直接动作。

在上述两种失效模式中,如果电源避雷器前端的保护设备选择的参数与避雷器的相关参数不一致时也会发生供电线路断路器的动作,特别是避雷器前端的保护设备更容易发生动作,从而降低避雷器的保护效能和供电的连续性。因此,在防雷工程中一般采用开路失效模式的接线法(现大多数spd产品都直接把pd整合在一起)。

3.2 当线路中有漏电断路器时

在各低压电气系统中,为避免触电危险通常设置漏电短路等保护措施。这种保护措施可以分为以下两种:

a)防直接接触保护:即导体的带电部分必须绝缘、覆盖、包起来或以杜绝接触和电击的方式布置。

b)间接接触情况下的保护:在电气系统出现故障时,金属外壳有意外带电的可能性,这种危险必须得到防护。

通常,最大允许长久接触电压ul为交流50v 和直流120v,更高的接触电压必须在5s 内自动断开(特殊情况下在0.2 以内)。

由于人身保护措施是最优先的,其他保护措施隶属于间接接触保护措施。因此,为防止间接接触事故的发生,通常在电源线路中加装保护器,如tn系统,安装过流保护器和漏电保护器做为防止间接接触保护的措施。但是,由于避雷器存在失效问题,所以在避雷器与漏电断路器同时存在时,会导致冲突。这种冲击常常表现为雷雨天气时,线路中的漏电断路器频繁地动作。

以 tn-s制式为例,当电源避雷器装于漏电断路器的后端时(图3),目的是实现间接接触情况下的保护。但是,在这种布置方式下,当避雷器将浪涌电流释放到pe线路时,可能会被上游的漏电断路器解释成为漏电流。所以漏电断路器会试图切断有关电路,以达到间接接触的保护措施。这就是为什么在雷雨天气时,电源线路上的漏电断路器发生跳闸而导致线路断电的原因。此时供电系统断电,从用户供电安全的角度来看,漏电断路器的误跳是不希望发生的,应该避免。解决的办法是将避雷器安装在漏电断路器的上游,即前端(图4)。

这样泄放的浪涌电流不再经过漏电断路器,也就不会被解释成剩余电流。这样就避免了漏电断路器的误跳,使电气设备用电的不间断性得到保障[3]。将电源避雷器安装于漏电断路器的上游还有另外一个原因:一旦发生设备漏电或人身触电,漏电断路器会清晰地辨认,使漏电断路器及时、安全地断开电路。

对于d级保护,即细保护,如果采用了如图5 所示的保护时,可以安装在漏电断路器的下游。此时,浪涌避雷器泄放的浪涌电流是如此之小以至于不被漏电断路器认为是漏电流。类似结构的避雷器有菲尼克斯的pt 系列。

因此,漏电断路器必须能承受一定幅值的雷电流,即漏电断路器应该有这样的质量:能够安全地承载通过雷电流避雷器泄放的浪涌电流,并且在这样的浪涌电流强度下不误跳。这就要求,漏电断路器应具有不小于3ka(8/20μs)的电涌电流的抗干扰能力[2],同时,根据不同配电制式合理地选择避雷器的安装位置,将有效地减少雷雨天气时漏电断路器跳闸的次数。

氧化锌避雷器的工作原理_优点_功能特性分析_高岩

氧化锌避雷器的工作原理、优点、功能特性分析 高 岩 (中央广播电视塔动力部,北京 100036) 摘 要:氧化锌避雷器因具有齐全的防护功能,在特性上可保持长期稳定运行,且体积较小有利于手车柜的安装,故得到了广泛的应用。笔者细致深入的分析了氧化锌避雷的工作原理、优点、功能特性。希望通过本文使广大电力系统工作者对氧化锌避雷器有全面的,更深层次的理解。 关键词:氧化锌避雷器;原理;优点;功能特性 一、氧化锌避雷器工作原理 1.避雷器的作用 避雷器的作用是限制过电压以保护电气设备。避雷器就是在线路或设备上人为地制造绝缘薄弱点即间隙装置,间隙的击穿电压比线路或设备的雷电冲击绝缘水平低,在正常运行电压下间隙处于隔离绝缘状态,在过电压下间隙被击穿接地,放电降压起到保护线路或设备绝缘的作用。 2.氧化锌避雷器(阀型避雷器的第三代产品) 工作原理 图1 Z n0避雷器的伏安特性 氧化锌避雷器是世界公认的当代最先进防雷电器。其结构为将若干片Z nO 阀片压紧密封在避雷器瓷套内。Z nO 阀片具有非常优异的非线性特性,在较高电压下电阻很小很小,可以泄放大量雷电流,残压很低,在电网运行电压下电阻很大,泄漏电流只有50~150μA ,电流很小,可视为无工频续流,这就是可以做成无间隙氧化锌避雷器的原因,它对陡波和雷电幅值同样有限压作用,防雷保护功能完全是其突出优点。在我国先生产使用的正是无间隙氧化锌雷器,运行实践表明,它有损坏爆炸率高,使用寿命短等缺点。究其原因,暂态过电压承受能力差是其致命弱点。而串联间隙氧化锌避雷器仍有无间隙氧化锌避雷器的保护性能优点,同时有暂态过电压承受能力强的特点,是一种理想的扬长避短的产品, 结合我国国情可在3~35kV 系统串联间隙氧化锌避雷器。 氧化锌避雷器伏安特性如图1所示。 二、氧化锌避雷器的优点及功能特性1.氧化锌避雷器的优点 (1)具有完全的防雷功能,即对雷电陡波和雷电幅值同样有限压保护作用;(2)防雷保护作用不会造成电力网接地故障或相间短路故障;(3)防雷保护作用不应有短路电流或工频续流等工频能源浪费;(4)动作特性应具有长期运行稳定性,免受暂态过电压危害;(5)具有连续雷电冲击保护能力;(6)有较小的外形尺寸,小型化轻量化更便于室内手车柜使用;(7)具有20年以上使用寿命;(8)能附带脱离器监察运行工况,当其失效时自动退出运行。 2.氧化锌避雷器功能特性 (1)避雷器是过电压保护电器,氧化锌避雷器具有过电压防护功能 对于能量有限的过电压如雷电过电压和操作过电压,避雷器泄流能起限压保护作用。对能量是无限(有补充能源)的过电压,如暂态过电压(工频过电压和谐振过电压的总称),其频率或为工频或为工频的整数倍或分数倍,与工频电 源频率总有合拍的时候,如因某些原因而激发暂态过电压,工频电源能自动补充过电压能量,即使避雷器泄流过电压幅值不衰减或只弱衰减,暂态过电压如果进入避雷器保护动作区,势必长时间反复动作直至热崩溃,避雷器损坏爆炸,因此暂态过电压对避雷器有致命危害。如果已将全部暂态过电压限定在保护死区内不受其危害的避雷器,称之为暂态过电压承受能力强,反之称暂态过电压承受能力差。碳化硅避雷器暂态过电压承受能力强,但由于运行中动作特性稳定性 差,常因冲击放电电压(保护动作区起始电压)值下降,仍可能遭受暂态过电压危害。无间隙氧化锌避雷器因其拐点电压(可近似地把参考电压当作拐点电压)偏低,仅2.21~2.56Uxg (最大相电压),而有些暂态过电压最大值达2.5~3.5Uxg ,故有暂态过电压承受能差的缺点。对暂态过电压危害有效防护办法是加结构性能稳定的串联间隙,将全部暂态过 作者简介:高岩(1973-),男,北京人,中央广播电视塔动力部电力运行科,工程师。 中国电力教育2008年研究综述与技术论坛专刊

制粉系统爆炸事故原因分析及预防措施

1 煤粉爆炸的机理 在炉膛或烟道积存了大量的未燃尽可燃物,在与空气按一定比例混合时,形成了新的可燃性混合物。当该混合可燃物获得一定的能量并达到燃烧条件时,在极短的时间迅速点燃。在这个化学反应中将会发生一个链状的燃烧反应,火焰激波迅速传播,因而在极短的时间很快将积存燃料燃尽。爆燃的结果是在极短的时间释放出巨大能量。在制粉系统中,煤粉是由气体来输送,气体和煤粉混合成云雾状混合物,煤粉的自燃引起周围气粉混合物爆炸,产生较大的压力而形成煤粉爆炸。 根据对事故的分析以及爆燃的物理化学起因,得出发生可燃物爆燃事件的因素主要有以下几方面。由于某种原因积存了大量的可燃物,包括可燃气体和可燃固体燃料颗粒,如氢气、一氧化碳、煤粉挥发分中碳氢化合物等气体都可能是导致爆炸的可燃气体;积存的可燃物与足够的氧气或空气相混合,形成了爆炸性混合物,并且混合物达到了爆炸极限(表1列出了3种煤粉与空气混合时的爆炸极限);积存的燃料发生了“自热现象”或遇到了明火使得燃料引燃。这 3个条件是造成可燃物爆炸的必要因素。 表 1 燃煤与空气混合时的爆炸极限

a.挥发分含量。一般说来,含挥发分较高的煤粉易爆炸,含挥发分低的煤粉不易爆炸。这是由于煤粉着火燃烧的开始主要是靠燃烧析出挥发分,挥发分含量高的煤粉容易析出挥发分,而且比较多,能够为煤粉的迅速着火提供足够的能力。根据有关资料介绍,当挥发分小于10%时则无爆炸危险。挥发分大于20%的煤粉,很容易自燃,爆炸的可能性很大。 b.煤粉的粗细。在炉窑中,煤粉的输送是靠气力输送,因此煤粉越细,在细煤粉的周围所吸附聚集的一次风空气或氧气越多,这样就给自燃提供了更优越的条件,从而越容易自燃和爆炸。烟煤的粒度大于0.1min时几乎不会爆炸。综合考虑挥发分和煤粉细度对煤粉着火的影响,对于挥发分高的煤不允许磨得过细。 c.输送煤粉的气体含氧量。含氧的比例越大,爆炸的可能性越大,充足的氧气为混合物的爆炸提供了条件,而在氧浓度低于一定程度时难以发生爆炸。关于煤粉系统含氧量浓度的标准,各个国家都有不同的规定标准,但一般都在15%左右。制粉系统的氧气来源于多种渠道,如干燥风、漏风,输送煤粉的一次风或三次风等。如果煤粉混合物中的含氧量不足,即使存在很强的点燃能,混合物的浓度处于最佳爆炸点,也不可能发生爆炸。 d.煤粉气流混合的温度。混合物的温度升高会减少煤粉颗粒的着火热,加速燃烧的速度,因此温度高易爆炸,低于一定温度则无爆炸危险。煤粉气流混合温度主要指标是指磨煤机出口风温。

氧化锌避雷器安装作业指导书

目录 1.工程概况 2.施工前应具备的必要条件 3.施工机械及工器具配置 4.劳动力配置 5.质量目标 6.施工工序及施工方法 7.工序质量及工艺标准 8.职业健康安全目标 9.作业危险点分析及控制措施 10.安全文明施工及环境保护目标 11.环境因素分析及控制措施 12.成品保护措施 13.施工完成后应交付的资料

1.工程概况 1.1施工地点及名称、范围 本施工方案适用于大唐柴窝堡风电场一期49.5MW工程110kV升压站中的氧化锌避雷器安装。主要施工地点在大唐柴窝堡风电场110kV升压站内110kV区以及主变110kV中性点。 1.2工程特点 本工程中110kV区避雷器采用Y10W-102/266W,主变区避雷器采用HY1.5W5-72/186W 型,避雷器针对不同的使用位置,避雷器设计选用的形式亦不同。 1.3编制依据 1.3.1《大唐柴窝堡风电场一期49.5MW工程110kV升压站施工组织设计》 1.3.2施工图《110kV屋外配电装置》 1.3.3施工图《主变压器及其各侧引线安装》 1.3.4《电气装置安装工程避雷器安装及验收规范》(GBJ 147) 1.3.5 《电力建设安全管理规定》2005年版 1.3.6 《新疆电力建设公司质量体系文件》(Q/XDJ—1-GCB-ZLCX-2003) 1.3.7《输变电工程达标投产考核标准》 (2005年版) 1.4主要工作量 安装区域规格型号安装数量主变110kV侧中性点Y1.5W-72/186 1台 110kV屋外配电装置Y10W-102/266W 9台 2.施工前应具备的必要条件 将已编制好的施工方案进行交底,组织人力,准备好施工用工器具;注重与土建专业的密切配合,了解和掌握建筑安装工作的进展情况,及时开展避雷器安装的施工工作。 2.1施工图及技术资料文件齐全。 2.2作业指导书及相关技术、安全措施准备完毕并批准使用。 2.3施工用电满足施工要求。 2.4工器具准备齐全,满足施工要求。 3.施工机械及工器具配置

氧化锌避雷器爆炸的原因

氧化锌避雷器爆炸的原因 从运行时间、安装环境、气候及生产厂,对损坏的氧化锌避雷器进行技术分析,造成氧化锌避雷器运行中爆炸的原因可归纳如下几项:(1)氧化锌避雷器的密封问题氧化锌避雷器密封老化问题,主要是生产厂采用的密封技术不完善,或采用的密封材料抗老化性能不稳定,在温差变化较大时或运行时间接近产品寿命后期,造成其密封不良而后使潮气浸入,致使内部绝缘损坏,加速了电阻片的劣化而引起爆炸。 (2)电阻片抗老化性能差在氧化锌避雷器运行在其产品寿命的后期,电阻片劣化造成泄漏电流上升,甚至造成与瓷套内部放电,放电严重时避雷器内部气体压力和温度河南理工大学毕业设计(论文)说明书18 急剧增高,而引起氧化锌避雷器本体爆炸,内部放电不太严重时可引起系统单相接地。 (3) 瓷套污染由于氧化锌避雷器在室外工作,瓷套受到环境粉尘的污染。特别是设置在冶金厂区内变电所,由于粉尘中金属粉尘的比例较大,故给瓷套造成严重的污染而引起污闪或因污秽在瓷套表面的不均匀,而使沿瓷套表面电流也不均匀分布,势必导致电阻片中电流不均匀分布(或沿电阻片的电压不均匀分布),使流过电阻片的电流较正常时大l~2个数量级,造成附加温升,使吸收过电压能力大为降低,也加速了电阻片的劣化。 (4) 高次谐波冶金企业电网随着大吨位电弧炉、大型整流、变频设备的应用及轧钢生产的冲击负荷等的影响,使电网上的高次谐波值严

重超标。由于电阻片的非线性,当正弦电压作用时,还有一系列的奇次谐波,而在高次谐波作用时就更加速了电阻片的劣化速度。 (5) 抗冲击能力差氧化锌避雷器多在操作过电压或雷电条件下发生事故,其原因是因电阻片在制造工艺过程中,由于其各工艺质量控制点控制不严,而使电阻片的耐受方波冲击能力不强,在频繁吸收过电压能量过程中,加速了电阻片的劣化而损坏,失去了自身的技术性能。

防止制粉系统爆炸的运行措施示范文本

防止制粉系统爆炸的运行措施示范文本 In The Actual Work Production Management, In Order To Ensure The Smooth Progress Of The Process, And Consider The Relationship Between Each Link, The Specific Requirements Of Each Link To Achieve Risk Control And Planning 某某管理中心 XX年XX月

防止制粉系统爆炸的运行措施示范文本使用指引:此解决方案资料应用在实际工作生产管理中为了保障过程顺利推进,同时考虑各个环节之间的关系,每个环节实现的具体要求而进行的风险控制与规划,并将危害降低到最小,文档经过下载可进行自定义修改,请根据实际需求进行调整与使用。 1#炉于7月12日、7月28日发生两次制粉系统爆炸 事故,造成磨煤机混合风道破损,严重威胁到人身安全和 电厂生产安全。 从发生这两次事故的过程来看,事故都发生在停磨过 程中。根据发生爆炸的条件分析:在走空磨煤机存煤过程 中,由于磨煤机内部煤粉浓度逐渐降低,逐渐进入煤粉爆 炸极限以内,当磨煤机内存在明火(自燃)和磨煤机内钢 球发生碰撞(微小的金属火花),以及在富氧条件下,就 会发生爆炸。 为减少事故发生的可能,在近一段燃用高挥发份煤种 期间,要求各值做到: 一、磨煤机的启动前

1、磨煤机启动前,测量磨煤机本体各部位温度,确证磨煤机内没有发生自燃;如证实磨内发生自燃,则投入磨煤机消防蒸汽和消防水进行灭火。 2、启磨前,开大冷风挡板,对磨本体及煤粉管进行彻底吹扫后再进行暖磨。 二、磨煤机正常运行 1、磨煤机出口风粉混合温度正常运行控制在≯70℃。 2、经常检查制粉系统各部位温度有无异常,如有异常,立即采取措施。 3、运行中,如果发生断煤,要及时增加另一台给煤机出力并降低磨煤机出力,必要时可以投运消防蒸汽或停运磨煤机,避免磨煤机内料位极低发生爆炸。 三、停运磨煤机 1、根据负荷调度曲线,可以提前将需停运磨煤机出口温度设定到60℃。

避雷器论文1

摘要:本文对保护并联电容器组的氧化锌避雷器的特点和爆炸原因进行了详尽的分析,并提出了防范措施,对设计选型和运行监测有很好的借鉴作用。 1引言 氧化锌避雷器是用来保护电力系统中多种电气设备免受过电压损坏的电器。保护并联电容器组的氧化锌避雷器是氧化锌避雷器应用的一个重要领域,并且是以绝对的无可争议的优越性得到电力部门和使用单位的认同,但是该氧化锌避雷器发生爆炸也是一个不容忽视的问题,认真分析其爆炸的原因,得悉其防范措施,是一个有着现实意义的事情。 2并联电容器组用的氧化锌避雷器的特点: 2.1 装设位置的分类:①中性点;②电源侧;③与电容器并联; ④与电抗器并联四类。 2.2从避雷器的角度看,电容器组是一个阻抗很小的设备,在电容器放电时将产生幅值大、陡度很高的放电电流。由于氧化锌避雷器的高度的非线性特性,截断超过保护水平的所有暂态过电压,而将剩余电荷留在未被扰动的的电容器中。无间隙氧化锌避雷器是非常适合保护并联电容器组的。 3、并联电容器组用的氧化锌避雷器的爆炸原因分析 3.1额定电压取值偏低 氧化锌避雷器的额定电压是表明其运行特性的一个重要参数,也是一种耐受工频电压能力的指标。通常避雷器的额定电压应在对系统

暂态过电压的计算分析及样本提供的工频过电压耐受时间特性曲线比较的基础上,选择避雷器的额定电压。 在一定的电网电压等级和设备绝缘水平下,避雷器的额定电压越低,保护水平也越低,但保护裕度可以增大。所以我们平时就选用较低额定电压的避雷器。 3.2持续运行电压取值偏低 避雷器持续运行电压还应该大于或等于该系统的最高相电压,才能保证长时间运行下的热稳定。现在各标准、规范、导则已统一意见,按系统最高电压Um来选择氧化锌避雷器。 在GB11032-89中,无论是对额定电压,还是持续运行电压定义不够严密,而且取值又偏低,造成以前保护电容器组氧化锌避雷器频繁爆炸。我分公司所辖的一个输变电工区,仅一个站的保护电容器组用的氧化锌避雷器,从2000年投产至2004年,就爆炸过4次。究其原因就是额定电压和持续运行电压取值偏低。 3.3选型有误 有些生产单位会自己选择购买避雷器,特别是在氧化锌避雷器还不很普及的时候,以为与阀型的一样,对其的特殊性无所适从。我也有这样的体会,那是在九十年代末期,我所在的工区更换10KV线路的旧式阀型避雷器,几个站用的全部由上级单位订购。我们初期更换时,便不加选择地予以更换,及至发现有区别时,已为时往矣。 3.4未进行能量核算 通流容量是由SiC避雷器沿用下来的概念,即2ms方波冲击耐

锅炉压力容器爆炸事故原因分析及预防措施(正式)

编订:__________________ 单位:__________________ 时间:__________________ 锅炉压力容器爆炸事故原因分析及预防措施(正式) Deploy The Objectives, Requirements And Methods To Make The Personnel In The Organization Operate According To The Established Standards And Reach The Expected Level. Word格式 / 完整 / 可编辑

文件编号:KG-AO-3673-61 锅炉压力容器爆炸事故原因分析及 预防措施(正式) 使用备注:本文档可用在日常工作场景,通过对目的、要求、方式、方法、进度等进行具体、周密的部署,从而使得组织内人员按照既定标准、规范的要求进行操作,使日常工作或活动达到预期的水平。下载后就可自由编辑。 锅炉爆炸事故的几种原因: 1)水蒸气爆炸:该容器破裂,容器内液面上的压力瞬即下降为大气压力,原工作压力下高于100℃的饱和水此时成了极不稳定、在大气压力下难于存在的"过饱和水",其中的一部分即瞬时汽化,体积骤然膨胀许多倍,在容器周围空间形成爆炸。 2)超压爆炸:由于各种原因使锅炉主要承压部件筒体、封头、管板、炉胆等承受的压力超过其承载能力而造成的锅炉爆炸。预防措施主要是加强运行管理。 3)缺陷导致爆炸:是指锅炉承受的压力并未超过额定压力,但因锅炉主要承压部件出现裂纹、严重变形、腐蚀、组织变化等情况,导致主要承压部件丧失承载能力,突然大面积破裂爆炸。

避雷器故障排除案例分析 图文 民熔

避雷器产品介绍 民熔 HY5WS-17/50 氧化锌避雷器 10KV高压配电型 A级复合避雷器 参数: 产品型号: HY5WS- 17/50 额定电压: 17KV 产品名称:氧化锌避雷器 直流参考电压: 25KV 持续运行电压: 13.6KV 方波通流容量:100A 防波冲击电流: 57.5KV(下残压) 大电流冲击耐受: 65KA 操作冲击电流: 38.5KV(下残压)

注:高压危险!进行任何工作都必须先切断电流,严重遵守操作规程执行各种既定的制度慎防触电与火灾事故。 使用环境: a.海拔高度不超过2000米; b.环境温度:最高不高于+40C- -40C; C.周围环境相对湿度:平均值不大于85%; d.地震强度不超过8级; e.安装场所:无火灾、易燃、易爆、严重污秽、化学腐蚀及剧烈震动场所。

体积小、重量轻,耐碰撞运输无碰损失,安装灵活特别适合在开关柜内使用 避雷器故障排除案例,一:避雷器质量不良引起的事故雷雨高某生产厂及生活区高、低压全部停电。经检查;35kV 高压输电线中的B相导线断落;雷击时变电所内高压跌落式熔断器有严重的电弧产生。低压配电室内也有电弧现象并伴有爆炸声;有一台低压配电柜内的二次线路被全部击坏。 变电所;输电线路呈三角形排列;全线架设了避雷线?35kV变电所的入口处;装设了避雷器和保护间隙。保护间隙被雷击坏后;一直没有修复?在变电所的周围还装设了两根24m高的避雷针;防雷措施比较全面;但还是遭受到雷害。 雷击发生后;进行了认真检查;防雷系统接地电阻均小于4Ω;符合规程要求。检查有关预防性试验的记录;发现35kV变电所内的B相避雷器;其试验数据当时由于生产紧张等原因;一直未予以处理

锅炉制粉系统爆炸的原因及措施(新版)

( 安全技术 ) 单位:_________________________ 姓名:_________________________ 日期:_________________________ 精品文档 / Word文档 / 文字可改 锅炉制粉系统爆炸的原因及措 施(新版) Technical safety means that the pursuit of technology should also include ensuring that people make mistakes

锅炉制粉系统爆炸的原因及措施(新版) 针对我司近期的生产状况,对锅炉制粉系统的爆炸做了具体的分析,并做出了相关的措施,主要内容如下: 一、制粉系统自燃及爆炸的原因 1、制粉系统内积煤与积粉。 比如在制粉系统停止时,没有抽尽磨煤机中的煤粉或是磨煤机入口存在积煤等等,不论制粉系统是否运行,都有可能将积煤引燃。 2、磨煤机出口温度过高。 由于磨煤机出口温度高,可能引燃煤粉 3、磨煤机断煤。 如磨煤机断煤,可能倒至出口温度超温。 4、煤粉过细,水分过低。 5、粉仓严重漏风。

粉仓漏风,进入粉仓的氧气可能引起煤粉自燃 6、高挥发分的煤粉在煤粉仓内存积过久。 高挥发份的煤如果存积时间过长,可能蓄积的热量导致煤粉自燃 7、煤中含有油质或有易爆品物等。 8、一次风管因磨损漏粉或法兰连接漏粉。 9、热风门内漏 由于热风门内漏,导致大量热风进入磨煤机内,造成存煤自燃,再次启动时引起制粉系统爆炸。 10、粗粉分离器内堆积煤粉自燃 粗粉分离器的细粉内锥体下部和固定帽锥之间的环形缝隙有时被杂物堵塞而造成大量的积粉,可能导致煤粉自燃 11、磨煤机夹球或摩擦。 12、有外来火源。 二、自燃及爆炸的预防措施 1、消除系统内的积煤与积粉。

氧化锌避雷器使用说明书

流,使与避雷器并联的电气设备的残压,被抑制在设备绝缘安定值以 下,待有害的过电压消减后,迅速恢复高阻绝缘状态,从而保证了电 气设备的正常运行。 氧化锌避雷器除可作为一般电器设备的过电压保护外,对外联补 偿电容器,真空开关、旋转电机、发电机组、变压器中性点等设备的 过电压保护更有显著效果。 3. 主要电气性能: 简介产品按GB11032-2000《交流无间隙金属氧化物避雷器》和 JB/T8952-1999《34kV 及以下交流系统用复合外套无间隙金属氧化物氧化锌避雷器是当今最先进的过电压保护电器,它主要由氧化锌 避雷器》制造。 非线性电阻片组装而成。在系统工作电压下,具有极高的电阻而呈绝 4. 复合外套氧化锌避雷器采用耐电蚀、抗老化、弹性好、机械强度 高,一次整体模压成型的硅橡胶做为绝缘外套,非线性伏安特性优异 缘状态。当过电压幅值超过一定范围时,则呈现低阻状态,泄放雷电

的氧化锌电阻片做为芯体。具有体积小,重量轻、安装方便,耐污能可以取消传统的碳化硅避雷器不可缺少的串联间隙,提高了产品力强,密封性能好、防潮、防爆,并具有良好的憎水性,可减少运行的保护可靠性。在绝缘配合方面可以做到陡波、雷电波和操作波维护大大减轻电力工人的劳动强度。的保护裕度接近一致。 5. 用户注意事项2、使用条件: 5.1 在运输和储存时,应注意安全,不得碰撞,尽可能直立。 2.1 环境温度不高于+40℃,不低于-40℃; 5.2 用户不得随意拆开产品。 2.2 海拔高度不超过1000m; 5.3 对无间隙氧化锌避雷器决不允许做工放试验。 2.3 交流系统的频率50-60HZ; 5.4 一年内因质量问题,本公司可无偿更换或修理。 2.4 连续施加在避雷器的工频电压不超过避雷器的持续运行电 5.5 投入运行前测量其电流1mA 电压应符合本说明书中的要求,投 压; 运几年后测量其直流1mA 电压,应不低于规定值的96%,测量时直 2.5 最大风速为35m/s; 流电源谐波分量尽可能小,并注意先清洁外绝缘和保持环境温度湿度 2.6 地震烈度为8 度及以下地区。 及电压相对恒定。 -5- -4- 四、交流无间隙金属氧化物避雷器的性能特征一、型号说明 1、用途和特点: 无间隙氧化锌避雷器是由具有优异非性V-A 特性的氧化锌阀 片组装而成,是用于保护35kV 以下系统交流电器设备免受过电 压损害或保护并联补偿的保护电器。 1.字母“H”表示复合绝缘外套; 氧化锌避雷器由于采用了优异的非线性氧化锌电阻片,从而 2.字母“Y”表示氧化锌避雷器;

关于避雷器爆炸事故分析

关于“1.19”金属氧化物避雷器爆炸的事故 分析报告 2002年1月19日晨8:05分,拜城发电厂三期扩建工程#9机组主变110KV侧A相避雷器(YH10W-100/260W)突然爆炸。 一、现象 ①避雷器从上部1/3处炸开,上下两节飞至15米之外;②顶部110KV引线从上下两端根部断开,飞至15米以外的#9发变出口组合导线C相上。③爆炸后的金属氧分物残片遍及周围50米以外。 二、原因分析 事故出现后,较好的保护了现场,及时汇报上级领导及主管技术部门。厂家技术代表、新疆电力建设公司技术人员、阿克苏电力有限责任公司安监部、生技部负责人都及时赶到现场进行调查和核实。并经2002年1月25日由阿克苏电力有限责任公司变电修试公司现场对其余的B相、C相及新购置的1相金属氧化物避雷器进行了现场试验(见试验报告),分析原因如下: 1、该避雷器出现了低电阻,泄漏电流增大,超过标准值(mA 级),本应在额定工频电压下切断工频续流,而因避雷器故障起不到切断续流作用,引起内部过热爆炸。 2、安装交接试验记录不全,根据《电气设备安装交接试验标准》国标GB-50150-91,金属氧分物避雷器出厂至现场安装前必须做如下试验: ①绝缘电阻35KV以上不低于2500MΩ。 ②直流1mA电压(U1mA)及0.75U1mA下泄流电流不得低于GB11032规定值。 ③U1mA实测值与初始值或制造厂规定值比较,变比应不大于±

5%。 ④0.75U1mA下的泄流电流不应大于50μA。 特别指出:初始值系指交接试验或投产试验时的测量值。 安装单位只做了第1项绝缘电阻测试,其它试验没有测试,无法核定该相避雷器出厂至现场内部是否出现质量因素。 3、从避雷器爆炸后的现场情况及电气运行记录分析,没有导致避雷器过电压(操作过电压、谐振过电压、雷击过电压)的任何外界因素。 三、结论 1、该相金属氧化物避雷器虽出厂检验合格,在储运和安装阶段绝缘筒或氧化物阀片是否受到外部震荡,挤压产生损伤,引起绝缘电阻降低,泄露电流增大,导致产品在运行电压下闪络,引起产品爆炸,责任属供货方(西电集团公司)。 2、新疆电力建设公司第五项目部没有严格执行国家有关标准,进行必要的现场有关试验,没有起到一定的预防作用,负有一定的责任。 四、处理 1、供货方西电集团承担该相避雷器更换及运输费用,并免费提供3只在线监视器。 2、电力建设公司第五项目部承担阿克苏电力公司变电工区修试公司现场对复合避雷器的校验费。 3、监理公司拜电项目部对安装前的检测付有监督不力责任。 拜电三期工程筹建处 2002年1月25日

氧化锌避雷器安装作业指导书

氧化锌避雷器安装作业 指导书 Company Document number:WTUT-WT88Y-W8BBGB-BWYTT-19998

目录 1.工程概况 2.施工前应具备的必要条件 3.施工机械及工器具配置 4.劳动力配置 5.质量目标 6.施工工序及施工方法 7.工序质量及工艺标准 8.职业健康安全目标 9.作业危险点分析及控制措施 10.安全文明施工及环境保护目标 11.环境因素分析及控制措施 12.成品保护措施 13.施工完成后应交付的资料 1.工程概况 施工地点及名称、范围 本施工方案适用于大唐柴窝堡风电场一期工程110kV升压站中的氧化锌避雷器安装。主要施工地点在大唐柴窝堡风电场110kV升压站内110kV区以及主变110kV中性点。 工程特点 本工程中110kV区避雷器采用Y10W-102/266W,主变区避雷器采用186W型,避雷器针对不同的使用位置,避雷器设计选用的形式亦不同。 编制依据 1.3.1《大唐柴窝堡风电场一期工程110kV升压站施工组织设计》 施工图《110kV屋外配电装置》 施工图《主变压器及其各侧引线安装》 《电气装置安装工程避雷器安装及验收规范》(GBJ 147) 《电力建设安全管理规定》2005年版

《新疆电力建设公司质量体系文件》(Q/XDJ—1-GCB-ZLCX-2003) 《输变电工程达标投产考核标准》 (2005年版) 主要工作量 2 将已编制好的施工方案进行交底,组织人力,准备好施工用工器具;注重与土建专业的密切配合,了解和掌握建筑安装工作的进展情况,及时开展避雷器安装的施工工作。 施工图及技术资料文件齐全。 作业指导书及相关技术、安全措施准备完毕并批准使用。 施工用电满足施工要求。 工器具准备齐全,满足施工要求。 3.施工机械及工器具配置

关于避雷器击穿原因分析

关于避雷器击穿原因分析 1、故障描述 CVT在经历过耐压试验、铁磁谐振试验后,复测准确度,合闸后,浮现CVT 的二次端子箱处有电弧的亮光,并有烧灼现象,继而检查油箱,发现避雷器已经击穿。 2、CVT典型电气原理图 中字母含义: …高压电容 1a,1n …主二次绕组引出端子 C 1 …中压电容 2a,2n …主二次绕组引出端子 C 2 da,dn …剩余绕组引出端子 T …中间变压器 ,2n …阻尼器引出端子 L …补偿电抗器 2a z da ,dn …阻尼器引出端子 BL …避雷器 z …阻尼器 P …电容器低压端对地保护间 Z D N …电容分压器低压端 3、避雷器的作用 由上图可知,避雷器是并联于补偿电抗器L的两端的,用于抑制电抗器两端的过电压,保护电抗器的绝缘免受损伤。CVT在合闸操作时,或线路上有操作过电压或雷电过电压时,或CVT的二次侧有短路现象时,都将在补偿电抗器两端产生危险的高压,因此必须安装电压抑制用的避雷器。 4、中变耐压试验对电抗器的影响 中变耐压试验是在电容分压器和电磁部分分离后进行的,为了不让中变饱和,一般采用倍频电源进行试验,通常是在中变的二次侧施加3倍频电压,直至中变

的一次线圈内感应的电压达到要求值,此时中变的高压端开路,中变的低压端与电抗器连,通过串联电抗器接地,见原理图,如果忽略泄露电流,中变的一次线圈内的电流为零,即流过电抗器的电流为零,那么电抗器两端的电压为零,避雷器不会动作;如果在中变的一次线圈施加3倍频高压,一次线圈的低压端通过电抗器接地,那么流经电抗器的3倍频电流为数毫安,已知电抗器工频下的电抗值为33kΩ , 3倍频下的电抗值为99 kΩ ,那么电抗两端的电压为数百伏。这两种试验方法下的电抗两端电压都很小,避雷器YW-3.0/6.0的工频动作电压为4kV 左右,所以中变做感应耐压试验时避雷器不会动作。 5、中变二次短路时对电抗器的影响 中变二次短路时的短路电流假定为250A,中变一次线圈内感应电流经计算为0.835A,假定电抗两端无避雷器,且电抗不饱和,电抗值为33 kΩ ,那么短路时电抗两端的电压为27.5kV,远大于避雷器动作电压;实际上,电抗器达到一定电压后就会饱和,根据设计资料,该电抗的工频饱和电压在12 kV伏左右,避雷器YW-3.0/6.0的工频动作电压为4kV左右,此电压也足以使避雷器动作。当中变二次侧短路频繁或短路时间长都有可能使避雷器不堪重负导致热击穿而损坏。避雷器是否内部损坏,通过准确度试验可以看出。 6、结论 综上所述,避雷器损坏的原因可以定为二次侧外部线路中存在短路现象引起,更换一只好的避雷器,再复测准确度即可。

氧化锌避雷器安装作业指导书样本

氧化锌避雷器安装作业指导书 1

目录 1.工程概况 2.施工前应具备的必要条件 3.施工机械及工器具配置 4.劳动力配置 5.质量目标 6.施工工序及施工方法 7.工序质量及工艺标准 8.职业健康安全目标 9.作业危险点分析及控制措施 10.安全文明施工及环境保护目标 11.环境因素分析及控制措施 12.成品保护措施 13.施工完成后应交付的资料

1.工程概况 1.1施工地点及名称、范围 本施工方案适用于大唐柴窝堡风电场一期49.5MW工程110kV升压站中的氧化锌避雷器安装。主要施工地点在大唐柴窝堡风电场110kV升压站内110kV区以及主变110kV中性点。 1.2工程特点 本工程中110kV区避雷器采用Y10W-102/266W,主变区避雷器采用HY1.5W5-72/186W型,避雷器针对不同的使用位置,避雷器设计选用的形式亦不同。 1.3编制依据 1.3.1《大唐柴窝堡风电场一期49.5MW工程110kV升压站施工组织设计》 1.3.2施工图《110kV屋外配电装置》 1.3.3施工图《主变压器及其各侧引线安装》 1.3.4《电气装置安装工程避雷器安装及验收规范》(GBJ 147) 1.3.5 《电力建设安全管理规定》 1.3.6 《新疆电力建设公司质量体系文件》(Q/XDJ—1-GCB-ZLCX- )1.3.7《输变电工程达标投产考核标准》 ( )

1.4主要工作量 2 将已编制好的施工方案进行交底,组织人力,准备好施工用工器具;注重与土建专业的密切配合,了解和掌握建筑安装工作的进展情况,及时开展避雷器安装的施工工作。 2.1施工图及技术资料文件齐全。 2.2作业指导书及相关技术、安全措施准备完毕并批准使用。 2.3施工用电满足施工要求。 2.4工器具准备齐全,满足施工要求。 3.施工机械及工器具配置

防范制粉系统自燃爆炸的技术措施正式样本

文件编号:TP-AR-L3552 In Terms Of Organization Management, It Is Necessary To Form A Certain Guiding And Planning Executable Plan, So As To Help Decision-Makers To Carry Out Better Production And Management From Multiple Perspectives. (示范文本) 编制:_______________ 审核:_______________ 单位:_______________ 防范制粉系统自燃爆炸 的技术措施正式样本

防范制粉系统自燃爆炸的技术措施 正式样本 使用注意:该解决方案资料可用在组织/机构/单位管理上,形成一定的具有指导性,规划性的可执行计划,从而实现多角度地帮助决策人员进行更好的生产与管理。材料内容可根据实际情况作相应修改,请在使用时认真阅读。 最近我公司#1、2炉制粉系统频繁出现自燃、爆 炸等异常现象,给生产运行带来了极大的安全隐患。 为防范其再次发生,特制定防止制粉系统爆破措施。 1、停运制粉系统防止爆破措施 1.1、主值班员要根据粉位适时停运制粉系统, 停运操作时先逐步减小给煤量,然后开启磨煤机冷风 门、关小磨热风门,最后直至停运给煤机。按照: “少量,多次的原则”进行调整。 1.2、根据了解到的煤种,保持磨煤机出口温度 不超过规定值。

1.3、抽粉过程排粉机入口门保持全开、通过调整磨煤机再循环风门,维持排粉机出口一次风压稳定正常,抽粉时间不少于5分钟,待彻底抽净系统余粉后,停运磨煤机。根据球磨机电流、差压、球磨机出口温度、回粉管锁气器动作情况等来确认制粉系统积粉抽干净的标准。1.4、一般情况,停磨后调整磨煤机出口温度不超规定值,冷风吹扫5分钟后,并将磨出口温度降到50℃以下再倒为近路风运行。抽粉、通风过程和磨出口温度未降到50℃以下不允许倒风。彻底倒为近路风运行后应将磨总风门、再循环风门、排粉机入口门全关,磨煤机冷风门全开,监视磨出口温度不超50℃,排粉机出口温度不超170℃。 1.5、发现磨热风门或再循环风门关闭不严漏风,要及时登记缺陷联系维护部处理。 1.6、停运制粉系统过程前必须对木块分离器进

氧化锌避雷器的特点和使用方法 (图文) 民熔

氧化锌避雷器的特点 民熔 HY5WS-17/50氧化锌避雷器 10KV高压配电型 A级复合避雷器 产品型号: HY5WS- 17/50 额定电压: 17KV 产品名称:氧化锌避雷器 直流参考电压: 25KV 持续运行电压: 13.6KV 方波通流容量: 100A 防波冲击电流: 57.5KV(下残压) 大电流冲击耐受: 65KA 操作冲击电流: 38.5KV(下残压) 注:高压危险!进行任何工作都必须先切断电流,严重遵守操作规程执行各种既定的制度慎防触电与火灾事故。 使用环境:a.海拔高度不超过2000米; b.环境温度:最高不高于+40C- -40C; C.周围环境相对湿度:平均值不大于85%;d.地震强度不超过8级;e.安装场所:无火灾、 易燃、易爆、严重污秽、化学腐蚀及剧烈震动场所。

体积小、重量轻,耐碰撞运输无碰损失,安装灵活特别适合在开关柜内使用 ②电气试验: 1)绝缘电阻,用2500V兆欧表测量绝缘电阻,与同类避雷器试验值进行比较,绝缘电阻值应未有明显变化; 2)工频击穿电压试验,FS型避雷器工频放电电压标准:额定电压为3kV、6kV、10kV时;新装和大修后的避雷器为9~11kV、16~19kV、27~30kV;运行中的避雷器为8~12kV、15~21kV、23~33kV; 3)FZ型避雷器一般可不做工频放电试验,但要做避雷器

泄漏电流测量。民熔 HY5WZ-17/45高压氧化锌避雷器10KV电站型金属氧化锌避雷器 35KV高压避雷器HY5WZ-51/134户外电站型氧化锌避雷器复合型 七大特性:一、氧化锌避雷器的通流能力大这主要体现在避雷器具有吸收各种雷电过电压、工频暂态过电压、操作过电压的能力。川泰生产的氧化锌避雷器的通流能力完全符合甚至高于国家标

环网柜出厂检验规范

1、一般检查: ⒈⒈外观结构: ⒈⒈⒈柜体的长、宽、高应符合设计规范要求,对角线误差不得超过3毫米。 ⒈⒈⒉柜体的防护等级应符合IP2X要求,(前方、后方及顶部),即直径12毫米的圆铜棒应不能进入其内,如达不到要求超过4处判定为不合格。 ⒈⒈⒊吊装螺丝(环)应符合规格,无裂纹等质量问题,安装应牢固、足够。 ⒈⒈⒋柜口的网门焊接应牢固、平整、不得有突起或部分脱落等现象。 ⒈⒈⒌拼屏孔,安装孔开孔应正确、规范。 ⒈⒈⒍屏柜组装用螺栓应加弹簧垫圈,不得漏锁。 ⒈⒈⒎所有的门开关应灵活,无卡阻现象,开启角度不小于90度,每个门的接地点应有软编织线与接地铜排相连。 1.1.8. 柜体喷涂色标应符合要求,不得有明显色差,柜体表面不得有污斑、划伤、掉漆等现象。 ⒈⒉标志、相序检查: ⒈⒉⒈主回路相序应正确,主接地标志应贴牢、清晰。 ⒈⒉⒉柜内的元器件型号规格应符合制造规范图样要求,编号应与电气接线图一致,位置应根据元件器件的上、下、左、右次序优先排列。 ⒈⒉⒊操作标签应贴得正确、整齐、牢固。 ⒈⒉⒋产品铭牌的安装应平整规范,标注内容应清晰正确。 ⒈⒉⒌模拟线的制作应与一次制造规范一致,制作应整齐、美观同一元器件图案大小应一致,制作前柜体应擦拭干净,制作后应烘烤牢固。 ⒉一次回路检查: ⒉⒈一次回路接线应符合设计规范要求、CT、PT的变比等级。避雷器、熔断器的额定值均应符合设计规范。

⒉⒉熔断器的撞击方向应正确,便于拆装。 ⒉⒊负荷开关的安装应牢固,不得歪斜,安装螺丝应符合规格。 ⒉⒋母线的规格、材料选用应正确,铜母线应选用带R角母线。 ⒉⒌母线的加工、折弯应无裂纹。 ⒉⒍母线的毛刺应锉平。 ⒉⒎母线螺栓选用应正确,冲孔应根据工艺守则,不得开大孔装小螺栓减小载流面,补孔后应用铜焊工艺。 ⒉⒏母线搭接面积应足够,搭接面应紧贴平整,用0.05毫米的塞规四面塞入,塞入深度不得大于2毫米。 ⒉⒐母线的绝缘支撑间距不得大于500毫米,加固点必须使用高压绝缘子。 ⒉⒑接地铜排应符合要求,按每平方毫米通短路电流200A算截面积﹙即Id/200A=S﹚。Id=25KA及以下使用25×5铜排,Id=31.5KA选用40×4铜排。 ⒉⒒母线的涂漆应均匀,不得有污迹、流漆,应优先使用亚光漆,搭接处不得有污迹。 ⒉⒓拼柜母线开孔应正确,无错孔、补孔。 ⒉⒔拼柜母线应在非搭接处用标签标明工程名称、安装位置及安装方向,并绑扎成捆,归位放置。 ⒊电气间隙及爬电距离检查: ⒊⒈ 10KV带电体相与地的电气间隙应不小于125毫米。 ⒊⒉相间中心距离为210㎜±3。 ⒊⒊ 10KV带电体与0.4KV导线的距离应不小于125毫米,低压导线或构件应固定牢固不得因老化或螺丝松动造成电气间隙小于125毫米,低压导线在10KV带电体上侧应使用牢固的线夹或线槽固定。 ⒊⒋元件的爬电距离有机复合绝缘不小于168毫米,纯瓷绝缘应不小于145毫米。特殊污秽地区按合同。

金属氧化物避雷器爆炸原因

金属氧化物避雷器爆炸原因 爆炸事故特点 由于金属氧化物避雷器具有保护比小、通流容量大、稳定性好等优点,从而取代传统碳化硅避雷器已是大势所趋,目前在我国高压、超高压领域,金属氧化物避雷器已处于垄断地位。然而,在运行中,金属氧化物避雷器的爆炸事故时有发生,例如,某供电1986年安装了国产FYS一10型无间隙金属氧化物避雷器33只,投运不到一年就爆炸了8~9只,大部分是在雷雨天气损坏,个别也有正常运行情况下损坏的。再如某变电所采用ABB公司的MWPO12型无间隙金属氧化物避雷器,持续运行电压12kV,1988年3月I段母线B相避雷器击穿,当时天气晴朗,系统无操作;1989年8月,雷雨时,I段母线C相避雷器爆炸;1990年6月,在倒闭操作时,I段母线避雷器爆炸,三相避雷器均损坏。又如,某变电所, 1987年5月10kV I段F3线路A相接地, 10min后, 51TV柜A相ABB公司生产的无间隙金属氧化物避雷器爆炸,持续运行电压11kV;1989年11月I段F1电缆接地,51TV柜3只避雷器爆炸等。山东省的统计表明,避雷器爆炸事故每年都有发生,尤以金属氧化物避雷器的事故率高,严重影响系统供电。上海仅在1991年2月就连续发生3次事故。1987年11月至1988年4月,原机械电子工业部和水利电力部组织联合调查组对110kV及以上电压等级的2549台金属氧化物避雷器进行调查,共有16相(其中国产12相,进口原装4相)发生事故。综合金属氧化物避雷器的爆炸事故,其特点是: (l)既有大型骨干厂生产的,也有小厂生产的。 (2)既有国产的,也有进口的。 (3)既有发生在雷雨天,也有发生在晴天的。 (4)既有发生在操作时,也有发生在元操作时的。 (5)既有在中性点非直接接地系统,也有发生在中性点直接接地系统的。 爆炸原因分析 两部调查结果的分析表明,事故原因69%为制造质量问题,25%为运行不当,6%为选型不当而造成的。而内部受潮直接影响产品质量,是引起金属氧化物避雷器爆炸事故的主要原因。 (一)受潮 金属氧化物避雷器受潮有两个途径: (1)密封不良或漏气,使潮气或水分侵入。西安电瓷厂对1991年5月前产品运行中损坏的9相金属氧化物避雷器的事故分析统计,其中78%是因密封不良侵人潮气引起的(另外22%则是因装配前干燥不彻底导致阀片受潮)。密封不良的主要原因有: l)金属氧化物避雷器的密封胶圈永久性压缩变形的指标达不到设计要求,装入金属氧化物避雷器后,易造成密封失效,使潮气或水分侵入。例如,某大厂生产的一只金属氧化物避雷器运行二年多损坏,经检查系该避雷器密封橡皮不良所致。 2)金属氧化物避雷器的两端盖板加工粗糙、有毛刺,将防爆板刺破导致潮气或水分侵入。有的金属氧化物避雷器的端盖板采用铸铁件,但铸造质量极差,砂眼多,加工时密封惜因此而出现缺口,使密封胶圈装上后不起作用。潮气或水分由缺口侵入。 3)组装时漏装密封胶圈或将干燥剂袋压在密封圈上,或是密封胶圈位移,或是没有将充氮气的孔封死等。例如,某Y5W-100/260型金属氧化物避雷器,于1990年1月投入运行,在投运4个月内阻性电流增长过快,数值也较大,被迫退出运行,经解体检查发现,其下端橡皮密封垫留在装配时挪位、造成密封不严,致使潮气逐渐侵入。 4)装氮气的钢瓶未经干燥处理,就灌入干燥的氮气,致使氮气受潮,在充氮时将潮气带人避雷器中。 5)瓷套质量低劣,在运输过程中受损,出现不易观察的贯穿性裂纹,致使潮气侵入。

10kV高压环网柜交接试验报告课件

10kV 高压环网柜交接试验报告 工程单位:金盘站10kV金湖甲线(大和石材至湖下# 6 变台开关分线箱)改造工程 安装位置:公路局前分线箱(Z4) 1.铭牌: 型号DFW-12 额定电压(kV) 12 额定频率(HZ) 50 部位AH1 AH2 AH3 AH4 AH5 AH6 额定电流(A) 630 630 630 ——————开关编号————————————网柜编号1108220801 出厂日期2011.09 制造厂广东广特电气有限公司 2. 绝缘电阻试验:温度: 19 ℃湿度:50%试验日期:2011 年12 月16 日 部位 相别 AH1 AH2 AH3 AH4 AH5 AH6 A—B、C地10000 10000 10000 ——————B—A、C地10000 10000 10000 ——————C—A、B 地10000 10000 10000 ——————3. 工频耐压试验:温度: 19 ℃湿度:50%试验日期:2011 年12 月16 日 相别试验项目 部位试验(kV) AH1 AH2 AH3 AH4 AH5 AH6 试验时间 (S) 试验结果 A 相对地42 42 42 ——————60 无击穿放电断口42 42 42 ——————60 无击穿放电 B 相对地42 42 42 ——————60 无击穿放电断口42 42 42 ——————60 无击穿放电 C 相对地42 42 42 ——————60 无击穿放电断口42 42 42 ——————60 无击穿放电 4.相序检查:正确 5、使用仪器、仪表: 器具名称编号检验证编号检验单位有效期 ZS-2503A 绝缘电阻表092524 DCG20115724 省计量院2012 年11 月YDJM50 试验变压器(XCJH 5∕220 操作箱)20000910(100752)DCG20115709 省计量院2012 年11 月 5. 试验结果: 合格 试验人员:试验负责人: 第 1 页

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