热力计算(57)220t校核
用Excel实现锅炉热力计算
用Excel实现锅炉热力计算第33卷第8期2002年8月锅炉技术BOILERTECHNOLOGYVOl33.NO8Aug.,2002文章编号:CN31—1508(2002)08—0018—05用Excel实现锅炉热力计算裘浔隽,周克毅,林中达(东南大学热能工程系,江苏南京210096)关键词:锅炉;热力计算;校核计算;Excel摘要:利用Excel进行锅炉热力计算具有和其它高级语言编制程序不同的优点,介绍了用Excel进行热力计算的优点和方法.中图分类号:TK222文献标识码:B0前言锅炉的热力和校核计算是锅炉设计和改造的依据,用各种语言编制的锅炉热力计算程序很多,Excel进行锅炉计算是一种新的尝试.Excel电子表格常被认为只适于经济管理类使用,其实它内置的强大功能使Excel可以适用于各种静态工程计算,既可以实现一般的数值计算,又可以利用VBA或宏语言进行函数编制,实现复杂的函数计算.1锅炉各种计算方法的比较锅炉热力计算可以大致分为手算和计算机电算两种.手算法一般采用列表法计算,计算步骤,使用的公式和计算结果都清楚的列出,但由于计算公式复杂,使用的参数多,计算时容易出错,需要多次迭代计算;并且反复查各种图表,花费时间多,容易引入误差;计算速度慢,计算精度低,在小型锅炉设计和改造时还常常使用.计算机电算通常采用各种高级语言编程,输入参数后就可以很快完成计算,自动化程度高,不需要人手工查图表,误差小,速度快.但往往由于计算机输入,输出界面简单,输出参数较固定,各相关参数间的关系难以表现,难以满足锅炉改造计算的需求,更不能满足分析使用.虽然程序自动化程度高,但往往只针对某一种锅炉结构,使用面窄,应用不普及,计算前需要对程序做一定的修改,一般从事锅炉计算的专业人员才能熟练使用,对于电厂一般工作人员及课程设计的学生,无法短期内实现修改使用.而且,程序的修改,维护和进一步开发困难,需要程序员同时熟悉锅炉计算的过程和具有较高的编程技术.使用Excel进行锅炉计算,算法界于手算和电算之间,同时具有手算的结构清晰,易于修改和电算的方便快捷的特点.它可以使计算机承担烦琐复杂的计算,又可以手工选择迭代参数,既可以充分发挥经验的作用,又可以避免手工计算时烦琐的反复迭代计算和查表过程,而且程序简单易操作.2锅炉热力计算和Excel的特点实际计算中,锅炉热力计算的特点是结构收稿El期:200l—O4—2l作者简介:裘浔隽(1977一),女,1998年东南大学本科毕业,现在东南大学攻读热能工程专业博士研究生,主要研究方向为热力系统的建模,仿真和控制.第8期裘浔隽,等:用Excel实现锅炉热力计算?分块多,相互联系的待修正的参数很多,同一类结构部件计算步骤固定,而各结构部件间数据联系少,不同结构部件的算法不同,条件选择少,但经验参数,图表多,每个结构部件中都需要反复迭代.一个好的锅炉计算程序应同时满足使用人员简单易用和维护人员的易懂易修改的条件,并且具有较好的适应性.随着计算机的普及和Office软件的广泛使用,大多数人都很容易掌握Excel的操作.用Excel进行热力计算,可以充分发挥Excel的简单,灵活的制表功能;清楚,明了的操作过程及科学和工程计算功能的优点.对于使用人员而言,不要求掌握编程知识,只需了解计算机Windows操作系统和Office软件的基本操作;对于编程和维护人员而言,程序可见性好,编制,维护和改进都很容易实现.编程人员只需了解Excel操作的实现和一些Basic的基本知识,能建立专用函数库,就可以完成锅炉热力计算程序的编制,寻找程序中的错误也很容易,某结构内的计算改动对其余模块及整体计算没有影响;维护人员只需基本的Excel常识就足够了.3用Excel实现锅炉热力计算程序的结构随着锅炉机组使用年限的增加,旧机组一般面临着部分结构部件的改造和更新,运行过程中煤种的改变,运行工况变化等原因,机组也需重新进行热力计算.用Excel进行锅炉热力计算的方式很多,这里结合本人利用Excel计算过程对坨城电厂220t/h锅炉改造中热力校核计算的经验进行讨论.3.1总体结构一个Excel程序称为一个工作簿,一个工作簿可以包括多个Excel计算表.在220t/h无再热锅炉校核计算中,和手工计算时的任务计算书相同,共有热平衡,炉膛,屏式过热器,凝渣管,高温过热器,低温过热器,省煤器和空气预热器8张计算表.每个计算表独立计算1个部件,各个计算表相互有数据关联.例如,屏式过热器的出1=1烟温是凝渣管的进1=1烟温,屏式过热器的出1=1蒸汽温度喷水减温后是高温过热器的进1=1蒸汽温度,但计算步骤相互独立,一个部件计算方法的修改不影响其它部件的计算.锅炉计算中预先设定的参数很多,可以分为结构参数(如:管径,管长,烟气通道面积等),设计参数(如:蒸发量,给水温度,过热蒸汽温度等)和一些经验数据(如:计算炉膛出口温度时的水冷壁污染系数).为了简化程序使用人员的工作,避免结构数据和设计参数的漏输,可以建立一张表(命名为参数设置表),将这些参数依次列在表中,计算过程中使用到这些参数时引用数设置表中参数.这样可以减少输入参数的时间,提高输入的准确程度,而且容易修改参数的值(如表1).表1参数设置表(部分表格)序号项目名称参数数据单位l锅炉蒸发量Dl220t/h2给水温度t220℃3给水压力户口l1.7MPa4过热蒸汽温度tl540℃5过热蒸汽压力pl9.8MPa6周围环境温度tn【20℃7锅炉排污0t/h8燃料成分9Cy4O.13l0Sy0.4llNy0.7Excel没有实现真正的迭代计算,它只是完成每张计算表内的逐行计算,每张表的计算中都有先假设后校核的参数,计算的精度仍由人控制.如在屏的计算中,蒸汽的人口温度和出口温度都是先假设的,进口蒸汽温度由计算低温过热器出口蒸汽温度经喷水减温后再校正;出口蒸汽温度是根据屏吸热量和放热量相等锅炉技术第33卷(或满足计算精度)的原则来手动校正的.在校正各参数时,为满足锅炉参数的整体平衡,需要查阅各部件的许多参数,故在参数设置表下方可新建一张表格(如表2),存放需要校正的参数(有底色)及校正时的参考参数(无底色),如受热面的吸热量,放热量及误差.计算时需用到假设值时,引用此处的数据,并且将计算得出的校正参考参数也返回到此表格中.这样只需在一张表格内根据校正参数就可以不断手工调整假设参数,实现人工调整迭代计算.表2迭代参数设置表(部分表格)假设值汇总炉膛出口烟温一级减温水量一奶浪7I(量假设值l075230l590计算量对流吸热量l076.736078误差I待校参数屏区附加受热面对流吸热j.I烟气出屏温度屏区炉顶蒸汽焓增量屏对流传热量对流传热I卜,▲146l0.58l0.883986—138.6367541(假设值)l0.26921395796.07893l95.0433l0822.1979624ll1.82579l897凝渣管区的数据1I凝渣管对流吸热量出口处烟气温度顶棚管对流传热量诶差l46.1090654礴42l36.135055l41.7257950l6.8264144120.652869022出冷段蒸汽温度热段对流吸热量冷段对流传热量转向室及过热器619.6046232739.2l08l47i≯尊$骥再计算完成后,需要输出许多数据,为了便于列出输出数据,建立一张计算汇总表(如表3),将常用的计算结果列在其中,如各受热面的进出口烟气和工质温度等.计算汇总表的内容可以根据需要不断调整,可以将一些特殊的参数,如220t/h无再热锅炉校核计算中需输出修改了的省煤器受热面的面积,也可以列在计算汇总表中.表3锅炉计算汇总表(部分表格)炉膛屏吊管Ⅳ级过热器III级过热器受热面面积726.25307.1227.5768832434l出口过量空气系数L21.2L21.2251.225进口烟温1846.5141076.736976956956出口烟温1076.736976956797.O8828797.o98828介质进口温度385.9462317.6287500447介质出口温度447317.6287540500烟气平均流速5.1348676.4719271O.216814910.2168149介质平均流速16.5916115.825895415.8258954温差606.3015648.3713349.919293393.588025传热系数47.683.69217O.669033360.6690333对流传热量7740.415796.0789643.8988625.743331740.763521 区域总对流传热量934.7157188.1O91第8期裘浔隽,等:用Excel卖现锅炉热力计算2建立参数设置表和计算汇总表后,计算过程和各计算表格无关.为了防止操作人员对计算表的误改动,可以为各计算表设立修改权限密码,使计算表是可读的,但无法修改计算步骤,甚至可以将计算表格隐藏起来.为了实现对锅炉不同型号部件的计算,可以建立一个模板工作簿,里面存放各种不同锅炉部件的算法.当对特定锅炉进行计算时,新建一个工作簿,将所需的计算表拷入其中,再进行数据连接.3.2计算表的实现手工计算每个锅炉部件时,一般采用列表计算,分别列出名称,符号,单位,计算公式或数据来源和数值5列,每行对一个参数进行计算.Excel计算表和手算的列表采用相同的格式,使从事手工计算的人对其形式十分熟悉,添加这些列也使程序容易理解和修改.符号栏使公式中的符号和数值名称相对应.表4高温过热器热力计算表(部分).公式编辑器.乘积rr.6.161548飞灰减弱系数559oo/aN?幽1392.13638乘积rhr+七hh5.1O552辐射减弱系数?11.26707乘积kpsO.81496烟气黑度口’KPS)O.65978烟气侧辐射放热系数口fJ/mLh.℃鼬l/重油,气体燃料38.25794 修正系数A选择见批注A=o,3烟气侧辐射放热系数口fJ/m2.h.℃[1+1ooo)._(Lk烟煤,无烟煤A=0.465.03912烟气侧放热系数口lJ/mLh.℃(a6七d.x{{=褐煤,页岩1O6.7579 传热系数J/mLh.℃口1a2/(al4-d:A=o.560,669O3冷段吸热kJ/kg(D-Djw2)偈×rf0807.8008Excel带计算功能,可以通过公式编辑器进行各种简单的四则计算(见表3).鼠标点中“乘积”行的F项,公式编辑器中显示出此格的计算过程”F66*F15”,即F列66行与F列15行的乘积.一些较长的公式在公式栏表示冗长,可以在批注中表示,当鼠标移向含批注的格子时,批注的内容会显示出来,如表3中”修正系数”行的选择.由于需反复计算,而不是一次通过的,参加计算的是数值所处的位置值(如F66,F15等),而不是数据的具体数值.对于复杂的计算和线算图,可以由公式编辑器调用内置的库函数,也可利用Excel的VB编辑器易添加程序中所需的专业函数,例如,烟气焓的计算,蒸汽的热力性质参数,换热系数等.函数中如将调用数值输入其位置,可以用鼠标点击数值所处的位置,或输入数据的位置,数据可以合表引用.当某个数据改变时,所有计算表将由Excel的数据刷新功能自动重新计算.当建立模板计算表时,为了方便的实现数据链接,可以将所有的链接数据,例如,各受热面的烟气和蒸汽(水)的进出口温度和结构参数,集中放在表的顶部,计算时从表的顶部读取数据,不允许隔表引用数据.利用Excel的其它功能可以增加界面的可见性,比如,添加结构图,从结构图上标明尺寸;将一些需手工调整的参数上添加底色等.4结论用Excel实现锅炉的热力和校核计算,可以大大减少人工计算的工作量,提高计算速度.22锅炉技术第33卷对于需要经常进行这种重复性计算的情况而言,可以减少人员,提高工作效率.用Excel进行锅炉计算的最大的优点是界面熟悉,操作简单,对使用人员和维护人员的计算机水平要求低,容易适应锅炉的各种结构,适用于科研机构,工厂和高校.它可以为工厂提供锅炉技术改造的依据,帮助技术人员对运行参数进行分析和指导学校中锅炉课程设计.在坨城电厂220t/h再热机组的改造热力校核计算中,使用Excel编制程序进行校核计算,效果较好.参考文献:[1]赵翔,任有中.锅炉课程设计[M]北京:水利电力出版社.1991.[2]王世忠.Exce1997中文版入门与提高[M]北京:人民邮电出版社BoilerThermalCalculationbyExcelQIUXun—Jun,ZHOUKe—yi,LINGZhong—daKeywords:boiler;thermalcalculation;checkingcalculation;ExcelAbstract:AccordingtotheadvantageofboilerthermalcalculationusingExcelwhichisdif—ferentformotheradvancedlanguages,thispaperintroducesthemethodandmeritusingEx—celinthermalcalculation.Thesampleisthermalcheckingcalculationof220t/hboilerre—buildinginChaChenpowerstation(上接第17页)Q——活荷载组合系数,取=0.4;E——地震作用标准值;w——风荷载标准值;w——在有地震作用时,风荷载的组合系数,一般取=0,对于高度大于80m的塔式构架和高,宽比大于等于5的构架,取w=0.2.在一般情况下,风荷载效应不必和地震作用效应组合.即在考虑风荷载时,就不考虑地震荷载,风荷载按恒荷载对待;考虑地震荷载时,就不考虑风荷载,地震荷载与恒荷载和普通活荷载组合.参考文献:[1]冯俊凯,沈幼庭.锅炉原理及计算[M].北京:科学出版社1992.ConceptofBoilerTrussStaticCalculationandLoad(Acting)EffectDONGYu—min,CHENJia—gong,XIEHuiKeywords.structure;staticcalculation;conceptAbstract:Inthispaper,conceptofboilerstructurestaticcalculationisexplained。
220T锅炉校核热力计算
220T锅炉校核热力计算毕业设计说明书（论文）@：220T/锅炉校核热力计算指导者：______________________________评阅者：______________________________XXXX年XX月XX日毕业设计（论文）摘要本设计密切结合锅炉课程设计指导书（第三版）及设计任务书，以220T/H 锅炉校核热力计算为主线，全面系统的阐述了电厂锅炉各部件的结构、尺寸及工作原理和锅炉效率等。
主要内容包括：辅助计算、高温过热器、低温过热器、高温省煤器、低温省煤器、高温空气预热器、低温空气预热器等的热力计算。
关键词：锅炉受热面校核误差计算1燃料燃烧计算 (1)2炉膛校核热力计算 (2)3炉膛顶部辐射受热面吸热量及工质焓增的计算 (5)4屏的结构数据计算表 (6)5屏的热力计算 (7)6凝渣管结构及计算 (13)7高温过热器的计算 (14)8低温过热器的热力计算 (22)9高温省煤器的热力计算 (26)10高温空气预热器热力计算 (29)11低温省煤器热力计算 (33)12低温空气预热器热力计算 (36)13锅炉热力计算误差检查 (39)结论 (41)参考文献 (42)致谢 (43)燃料燃烧计算1燃烧计算1. 1 理论空气量：V °=0.0889(C ar +0.375S ar )+0.265H ar -0.03330ar=0.0889 (5.9018 0.375 0.6) 0.265 4.4-0.0333 9.1 = 5.9018Nm 3/kg Sar1. 2理论氮容积：V(2 =0.8 山 +0.79 V 01001 23= 0.80.79 5.9018 =4.6720 Nm/kg1001. 3 RO2 容积:V R 02= 1.866 % +0.7 鱼 =1.866 空 0.7-1.066 N^kg100 100 100 1001. 4 理论干烟气容积:VGY = VN?2 + V RO2 = 4.672 1.066 二 5.738Nn r /kg 1. 5 理论水蒸气容积：V H )O=11.1 立 +1.24 也 +1.61d k V 0(d k =0.01kg/kg) 2100 1004 413 = 11.11.241.61 0.01 5100 1000.7446Nr r /kg1. 6飞灰分额:a fh =0.92(查表2-4)2锅炉热平衡及燃料消耗量计算2.1 锅炉输入热量 Q r 〜Qr,net =22415 kJ/kg2. 2排烟温度B PY (估取)=125 c 2. 3 排烟焓 I PY =1519.2159 kJ/kg 2. 4冷空气温度 t LK =20C2. 5 理论冷空气焓I 0F =(ct) k V 0=38. 2 5. 9 0W 8 2 2k5/kg2. 6化学未完全燃烧损失 q 3=0.5% (取用) 2. 7机械未完全燃烧 q 4 =1.5% (取用) 2. 8排烟处过量空气系数 a py =1.39(表2-7第二版) 2 . 9 排烟损失 q 2 = ( 100- q 4 ) * ( I PY - a py I L F) / Q r =100-1.5 1519.2159-1.39 225.448 /22,1 1. 1. 1.1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1. 1.1.1.1.1.1. 1.-5.2989 % q 5=0.5% (取用)1 0 6 5 8q 6 = Q 6 /Q r *100 100 0. 0 0<4 8224152. 10散热损失 2. 11灰渣损失二5.2989 0.5 1.5 0.5 0.0048 二7.8（查附录表二中水和水蒸气性质表，高过出口参数P= 9.9 Mpa t=540 C） 1. 2. 16给水温度t GS =215C （给定）1. 2. 17 给水焓i GS = 923.79 kJ/kg（查附录表二中水和水蒸气性质表，低省入口参数P=11.57 Mpa t=215 C）1. 2. 18锅炉有效利用热Q = D Gf( i GG - 1 I GS )= 220 10 3941. 39 9 2 3. 79^6. 6 4 1 kJ/h1. 2. 19实际燃料消耗量B=100*Q/( n Q)8= 100 6.64 10 / 92.1963 22= 32124.18485-3 1 64 2.3 2g/h2炉膛校核热力计算n .2. 1炉膛出口过量空气系数：l = 1.2 （查表1-5漏风系数和过量空气系数）2. 2炉膛漏风系数I = 0.05 （查表1-5漏风系数和过量空气系数）2. 3制粉系统漏风系数△ a ZF = 0.1 （查表1-5漏风系数和过量空气系数）2. 4热风温度t RF = 275 C （估取）2. 5理论热风焓I 0RF = 2175.4477 kJ/kg （查温焓表）2. 6 理论冷风焓I 0LF = 225.448 kJ/kg （查表2-14）2 . 7 空气带入炉膛热量Q K = （a" L - △ a L-△ a ZF）I°RF + （△ a I +△ a ZF）I °LF= 1.2-0.05-0.1 2175.4477 0.05 0.1 225.448%1. 2. 13锅炉热效率1. 2. 14保热系数n =100-刀q =92.1963 %© =1-q 5 /( n +q5 )0.00592.1963 0.005= 0.99461. 2. 15过热蒸汽焓i；G= 3941.39 kJ/kgkg/h1. 2. 20计算燃料消耗量B=B(1- q 4 /100)2. 31灰粒辐射减弱系数 K H =55900M Tl'2d55900314032132-80.676(m.MPa)2. 8对于每公斤燃料送入炉膛的热量 Q L = Q r [1-= 24618.1632 kJ/kg2. 9理论燃烧温度 9 0 二24618.1632一24259.6394100 1900 =1925.27 C25677.3141 -24259.6394(查温焓表)2. 10 理论燃烧绝对温度 T o = 9 0 +273= 1925.27+273 =2198.27 K 2. 11火焰中心相对温度系数 X=h/H l +A x=0.3040( 其中 h r =4962, HI =22176-4092+1762,^ x=0)2. 12 系数 M=A-BX= 0.59-0.3040 0.5=0.438 (A 、B 取值查表 3-5、3-6)2. 13炉膛出口烟气温度9” l =1130 C (估取) 2. 14炉膛出口烟气焓I ” L = 13612.9332kJ/kg (查温焓表) 2. 15 烟气平均热容量 V C = (Q-I ” L ) / ( 9 0 - 9 ” L )2. 18 水冷壁热有效系数 书 SL =E SL X SL =0.45 0.98=0.4412. 19 屏、炉交界面的污染系数 E YC =B * E SL =0.98 0.45=0.441 （ B 取 0.98）2. 20屏、炉交界面的角系数 X YC =1 （ 取用） 2. 21屏、炉交界面的热有效系数 书YC =E Y C X YC =0.441 1=0.441 2. 22燃烧器及门孔的热有效系数 书R =0 （未敷设水冷壁） 2. 23 平均热有效系数 PJ =（书 SL F+屮 YC F 2 + ^ R F Y （）/ F L = 0.4372（ 其中F=F q +2F c+F h +F_D -F YC 各F 值查表3-1炉膛结构数据）2. 24炉膛有效辐射层厚度S=5.488m （查表3-1炉膛结构数据） 2. 23炉膛内压力 P=0.1MPa2. 26水蒸气容积份额 r H20 =0.0994 （ 查烟气特性表） 2. 27三原子气体容积份额 r =0.2382 （ 查烟气特性表） 2. 28三原子气体辐射减弱系数K Q =10.2（ ―0^1%20十-0.1 ）（1-0.37 丄）j10.2*r*p*S1000-5.16212. 29烟气质量飞灰浓度 卩r=0.0110 2. 30灰粒平均直径 dn =13卩m （取用）查附录表一筒式磨煤机 =2318.0312kJ/kg= 224150.5 0.00482318.0372(q 3 + q 6) / (100- q 4) ]+ Q KE SL =0.45 2. 16水冷壁污染系数 2. 17水冷壁角系数X^L =0.98 24618.1632—13612.9332=13.8384 kJ/ (kgC)1925.27 -1130（查表3-4水冷壁灰污系数） （查3-1炉膛结构数= 10.2 _0.78_16_0.0994_1』0.2 汉 0.2382汽 0.1 汉-0.1 !1 —0.37疋 1403 10002. 32燃料种类修正系数 X 1=0.5 注:对低反应的燃料（无烟煤,半无烟煤,贫煤等）X 1=1;对高反应的燃料（烟煤,褐煤,泥煤,页岩,木柴 等）X 1=0.5:2. 33燃烧方法修正系数 X 2=0.1 注：对室燃炉X 2=0.1;对层燃炉X 2=0.03 2. 34煤粉火焰辐射减弱系数K=k Q *rK Y 10X 1X20.2382+80.676 0.0110+10 0.5 0.1=1.2296+0.8874+0.5=2.617%m.MPa)a H=1-e A PS= ^e^.21130J 546^ 0.70142. 38计算误差A9 =日厂日'估)=1186.27-1130=56.87 (允许误差士 100°C )2. 39炉膛出口烟气焓I L= 14374.748 查焓温表，日l按计算值 2. 40炉膛有效热辐射放热量f''Q L = (Q L T L )= 0.9946 22415-14374.748 = 7996.83462.41辐射受热面平均热负荷qs= B j QL （3.6 S LZ ）=5.1621 2. 35火焰黑度 2. 2.0.7014 a=酬=0.8419a H(1-a H)弓SL0.70141 -0.70140.44137炉膛出口烟气温度(计算值)To36炉膛黑度3-273M (36007SF LT 0)0.61B jVc0.4382198.271133600 5.67 10 0.8419 0.4372 693.56 2198.2730.9946 汉 31642.3221 汉 13.8384-273 + 1= 1186.87 c、、-41注：匚 =5.67 X102*K )B j单位:kghq F=B Qr(3.6 FA )31642.3221 224153827141.2183.6 51.4973、炉膛顶部辐射受热面吸热量及工质焓增的计算31642.32217996.83463.6 675.122. 42炉膛截面热强度= 3.6 0.6810411.5266=818400.963631642・3221 22415=187172.14783.6 1052.63. 1顶棚管径d=38 mm ( 3. 2 节距 s=47.5mm ( 3. 3 排数 n=158 ( 3. 4顶棚管角系数X=0.98 3. 5顶棚面积 F LD =32.11 取用） 取用） 取用）查＜标准〉线算图21（即附录图 1) 3. 6蒸汽流通面积f= 158 （3.143.7炉膛顶棚热负荷分配不均系数」h = 0.68 查＜标准〉线算图11（即附录图7）（对2. 43炉膛容积热强度=0.112本炉型：X 二=23938)/23938丿4. 12屏的计算受热面积 H PJ =2F P X P Z=317m 24. 13屏区顶棚面积H D P=高深角系数=15.63. 10 炉膛顶棚蒸汽流量 D LD = D _D J W= 220 103 - 6000 = 214000 KJ h3. 12炉膛顶棚进口蒸汽焓j’LD= 2727.7 -2727釜98 = 2708.835 k %g 查附录二中水和水蒸气性质表 注：蒸汽参数---汽包压力对应的干饱和蒸汽3. 14炉膛顶棚出口蒸汽温度 t 'LD= 316.3082 0C ＜查附录二中水和水蒸气性质表＞4、屏的结构数据计算表4. 1管子外径 d= ＞42 5 mm 4. 2屏的片数 Z=124. 3每片屏的管子排数n= 4 10=40 4. 4屏的深度 L=2.076 m 4. 5屏的平均高度h=7.4 m818400.9396214000 ®2433. 13炉膛顶棚出口蒸汽焓i LD=i LD+ i LD= 2708.835 3.8243=2712.65934. 6 一片屏的平面面积 F p=13・5m 24. 7屏的横向节距 S 1=591 mm4. 8 比值1= S 1d=14.14. 9屏的纵向节距 S 2=46 mm4. 11屏的角系数X P= 0.98查《标准》线算图1（即附录1），曲线53. 11炉膛顶棚蒸汽焓增=1.094. 10比值 匚2' 2Fch=65.61 m< 见表3-1F 2>''F ch二 7.68 6.424 二 49.34 m5 屏的热力计算5. 1烟气进屏温度P= 1186.87 0C 查表3-9，炉膛校核热力计算即炉膛出口烟气温度r '5. 2烟气进屏焓 I P= 14374.748 KJ kg 查表3-9，炉膛校核热力计算即炉 膛出口烟气焓I'L5. 3烟气出屏温度 二；=1000 0C《先估后校》5. 4烟气出屏焓 I 'P= 11886.3132 K%g查焓温表4. 15屏区附加受热面面积 2H PFJ = H DP + H SL =45.7 m4. 16烟气进屏流通面积 ' 2F P =58.8 m4. 17烟气出屏流通面积 '' 2F P =50m4. 18烟气平均流通面积2上王-54F P F P4. 19烟气流通面积f=212 10 二山=0.0794m 2（其中=0.042-2 0.005 单位: m ）4. 20烟气有效辐射层厚度1.8 S =-丄丄丄S= 0.779 m （注：S 1 单位：m ）4. 21屏区进口烟窗面积 4. 22屏区出口烟窗面积5. 5烟气平均温度二1186.87 1000= 1093.435PJ5. 7屏的对流吸热量D' " Q P 二（I p-|p=0.9946" 14374.748-11886.3132)- 366 = 2108.9973 K%g5. 8炉膛与屏相互换热系数1= 0.97查附录表165. 9炉膛出口烟窗的沿高度热负荷分配系数卩 =0.8查《标准》线算图5. 11 （即附录图7） （ X10炉膛出口烟窗射入屏区的炉膛辐射热量 'f ' 'Q p 二 YC （Q L —| P ）F ch /SLZ YC/1984623938)0.97 0.8 0.9946 24618.1632-14374.748 65.61二 /675.12 二 768.3233 5. 11 三原子气体辐射减弱系数 0.78+1.6 K Q "0.2( ___ rH2。
220t锅炉课程设计220th煤粉锅炉热力设计
锅炉课程设计课题名称：220t∕h煤粉锅炉热力设计专业、班级：热能与动力工程、热动Ill一、设计题目：220t∕h煤粉锅炉热力设计二、原始资料：①锅炉额定蒸发量：De二220 t∕h=220×103 kg/h②给水温度：tει -215O C③过热蒸汽温度：t孑540°C④过热蒸汽压力：p sr=9. 8MPa⑤制粉系统：中间仓储式（热空气作干燥剂、钢球筒式磨煤机）⑥燃烧方式：四角切圆燃烧⑦排渣方式：固态⑧环境温度：20°C⑩烟气流程：炉膛一高温对流过热器一低温对流过热器一高温省煤器一高温空气预热器一低温省煤器一低温空气预热器锅炉受热面的布置结构如右图：本组选用的燃料为新汶煤，首先要对燃料的应用基成分进行校核，本燃料校核是100%,炉握表1∙7新汶烟煤煤质分析数据表燃烧计算表表2-9烟气特征表炉膛、屏式过热器、高温过热器、低温过热器、高温省煤器、高温空气预热器、低温省煤器、低温空气预热器等所在烟气区域的烟气在不同温度下的焙，并列成表格作为温焙表。
具体见下表。
表烟气焙温表(用于低温过热器.高温省煤气的计算)表2-12烟气温焙表(用于高温空预器、低温省煤气的计算)烟气焙温表(用于低温空预器计算)表2.4锅炉热平衡及燃料消耗量计算计算锅炉输入热量，包括燃料的收到基低位发热量，燃料物理显热、外来热源加热空气时带入的热崑各项热损失，包括化学不完全燃烧热损失q3和机械不完全燃烧热损失q4,锅炉散热损失q5,灰渣热物理损失q6,排烟热损失q2°具体数据见锅炉热平衡及燃料消耗量计算表2-14.第三章炉膛热力计算表37 炉膛的结构数据表3-9炉膛校核热力计算表3-10炉膛顶棚辐射受热面吸热量及工质焙増计算第四章对流受热面校核热力计算一、对流受热面计算步骤：1、假设受热面岀口烟气温度，查取相应焰值。
2、根据出口烟焙,通过Qβ=Φ（I -I ,+ΔaΓu.）it算对流传热量。
3、依据烟气侧放热量等于工质侧吸热量原理，求取工质出口焰和相应温度。
加热炉热力计算中重要参数的校核方法
加热炉热力计算中重要参数的校核方法【摘要】本文主要针对加热炉中如理计算时重要的烟气份额与减温水量参数的校核作出了讨论，并提出了相应的校核方法，以保障加热炉热力计算的校核能够更为准确的完成。
【关键词】加热炉；热力计算；校核方法0引言加热炉的热力计算不仅是对加热炉整体进行计算的重要部分，而且也是评价加热炉经济学与安全性的一项重要指标，对加热炉的运行、设计与改造起到了指导性的作用。
一般而言，加热炉的热力计算可以划分为校核计算与设计计算两大类别，其中，校核计算指的是将校核工作状况中加热炉的燃料特性与炉体参数作为数据的基础，在对加热炉不同受热面改变其尺寸结构或已知明确参数的情况下，对加热炉不同受热面中进出口的温度、烟气与空气流量、烟气与空间温度等内容作出计算。
而设计计算则指的是依靠额定的负荷，以加热炉的燃料成分与给水参数为基础，从而对加热炉不同受热面所需要的尺寸结构、额定参数等内容进行计算[1]。
1加热炉热力计算方法作为在油气行业中所使用的一种特殊加热炉，由于热力加热炉在传热方法与炉型结构上和普通加热炉存在着很大的不同，所以对其热力进行计算的方式也和加热炉的普通炉型存在着天壤之别[2]。
1.1火管传热的计算与分析对火管的传热进行计算，其目的在于对火管出口处的烟气温度与火管的壁面吸热量进行确定。
由于在传热过程中火管主要依靠的是壁面与高温度火焰之间产生的辐射进行换热，所以在火管中对流换热能力较弱、流速较慢的高温烟气在计算过程中可以不予考虑，其计算公式如下：1.2烟管的相关计算一般情况下，在对烟管进行有关计算时，主要工作就是将位于管内烟气一侧的辐射换热与对流换热的系数计算出来[3]。
鉴于与管内换热的实验研究存在关联的公式已经较为成熟，因此计算有关于烟管对流的换热系数时可以采用下列公式：1.3盘管计算由于作为传热介质的加热盘管中存在被加热天然气的流动，而且一般被加热的天然气在盘管中的流动呈现为紊流或过渡流状态，所以在被加热的天然气在盘管中的流动呈现为紊流或过渡流状态时计算换热系数的公式为：2.校核计算方法所谓的校核计算可以非常有很多计算方法，这些方法中主要是以受热没里面的校核计算与受热面外面校核计算。
220t h 循环流化床锅炉说明书
220t/h循环流化床锅炉说明书目录一、锅炉基本特性 (3)1、主要工作参数 (3)2、设计燃料 (3)3、安装和运行条件 (4)4、锅炉基本尺寸 (4)二、锅炉结构简述 (5)1. 炉膛水冷壁 (5)2. 高效蜗壳式汽冷旋风分离器 (7)3. 锅筒及锅筒内部设备 (7)4. 燃烧设备 (8)5. 过热器系统及其调温装置 (11)6. 省煤器 (11)7. 空气预热器 (12)8. 锅炉范围内管道 (12)9. 吹灰装置 (12)10. 密封装置 (12)11. 炉墙 (13)12. 构架 (13)13．膨胀系统 (14)14．锅炉水压试验 (14)15．锅炉过程监控 (14)三、性能说明 (16)一、锅炉基本特性1、主要工作参数额定蒸发量 220 t/h额定蒸汽温度 540 ℃额定蒸汽压力（表压） 9.8 MPa给水温度 215 ℃锅炉排烟温度 ~140 ℃排污率≤2 %空气预热器进风温度 20 ℃锅炉计算热效率 90.5 %锅炉保证热效率 90%燃料消耗量 41.7 t/h 石灰石消耗量 585 kg/h 一次热风温度 200 ℃二次热风温度210 ℃一、二次风量比 55：45循环倍率 25～30脱硫效率（钙硫摩尔比为2.5时）≥ 70 % 2、设计燃料（1）煤种及煤质煤的入炉粒度要求：粒度范围0~10mm，50%切割粒径d50=2mm，详见附图。
（2）点火及助燃用油锅炉点火用油:甲醇和甲醇油（3）石灰石特性颗粒度0-1mm.d50=0.25mm.3、安装和运行条件地震烈度里氏6度，按7度设防。
锅炉给水满足GB/T12145《火力发电机组及蒸汽动力设备水汽质量》标准。
4、锅炉基本尺寸炉膛宽度（两侧水冷壁中心线间距离） 8770mm炉膛深度（前后水冷壁中心线间距离） 6610mm炉膛顶棚管标高 37600mm锅筒中心线标高 41000mm锅炉最高点标高 45000mm运转层标高 8000mm操作层标高 5400mm锅炉宽度（两侧柱间中心距离） 23000mm锅炉深度（柱Z1与柱Z4之间距离） 27600mm二、锅炉结构简述锅炉为高温高压，单锅筒横置式，单炉膛，自然循环，全悬吊结构，全钢架π型布置。
锅炉原理课程设计—220t_h锅炉整体校核热力计算
新疆大学课程设计任务书13-14 学年第１学期学院：电气工程学院专业：热能与动力工程学生姓名：*** 学号：***课程设计题目：220t/h锅炉整体校核热力计算煤种徐州烟煤起迄日期: 2013年12月23 日~2014年1月3 日课程设计地点:二教指导教师:***系主任：***下达任务书日期: ２０13年12 月23日课程设计任务书课程设计任务书绪论一、锅炉课程设计的目的锅炉课程设计《锅炉原理》课程的重要教学实践环节。
通过课程设计来达到以下目的：对锅炉原理课程的知识得以巩固、充实和提高；掌握锅炉机组的热力计算方法，学会使用热力计算标准方法,并具有综合考虑锅炉机组设计与布置的初步能力；培养对工程技术问题的严肃认真和负责的态度。
二、锅炉校核计算主要内容1、锅炉辅助设计：这部分计算的目的是为后面受热面的热力计算提供必要的基本计算数据或图表。
2、受热面热力计算：其中包含为热力计算提供结构数据的各受热面的结构计算。
3、计算数据的分析：这部分内容往往是鉴定设计质量等的主要数据。
三、整体校核热力计算过程顺序1、列出热力计算的主要原始数据，包括锅炉的主要参数和燃料特性参数。
2、根据燃料、燃烧方式及锅炉结构布置特点，进行锅炉通道空气量平衡计算。
3、理论工况下（a＝1）的燃烧计算。
4、计算锅炉通道内烟气的特性参数。
5、绘制烟气温焓表。
6、锅炉热平衡计算和燃料消耗量的估算。
7、锅炉炉膛热力计算。
8、按烟气流向对各个受热面依次进行热力计算。
9、锅炉整体计算误差的校验。
10、编制主要计算误差的校验。
11、设计分析及结论。
四、热力校核计算基本资参数1) 锅炉额定蒸汽量De=220t/h2)给水温度：t GS=215℃3）过热蒸汽温度：t GR=540℃4）过热蒸汽压力（表压）P GR=9.8MPa5)制粉系统：中间储仓式（热空气作干燥剂、钢球筒式磨煤机）6）燃烧方式：四角切圆燃烧7）排渣方式：固态8）环境温度：20℃9）蒸汽流程：一次喷水减温二次喷水减温10）烟气流程：炉膛→屏式过热器→高温对流过热器→低温对流过热器→高温省煤器→高温空预器→低温省煤器→低温空预器五、燃料特性：（1）燃料名称：徐州烟煤（2）煤的收到基成分（3）漏风系数和过量空气系数（4）确定锅炉的基本结构采用单锅筒∏型布置，上升烟道为燃烧室及凝渣管。
毕业设计说明书-----锅炉设计
摘要在SHL10-1.25/250-AⅢ型锅炉设计中，我们通过设计任务书给定的设计参数以及参考相关设计资料，进行初步设计与热力计算。
该设计的内容包括燃料与燃烧计算、锅炉热平衡计算、锅炉炉膛、防渣管、过热器、锅炉管束等设备的热力计算。
在热力计算中，利用先假设后校核，逐次逼近法，进行计算，同时确定炉体及相关部件的尺寸和各个受热面面积及布置形式。
在设计当中，查阅了许多有关链条锅炉方面的资料，这种锅炉在现代工业发展中被普遍运用，而且技术越来越成熟，所以为本课题的链条锅炉设计提供了很大的帮助，进而完成了本次双锅筒横置式链条炉排锅炉的初步热力计算和基本结构设计。
本次设计还包括任务说明书，计算说明书、锅炉本体图，空气预热器零件图，省煤器零件图。
关键词:链条炉；锅炉炉膛；热力计算。
AbstractAccording to design parameters that has given design and the relevant design information,we make heat calculations and preliminary design calculation on SHL10-1.25/250-A Ⅲboiler.The main contents include introduction, fuel and combustion calculations, boiler heat calculation balance, boiler furnace,anti-thermal residue management and other computing devices.In the thermal calculation, firstly,we use the methods of assumptions, and then check them and successive approximation to calculateing .Simultaneously,we determine the size of furnace and related components and layout of various heating surface.In the design, through a lot of information about the chain boiler, this boileris are widely used in the modern industry, and the technology is more and more ripe, so it provides a helpful program for the subject-based chain boiler design.this design also includes mission statement ,calculation specifications,the CAD chart of the boiler body , air preheater and economizer.Keywords: chain boiler ; furnace ;thermal calculation.目录1绪论 (1)1.1 设计题目的提出 (1)1.1.1 工业锅炉的概述 (1)1.1.2 燃煤工业锅炉燃烧现状 (1)1.2 国内外研究现状 (2)1.3 设计内容与研究方法 (2)1.3.1 设计主要内容 (3)1.3.2 研究方法 (3)1.3.3 校核热力计算主要内容 (3)1.3.4 热力计算步骤 (4)1.3.5 设计中遇到的主要问题及解决办法 (4)2设计任务书 (6)2.1 设计题目 (6)2.2 原始资料 (6)2.3 燃料特性 (6)3炉膛热力计算 (7)3.1 烟道空气系数及受热面漏风系数 (7)3.2 辅助计算 (8)3.2.1 理论空气与烟气的特性计算 (8)3.2.2 燃烧产物容积和焓的计算 (10)3.2.3 锅炉热平衡及燃料消耗量计算 (12)3.2.4 锅炉热平衡及燃料消耗量计算 (21)3.3 炉膛几何特性及热力计算 (21)3.3.1 燃烧室尺寸假定与校核 (23)3.3.2 炉膛传热计算参数 (28)4对流受热面的热力计算 (36)4.1 锅炉的对流受热面的概述 (36)4.1.1 对流过热面 (36)4.1.2 对流传热过程 (36)4.2 对流受热面传热的计算公式 (36)4.3 防渣管结构特性及热力计算 (44)4.4 过热器结构特性及热力计算 (47)4.5 锅炉管束结构特性及热力计算 (47)4.6 省煤器和空气预热器结构特性及热力计算 (48)5热力计算汇总与校核 (49)6结论 (50)致谢 (51)参考文献 (52)1绪论1.1 设计题目的提出1.1.1 工业锅炉的概述我国为了与发电用的大型锅炉相区别，把容量65吨/时以下为工业生产供热、为建筑物供暖的锅炉称为工业锅炉。
锅炉原理课程设计徐州烟煤模板
锅炉原理课程设计
徐州烟煤
新疆大学
课程设计任务书
13-14 年第１学期
学院: 电气工程学院
专业: 热能与动力工程
学生姓名: *** 学号: *** 课程设计题目: 220t/h锅炉整体校核热力计算
煤种徐州烟煤
起迄日期: 12月 23 日~ 1月3 日
课程设计地点:二教
指导教师:***
系主任: ***
下达任务书日期: ２０12 月 23日
课程设计任务书
课程设计任务书
绪论一、锅炉课程设计的目的
锅炉课程设计《锅炉原理》课程的重要教学实践环节。
经过课程设计来达到以下目的: 对锅炉原理课程的知识得以巩固、充实和提高; 掌握锅炉机组的热力计算方法, 学会使用热力计算标准方法,并具有综合考虑锅炉机组设计与布置的初步能力; 培养对工程技术问题的严肃认真和负责的态度。
二、锅炉校核计算主要内容
1、锅炉辅助设计: 这部分计算的目的是为后面受热面的热力计算提供必要的基本计算数据或图表。
2、受热面热力计算: 其中包含为热力计算提供结构数据的各受热面的结构计算。
3、计算数据的分析: 这部分内容往往是鉴定设计质量等的主要数据。
三、整体校核热力计算过程顺序
1、列出热力计算的主要原始数据, 包括锅炉的主要参数和燃料特性参数。
2、根据燃料、燃烧方式及锅炉结构布置特点, 进行锅炉通道空气量平衡计算。
3、理论工况下( a＝1) 的燃烧计算。
4、计算锅炉通道内烟气的特性参数。
5、绘制烟气温焓表。
6、锅炉热平衡计算和燃料消耗量的估算。
7、锅炉炉膛热力计算。
锅炉热力计算方法
f (tgs , tlk , tsm , tky , m)
排烟温度的选择
py 低时，q2
t
经济性原则：
A
B
运行费用。
制造费用。
受热面成本（特别是钢材价格）—制造费用 燃料价格—运行费用 辅机的厂用电消耗：燃煤量和受热面烟气侧 阻力
安全性原则（工作可靠性：避免低温腐蚀和堵灰。）
燃料(固体)性质对受热面布置的影响 发热量 水分 灰分 挥发分 硫分
燃料发热量的影响
对于正在运行锅炉，如发热量↓，热力特性变化：
如B不↑，将使D ↓。为了保证D，必须↑B。 " 和 t Wy都↑，于是Q↑ l 将↑，Vy也将↑， tgr将↑。为保证tgr维持在额定值，就必须增加 D 省煤器: 如原来不沸腾,有可能接近或成为沸腾的; 如原来是沸腾的，则增加了沸腾度。 trk将↑。 py↑，从而↑q2 。
排烟温度的选择
影响排烟温度确定的因素： （1）
V 0 c k m pyV y0 c y
=0.7-0.9=f(燃料性质-※M, py)
M↑，Vy cy↑，m↓ py↑（漏风↑），m↓ py 应选的高一些，因为，m值较小时，烟气 m较小时， 的热容量大，不易被冷却，如要冷却到较低的 ，则需 py 要过多 Aky。
热力计算任务及计算顺序
锅炉热力计算顺序：
列原始数据
空气量/烟气量/空气焓/烟气焓计算——建立烟气特性表/烟 气焓温表
、B 热平衡计算：确定各项热损失、
受热面计算：沿烟气流向进行 编制主要计算数据汇总表
设计锅炉时基本参数的选择
排烟温度的选择 热空气温度的选择 炉膛出口烟温的选择
供热计算
六、城市供热工程规划(一)城市热负荷计算1.计算法①采暖热负荷计算Q=q·A·10-3(6-11)式中，Q为采暖热负荷(MW)，q为采暖热指标(W/m2，取60～67W/m2)，A为采暖建筑面积(m2)。
②通风热负荷计算Q T=KQn (6-12)式中，Q T为通风热负荷(MW)，K为加热系数(一般取0.3～0.5)，Qn为采暖热负荷(MW)。
③生活热水热负荷计算Qw=Kq w F (6-13)式中，Qw为生活热水热负荷(W)，K为小时变化系数，q w为平均热水热负荷指标(W/m2)，F为总用地面积(m2)。
当住宅无热水供应、仅向公建供应热水时，q w取2.5～3W/m2；当住宅供应洗浴用热水时，q w取15～20W/m2。
④空调冷负荷计算Qc=βq c A10-3 (6-14) 式中，Qc为空调冷负荷(MW)，β为修正系数，q c为冷负荷指标(一般为70～90W/m2)，A为建筑面积(m2)。
对不同建筑而言，β的值不同，详见表6-6。
表6-50 城市建筑冷负荷指标注：当建筑面积<5000m2时，取上限；建筑面积>10000m2时，取下限。
⑤生产工艺热负荷计算对规划的工厂可采用设计热负荷资料或根据相同企业的实际热负荷资料进行估算。
该项热负荷通常应由工艺设计人员提供。
⑥供热总负荷计算将上述各类负荷的计算结果相加，进行适当的校核处理后即得供热总负荷，但总负荷中的采暖、通风热负荷与空调冷负荷实际上是同一类负荷，在相加时应取两者中较大的一个进行计算。
2.概算指标法对民用热负荷，亦可采用综合热指标进行概算。
①民用建筑供热面积热指标概算值详见表6-51。
表6-51 城市民用建筑供暖面积热指标概算值注：1.总建筑面积大，外围护结构热工性能好，离户面积小，可采用表中较小的数值；反之，则采用表中较大的数值。
2.上表推荐值中，已包括了热网损失在内(约6%)。
②对居住小区而言，包括住宅与公建在内，其采暖热指标建议取值为60～67W/m2。
锅炉原理课程设计—220t_h锅炉整体校核热力计算
锅炉原理课程设计—220t_h锅炉整体校核热力计算新疆大学课程设计任务书13-14 学年第 1学期学院: 电气工程学院专业: 热能与动力工程学生姓名: *** 学号: ***课程设计题目: 220t/h锅炉整体校核热力计算煤种徐州烟煤起迄日期: 2013年 12月 23 日 ~ 7>2014年1月3 日课程设计地点: 二教指导教师: ***系主任: ***下达任务书日期: 2013年 12 月 23 日课程设计任务书1.设计目的:课程设计是专业课学习过程中的一个非常重要的实践性环节。
它为综合应用所学的专业知识提供了一次很好的实践机会,而且通过课程设计可以加强学生对本课程及相关课程理论及专业知识的理解和掌握,训练并提高其在理论计算、工程绘图、资料文献查阅、运用相关标准与规范及计算机应用等方面的能力;同时,为其它专业课程的学习和毕业设计(论文)奠定良好的基础。
2.设计内容和要求(包括原始数据、技术参数、条件、设计要求等):一、锅炉规范1、锅炉额定蒸发量:Dc220t/h2、给水温度:tgs215℃3、过热蒸汽温度:tgr5404、过热蒸汽压力(表压):pgr9.8MPa5、制粉系统:中间储仓式(热空气作干燥剂、钢球筒式磨煤机)6、燃烧方式:四角切圆燃烧7、排渣方式:固态8、环境温度:20℃9、蒸汽流程:见指导书P410、烟气流程:炉膛→屏式过热器→高温对流过热器→低温对流过热器→高温省煤器→高温空气预热器→低温省煤器→低温空气预热器锅炉受热面的布置结构示意图见指导书P5所示。
二、燃料的特性煤种:徐州烟煤(煤种的具体参数见指导书P8表1-7)3.设计工作任务及工作量的要求〔包括课程设计计算说明书论文、图纸、实物样品等〕:1、锅炉辅助设计计算。
2、受热面热力计算。
3、受热面数据分析及材料整理课程设计任务书4.主要参考文献:1.锅炉原理2.锅炉课程设计指导书5.设计成果形式及要求:设计成果形式:1、设计计算说明书。
供热计算
六、城市供热工程规划(一)城市热负荷计算1.计算法①采暖热负荷计算Q=q·A·10-3(6-11)式中，Q为采暖热负荷(MW)，q为采暖热指标(W/m2，取60～67W/m2)，A为采暖建筑面积(m2)。
②通风热负荷计算Q T=KQn (6-12)式中，Q T为通风热负荷(MW)，K为加热系数(一般取0.3～0.5)，Qn为采暖热负荷(MW)。
③生活热水热负荷计算Qw=Kq w F (6-13)式中，Qw为生活热水热负荷(W)，K为小时变化系数，q w为平均热水热负荷指标(W/m2)，F为总用地面积(m2)。
当住宅无热水供应、仅向公建供应热水时，q w取2.5～3W/m2；当住宅供应洗浴用热水时，q w取15～20W/m2。
④空调冷负荷计算Qc=βq c A10-3 (6-14) 式中，Qc为空调冷负荷(MW)，β为修正系数，q c为冷负荷指标(一般为70～90W/m2)，A为建筑面积(m2)。
对不同建筑而言，β的值不同，详见表6-6。
表6-50 城市建筑冷负荷指标建筑类型旅馆住宅办公楼商店体育馆影剧院医院冷负荷指标βq c 1.0q c 1.0q c 1.2q c0.5q c 1.5q c 1.2～1.6q c0.8～1.0q c 注：当建筑面积<5000m2时，取上限；建筑面积>10000m2时，取下限。
⑤生产工艺热负荷计算对规划的工厂可采用设计热负荷资料或根据相同企业的实际热负荷资料进行估算。
该项热负荷通常应由工艺设计人员提供。
⑥供热总负荷计算将上述各类负荷的计算结果相加，进行适当的校核处理后即得供热总负荷，但总负荷中的采暖、通风热负荷与空调冷负荷实际上是同一类负荷，在相加时应取两者中较大的一个进行计算。
2.概算指标法对民用热负荷，亦可采用综合热指标进行概算。
①民用建筑供热面积热指标概算值详见表6-51。
表6-51 城市民用建筑供暖面积热指标概算值建筑物类型单位面积热指标(W/m2)建筑物类型单位面积热指标(W/m2)住宅58～64商店64～87办公楼、学校58～87单层住宅81～105医院、幼儿园64～81食堂餐厅116～140旅馆58～70影剧院93～116图书馆47～76大礼堂、体育馆116～163注：1.总建筑面积大，外围护结构热工性能好，离户面积小，可采用表中较小的数值；反之，则采用表中较大的数值。
最新《220t／h循环流化床锅炉设计》
220 t/h循环流化床锅炉设计总结包绍麟1，吕清刚1，那永洁1，孙运凯1毛军华2, 王政 2，杨浩2，赵冀哲 2后永杰3，李留轩3（1.中国科学院工程热物理研究所，北京100080；2.无锡华光锅炉股份有限公司，无锡 214028；3.洛阳华润热电有限公司，洛阳 471900）摘要：采用我国自主技术的两台220 t/h循环流化床锅炉在河南洛阳华润热电有限公司已投运2年。
文章中分析了2年来该锅炉所出现的主要问题，并提出了解决办法，对我国循环流化床锅炉的应用和设计具有一定的参考价值。
关键词：220t/h循环流化床，锅炉，故障分析一、前言采用中国科学院工程热物理研究所技术、由无锡华光锅炉股份有限公司设计制造的首批两台220 t/h循环流化床锅炉分别于2004年2月和6月在河南洛阳华润热电有限公司投入商业运行，至今已经运行2年多时间。
其中1号炉在2005年累计运行7250小时，2号炉累计运行7830小时，由于汽机出现了2次叶片脱落事故，2005年的累计运行时间没有达到8000小时，本文针对锅炉运行2年多所出现的一些问题进行了总结介绍，并提出有效地解决问题的办法。
二、220 t/h循环流化床锅炉结构简介[1]220 t/h循环流化床锅炉炉膛采用了单汽包自然循环、全悬吊膜式水冷壁的封闭结构。
布风板到炉膛顶的高度为32 m，炉膛横截面积为52 m2。
炉膛内布置有4片过热蒸汽屏和2片水冷蒸发屏。
炉膛底部的布风板上布置有内嵌逆流柱型风帽，布风板上有三点排渣,其中2根接入滚筒式排渣机。
前墙下部有四点给煤。
锅炉采用了两只床下油点火燃烧器，均匀布置在水冷风室的后墙。
两个涡壳式进口、汽冷旋风分离器布置在炉膛和尾部烟道之间。
高、低温过热器、省煤器和空气预热器依次布置在尾部烟道之中，其中转向室到低温过热器的尾部烟道部分采用了过热器包覆墙设计。
锅炉采用了膜式省煤器和管式空气预热器结构。
锅炉的主要性能设计参数见表1。
表1、锅炉的主要性能设计参数。
锅炉课设
计算锅炉燃料消耗量：由于计算时的排烟温度为假定值， ⑥ 计算锅炉燃料消耗量：由于计算时的排烟温度为假定值， 所以计算出的燃料消耗量为估算值。 所以计算出的燃料消耗量为估算值。将上述计算结果填入 表2-14。 。 给定参数： ⑦ 给定参数： tlk = 20℃，tgs = 215℃
q3 = 0.5%，q4 = 1.5%，q5 = 0.5% 高温过热器出口参数：p = 9.9 MPa，t = 540℃ 低温省煤器入口参数：p = 11.57 MPa，t = 215℃
锅炉课程设计
1 2 3 4 5
设计题目 给定条件 设计任务 参考资料 设计步骤
1
设计题目
设计题目： 设计题目：220t/h煤粉锅炉校核辅助热力计算 煤粉锅炉校核辅助热力计算 锅炉热力计算方法：根据计算任务的不同， 锅炉热力计算方法：根据计算任务的不同，可分 为设计热力计算和校核热力计算两类。 为设计热力计算和校核热力计算两类。本次课程 设计属于校核计算。 设计属于校核计算。 校核计算主要内容：锅炉辅助设计计算， 校核计算主要内容：锅炉辅助设计计算，受热面 热力计算，计算数据的分析。 热力计算，计算数据的分析。
7. 编写 编写220t/h煤粉锅炉辅助热力计算书： 煤粉锅炉辅助热力计算书： 煤粉锅炉辅助热力计算书 计算书中应包括如下内容： 计算书中应包括如下内容： 目录 一、设计参数 二、任务与要求 三、空气量平衡计算 四、燃料燃烧计算 1. 燃烧计算 2. 烟气特性计算 3. 烟气焓计算 五、锅炉热效率及燃料消耗量估算 1. 锅炉输入热量 2. 各项热损失的确定
1. 燃料数据的分析与整理： 燃料数据的分析与整理： 根据任务书列出锅炉参数； ① 根据任务书列出锅炉参数； 根据任务书列出煤质分析数据。 ② 根据任务书列出煤质分析数据。 2. 空气量平衡计算：选取并计算烟道各处的过量空气系数和 空气量平衡计算： 漏风系数。由于机组在运行时处于负压状态， 漏风系数。由于机组在运行时处于负压状态，因此沿烟气 流程存在冷空气漏入，过量空气系数逐步增大。 流程存在冷空气漏入，过量空气系数逐步增大。对炉膛和 烟道各处实际空气量的计算称为锅炉的空气量平衡计算。 烟道各处实际空气量的计算称为锅炉的空气量平衡计算。 炉膛出口过量空气系数：由燃料性质和燃烧方法决定。 ① 炉膛出口过量空气系数：由燃料性质和燃烧方法决定。 表1-2 炉膛出口过量空气系数
热力系统计算模板
计算原始资料:1.汽轮机型式及参数（1）机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机；（2）额定功率：p e=600MW（3）主蒸汽参数（主汽阀前）：p0=16.7MPa，t0=537℃；（4）再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段：p rh=3.23MPa，t rh=537℃冷段：pˊrh=3.56MPa，tˊrh=315℃（5）汽轮机排汽压力p c=4.4/5.39 MPa，排汽比焓：h c=2333.8KJ/Kg。
2.回热加热系统参数：（1）机组各级回热抽汽参数见表1-1；表1-1 回热加热系统原始汽水参数项目单位H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8Mpa 5.89 3.59 1.6 0.74 0.305 0.13 0.07 0.022 抽汽压力pˊj抽汽比焓hKJ/Kg 3133 3016 3317 3108 2913 2750 2650 2491 j抽汽管道压% 3 3 3 3 3 3 3 3 损δpjMpa 20.1 20.1 20 0.71 1.724 1.724 1.72 1.724 水侧压力pw加热器上端差δ℃-1.7 0 0 0 2.8 2.8 2.8 2.8 t℃380.9 316 429 323 223.2 137 88.5 2.8 抽汽温度twj加热器下端℃ 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 5.5 差δt1（2）最终给水温度：t fw=274.1℃；（3）给水泵出口压力：p pu=20.13MPa，给水泵效率：ηpu=0.83；（4）除氧器至给水泵高差:H pu=21.6m（5）小汽机排汽压力：p e，xj=6.27 MPa；小汽机排汽焓：h c，xj=2422.6 KJ/Kg3.锅炉型式及参数（1）锅炉型式：英国三井2027-17.3／541／541；（2）额定蒸发量:D b=2027t/h；（3）额定过热蒸汽压力p b=20.13MPa;额定再热蒸汽压力p r=20.13MPa；（4）额定过热气温t b=541℃额定再热气温t r=541℃；（5）汽包压力p du=20.13MPa；（6）锅炉热效率：ηb=92.5%。
汽轮机课程设计：某型50MW汽轮机最末级的变工况热力核算
某型50MW 汽轮机最末级的变工况热力核算目录摘要 ………………………………………………………………………………………………………………………………………..-3- 第一章 概述 ................................................................................................错误!未定义书签。
一，变工况计算的意义 ............................................................................错误!未定义书签。
二，变工况数值计算的方法 ....................................................................错误!未定义书签。
第二章 设计工况下计算 ..................................................................................错误!未定义书签。
一，已知条件 ............................................................................................错误!未定义书签。
二，由已知条件查软件得参数 ................................................................错误!未定义书签。
2.1，根据已知条件得： ..................................................................错误!未定义书签。
2.2，由P 2=0.0046 Mpa, X 2=0.866查得级后参数： ......................错误!未定义书签。
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10 辐射层有效厚度 11 平均总热容量 12 水蒸汽分压 13 烟气总分压 14 容积热负荷 15 火炬黑度修正系数 16 发光火焰黑度 17 不发光火焰黑度 18 火炬黑度 19 炉膛黑度 20 炉膛计算出口烟温 21 误差 22 炉内幅射传热量 23 幅射热面热负荷 24 容积热负荷 25 炉膛计算出口烟温
3 3
计 给定 查温焓表 给定 查温焓表
算
公
式
ｔrk ｉrk ＱLk ｉLk Ｑk ＱL Ｔa θ ＂ I＂
Ｓ
(α＂L－Δ α L－Δ α z）×ｉrk＋Δ α L× ｉLk Qdw× （100-q3-q4-q6)/(100-q4)+Qk 查温焓表 先假定后复核 查温焓表 3.6× ＶL／ＦL （ＱL－Ｉ＂）／（Ｔa－θ ＂） 给定 给定 Ｑdw×Ｂj／Ｖ 与燃料种类及燃烧方式有关（Ｐ280） ａcb=0.9(1-e-((1.6Tm/1000-0.5)PS) １－ｅ
(1-0.38Tm/1000)*(0.8+1.6r
数值 46 156 343 155 220000 0.70 1769532.38 647.1 655.143329 356.198554
(1-0.38Tm/1000)*(0.8+1.6rH2O)/(PnS)热面积 2 附加过热器蒸汽入口压力 3 附加过热器蒸汽入口温度 5 附加过热器蒸汽流量 6 附加过热器吸热不匀系数 7 附加过热器吸热量 8 附加过热器蒸汽入口焓 9 附加过热器蒸汽出口焓 10 附加过热器蒸汽出口温度
Pd＇
td' 4 附加过热器蒸汽出口压力 Pd" Dd Yd Ｑd ｉd' ｉd＂ td＂
操作说明 需输入数据 自动计算 点击计算 返回主界面
数值 238.60 47.59 20.00 3.944 50.16 816.284 1288.579 967.863 593.399 5.470 0.695 0.0387 0.3061 127156.62 0.00 0.800 0.4454 0.4454 0.5476 967.8633 0.0000 221.123869 54954.42 127156.62 967.863 926 230083 532379 0.257167059 63.91199266 147.8831481 532379 17 不发光火焰部分介质减弱系数 k2 ／ 3 2484 17 210 3418 199
Ｖcp
rH2O Σp
Ｑv m ａCB ａr ａφ ａm θ j＂
e Qf
不发光 m=0
m× ａCB＋（１－m）×ａr (aφ +(1-aφ )ρ ψ )/(1-(1-ψ ζ )(1－ρ ψ )(1-aφ )) Ｔa/(Ｍ((4.9e-8ζＨａmＴa3)/(ψＢjＶcp))^0.6+1)-273 「θ ＂－θj＂」＜100 φ (ＱL－ｉ") Ｑf×Ｂj／Ｈ Ｑdw×Ｂj／Ｖ 计算
包覆面积 ＦL 幅射热面积 ＨL 火焰中心位置系数
M2 M2 M
理论水蒸汽容积V0H2O Nm3/kg 三原子气体容积VRO2 Nm /kg 保热系数 烟气容积 燃料含灰量 φ Vy A ayh dfh
平均灰污系数 ζ 出口空气过量系数 α ＂L 炉膛漏风系数 Δ α
L
/
Nm3/kg
计算燃料消耗量Bj kg/h
Ｑh Ｑv θ j＂
0.107761241 序号 项目名称
附加过热器（顶棚） 热 力 算计 公 算 符号 单位 计
Ｈd m2 绝对 ℃ 绝对 Kg／h ／ kcal/kg kcal/kg kcal/kg ℃ 给定 给定 给定 给定 给定 给定 Ｙd× Ｈd× Ｑh 查蒸汽特性表 ｉd'＋Ｑd／Dd 查蒸汽特性表
炉 膛
结构几何参数 炉膛容积 ＶL M
3
热
1249.4 822.2 830.2 0.4583 0.657 1.1 0.05 0
力
计
算
Nm3/kg Nm3/kg
3
烟气成分数据和空气参数 理论空气容积 V0 理论氮气容积 V0N2 0.6255 1.0394 0.0605 0.4247 0.9921 206324 1.588 0 0 0 770 20 3224
制粉系统漏风系数 Δ α z 化学热损失 q3 ％ 机械热损失 q4 ％ 排渣热损失 q6 ％ 炉排面积 ＲL M
2
％
/ mm
0.500 飞灰份额 0.790 飞灰颗粒直径
0.000 低位发热值 Ｑ kcal/kg 0.000 环境空气温度 ｔlk ℃ 0
煤气加热带入热值Ｑkcal/kg
序号
项目名称 1 进炉膛热风温度 2 进炉膛热风焓 3 环境空气温度 4 环境空气焓 5 进炉膛空气带入的热量 6 炉内有效热量 7 理论燃烧温度 8 炉膛出口烟温 9 炉膛出口焓
符号
单位 ℃ kcal/kg kcal/kg kcal/kg kcal/kg kcal/kg ℃ ℃ kcal/kg ｍ kcal/kg℃ ／ ／ kcal/m ／ ／ ／ ／ ／ ℃ ℃ kcal/kg kcal/m2 kcal/m ℃