硫化氢腐蚀试验方法

硫化氢腐蚀试验方法
硫化氢腐蚀试验方法

硫化氢腐蚀试验方法

1.目的

通过该试验判定产品耐硫化氢腐蚀的能力,以及防护措施的有效性。

2.适用范围

适用于采用银或含银金属工艺制作的片式阻容器件、银浆厚膜电路、IC、继电器银触点、接触器银触点等的耐硫化氢腐蚀的能力判定,以及由此类器件组成的单板或模块耐硫化氢腐蚀的能力判定。也可用于含有其他能与硫化氢发生化学反应的金属的器件或产品。

本规范之前的相关标准、规范的内容如与本规范的规定相抵触的,以本规范为准。

3.引用/参考标准或资料

GB2424.12-82 电工电子产品基本环境试验规程试验Kd:接触点与连接件的H2S试验方法注:该标准等同于UDC 621.3、620.1

4.名词解释

显微剖切(Microsectioning):为了对一种材料或多种材料进行金相检验所作的样品制备。通常包括截面切割、灌封、抛光、蚀刻、染色等。又称剖切/Cross-sectioning,习惯简称“切片”。

5.试验设备和物料清单

日本富士H2S专用试验设备:ZS-4S。

金相显微镜

扫描电镜

能谱分析仪

切片设备(包括切割机、磨片机、环氧树脂等设备和材料)

硫化氢气体若干

6.规范内容

6.1试验概述

将试验样品放入标准试验环境中,按试验条件进行试验,然后逐步进行功能测试、外观、内部切片分析,并根据腐蚀程度情况判定试验样品的耐H2S腐蚀能力。

本规范以含银器件或产品作为试验对象,生成物为硫化银,如果为其他金属,则相关的描述需做相应的更改。如硫化铜等。

6.2试验样品准备

按产品正常生产的标准工艺制作试验样品,样品制成后要密封包装(防硫包装),以免运送过程中受到污染而使试验结果出现偏差。

6.3试验条件与级别

本试验属于加速型试验,通过改变试验条件,在短时间内呈现试验对象在实际大气污染中长时间的变化情况。

在硫化氢腐蚀试验中,不同的试验条件对试验结果有较大影响,其中以浓度大小和试验持续时间长短的影响最为关键。本规范以H2S浓度、温度、湿度作为加速条件,根据腐蚀试验持续时间的长短作为评价样品耐受硫化氢腐蚀的能力,并以此分成2个级别,分别对应不同的大气污染条件。

6.4试验过程

6.4.1 腐蚀试验

按照设备允许的容量,将一定数量的试验样品置入设备中,并启动设备,按照6.3规定的试验条件,进行设定。

6.4.2 样品环境恢复

将试验样品从试验容器内取出,然后在室温,正常大气条件下放置2小时后再进行测试和表面分析。如样品用硅胶密封,则需将样品在正常大气条件下放置25天后,才能进行表面分析。

6.4.3 功能测试

将试验样品按要求进行功能测试,如测试出现异常,记录测试结果。注意非腐蚀原因导致的功能失效,要排除。

6.4.4 防护层剥离

如果样品涂覆有保护层如硅胶、三防漆等,则需要剥离,露出被防护对象。如果是硅胶则将硅胶轻轻剥掉,不能损伤基板和元器件表面。如果是三防漆膜,则将样品放在该三防漆对应的溶剂中浸泡溶解15分钟,然后在60℃高温箱中烘烤30分钟,最后取出样品。

6.4.5 外观观察

在金相显微镜下观察全部试验样品,如在含银金属附近封装连结处、保护层连接处或焊接连接处有黑色或灰色针状、絮状、毛状物质出现,则可以初步确定此物质为硫化银。即初步确定样品出现H2S腐蚀。

6.4.6 电镜观察和能谱分析

在金相显微系统中初步确定出现H2S腐蚀样品中,选3个典型特征部位(初步确定硫化银)进行扫描电镜观察和能谱分析(SEM+EDX)验证,即对黑色或灰色针状、絮状、毛状物质进行表面形态确认和成分分析。典型的成相和能谱如下图所示。如分析物质有较多硫元素存在,则确定为硫化银。准确记录结果。

6.4.7 切片

如金相显微系统表面状态观察未发现异物或需要分析样品内部含银金属的腐蚀状态,则需要做切片分析。

选特征部位,切割成尺寸小于10x10mm的试样,将试样用环氧树脂密封固化,再将截面进行研磨、抛光,完成切片试样。

6.4.8 切片表面观察

将切片试样在金相显微系统中进行观察分析,如含银金属附近有黑色或灰色针状、絮状、毛状物质出现,则可以初步确定此物质为硫化银。即初步确定样品出现H2S腐蚀。如下图所示。准确记录结果并标识。

高倍金相显微镜照片

6.4.9 切片电镜观察和能谱分析

在金相显微系统中初步确定出现H 2S 腐蚀的切片试样中,选3个典型特征部位(初步确定硫化银)进行电子扫描和能谱分析(SEM+EDX )验证,即对黑色或灰色针状、絮状、毛状物质进行表面形态确认和成分分析。成相和能谱图如下,如分析物质有较多硫元素存在,则确定为硫化银。准确记录结果。

6.5 结果评估

将以上试验结果进行统计分析。

由于实际试验中,气体循环比较充分,只要有薄弱环节,就有可能发生腐蚀现象,因此各检测环节(功能测试、外观检测、切片内部检测)只要发现失效、硫化物生成,就认为该环节存在问题。

根据统计结果,结合下表给出明确结论。 结论 耐腐蚀能力 功能测试外观检测 切片内部检测 合格 好 正常 正常 正常

一般 正常 正常 有硫化物生成 差 正常 有硫化物生成 有硫化物生成 不

合 格 完全没有能力 失效 有硫化物生成 有硫化物生成 注:外观检测、切片内部检测均以电镜和能谱分析的确认结果为依据 6.6 试验报告拟制要求

按正式发布的工艺试验报告模板拟制。

报告结论要明确是按Class 1还是2条件试验,合格还是不合格。参考下面的结论: z 按Class 1或2条件试验,合格。耐硫化氢腐蚀能力好。

z 按Class 1或2条件试验,不合格。耐硫化氢腐蚀能力一般/差,或完全没有耐硫化氢腐蚀能

力。 7. 试验注意事项及说明

硫化氢属有毒、易燃、易爆物品,操作、搬运、使用、排放过程中,一定要按设备的操作指导书操作,作好防泄漏、防毒、防爆工作。

气体腐蚀试验

气体腐蚀试验 项目介绍 本试验用于确定产品在大气环境下工作、储存的适应性,特别是接触件与连接件。影响腐蚀的主要因素有温湿度、大气腐蚀性成分等。试验的严苛程度取决于腐蚀性气体的种类和曝露持续时间。 气体腐蚀试验利用二氧化硫,二氧化氮,氯气,硫化氢等几种气体,在一定的温度和相对的湿度的环境下对材料或产品进行加速腐蚀,重现材料或产品在一定时间范围内所遭受的破坏程度。以及相似防护层的工艺质量比较,用于确定零部件、电子元件、金属材料、电工,电子等产品的防护层以及工业产品的在混合气体中的腐蚀能力。 参照标准 本试验按照我国颁布国家标准GB/T2423.51-2000电工电子产品(试验Ke)流动混合气体腐蚀试验方法 GB/9789-88《金属和其他非有机覆盖层通常凝露下的二氧化硫腐蚀试验》、国际标准ISO6988制作; 德国标准DIN 50018—《饱和环境下的二氧化硫腐蚀试验》 GB2423.19-81电工电子产品(试验C)接触点和连接件二氧化硫的试验方法 GB2423.20-81电工电子产品(试验D)接触点和连接件硫化氢的试验方法 GB2423.33-89电工电子产品(试验Kca)高浓度二氧化硫试验方法 以及国际上目前在使用的有关二氧化硫、硫化氢气体腐蚀的其他标准。 一通检测实验室试验标准 外形尺寸

680×1000×1050 850×1420×1120 1000×1650×1320 1150×1900×1370 温度范围 10℃~40℃ 均匀度±0.5℃/±2℃湿度范围 93%~98% R.H 浓度范围25±5ppm 气体浓度 0.1~1%(体积百分比) 湿度偏差 +2% -3% R.H

硫化氢和含硫气体腐蚀金属的原因

硫化氢和含硫气体腐蚀金属的原因 干燥的H2S对金属材料无腐蚀破坏作用,H2S只有溶解在水中才具有腐蚀性. 1. 湿硫化氢环境的定义 (1)国际上湿硫化氢环境的定义 美国腐蚀工程师协会(NACE)的MR0175-97"油田设备抗硫化物应力开裂金属材料"标准: ⑴酸性气体系统:气体总压≥0.4MPa,并且H2S分压≥0.0003MPa; ⑵酸性多相系统:当处理的原油中有两相或三相介质(油,水,气)时,条件可放宽为:气相总压≥ 1.8MPa且H2S分压≥0.0003MPa;当气相压力≤1.8MPa且H2S分压≥0.07MPa;或气相H2S 含量超过15%. 四,硫化氢腐蚀机理 (2)国内湿硫化氢环境的定义 "在同时存在水和硫化氢的环境中,当硫化氢分压大于或等于0.00035 MPa时,或在同时存在水和硫化氢的液化石油气中,当液相的硫化氢含量大于或等于10×10-6时,则称为湿硫化氢环境". (3) 硫化氢的电离 在湿硫化氢环境中,硫化氢会发生电离,使 水具有酸性,硫化氢在水中的离解反应式为: H2S = H+ + HS- (1) HS- = H+ + S2- (2) 2.硫化氢电化学腐蚀过程 阳极: Fe - 2e →Fe2+ 阴极: 2H+ + 2e →Had + Had →2H →H2↑ ↓ [H]→钢中扩散 其中:Had - 钢表面吸附的氢原子 [H] - 钢中的扩散氢 阳极反应产物: Fe2+ + S2- →FeS ↓ 注:钢材受到硫化氢腐蚀以后阳极的最终产物就是硫化亚铁,该产物通常是一种有缺陷的结构,它与钢铁表面的粘结力差,易脱落,易氧化,且电位较正,因而作为阴极与钢铁基体构成一个活性的微电池,对钢基体继续进行腐蚀. 硫化氢电化学腐蚀过程 阳极: Fe - 2e →Fe2+ 阴极: 2H+ + 2e →Had + Had →2H →H2↑ ↓ [H]→钢中扩散 其中:Had - 钢表面吸附的氢原子 [H] - 钢中的扩散氢 阳极反应产物: Fe2+ + S2- →FeS ↓ 五,硫化氢引起氢损伤的腐蚀类型 反应产物氢一般认为有两种去向,一是氢原子之间有较大的亲和力,易相互结合形成氢分子排出;另一个去向就是由于原子半径极小的氢原子获得足够的能量后变成扩散氢[H]而渗入钢的内部并溶入晶格中,溶于晶格中的氢有很强的游离性,在一定条件下将导致材料的脆化(氢脆)和氢损伤.. 1. 氢压理论:与形成氢致鼓泡原因一样,在夹杂物,晶界等处形成的氢气团可产生一个很大的

工艺设备中硫化氢腐蚀特性及选材案例分析

O ct. 2010 化肥设计 Chem ical Fertilizer Design 第48卷 第5期 2010年10月 工艺设备中硫化氢腐蚀特性及选材案例分析 熊同国, 孙 恺 (神华包头煤化工分公司, 内蒙古包头 014010) 摘 要: 介绍了硫化氢腐蚀机理; 着重分析了林德低温甲醇洗工艺中的甲醇洗涤塔等主要设备的硫化氢腐蚀特性;探讨了应对硫化氢腐蚀的设备选材策略; 提出了控制硫化氢腐蚀的工艺操作方案。 关键词: 硫化氢; 低温甲醇洗设备; 腐蚀; 材料; SSCC (硫化物应力腐蚀开裂); 分析 中图分类号: TQ 546. 5 文献标识码: A 文章编号: 1004- 8901( 2010) 05- 0042- 04 Concerning H 2S Corrosion F eature andMater ial Selection Strategy for Linde Low TemperatureMethanolWash XIONG Tong guo, SUN Kai (Shenhua B aotou Coa l Chem ica lE ng ineeringS ubcompany, Baotou InterM ongolia 014110 China ) Abstract : Author has in trodu ced the H 2S corrosion m ech an ism; hasm ain ly analyzed the H2S corros ion characteristic ofm ain equ ipment, su ch as,methano l scrubber etc. in L inde low tem peratu rem eth anolw ashp rocess; has d iscussed the strategy of equ ipmentm ateria l select ion facing H 2S corrosion; has presen ted the process operation scheme for control ling H 2S corrosion. Keyw ords: hydrogen sulphide (H 2S) ; low temp erature m ethanolw as equ ipm ent; corros ion; m ateria;l sscc( su lph ide stress corros ion crack) 1 硫化氢腐蚀机理 H 2S 的分子量为34. 08, 密度为1. 539mg /m 3 ,是一种无色、有臭鸡蛋味的、易燃、易爆、有毒和腐蚀性的酸性气体。H 2S 在水中的溶解度很大, 水溶液具有弱酸性。H 2S 在水的作用下电解, 电化学腐蚀过程如下。 H + 得到电子以成为氢原子, 易在合金钢中产生氢脆, 降低合金钢的强度, 同时氢原子易在金属材料有缺陷处产生聚集, 使材料内应力增大, 从而产生氢制裂纹。湿H2 S 环境中腐蚀产生的氢原子渗入钢的内部固溶于晶格中, 使钢的脆性增加, 在外加拉应力或残余应力作用下形成的开裂, 叫做硫化物应力腐蚀开裂。工程上有时也把受拉应力的钢及合金在湿H 2S 及其它硫化物腐蚀环境中产生的脆性开裂统称为SSCC(硫化物应力腐蚀开裂)。通常发生在中高强度钢中或焊缝及其热影响区等硬度较高的区域。 低温甲醇洗系统最易腐蚀的部位,往往是有酸性气通过的换热器处。腐蚀的出现, 主要是由于生成羰基铁, 特别是Fe(CO)5和含硫的羰基铁, 后者是生成Fe(CO)5过程中的中间产物。H 2S 的存在会明显地促进CO 与Fe 的反应。羰基铁的生成对生产十分不利, 一方面造成了设备的腐蚀, 缩

硫化氢腐蚀的机理及影响因素..

硫化氢腐蚀的机理及影响因素 作者:安全管理网来源:安全管理网 1. H2S腐蚀机理 自20世纪50年代以来,含有H2S气体的油气田中,钢在H2S介质中的腐蚀破坏现象即被看成开发过程中的重大安全隐患,各国学者为此进行了大量的研究工作。虽然现已普遍承认H2S不仅对钢材具有很强的腐蚀性,而且H2S本身还是一种很强的渗氢介质,H2S腐蚀破裂是由氢引起的;但是,关于H2S促进渗氢过程的机制,氢在钢中存在的状态、运行过程以及氢脆本质等至今看法仍不统一。关于这方面的文献资料虽然不少,但以假说推论占多,而真正的试验依据却仍显不足。 因此,在开发含H2S酸性油气田过程中,为了防止H2S腐蚀,了解H2S腐蚀的基本机理是非常必要的。 (1) 硫化氢电化学腐蚀过程 硫化氢(H2S)的相对分子质量为34.08,密度为1.539kg/m3。硫化氢在水中的溶解度随着温度升高而降低。在760mmHg,30℃时,硫化氢在水中的饱和浓度大约3580mg/L。 1

在油气工业中,含H2S溶液中钢材的各种腐蚀(包括硫化氢腐蚀、应力腐蚀开裂、氢致开裂)已引起了足够重视,并展开了众多的研究。其中包括Armstrong和Henderson对电极反应分两步进行的理论描述;Keddamt等提出的H2S04中铁溶解的反应模型;Bai和Conway对一种产物到另一种产物进行的还原反应机理进行了系统的研究。研究表明,阳极反应是铁作为离子铁进入溶液的,而阴极反应,特别是无氧环境中的阴极反应是源于H2S中的H+的还原反应。总的腐蚀速率随着pH的降低而增加,这归于金属表面硫化铁活性的不同而产生。Sardisco,Wright和Greco研究了30℃时H2S-C02-H20系统中碳钢的腐蚀,结果表明,在H2S分压低于0.1Pa时,金属表面会形成包括FeS2,FeS,Fe1-X S在内的具有保护性的硫化物膜。然而,当H2S分压介于0.1~4Pa时,会形成以Fe1-X S为主的包括FeS,FeS2在内的非保护性膜。此时,腐蚀速率随H2S浓度的增加而迅速增长,同时腐蚀速率也表现出随pH降低而上升的趋势。Sardisco和Pitts发现,在pH处于6.5~8.8时,表面只形成了非保护性的Fe1-X S;当pH处于4~6.3时,观察到有FeS2,FeS,Fe1-X S形成。而FeS保护膜形成之前,首先是形成Fe S1-X;因此,即使在低H2S浓度下,当pH在3~5时,在铁刚浸入溶液的初期,H2S也只起加速腐蚀的作用,而非抑制作用。只有在电极浸入溶液足够长的时间后,随着FeS1-X逐渐转变为FeS2和FeS,抑制腐蚀的效果才表现出来。根据Hausler等人的研究结果,尽管界面反应的重 2

硫化氢腐蚀与防护

1. 选用抗硫化氢材料 抗硫化氢材料主要是指对硫化氢应力腐蚀开裂和氢损伤有一定抗力或对这种开裂不敏感的材料。同时采用低硬度(强度)和完全淬火+回火处理工艺对材料抗硫化氢腐蚀是有利的。 美国国家腐蚀工程师学会(NACE)标准MR-01-75(1980年修订)中规定:含硫化氢环境中使用的钻杆、钻杆接头、钻铤和其它管材的最大硬度不许高于HRC22;钻杆接头与钻杆的焊接及热影响区应进行淬火+595℃以上温度的回火处理;对于最小屈服强度大于655MPa的钢材应进行淬火+回火处理,以获得抗硫化物应力腐蚀开裂的最佳能力 抗H2S腐蚀钢材的基本要求: ⑴成分设计合理:材料的抗H2S应力断裂性能主要与材料的晶界强度有关,因此常常加入Cr、Mo、Nb、Ti、Cu等合金元素细化原始奥氏体晶粒度。超细晶粒原始奥氏体经淬火后,形成超细晶粒铁素体和分布良好的超细碳化物组织,是开发抗硫化物应力腐蚀的高强度钢最有效的途径。 ⑵采用有害元素(包括氢, 氧, 氮等)含量很低纯净钢; ⑶良好的淬透性和均匀细小的回火组织,硬度波动尽可能小; ⑷回火稳定性好,回火温度高(>600℃); ⑸良好的韧性; ⑹消除残余拉应力。 2.添加缓蚀剂 实践证明合理添加缓蚀剂是防止含H2S酸性油气对碳钢和低合金钢设施腐蚀的一种有效方法。缓蚀剂对应用条件的选择性要求很高,针对性很强。不同介质或材料往往要求的缓蚀剂也不同,甚至同一种介质,当操作条件(如温度、压力、浓度、流速等)改变时,所采用的缓蚀剂可能也需要改变。 用于含H2S酸性环境中的缓蚀剂,通常为含氧的有机缓蚀剂(成膜型缓蚀剂),有胺类、米唑啉、酰胺类和季胺盐,也包括含硫、磷的化合物。如四川石油管理局天然气研究所研制的CT2-l和CT2-4油气井缓蚀剂及CT2—2输送管道缓蚀剂,在四川及其他含硫化氢油气田上应用均取得良好的效果。 3.控制溶液pH值 提高溶液pH值降低溶液中H+含量可提高钢材对硫化氢的耐蚀能力,维持pH值在9~11之间,这样不仅可有效预防硫化氢腐蚀,又可同时提高钢材疲劳寿命。 4. 金属保护层 在需保护的金属表面用电镀或化学镀的方法镀上Au,Ag,Ni,Cr,Zn,Sn等金属,保护内层不被腐蚀。 5. 保护器保护 将被保护的金属如铁作阴极,较活泼的金属如Zn作牺牲性阳极。阳极腐蚀后定期更换。 6. 阴极保护 外加电源组成一个电解池,将被保护金属作阴极,废金属作阳极。 硫化氢腐蚀的影响因素 1.材料因素 在油气田开发过程中钻柱可能发生的腐蚀类型中,以硫化氢腐蚀时材料因素的影响作用最为显著,材料因素中影响钢材抗硫化氢应力腐蚀性能的主要有材料的显微组织、强度、硬度以及合金元素等等。 ⑴显微组织 对应力腐蚀开裂敏感性按下述顺序升高: 铁素体中球状碳化物组织→完全淬火和回火组织→正火和回火组织→正火后组织→淬火后未回火的马氏体组织。 注:马氏体对硫化氢应力腐蚀开裂和氢致开裂非常敏感,但在其含量较少时,敏感性相对较小,随着含量的增多,敏感性增大。 (2) 强度和硬度 随屈服强度的升高,临界应力和屈服强度的比值下降,即应力腐蚀敏感性增加。 材料硬度的提高,对硫化物应力腐蚀的敏感性提高。材料的断裂大多出现在硬度大于HRC22(相当于HB200)的情况下,因此,通常HRC22可作为判断钻柱材料是否适合于含硫油气井钻探的标准。

硫化氢腐蚀

硫化氢(H2S)的特性及来源 1.硫化氢的特性 硫化氢的分子量为34.08,密度为1.539mg/m3。而且是一种无色、有臭鸡蛋味的、易燃、易爆、有毒和腐蚀性的酸性气体。 H2S在水中的溶解度很大,水溶液具有弱酸性,如在1大气压下,30℃水溶液中H2S饱和浓度大约是300mg/L,溶液的pH值约是4。 H2S不仅对人体的健康和生命安全有很大的危害性,而且它对钢材也具有强烈的腐蚀性,对石油、石化工业装备的安全运转存在很大的潜在危险。 2.石油工业中的来源 油气中硫化氢的来源除了来自地层以外,滋长的硫酸盐还原菌转化地层中和化学添加剂中的硫酸盐时,也会释放出硫化氢。。 3.石化工业中的来源 石油加工过程中的硫化氢主要来源于含硫原油中的有机硫化物如硫醇和硫醚等,这些有机硫化物在原油加工过程进行中受热会转化分解出相应的硫化氢。 干燥的H2S对金属材料无腐蚀破坏作用,H2S只有溶解在水中才具有腐蚀性。 硫化氢腐蚀机理 1.湿硫化氢环境的定义 (1)国际上湿硫化氢环境的定义 美国腐蚀工程师协会(NACE)的MR0175-97“油田设备抗硫化物应力开裂金属材料”标准: ⑴ 酸性气体系统:气体总压≥0.4MPa,并且H2S分压≥ 0.0003MPa; ⑵ 酸性多相系统:当处理的原油中有两相或三相介质(油、水、气)时,条件可放宽为:气相总压≥1.8MPa且H2S分压≥0.0003MPa;当气相压力≤1.8MPa且H2S分压≥0.07MPa;或气相H2S含量超过15%。(2)国内湿硫化氢环境的定义 “在同时存在水和硫化氢的环境中,当硫化氢分压大于或等于0.00035 MPa时,或在同时存在水和硫化氢的液化石油气中,当液相的硫化氢含量大于或等于10×10-6时,则称为湿硫化氢环境”。 (3)硫化氢的电离 在湿硫化氢环境中,硫化氢会发生电离,使水具有酸性,硫化氢在水中的离解反应式为:

材料腐蚀与防护论文

摘要:埋地油气管道的腐蚀一直是阻碍油气储存及运输工程的一个主要问题。运用腐蚀与防护理论分析埋地油气输送管道腐蚀的各种形式以及主要腐蚀机理,是缓解和解决油气管道腐蚀问题的必要前提。针对输油管道的腐蚀问题,我们可以从土壤微生物、理化性质以及交流电对管道的腐蚀影响等方面进行了分析。本文主要介绍了埋地油气混输管道腐蚀防护的方法:加缓蚀剂、外涂层、内涂层和衬里保护、阴极保护法、杂散电流排流保护等。但想要提高油气输送管道的使用寿命,在合理选择防腐防护方法的同时,还要加强防腐管道的维护和保养,这些是管道防腐工作的的重中之重。 关键词:埋地管道;油气储运;油气集输;腐蚀防护 0.前言 石油成分的复杂性就决定了石油工业是遭遇腐蚀破坏最严重的行业之一,随着油田开发进入中后期,采出原油液综合含水率的逐渐上升,其中含有较高的氯离子含量,加之二氧化碳、硫化氢、溶解氧和硫酸盐的融入以及高温、高压、流速流态变化等相互作用,输油管道内会造成严重得内腐蚀。而土壤、杂散电流、微生物等对埋地管道也会造成很大的外腐蚀问题。总之油气管道腐蚀问题遍及油气开采、储运等油气生产的各个环节,已成为制约油气田安全与增加成本的重要因素。腐蚀不但给石油工业带来了巨大的经济损失,且污染环境,危害极大,如有不慎,还会造成灾难性的事故。 因此运用腐蚀与防护理论研究管道腐蚀机理,制定相应的保护措施,延长管道的使用寿命,使之安全、平稳地运行对于石化行业显得尤为重要。 1 管道腐蚀腐蚀形态 1.1埋地管道的腐蚀形态 根据输管道失效的特点可以把腐蚀缺陷分为均匀腐蚀、局部腐蚀和点腐蚀三大类。均匀腐蚀是指腐蚀均匀分布于整个金属表面,即腐蚀面比较大,而且腐蚀深度比较均匀,没有大的突变。这种腐蚀缺陷的失效形式主要考虑破裂失效;局部腐蚀是指腐蚀集中在金属表面某些区域(其它区域则几乎不受腐蚀或轻微腐蚀),其失效形式也主要是破裂失效;点腐蚀是指腐蚀以小孔的形式分布于管道表面,表面积较小,且其直径与深度尺寸相近,点蚀的失效形式是穿孔泄漏失效。埋地长输管道的腐蚀以外腐蚀为主,大面积均匀腐蚀的情况较为少见,多表现为局部腐蚀和点蚀。

H2S腐蚀研究进展

H2S腐蚀研究进展 摘要 近年来我国发现的气田均含有硫化氢、二氧化碳等腐蚀性气体,特别是我们盆地,含硫化氢天然气分布最广泛。众所周知,硫化氢腐蚀是井下油套管的主要腐蚀类型之一。本文简述了硫化氢的物性,研究了硫化氢腐蚀的机理和影响因素,并在此基础上介绍了采用缓蚀剂、涂镀层管材、根据国际标准合理选材、电化学保护等几种国外常用的防腐措施,并指出了各种方法的优缺点,最后还探讨了硫化氢油气田腐蚀研究的热点问题及发展方向。 关键词:硫化氢腐蚀,腐蚀机理,防腐技术 ABSTRACT In recent years, the gas fields found in our country contain hydrogen sulfide, carbon dioxide and other corrosive gases, especially in the Sichuan basin, with the most extensive distribution of hydrogen sulfide gas. It is well known that the hydrogen sulfide corrosion is one of the main corrosion types of the oil casing in the well. Properties of hydrogen sulfide is described in this paper to study the hydrogen sulfide corrosion mechanism and influencing factors, and on this basis, introduces the corrosion inhibitor, coating tubing, according to international standard and reasonable material and electrochemical protection at home and abroad, several commonly used anti-corrosion measures, and points out the advantages and disadvantages of each method, and finally discusses the hot issues and development direction of the research on oil and gas fields of hydrogen sulfide corrosion by. Key word s:hydrogen sulfide corrosion, corrosion mechanism, corrosion

抗硫化氢腐蚀用钢板技术条件

Q345R(HIC)/Q345R(R-HIC)抗硫化氢腐蚀用钢板技术条件 1适用范围 本技术条件适用于厚度8mm-130mm的在酸性环境下使用的Q345R(HIC)和Q345R(R-HIC)钢板,加做SSCC检验项目的抗硫化氢腐蚀钢板牌号用Q345R(R-HIC)表示. 2尺寸、外形、重量及允许偏差 2.1 尺寸、外形、重量及允许偏差应符合GB/T709 的规定. 2.2 厚度偏差按GB/T709的B类或C类执行,在注明. 2.3 钢板按理论重量,理论计重采用的厚度为钢板允许的最大厚度和最小厚度的算术平均值. 钢的密度为7.85g/cm3. 3技术要求 3.1化学成分 Q345R(HIC)/Q345R(R-HIC)抗硫化氢腐蚀用钢板技术条件 钢的化学成分应符合下表规定. 牌号 C Si Mn P S Ca O CE 熔炼分析≤ 0.20 0.20-0.55 1.20-1.36 ≤ 0.015 ≤ 0.003 0.0015-0.0030 ≤ 0.004 ≤0.45 成品分析0.20-0.60 ≤ 0.004 注(1)Ca值仅供参考,不作验收条件,Ca、O含量可用成品分析值代替熔炼分析值; (2)碳当量(CE)计算公式如下:CE=C Mn/6 (Cu Ni)/15 (Cr Mo V)/5 (3)S含量的目标值为0.002% (4)为了改善钢板性能,可添加部分微合金元素. 3.2冶炼方法 采用电炉炉外精炼方式冶炼,冶炼过程进行Ca处理,并应为本质细晶粒钢,≤80mm钢板其实际晶粒度为VI级或VI级以上;>80mm钢板其实际晶粒度为V级或V级以上. 3.3交货状态:正火. 3.4试样状态:所有钢板应对其检验用试样进行模拟焊后热处理,模拟焊后热处理温度:610-635℃,保温时间:4-12小时,具体模拟焊后热处理制度再注明. 3.5力学性能 Q345R(HIC)/Q345R(R-HIC)抗硫化氢腐蚀用钢板技术条件 钢板试样模拟焊后热处理状态的力学性能应符合下表规定: 厚度(mm) ReL MPa Rm MPa A% 180°弯曲 试验b=2a 厚度方向性能ψZ(%) 8-16 ≥345 510-640 平均值单个值>16-36 ≥325 500-630 ≥21 d=2a ≥35 ≥25 >36-60 ≥315 490-620 d=3a >60-100 ≥305 490-620 ≥20 >100-130 ≥285 480-610 注:冲击要求可另行协商 Q345R(HIC)/Q345R(R-HIC)抗硫化氢腐蚀用钢板技术条件 3.5.2布氏硬度:钢板应逐轧制张进行超声波探伤检查,布氏硬度值≤200HB 3.6超声波检验:钢板应逐张进行超声波探伤检查,探伤标准级别再注明. 3.7每批钢板的检验项目、取样数量、取样方法及试验方法应符合下表规定: 检验项目取样数量(个)取样方法试验方法 化学分析熔炼分析1(每炉)GB/T20066 GB/T223

硫化氢腐蚀与防护相关知识

硫化氢腐蚀与防护相关知识 1. 硫化氢腐蚀的预防措施 1.1. 选用抗硫化氢材料 抗硫化氢材料主要是指对硫化氢应力腐蚀开裂和氢损伤有一定抗力或对这种开裂不敏感的材料。同时采用低硬度(强度)和“完全淬火+回火”处理工艺对材料抗硫化氢腐蚀是有利的。 美国国家腐蚀工程师学会(NACE)标准MR-01-75(1980年修订)中规定:含硫化氢环境中使用的钻杆、钻杆接头、钻铤和其它管材的最大硬度不许高于HRC22;钻杆接头与钻杆的焊接及热影响区应进行“淬火+595℃以上温度的回火”处理;对于最小屈服强度大于655MPa的钢材应进行“淬火+回火”处理,以获得抗硫化物应力腐蚀开裂的最佳能力。 1.2. 抗H2S腐蚀钢材的基本要求 ⑴成分设计合理:材料的抗H2S应力断裂性能主要与材料的晶界强度有关,因此常常加入Cr、Mo、Nb、Ti、Cu等合金元素细化原始奥氏体晶粒度。超细晶粒原始奥氏体经淬火后,形成超细晶粒铁素体和分布良好的超细碳化物组织,是开发抗硫化物应力腐蚀的高强度钢最有效的途径。 ⑵采用有害元素(包括氢,氧,氮等)含量很低纯净钢; ⑶良好的淬透性和均匀细小的回火组织,硬度波动尽可能小; ⑷回火稳定性好,回火温度高(>600℃); ⑸良好的韧性; ⑹消除残余拉应力。 1.3. 添加缓蚀剂 实践证明合理添加缓蚀剂是防止含H2S酸性油气对碳钢和低合金钢设施腐蚀的一种有效方法。缓蚀剂对应用条件的选择性要求很高,针对性很强。不同介质或材料往往要求的缓蚀剂也不同,甚至同一种介质,当操作条件(如温度、压力、浓度、流速等)改变时,所采用的缓蚀剂可能也需要改变。 用于含H2S酸性环境中的缓蚀剂,通常为含氧的有机缓蚀剂(成膜型缓

2020年硫化氢腐蚀的机理及影响因素

( 安全管理 ) 单位:_________________________ 姓名:_________________________ 日期:_________________________ 精品文档 / Word文档 / 文字可改 2020年硫化氢腐蚀的机理及影 响因素 Safety management is an important part of production management. Safety and production are in the implementation process

2020年硫化氢腐蚀的机理及影响因素 1.H2 S腐蚀机理 自20世纪50年代以来,含有H2 S气体的油气田中,钢在H2 S介质中的腐蚀破坏现象即被看成开发过程中的重大安全隐患,各国学者为此进行了大量的研究工作。虽然现已普遍承认H2 S不仅对钢材具有很强的腐蚀性,而且H2 S本身还是一种很强的渗氢介质,H2 S腐蚀破裂是由氢引起的;但是,关于H2 S促进渗氢过程的机制,氢在钢中存在的状态、运行过程以及氢脆本质等至今看法仍不统一。关于这方面的文献资料虽然不少,但以假说推论占多,而真正的试验依据却仍显不足。 因此,在开发含H2

S酸性油气田过程中,为了防止H2 S腐蚀,了解H2 S腐蚀的基本机理是非常必要的。 (1)硫化氢电化学腐蚀过程 硫化氢(H2 S)的相对分子质量为34.08,密度为1.539kg/m3 。硫化氢在水中的溶解度随着温度升高而降低。在760mmHg,30℃时,硫化氢在水中的饱和浓度大约3580mg/L。 在油气工业中,含H2 S溶液中钢材的各种腐蚀(包括硫化氢腐蚀、应力腐蚀开裂、氢致开裂)已引起了足够重视,并展开了众多的研究。其中包括Armstrong和Henderson对电极反应分两步进行的理论描述;Keddamt 等提出的H2 S04 中铁溶解的反应模型;Bai和Conway对一种产物到另一种产物进行的还原反应机理进行了系统的研究。研究表明,阳极反应是铁

硫化氢腐蚀的影响因素

硫化氢腐蚀的影响因素 1.材料因素 在油气田开发过程中钻柱可能发生的腐蚀类型中,以硫化氢腐蚀时材料因素的影响作用最为显着,材料因素中影响钢材抗硫化氢应力腐蚀性能的主要有材料的显微组织、强度、硬度以及合金元素等等。 ⑴ 显微组织 对应力腐蚀开裂敏感性按下述顺序升高: 铁素体中球状碳化物组织→完全淬火和回火组织→正火和回火组织→正火后组织→淬火后未回火的马氏体组织。 注:马氏体对硫化氢应力腐蚀开裂和氢致开裂非常敏感,但在其含量较少时,敏感性相对较小,随着含量的增多,敏感性增大。 (2) 强度和硬度 随屈服强度的升高,临界应力和屈服强度的比值下降,即应力腐蚀敏感性增加。 材料硬度的提高,对硫化物应力腐蚀的敏感性提高。材料的断裂大多出现在硬度大于HRC22(相当于HB200)的情况下,因此,通常HRC22可作为判断钻柱材料是否适合于含硫油气井钻探的标准。 油气开采及加工工业对不昂贵的、可焊性好的钢材的需要,基本上决定了研究的工作方向就是优先研制抗硫化物腐蚀开裂的低合金高强度钢。 ⑶ 合金元素及热处理 有害元素:Ni、Mn、S、P; 有利元素:Cr、Ti 碳(C):增加钢中碳的含量,会提高钢在硫化物中的应力腐蚀破裂的敏感性。 镍(Ni):提高低合金钢的镍含量,会降低它在含硫化氢溶液中对应力腐蚀开裂的抵抗力。原因是镍含量的增加,可能形成马氏体相。所以镍在钢中的含量,即使其硬度HRC<22时, 也不应该超过1%。含镍钢之所以有较大的应力腐蚀开裂倾向,是因为镍对阴极过程的进行有较大的影响。在含镍钢中可以观察到最低的阴极过电位,其结果是钢对氢的吸留作用加强,导致金属应力腐蚀开裂的倾向性提高。 铬(Cr):一般认为在含硫化氢溶液中使用的钢,含铬%~13%是完全可行的,因为它们在热处理后可得到稳定的组织。不论铬含量如何,被试验钢的稳定性未发现有差异。也有的文献作者认为,含铬量高时是有利的,认为铬的存在使钢容易钝化。但应当指出的是,这种效果只有在铬的含量大于11%时才能出现。 钼(Mo):钼含量≤3%时,对钢在硫化氢介质中的承载能力的影响不大。

二氧化碳及硫化氢腐蚀水泥环机理研究

单位代码 10615 西南石油大学 硕士学位论文 论文题目:二氧化碳及硫化氢腐蚀水泥环机理研究 研究生姓名:牟春国 导师姓名:杨远光(副教授) 施太和(教授) 学科专业:油气井工程 研究方向:油气井固井 2008 年 04月

摘要 摘要 CO2和H2S作为石油和天然气的伴生气或地层水的组分存在于油气层或地层水中,在一定的湿度及压力条件下会对固井水泥环产生腐蚀作用,从而降低水泥环的碱性,使水泥环强度下降,渗透率增大,并诱发流体窜流、塑性地层井壁跨塌等事故,从而缩短油气井的生产寿命,造成巨大的经济损失。因此,如何提高水泥环抗CO2和H2S的腐蚀能力,日益引起人们的高度重视,并成为含CO2和H2S地层油气田开发中急待解决的问题。 本文对水泥环CO2腐蚀的机理和影响因素进行了研究,提出了常温和高温条件下CO2腐蚀水泥环的机理。通过实验方法研究了水泥环腐蚀影响因素腐蚀时间、温度及CO2分压对水泥环CO2腐蚀的影响规律,得出了水泥环抗压强度、渗透率、腐蚀深度随腐蚀时间、温度和CO2分压的变化规律。在对水泥环抗CO2腐蚀的机理和抗腐蚀方法研究的基础上,优选出了抗腐蚀添加剂,提出了抗腐蚀水泥浆体系,在水泥中添加抗腐蚀材料,可以提高水泥环的抗腐蚀能力。 在分析H2S的基本物化性质和酸性腐蚀性的基础上,对水泥环H2S腐蚀的机理和腐蚀影响因素进行了分析和研究,提出了水泥环抗H2S腐蚀的方法和抗H2S腐蚀的水泥浆体系。 本文的研究对于油气田开发和油气井生产作业中进一步研究CO2和H2S对水泥环的腐蚀机理、影响因素及腐蚀规律具有重要的理论意义;对于延长油气井的生产寿命、提高含硫气田的开发效益等都具有非常重要的实际应用价值。 关键词:水泥环;二氧化碳;硫化氢;腐蚀机理;抗腐蚀水泥;

高温硫化氢腐蚀

2、腐蚀案例分析——1号柴油加氢T202进料线腐蚀穿孔 (1)事件情况 1号柴油加氢装置汽提塔T202进料管线于2009年2月20日凌晨3:30时左右出现穿孔泄漏,装置随即降压生产,经测厚检查发现T202进料管线整段高温部位管线已整体减薄,最薄处为1.6mm,装置停工把该段管线更换。 图7.1 1号柴油加氢装置汽油管段(φ219×6)减薄穿孔图7.2 减薄管线剖开形貌 (2)管道使用情况 40万吨/年柴油加氢精制装置由原茂名石化设计院设计,建设公司安装。该装置主要是以二次加工粗柴油或高含硫直馏粗柴油为原料,通过加氢精制,生产储存安定性和燃烧性能都较优良的柴油组分,副产少量粗汽油和瓦斯。装置的加工流程灵活,也可以直馏煤油为原料,生产优质灯油或航煤。并考虑了切换焦化粗汽油为原料,生产车用汽油调和组分的可能性。 装置于1991年4月基本建成,7月正式投产。装置在2003年2月份的大修中进行了扩能改造,柴油处理能力已达到60万吨/年。2006年8月,装置改造成以焦化汽油为原料,生产高质量的乙烯原料石脑油,目前汽油加氢精制能力为40万吨/年。 汽提塔T202进料线流程如图7.2所示,已部分预热的低分油(含汽油,H2S,H2)经反应产物第一换热器E201与反应产物换热,热塔进料与另一路90℃左右的冷进料混合后得到170℃左右的塔进料油进入汽提塔T202。此段流程于2003年3月大修时改造完成,原先设计的流程为经反应产物第二换热器E202换热后进入T202,见图中虚线部位,按原流程换热后温度约为250℃;改造后流程为经反应产物第一换热器E201换热,换热后温度大大提高,达到280-320℃。

硫化氢腐蚀试验方法

硫化氢腐蚀试验方法

1.目的 通过该试验判定产品耐硫化氢腐蚀的能力,以及防护措施的有效性。 2.适用范围 适用于采用银或含银金属工艺制作的片式阻容器件、银浆厚膜电路、IC、继电器银触点、接触器银触点等的耐硫化氢腐蚀的能力判定,以及由此类器件组成的单板或模块耐硫化氢腐蚀的能力判定。也可用于含有其他能与硫化氢发生化学反应的金属的器件或产品。 本规范之前的相关标准、规范的内容如与本规范的规定相抵触的,以本规范为准。 3.引用/参考标准或资料 GB2424.12-82 电工电子产品基本环境试验规程试验Kd:接触点与连接件的H2S试验方法注:该标准等同于UDC 621.3、620.1 4.名词解释 显微剖切(Microsectioning):为了对一种材料或多种材料进行金相检验所作的样品制备。通常包括截面切割、灌封、抛光、蚀刻、染色等。又称剖切/Cross-sectioning,习惯简称“切片”。 5.试验设备和物料清单 日本富士H2S专用试验设备:ZS-4S。 金相显微镜 扫描电镜 能谱分析仪 切片设备(包括切割机、磨片机、环氧树脂等设备和材料) 硫化氢气体若干 6.规范内容 6.1试验概述 将试验样品放入标准试验环境中,按试验条件进行试验,然后逐步进行功能测试、外观、内部切片分析,并根据腐蚀程度情况判定试验样品的耐H2S腐蚀能力。 本规范以含银器件或产品作为试验对象,生成物为硫化银,如果为其他金属,则相关的描述需做相应的更改。如硫化铜等。 6.2试验样品准备 按产品正常生产的标准工艺制作试验样品,样品制成后要密封包装(防硫包装),以免运送过程中受到污染而使试验结果出现偏差。 6.3试验条件与级别 本试验属于加速型试验,通过改变试验条件,在短时间内呈现试验对象在实际大气污染中长时间的变化情况。 在硫化氢腐蚀试验中,不同的试验条件对试验结果有较大影响,其中以浓度大小和试验持续时间长短的影响最为关键。本规范以H2S浓度、温度、湿度作为加速条件,根据腐蚀试验持续时间的长短作为评价样品耐受硫化氢腐蚀的能力,并以此分成2个级别,分别对应不同的大气污染条件。

耐高温高压硫化氢腐蚀用橡胶密封材料的开发

耐高温高压硫化氢腐蚀用橡胶密封材料的开发 中国石油大学(北京)机电工程学院材料系 1、主要研发人员及现有设备仪器情况 (3) 1.1主要研发人员 (3) 1.2、主要仪器设备 (3) 1.2.1 样品加工、制备 (4) 原材料设计合成 (4) 配方优化 (4) 复合材料的研究 (4) 1.2.2模拟实验腐蚀工况评价 (4) 1.2.3性能测试及结构表征 (5) 2、前期在该领域所做的主要工作 (6) 2.1 前期实验工作 (6) 2.2 在研相关课题 (6) 3、解决问题的主要研究思路 (7) 3.1高温高压的作用 (7) 3.2酸性的作用 (8) 3.3硫的作用 (8) 3.4油气的作用 (8)

高含硫气田开发工程中需要使用大量橡胶密封材料,但是高温高压H2S/CO2工 况(最高P H2S 达9MPa,最高P CO2 为6MPa,实际温度达到150℃)会对橡胶密封材料造 成强烈侵蚀,密封失效会导致高含H 2 S天然气泄漏事故的发生。H2S是一种剧毒气体,空气中H2S含量超过300ppm将对生命造成危险,因此高温高压及高酸性这样苛刻及复杂的工况条件给耐蚀高分子材料的设计与改性、腐蚀机理研究及产品开发带来极大的挑战。 目前,该产品及其相关技术为国外几家大公司所垄断,国内仅中国石油大学生 在开展高温高压H 2S/CO 2 工况下橡胶密封材料的腐蚀机理研究和相关产品的开发,产 品还处于实验室研究阶段。进口产品价格高昂,素有“软黄金”之称,为满足酸性天然气开发需求,确保生命和财产安全,打破国外厂家的垄断,研究开发高抗H2S 腐蚀橡胶密封材料迫在眉睫。 中国石油大学(北京)机电学院材料系以腐蚀与防护作为学科发展的重点,面向石油天然气工业重大工程建设中的腐蚀问题,深入开展基础研究以及广泛开展合 作。已经拥有高温高压H 2S/CO 2 腐蚀、电化学、防腐蚀高分子材料合成及加工实验装 备,同时具备完善的性能测试和表征手段。材料学科承担“973”基础研究、国家自然科学基金、国防科技攻关项目及省部级科研项目达30余项。特别是目前针对普光 高温高压H 2S/CO 2 腐蚀问题,与中石化科技部、物装部、中石化勘探开发研究院、中 原油田、胜利设计院、中石化工程建设部等开展了多项科研合作,率先在国内从事了抗高温高压高含硫密封材料研究工作,有明显的优势,为普光气田井下管柱用密封材料的研究及开发提供强有力的技术支持,包括: ●本课题组集中了高分子材料、材料腐蚀与防护及材料失效机理研究人员,为 开发能满足复杂工况下的材料的研究提供了充分的保障; ●是国内唯一既能从事橡胶复合材料设计、产品开发又能在模拟普光工况条件 下开发橡胶及其产品腐蚀机理研究的科研单位; ●充分了解世界各个石油产品供应商品(包括:哈里伯顿、斯伦贝谢、卡麦隆、 贝克休斯等公司的球形防喷器胶芯、闸板防喷器密封胶、蝶阀密封环及各种 O型密封圈)在不同工况条件下的使用情况及失效机理,为我们成功研发具 有自主知识产权的新材料提供了大量的经验。

硫化氢腐蚀的影响因素

硫化氢腐蚀的影响因素 WTD standardization office【WTD 5AB- WTDK 08- WTD 2C】

硫化氢腐蚀的影响因素1.材料因素 在油气田开发过程中钻柱可能发生的腐蚀类型中,以硫化氢腐蚀时材料因素的影响作用最为显着,材料因素中影响钢材抗硫化氢应力腐蚀性能的主要有材料的显微组织、强度、硬度以及合金元素等等。 ⑴ 显微组织 对应力腐蚀开裂敏感性按下述顺序升高: 铁素体中球状碳化物组织→完全淬火和回火组织→正火和回火组织→正火后组织→淬火后未回火的马氏体组织。 注:马氏体对硫化氢应力腐蚀开裂和氢致开裂非常敏感,但在其含量较少时,敏感性相对较小,随着含量的增多,敏感性增大。 (2) 强度和硬度 随屈服强度的升高,临界应力和屈服强度的比值下降,即应力腐蚀敏感性增加。 材料硬度的提高,对硫化物应力腐蚀的敏感性提高。材料的断裂大多出现在硬度大于HRC22(相当于HB200)的情况下,因此,通常HRC22可作为判断钻柱材料是否适合于含硫油气井钻探的标准。 油气开采及加工工业对不昂贵的、可焊性好的钢材的需要,基本上决定了研究的工作方向就是优先研制抗硫化物腐蚀开裂的低合金高强度钢。 ⑶ 合金元素及热处理 有害元素:Ni、Mn、S、P; 有利元素:Cr、Ti 碳(C):增加钢中碳的含量,会提高钢在硫化物中的应力腐蚀破裂的敏感性。 镍(Ni):提高低合金钢的镍含量,会降低它在含硫化氢溶液中对应力腐蚀开裂的抵抗力。原因是镍含量的增加,可能形成马氏体相。所以镍在钢中的含量,即使其硬度HRC<22时, 也不应该超过1%。含镍钢之所以有较大的应力腐蚀开裂倾向,是因为镍对阴极过程的进行有较大的影响。在含镍钢中可以观察到最低的阴极过电位,其结果是钢对氢的吸留作用加强,导致金属应力腐蚀开裂的倾向性提高。 铬(Cr):一般认为在含硫化氢溶液中使用的钢,含铬%~13%是完全可行的,因为它们在热处理后可得到稳定的组织。不论铬含量如何,被试验钢的稳定性未发现有差

湿硫化氢腐蚀类型及机理研

湿硫化氢腐蚀类型及机理研 杨智华(山东豪迈化工技术)引言随着原油消耗量的不断增加,从国外进口原油的数量也会不断增长,国外原油尤其是中东原油中硫含量会比较高。因此对设备的腐蚀也越来越严重。对设备腐蚀较严重的含硫化合物主要是硫化氢 (H2S)。H2S的腐蚀主要表现为湿H2S的腐蚀。若湿H2S 与酸性介质共存时,腐蚀速率会大幅提高。 1. 腐蚀分类在氢存在环境操作的设备中,由于氢的存在或氢与金属反应造成的材质失效主要有以下几大类:氢损伤、氢和湿硫化氢腐蚀、高温氢和硫化氢的腐蚀、不锈钢堆焊层的氢致剥离[1]。 1.1氢损伤 氢损伤是指金属中由于含有氢或金属中的某些成分与氢反应,从而使金属材料的力学性能发生改变的现象[1]。氢损伤导致金属或金属材料的韧性和塑性降低,易使材料开裂或脆断。电镀、酸洗、潮湿环境下的焊接、高温临氢环境(加氢反应、氮氢气合成氨的反应)、非高温临氢环境(含硫化氢和氰化物的溶液)均能引起不同性质的氢损伤。氢损伤的形式主要有氢脆、氢鼓泡、氢腐蚀、表面脱碳4种不同类型。 1.1.1氢脆氢脆发生在钢材中,当钢中氢的质量分数为0.1-10μg/g,并在拉应力与慢速应变时钢材表现出脆性上升,甚至

出现裂纹。在-100~100℃内极易发生氢脆[2],随着温度升高,氢脆效应下降,当温度超过71-82℃时不太容易发生,所以实际氢脆损伤往往都是发生在装置开、停工过程的低温阶段。若将钢材中的氢释放出来,钢材机械性能仍可恢复,因此氢脆是可逆的。 1.1.2氢鼓泡氢鼓泡形成的两个主要条件:一是存在原子状态的氢;二是金属内部存在“空穴”。原子状态的氢来源于湿H2S 对石油管道钢材表面的腐蚀,而钢材内部的“空穴”则来源于钢材的冶金缺陷和制造缺陷。腐蚀过程中析出的氢原子向钢中扩散,在钢材的非金属夹杂物、分层和其他不连续处易聚集形成分子氢。由于氢分子较大,难以从钢的组织内部逸出,从而形成巨大内压导致其周围组织屈服,形成表面层下的平面孔穴结构造成氢鼓泡,其分布平行于钢板表面。氢鼓泡的产生无需外加应力,与材料中的夹杂物缺陷密切相关。 1.1.3 氢腐蚀氢腐蚀则是在高温(205-595℃)下发生的,主要是在高温下氢原子渗入钢内与碳化合成甲烷,引起钢材的内部脱碳,温度降低后也会使钢材表面发生鼓泡。 即:2H2+Fe3C----3Fe+CH4C+2H2-----CH4或C+4H----CH4生成甲烷的化学反应在晶界上进行,它在钢中的扩散能力很小,没有能力从钢材中扩散出去,在钢材缺陷部位聚集,在孔穴处生长且连接起来,形成局部高压,造成应力集中,导致微观孔隙发展,以至形成内部裂纹使钢材强度和延性显著

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