型钢悬挑卸料平台计算书_secret
悬挑卸料平台计算书
悬挑卸料平台计算书一、基本参数平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度L = 2.6 m悬挑水平钢梁间距(平台宽度) B = 2.8 m主梁采用I14号热轧槽钢次梁间距 a = 1.2 m次梁采用12.6号热轧槽钢槽口向下支撑形式两根立杆支撑外侧支撑点距墙固支点距离L1 = 0.1 m支杆(吊绳)墙上支点距挑梁的垂直距离L2 = 3 m墙支点连接方式固接支点与墙体连接方式焊接悬挑梁与建筑物连接的焊缝长度lw = 100 mm悬挑梁与建筑物连接的焊脚尺寸取型钢翼缘厚度t = 0 mm支撑钢管外径 d = 50 mm支撑钢管壁厚 b = 2 mm栏杆,挡板类别木脚手板挡板材料堆放荷载Pmax = 8 kN二、次梁计算次梁按照受均布荷载的简支梁计算1、荷载计算脚手板的自重荷载Q1 = 0.35×1.2 = 0.42 kN/m次梁自重荷载,取自重标准值Q2 = 0.121 kN/m活荷载Q3 = 3×1.2 = 3.6 kN/m堆放荷载P = 8×1.2÷(2.8×2.6) = 1.32 kN/m施工均布荷载q = 1.2×(0.42+0.121+1.32)+1.4×3.6 = 7.27 kN/m 2、抗弯强度计算(1) 最大弯矩其中：q 施工均布荷载；q=7.27 kN/ml 悬挑水平钢梁间距(平台宽度)；l = 2.8 m计算得到: M = 7.27×2.8^2÷8 = 7.12 kN.m(2) 抗弯强度其中: W 截面抵抗矩W = 10.2 cm3γ截面塑性发展系数γ= 1.05M 最大弯矩M = 7.12 kN.m经过计算: σ= (7.12×1000000)÷(1.05×10.2×1000) = 664.8 N/mm2 抗弯强度设计值[f] = 205 N/mm2抗弯强度大于钢材抗压强度设计值，不满足要求3、整体稳定性计算其中: W 截面抵抗矩W = 10.2 cm3M 最大弯矩M = 7.12 kN.mυb 整体稳定系数υb = 0.8经过计算: σ= 7.12×1000000÷(0.8×10.2×1000) = 872.55 N/mm2抗压强度设计值[f] = 205 N/mm2整体稳定性大于钢材抗压强度设计值，不满足要求三、主梁计算把作用于主梁的荷载均转化为均布荷载，主梁按照均布荷载下的悬挑梁计算1、荷载计算脚手板的自重荷载Q1 = 0.35×2.8 = 0.98 kN/m次梁自重荷载Q2 = 0.121×2.8×4÷(2.6×2) = 0.26 kN/m堆放荷载P = 8÷2.6 = 3.08 KN/m活荷载Q3 = 2.8×3 = 8.4 kN/m栏杆自重荷载：Q4 = 0.14 kN/m主梁自重荷载：Q5 = 0.17 kN/m施工均布荷载q = 1.2×(0.98+0.26+0.14+0.17+3.08)+1.4×8.4 = 17.32 kN/m 2、内力计算(1) 挑梁支点最大支座力其中: l 支撑点距墙固支点距离l = 0.1 mq 施工均布荷载q = 17.32 kN/ma 悬挑梁支点外部悬挑长度a = 2.5 m经过计算: R1 = 17.32×0.1×(3+8×2.5÷0.1+6×2.5^2÷0.1^2)÷8 = 855.82 kN(2) 挑梁墙支点最大支座力其中: l 支撑点距墙固支点距离l = 0.1 mq 施工均布荷载q = 17.32 kN/ma 悬挑梁支点外部悬挑长度a = 2.5 m经过计算: R2 = 17.32×0.1×(5-6×2.5^2÷0.1^2)÷8 = -810.79 kN(3) 挑梁最大弯矩其中: l 支撑点距墙固支点距离l = 0.1 mq 施工均布荷载q = 17.32 kN/ma 悬挑梁支点外部悬挑长度a = 2.5 mM1 = -17.32×2.5×2.5÷2 = -54.12 kNM2 = -17.32×0.1×0.1×(1-2×2.5×2.5÷0.1÷0.1)÷8=27.04 kN 取M = -54.13 kN(4) 悬挑梁轴向力其中: α支杆(拉绳)与悬挑梁的角度α= 88.09度R1 挑梁支点最大支座力R1 = 855.82 kN 经过计算: N = 855.82÷tg(88.09) = 28.54 kN(5) 支杆轴向力(拉绳拉力)其中: α支杆(拉绳)与悬挑梁的角度α= 88.09度R1 挑梁支点最大支座力R1 = 855.82 kN 经过计算: N = 855.82÷sin(88.09) = 856.3 kN3、抗弯强度计算其中：γ截面塑性发展系数；γ= 1.05W 截面抵抗矩W = 16.3 cm3A 挑梁截面面积A = 15.89 cm2M 挑梁最大弯矩M = -54.13 kN.mN 悬挑梁轴向力N = 28.54 kNσ= (54.13×1000000)÷(1.05×16.3×1000)+(28.54×1000)÷(15.89×100) =3180.68 N/mm2 抗弯强度大于等于钢材抗压强度设计值205 N/mm2，不满足要求。
卸料平台计算书
型钢悬挑卸料平台安全计算书一、计算依据：1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-912、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20131、计算参数2、施工简图侧立面图二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×502/6=416666.667mm3I=bh3/12= 1000×503/12=10416666.667mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q=1.2g1k b+1.4Q k b=1.2×0.35×1+1.4×5×1=7.42kN/m面板为简支梁，跨度为次梁间距（图3）面板简图M max= 0.751kN·m（图4）面板弯矩图σ=M max/W=0.751×106/416667=1.802N/mm2≤[f]=15 N/mm2满足要求2、挠度验算q k=g1k b+Q k b=0.35×1+5×1=5.35kN/m（图5）简图ν=0.382 mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm满足要求（图6）挠度图三、次梁验算次梁按两端有悬挑的简支梁计算。
卸料平台的防护自重，对于最外侧次梁而言是线荷载，对于其他次梁为作用于次梁外悬挑处的集中力。
通过综合分析，将次梁悬挑长度做最大限制（小于500mm），认为仅对最外侧次梁的受力状态进行分析即可满足一般施工需求。
防护栏杆取1.5m高计算。
承载能力极限状态荷载统计：q=1.2(g3k+ g1k a+ 1.5g2k）+1.4Q k a=1.2×(0.112+0.35×0.9+1.5×0.2)+1.4×5×0.9=7.172 kN/m按有悬挑的简支梁计算，跨度主梁间距，悬挑为次梁悬挑长度（图7）计算简图正常使用极限状态荷载统计：q=g3k+ g1k a+ 1.5g2k +Q k a=0.112+0.35×0.9+1.5×0.2+5×0.9=5.227 kN/m（图8）变形计算简图1、强度验算（图9）次梁弯矩图(kN·m)M max= 3.873kN·m截面塑性发展系数取γ=1.0，这样做偏于安全，且符合卸料平台的受力特性。
悬挑式钢平台计算书
悬挑式钢平台施工方案及计算书一、工程概况板桥B地块20、27栋工程为短肢剪力墙结构，为了保证材料运输到各楼层，现采用悬挑式平台配合塔吊垂直运输的材料。
从经济、实用的角度考虑，卸料平台设计为悬挑式型钢平台，两楼各制作1个，规格为5.2mX2.0mx1.2m(长X宽X高)。
平台上要设有限定荷载标牌，本工程卸料平台限重为1.0t。
钢平台用2[16作为主梁，悬挑长度为4.2 m,自由端长度为0.4m。
[14作为次梁。
次梁间距0.5m。
采用6*19型22号钢丝绳斜拉。
防护栏采用Φ48*3.5钢管，分别在高80cm、120m处设立两道，并与四周槽钢焊接。
四周槽钢外侧面及防护栏均刷红白相间的油漆标识，并满布密目安全网。
平台每侧设两根6x19、Φ22.0钢丝绳，每根绳设夹具不少于四个。
钢丝绳与卸料平台钢管架接触处垫橡胶胶皮，以缓冲钢丝绳的拉力。
钢丝绳通过梁模上对拉螺栓孔拉接，但两根钢丝绳不得拉结于同一个对拉螺栓孔，并且预留在梁上预留的孔洞要保能让上述钢丝绳穿过。
平台底面设1.6cm厚的多层板，满铺、铺牢、两端用8号镀锌铁丝捆紧，并在四周设18cm高的踢脚板。
二、卸料平台的施工工艺卸料平台加工制作完毕经验收合格后方可吊装。
吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中牢稳。
吊装至预定位置后，先将平台工字钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用，卸料平台的限重牌应挂在该平台附近的明显位置。
要求提升一次验收一次。
三、力学荷载验计算书计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。
悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度4.20m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.00m。
14#型钢悬挑卸料平台方案计算书
14#型钢悬挑卸料平台方案计算书某社区服务中心工程；属于框架结构;地上10层;地下1层；建筑高度：39m；标准层层高：3.6m ；总建筑面积：12260平方米；总工期：240天。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
一、参数信息:1.荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.15；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):8.00。
2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：1.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.00；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.60；钢丝绳安全系数K：6.00，悬挑梁与墙的接点按固支计算；预埋件的直径(mm)：20.00。
只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。
3.水平支撑梁主梁材料类型及型号：14a号槽钢槽口水平；次梁材料类型及型号：14a号槽钢槽口水平；次梁水平间距ld(m)：0.30，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：0.20。
4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：2.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：2.50；平台计算宽度(m)：3.00。
二、次梁的验算:次梁选择 14a号槽钢槽口水平，间距0.3m，其截面特性为：面积 A=18.51cm2；惯性距 I x=563.7cm4；转动惯量 W x=80.5cm3；回转半径 i x=5.52cm；截面尺寸：b=58mm,h=140mm,t=9.5mm。
1.荷载计算(1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；Q1 = 0.35× 0.30= 0.11kN/m；(2)最大的材料器具堆放荷载为8.00kN，转化为线荷载：Q2 = 8.00/ 2.50/ 3.00× 0.30= 0.32kN/m；(3)槽钢自重荷载 Q3= 0.14kN/m；经计算得到静荷载设计值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.11+0.32+0.14) = 0.68kN；经计算得到活荷载设计值 P = 1.4× 2.00× 0.30× 3.00= 2.52kN。
型钢悬挑卸料平台计算书
型钢悬挑卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20162、《钢结构设计标准》GB50017-20173、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、构造参数二、荷载参数主梁自重G k3(kN/m) 0.172 栏杆、挡脚板类型栏杆、冲压钢脚手板挡板栏杆、挡脚板自重G k4(kN/m) 0.15 安全网设置设置密目安全网安全网自重G k5(kN/m) 0.01 施工活荷载Q k1(kN/m2) 2堆放荷载Pk(kN) 5 堆放荷载作用面积S(m2) 2施工活荷载动力系数 1.3三、设计简图型钢悬挑式_卸料平台平面布置图型钢悬挑式_卸料平台侧立面图节点一四、面板验算面板类型冲压钢脚手板面板厚度t(mm) 10 截面抵抗矩W(cm3) 16.67 抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 面板受力简图如下：计算简图取单位宽度1m进行验算q=γ0[1.3×G k1×1+1×1.5×(1.3×Q k1+P k/S)×1]=1.1×[1.3×0.39×1+1×1.5×(1.3×2+5/2)×1]=8.973kN/mq静=1.1×1.3×G k1×1=1.1×1.3×0.39×1=0.558kN/mq活=1.1×1×1.5×(1.3×Q k1+P k/S)×1=1.1×1×1.5×(1.3×2+5/2)×1=8.415kN/m抗弯验算：M max=0.1×q静×s2+0.117×q活×s2=0.1×0.558×0.82+0.117×8.415×0.82=0.666kN·mσ=M max/ W=0.666×106/(16.67×103)=39.942N/mm2<[f]=205N/mm2面板强度满足要求！五、次梁验算次梁类型槽钢次梁型钢型号12.6号槽钢截面惯性矩I x(cm4) 391.47 截面抵抗矩W x (cm3) 62.14抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000 次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：承载能力极限状态：q1=γ0[(1.3×G k1+1×1.5×1.3×Q k1)×s+1.3×G k2]=1.1×[(1.3×0.39+1×1.5×1.3×2)×0.8+1.3×0.1237]=4.055kN/m p1=1.1×1×1.5×P k=1.1×1×1.5×5=8.25kN正常使用极限状态：q2=(G k1+Q k1)×s+G k2=(0.39+2)×0.8+0.1237=2.036kN/mp2=P k=5kN1、抗弯强度计算简图M max=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=4.055×(22/8-02/2)+8.25×2/4=6.153kN.mσ=M max/(γx W X)=6.153×106/(1.05×62.14×103)=94.296N/mm2<[f]=205N/mm2次梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图νmax=q2L14/(384EI x)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EI x)=2.036×20004/(384×206000×391.47×104 )×(5-24(0/2)2)+5×20003/(48×206000×391.47×104)=0.527mm<[ν]=L1/250=2000/250=8m m次梁挠度满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态：R1=q1×B/2=4.055×2/2=4.055kN正常使用极限状态：R2=q2×B/2=2.036×2/2=2.036kN六、主梁验算根据《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：承载能力极限状态：外悬挑段：q1=γ0γG×(G k3+G k4+G k5)=1.1×1.3×(0.172+0.150+0.010)=0.475kN/mp1=γ0γLγQ×P k/2=1.1×1×1.5×5/2=4.125kNR1=4.055kN内锚固段：q=γ0γG×G k3=1.1×1.3×0.172=0.246kN/m正常使用极限状态：外悬挑段：q2=G k3+G k4+G k5=0.172+0.150+0.010=0.332kN/mp2=P k/2=2.5kN2内锚固段：q'=G k3=0.172kN/m1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)M max=8.483kN·mN=R外/tanα=R外/(h1/s1)= 10.681/(3.000/3.400)=12.105kNσ=M max/(γx W X)+N/A=8.483×106/(1.05×108.300×103)+12.105×103/(21.95×102)=80.115 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=2.738mm<[ν]=(a1+c)/250.00=(3400.00+200)/250.00=14.400mm主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)设计值：R外=10.681kN剪力图(kN)标准值：R'外=5.734kN如果外侧钢丝绳出现断裂，要求内侧钢丝绳能独立承担支撑作用，由于平台的受力情况发生了改变，故应重新建立计算模型计算：1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R内=12.379kNM max=6.547kN·mN=R内/tanα=R内/(h2/s2)= 12.379/(2.800/3.000)=13.263kNσ=M max/(γx W X)+N/A=6.547×106/(1.05×108.300×103)+13.263×103/(21.95×102)=63.616 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=1.686mm<[ν]=(a2+c)/250.000=(3000.00+200)/250.000=12.800mm主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)R内=12.379kN剪力图(kN)标准值：R'内=6.625kN七、钢丝绳验算钢丝绳型号6×37 钢丝绳直径21.5 钢丝绳的钢丝破断拉力F g(kN) 322 抗拉强度为(N/mm2) 1850 不均匀系数α0.82 安全系数K 10花篮螺栓外侧钢丝绳与主梁夹角α=arctan(h1/s1)=41.424°sinα=sin41.424°=0.662内侧钢丝绳与主梁夹角β=arctan(h2/s2)=43.025°sinβ=sin43.025°=0.682标准值：T'=Max[R'外/sinα,R'内/sinβ]=Max[5.734/0.662,6.625/0.682]=9.710kN 设计值：T=Max[R外/sinα,R内/sinβ]=Max[10.681/0.662,12.379/0.682]=18.142kN 由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算[Fg]=aF g/K=0.820×322.000/10.000=26.404kN>T'=9.710kN钢丝绳强度满足要求！八、拉环验算拉环直径d(mm) 20 抗拉强度(N/mm2) 65节点二σ=T/(2A)=18.142×103/[2×3.14×(20/2)2]=28.889 N/mm2 < [f]= 65N/mm2拉环强度满足要求！九、焊缝验算钢丝绳下节点拉环焊缝厚度he(mm) 6 钢丝绳下节点拉环焊缝长度lw(mm) 120 角焊缝强度设计值f f w(N/mm2) 160节点三σf=T/(h e×l w)=18.142×103/(6.000×120.000)=25.197N/mm2<f f w=160N/mm2 拉环焊缝强度满足要求！。
型钢悬挑卸料平台计算书
目录一、工程概况 (2)二、型钢悬挑卸料平台材料选择 (2)三、型钢悬挑卸料平台搭设安全技术措施 (2)四、卸料平台安装流程及要求 (4)五、悬挑卸料平台的计算 (5)六、操作平台安全要求 (12)一、铂金湾御苑2#、3#楼工程概况；二、型钢悬挑卸料平台材料选择1、主梁槽钢采用18a号工字钢，次梁采用16a号槽钢。
钢材强度等级不低于Q235，其质量应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T 700）和《低合金高强度结构钢》GB/T 1591的规定。
2、预埋螺栓的直径为18mm。
三、型钢悬挑卸料平台搭设安全技术措施悬挑钢梁的构造应符合下列要求：1.主钢梁固定端应设置两道及以上锚固件，其相邻间距不小于200mm，锚固件距悬挑钢梁固定端末端为200mm，2.锚固位置设置在楼板上时，楼板厚度不宜小于120mm。
如果楼板的厚度小于120mm时，应采取加固措施。
3.主钢梁和次钢梁四周表面刷黄黑（宽度200mm）相间警戒色。
用于锚固主钢梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓的构造应符合下列规定：4.应采用冷弯成型。
5.与主钢梁之间的间隙应用钢楔或硬木楔楔紧。
6.应预埋至混凝土梁板底层钢筋位置，并应与混凝土梁板底层钢筋焊接或绑扎牢固，其锚固长度应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010中钢筋锚固的规定。
7.当型钢悬挑梁与建筑结构采用螺栓钢压板连接固定时，钢压板尺寸应不小于100mm×10mm(宽度×厚度)；当采用螺栓双螺母角钢压板连接时，角钢规格不应小于60mm×60mm×6mm。
8.螺栓应设置双螺母。
螺杆露出螺母应不少于3扣和10mm。
每根主钢梁外端宜设置钢丝蝇或钢拉杆与上一层建筑结构斜拉结，其构造应符合下列规定：1.斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的每一道均作单道受力计算。
2.钢丝绳直径应经计算确定，其两端与建筑物预埋吊环、卸料平台拉安全卡。
3.钢丝绳夹压板应在钢丝绳受力绳一边，绳夹间距不应小于钢丝绳直径的6倍。
型钢悬挑卸料平台计算书
目录一、工程概况二、施工计划三、施工方案四、搭设使用安全技术措施五、应急预案六、计算书附件：《卸料平台平面布置图》一、工程概况1.1 工程总体概况1、基本情况2、各责任主体名称卸料平台拟设置部位详见卸料平台平面布置图（附后）。
1.2 编制依据由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)1.3 施工要求1、卸料平台的设计力求做到结构安全可靠，造价经济合理。
2、确保卸料平台在使用周期内安全、稳定、牢靠。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
4、卸料平台在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。
操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。
1.4 技术保证条件1、安全网络2、卸料平台的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》。
二、施工计划2.1 进度计划2.2 材料与设备计划1、悬挑梁采用型钢制作，其材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700或《低合金高强度结构钢》GB/T1591中的规定。
2、用于固定悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓材质应符合现行国家标准《钢筋混凝土用钢第1部分：热轧光圆钢筋》GB1499.1中HPB235级钢筋的规定。
3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，力求环保美观。
4、脚手板(1)脚手板可用钢、木、竹材料制作、单块脚手板的质量不大于30kg；(2)冲压钢脚手板的材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235级钢的规定。
新脚手板应有产品质量合格证，尺寸偏差应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130的有关规定，且不得有裂纹、开焊与硬弯。
新、旧脚手板均应涂防锈漆，应有防滑措施；5、安全网采用密目式安全立网，应符合下列要求：(1)网目密度不低于2000目/100c㎡；(2)网体各边缘部位的开眼环扣必须牢固可靠，孔径不低于1mm；(3)网体缝线不得有跳针、露缝，缝边应均匀；(4)一张网体上不得有一个以上的接缝，且接缝部位应端正牢固；(5)不得有断沙、破洞、变形及有碍使用的编织缺陷；(6)阻燃安全网的续燃、阻燃时间均不得大于4s。
悬挑式卸料钢平台施工设计计算_secret
悬挑式卸料钢平台设计悬挑式卸料钢平台设计：建筑工程装修用卸料平台，使用面大量广，搭设不好极易发生安全事故。
有的工地直接用架板一端放在脚手架大横杆上，另一端放在墙上作卸料平台。
这种做法极不安全，也不符合《建筑施工安全检查标准》要求。
本设计参照《建筑施工高处作业安全技术规范》附录五“悬挑式钢平台”进行设计，制作安装方便，适用于住宅楼、办公楼等内外装饰卸料，经周转使用，效果较好，现介绍如下，供参考。
钢平台长4.0m，宽1.8～2.2m，主次梁均用槽钢制作，上铺50mm 厚木板，用钢丝绳斜拉固定在混凝土圈梁（连续梁）上方。
容许荷载：施工荷载1.5kN/㎡。
集中荷载5KN。
1.设计依据：《建筑施工高处作业安全技术规范》（JCJ80-91）；《钢结构设计规范》（GBJ17-88）；《木结构设计规范》（GBJ5-88）；《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）。
2.钢平台设计2.1次梁设计：次梁选用槽钢 10制作。
4.0m长钢平台设5道次梁，焊接在主梁凹槽内（主梁侧加100×60×8垫板），其间距为1.0m。
10槽钢截面特性：重量0.1kN/m，W x=39.7cm3,h=100mm，b=48mm，t=8.5mm。
主梁、次梁、吊环的强度及稳定性计算公式和附表，依据GBJ17-88规范。
2.1.1荷载计算：依据JGJ80-91规范，永久荷载中的自重，铺板以0.4kN/㎡计；施工活荷载（均布）以1.5kN/㎡计。
另外，本设计考虑增加集中施工荷载，按混凝土料斗容量0.2 m 3，荷载5kN 设计。
永久荷载分项系数1.2，可变荷载分项系数1.4。
落叶松板50mm 厚 0.4×1×1.2=0.48kN/m 。
10槽钢 0.1×1.2=0.12kN/m施工荷载（均布） 1.5×1×1.4=2.1kN/m∑q =2.7kN/m施工荷载（集中） p=5×1.4=7 kN 2.1.2内力计算：P q1100 1100次梁计算简图集中荷载处于最不利位置（在次梁跨中）。
悬挑式卸料平台计算书
悬挑卸料平台设计计算计算参数设定1.基本参数卸料平台宽度（悬挑长度4.00m，长度3.5m楼层3m悬挑主梁采用2根【16a】槽钢，次梁采用【12.6槽钢；间距800mm，施工堆载，活荷载1.70KN/M²（平台总载重约2吨）平台上满铺3mm厚花纹钢板，采用钢丝绳卸荷，侧吊点设在主梁最外端，内侧吊点设在据建筑物结构2.5m处，钢材抗拉和抗弯强度设计值f=215.00N/mm²，抗剪设计强度f v=120.00N/mm²，钢材屈服强度点f r=235n/mm²，弹性模量E=206000N/mm²2.荷载标准值永久荷载标准值脚手板采用3mm厚花纹钢板，自重标准值0.30KN/m²施工均布活荷载标准值施工堆荷：活荷载1.70KN/m²3.次梁验算次梁采用【12.6槽钢：H=126mm b=53mm t=900mm t w=5.5mm W=61700mm³I X=3885000mm4s=36400mm³次梁按单跨简支梁计算跨度L=3.50m4.荷载计算次梁自重G1k=0.12KN/m 脚手板自重G2k=0.30*0.8=0.24KN/m*施工活荷载Q K=施工堆载活荷载*次梁间距=1.70*0.8=1.36KN/m，作用于次梁上的线荷载标准值永久荷载q1=1.2G k=1.2*（0.12+0.24）=0.43KN/m施工活荷载q2=1.4Q k=1.4*1.36=1.90KN/mQ=q1+q2=0.43+1.9=2.33KN/m 集中荷载p=1.50KN5.抗弯强度验算Y X=1.05 M MAX=ql²/8+pl/4=2.33*3.5²/8+1.5*3.50/4=4.88kn m=4880000NmmÓ =Mmax/Y x W=4880000/(1.05*61700)=75.33n/mm²次梁抗弯强度Ó =75.33N/mm²＜【t】=215.00N/mm²满足要求6.抗剪强度验算V max=ql/2+p/2=2.33*3.50/2+1.50/2=4.83KN=4828NT=V MAX S/I X T W=4828*36400/(5.5*3885000)=8.22N/mm²次梁抗剪强度τ=8.22/mm²＜【f v】=120.00N/mm²满足要求7.整体稳定性验算L1=3.5m t=9.0mmb=（570bt/L1h)*(235/f y)=570*53*9.0*235/(3500*126*235)=0.62＞0.6 b=1.07-（0.282/b）=1.07-（0.282/0.62）=0.62f=M max/(bw)=4.88*106/(0.62*61700)=127.57N/mm²次梁整体稳定性f=127.57N/mm²＜【t】=215.00N/mm8.挠度验算V=59L4/（384EI X)=5*2.33*35004/(384*206000*3885000)=5.69mmU p=pl³/（48EI X)=1.5*1000*3500³/（48*206000*3885000）=1.67mm U max=U q+U p=5.69+1.67=7.36mm。
型钢悬挑卸料平台计算
型钢悬挑卸料平台计算书一、计算参数1、主悬挑梁截面特征：型钢截面类型：槽钢；型钢型号：16a号槽钢；截面放置方向：槽口水平；单位重量q g(kN/m)：0.169;截面尺寸b( mm): 63；截面尺寸t( mm): 10；截面尺寸h ( mm): 160；截面积A( cm2): 21.95；抵抗矩Wx( cm3): 108.3;惯性矩Ix( cm4): 866.2；回转半径ix(cm): 6.28；钢材的屈服点f y : 235；抗弯、抗压容许应力[q](N/mm2) : 215；弹性模量E(N/mm2) : 206000；2、水平次梁截面特征：型钢截面类型：槽钢；型钢型号：16a号槽钢；截面放置方向：槽口坚向；单位重量q g (kN/m) : 0.169;截面尺寸b (mm): 63；截面尺寸t (mm): 10；截面尺寸h (mm): 160；截面积 A (cm2): 21.95；回转半径iy x (cm) : 1.83；抵抗矩Wy (cm3): 16.3；惯性矩Iy (cm4): 73.3;钢材的屈服点f y：235;抗弯、抗压容许应力[q](N/mm2)：215;2弹性模量E(N/mm ): 206000;2、卸料平台构造参数主梁悬挑长度L a(m)： 1.8；主梁锚固长度L b( m)：0.2；平台计算宽度L c(m)：2；次梁间距a1 ( mm): 250；锚固类型：铰支；次梁与建筑物的最大允许距离a2 (mm)：200；内侧钢丝绳与建筑物间距h a (m)： 1.2；外侧钢丝绳与内侧钢丝绳间距h b(m)：0.4；钢丝绳上部锚固点与型钢墙支点间距h c (m)：3；3、何载参数脚手板自重q (kN/m2): 0.3；施工均布荷载q s (kN/m2): 2；栏杆、挡脚板自重q d (kN/m)：0.11；设计材料堆放承载力q f (kN/m2)：10；4、其他参数钢丝绳安全系数k：6；主悬挑梁型钢截面塑性发展系数Y : 1.05；水平次梁型钢截面塑性发展系数Y：1.05；荷载分项系数(查GB50009-2001第8页)：丫G : 1.2；可变荷载丫Q： 1.4；二、卸料平台验算1、水平次梁验算水平次梁支撑平台脚手板上的堆料荷载和施工荷载，搁置在两根主悬挑梁之间，按照均布荷载加集中荷载作用下的简支梁计算弯矩、强度和稳定性。
悬挑式卸料平台方案(带计算书)(DOC)
月亮湾滨海旅游度假区一期悬挑式钢平台方案编制人：审核人：审批人：国基建设集团有限公司月亮湾项目部目录一、工程概况 (2)二、悬挑式钢平台 (2)三、基本要求、概念 (4)四、材料选用 (4)五、架设与拆除 (5)六、计算书 (6)一、工程概况工程名称为月亮湾滨海旅游度假区一期5#~8#楼工程，位于沙扒镇月亮湾。
建筑面积60000m2，5~7#楼地上25层，8#楼地上18层（均为剪力墙结构）管桩承台基础。
本工程相对标高±0.000相当于黄海水平标高12.25m，地基场地类别3类，建筑安全等级2级，抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为7度，抗震等级三级，防水等级为二级，合理使用年限50年。
建设单位：广东东方月亮湾有限公司监理单位：广东正茂工程管理有限公司勘察单位：广东省地质建设工程勘察院设计单位：中国华西工程设计建设有限公司施工单位：国基建设集团有限公司二、悬挑式钢平台悬挑式钢平台是指可以吊运和搁置于楼层边的用于接送物料和转运模板等的悬挑式操作平台，通常采用钢构件制作，如图所示。
悬挑式钢平台，必须符合下列规定：1, 悬挑式钢平台应按现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动，计算书及图纸应编入施工组织设计。
2, 悬挑式钢平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。
3, 斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的第一道均应作单道受力计算。
4, 应设置4个经过验算的吊环。
吊运平台时应使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环。
吊环应用一级光圆钢筋制作。
5, 钢平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡子不得少于3个。
建筑锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，钢平台外口应略高于内口。
6, 钢平台左右两侧必须装置固定的防护栏杆。
7, 钢平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。
8, 钢平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。
宝利东江型钢悬挑卸料平台计算书
型钢悬挑卸料平台计算书宝利东江首府工程；工程建设地点:；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。
本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
悬挑卸料平台的计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
一、参数信息1.荷载参数脚手板类别：冲压钢脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.30；栏杆、挡板类别：冲压钢脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.11；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):8.00。
2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：3.30，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.00；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：6.00；钢丝绳安全系数K：8.00，悬挑梁与墙的节点按铰支计算；只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。
3.水平支撑梁主梁材料类型及型号：14号工字钢；次梁材料类型及型号：12.6号工字钢；次梁水平间距ld(m)：1.20，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：1.30。
4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.80，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：1.20, 次梁悬臂Mc（m）：0.00；平台计算宽度(m)：3.00。
二、次梁的验算次梁选择 12.6号工字钢，间距1.2m，其截面特性为：面积 A=18.1cm2；惯性距 I x=488.592cm4；截面抵抗矩 W x=77.529cm3；回转半径 i x=5.195cm；截面尺寸：b=74mm,h=126mm,t=8.4mm。
1.荷载计算(1)、脚手板的自重标准值：本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30kN/m2；Q1=0.30× 1.20= 0.36kN/m；(2)、型钢自重标准值：本例采用12.6号工字钢，标准值为0.14 kN/mQ2=0.14 kN/m(3)、活荷载计算1)施工荷载标准值：取2.00 kN/m2Q3=2.00 kN/m22)最大堆放材料荷载P：8.00kN荷载组合Q=1.2×(0.36+0.14)+1.4×2.00×1.20=3.96kN/mP=1.4×8.00=11.20kN2.内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M的计算公式（规范JGJ80-91，P31）为：M max = ql2/8(1 - m2/l2)2 + pl/4经计算得出: M max = (3.96×3.002/8)×(1-(0.002/3.002))2+11.20×3.00/4=12.85kN·m。
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型钢悬挑卸料平台计算书
**楼工程；属于框剪结构;地上22层;地下1层；建筑高度：97.9m；标准层层高：3.9m ；总建筑面积：63779平方米；总工期：0天；施工单位：中国建筑第五工程局有限公司。
本工程由**投资建设，中国建筑东北设计研究院设计，辽宁省建筑设计院岩土工程公司地质勘察，广厦项目管理有限公司监理，中国建筑第五工程局有限公司组织施工；由杨平担任项目经理，刘文伍担任技术负责人。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
一、参数信息:
1.荷载参数
脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；
栏杆、挡板类别：栏杆、木脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.14；
施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):10.00。
2.悬挑参数
内侧钢绳与墙的距离(m)：1.40，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：2.60；
上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：4.20；
钢丝绳安全系数K：6.00，悬挑梁与墙的接点按固支计算；
预埋件的直径(mm)：20.00。
只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。
3.水平支撑梁
主梁材料类型及型号：22a号槽钢槽口水平；
次梁材料类型及型号：16a号槽钢槽口水平；
次梁水平间距ld(m)：1.00，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：0.20。
4.卸料平台参数
水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：0.10；
平台计算宽度(m)：3.00。
二、次梁的验算:
次梁选择 16a号槽钢槽口水平，间距1m，其截面特性为：
面积 A=21.95cm2；
惯性距 I x=866.2cm4；
转动惯量 W x=108.3cm3；
回转半径 i x=6.28cm；
截面尺寸：b=63mm,h=160mm,t=10mm。
1.荷载计算
(1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；
Q1 = 0.35× 1.00= 0.35kN/m；
(2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载：
Q2 = 10.00/ 4.50/ 3.00× 1.00= 0.74kN/m；
(3)槽钢自重荷载 Q3= 0.17kN/m；
经计算得到静荷载设计值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.35+0.74+0.17) = 1.51kN；
经计算得到活荷载设计值 P = 1.4× 2.00× 1.00× 3.00= 8.40kN。
2.内力验算
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：
最大弯矩M的计算公式为：
经计算得到，最大弯矩 M = 1.51×3.002/8+8.40×3.00/4=8.00kN.m。
3.抗弯强度验算
次梁应力：
其中ãx -- 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] -- 钢材的抗压强度设计值，[f] = 205.00 N/mm2；
次梁槽钢的最大应力计算值ó =8.00×103/(1.05×108.30)=70.36 N/mm2；
次梁槽钢的最大应力计算值ó=70.355 N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2,满足要求!
4.整体稳定性验算
其中，öb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到öb=570×10.00×63.00×235/(3.00×160.00×235.0)=0.75；
由于öb大于0.6，按照下面公式调整：
得到öb=0.693；
次梁槽钢的稳定性验算ó =8.00×103/(0.693×108.300)=106.59 N/mm2；
次梁槽钢的稳定性验算ó=106.59 N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值
[f]=205 N/mm2,满足要求!
三、主梁的验算:
根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择 22a号槽钢槽口水平，其截面特性为：
面积 A=31.84cm2；
惯性距 I x=2393.9cm4；
转动惯量 W x=217.6cm3；
回转半径 i x=8.67cm；
截面尺寸，b=77mm,h=220mm,t=11.5mm；
1.荷载验算
(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m；
Q1 = 0.14kN/m；
(2)槽钢自重荷载 Q2=0.24kN/m
静荷载设计值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.14+0.24) = 0.46kN/m；
次梁传递的集中荷载取次梁支座力 P = (1.51×3.00+8.40)/2=6.47kN；
2.内力验算
悬挑卸料平台示意图
悬挑卸料平台水平钢梁计算简图
悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)
悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)
悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)
卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法，得到：
R[1] = 18.225 kN；
R[2] = 22.657 kN；
最大支座反力为 R max=22.657 kN；
最大弯矩 M max=12.617 kN.m；
最大挠度 V=1.607 mm。
3.抗弯强度验算
其中ãx -- 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] -- 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00 N/mm2；
主梁槽钢的最大应力计算值ó=1.26×107/1.05/217600.0+2.16×104/3184.000=61.998 N/mm2；
主梁槽钢的最大应力计算值 61.998 N/mm2小于主梁槽钢的抗压强度设计值
[f]=205.00 N/mm2，满足要求!
4.整体稳定性验算
其中öb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
öb=570×11.5×77.0×235/(4500.0×220.0×235.0)=0.510；
主梁槽钢的稳定性验算ó = 1.26×107/(0.510×217600.00)=113.73 N/mm2；
主梁槽钢的稳定性验算ó = 113.73 N/mm2小于 [f]=205.00,满足要求!
四、钢丝拉绳的内力验算:
水平钢梁的垂直支坐反力R Ci和拉钢绳的轴力R Ui按照下面计算，
R Ci = R Ui sinèi
其中 R Ci -- 水平钢梁的垂直支坐反力(kN)；
R Ui -- 拉钢绳的轴力(kN)；
èi -- 拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角；
sinèi = Sin (ArcTan (4.2/(2.6+1.4)) = 0.724；
根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：R Ui = R Ci / sinèi；
R U1 = 18.225 / 0.724 = 25.17 kN；
五、钢丝拉绳的强度验算:
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力R U取最大值进行验算，为25.17kN；
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式：
其中[F g]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；
F g -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
计算中近似取F g=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；
á-- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K -- 钢丝绳使用安全系数。
计算中[F g]取25.168kN，á=0.82,K=6，得到：d=19.2mm。
钢丝绳最小直径必须大于20mm才能满足要求！
六、钢丝拉绳拉环的强度验算:
取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值R U进行计算作为拉环的拉力N为：
N=R U=25168.070N。
拉环强度计算公式为：
其中， [f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。
拉环的应力不应大于
50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2；
所需要的拉环最小直径 D=[25168.1×4/(3.142×50.00×2)]1/2=25.3mm。
七、操作平台安全要求:
1.卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；
2.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；
3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；
4.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；
5.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；
6.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。