施工组织设计计算例题
3.2.1.场地平整土方量的计算
本工程地形图如图3.2.1所示。
图3.2.1地形图
根据地形图的等高线采用内插法确定各方格角点的自然底面标高，如图3.2.2所示。
采用“挖填土方量平衡法”确定场地的设计标高，计算场地平整的土方量。 （1）初步确定场地平整的设计标高
n
Z Z Z Z Z 44324
3210∑∑∑∑+++=
m Z 01.90141.22632.22557.22371.2251=+++=∑
m
26.901182.22594.22509.22624.22621.22606.22690.22577.22559.22542.22508.22567.22421
.22486.22396.22343.22473.22498.22422.22545.2252Z 22=+++++++++++++++++++?=∑）（
m
84.2161995.22578.22561.22543.22527.22515.22581.22697.22417.22537.22559.22582.22568.22545.22520.22597.22471
.22447.22417.22457.22483.22409.22533.22557.2254Z 42=+++++++++++++++++++++++?=∑）（
m Z 43.22535
484
.2161926.901101.9010=?++=
（2）最终确定场地内各方格角点的设计标高
y
y x x i i l i l z z ±±='0
m Z 54.225%2.050%3.07043.2251=?-?+='
同理可得'2Z =225.48 '3Z =225.42 '4Z =225.36 '5Z =225.30 '6Z =225.24 '7Z =225.18
'8Z =225.12 '
9Z =225.50 '10Z =225.44 '11Z =225.38 '12Z =225.32 '13Z =225.26 '14Z =225.20 '15Z =225.14 '16Z =225.08 '17Z =225.46 '18Z =225.40 '19Z =225.34
'20Z =225.28 '21Z =225.22'22Z =225.16 '23Z =225.10 '24Z =225.04 '
25Z =225.42 '26Z =225.36'27Z =225.30 '28Z =225.24 '29Z =225.18 '
30Z =225.12 '31Z =225.06
'32Z =225.50'33Z =225.38 '34Z =225.32 '35Z =225.26 '36Z =225.20 '
37Z =225.14 '38Z =225.08 '39Z =225.02 '40Z =224.96 '41Z =225.34 '42Z =225.28 '43Z =225.22 '
44Z =225.16 '45Z =225.10 '46Z =225.04 '47Z =224.98 '48Z =224.92 各方格角点的设计标高如图3.2.3所示。 （3）计算各角点的施工高度，标出场地零线
i i i Z Z H -'= m H 17.0-71.22554.2251=-=
同理可求出其他方格角点的施工高度，并用图解法确定零线，如图3.3.3所示。
225.54225.45225.48225.22225.42224.98225.36224.73225.30224.43225.24223.96225.18223.57225.71225.82225.50225.57225.44225.33225.38225.09225.32224.83225.26224.57225.20224.17225.14223.86225.08
225.12
225.94226.09226.24226.41225.46225.68225.40225.45225.34225.20225.28224.97225.22224.71225.16224.47225.10224.21225.04
225.42225.82225.36225.59225.30225.37225.24225.17225.18224.97225.12224.81225.06224.67225.00
225.38225.95225.32225.78225.26225.61225.20225.43225.14225.27225.08225.15225.02225.08224.96
225.34226.21225.28226.06225.22225.90225.16225.77225.10225.59225.04225.42224.98225.32224.92
1--1
-0.17
+0.03
+0.2
+0.38
+0.57
+0.81
+1.22
+1.55
-0.32-0.48-0.67-0.86-1.07
-0.13+0.05+0.23+0.43+0.63+0.97+1.22-0.28-0.46-0.63-0.93
-0.11-0.29-0.52-0.84
+0.08-0.13-0.41-0.74
+0.25+0.01-0.29-0.67
+0.45-0.17-0.19-0.55
+0.63+0.25-0.13-0.44
+0.83+0.33-0.12-0.4
2--1
3--1
4--1
5--1
1--2
2--2
3--2
4--2
5--2
1--3
2--3
3--3
4--3
5--3
1--4
2--4
3--4
4--4
5--4
1--5
2--5
3--5
4--5
5--5
1--6
2--6
3--6
4--6
5--6
1--7
2--7
3--7
4--7
5--7
1
9172533412101826344231119273543412202836445
132129374561422303846715233139478
162432140482‰
3‰
（4）计算各方格的土方量
1-3、1-4、1-5、1-6、1-7、2-4、2-5、2-6、2-7、3-5、3-6、3-7为全填方格（+）
()
43212
4H H H H a V +++= 3
2
3
18623.005.038.02.0420m V =+++=-）（ 3
2
4
116143.023.057.038.0420m V =+++=-）（ 3
2
5
124481.063.043.057.0420m V =+++=-）（ 3
2
6
136397.022.163.081.0420m V =+++=-）（ 3
27
149622.155.197.022.1420m V =+++=-）（ 3
2
4
210026.043.008.023.0420m V =+++=-）（
图3.2.3各方格角点的施工高度及零线
3
5
217745.063.026.043.04m V =+++=-）（ 3
2
6
226863.097.045.063.0420m V =+++=-）（ 3
2
7
236583.063.022.197.0420m V =+++=-）（ 3
2
5
38715.045.001.026.0420m V =+++=-）（ 3
2
6
314825.063.015.045.0420m V =+++=-）（ 3
2
7
320433.025.083.063.0420m V =+++=-）（
2-1、3-1、3-2、4-1、4-2、4-3、5-1、5-2、5-3、5-4、5-5、5-6、5-7为全挖方格（-）
()
43212
4H H H H a V +++=
3
2
1212128.048.013.032.0420m V =+++=-）（ 3
2
1318946.067.028.048.0420m V =+++=-）（ 3
2
2
311429.011.046.028.0420m V =+++=-）（
3
2
1426263.086.046.067.0420m V =+++=-）（ 3
2
2
419052.029.063.046.0420m V =+++=-）（ 3
2
3
413541.052.013.029.0420m V =+++=-）（
3
2
1534963.093.007.186.0420m V =+++=-）（
3
2
529284.052.093.063.04m V =+++=-）（ 3
2
3
525174.041.084.052.0420m V =+++=-）（ 3
2
4
521167.029.074.041.0420m V =+++=-）（ 3
2
5
517055.019.067.029.0420m V =+++=-）（ 3
2
6
513144.013.055.019.0420m V =+++=-）（ 3
2
7
51094.012.044.013.0420m V =+++=-）（
1-1、1-2、2-2、2-3、3-3、3-4、4-4、4-5、4-6、4-7为部分挖土（-），部分填土方格（+）
H H a V ∑∑=224）（挖挖 H H a V ∑∑=
224）（填填
3
2
21114.5903.013.032.017.013.032.017.0420m V =+++++?==-）（挖
3
222112.405.013.02.003.013.0420m V =+++?==-）（挖
3
222244.4705.011.028.013.011.028.013.0420m V =+++++?==-）（挖
3
223257.208.023.005.011.011.0420m V =+++?==-）（挖
3
223305.4608.013.029.011.013.029.011.0420m V =+++++?==-）（挖
3
224401.8229.001.041.013.029.041.013.0420m V =+++++?==-）（挖
3
22543615.019.029.001.019.029.0420m V =++++?==-）（挖
3
2
26422.1425.013.019.015.013.019.0420m V =++++?==-）（挖
3
227453.712.013.033.025.012.013.0420m V =++++?==-）（挖
3
221114.013.032.003.017.003.0420m V =+++?=-）（填
3
222190.1205.013.02.003.02.003.0420m V =++++?=-）（填
3
222244.011.028.013.005.005.0420m V =+++?=-）（填
3
223-257.2708.011.023.005.008.023.005.0420m V =+++++?=）（填
3
223305.113.029.008.011.008.0420m V =+++?=-）（填
3
224352.2513.001.026.008.001.026.008.0420m V =+++++?=-）（填
3
224402.029.041.001.013.001.0420m V =+++?=-）（填
3
2254419.029.015.001.015.001.0420m V =++++?=-）（填
3
226422.2213.019.025.015.025.015.0420m V =++++?=-）（填
3
227414.3912.013.033.025.033.025.0420m V =++++?=-）（填
（5）平整场地总土方量为
）
（填+=+++++++++++++++++++++=∑3283214.3922.22402.052.2505.157.2744.090.1214.0204148
8736526817710049636324416186m V
）
（挖-=+++++++++++++++++++++=∑3
282353.722.143601.8205.4657.244.4712.414.59109131170211
251292349135190262114189121m V
3.3.1 工程降水方案
1.设计资料
吉林建筑大学城建学院电气信息系馆工程，场地平整已经完成，现场地势平坦，周围没有其他建（构）筑物。基坑形状及尺寸见图3.3.1，深为4.0m ，基坑边坡为1:0.5。
地下水位在地面以下1.5 m 处，地下水为潜水。拟建场地在基岩上覆盖2～3m 的粗砂－砂砾层，其上部为褐黄色的粘性土，厚度为14～16m ，土壤渗透系数为1.4m/d 。不透水层为第7层硬塑粘土层，含水层厚度为9.4m 。基坑工程要求将地下水降至基坑底面以下0.5~1.0m ，降水范围为基坑上口外延1m ，降水时间：4月1日到4月26日。
2.降水方法
本工程基坑开挖深度为4.0米，降水深度3.0~3.5m ，拟采用真空井点降水系统。 井点管选用直径50mm ，长7m 的钢管；滤管选用直径50mm ，长度为1.0m 的钢管；总管选用100mm 直径的无缝钢管。
3.降水系统平面及高程布置
取井点管距基坑边缘为1.0m ；先开挖0.5m 深的沟槽，将总管埋设在地面以下0.5m 处； 基坑上口尺寸为33.5m×53.5m (30+2×3.5×0.5＝33.5；50+2×3.5×0.5=53.5) 。
基坑的长宽比为50.9/50.3=1.012﹤5，可采用环状井点系统。本工程降水系统平面布置如图3.3.1所示。
平面布置图
环形井点所包围的面积：
2112.211115.4493.509.50m F =-?=
22m F ？=
总管长度：
m L 48.20223.509.501=?+=）（ m L ？=2
环状井点系统剖面布置如图3.3.2所示。
剖面布置图
为保证使地下水位降至基坑底面以下0.5~1m ，井点管埋置深度应满足： m m iL H H h A 5.0785.023
.50101)5.04(2.071＞=?----=--=满足要求。
3.降水系统设计计算 （1）判断该井点类型
∵滤管下端距不透水层为10.8－0.5－6.8－1.0＝2.5m ∴该井为无压非完整井。 （2）基坑涌水量计算
00d
d 0lg )lg()2(364.1x x H S S H K
Q -+?-=
85.00
.19.59
.08.6=+-=+l S S w w
m H m l S H w 4.9765.12)0.19.5(84.1)(84.10==+?=+?=＞
∴取
m
H H 4.90==
m S d 385.323.501019.5=?-
=
m
K H S R w 18.3614.99.5220=???==
iL h H H A ++≥1
m F
x 93.2514.312
.21110==
=
π
d
m Q /789.18793.25lg )93.2518.36lg(385
.3)385.34.92(1364.13=-+?-??
?=
（3）井点管数量和井距计算
d m K l d q /205.1010.105.014.36565333=????==π （根）194.18205.10789.1871.11
.1≈=?=='q Q n
m 0.266.101948.202 m n L D =='=
'
取井点管间距为2.0m ，井点管实际数量为202.48÷2.0＝102根。 （4）选择抽水设备
总管长度L=202.48m ＞120m ，选用W6型干式真空泵抽水设备两套。
3.4.2 模板工程
1.模板选型
本工程为框架结构，主要结构构件为框架柱和有梁板。胶合板模板板幅大，自重轻，板面平整，便于加工和安装，而且承载能力较大，经表面处理后耐磨性好，能多次重复使用，因此本工程的所有现浇构件均采用胶合板模板。
2.模板结构设计 （1）楼板模板设计
本工程楼板厚度有120mm 、110、100mm 三种，取120mm 厚楼板进行计算。 楼板模板采用1200mm×2400mm×18mm 的木胶合板制作而成，其抗弯强度设计值f jm =11.5N/mm 2，弹性模量E=4.0×103 N/mm 2；小楞采用50mm×80mm 的木方，其抗弯强度设计值f m =11 N/mm 2，弹性模量E=9.0×103 N/mm 2，小楞间距取为400mm ；大楞、支撑体系采用
Φ48mm×3.6mm钢管，大楞间距取为900mm，立杆的间距取1200mm。
1）楼板面板设计
①荷载标准值及荷载组合值计算
模板及小楞自重标准值：2
1
/
4.0m
KN
G
k
=
混凝土自重标准值：2
2
/
88
.2
12
.0
24m
KN
G
k
=
?
=
钢筋自重标准值：
2
3
/
132
.0
12
.0
1.1m
KN
G
k
=
?
=
施工人员及施工设备荷载标准值：2
1
/
5.2m
KN
Q
k
=
验算承载力时的荷载基本组合设计值：
2
1
3
2
1
/
106
.8
5.2
0.1
4.1
)
132
.0
88
.2
4.0(
1
35
.1
4.1
)
(
35
.1
m
KN
Q
G
G
G
F
k
cj
k
k
k
d
=
?
?
+
+
+
?
?
=
+
+
+
=ψ
α
验算变形时的荷载标准值：
2
3
2
1
/
412
.3
132
.0
88
.2
4.0
m
KN
G
G
G
F
k
k
k
k
=
+
+
=
+
+
=
取1000mm宽的板带为计算单元，胶合板模板截面特征：
3
3
2
4
4
3
10
54
6
18
1000
10
6.
48
12
18
1000
mm
W
mm
I
xj
xj
?
=
?
=
?
=
?
=
其计算简图如图3.4.1所示
1
L为小楞的间距，取mm
L400
1
=
m
KN
b
F
q
d
/
106
.8
0.1
106
.8
1
=
?
=
?
=
图3.4.1楼板模板计算简图
②模板面板承载力验算
2
3
2
2
1
1
max
/
002
.3
10
54
400
106
.8
8
1
8
1
mm
N
W
l q
S=
?
?
?
=
=
=σ
2
2
2
/
455
.
10
1.1
5.
11
/
702
.2
002
.3
9.0
/
5.
11
mm
N
R
mm
N
S
mm
N
f
R
R
=
=
<
=
?
=
=
=
γ
γ
∴承载力验算满足要求
③模板面板变形验算
mm
N
m
KN
b
F
q
k
k
/
412
.3
/
412
.3
0.1
412
.3=
=
?
=
?
=
mm
EI
l
q
k
fG
585
.0
10
6.
48
10
4
384
400
412
.3
5
384
5
4
3
4
4
1=
?
?
?
?
?
?
=
=
=ν
α
[]mm
l
f
1
400
400
400
1
lim
,
=
=
=
ν
=
α
mm
mm
f
fG
1
585
.0
lim
,
=
<
=α
α
∴模板面板变形验算满足要求
2）小楞验算
小楞截面尺寸mm
80
mm
50?
=
?h
b；
方木小楞截面特征：
3
3
2
4
4
3
10
33
.
53
6
80
50
10
33
.
213
12
80
50
mm
W
mm
I
xj
xj
?
=
?
=
?
=
?
=
计算简图：方木小楞可简化为三跨连续梁。计算简图如图3.4.2所示：
2L 为大楞间距，mm L 9002=。 ①荷载标准值及荷载组合值计算 验算承载力时的荷载基本组合设计值：
2
/106.8m KN F d =
m
KN L F q d /242.34.0106.812=?==
验算变形时的荷载标准值：
2
/412.3m KN F k =
mm
N m KN L F q K k /365.1/365.14.0412.31==?==
②小楞的承载力验算 支座处最大负弯矩：
mm
N m KN L q M /10263.0263.09.0242.3100.0100.06
2222max ?=?=??==
最不利荷载效应：
236max 000/44.41033.5310263.09.0mm
N W M S =???===γσγγ
小楞的承载力：：
2/101.111
mm N f R R R ==γ=γ
2
20/10/44.4mm N R
mm N S R
=<
=γγ
∴小楞的承载力满足要求 ③小楞的变形验算
mm EI L q k fG
316.01033.213100.9100900365.1677.0100677.04
3442
=??????===να
小楞的变形限值：
[]mm L f 25.24009004002lim ,===
=να
∵
mm
mm f fG 25.2316.0lim ,=<=αα
∴小楞的变形满足要求 3）大楞验算
大楞选用Φ48×3.6钢管。
钢管截面特征：3
3
4
410
26
.5
10
71
.
12mm
W
mm
I
xj
xj
?
=
?
=
计算简图：钢管大楞可简化为三跨连续梁。其计算简图如图3.4.3所示：3
L为钢管立杆间距，mm
L1200
3
=。
①荷载标准值及荷载组合值计算
模板及小楞自重标准值：2
11
/
4.0m
KN
G
k
=
钢管大愣自重标准值m
KN
G
k
/
0384
.0
12
=
混凝土自重标准值：2
2
/
88
.2
12
.0
24m
KN
G
k
=
?
=
钢筋自重标准值：2
3
/
132
.0
12
.0
1.1m
KN
G
k
=
?
=
施工人员及施工设备荷载标准值：均布荷载2
1
/
5.2m
KN
Q
k
=
永久荷载设计值：
KN
L
G
L
L
G
L
G
G
P
G
679
.1
]4.0
0384
.0
9.0
4.0
)
132
.0
88
.2
4.0
[(
0.1
35
.1
]
)
[(
35
.1
1
12
2
1
3
2
11
=
?
+
?
?
+
+
?
?
=
+
+
+
=α
可变荷载设计值：
KN
L
L
Q
P
cj
Q
26
.1
9.0
4.0
5.2
0.1
4.1
4.1
2
1
1
=
?
?
?
?
=
=ψ
②大楞承载力验算
最不利荷载组合如图3.4.4所示
图3.4.3大楞计算简图
最大弯矩设计值：
m
KN L P L P M Q G ?=??+??=+=008.12.126.1311.02.1679.1267.0311.0267.033max
23
6
max 000/47.17210
26.510008.19.0mm N W M S =???===γσγγ
202/47.172/45.1951
.1215
mm N S mm N f
R
R
R
=>==
=
γγγ ∴大楞的承载力验算满足要求 ③大楞的变形验算
kN L G L L G G G P k k k k K 244.14.00384.09.04.0)132.088.24.0()(112213211=?+??++=+++=
大楞最大变形值：
mm EI L P k fG
55.11071.121006.2100120010244.1883.1100883.14
53333
=???????===να
大楞的变形限值：
[]mm L f 0.340012004003lim ,===
=να
mm mm f fG 0.355.1lim ,=<=αα
∴大楞的变形验算满足要求
4）钢管立杆验算
采用扣件钢管模板支架的立杆顶端插入可调支座，模板上的荷载直接传给立杆，为中心传力方式，立杆间距为1200mm ；立杆步距为1500mm 。楼板模板的立杆，因风荷载的影响较小，
图3.4.4最不利荷载组合
可不考虑风荷载的作用，钢管立柱按两端铰接的轴心受压杆件计算。其计算简图如图3.4.5所示：
①荷载计算
楼板模板及其支架自重标准值：2
1
/
95
.0m
KN
G
k
=
新浇筑混凝土自重标准值：2
2
/
88
.2
12
.0
24m
KN
G
k
=
?
=
钢筋自重标准值：
2
3
/
132
.0
12
.0
1.1m
KN
G
k
=
?
=
施工人员及设备荷载标准值：2
1
/
5.2m
KN
Q
k
=
永久荷载标准值：
kN
L
L
G
G
G
N
k
k
k
GK
28
.4
2.1
9.0
)
132
.0
88
.2
95
.0(
)
(
3
2
3
2
1
=
?
?
+
+
=
+
+
=
可变荷载标准值：
kN
L
L
Q
N
k
QK
7.2
2.1
9.0
5.2
3
2
1
=
?
?
=
=
②立杆稳定性验算
立杆验算截面处的轴向力设计值：
KN
N
N
N
Qk
cj
GK
558
.9
7.2
1
4.1
28
.4
0.1
35
.1
4.1
35
.1=
?
?
+
?
?
=
+
=ψ
α
34
.
94
9.
15
1500
506
9.
15
2
=
=
=
=
=
i
l
mm
A
mm
i
λ
查表得592
.0
=
?
图3.4.5钢管立杆计算简图
230/72.28506592.010558.99.0mm N A N =???=?γ 202/72.28/45.1951.1215mm N A
N
mm N f R
=>==
?γγ ∴立杆的稳定性验算满足要求
5）立杆底地基承载力计算
取立杆底部垫板的宽度为250mm ，取一个柱距（1200mm ）为计算单元。
a ak f a kp f m kp A N p 481204.086.3125.02.1558.9=?=<=?==
∴立杆底地基承载力验算满足要求 （2）梁模板设计
根据施工图纸，本工程的梁分下列几种类型：
取截面尺寸为300mm×850mm ，梁底距地面3.3m 的框架梁作为计算对象。 梁模板采用1200mm×2400mm×18mm 的木胶合板制作而成，其抗弯强度设计值f jm =11.5N/mm 2，弹性模量E=4.0×103 N/mm 2；小楞采用50mm×80mm 木方，其抗弯强度设计值f m =11 N/mm 2，弹性模量E=9.0×103 N/mm 2，梁底模小楞间距取为300mm ，侧模小楞竖向布置，间距为300mm ；大楞、支撑体系采用Φ48mm×3.6mm 钢管，钢管的抗弯强度f=215 N/mm 2，弹性模量E=2.06×105N/mm 2。
1）梁底模设计 胶合板模板截面特征：
3
32
4
43
102.166183001058.1412
18300mm W mm I xj xj ?=?=?=?=
小楞为梁底模的支座，板的模板可简化为均布荷载作用下的多跨连续梁，取小楞间距
mm L 3001=，计算简图如图3.4.6所示
①梁底模板面板验算
a.荷载标准值及荷载组合值计算
底模自重： 21/4.0m KN G k =
新浇筑混凝土自重： 22/4.202485.0m KN G k =?= 钢筋自重： 23/275.15.185.0m KN G k =?= 振捣混凝土时产生的荷载21/5.2m KN Q k = 验算承载力时的荷载基本组合设计值：
2
1321/30.335.20.14.1)275.14.204.0(0.135.14.1)(35.1m KN Q G G G F k
cj k k k d =??+++??=+++=ψα 验算变形时的荷载标准值：
2
321/08.22275.14.204.0m KN G G G F k
k k k =++=++= b.梁底模面板承载力验算
均布线荷载：mm N m KN b F q d /99.9/99.930.030.331==?=?=
2
3
22
1100/995.410
2.1630099.9100.09.0100.0mm N W l q S =????==γγ 22
02
/455.101
.15.11/995.4/5.11mm
N R
mm N S mm N f R R ==<===γγ ∴承载力验算满足要求
图3.4.6 梁底模板计算简图
c.梁底模面板的变形验算
均布线荷载：m
kN
b
F
q
k
k
/
624
.6
30
.0
08
.
22=
?
=
?
=
mm
EI
L
q
k
fG
748
.0
10
15
.
12
10
0.4
100
300
624
.6
677
.0
100
677
.0
4
3
4
4
1=
?
?
?
?
?
?
=
=
=ν
α
小楞的变形限值：
[]mm
L
f
75
.0
400
300
400
1
lim
,
=
=
=
ν
=
α
∵mm
mm
f
fG
75
.0
748
.0
lim
,
=
<
=α
α
∴梁底模的变形验算满足要求
②小楞验算
小楞选用50mm×80mm的木方，方木小楞截面特征：
3
3
2
4
4
3
10
33
.
53
6
80
50
10
33
.
213
12
80
50
mm
W
mm
I?
=
?
=
?
=
?
=
大楞为小楞的支座，取大楞间距mm
L450
2
=，小楞的计算简图可简化为均布荷载作用下的简支梁计算，计算简图如图3.4.7所示：
a.小楞的荷载计算
验算承载力时：m
kN
L
F
q
d
/
99
.9
3.0
30
.
33
1
2
=
?
=
=
验算变形时：m
kN
L
F
q
k
k
/
024
.6
3.0
08
.
20
1
=
?
=
=
b.小楞的承载力验算
图3.4.7梁底小楞的计算简图
23
222
100/27.410
33.53845099.99.08mm N W L q S =????==γγ 220/101
.111
/27.4mm N f
mm N S R
==
<
=γγ ∴梁底小楞的承载力验算满足要求 c.小楞的变形验算
mm EI l q k fG
168.01033.213100.9384450024.6538454
34
4
2=??????===να
[]mm l f 125.1400450
4002lim ,===
=να
mm mm f fG 125.1168.0lim ,=<=αα ∴梁底小楞变形验算满足要求 ③梁底大楞的验算
大楞采用Φ48×3.6mm 钢管，其截面特征为：
334
41026.51071.12mm W mm I ?=?=
计算简图：取钢管立杆间距为900mm ，则钢管大楞可简化为三跨连续梁。计算简图如图3.4.8所示：
a.梁底大楞荷载计算 验算承载力时：
图3.4.8梁底大楞计算简图