长春职业技术学院闫世伟毕业论文设计
长春职业技术学院毕业设计
题目铸钢材料锅炉筒体焊接工艺
系别工程技术分院
专业焊接技术及自动化
班级110224
姓名闫世伟
学号11022426
毕业设计任务书
专业：焊接技术及自动化班级：1124学生：闫世伟
一：设计题目：
铸钢材料锅炉筒体焊接制造（材质20g 筒体材料厚度30mm）二：设计内容：
分析材料特点、焊缝布置、采用的焊接方法、工艺评定、注意事项
三：原始资料（设计所用材料、设备等）：
现场参观、咨询
查阅制造焊接等书籍
目录
一、前言222222222222222222222222222222222222222224
二、材料特点222222222222222222222222222222222222225
三、焊缝布置222222222222222222222222222222222222226
四、焊接方法及焊材的选择2222222222222222222222222227
五、焊接工艺评定222222222222222222222222222222222211
六、操作技术22222222222222222222222222222222222214
七、焊接工艺指导书2222222222222222222222222222222217
八、焊后检验222222222222222222222222222222222222220
九、注意事项222222222222222222222222222222222222221
十、参考资料22222222222222222222222222222222222222
十一、结语222222222222222222222222222222222222223
前言
锅炉压力容器是工业生产和人民生活中必不可少的设备,它可分为以下几类：
低压容器（代号L）0.1 MPa≤P≤1.6MPa
中压容器（代号M） 1.6 MPa≤P＜10MPa
高压容器（代号H）10 MPa≤P＜100MPa
超高压容器（代号U）P≥100MPa
作为承压类特种设备，锅炉压力容器比较容易发生事故，而且事故的后果经常比较严重。当前，国家越来越重视对特种设备的安全管理，并将一些事故后果非常严重的压力容器（如承受高压、盛装有毒或易燃易爆介质等）列为重大危险源。因此，锅炉压力容器在设计及制造过程中应严格按照《钢制压力容器》（GB150——1998）的规定，从材料的选择，到生产加工，再到最后的产品检验，务必严格遵守相关标准，确保锅炉压力容器的质量符合国家标准，并安全服役。
锅炉压力容器的制造流程为：下料→成型→焊接→无损检测→组对焊接→无损检测→热处理→压力试验。这里主要介绍了锅炉筒体的焊接生产加工，其中包括了材料性能的分析、焊接方法及焊材的选择焊缝位置的布置、焊接工艺评定、焊接工艺操作规程、焊后检验以及注意事项等内容。
锅炉筒体（材质20g）制造
1、材料特点
锅筒是锅炉中最重要的受压元件，对锅筒用钢有一些要求，钢材应具有较高的室温及中温强度，设计锅筒时以钢材的屈服极限和强度极限值为依据，由于锅筒直径较大，随着压力的增高，壁厚不断增加，给制造工艺（卷板、压制、焊接等）带来许多困难，也使重量明显增加。钢板应具有良好的塑性、加工工艺性能和焊接性能，而钢材的力学性能及焊接性是由其化学成分决定的，不同元素对钢材的影响也不同。
碳碳是钢中提高强度性能不可缺少的合金元素之一。在碳素结构钢中，一部分碳原子溶解于钢的基体中，形成固溶体，一部分与铁形成碳化铁（Fe3C）。随着钢中碳含量的增加，Fe3C 量也会增加，淬硬性也随之提高，钢的抗拉强度和屈服强度相应增高，而塑韧性则下降。碳当量每增加0.1%，则抗拉强度约可提高90MPa，屈服点约提高40至50 MPa。但是在焊接含碳量较高的钢种时，焊接热影响区会出现淬硬现象，硬度显著提高，加剧了冷裂纹倾向。
锰锰是一种固溶强化钢材基体最常见的合金元素之一，可同时提高钢的抗拉强度和屈服点。而且不降低钢材的塑性。钢种的锰含量在一定的范围内具有细化组织的作用。增加锰含量可降低缺口冲击的脆性转变温度，提高其抗脆断能力。锰在铁中的固溶强化极限值为1.6%，当锰的含量超过此极限值，抗拉强度和屈服点进一步提高，而此时冲击韧度开始下降。因此，从韧性角度考虑，锅炉用钢的锰含量不应超过1.6%。
在焊接冶金过程中，锰能起脱硫的作用。在高温下，锰与硫结合形成硫化锰，部分进入熔渣，残留部分均匀布于晶内，不会在晶界析出，并阻止低熔点硫化物，提高了焊缝金属的抗热裂纹能力。因此在锅炉用钢中保持适量的锰含量是十分必要的。
硅也是一种固溶强化的合金元素，而且其强化作用比锰还要高，因此，过高的含量同样会造成冲击韧度的下降，一般优质钢的硅含量应该控制在0.15%～0.35%之间较为适宜。
钼其固溶强化作用强于Mn、Cr等元素，钼不仅能提高钢的常温强度还能提高高温持久强度和高温蠕变强度，是低合金耐热钢不可缺少的合金元素，钼也是增强抗氢能力而成为抗氢钢中不可缺少的合金元素。在Cr、Ni不锈钢中加入2%~3%的Mo可进一步提高其耐蚀性并同时降低焊缝金属热裂纹的敏感性，在低合金钢中加入少量的钼（0.3%左右），可提高焊缝金属的冲击韧度。从焊接性能角度看，钼提高了低合金钢的淬硬性和焊接冷裂敏感性，当其含量大于0.4%时就应预热，以防止冷裂纹的形成。
铬强化作用与钼相似，是低合金耐热钢中最重要的合金元素之一，其能提高钢的高温强度和增强钢的抗氢能力，当钢中同时加入合金元素铬和钼时，钢的热强性和抗氢能力成倍提高。铬是不锈钢中最重要的合金元素，其含量超过12%时，在一般的腐蚀介质中具有耐蚀性，含量超过17%的铬钢和铬镍钢具有相当高的耐蚀性。从焊接性能角度看，当含量超过5%时，则可提高钢的淬硬性和冷裂倾向，超过5%时冷裂倾向加剧，Cr含量超过8%的铬钢其原始组织为全马氏体，必须采取特殊工艺才能提高焊接质量。
钒钒是一种强烈的碳化物形成元素，也是固溶强化合金元素，主要以细化晶粒和碳化物的形式起强化作用。过量的钒可恶化钢材的塑性和韧性，当钢中同时存在Cr、Mo、V三种元素时，焊接在回火过程中会形成复杂的碳化物而降低了焊接接头的韧性和塑性。除一些特殊耐热钢外，低合金钢焊缝金属中的V最好限制在0.1%以下，对于大于0.2%的低合金钢焊件焊后热处理时，必须严格控制热处理的温度，以保证焊接接头具有足够的韧性，以防止消除应力裂纹的形成。
硫硫会降低钢材的高温韧性，加剧钢材熔焊时产生的热裂纹敏感性且其具有易于偏析的特点，厚钢板中还有促使产生层状撕裂。
磷易于形成低熔点共晶体，分布于晶界而加剧热裂倾向，这些低熔点共晶体还会消弱晶间结合力提高钢的冷脆性，会使钢在常温和低温下的冲击韧度明显下降。
20g是钢板中常用的容器板，具有特殊的成分与性能，其碳当量低，焊接性能、加工工艺性能以及塑韧性良好，而且价格合理，常用于中低压压力容器的制造。下表为20g 的成分及力学性能表。
表2 20g的力学性能
2、焊缝布置
焊缝布置一方面要考虑结构强度和工作条件等性能的要求，另一方面还要考虑到焊接工艺过程的特点，以利于用简便可靠的工艺来进行成产，并获得优质的产品。在设计锅筒焊缝位置时，应注意以下几点：
1、应将纵焊缝错开，即不安排在同一轴线上，避免焊缝有十字交叉的情况，这样可以减小焊
接变形和焊接残余应力。
2、焊缝应布置在与结构截面中性轴重合或对称的位置。
3、焊缝应布置在对工作最有效的地方，用最少的焊接量得到最佳的效果吗。且便于焊接及检
验。自动焊时，焊缝位置应使焊接设备是调整次数及焊件的翻转次数最少。
4、尽量减少结构和接头处的应力集中。在焊缝的连接板端部应有较缓和的过渡。焊缝不应过
分密集，对于加强筋等端部的锐角应切除。
5、工作焊缝受弯曲作用的焊缝未焊侧不应位于受拉应力处，避免将焊缝布置在工作应力最大
处。
具体布置如下图1。
图1 焊缝分布图
3、焊接方法及焊材的选择
3.1焊接方法的选择
本次设计锅筒的壁厚30mm，属中厚板。生产中比较常用的几种焊接方法有，手工电弧焊（SMAW），埋弧焊（SAW），二氧化碳气体保护焊（GMAW），氩弧焊（GTAW），其中不同焊接方法的适用性不同。
3.1.1手工电弧焊：设备简单价格便宜；操作灵活方便；能进行全位置焊接，适合不同材料的焊接；但是其缺点是效率太低，劳动强度大，多焊工的技术要求较高。因此在压力容器制造中，焊条电弧焊仍占有一定的应用比率，特别是容器接管的焊缝、内件、附件焊缝以及难焊位置的焊缝大都采用焊条电弧焊。
3.1.2埋弧焊：埋弧焊是当今生产效率较高的机械化焊接方法之一。其主要优点有：
1、生产效率高
这是因为，一方面焊丝导电长度缩短，电流和电流密度提高，因此电弧的熔深和焊丝熔敷效率都大大提高。（一般不开坡口单面一次溶深可达20mm）另一方面由于焊剂和熔渣的隔热作用，电弧上基本没有热的辐射散失,飞溅也少，虽然用于熔化焊剂的热量损耗有所增大，但总的热效率仍然大大增加。
2、焊缝质量高
熔渣隔绝空气的保护效果好，焊接参数可以通过自动调节保持稳定，对焊工技术水平要求不高,焊缝成分稳定，机械性能比较好。
3、劳动条件好
除了减轻手工焊操作的劳动强度外，它没有弧光辐射，减轻了对焊接操作者的伤害，这是埋弧焊的独特优点。
4、埋弧焊常用于中厚板的焊接。
以上诸多特点决定了埋弧焊的应用范围，目前主要用于焊接各种钢板结构。可焊接的钢种包括碳素结构钢，不锈钢，耐热钢及其复合钢材等。埋弧焊在造船，锅炉，化工容器，桥梁，起
重机械及冶金机械制造业中应用最为广泛，压力容器壳体纵、环焊缝几乎都采用埋弧焊方法焊接。
3.1.3二氧化碳气体保护焊：CO2气体保护焊是利用CO2保护气体的熔化极气体保护焊方法，简称为CO2焊。CO2焊是目前焊接钢铁材料的重要方法之一，在许多金属结构的生产中已逐渐取代了焊条电弧焊。
优点：
1、焊接成本低。
2、生产效率高。其生产率是焊条电弧焊的1至4倍。
3、操作简便。明弧，对工件厚度不限，可进行全位置焊接而且可以向下焊接。
4、焊缝抗裂性能高。焊缝低氢且含氮量也较少。
5、焊后变形较小。
6、焊接飞溅小。当采用超低碳合金焊丝或药芯焊丝，或在CO2中加入Ar，都可以降低焊接飞溅。
缺点：机械化程度低，焊缝成形受焊工操作的限制，在焊接厚板长焊缝时效率和焊缝成形都不如埋弧焊好。
3.1.4氩弧焊：氩弧焊可焊金属多，除黑色金属外，可用于焊接不锈钢、铝、铜等有色金属及合金钢。但氩弧焊成本高；而且氩气电离势高，引弧困难；氩弧焊产生紫外线强度高于手工焊条电弧焊5—30倍；另外，钨极有一定放射性，对焊工也有一定的危害氩弧焊适合焊接薄板，完成的焊缝性能较差。
综合来看，锅炉筒体的纵焊缝和环焊缝选择埋弧焊是比较高效、合理而且经济的，其附件（如底座、法兰、耳板等）使用手工电弧焊。
3.2焊材的选择
焊材对压力容器焊缝金属性能的基本要求：压力容器与其他的焊接结构不同，是一种特殊的全焊结构，其焊接接头承受着与容器壳体相同的各种载荷、温度和工作介质的物理、化学作用。对焊缝金属不仅要求具有与壳体材料基本相等的静载强度，而且还要求具有足够的塑性和韧性，以防止受压部件焊接接头在加工过程中以及在运行过程中，由于在各种应力和沮度的共同作用下，提前失效或产生脆性破裂。此外，在某些应用场合，还要求焊缝金属具有扰丁作介质腐蚀的性能。因此，对压力容器焊缝金属的性能要求应遵循等强度、等塑性、等韧性和等耐蚀性的原则.。
3.2.1等强度原则
压力容器焊接接头的等强度应理解为其强度性能不低于母材标准规定的下限值。强度性能包括常温，高温短时强度。实际上，焊接接头的强度值与母材相应强度值的绝对等同是不可能的，而且也无此必要。另外，母材和焊缝金属由于金相组织的差异，屈强比也不尽相同。很难使焊缝金属的抗拉强度和屈服强度同时达到母材标准的规定值。按GB150-1998 《钢制压力容器》设计标准，压力容器的强度计算中，按钢材抗拉强度选取的许用应力，通常低于按屈服点选取的许用应力。因此，按抗拉强度指标考核焊缝金属和焊接接头的强度较为合理。
对于高温压力容器，焊接接头的强度指标应该是最高工作温度下的高温暂时抗拉强度，而不必强求同时达到常温强度的规定指标。
3.2.2等塑性和等韧性原则
压力容器焊接接头等塑性和等韧性是指其塑性和韧性不低于母材标准规定的塑性和韧性指标的下限值，或不低于容器制造技术条件的规定值。
这里所讨论的塑性和韧性的含义应包括低温塑性和韧性，高温塑性和韧性以及在加工过程中接头应具有的变形能力，并保证多次热处理和长期高温运行后的塑性和韧性。
焊接接头或焊缝金属的塑性通常以横向弯曲或纵向弯曲试验来测定。按我国《压力容器安全技术监察规程》的规定焊接接头弯曲试验的合格标准见表3 -1所列。即按钢种和接头形式规定了不同的合格指标。这种分等的合格指标不尽合理，作为压力容器用钢，无论是碳钢，还是合金钢，在压力容器制作过程中，都要经过相同的加工工艺，都应具有符合要求的塑性变形能力，应当对其规定相同的最低合格标准。在这方面可以借鉴美国ASME《锅炉与压力容器法规》第九卷的有关规定，对于碳钢，低合金钢和奥氏体不锈钢焊接接头。取弯心直径为4倍试样厚度、合格弯曲角均为180°。
按现行有关标准，压力容器焊接接头或焊缝金属的冲击韧度，通常采用夏比V形缺口冲击试验来侧定，并以冲击吸收功（J）来表征。检查焊接材料和产品见证件试板时冲击式样的缺口开在焊缝金属的中心。而在新钢种的焊接性试验和焊接工艺评定试验中，冲击试验的缺口分别开在焊缝金属、熔合区和热影响区。各区的缺口冲击韧度均不低于钢材标准规定的下限值。
注：δ表示试件厚度。
3.2.3等耐蚀性原则
压力容器焊接接头的等耐蚀性原则可以理解为其耐蚀性，抗氢性和抗氧化性不低于母材标准规定的指标或产品制造技术条件相应的规定值。为满足这一要求，焊缝金属的合金成分不低于母材标准规定值，考虑到焊接热过程对接头的耐蚀性可能产生不利的影响，应选择主要合金成分略高于母材，而含碳量低于母材的焊接材料。
根据以上对焊接材料的要求，可以确定使用的焊材，埋弧焊焊丝可选用H08MnA焊丝配HJ431焊剂，焊条可选用E5015低氢焊条。
4、焊接工艺评定
工艺评定报告表（二）
焊接坡口的准备埋弧焊时坡口的制备对焊缝质量起着至关重要的作用。因为焊机行走小车或焊件转动是等速的，对坡口角度、钝边或间隙的误差不能自适应调整焊接速度或其他焊接参数加以弥补。因此特别要严格控制钝边和间隙尺寸。对于主焊缝坡口最好用机械加工方法制备，对于某些暂不能用机械加工制备坡口的受压部件，也应采用自动热切割机或靠模切割机或靠模切割机加工坡口。根据资料知，不同板厚所开坡口不同，一般可依据下表。
表4 坡口形式与焊接参数的关系
焊缝坡口表面状态对焊缝质量也有重要的影响。焊前必须将残留在坡口表面的锈斑、氧化
皮、气割残渣、潮气和油污等清除干净。在低合金钢和不锈钢埋弧焊时，焊缝坡口的清理更为
重要。坡口表面的锈蚀、水分和油污等不但会引起气孔，而且可能促使产生氢裂纹、增碳，甚
至降低不锈钢焊接接头的耐蚀性和低合金钢焊缝的力学性能。
焊材的准备碳钢埋弧焊用焊剂焊前应在200~300o C下进行烘干，消除焊剂的水分，
防止焊缝中气孔的形成。低合金钢埋弧焊时，碱性焊接应在400~500o C温度下烘干，防止白点、
氢致裂纹等缺陷，在湿度较大（相对湿度85%以上）的工作环境下，熔炼焊剂在大气中存放24h，
烧结焊剂在大气中存放8h后要重新烘干。碳钢和低合金钢焊丝表面的油、锈和其他有害涂料焊
前应清除干净，避免器口的产生。不锈钢的焊丝表面应用丙酮等清除油污，以防止焊缝金属增
碳。
焊接的组装在同一焊缝上装配间隙的误差不应超过 1.0mm,否则很难保证焊缝背面
的均匀熔透和成形，如下图2。错变量超标不仅影响焊缝外形，而且还会引起咬边，夹渣等缺
陷，其应控制在不超过板厚的10%，最大不应超过3.0mm。需用焊条电弧焊封底的埋弧焊接头，
推荐选用E5015或E5016等低氢型碱性焊条而不是E4313或E4303等酸性焊条，因埋弧焊焊缝
与酸性药皮焊条焊缝金属混合后往往会出现气孔。
图2 锅筒环焊缝的组装与焊接
焊接电流焊接电流对熔透深度的影响最大，与熔透深度成正比关系，公式为：H=K m.I H为荣透深度；K m为熔透系数；I为焊接电流。在其他参数不变的条件下，随着焊接电流的提高，
熔深和余高同时增大焊缝形状系数（熔宽/熔深之比）变小，为防止接缝烧穿和焊缝裂纹，焊接
电流不易选用过大，但电流过小也会使焊接过程不稳定并造成未焊透或未熔合，因此对于直边
对接接头，焊接电流按所要求的最低熔透厚度来选择，而对于开坡口接头的填充层焊接电流主
要按焊缝最佳成型的原则来选定。
电弧电压在其他参数不变的条件下，随着电弧电压的提高，焊缝宽度明显增多，而
熔深和余高略有减少。电弧电压过高时，形成宽而浅的焊道，从而导致未焊透和咬边等缺陷的产生，此外焊剂熔化量增加，使焊波表面粗糙，脱渣困难较低电弧电压能提高电弧挺度，增大熔隙。但电弧电压过低会形成高而窄的焊道，使边缘熔合不良。为获得成型良好的焊道，电弧电压与焊接电流应相互匹配，当焊接电流增大时，应适当提高电弧电压。
焊接速度在其他参数不变的条件下，随着电弧电压的提高，单位长度焊缝上的热输入和填充金属量减少，使熔深、熔宽和余高都相应减少。焊接速度太快会产生咬边和气孔等缺陷，焊道外观变差。如果焊接速度太慢，可能引起焊缝烧穿，如电流电压同时较高，可能导致焊缝横截面呈蘑菇形。
焊接电流种类及其极性埋弧焊使用直流电比交流电能更好的控制焊道成形和熔深且引弧容易。直流反接焊接时，可获得最大熔深和最佳焊缝表面。直流正接时焊丝熔化速度约提高35%，使焊缝余高增高，熔深变浅，其原因是直流正接时，电弧的大部分热量集中于焊丝顶端。因此，可用于要求浅熔深钢材的焊接及表面堆焊，已获得成性良好的焊道。直流正接时应适当提高电弧电压。
焊丝伸出长度焊丝的熔化速度与伸出长度的电阻加热成正比。伸出长度愈长，电阻热愈大，熔化速度愈快。当电流速度大于125A/mm2时，焊丝伸出长度对焊缝形状的影响变得较为明显，在较低的电弧电压下，增加伸长率焊道宽度会变窄，熔深减小，余高增加。在焊接电流保持不变的情况下，加大焊丝伸出长度，可是熔化速度提高25%~50%,因此为保证焊道成性良好，应适当提高电弧电压和焊接速度。在不要求熔深的情况下，可利用加大伸出长度来提高熔敷率，而要求熔深时，推荐采用以下最佳焊丝伸出长度和最大伸出长度：
对于直径为2.0mm、2.5mm和3.0mm的焊丝，最佳伸出长度为50~80mm，最大伸出长度为75mm。
对于直径为4.0mm、5.0mm和6.0mm的焊丝，最佳伸出长度为30~50mm，最大伸出长度为75mm。
焊剂粒度和堆散高度细颗粒焊剂适用于大焊接电源，能获得较大熔深和宽而平坦的焊缝表面。如在低的电流使用细颗粒焊剂，就会因焊剂层密封性好，气体不易逸出而在焊缝表面留下斑点。相反，如在电流下使用粗粒焊剂，则因焊剂层保护不足而在焊缝表面形成凹坑或出现粗糙波纹。
焊剂堆散高度太薄或太厚都会在焊缝表面引起斑点、凹坑、气孔并改变焊道的形状。焊剂堆散高度太薄，电弧不能完全埋入焊剂中，电弧燃烧不稳定且会出现闪光，热量不集中，降低焊缝熔透深度。如焊剂堆散层太厚，电弧受到熔渣壳的物理约束而形成外形凹凸不平的焊缝，但熔透深度增加。按照焊丝直径和所使用的焊接电流值，焊剂层的堆散高度通常在25~40mm范围内。焊丝直径愈大，电流愈大，堆焊高度应愈高。
焊丝倾角和偏移量焊丝前倾（焊丝顺着焊接方向倾斜）时，电弧大部分热量集中于焊缝熔池，电弧吹力使熔池向后推移，因此，形成熔透深，熔宽窄的焊道。而焊丝后倾（焊丝背着焊接方向倾斜）时，电弧热量大部分集中于为熔化的母材上，从而形成熔深浅，余高小，熔宽大的焊道。
环焊缝时，焊件在不断地旋转，熔化的焊剂和金属熔池由于离心力的作用而倾向于离开电弧区流动。因此为防止熔化金属的溢流和焊道成形不良，应将焊丝逆焊件旋转方向后移适当距离，使焊接熔池正好在焊件转到中心位置时凝固。如果后偏量过大则会形成熔深浅，表面下凹
的焊道，而后偏量过小，则会形成熔透深而窄的焊道且中间凸起，有时还可能出现咬边。焊丝最佳偏移量主要取决于同体的外径，但也与焊件的厚度，所选的电流和焊速有关。
在给定的焊接电流下，过高的焊接速度会导致未焊透和咬边，过低的焊接速度会造成焊道的余高和熔宽过大。
试验证明，焊接试板厚度、焊丝直径、坡口尺寸的不同，所选择的焊接参数也不尽相同，下表是各个因素与焊接参数的关系。
表7 不同因素与焊接参数之间的关系
焊接层次：均用焊条电弧焊焊接，填充层时，
直到填到距离坡口表面边缘线
至3毫米处。
坡口角度：45°
间隙：2mm
、焊后检验
1、低碳钢板对接平焊埋弧焊焊缝的外观要成形良好，无尺寸不符合要求的缺陷，无咬边、夹渣、未融合、未焊透等缺陷。
2、焊缝和母材要平滑过渡。
3、弧坑，未填满以及肉眼可见的夹渣。焊缝两侧的焊渣以及飞溅物必须清除。
4、无损探伤试验的方法及合格标准应按照国标要求进行，法兰与筒体的焊接做渗透探伤，筒体的纵横焊缝做射线探伤，焊缝级别应达到一级。
5、根据《压力容器无损检测》焊缝缺陷等级评定，根据缺陷的性质和数量，钢制压力容器对接焊缝缺陷分为四个等级。
Ⅰ级：焊缝内应无裂纹、未熔合、未焊透和条状夹渣。
Ⅱ级：焊缝内应无裂纹、未熔合、未焊透。
Ⅲ级：焊缝内应无裂纹、未熔合以及双面焊或相当于双面焊的全焊透对接焊缝和加垫板单面焊中未焊透。Ⅲ级焊缝中允许存在的单面焊未焊透的长度按Ⅲ级条状夹渣评定。
Ⅳ级：焊缝缺陷超过Ⅲ级者为Ⅳ级
6、探伤后须做力学性能试验及致密性实验，最后并对试验结果进行记录。
8、注意事项
1、清理填充焊焊道及坡口上的飞溅、焊渣、打磨掉焊道上局部凸出的焊瘤。
2、盖面焊时焊接电流较填充焊时稍大，不能使焊缝余高过大，一般不超过3mm为宜。
3、一定要防止气孔、烧穿、未熔合、飞溅大、焊缝形状不规则、电弧不稳等现象。
4、使用手工电弧焊时必须对焊条进行烘干处理，烘干温度为300℃～400℃。
5、筒体于封头装配焊接时注意错变量不大于3mm。
6、焊接前尚应按工艺文件的要求调整焊接电流、电弧电压、焊接速度、送丝速度等参数后方可正式施焊。
7、施焊前，焊工应检查焊接部位的组装和表面清理的质量，如不符合要求，应修磨补焊合格后方能施焊。焊接坡口组装允许偏差值应符合相关规定。坡口组装间隙超过允许偏差规定时，可在坡口单侧或两侧堆焊、修磨使其符合要求，但当坡口组装间隙超过较薄板厚度2倍或大于20mm 时，不应用堆焊方法增加构件长度和减少组装间隙。
8、T形接头、十字形接头、角接接头和对接接头主焊缝两端，必须配置引弧板引出板，其材质应和被焊母材相同，坡口形式应与被焊焊缝相同，禁止使用其它材质的材料充当引弧板和引出板。
9 、非手工电弧焊焊缝引出长度应大于80mm。其引弧板和引出板宽度应大于80mm，长度宜为板厚的2倍且不小于100mm，厚度应不小于10mm。
10、焊接完成后，应用火焰切割去除引弧板和引出板，并修磨平整。不得用锤击落引弧板和引出板。
11、填充层总厚度低于母材表面1—2mm，稍凹，不得熔化坡口边。
12、盖面层使焊缝对坡口熔宽每边3±1mm,调整焊速，使余高为0—3mm。
13、不应在焊缝以外的母材上打火引弧。