醋酸介质中溶解氧对不锈钢和磷脱氧铜腐蚀行为影响_胡荣宗

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高温水中溶解氧、氯离子和处理方式对316L不锈钢应力腐蚀性能的影响

高温水中溶解氧、氯离子和处理方式对316L不锈钢应力腐蚀性能的影响

高温水中溶解氧、氯离子和处理方式对316L不锈钢应力腐蚀性能的影响陆辉;沈朝;杜东海;张乐福【摘要】采用慢应变速率试验(SSRT),在模拟压水堆核电厂高温高压水环境(325℃、15.5 MPa)中,研究了溶解氧(DO)、氯离子和处理方式对316L不锈钢(SS)的应力腐蚀开裂(SCC)倾向的影响规律,并观察了试样断口形貌.结果表明,冷变形和固溶处理的316L不锈钢分别在含0 μg/kg DO+0 μg/kg Cl-,200 μg/kgDO+0 μg/kg Cl-,0 μg/kgDO+30 μg/kg Cl及200 μg/kgDO+30 μg/kg Cl-的高温水环境中都呈现出了不同程度的SCC倾向,且200 μg/kgDO和30 μg/kg Cl-使SCC倾向更为明显.同时,冷变形可大大提高316L不锈钢的屈服强度,但是也提高了SCC敏感性.【期刊名称】《腐蚀与防护》【年(卷),期】2015(036)007【总页数】6页(P620-624,647)【关键词】316L不锈钢;高温高压水;SCC;SSRT【作者】陆辉;沈朝;杜东海;张乐福【作者单位】上海交通大学核科学与工程学院,上海200240;上海交通大学核科学与工程学院,上海200240;上海交通大学核科学与工程学院,上海200240;上海交通大学核科学与工程学院,上海200240【正文语种】中文【中图分类】TG174;TL341压水堆核电站一回路管道运行工况为高温高压水环境,管道材料除了要求具有良好的机械性能,还要具有优异的耐腐蚀性能。

目前,核电站大多采用304L和316L系列超低碳奥氏体不锈钢制造各种一回路管道[1]。

随着核电站的长期运行,不断开始出现SCC问题,严重影响核电厂运行安全[2-5]。

理论上,超低碳奥氏体不锈钢不会因为焊接产生敏化,避免了由于晶间腐蚀而引起的开裂,但随着核电厂的运行,超低碳的304L和316L奥氏体不锈钢焊接接头仍然出现了SCC[6-9],引发了核电站的安全事故。

不同溶解氧质量浓度和pH值条件下3种钝化剂对沉积物磷释放通量及磷形态的影响

不同溶解氧质量浓度和pH值条件下3种钝化剂对沉积物磷释放通量及磷形态的影响

第47卷第5期东㊀北㊀林㊀业㊀大㊀学㊀学㊀报Vol.47No.52019年5月JOURNALOFNORTHEASTFORESTRYUNIVERSITYMay20191)国家自然科学基金项目(41471086)ꎮ第一作者简介:李亚俊ꎬ男ꎬ1990年8月生ꎬ暨南大学生命科学技术学院ꎬ硕士研究生ꎮE-mail:liyajun1118@163.comꎮ通信作者:刘正文ꎬ暨南大学生命科学技术学院㊁中国科学院南京地理与湖泊研究所ꎬ研究员ꎮE-mail:zliu@niglas.ac.cnꎮ收稿日期:2018年9月3日ꎮ责任编辑:任㊀俐ꎮ不同溶解氧质量浓度和pH值条件下3种钝化剂对沉积物磷释放通量及磷形态的影响1)李亚俊㊀钟萍㊀甘磊㊀刘正文(暨南大学ꎬ广州ꎬ510632)㊀㊀摘㊀要㊀为了探究环境因子对磷钝化剂作用效果的影响ꎬ在沉积物柱中设置了溶解氧(DO)质量浓度分别为0.60㊁4.00㊁8.00mg L-1和pH值分别为5.5㊁7.5㊁9.5的环境条件ꎬ分别添加一定剂量的铝盐㊁铁盐和锁磷剂后ꎬ检测上覆水磷质量浓度ꎬ并探讨了沉积物磷释放通量和沉积物磷形态的变化ꎮ结果表明:随着溶解氧质量浓度的增加ꎬ铁盐组中沉积物磷平均释放通量逐渐降低ꎬ分别为0.35㊁0.20㊁0.10mg m-2 d-1ꎬ主要是在好氧条件下ꎬ铁盐促进了沉积物中生物有机磷(NaOH-nrP)的分解ꎬ从而降低了沉积物活性磷的释放通量ꎮ铝盐和锁磷剂在厌氧或好氧条件下均能显著降低沉积物中弱吸附态磷(NH4Cl-P)或NaOH-nrP的比例ꎬ抑制沉积物磷的释放ꎬ从而将上覆水总磷(TP)质量浓度控制在0.03mg L-1以下ꎮ随着pH值升高ꎬ铝盐和铁盐组中沉积物磷平均释放通量呈增加趋势ꎬ在pH值为9.5时ꎬ铝盐或铁盐均不能降低沉积物活性磷质量分数从而抑制磷释放ꎮ锁磷剂组中沉积物磷平均释放通量随着pH值的升高均显著低于对照组ꎬ沉积物中活性磷NH4Cl-P质量分数减少了0.12%ꎬ氧化还原敏感态磷(BD-P)减少了5.0%~12.0%ꎬ从而降低了沉积物活性磷的释放通量ꎮ因此ꎬ锁磷剂能显著抑制沉积物磷释放ꎬ受溶解氧质量浓度和pH值的影响较小ꎬ在沉积物内源磷控制中具有较广泛的适用前景ꎮ关键词㊀沉积物磷ꎻ钝化剂ꎻ环境因子ꎻ溶解氧ꎻpH值ꎻ磷释放通量分类号㊀X524EffectsofThreeDifferentInactivationAgentsonSedimentPhosphorusReleaseFluxesandPhosphorusFormsun ̄derDifferentDissolvedOxygenandpH//LiYajunꎬZhongPingꎬGanLeiꎬLiuZhengwen(JinanUniversityꎬGuangzhou510632ꎬP.R.China)//JournalofNortheastForestryUniversityꎬ2019ꎬ47(5):77-82.Inordertoexploretheeffectsofenvironmentalfactorsontheperformanceofphosphorusinactivationagentsꎬdissolvedoxygenof0.60ꎬ4.0and8.0mg L-1ꎬandpHof5.5ꎬ7.5and9.5weresetupwiththeintactsedimentcore.Threediffer ̄entinactivationagentswereaddedinꎬrespectivelyꎬandthenanalyzedthecontentofphosphorusinoverlyingwateranddiscussedthechangesofinternalphosphorusreleasefluxesandsedimentphosphorusforms.Theaerobicconditioncontribu ̄tedtothedecompositionofNaOH-nrPinsedmentbyironsaltsanddecreasedtheinternalphosphorusreleasefluxesfor0.35ꎬ0.20and0.10mg m-2 d-1ꎬrespectivelyꎬwiththeincreaseofdissolvedoxygen.TheNH4Cl-PandNaOH-nrPinsedimentwerereducedbyaluminumsaltsandphoslockunderanaerobicandaerobicconditionsignificantlyꎬandimmobi ̄lizedthereleaseofsedimentphosphorussothatphosphorusinoverlyingwaterlessthan0.03mg L-1.TheaveragereleasefluxesofinternalphosphorusbyaluminumsaltsandironsaltswereincreasedgraduallywiththeincreaseofpHꎬandtheycouldn treducethepercentageoflabilephosphorusunderpHof9.5andimmobilizedthereleaseofsedimentphosphorus.ThereleasefluxesofinternalphosphorusbyphoslockwasreducedsignificantlythanthatofcontrolgroupandtheNH4Cl-Pdroppedby0.12%andBD-Pdroppedby5.0%-12.0%insedimentꎬandthusreducedphosphorusreleasefluxesfromthesediments.ThereforeꎬthephoslockimmobilizedthereleaseofsedimentphosphorusandwaslessaffectedbydissolvedoxygenandpHconditionꎬandthushaswideapplicationprospectsinthecontrolofinternalphosphorus.Keywords㊀SedimentꎻInactivationagentsꎻEnvironmentalfactorsꎻDissolvedoxygenꎻpHꎻPhosphorusreleasefluxes㊀㊀湖泊中沉积物是磷的重要储存库ꎬ有研究表明ꎬ沉积物中磷质量浓度甚至比水体高1000倍ꎬ一定条件下沉积物磷负荷会增加水体磷质量浓度ꎬ引起湖泊富营养化[1]ꎮ水中磷的钝化可减少沉积物磷的释放ꎬ降低水中磷质量浓度ꎬ是控制湖泊沉积物内源污染最为简单㊁经济的手段[2]ꎮ常用的钝化剂有铝盐㊁铁盐和锁磷剂等[3-7]ꎬ它们通过化学反应和物理吸附去除水中的磷ꎬ并在沉积物表面形成覆盖层ꎬ可以有效的阻止沉积物活性磷的释放[8]ꎮ实际应用中ꎬ钝化剂的取舍仍然是关注的焦点之一ꎬ因为不同水域的水体理化环境不同ꎬ不同钝化剂的使用效果可能差别很大ꎮ特别是环境因子如温度[9-10]㊁pH值[11]㊁DO[12-13]和扰动[14]等会影响沉积物磷的形态转化和再释放ꎬ直接或间接影响钝化剂的作用效果ꎮ20世纪80年代ꎬ国外已关注环境因子对磷钝化剂效果的影响ꎮ如Youngetal.[4]最早使用铁盐进行湖泊修复ꎬ向英国的Foxcote水库投加铁盐后ꎬ短期内在底泥表面形成钝化层ꎬ水中总磷质量浓度显著下降ꎬ但由于沉积物的厌氧环境ꎬ絮状层持续了30d就消失了ꎻCooketal.[15]的研究发现ꎬpH值影响铝盐中Al3+的赋存形态ꎬ从而影响铝盐对磷的吸附效果ꎻ锁磷剂可以有效降低水体磷质量浓度ꎬ其作用效果不受氧化还原条件的影响[14]ꎬ但可能受pH值的影响ꎬ还需要进一步验证[17]ꎮ近年来ꎬ国内也开始探讨环境因子对钝化剂效果的影响ꎮ如郑苗壮等[18]研究表明ꎬ温度对铝盐的钝化效果影响较明显ꎻ胡晓帧等[19]研究表明ꎬ铝盐钝化效果一定程度受pH值和水体碱度影响ꎬ过酸或过碱都将导致Al(OH)3溶解ꎬ使已经结合在沉积物中的磷重新释放ꎮ然而ꎬ人们往往关注环境因子对钝化剂上覆水除磷效果的影响ꎬ缺乏考虑沉积物磷的变化ꎬ而研究沉积物磷的变化是研究内源磷迁移㊁释放的关键ꎮ国内环境因子对铝盐磷钝化影响的研究偏多ꎬ其他钝化剂的相关研究还未见报道ꎮ文中选取DO和pH值两个关键的环境因子ꎬ研究它们对铝盐㊁铁盐和锁磷剂对沉积物磷释放通量的控制效果ꎬ并探讨沉积物磷形态的变化ꎬ为湖泊修复内源磷污染控制中磷钝化剂的选择提供理论依据ꎮ1㊀试验地概况沉积物和水样采自暨南大学南湖ꎮ南湖位于广州市暨南大学石牌校区ꎬ是不规则长方形人工湖ꎮ南湖总面积约4000m2ꎬ平均水深1.0mꎬ全年平均水温25ħꎮ水中浮游植物以绿藻门㊁褐藻门为主ꎬ水体总磷质量浓度为0.08~0.15mg L-1ꎬ是典型的亚热带富营养湖泊ꎮ2㊀材料与方法2.1㊀样品采集与试验采样时间为2016年5月份ꎬ用自制20cmˑ65cm(管内径ˑ高度)的柱状PVC管在南湖偏北采集沉积物原状泥柱带回实验室ꎮ采集样品时ꎬ尽量减少对沉积物的扰动ꎬ保证每个样品的完整性ꎬ以减小试验误差ꎮ沉积物深度约10cmꎬ上覆水深约50cmꎮ将沉积物泥柱转移到每天光照8h(09:00 17:00)恒温室ꎬ控制室温为25ħꎮ试验分两部分进行ꎮ试验1:DO的影响ꎬ向沉积物柱中持续通入氮气模拟厌氧条件㊁沉积物柱中不通入气体和持续通入空气模拟好氧条件ꎬ调节上覆水DO分别为0.60㊁4.00㊁8.00mg L-1ꎮ试验2:pH值的影响ꎬ用1mol L-1的HCl和1mol L-1NaOH溶液调节上覆水的pH值分别为5.5㊁7.5和9.5ꎮ整个试验过程中水温在22.9~23.2ħꎮ钝化剂选择硫酸铝(Al2(SO4)3 18H2O)和氯化铁(FeCl3 6H2O)所对应的铝盐和铁盐ꎬ锁磷剂选用澳大利亚科技工业组织研制的专利产品ꎮ参考James[20]沉积物活性磷的计算的方法ꎬ添加3种钝化剂的剂量分别为铝质量浓度19.2mg L-1㊁铁质量浓度9.60mg L-1㊁锁磷剂质量浓度1.66g L-1ꎮ将钝化剂溶解(不考虑钝化剂粒径)后ꎬ边搅拌边缓慢加入到沉积物柱中ꎮ所有处理组均设置空白对照ꎬ每组3个平行ꎮ从3种钝化剂投加24h开始ꎬ分别于1㊁3㊁5㊁8㊁11㊁14㊁17d采集沉积物表层15cm处水样100mLꎬ测定溶解活性磷(SRP)质量浓度ꎮ根据SRP随时间变化的曲线拟合ꎬ由斜率和上覆水体积㊁沉积物泥柱表面积ꎬ获得磷释放平均速率(mg m-2 d-1)[21-22]ꎮ试验持续32dꎬ试验结束后ꎬ检测水体TP质量浓度并采集沉积物表层0~1cm样品ꎮ水样中TP和SRP采用钼蓝分光光度法[23]进行分析ꎬ沉积物用连续提取法[24-25]分析各形态磷ꎬ包括弱结合态磷(NH4Cl-P)㊁氧化还原敏感态磷(BD-P)㊁生物有机磷(NaOH-nrP)㊁铁铝金属氧化物约束态磷(Al-P)㊁盐酸提取磷(HCl-P)和残渣磷(Ref-P)ꎮ其中NH4Cl-P㊁BD-P和NaOH-nrP可用于代表底泥中活性磷[26]ꎮ试验期间用便携式YSI和pH值计监测水体DO质量浓度和pH值等理化指标ꎮ2.2㊀数据分析用SPSS21.0软件进行单因素方差分析(ANO ̄VA)和最小显著差异法(LSD)比较不同环境因子下添加钝化剂后磷质量浓度之间的差异ꎮ3㊀结果与分析3.1㊀不同质量浓度溶解氧对磷钝化剂效果的影响3.1.1㊀上覆水TP质量浓度及磷释放通量的变化试验结束时ꎬ水体TP质量浓度如表1所示ꎮ随着DO质量浓度升高ꎬ铝盐和锁磷剂组TP质量浓度均控制在0.030mg L-1以下ꎬ显著低于对照组(P<0.01)ꎮDO质量浓度为0.60㊁4.00mg L-1时ꎬ铁盐组TP质量浓度与对照组无显著差异(P>0.05)ꎬDO质量浓度为8.00mg L-1时ꎬ铁盐组TP质量浓度显著低于对照组(P<0.05)ꎮ对照组与钝化剂组磷平均释放通量结果如表2所示ꎬ沉积物磷平均释放通量随着DO质量浓度的升高逐渐降低ꎮ不同质量浓度DO条件下ꎬ添加铝盐和锁磷剂后ꎬ上覆水SRP质量浓度随时间持续降低ꎬ两种钝化剂对磷释放控制率达100%ꎮDO质量浓度为4.00mg L-1时ꎬ铁盐对磷释放抑制效果最佳ꎬ平均释放通量由0.45mg m-2 d-1降到0.2087㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀东㊀北㊀林㊀业㊀大㊀学㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第47卷mg m-2 d-1ꎬ控制率为55.6%ꎻDO质量浓度为8.00mg L-1时ꎬ对磷的释放抑制效果最差ꎬ控制率仅为33.3%ꎮ表1㊀不同质量浓度DO条件下添加3种钝化剂后上覆水TP质量浓度DO质量浓度/mg L-1TP质量浓度/mg L-1对照组铝盐组铁盐组锁磷剂组0.600.052ʃ0.002(0.017ʃ0.009)∗∗0.0340ʃ0.0040(0.021ʃ0.007)∗∗4.000.047ʃ0.009(0.008ʃ0.002)∗∗0.0370ʃ0.0040(0.022ʃ0.001)∗∗8.000.046ʃ0.003(0.027ʃ0.004)∗∗(0.0300ʃ0.0001)∗(0.025ʃ0.006)∗∗㊀㊀注:表中数据为平均值ʃ标准差ꎻ∗表示与对照组相比有显著差异(P<0.05)ꎻ∗∗表示差异极显著(P<0.01)ꎮ表2㊀不同质量浓度DO条件下添加3种钝化剂后沉积物磷释放通量DO质量浓度/mg L-1对照组拟合曲线平均释放通量/mg m-2 d-1铝盐组拟合曲线平均释放通量/mg m-2 d-10.60y=0.0012x+0.0454(R2=0.2122)0.60y=-0.0001x+0.004(R2=0.5587)-0.05∗4.00y=0.0009x+0.0157(R2=0.3025)0.45y=-0.0001x+0.0032(R2=0.2190)-0.05∗8.00y=0.0003x+0.0121(R2=0.8646)0.15y=-0.0001x+0.004(R2=0.1317)-0.05∗DO质量浓度/mg L-1铁盐组拟合曲线平均释放通量/mg m-2 d-1锁磷剂组拟合曲线平均释放通量/mg m-2 d-10.60y=0.0007x+0.0093(R2=0.8208)0.35y=-0.0003x+0.0069(R2=0.6944)-0.15∗4.00y=0.0004x+0.0071(R2=0.9569)0.20y=-0.0003x+0.0059(R2=0.6253)-0.15∗8.00y=0.0002x+0.0077(R2=0.8017)0.10y=-0.00008x+0.00547(R2=0.1183)-0.04∗㊀㊀注:∗为负数ꎬ表示钝化剂对磷释放控制率为100%ꎮ3.1.2㊀沉积物磷的变化不同溶解氧条件下添加3种钝化剂后ꎬ沉积物磷形态发生显著变化ꎬ不同形态磷质量分数由大到小的顺序为NaOH-nrP㊁Al-P㊁HCl-P㊁Ref-P㊁BD-P㊁NH4Cl-P(表3)ꎮ表3㊀不同质量浓度溶解氧条件下添加3种钝化剂后沉积物中各形态磷质量分数DO质量浓度/mg L-1试验组各形态磷质量分数/%NH4Cl-PBD-PNaOH-nrPAl-PHCl-PRef-P0.60对照组0.298.7034.8929.4814.8211.82铝盐组0.217.7641.1028.0714.887.98铁盐组0.2712.1737.3928.1913.868.11锁磷剂组0.124.2712.225.9868.658.764.00对照组0.594.5530.6539.4314.6710.10铝盐组0.383.3937.8337.8311.189.39铁盐组0.745.9026.1844.6412.869.68锁磷剂组0.153.5931.8131.8124.318.328.00对照组0.328.8743.9827.6110.478.75铝盐组0.4314.5526.2836.3713.708.67铁盐组0.4116.7132.0129.6012.748.52锁磷剂组0.358.4830.8529.1422.069.13㊀㊀DO质量浓度为0.60mg L-1时ꎬ铁盐组沉积物磷形态与对照组均无显著差别(P>0.05)ꎻ铝盐组沉积物中NH4Cl-P和Al-P质量分数降低ꎻ锁磷剂组沉积物中NH4Cl-P㊁NaOH-nrP和Al-P质量分数与对照组相比ꎬ分别降低了0.17%ꎬ22.7%和23.4%ꎬ而HCl-P质量分数增加了53.9%ꎮDO质量浓度为4.00mg L-1时ꎬ铝盐和铁盐组沉积物磷形态与对照组无显著差别(P>0.05)ꎻ锁磷剂组NH4Cl-P质量分数显著低于对照组ꎬ而HCl-P质量分数与对照组相比增加了9.6%ꎮDO质量浓度为8.00mg L-1时ꎬ铁盐组沉积物中NaOH-nrP质量分数与对照组相比降低了12.0%ꎬ但差异不显著(P>0.05)ꎮ铝盐组沉积物中NaOH-nrP质量分数与对照组相比降低了17.7%ꎬAl-P质量分数增加8.8%ꎻ锁磷剂组沉积物中NaOH-nrP质量分数降低13.1%ꎬHCl-P质量分数增加11.59%ꎮ3.2㊀pH值对磷钝化剂效果的影响3.2.1㊀上覆水磷及磷释放通量由表4可看出ꎬpH值为5.5时ꎬ铝盐㊁铁盐和锁磷剂组TP质量浓度均显著低于对照组(P<0.05)ꎬTP质量浓度分别降低了85.2%㊁73.9%㊁84.5%ꎮ随着pH值的升高ꎬ铝盐和锁磷剂组TP质量浓度均显97第5期㊀㊀㊀㊀李亚俊ꎬ等:不同溶解氧质量浓度和pH值条件下3种钝化剂对沉积物磷释放通量及磷形态的影响著低于对照组(P<0.05)ꎻ铁盐组TP质量浓度随着pH值升高逐渐增加ꎬ在pH值为9.5时与对照组无显著差异(P>0.05)ꎮ由表5可看出ꎬ随着pH值升高ꎬ沉积物磷平均释通量总体呈增加趋势ꎬ但铝盐和锁磷剂组磷释放通量控制率均达90%以上ꎮ铁盐组在pH值为9.5时磷平均释放通量分别是pH值为5.5和pH值为7.5的137倍和11倍ꎮ表4㊀不同pH值条件下添加3种钝化剂后上覆水TP质量浓度pH值TP质量浓度/mg L-1对照组铝盐组铁盐组锁磷剂组5.50.0900ʃ0.0001(0.0130ʃ0.0009)∗(0.032ʃ0.002)∗(0.015ʃ0.002)∗7.50.1100ʃ0.00030.0140ʃ0.00300.042ʃ0.0030.022ʃ0.0029.50.6300ʃ0.03100.1200ʃ0.02300.610ʃ0.1600.140ʃ0.005㊀㊀注:表中数据为平均值ʃ标准差ꎻ∗表示与对照组相比有显著差异(P<0.05)ꎮ表5㊀不同pH值条件下添加3种钝化剂后沉积物磷释放通量pH值对照组拟合曲线平均释放通量/mg m-2 d-1铝盐组拟合曲线平均释放通量/mg m-2 d-15.5y=0.0002x+0.0214(R2=0.4851)0.10y=0.0001x+0.0010(R2=0.6517)0.0507.5y=0.0006x+0.1143(R2=0.2045)0.30y=0.00005x+0.0015(R2=0.2588)0.0259.5y=0.0146x+0.0231(R2=0.7805)7.30y=0.0002x+0.0075(R2=0.8752)0.100pH值铁盐组拟合曲线平均释放通量/mg m-2 d-1锁磷剂组拟合曲线平均释放通量/mg m-2 d-15.5y=0.0001x+0.0032(R2=0.3381)0.06y=-0.00003x+0.0023(R2=0.2103)-0.02∗7.5y=0.0015x+0.0066(R2=0.7692)0.75y=0.0001x+0.0015(R2=0.6253)0.069.5y=0.0164x-0.06(R2=0.9329)8.20y=0.0002x+0.0132(R2=0.779)0.10㊀㊀注:∗为负数ꎬ表示钝化剂对磷释放控制率为100%ꎮ3.2.2㊀沉积物磷的变化由表6可看出ꎬpH值为5.5时ꎬ铁盐组沉积物中BD-P质量分数与对照组相比降低了4.1%ꎬ但无显著差异(P<0.05)ꎮ铝盐组沉积物中NH4Cl-P㊁BD-P质量分数与对照组相比分别降低0.22%和16.6%ꎬNaOH-nrP质量分数增加16.0%ꎻ锁磷剂组沉积物中NH4Cl-P㊁BD-P和NaOH-nrP质量分数与对照相比分别降低了0.16%㊁12.0%㊁7.8%ꎬHCl-P质量分数增加了26.1%ꎮpH值为7.5时ꎬ铝盐组沉积物中NH4Cl-P和BD-P质量分数与对照相比分别降低了0.15%㊁11.78%ꎬNaOH-nrP质量分数增加了19.2%ꎻ锁磷剂组沉积物中NH4Cl-P㊁BD-P质量分数分别降低了0.14%和5.4%ꎬ而铁盐组沉积物磷质量分数和对照组相比变化不显著ꎮpH值为9.5时ꎬ铝盐组沉积物中NaOH-nrP质量分数是BD-P质量分数的7.4倍ꎬBD-P质量分数与对照组相比降低了13.4%ꎬ而NaOH-nrP质量分数增加了11.1%ꎻ锁磷剂组沉积物中NH4Cl-P㊁BD-P㊁Al-P质量分数分别降低了0.12%㊁9.3%㊁12.3%ꎬHCl-P质量分数增加了24.8%ꎻ铁盐组与对照组相比变化不显著ꎮ表6㊀不同pH值条件下添加3种钝化剂后沉积物中各形态磷质量分数pH值试验组各形态磷质量分数/%NH4Cl-PBD-PNaOH-nrPAl-PHCl-PRef-P5.5对照组0.3720.8336.7823.3111.467.25铝盐组0.154.2052.8221.6912.308.86铁盐组0.3816.7739.6318.3916.078.75锁磷剂组0.218.7928.9415.1337.549.397.5对照组0.3416.7527.7222.2925.877.03铝盐组0.194.9746.9427.7112.777.42铁盐组0.4418.5134.9424.4213.248.44锁磷剂组0.2011.3931.4726.4019.2511.299.5对照组0.3918.8729.7027.5515.318.18铝盐组0.335.4940.8325.6817.759.93铁盐组0.5217.2537.1219.7716.838.51锁磷剂组0.279.6123.9715.2440.0710.834㊀结论与讨论DO和pH值是湖泊环境中两个重要的环境因子ꎬDO反映了水生生态系统中新陈代谢状况ꎬpH值则是水体缓冲性的重要响应[27]ꎮpH值[11]和DO[12-13]会影响沉积物磷的形态转化和再释放ꎬ直接或间接地影响钝化剂的作用效果ꎮ本研究显示ꎬDO质量浓度和pH值对3种磷钝化剂作用效果有08㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀东㊀北㊀林㊀业㊀大㊀学㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第47卷不同程度的影响ꎮ本研究中ꎬ铝盐除磷效果不受DO的影响ꎮ铝盐降低了上覆水中总磷质量浓度ꎬ沉积物磷释放通量小于从沉积物磷形态变化可知ꎬ主要是铝盐将沉积物中活性磷NH4Cl-P和NaOH-nrP转化为稳定的Al-Pꎬ使得沉积物活性磷释放减少ꎮReitzeletal.[28]的研究表明ꎬ铝盐主要是将沉积物中的NH4Cl-P和BD-P转化为释放潜力更小的Al-Pꎬ从而降低了活性磷的释放风险ꎬ这与本研究存在细微差异ꎮ后者的研究并未考虑溶解氧的影响ꎬ本研究中ꎬ曝气条件使沉积物中铁离子主要为Fe3+ꎬ减少了BD-P的释放ꎮ同时ꎬ好氧条件加速了沉积物中有机磷的分解ꎬ促进了NaOH-nrP向Al-P的转化ꎮ本研究中ꎬ随着DO质量浓度升高ꎬ铁盐组沉积物磷平均释放通量逐渐降低ꎬ因而铁盐在好氧条件下的除磷效果要好于厌氧条件ꎮ有研究表明[27]ꎬ铁盐中Fe3+通过水解㊁化合等一系列反应形成含铁的羟基络合物ꎬ并与上覆水中溶解性磷酸盐结合形成难溶解沉淀ꎬ达到除磷的效果ꎮ在溶解氧较低时ꎬ铁盐中的Fe3+被还原成Fe2+ꎬFe2+与磷酸盐的混凝效果不如Fe3+ꎬ一部分磷酸盐重新释放进入上覆水体[29]ꎬ这与本研究的结果一致ꎮ但本研究中ꎬ铁盐组沉积物磷的抑制效果随着DO质量浓度的升高反而降低ꎬ造成这一差异的可能原因是本试验中ꎬ好氧持续曝气引起了上覆水和沉积物表层大面积扰动ꎬ使得钝化剂结合的磷酸盐并不牢固ꎬ仍有一部分释放ꎮ郜芸等[30]沉积物扰动试验表明ꎬ转速达240r min-1的扰动引起沉积物的磷释放作用远大于钝化剂对磷抑制作用及颗粒胶体对磷吸附作用ꎮ因此ꎬ使用铁盐进行磷钝化时ꎬ除了增加曝气外ꎬ往往避开风雨天气并采取转移底栖鱼类等措施尽量减少沉积物表层水体的扰动ꎮ锁磷剂的除磷效果不受DO质量浓度的影响ꎮ锁磷剂是由5%的稀土镧和其所包被的黏土(膨润土)组成ꎬ还含有少量的铝㊁铁等金属ꎬ稀土镧在水体中与磷结合ꎬ形成稳定的镧磷ꎬ镧同时与沉积物中活性磷结合生成LaPO4 H2O(磷稀土矿)ꎬ即HCl-P[16-17ꎬ31]ꎮ本研究中锁磷剂将NH4Cl-P和NaOH-nrP转化为稳定的HCl-Pꎬ使得沉积物活性磷释放减少ꎬ即使在厌氧环境下ꎬ锁磷剂仍能降低磷的释放通量ꎬ降低水中磷质量浓度ꎮ本研究中ꎬ随着pH值升高ꎬ铝盐对沉积物表层NH4Cl-P和BD-P的转化效果逐渐减弱ꎬ因而ꎬ磷释放通量增加ꎬ上覆水TP去除率逐渐降低ꎮAl3+水解成Al(OH)3并吸附水中的磷ꎬ在pH值大于9.0时ꎬAl(OH)3溶解使得吸附的磷重新释放ꎻ有学者[32]认为ꎬ水体pH值大于8.0时ꎬ会导致Al-P重新释放ꎬ降低铝盐的除磷效果ꎮ这与本研究的结果基本一致ꎬ说明碱性条件下铝盐的除磷效果减弱ꎮ增加铝盐剂量可以提高铝盐的钝化效果[2]ꎬ而本研究中铝盐的剂量是按照沉积物活性磷的比例添加ꎬ该剂量是上覆水磷质量浓度的100~1000倍ꎬ铝盐剂量更高时ꎬ水体Al3+残余会对水生生物产生毒害作用[26]ꎮ有研究表明[33]ꎬ铝盐剂量大于45mg L-1时会抑制浮游植物和苦草的生长ꎬ这说明不能进一步增加铝盐剂量来提高铝盐的磷钝化效果ꎮ有学者研究表明[34-35]ꎬ在pH值为5~7时ꎬFe3+水解成的Fe(OH)3ꎬ具有较强的吸附能力ꎬ水中初始磷质量浓度为300~500μg L-1时ꎬ可以吸附水中90%的磷ꎻpH值过高时ꎬOH-与PO3-4阴离子交换导致磷释放ꎮ本研究中ꎬ随着pH值的升高铁盐对磷释放通量控制效果逐渐降低ꎬ除磷率下降ꎮ在pH值为5.5~7.5时ꎬ水体总磷质量浓度仅降低61.8%~64.4%ꎬ除磷效率不高的原因可能是湖水TP初始值较低(100~150μg L-1)ꎬ沉积物磷与上覆水的对流和扩散更强烈ꎮpH值为9.5时ꎬ增加了金属氧化物的溶解性ꎬ一部分BD-P释放ꎬ使得水体总磷质量浓度与对照组无差异ꎮ因此ꎬ铁盐同样不适用于降低碱性湖泊中沉积物磷负荷ꎮ本研究中施加锁磷剂后ꎬ磷释放通量随着pH值的升高逐渐降低ꎬ酸性㊁中性或碱性条件下ꎬ锁磷剂均能显著降低上覆水总磷质量浓度ꎮ随着pH值升高ꎬ沉积物表层活性磷质量分数降低ꎬHCl-P质量分数显著增加ꎬ这说明沉积物中部分活性磷转化为稳定的HCl-Pꎬ活性磷释放风险降低ꎮ有研究发现[35-37]ꎬpH值为5.0~7.0时ꎬ锁磷剂具有最佳的除磷效果ꎬ在pH值大于8.35时氢氧化镧开始沉淀ꎬ这主要是金属镧与氢氧根结合ꎬ从而减少了与磷酸根的结合位点ꎬ所以对磷的吸附能力急剧下降ꎬ这与本研究结论基本一致ꎮ本研究中ꎬ在pH值为7.5时ꎬ活性磷质量分数降低ꎬ但是HCl-P质量分数增加不显著ꎬ这可能是采集沉积物样品时偶然误差造成的ꎮ参㊀考㊀文㊀献[1]㊀WANGXL.Phosphorusfractionationandbio ̄availabilityinsur ̄facesedimentsfromthemiddleandlowerreachesoftheyellowriv ̄er[J].ProcediaEnvironmentalSciencesꎬ2012ꎬ12:379-386. [2]㊀杨永琼ꎬ陈敬安ꎬ王敬富ꎬ等.沉积物磷原位钝化技术研究进展[J].地球科学进展ꎬ2013ꎬ28(6):674-684.[3]㊀莫家勇.铝盐对浅水湖泊沉积物磷形态及水体磷浓度的影响[D].广州:暨南大学ꎬ2016.[4]㊀YOUNGSNꎬCLOUGHWTꎬTHOMASAJꎬetal.Changesinplantcommunityatfoxcotereservoirfollowinguseofferricsulphatetocontrolnutrientlevels[J].WaterandEnvironmentJournalꎬ1988ꎬ2(1):5-12.18第5期㊀㊀㊀㊀李亚俊ꎬ等:不同溶解氧质量浓度和pH值条件下3种钝化剂对沉积物磷释放通量及磷形态的影响[5]㊀邢伟ꎬ黄文敏ꎬ李敦海ꎬ等.铁盐除磷技术机理及铁盐混凝剂的研究进展[J].给水排水ꎬ2006ꎬ32(2):88-91.[6]㊀朱广伟ꎬ李静ꎬ朱梦圆ꎬ等.锁磷剂对杭州西湖底泥磷释放的控制效果[J].环境科学ꎬ2017ꎬ38(4):1451-1459. [7]㊀MEISSꎬSPEARSMꎬMABERLYC.AssessingthemodeofactionofPhoslock®inthecontrolofphosphorusreleasefromthebedsedimentsinashallowlake(LochFlemingtonꎬUK)[J].WaterResearchꎬ2013ꎬ47:4460-4473.[8]㊀雷晓玲ꎬ巫正兴ꎬ冉兵ꎬ等.原位钝化技术及其在环保疏浚中的应用[J].环境科学与技术ꎬ2014ꎬ37(3):200-204. [9]㊀WUYHꎬWENYJꎬZHOUIJXꎬetal.Phosphorusreleasefromlakesediments:effectsofphꎬtemperatureanddissolvedoxygen[J].KSCEꎬJournalofCivilEngineeringꎬ2014ꎬ18(1):323-329. [10]㊀CORNELISSENGꎬvanNOORTPCMꎬPARSONSJRꎬetal.Temperaturedependenceofslowadsorptionanddesorptionkinet ̄icsoforganiccompoundsinsediment[J].EnvironmentalScience&Technologyꎬ1997ꎬ31(2):454-460.[11]㊀JINXCꎬWANGSRꎬPANGYꎬetal.PhosphorusfractionsandtheeffectofphonthephosphorusreleaseofthesedimentsfromdifferenttrophicareasinTaihuLakeꎬChina[J].EnvironmentalPollutionꎬ2006ꎬ139:288-295.[12]㊀HOUSEWAꎬDENISONFH.Exchangeofinorganicphosphatebetweenriverwatersandbed ̄sediments[J].EnvironmentalSci ̄enceandTechnologyꎬ2002ꎬ36(20):4295-4301.[13]㊀WANGSRꎬJINXCꎬBUQYꎬetal.Effectsofdissolvedoxy ̄gensupplylevelonphosphorusreleasefromlakesediments[J].ColloidsandSurfacesA:PhysicochemicalandEngineerAspectsꎬ2008ꎬ316(1/2/3):245-252.[14]㊀LIDPꎬHUANGY.Sedimentaryphosphorusfractionsandbio ̄availabilityasinfluencedbyrepeatedsedimentresuspension[J].EcologicalEngineeringꎬ2010ꎬ36(7)):958-962.[15]㊀COOKGDꎬWELCHEBꎬPETERSONSꎬetal.Restorationandmanagementoflakesandreservoirs[M].3thedition.BocaRa ̄ton:CRCPressꎬ2005:177-238.[16]㊀MEISSꎬSPEARSBMꎬMABERLYSCꎬetal.Sedimenta ̄mendmentwithphoslock®inclattoreservoir(DundeeꎬUK):in ̄vestigatingchangesinsedimentelementalcompositionandphos ̄phorusfractionation[J].JournalofEnvironmentalManagementꎬ2012ꎬ93(1):185-193.[17]㊀DIEGOCꎬKARINFꎬLAURAMꎬetalꎬEutrophicationmanage ̄mentinsurfacewatersusinglanthanummodifiedbentonite:are ̄view[J].WaterResearchꎬ2016ꎬ97:162-174.[18]㊀郑苗壮ꎬ卢少勇ꎬ金相灿ꎬ等.温度对钝化剂抑制滇池底泥磷释放的影响[J].环境科学ꎬ2008ꎬ29(9):2465-2469.[19]㊀胡晓帧ꎬ金相灿ꎬ梁丽丽ꎬ等.不同改良条件下硫酸铝对滇池污染底泥磷的钝化效果[J].环境科学学报ꎬ2008ꎬ28(1):44-49.[20]㊀JAMESWF.Alum:redox ̄sensitivephosphorusratioconsidera ̄tionsanduncertaintiesintheestimationofalumdosagetocontrolsedimentphosphorus[J].LakeandReservoirManagementꎬ2005ꎬ21(2):159-164.[21]㊀朱广伟ꎬ李静ꎬ朱梦圆ꎬ等.锁磷剂对杭州西湖底泥磷释放的控制效果[J].环境科学ꎬ2017:38(4):1451-1459.[22]㊀COWANJLWꎬBOYNTONWR.Sediment ̄wateroxygenandnutrientexchangesalongthelongitudinalaxisofchesapeakebay:seasonalpatternsꎬcontrollingfactorsandecologicalsignificance[J].Estuariesꎬ1996ꎬ19(3):562-580.[23]㊀魏复盛ꎬ毕彤ꎬ齐文启.水和废水检测分析方法[M].4版.北京:中国环境科学出版社ꎬ2002.[24]㊀PETTERSSONKꎬBOSTOMBꎬJACOBSENOS.Phosphorusinsediments ̄speciationandanalysis[J].Hydrobiologiaꎬ1988ꎬ170(1):91-101.[25]㊀RIBEIRODCꎬMARTINSGꎬNOGUEIRARꎬetal.Phosphorusfractionationinvolcaniclakesediments(Azores ̄Portugal)[J].Chemosphereꎬ2008ꎬ70(7):1256-1263.[26]㊀REITZELKꎬHANSENJꎬANDERSENFOꎬetal.Lakerestora ̄tionbydosingaluminumrelativetomobilephosphorusinthesed ̄iment[J].EnvironmentScienceTechnologyꎬ2005ꎬ39(11):4134-4140.[27]㊀古滨河ꎬ刘正文ꎬ李宽意.湖沼学:内陆水生态系统[M].北京:高等教育出版社ꎬ2011:289-297.[28]㊀REITZELKꎬHANSENJꎬJENSENHSꎬetal.Testingaluminumadditionasatoolforlakerestorationinshallowꎬeutrophiclakesonerbyꎬdemark[J].Hydrobiologiaꎬ2003ꎬ506:781-787. [29]㊀高丽ꎬ周建民.磷在富营养化湖泊沉积物-水界面的循环[J].土壤通报ꎬ2004ꎬ35(4):512-515.[30]㊀郜芸ꎬ卢少勇ꎬ远野ꎬ等.扰动强度对钝化剂抑制滇池沉积物磷释放的影响[J].中国环境科学ꎬ2010ꎬ30(S1):75-78. [31]㊀RETIZELKꎬDUBKEMꎬJENSENH.Effectsofphoslock_treat ̄mentandchironomidsontheexchangeofnutrientsbetweensedi ̄mentandwater[J].Hydrobiologiaꎬ2013ꎬ703(1):189-202. [32]㊀LEWANDOWSKIIꎬSCHAUSERIꎬHUPFERM.Longtermeffectsofphosphorusprecipitationswithaluminhypereutrophiclakesussersee(Germany)[J].WaterResearchꎬ2003ꎬ33(17):3617-3627.[33]㊀姬娅婵ꎬ魏小飞ꎬ吴虹飞ꎬ等.铝盐净水效果及对沉水植物苦草生长的影响[J].水生态学杂志ꎬ2013ꎬ34(2):75-79. [34]㊀JENSENHSꎬANDERSENFO.Importanceoftemperatureꎬni ̄trateꎬandphforphosphatereleasefromaerobicsedimentsoffourshallowꎬeutrophiclakes[J].LimnologyandOceanographyꎬ1992ꎬ37(3):577-589.[35]㊀THISTLETONJꎬBERRYTAꎬPEARCEPꎬetal.Mechanismsofchemicalphosphorusremovalii:iron(III)salts[J].InstitutionofChemicalEngineersꎬ2002ꎬ80(partB):265-269.[36]㊀DIBTSEVANMꎬKIENAKAVAKIꎬNAZAROVVV.Synthesisandsomepropertiesofsolspreparedbyhydrolysisoflanthanumnitrate[J].ColloidJournalꎬ2001ꎬ63(2):169-172.[37]㊀HAGHSERESHTFꎬWANGSBꎬDODD.Anovellanthanummodifiedbentoniteꎬphoslock®ꎬforphosphateremovalfromwastewaters[J].AppliedClayScienceꎬ2009ꎬ46(4):369-375.28㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀东㊀北㊀林㊀业㊀大㊀学㊀学㊀报㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第47卷。

溶解氧对低碳源污水一体化处理工艺脱氮除磷的影响

溶解氧对低碳源污水一体化处理工艺脱氮除磷的影响

溶解氧对低碳源污水一体化处理工艺脱氮除磷的影响所属行业: 水处理关键词:脱氮除磷污水处理低碳源污水【摘要】本文主要研究溶解氧对低碳源污水一体化处理工艺脱氮除磷的影响。

经研究结果显示,当溶解氧的平均值为0.18毫克每升时,系统的实际出水可以达到国家低碳源污水一体化处理标准A级,如果进行污水工艺处理时,使用的溶解氧含量过高或者是过低均会对相关系统的脱氮除磷效果造成影响。

当系统中的相关溶解氧平均值在0.18毫克每升时,低碳源污水一体化处理系统中将会出现反硝化吸磷现象,同时还会出现硝化反硝化脱氮现象以及全程反硝化脱氮现象。

以此同时,经过反硝化吸磷反应和硝化反硝化脱氮的化学反应,极大程度上去除了污水中的氮总含量,有效降低低碳源污水一体化处理工艺脱氮除磷中所耗费的碳源量与耗氧量,进一步提高了低碳源污水一体化处理工艺脱氮除磷的效果。

近几年,国家相关污水处理的出水系统氮磷排放相关标准越来越高,对污水处理厂的低碳源污水一体化处理工艺脱氮除磷效果把控得越来越严格。

在处理污水的过程中,使用硝化反硝化脱氮现象以及全程反硝化脱氮等污水除磷工艺的最大优势在于该新型排污工艺相较于传统的污水处理工艺更能减少碳源量与耗氧量的耗费,同时还能有效降低脱氮除磷化学反应过程中碳源之间的竞争[1]。

溶解氧在低碳源污水一体化处理工艺脱氮除磷中,主要起到的作用是作为控制硝化反硝化的一个重要参数,溶解氧能对污水中有机物的相关消耗率产生影响。

溶解氧对进水过程中的有机物控制比其他传统的污水处理工艺作用效果要好,因此溶解氧大大增强了低碳源污水一体化处理工艺的除污性能。

为更进一步认识溶解氧在污水处理工艺中脱氮除磷的影响和相关作业方式,本文主要研究溶解氧对低碳源污水一体化处理工艺脱氮除磷的影响。

1. 溶解氧在低碳源污水一体化处理工艺脱氮除磷中的工艺和方法1.1溶解氧在低碳源污水一体化处理工艺脱氮除磷中的工艺首先对相关的水质进行试验,取本辖区的居民生活污水作为试验原水,为达到低碳氮比的标准,根据获取的本辖区居民生活污水试验原水实际水质,加入适当的自来水、淀粉、氯化铵、乙酸钠和磷酸二氢钠钾等进行溶合调配,并对试验水质的碳氮比例、碳磷比例进行控制。

铜中氧对铜_钢扩散复合界面的影响

铜中氧对铜_钢扩散复合界面的影响

第27卷 第3期2006年 6月材 料 热 处 理 学 报TRANS ACTIONS OF M ATERIA LS AND HE AT TRE AT ME NTV ol .27 N o .3June2006铜中氧对铜Π钢扩散复合界面的影响王 璞, 刘世程, 刘德义, 陈汝淑, 滕颖丽, 戴雅康(大连交通大学材料科学与工程学院,辽宁大连 116028)摘 要:用扫描电镜、能谱分析和电子探针等方法研究了不同含氧量的铜Π钢双金属棒扩散复合界面氧化物的形成及影响因素。

结果表明:当铜中氧含量较少时,扩散复合中基本不形成氧化物。

当铜中含氧量较高时,界面附近铜中形成弥散分布的氧化物颗粒;随扩散温度的升高和时间的延长,氧化物颗粒尺寸变大,分布区域变宽;界面剪切断裂时裂纹在氧化物处形成、扩展。

从扫描电镜和电子探针结果中可以确定在铜Π钢界面附近的氧化物为Fe 2O 3并从热力学角度分析了氧化物的形成原因。

关键词:铜Π钢界面; 铜中氧含量; 氧化物; 扩散中图分类号:TG 11116;TG 37618 文献标识码:A 文章编号:100926264(2006)0320071204收稿日期: 2005209205; 修订日期: 2005210227基金项目: 辽宁省教育厅计划资助项目(202033216)作者简介: 王 璞(1982-),女,大连交通大学材料科学与工程学院硕士研究生,主要从事金属基复合材料的研究,E 2mail :wangpu8212@ ,T el :0411284106863。

铜Π钢复合材料既具有铜的耐蚀、导电、导热等优良性能,又具有钢的良好力学性能,它可以代替铜用于多种领域,节省大量的铜资源,具有广阔应用前景,其研究也越来越受到重视[1]。

由于不同金属具有不同的热力学稳定性和氧化速率,因此异类金属复合时可能会在结合部位形成氧化物,使结合部位的性能劣化。

例如,铜与钨、钼、镍等扩散复合时,铜中氧扩散至界面形成氧化物降低结合强度[2]。

溶解氧对铁钉锈蚀实验影响的数字化初探

溶解氧对铁钉锈蚀实验影响的数字化初探
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技术方法
教育与装备研究
2018 年第 10 期
表 1 几种水样中铁钉锈蚀的情况
水样 立即观察
1 天后 3 天后 1 周后
骤冷水 无 无
轻微 少许
自冷水 无
轻微 少许 较明显
自来水 无
少许 较明显
明显
二、实验验证
基于溶解氧传感技术,我们尝试测定自来 水、煮沸的蒸馏水、自然冷却的沸水和骤然冷却 的沸水中溶解氧的含量(装置见图 2)。
图 2 测定溶解氧示意图
四种水样各做三组,分别标记为自来 1、自
来 2、自来 3;煮沸 1、煮沸 2、煮沸 3;自冷 1、自
冷 2、自冷 3;骤冷 1、骤冷 2、骤冷 3。 溶解氧测
量前要向 溶 解 氧 的 探 头 中 加 入 DO ( Dissolved
Oxygen) 电解质,排除溶解氧探头中的空气,待
一、问题提出
铁钉锈蚀对比实验( 如图 1 所示) [1] 是初 中化学的一个重要实验。 其中的一个操作步骤 是“ 在试管 ② 中 注 满 迅 速 冷 却 的 沸 水, 使 铁 钉 完全浸没,塞紧橡皮塞”。 根据笔者的观察,教 学中不少老师是这样解释的:“ 煮沸是为了赶 尽溶解的氧气,迅速冷却是为了避免重新溶解 氧气。” 因此,学生们会想当 然地认 为试管 ② 中 应该没有氧气了,铁钉不会生锈了。 但是提前 布置的学生分组实验后的现象记录(3 天或一 周后) 却让 他 们 有 些 茫 然 不 解: 试 管 ② 中 的 铁 钉或多或少地出现了锈蚀。 对此教师该如何应 对呢? 多数教师会回避这个事实或视而不见, 或用“橡皮塞没有及时塞紧” 等借口搪塞过去。 也有少数教师会实事求是地说“ 溶解的氧气没 有完全除去”“氧气重新溶解到水中了”。 问题

pH值和溶解氧对低碳钢点蚀诱发的影响

pH值和溶解氧对低碳钢点蚀诱发的影响

pH值和溶解氧对低碳钢点蚀诱发的影响
曹国良;李国民;常万顺;陈珊;陈学群
【期刊名称】《装备环境工程》
【年(卷),期】2009(006)006
【摘要】选择了2种低碳结构钢,在除氧及不除氧的3%NaCl溶液中进行了不同pH值条件下的极化试验,测定了钢的点蚀电位,并利用电子探针分析了腐蚀形貌.结果表明,随溶液的pH值的升高,钢更容易钝化,点蚀诱发敏感性降低.在相同的pH值条件下,溶液中的溶解氧可促进钢的钝化,导致点蚀电位变正.溶解氧降低了pH值对点蚀电位测定的敏感程度,使铜的临界钝化pH值降低.
【总页数】4页(P9-12)
【作者】曹国良;李国民;常万顺;陈珊;陈学群
【作者单位】海军工程大学理学院化学与材料系,武汉430033;海军工程大学理学院化学与材料系,武汉430033;海军工程大学理学院化学与材料系,武汉430033;海军工程大学理学院化学与材料系,武汉430033;海军工程大学理学院化学与材料系,武汉430033
【正文语种】中文
【中图分类】TG172.5
【相关文献】
1.钙处理对低碳钢耐点蚀扩展性能的影响 [J], 王小燕;陈珊;李国明
2.不同低碳钢的点蚀诱发敏感性及诱发机理研究 [J], 张春亚;陈学群;陈德斌;李国
民;潘瑞扬
3.酸性环境下溶解氧对低合金管材点蚀的影响 [J], 李斌;邢希金;张鑫;李明阳
4.低碳钢点蚀诱发部位的实验研究 [J], 张春亚;胡裕龙;王国荣;陈学群
5.溶解氧对碳锰钢点蚀电位测定的影响 [J], 曹国良;李国明;陈珊;常万顺;陈学群因版权原因,仅展示原文概要,查看原文内容请购买。

不锈钢在酸性介质超临界水氧化中的腐蚀研究的开题报告

不锈钢在酸性介质超临界水氧化中的腐蚀研究的开题报告

不锈钢在酸性介质超临界水氧化中的腐蚀研究的开题报告一、论题及研究背景论题:不锈钢在酸性介质超临界水氧化中的腐蚀研究随着石油工业和化学工业的发展,有机废水和废气的产生成为了日益严重的环境污染问题。

传统的处理方法需要大量的水资源和化学药剂,消耗能源且效果不佳。

超临界水氧化技术是一种高效且环保的处理废水废气的新方法,能够将有机废水废气进行氧化分解,减少有机物的排放。

然而,在超临界水氧化过程中,酸性介质的使用会对容器材料产生腐蚀,从而影响处理效果。

因此,本文选取不锈钢作为容器材料,研究其在酸性介质超临界水氧化过程中的腐蚀情况,以期提高超临界水氧化工艺的稳定性和应用价值。

二、研究内容和方法(一)研究内容通过实验研究不锈钢在不同酸性介质下超临界水氧化中的腐蚀情况,探究该容器材料的耐腐蚀能力。

具体研究内容为:1.不同酸性介质下的超临界水氧化实验,以观察不锈钢的腐蚀程度。

2.在实验过程中,对超临界水氧化的反应温度、压力、氧化时间等参数进行控制。

3.结合理论分析,研究不锈钢在超临界水氧化中的腐蚀机理。

(二)研究方法1.超临界水氧化实验:选取不同浓度的硫酸、盐酸、氢氟酸等酸性介质,将其与有机废水进行超临界水氧化反应,控制反应条件并测量腐蚀速率。

2.材料分析:通过扫描电镜、能谱分析、X射线衍射等方法对不锈钢的表面变化和化学组成进行分析。

3.理论分析:结合文献资料,分析不锈钢在酸性介质超临界水氧化过程中的腐蚀机理,为实验结果提供理论支持。

三、预期成果1.研究超临界水氧化工艺中不锈钢的耐腐蚀能力,为该技术在实际应用中提供保障。

2.探究不锈钢在酸性介质超临界水氧化过程中的腐蚀机理,为今后对超临界水氧化技术的更深入研究提供参考。

3.形成一份详尽的研究报告,为环保和能源领域相关工作者提供实用的参考和借鉴。

磷酸盐缓蚀溶液中铜离子对碳钢腐蚀行为影响

磷酸盐缓蚀溶液中铜离子对碳钢腐蚀行为影响

Monograph磷酸盐缓蚀溶液中铜离子对碳钢腐蚀行为影响刘衡于良忠虞泽锋李付平梁义才刘辉吴华强李静林孙伟钟红生张涛(福建宁德核电有限公司,福建福鼎355200)摘要:采用质量法、扫描电子显微镜以及能谱法研究碳钢在含铜磷酸盐溶液中的腐蚀性能。

在含有不同浓度铜离子的磷酸盐溶液中,20#钢的质量变化大于Q235B和20G钢。

当铜离子浓度增加到1m g/L、2mg/L时,20#表面产生了宏观腐蚀坑,表面发现大量铜析出,腐蚀主要控制形式由均匀腐蚀转向了局部腐蚀。

在含1mg/L、2mg/L铜离子的磷酸盐溶液中,磷酸盐浓度由150mg/L 增加到300mg/L时,20#钢表面无宏观腐蚀坑,表面存在少量铜析出;增加磷酸盐浓度可以在一定程度上抑制铜在表面的析出,抑制局部腐蚀发生。

关键词:铜碳钢磷酸盐腐蚀中图分类号:TK11+2文献标识码:A DOI:10.13726/ki.11-2706/tq.2020.12.007.06Effect of Copper Ions on Corrosion Behaviorof Carbon Steel in Phosphate Corrosion Inhibition Solution LIU Heng,YU Liang-zhong,YU Ze-feng,LI Fu-ping,LIANG Yi-cai,LIU Hui,WU Hua-qia n g,LI Ji ng-li n,SUN Wei,ZHONG Hon g-she n g,ZHANG Tao(Fujian Ningde Nuclear Power Co.,Ltd.Fuding355200,China) Abstract:The corrosion behaviour of carbon steel in phosphate inhibitor containing copper ions was investigated by gravimetric method,scanning electron microscope,and energy dispersive spectrometer. The weight loss of20#steel is larger than that of Q235B steel and20G steel immersed in phosphate inhibitor containing copper ions.Macro corrosion pits are observed on the surface of20#,when the contents of copper ions increased to1mg/L and2mg/L.Meanwhile,a little bit of copper precipitation is detected on the surface of carbon steel,and the main corrosion type is transformed from general corrosion to localized corrosion.No obvious macro pits and only negligible copper precipitation are observed on the surface of20#steel when the content of phosphate increases from150mg/L to300mg/L containing1mg/L and2mg/L copper ions.It means that the increase of phosphate can depress the precipitation of copper and localized corrosion.Key words:copper;carbon steel;phosphate;corrosion 技术作者简介:刘衡(1970-),男,湖南湘潭人,高级工程师,本科,主要研究方向为化学环保。

304NG奥氏体不锈钢在超临界水环境中的腐蚀行为

304NG奥氏体不锈钢在超临界水环境中的腐蚀行为

304NG奥氏体不锈钢在超临界水环境中的腐蚀行为胡梦;沈朝;张乐福【摘要】采用腐蚀增重法研究了304NG奥氏体不锈钢在550~650℃/25MPa的超临界水(SCW)中的腐蚀行为.使用SEM和EDS分析了材料的氧化动力学、氧化膜表面形貌、氧化膜截面形貌和合金元素分布.结果表明:304NG奥氏体不锈钢在SCW中的腐蚀增重服从抛物线生长规律;在550℃的SCW中具有较好的抗腐蚀性能,当温度升高到650℃时,腐蚀增重速率急剧升高;304NG奥氏体不锈钢在SCW 中腐蚀初期形成薄而致密的氧化膜,之后则会出现疖状腐蚀,并且腐蚀岛的尺寸随着腐蚀时间的延长而逐渐增大,650℃时尤为明显;腐蚀生成的氧化膜形态为典型的双层结构.【期刊名称】《腐蚀与防护》【年(卷),期】2016(037)007【总页数】7页(P565-571)【关键词】超临界水;304NG奥氏体不锈钢;疖状腐蚀【作者】胡梦;沈朝;张乐福【作者单位】上海交通大学核科学与工程学院,上海200240;上海交通大学核科学与工程学院,上海200240;上海交通大学核科学与工程学院,上海200240【正文语种】中文【中图分类】TG172.8为了提高先进核反应堆的发电效率,在第四代超临界水冷堆(SCWR)中,冷却剂出口温度被提高到550 ℃,压力提高到25 MPa,其热效率由目前第二代轻水反应堆(LWRs)的33%提高到44%左右。

SCWR运行在水的临界点(374 ℃,22.1 MPa)以上,此时冷却剂对金属材料的腐蚀性极强,现有的LWR堆芯构件和包壳材料已不再适用,结构材料的腐蚀已成为开发SCWR的一个关键问题[1]。

对应用于超临界火电站和压水堆燃料组件等高温环境中的材料进行了初步筛选与评估,提出了一系列SCWR候选材料,其中包括铁素体-马氏体(F/M)钢、奥氏体不锈钢、镍基合金及氧化物弥散强化(ODS)钢[2]。

其中,奥氏体不锈钢因具有优良的耐蚀性、加工性能、可焊性和高温力学性能,在核电站结构件中被大量应用[3-4]。

溶解氧不合格对锅炉的危害

溶解氧不合格对锅炉的危害

溶解氧不合格对锅炉的危害英文回答:The presence of dissolved oxygen in boiler water can have several detrimental effects on the boiler system. One of the main concerns is the corrosion of metal surfaces in the boiler. When oxygen dissolves in water, it can react with the metal surfaces, leading to the formation of iron oxide or rust. This corrosion can weaken the structural integrity of the boiler and result in leaks or even catastrophic failures.Another issue caused by excessive dissolved oxygen is the formation of oxygen pitting. Oxygen pitting refers to the localized corrosion of metal surfaces, which can result in small holes or pits. These pits can further accelerate the corrosion process and lead to more severe damage to the boiler.In addition to corrosion, the presence of dissolvedoxygen can also lead to the formation of oxygen bubbles. These bubbles can accumulate on heat transfer surfaces, such as boiler tubes, and create a layer of insulation. This insulation layer reduces the heat transfer efficiency and can result in overheating of the boiler tubes. Overheating can lead to tube failures and a decrease in the overall efficiency of the boiler system.Furthermore, dissolved oxygen can also promote the growth of bacteria and other microorganisms in the boiler water. These microorganisms can form biofilms on the metal surfaces, further accelerating corrosion and reducing the lifespan of the boiler.To mitigate the harmful effects of dissolved oxygen, various measures can be taken. One common method is the use of chemical oxygen scavengers, which react with the dissolved oxygen and remove it from the water. Another approach is the implementation of deaeration systems, which remove dissolved gases, including oxygen, from the feedwater before it enters the boiler.In conclusion, the presence of excessive dissolved oxygen in boiler water can have significant detrimental effects on the boiler system. It can lead to corrosion, oxygen pitting, decreased heat transfer efficiency, and the growth of microorganisms. To prevent these issues, proper water treatment and the implementation of oxygen removal systems are necessary.中文回答:溶解氧在锅炉水中的存在会对锅炉系统造成多种不利影响。

醋酸的腐蚀作用与防护

醋酸的腐蚀作用与防护

8)其他因素的影响 汽液相变、液流冲刷、加热和冷凝液膜均可对腐蚀带来 影响。
当介质中有杂质离子时,上列因素会大大加速腐蚀,其中 特别是前二者。这些外部条件通过腐蚀介质内杂质离子 的作用,使不锈钢表面钝化膜遭受破坏。
一般情况下,液态醋酸比汽态醋酸的腐蚀要严重些,特别 是两相界面处或发生相变时的腐蚀最严重,即使是高牌 号的不锈钢也难以适应。另外,流动冲刷所造成的腐蚀 也是相当严重的。
氯离子的半径小,易渗透到不锈钢的钝化膜中,引起点蚀。 当醋酸溶液中存在氯离子时,从加热到沸腾,氯离子会带入 汽相,从而使与汽相接触的不锈钢的腐蚀速率加大。
腐蚀速率可由无氯离子时的0.2mm/a增加到1.564mm/ a,并使表面形成点蚀和蚀坑。
在99%的醋酸中,极微量的氯离子就能破坏不锈钢的稳定 性。当99%的醋酸中Cl-含量从0.0002%增加到0.002%时, 不锈钢的腐蚀速度就从0.001mm/a增加到1.8mm/a。
一、醋酸的腐蚀特征
醋酸的腐蚀性是相当强的,尤其在高温条件下,金属在醋 酸中发生电化学腐蚀反应,其腐蚀速率和形态与醋酸的浓度、 温度、以及杂质的性质、数量有密切的关系,而所有杂质中以 氧的作用最为明显。
1. 无氧醋酸
在无氧或少氧条件下,醋酸呈还原性,金属发生阴极反应为析 氢反应的电化学腐蚀。
1)贵金属如金、银和铜,在非氧化性酸中具有较高的耐蚀能力; 2)铁、铝、锌和钛等,在非氧化性酸中会发生明显的析氢反应, 造成金属的阳极溶解。对于表面能形成致密氧化膜的金属,在 空气中放置一段时间后,再放入非氧化性介质中,不会马上发 生剧烈的腐蚀反应,会出现诱导期,在诱导期间,金属表面钝 化膜缓慢溶解。
(5)甲酸的影响: 醋酸中带有甲酸杂质同样也使不锈钢的腐蚀加速。

醋酸的腐蚀作用与防护 ppt课件

醋酸的腐蚀作用与防护  ppt课件

影响因素:
1)醋酸浓度的影响
一般地说,随着醋酸浓度的升高,不锈钢的耐蚀性能降低。 因为醋酸浓度增加使pH值下降,即氢离子浓度增加。这样, 氢的去极化和氧的去极化过程将变得更容易,从而使腐蚀 速度加快。 实验证明,醋酸浓度在48%~93%(质量分数)时,对含钼不 锈钢产生严重腐蚀,其中尤以浓度为78%时最为严重。
4). 杂质的影响
不锈钢在醋酸中的腐蚀行为除决定于氧气外,很大程度上决定 所含的还原性杂质与重金属变价阳离子。 如果醋酸的纯度很高,则不论在热醋酸或醋酸蒸气 中,1Cr18Ni9Ti和1Cr18Ni12Mo2Ti都具有优良的耐蚀性,而杂质 的存在显著降低了不锈钢的耐蚀性。 多种有机酸的混合物比单一有机酸具有更大的腐蚀性,这些杂质 有Cl- 、丁烯醛、 SO4 2- 、醋酐、甲酸、Fe2+、Hg和S等 吉化研究院对北京有机化工厂等醋酸设备腐蚀原因分析表明: 醋酐、Fe 3+、Cu 2+及还原性有机杂质如醛、酯等均会加速不锈 钢在醋酸中腐蚀。
影响能力: Fe 3+ +Cu 2++醋酐>醋酐> Fe 3+醋酐+还原性有机物。
(1)Cl-的影响: 醋酸中含有氯离子会大大加速对不锈钢的腐蚀速度,其来 源除原料带入外,还从工艺水中带入。 氯离子的半径小,易渗透到不锈钢的钝化膜中,引起点蚀。 当醋酸溶液中存在氯离子时,从加热到沸腾,氯离子会带入 汽相,从而使与汽相接触的不锈钢的腐蚀速率加大。
腐蚀速率可由无氯离子时的0.2mm/a增加到1.564mm/ a,并使表面形成点蚀和蚀坑。
在99%的醋酸中,极微量的氯离子就能破坏不锈钢的稳定 性。当99%的醋酸中Cl-含量从0.0002%增加到0.002%时, 不锈钢的腐蚀速度就从0.001mm/a增加到1.8mm/a。

溶解氧腐蚀

溶解氧腐蚀

溶解氧的腐蚀:锅炉水中的溶解氧,和炉体金属铁组成腐蚀电池,铁的电极电位,比氧的电极电位低,在铁氧腐蚀电池中,铁是阳极,失去电子成为亚铁离子,氧为阴极进行还原,溶解氧的这种阴极去极化的作用,造成对锅炉铁的腐蚀,此外氧还会把溶于水的氢氧化铁沉淀,使亚铁离子浓度降低,从而使腐蚀加剧。

当水中含有溶解氧时,造成对炉体的腐蚀,随着含氧浓度的增加,腐蚀速度加快,一般会在金属表面形成许多小型鼓包,其直径1-25毫米不等。

它最容易发生在给水管道,和锅炉省煤器中,其次也会发生在下降管中。

【HS-606除氧防腐剂】「概述」在锅炉用水和某些热力系统中,溶解有多种气体,其中氧是引起锅炉及其附属设备发生腐蚀的主要介质。

因此,除去水中溶解氧等有害气体是防止设备腐蚀的有效措施。

「腐蚀的现象和特征」1、溃疡腐蚀2、点状腐蚀3、晶间腐蚀4、穿晶腐蚀现象是:一般会在金属表面形成许多小型鼓疤,腐蚀鼓疤颜色由黄褐色到砖红色再到黑色,直径约为1-25毫米。

「物理性能」本药剂为白色结晶粉末,无毒无味,密度为2.633,易溶于水,水溶液呈碱性(1%水溶液PH值为(8.3-9.4),在空气中容易被氧化,所以必须密封保存于干燥阴凉库房中,不可与氧化剂、强酸等化学品共存混运。

「化学性质」本剂是由铬酸盐、硅酸盐、硫氧、缓蚀剂等多种化学成分,按一定比例复合配制而成,它和水中的溶解氧发生化学反应,从而使锅炉水的含量降低到0.00毫克/升以下,游离二氧化碳含量降到0.2毫克/升以下,完全达到国家劳动总局规定的锅炉用水标准。

本品还添加了少量的缓蚀预膜剂,它能诱导金属表面生成不透性保护薄膜,增加阳极的的单位,在金属表面起到抑制腐蚀的作用,因此本品是集除氧保护,防腐蚀为一体的新型科技产品。

「用法和用量」使用本剂时应先把药剂配成6-9%浓度,通过加药罐或加压的方法,注入锅炉给水或补充水管道内。

用药量要根据水中含氧量而定,一般情况下,每耗一吨水首次加药为100克左右,以后每耗一吨水加药20-50克。

衣康酸介质中Cl—和NO3—对不锈钢点蚀电位的影响

衣康酸介质中Cl—和NO3—对不锈钢点蚀电位的影响

衣康酸介质中Cl—和NO3—对不锈钢点蚀电位的影响
龙晋明;司云森
【期刊名称】《腐蚀与防护》
【年(卷),期】1999(020)007
【摘要】利用动电位法测定316L奥氏体不锈钢和R1双相不锈钢在C5H6O4-Cl^--NO3^-水溶液体系中的阳极极化曲线和点蚀电位,探讨了衣康酸(C5H6O4)介质中Cl^-和NO3^-对点蚀的影响。

结果表明:(1)Cl^-浓度[Cl^-]的提高导致不锈钢点蚀电位Eb降低,其关系为Eb=a-blg[Cl^-]。

同样条件下,R1不锈钢的点蚀电位比316L不锈钢高300 ̄400mV;(2)在含Cl^-的衣康
【总页数】4页(P307-309,313)
【作者】龙晋明;司云森
【作者单位】昆明理工大学;昆明理工大学
【正文语种】中文
【中图分类】TG172.7
【相关文献】
1.0Cr15Ni5Cu3Nb不锈钢在Cl-介质中的点蚀行为 [J], 李元松;杨树和;黄鑫;方明敏
2.衣康酸介质中杂质离子对两种不锈钢腐蚀行为的影响 [J], 龙晋明;司云森
3.不锈钢在衣康酸介质中的腐蚀行为 [J], 龙晋明;樊爱民
4.钼对超纯铁素体不锈钢在中性氯介质中抗点蚀性能的影响 [J], 张恒华;王德英;周
建辉;徐有容
5.三种不锈钢在含Cl^-衣康酸介质中的腐蚀行为 [J], 龙晋明;司云森;樊爱民因版权原因,仅展示原文概要,查看原文内容请购买。

铜管_304不锈钢管在氨溶液中的腐蚀性能对比研究_孙虎元

铜管_304不锈钢管在氨溶液中的腐蚀性能对比研究_孙虎元

3 结论
11 304不锈 钢管的耐氨蚀能 力明显 优于 纯铜 管. 开口状 态下纯铜管在高浓度 ( > 1000 m g /L) 氨溶液中发生严重的腐 蚀, 而 304不锈钢 管腐 蚀非常 轻微, 氧充 足条 件下 基本 不发 生腐蚀.
第 21卷 第 3期 2009年 5月
腐蚀科学与防护技术
CORROSION SC IENCE AND PROTECTION TECHNOLOGY
V o.l 21 N o. 3 M ay. 2009
铜管、304不锈钢管在 氨溶液中的腐蚀性能对比研究
孙虎元 1, 王顺 1, 2, 孙立娟1
11 中国科学院海洋研究所, 青岛 266071; 21 中国科学院研究生院, 北京 100049
收稿日期: 2007-06-21初稿; 2007-11-03修改稿 作者简介: 孙虎元 ( 1970- ) , 男, 博士, 研究员, 从事海洋腐蚀与防护
研究. T e:l 0532 - 82898732 E - m ai:l sun@ m s. qd io. ac. cn
两种状态下不同浓度氨溶液中的腐蚀性能.
图 4给出了开口、低氧密闭两种状态下铜、304不锈钢在 不同浓度氨溶液中的腐蚀电位 和极化电阻变 化. 图 5给出了 铜、304不锈钢在两种状态下的腐蚀电流. 铜在缺氧氨溶液中 与在开口状态下相比, 腐蚀电位降低, 极化电 阻有所增 大, 腐 蚀电流明显减小. 铜 为非钝 态金 属, 在氨溶 液中 主要发 生吸 氧腐蚀, 在缺氧条件下, 阴极去 极化过程受阻, 阳极 反应受到 抑制 [ 6] , 这说明溶解氧的去 除有 利于 铜耐氨 蚀能 力的提 高. 304不锈钢在缺氧氨溶液 中与在开 口状态 下相比, 腐蚀 电位 负移, 特别在高氨浓度时负移更加明显, 极化 电阻减小, 相应 的腐蚀电流 有所 增大. 304不 锈钢 为钝 态金 属 [ 7] , 按 金 属钝 化的吸附膜理论, 钝态金属钝化是因为 在该金属表 面形成氧 或含氧粒子的吸附层 , 从而改变了金 属 /溶液 界面的结 构, 导 致金属反应的活化能 显著升高, 亦即降 低了该金属 本身的反 应能力, 能使钝态金属 表面吸 附, 进而 钝化 的粒子 有 O, O 2或 OH- . 氨溶液中溶解氧的去除 不利于 不锈钢的 钝化, 导致 其耐蚀能力有所降低 . 图 4( b)表明, 无论开 口状态还 是低氧 密闭状态, 铜的极化 电阻都 比不 锈钢的 小得 多, 腐蚀电 流随 极化电阻的增大而减 小 (图 5), 铜在氨溶液 中的腐蚀 电流要 比不锈钢的大几十倍 甚至上百倍, 因此, 304不锈钢管的耐氨 蚀能力要明显优于铜 管.

油田流动污水介质中溶解氧对A3钢腐蚀行为的影响

油田流动污水介质中溶解氧对A3钢腐蚀行为的影响

油田流动污水介质中溶解氧对A3钢腐蚀行为的影响龙媛媛;张春茂;吕德东;彭海泉【摘要】通过腐蚀管流动态模拟装置,模拟现场工艺条件,研究了暴氧和除氧条件下,油田流动污水介质中A3钢的腐蚀行为.用失重法和交流阻抗、极化曲线方法,揭示了A3钢在油田污水介质中腐蚀的电化学规律.结果表明:A3钢在油田污水介质中的腐蚀受阴极氧的去极化控制,流动过程和溶解氧共同作用,极大地加速了油田污水介质对A3钢的腐蚀性.【期刊名称】《管道技术与设备》【年(卷),期】2006(000)004【总页数】2页(P37-38)【关键词】管流动态模拟装置;溶解氧;A3钢;交流阻抗;极化曲线【作者】龙媛媛;张春茂;吕德东;彭海泉【作者单位】胜利油田技术检测中心腐蚀与防护研究所,山东,东营,257000;胜利油田技术检测中心安全环保研究中心,山东,东营,257000;胜利油田技术检测中心腐蚀与防护研究所,山东,东营,257000;中国科学院金属研究所金属腐蚀与防护国家重点实验室,辽宁,沈阳,110016【正文语种】中文【中图分类】TE9881 实验方法1.1 实验材料、介质及工艺条件采用参照标准Q/SHSLJ 1572—2002胜利盐水Ⅱ中规定的模拟配制水,进行76 mm×13 mm×1.5 mm标准A3钢试片在暴氧及除氧条件下的失重试验,试验条件见表1。

表1 挂片失重试验条件t/℃流速/(m·s-1) 矿化度/(mg·L-1) pH 值60 1.0 36 514 6.5采用胜利油田广利联合站现场污水,进行1 cm2 A3钢电极在暴氧及除氧条件下的交流阻抗及极化曲线测试。

1.2 腐蚀速度的测定腐蚀速度的测定采用失重法,试样表面腐蚀产物的去除采用酸洗法。

1.3 极化曲线及交流阻抗的测定使用Model 352腐蚀测试系统,该系统由Model 273恒电位仪和M5210锁相放大器以及微机组成。

交流阻抗的测试由PowerSuite软件控制,测定频率为0.01~105 Hz,交流激励信号幅值为5 mV;极化曲线由Powercorr软件控制,电位扫描由阴极向阳极进行,扫描速率为1 mV/s.参比电极为饱和甘汞电极(SCE),辅助电极为铂电极。

醋酸介质中溶解氧对不锈钢和磷脱氧铜腐蚀行为影响_胡荣宗

醋酸介质中溶解氧对不锈钢和磷脱氧铜腐蚀行为影响_胡荣宗

第8卷 第4期2002年11月电化学ELECT ROCHEM IST RYV ol.8 No.4N ov.2002文章编号:1006_3471(2002)04_0409_06醋酸介质中溶解氧对不锈钢和磷脱氧铜腐蚀行为影响胡荣宗*,赵雄超,翁玉华,林昌健(厦门大学化学系,福建厦门361005)摘要: 应用极化曲线法和溶解氧测量技术研究不锈钢_206和磷脱氧铜在醋酸介质中的腐蚀行为以及过程的控制特征.分析在含氧及采用抗坏血酸去除部分溶解氧的醋酸介质中,醋酸浓度、氯度、温度对上述两种金属腐蚀行为的影响因素,为石油化工中的醋酸设备的正确选材及有效防腐提供理论和实验依据.关键词: 腐蚀;溶解氧;不锈钢;铜;醋酸中图分类号: TG174.2 文献标识码: A醋酸是石油化工、化纤生产及许多基本有机合成的重要原料,也是一种腐蚀性较强的有机酸.化工生产中早期常选用铜作为醋酸设备用材,但存在耐蚀性差,焊接工艺要求苛刻,现场修复困难等缺点,而不锈钢则以其良好的钝化性能常作为优先考虑的替换材料.鉴于醋酸介质中溶解氧(DO)是铜制设备腐蚀的主要因素,但却能引发不锈钢钝化,为此,本文从介质溶解氧(DO)入手,采用氧传感器测量醋酸中溶解氧的含量,并应用极化曲线法研究比较在有氧和部分除氧条件下,醋酸浓度、氯度、温度及相关因素对这两种金属腐蚀行为的影响,分析其原因所在,为正确选材提供基本依据.目前有关这方面的研究工作还少见报道[1].1 实验部分1.1 仪器和试剂8511B型恒电位仪(延边电化学仪器厂),溶解氧测定仪(厦门大学化学系分析教研室研制)[2],308X_Y函数记录仪(四川仪表器厂),TC_15套式恒温器.醋酸溶液,KCl溶液,抗坏血酸.所用试剂均为A.R.级,配制溶液所用水为二次蒸馏水.1.2 电解槽系统采用三电极系统.研究电极:不锈钢_206,磷脱氧铜;辅助电极:铂电极;参比电极:Ag/ AgCl电极.收稿日期:2001_04_27,修订日期:2002_05_27*通讯联系人,Tel:0592-*******E-mail:R Z HU@基金项目:海洋环境科学教育部重点实验室资助课题1.3 电极制备和处理将206不锈钢或磷脱氧铜机械加工成表面积为1cm 2的正方形电极,四周抛光,并接好引线,再用热塑型PVC 压制成工作电极.电极表面依次经01#—05#金相砂纸抛光后,用无水乙醇去酯,二次蒸馏水冲洗,干燥后备用.后续实验每次之前均需重新抛光,无水乙醇去酯,蒸馏水冲洗,滤纸吸干水分.1.4 极化曲线测量方法取阳极向线性扫描伏安法,扫描范围:-0.7~1.4V (vs .Ag /AgCl ,下同).扫速100mV /s .1.5 醋酸介质中溶解氧的去除因单一抗坏血酸水溶液对不锈钢、磷脱氧铜腐蚀影响微弱,故实验前先用抗坏血酸去除醋酸介质中的溶解氧.然后借助溶解氧仪测定醋酸介质中残余的溶解氧含量.2 结果与讨论2.1 醋酸介质中的溶解氧含量1)醋酸浓度和抗坏血酸(VC )对溶解氧含量的影响表1是室温下20%,40%,60%醋酸中加入或未加入适量抗坏血酸后的溶解氧含量.由表1可知,随着醋酸浓度的增大,溶解氧的含量越来越低;加入抗坏血酸可以去除醋酸溶液中部分溶解氧.实验还表明溶液中溶解氧的含量随抗坏血酸加入量的增加及搁置时间的延长而减少.表1 醋酸浓度和抗坏血酸对溶解氧含量的影响T ab .1 Effect of acetic _acid concentration and VC on the co ntent DO contectC HAC /%204060DO /ml ·L -1(without VC )4.454.294.08DO /ml ·L -1(with VC )3.843.603.512)温度对溶解氧含量的影响据水中溶解氧含量与温度的关系可推知:醋酸溶液中溶解氧的含量将随温度的升高而降低.2.2 醋酸介质中溶解氧对不锈钢、磷脱氧铜腐蚀行为的影响图1a ,b 分别给出不锈钢206和磷脱氧铜在利用抗坏血酸去除溶解氧前后的20%醋酸中的阳极极化曲线.由图1a 可以看出,不锈钢206在去除溶解氧后(曲线1)其钝化区缩小,活化峰明显,说明耐蚀能力相应减弱.按金属钝化的吸附膜理论[3]:钝态金属之钝化乃因在该金属表面或部分表面形成氧或含氧粒子的吸附层,从而改变了金属/溶液界面的结构,导致金属反应的活化能显著升高,亦即降低了该金属本身的反应能力,能使钝态金属表面吸附,进而钝化的粒子有O ,O 2-或OH -.图1a 表明,醋酸介质中溶解氧的去除不利于不锈钢的钝·410·电 化 学2002年化,这和吸附理论一致.铜非钝态金属,在醋酸介质主要发生耗氧腐蚀,从图1b 可看出,磷脱氧铜在去除溶解氧的醋酸中其阳极极化的极化率反而提高.这说明溶解氧的去除有利于其耐蚀能力的提高.图1 不锈钢_206(a )和磷脱氧铜(b )在除氧前、后的20%醋酸中的阳极极化曲线Fig .1 T he polarization curv es of stainless steel _206(a )and coalessed copper (b )in acetic solutio nCurve :(1)without DO (2)withDO图2 不锈钢_206(a )和磷脱氧铜(b )在不同浓度醋酸中的阳极极化曲线Fig .2 T he polarization curves of stainless steel _206(a )and coalesced copper (b )in different con -centration of 20%acetic _acid HA C concentration /%:Curve 1)20,2)40,3)60,4)982.3 醋酸浓度对不锈钢、磷脱氧铜腐蚀行为的影响研究醋酸介质对上述两种金属的腐蚀,除了研究因醋酸浓度变化而引起的电导、pH 值变化之影响外,还应进一步揭示由此而引起的溶解氧含量对金属腐蚀的影响.图2a ,b 分别给出不锈钢和磷脱氧铜在20%,60%,80%,98%醋酸中的阳极极化曲线.就不锈钢_206而言,随着醋酸浓度升高,DO 含量减小(见2.1),同时pH 值升高,电导下降.由于DO 含量减少将导致不锈钢耐蚀性降低,但pH 值升高、电导下降却增强了不锈钢耐蚀性.图2a 示出,随着醋酸浓度的增加,不锈钢206的耐腐能力提高.这表明,此中pH 值和电导的影响应占主导地位.而对于磷脱氧铜,则因DO 含量减小、pH 值升高,以及电导下降等这些因素均可增强铜的耐蚀性.所以随着醋酸浓度的升高,铜的耐蚀性越来越强(见图2b ).上述实验结果证实了,尽管醋酸浓度的变化对两种金属腐蚀的影响相似,但关于溶解氧的影响机理却有所区别.·411·第4期 胡荣宗等:醋酸介质中溶解氧对不锈钢和磷脱氧铜腐蚀行为影响2.4 在含氧、除氧醋酸中氯离子对不锈钢和磷脱氧铜腐蚀行为的影响氯离子是金属腐蚀过程最常见的有害物.图3a ,3b 分别给出在含有氯离子、未除氧和除氧的20%HAC 中,氯离子浓度对不锈钢_206腐蚀的影响.显然,对未除氧的醋酸介质,随着氯离子浓度升高,钝化区缩小,不锈钢_206耐蚀能力降低,但是影响并不十分严重(图3a ).而在除氧的情况下,即使氯离子浓度低至m =500×10-6,其钝化区也几乎完全消失(图3b ).实验表明,醋酸介质中溶解氧对不锈钢表面钝化层的破坏能起修复作用,而在含氯除氧的醋酸中,由于不存在溶解氧与Cl -的竞争吸附以及对钝化层破坏的修复,所以增加了氯离子浓度,将加强氯离子在不锈钢表面的吸附和络合,导致钝化层破坏,耐蚀能力严重下降.图4a ,b 表明,在同样的实验条件下,不论HAC 介质是否除氧,氯离子对磷脱氧铜的腐蚀影响基本相同,这是因为磷脱氧铜并非钝态金属,在醋酸介质中其对磷脱氧铜腐蚀影响主要是改变了介质的电导,不存在氯离子对钝化膜的破坏,以及氯离子和溶解氧在铜表面的竞争吸附.图3 不锈钢_206在加Cl -,未除氧(a )和除氧(b )的20%醋酸的阳极极化曲线Fig .3 T he polarizatio n curves of stainless steel _206in 20%ace tic solution with Cl -and DO (a )or without DO (b )Cl -concn :1)2000×10-6,2)1000×10-6,3)500×10-6图4 磷脱氧铜在加Cl -、未除氧(a )和除氧(b )的20%醋酸中的阳极极化曲线Fig .4 T he polarization cuves of co alesced copper in 20%acetic solution with Cl -and DO (a )orwithout (b )Cl -concn .curve :1)2000×10-6,2)1000×10-6,3)500×10-62.5 温度对醋酸介质中不锈钢和磷脱氧铜腐蚀行为的影响[4]图5a ,b 分别示出不锈钢_206和磷脱氧铜在40%醋酸介质中于不同温度下的阳极极化曲线.即如图5a 所示,随着温度升高,不锈钢_206的钝化区逐渐缩小,耐蚀能力不断降低.究·412·电 化 学2002年其原因,除了因温度升高提高了介质的导电能力,从而加速了金属的腐蚀速度外,另一个十分重要的因素是,随温度的升高,溶解氧含量的下降,导致钝化性能减弱、耐蚀能力下降.虽然,从腐蚀速度、介质电导等因素分析,温度升高也将导致磷脱氧铜的耐蚀能力下降,但与此同时,由于溶解氧含量的下降却反能提高磷脱氧铜的耐蚀能力,这两方面影响因素相互抑制,其结果表现为:在40%HAC 介质中的磷脱氧铜其耐蚀能力受温度影响不大(图5b ).由挂片实验可知:常温下在HAC 介质中不锈钢_206的耐蚀能力比铜强.而在高温下则前者耐蚀能力下降反比铜快,长期以来这一实验现象得不到合理解释.但在这里,从以上的实验结果分析,大体已能得出比较完满的回答.图5 不锈钢(a )和磷脱氧铜(b )在40%醋酸中不同温度下阳极极化曲线Fig .5 T he polarizatio n curves of stainless steel _206(a )and coalsced copper (b )in 40%ace tic _acidsolution w ith different temperatureT emp .curve :1)100℃,2)80℃,3)60℃3 结 论(1)溶解氧是影响不锈钢_206、磷脱氧铜在醋酸介质中耐蚀能力的重要因素之一.(2)醋酸介质中的溶解氧存在有利于不锈钢的钝化和耐蚀,不利于磷脱氧铜的耐蚀.(3)高温下由于醋酸介质中的溶解氧含量下降导致不锈钢_206耐蚀能力的下降反比铜快.Effect of Dissolved Oxygen on the Corrosion Behaviorof Coalesced Copper and Stainless Steel _206in Acetic SolutionsHU Rong _zong *,ZHAO Xiong _cao ,WENG Yu _hua ,LIN Chang _jian(Department of Chem istry ,X iamen U niversity ,X iamen 361005,China )Abstract :Linear sweeping technique and dissolving o xygen sensor were used to study the effect of dissolved oxygen and relating factors on the corrosion behavior of coalesced copper and stainless ·413·第4期 胡荣宗等:醋酸介质中溶解氧对不锈钢和磷脱氧铜腐蚀行为影响steel _206in acetic solutions .It w as found :1.The existing of dissolved oxy gen is one of the important factors ,w hich strongly influ -enced the corrosio n behavio r of coalesced copper and stainless steel _206in acetic solution .2.The existing of dissolved oxygen is benefitial to the preventing stainless steel _206from corrosion in acetic solutions ,but damage to the preventing coalesced copper from corrosion .3.At the high tem perature since the dissolved oxygen w as escaping the anti _corrosion perfor -mance of coalesced copper is much batter than that of stainless steel .Key words :Corrosion ,Dissolving oxygen ,Copper ,Stainless steel ,Acetic acidReferences :[1] H U Rong _zong ,Lin Chang _jian ,Tan Jian _g uang ,et al .Electrochemical study of the cor rosion behavior ofcoalesced copper and stainless steel in the acetic _acid solution [J ].Electrochemistry (Chinese ),1996,2(3):332~337.[2] Zhang Rong _kun ,Luo Ying _hua .Research on de termination of dissolved ox ygen in seawater [J ].A cta O -ceanologica Sinica ,1982,1(1):62~70.[3] ZHA NG Cheng _zhong .Cor rosion and Protection of M etal [M ](in Chinese ).Beijing :Smelt metal Press ,1985,74~75.[4] L IU Guoqiang ,Z hu Z hi _yong ,K e W ei .Corrosion behavior of stainless and nickel based alloys in acetic acidsolutio n [J ].Co rrosion Science and Protectio n T echnology (in Chinese ),2000,12(5):296~299.·414·电 化 学2002年。

溶解氧对X65钢在普通浓度煤浆的腐蚀行为的影响

溶解氧对X65钢在普通浓度煤浆的腐蚀行为的影响

溶解氧对X65钢在普通浓度煤浆的腐蚀行为的影响陈雁星;官向楠;王倩【摘要】采用浸泡腐蚀失重、极化曲线、电化学阻抗谱研究了溶解氧对X65钢在普通浓度煤浆中的腐蚀行为的影响.极化曲线和阻抗谱图表明除氧后的耐蚀性好与除氧前.除氧前及除氧后的腐蚀速率均小于0.05mm/a,根据相关规范,属于Ⅲl级耐蚀.腐蚀除氧前的腐蚀速率接近除氧后的2倍.除氧对X65钢在普通浓度煤浆中的耐蚀性有提高作用.【期刊名称】《全面腐蚀控制》【年(卷),期】2016(030)007【总页数】3页(P73-75)【关键词】普通浓度煤浆;X65钢;腐蚀;浸泡腐蚀失重;极化曲线;电化学阻抗谱【作者】陈雁星;官向楠;王倩【作者单位】中煤科工集团武汉设计研究院有限公司,湖北武汉430064;中煤科工集团武汉设计研究院有限公司,湖北武汉430064;中煤科工集团武汉设计研究院有限公司,湖北武汉430064【正文语种】中文【中图分类】TG179普通浓度煤浆是指煤炭质量浓度在48~55%的中浓度煤浆,这种煤浆在一定的粒度级配和温度下,具有较好的流动性和稳定性。

伴随着我国经济建设的进一步升级,煤炭的综合利用将是煤炭开发利用的主导方向,集约化的利用为运输提出了新的要求,管道输煤作为一种高效节能的运输方式,将极大解决煤炭运输的瓶颈。

目前输送煤浆的管道主要以碳钢为主,煤浆对碳钢的腐蚀性对管道的寿命起到至关重要的作用。

金属在水溶液中的腐蚀是最为常见的现象,在海水、淡水、土壤、化工生产介质中使用的金属设备或构筑物,无不受到腐蚀的侵袭,发生在水溶液中的腐蚀属于电化学腐蚀[1]。

在中性和碱性溶解中,一般腐蚀都属于耗氧腐蚀[2]。

浆体管道腐蚀影响的主要因素是PH值和溶解氧[3]。

煤浆的pH值与煤质和水质有很大关系,一般要求输送pH值在7左右。

影响煤浆腐蚀的主要因素是溶解氧。

本试验采用了神府矿区原煤,制浆用水采用神府地区地表水,通过极化曲线、电化学阻抗谱和浸泡失重来研究溶解氧对X65碳钢在普通浓度煤浆中腐蚀行为的影响。

溶解氧浓度对船体钢在海水中腐蚀行为的影响

溶解氧浓度对船体钢在海水中腐蚀行为的影响

溶解氧浓度对船体钢在海水中腐蚀行为的影响
傅晓蕾;马力;闫永贵;孙好芬
【期刊名称】《腐蚀与防护》
【年(卷),期】2010(031)012
【摘要】采用动电位极化、电化学阻抗谱(EIS)和失重试验,研究了海水中的溶解氧对1影响.极化曲线及电化学阻抗试验结果表明,随着海水中氧含量的升高,这两种船体钢的自腐蚀电位逐渐升高,腐蚀电流密度逐渐增大,腐蚀速率增大;失重试验表明,1#、2#钢在海水中的腐蚀类型主要为均匀腐蚀,且其腐蚀速率随溶解氧含量的增加而增大.
【总页数】4页(P942-945)
【作者】傅晓蕾;马力;闫永贵;孙好芬
【作者单位】青岛理工大学环境与市政工程学院,青岛,266033;中船重工七二五研究所海洋腐蚀与防护国防科技重点实验室,青岛,266071;中船重工七二五研究所海洋腐蚀与防护国防科技重点实验室,青岛,266071;中船重工七二五研究所海洋腐蚀与防护国防科技重点实验室,青岛,266071;青岛理工大学环境与市政工程学院,青岛,266033
【正文语种】中文
【中图分类】TG172.5
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第8卷 第4期2002年11月电化学ELECT ROCHEM IST RYV ol.8 No.4N ov.2002文章编号:1006_3471(2002)04_0409_06醋酸介质中溶解氧对不锈钢和磷脱氧铜腐蚀行为影响胡荣宗*,赵雄超,翁玉华,林昌健(厦门大学化学系,福建厦门361005)摘要: 应用极化曲线法和溶解氧测量技术研究不锈钢_206和磷脱氧铜在醋酸介质中的腐蚀行为以及过程的控制特征.分析在含氧及采用抗坏血酸去除部分溶解氧的醋酸介质中,醋酸浓度、氯度、温度对上述两种金属腐蚀行为的影响因素,为石油化工中的醋酸设备的正确选材及有效防腐提供理论和实验依据.关键词: 腐蚀;溶解氧;不锈钢;铜;醋酸中图分类号: TG174.2 文献标识码: A醋酸是石油化工、化纤生产及许多基本有机合成的重要原料,也是一种腐蚀性较强的有机酸.化工生产中早期常选用铜作为醋酸设备用材,但存在耐蚀性差,焊接工艺要求苛刻,现场修复困难等缺点,而不锈钢则以其良好的钝化性能常作为优先考虑的替换材料.鉴于醋酸介质中溶解氧(DO)是铜制设备腐蚀的主要因素,但却能引发不锈钢钝化,为此,本文从介质溶解氧(DO)入手,采用氧传感器测量醋酸中溶解氧的含量,并应用极化曲线法研究比较在有氧和部分除氧条件下,醋酸浓度、氯度、温度及相关因素对这两种金属腐蚀行为的影响,分析其原因所在,为正确选材提供基本依据.目前有关这方面的研究工作还少见报道[1].1 实验部分1.1 仪器和试剂8511B型恒电位仪(延边电化学仪器厂),溶解氧测定仪(厦门大学化学系分析教研室研制)[2],308X_Y函数记录仪(四川仪表器厂),TC_15套式恒温器.醋酸溶液,KCl溶液,抗坏血酸.所用试剂均为A.R.级,配制溶液所用水为二次蒸馏水.1.2 电解槽系统采用三电极系统.研究电极:不锈钢_206,磷脱氧铜;辅助电极:铂电极;参比电极:Ag/ AgCl电极.收稿日期:2001_04_27,修订日期:2002_05_27*通讯联系人,Tel:0592-*******E-mail:R Z HU@基金项目:海洋环境科学教育部重点实验室资助课题1.3 电极制备和处理将206不锈钢或磷脱氧铜机械加工成表面积为1cm 2的正方形电极,四周抛光,并接好引线,再用热塑型PVC 压制成工作电极.电极表面依次经01#—05#金相砂纸抛光后,用无水乙醇去酯,二次蒸馏水冲洗,干燥后备用.后续实验每次之前均需重新抛光,无水乙醇去酯,蒸馏水冲洗,滤纸吸干水分.1.4 极化曲线测量方法取阳极向线性扫描伏安法,扫描范围:-0.7~1.4V (vs .Ag /AgCl ,下同).扫速100mV /s .1.5 醋酸介质中溶解氧的去除因单一抗坏血酸水溶液对不锈钢、磷脱氧铜腐蚀影响微弱,故实验前先用抗坏血酸去除醋酸介质中的溶解氧.然后借助溶解氧仪测定醋酸介质中残余的溶解氧含量.2 结果与讨论2.1 醋酸介质中的溶解氧含量1)醋酸浓度和抗坏血酸(VC )对溶解氧含量的影响表1是室温下20%,40%,60%醋酸中加入或未加入适量抗坏血酸后的溶解氧含量.由表1可知,随着醋酸浓度的增大,溶解氧的含量越来越低;加入抗坏血酸可以去除醋酸溶液中部分溶解氧.实验还表明溶液中溶解氧的含量随抗坏血酸加入量的增加及搁置时间的延长而减少.表1 醋酸浓度和抗坏血酸对溶解氧含量的影响T ab .1 Effect of acetic _acid concentration and VC on the co ntent DO contectC HAC /%204060DO /ml ·L -1(without VC )4.454.294.08DO /ml ·L -1(with VC )3.843.603.512)温度对溶解氧含量的影响据水中溶解氧含量与温度的关系可推知:醋酸溶液中溶解氧的含量将随温度的升高而降低.2.2 醋酸介质中溶解氧对不锈钢、磷脱氧铜腐蚀行为的影响图1a ,b 分别给出不锈钢206和磷脱氧铜在利用抗坏血酸去除溶解氧前后的20%醋酸中的阳极极化曲线.由图1a 可以看出,不锈钢206在去除溶解氧后(曲线1)其钝化区缩小,活化峰明显,说明耐蚀能力相应减弱.按金属钝化的吸附膜理论[3]:钝态金属之钝化乃因在该金属表面或部分表面形成氧或含氧粒子的吸附层,从而改变了金属/溶液界面的结构,导致金属反应的活化能显著升高,亦即降低了该金属本身的反应能力,能使钝态金属表面吸附,进而钝化的粒子有O ,O 2-或OH -.图1a 表明,醋酸介质中溶解氧的去除不利于不锈钢的钝·410·电 化 学2002年化,这和吸附理论一致.铜非钝态金属,在醋酸介质主要发生耗氧腐蚀,从图1b 可看出,磷脱氧铜在去除溶解氧的醋酸中其阳极极化的极化率反而提高.这说明溶解氧的去除有利于其耐蚀能力的提高.图1 不锈钢_206(a )和磷脱氧铜(b )在除氧前、后的20%醋酸中的阳极极化曲线Fig .1 T he polarization curv es of stainless steel _206(a )and coalessed copper (b )in acetic solutio nCurve :(1)without DO (2)withDO图2 不锈钢_206(a )和磷脱氧铜(b )在不同浓度醋酸中的阳极极化曲线Fig .2 T he polarization curves of stainless steel _206(a )and coalesced copper (b )in different con -centration of 20%acetic _acid HA C concentration /%:Curve 1)20,2)40,3)60,4)982.3 醋酸浓度对不锈钢、磷脱氧铜腐蚀行为的影响研究醋酸介质对上述两种金属的腐蚀,除了研究因醋酸浓度变化而引起的电导、pH 值变化之影响外,还应进一步揭示由此而引起的溶解氧含量对金属腐蚀的影响.图2a ,b 分别给出不锈钢和磷脱氧铜在20%,60%,80%,98%醋酸中的阳极极化曲线.就不锈钢_206而言,随着醋酸浓度升高,DO 含量减小(见2.1),同时pH 值升高,电导下降.由于DO 含量减少将导致不锈钢耐蚀性降低,但pH 值升高、电导下降却增强了不锈钢耐蚀性.图2a 示出,随着醋酸浓度的增加,不锈钢206的耐腐能力提高.这表明,此中pH 值和电导的影响应占主导地位.而对于磷脱氧铜,则因DO 含量减小、pH 值升高,以及电导下降等这些因素均可增强铜的耐蚀性.所以随着醋酸浓度的升高,铜的耐蚀性越来越强(见图2b ).上述实验结果证实了,尽管醋酸浓度的变化对两种金属腐蚀的影响相似,但关于溶解氧的影响机理却有所区别.·411·第4期 胡荣宗等:醋酸介质中溶解氧对不锈钢和磷脱氧铜腐蚀行为影响2.4 在含氧、除氧醋酸中氯离子对不锈钢和磷脱氧铜腐蚀行为的影响氯离子是金属腐蚀过程最常见的有害物.图3a ,3b 分别给出在含有氯离子、未除氧和除氧的20%HAC 中,氯离子浓度对不锈钢_206腐蚀的影响.显然,对未除氧的醋酸介质,随着氯离子浓度升高,钝化区缩小,不锈钢_206耐蚀能力降低,但是影响并不十分严重(图3a ).而在除氧的情况下,即使氯离子浓度低至m =500×10-6,其钝化区也几乎完全消失(图3b ).实验表明,醋酸介质中溶解氧对不锈钢表面钝化层的破坏能起修复作用,而在含氯除氧的醋酸中,由于不存在溶解氧与Cl -的竞争吸附以及对钝化层破坏的修复,所以增加了氯离子浓度,将加强氯离子在不锈钢表面的吸附和络合,导致钝化层破坏,耐蚀能力严重下降.图4a ,b 表明,在同样的实验条件下,不论HAC 介质是否除氧,氯离子对磷脱氧铜的腐蚀影响基本相同,这是因为磷脱氧铜并非钝态金属,在醋酸介质中其对磷脱氧铜腐蚀影响主要是改变了介质的电导,不存在氯离子对钝化膜的破坏,以及氯离子和溶解氧在铜表面的竞争吸附.图3 不锈钢_206在加Cl -,未除氧(a )和除氧(b )的20%醋酸的阳极极化曲线Fig .3 T he polarizatio n curves of stainless steel _206in 20%ace tic solution with Cl -and DO (a )or without DO (b )Cl -concn :1)2000×10-6,2)1000×10-6,3)500×10-6图4 磷脱氧铜在加Cl -、未除氧(a )和除氧(b )的20%醋酸中的阳极极化曲线Fig .4 T he polarization cuves of co alesced copper in 20%acetic solution with Cl -and DO (a )orwithout (b )Cl -concn .curve :1)2000×10-6,2)1000×10-6,3)500×10-62.5 温度对醋酸介质中不锈钢和磷脱氧铜腐蚀行为的影响[4]图5a ,b 分别示出不锈钢_206和磷脱氧铜在40%醋酸介质中于不同温度下的阳极极化曲线.即如图5a 所示,随着温度升高,不锈钢_206的钝化区逐渐缩小,耐蚀能力不断降低.究·412·电 化 学2002年其原因,除了因温度升高提高了介质的导电能力,从而加速了金属的腐蚀速度外,另一个十分重要的因素是,随温度的升高,溶解氧含量的下降,导致钝化性能减弱、耐蚀能力下降.虽然,从腐蚀速度、介质电导等因素分析,温度升高也将导致磷脱氧铜的耐蚀能力下降,但与此同时,由于溶解氧含量的下降却反能提高磷脱氧铜的耐蚀能力,这两方面影响因素相互抑制,其结果表现为:在40%HAC 介质中的磷脱氧铜其耐蚀能力受温度影响不大(图5b ).由挂片实验可知:常温下在HAC 介质中不锈钢_206的耐蚀能力比铜强.而在高温下则前者耐蚀能力下降反比铜快,长期以来这一实验现象得不到合理解释.但在这里,从以上的实验结果分析,大体已能得出比较完满的回答.图5 不锈钢(a )和磷脱氧铜(b )在40%醋酸中不同温度下阳极极化曲线Fig .5 T he polarizatio n curves of stainless steel _206(a )and coalsced copper (b )in 40%ace tic _acidsolution w ith different temperatureT emp .curve :1)100℃,2)80℃,3)60℃3 结 论(1)溶解氧是影响不锈钢_206、磷脱氧铜在醋酸介质中耐蚀能力的重要因素之一.(2)醋酸介质中的溶解氧存在有利于不锈钢的钝化和耐蚀,不利于磷脱氧铜的耐蚀.(3)高温下由于醋酸介质中的溶解氧含量下降导致不锈钢_206耐蚀能力的下降反比铜快.Effect of Dissolved Oxygen on the Corrosion Behaviorof Coalesced Copper and Stainless Steel _206in Acetic SolutionsHU Rong _zong *,ZHAO Xiong _cao ,WENG Yu _hua ,LIN Chang _jian(Department of Chem istry ,X iamen U niversity ,X iamen 361005,China )Abstract :Linear sweeping technique and dissolving o xygen sensor were used to study the effect of dissolved oxygen and relating factors on the corrosion behavior of coalesced copper and stainless ·413·第4期 胡荣宗等:醋酸介质中溶解氧对不锈钢和磷脱氧铜腐蚀行为影响steel _206in acetic solutions .It w as found :1.The existing of dissolved oxy gen is one of the important factors ,w hich strongly influ -enced the corrosio n behavio r of coalesced copper and stainless steel _206in acetic solution .2.The existing of dissolved oxygen is benefitial to the preventing stainless steel _206from corrosion in acetic solutions ,but damage to the preventing coalesced copper from corrosion .3.At the high tem perature since the dissolved oxygen w as escaping the anti _corrosion perfor -mance of coalesced copper is much batter than that of stainless steel .Key words :Corrosion ,Dissolving oxygen ,Copper ,Stainless steel ,Acetic acidReferences :[1] H U Rong _zong ,Lin Chang _jian ,Tan Jian _g uang ,et al .Electrochemical study of the cor rosion behavior ofcoalesced copper and stainless steel in the acetic _acid solution [J ].Electrochemistry (Chinese ),1996,2(3):332~337.[2] Zhang Rong _kun ,Luo Ying _hua .Research on de termination of dissolved ox ygen in seawater [J ].A cta O -ceanologica Sinica ,1982,1(1):62~70.[3] ZHA NG Cheng _zhong .Cor rosion and Protection of M etal [M ](in Chinese ).Beijing :Smelt metal Press ,1985,74~75.[4] L IU Guoqiang ,Z hu Z hi _yong ,K e W ei .Corrosion behavior of stainless and nickel based alloys in acetic acidsolutio n [J ].Co rrosion Science and Protectio n T echnology (in Chinese ),2000,12(5):296~299.·414·电 化 学2002年。

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