结构设计原理电子书
结构设计原理叶见曙电子版
结构设计原理叶见曙电子版1. 结构设计原则：（1）集成化原则：将复杂的结构分解成若干相互协作的小型结构模块，实现系统的集成化设计。
（2）可行性原则：保证结构设计方案实现可行，即各结构模块及系统总体结构符合现有技术水平要求和客观条件。
（3）安全原则：在分析结构设计方案时，要严格考虑结构模块之间以及系统总体结构之间的安全性问题，确保结构设计的安全性。
（4）兼容性原则：结构设计的各项参数必须在几个系统和技术之间有很好的兼容性，能够满足系统的要求。
（5）实用性原则：结构设计的方案必须简便实用，要充分满足结构系统的实际功能和使用要求。
（6）性能优良原则：结构设计采用了最新的材料和先进的模块，使其结构性能达到一个较高的水平，并经过全面的工程实践充分证明了这种性能优良的可靠性。
（7）信息传输比原则：信息传输比是衡量结构设计的重要指标，是指设计者根据系统要求、可行性和性能优良等原则，有效地利用资源，来实施结构设计，传送信息和创造数据库的有效性和准确性。
（8）节约原则：在进行结构设计时，要最大限度地节约设计者花费的时间和金钱，达到更高效率和更低成本的结构设计。
2. 叶见曙电子版：叶见曙电子版是针对叶见曙结构设计原理的电子版教材，本教材详细地介绍结构设计原理中的八大原则。
根据结构设计要求，工程师介绍了一些具体的方法和步骤，以建立一个准确的结构设计方案，确保设计的可行性，以及得出满足项目需要的准确结构设计方案。
教材中同时介绍了一些常见的结构设计问题，方便工程师解决结构设计问题，以促进项目建设。
教材中所提到的内容，结合实际，简单明了，非常实用，能够帮助工程师正确分析客观条件，识别结果及其可能的失败原因，并有效克服各种前期技术挑战。
结构设计原理 叶见曙第13章
13.4 预应力混凝土受弯构件的应力计算 13.4.1短暂状况应力计算
计算阶段 作用种类 制作、安装、运输阶段 预应力、构件自重、施工荷载
验算位置
正截面、斜截面
预加力阶段的计算 作用效应及特征： N p 最大，M G（外荷载最小） 1 控制截面的位置： 对于简支梁而言，其受力最不利截面往往在支点 附近。特别是直线形配筋的等截面简支梁，支点 上缘的拉应力，常常成为计算的控制。
第十三章
预应力混凝土结构
受弯构件的设计与计算
13.1 概述 施工阶段
预加力阶段 受力情况
预加力的合力 p ( 偏心压力） N
一期恒载 1 G
计算要求： •受弯构件控制截面上、下缘混凝土的最大拉 应力和最大压应力不超过规范规定。 •控制预应力筋的最大拉应力。
•保证锚固区混凝土局部承压承载力满足要 求，并保证梁体不出现水平纵向裂缝。
0
锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的应力损失 直线形管道
l2
L E
l
Ap
p
曲线形管道
1 L dx a Ep
c
x
con
c a
Aຫໍສະໝຸດ l 2( x )dxB
con e ( kx )
C
c
a
l 2( x ) dx E p l
l2
受力过程 加载至混凝土受拉边缘混凝土预压应力为零。 加载至受拉区裂缝即将出现。 带裂缝工作。 破坏阶段
13.2 预应力混凝土受弯构件承载力计算 13.2.1 正截面承载力计算 受压区不配置钢筋的矩形截面受弯构件。
f cd
f cd bx
x
0M d
x
h0
结构设计原理_课件
结构设计原理_课件第一部分：引言在当今快速发展的社会中，结构设计作为工程领域的重要分支，扮演着至关重要的角色。
无论是高楼大厦、桥梁还是各种机械设备，它们都离不开结构设计的支持。
本课件将为您深入解析结构设计原理，帮助您更好地理解和应用这一领域的技术。
第二部分：结构设计的基本概念结构设计是指在满足功能和美观要求的前提下，通过合理的选择和组合材料、形状和尺寸，使结构具备足够的强度、稳定性和耐久性。
结构设计的目标是在保证安全可靠的基础上，实现经济效益的最大化。
第三部分：结构设计的基本原则1. 功能性原则：结构设计必须满足使用功能的要求，确保结构能够承受预期的荷载和作用。
2. 安全性原则：结构设计必须确保结构的安全性，防止结构发生破坏或失效。
3. 经济性原则：结构设计应考虑经济性，尽量降低成本，提高经济效益。
4. 可行性原则：结构设计应考虑施工的可行性，确保结构能够顺利建造。
第四部分：结构设计的基本方法2. 计算法：运用数学和力学原理，通过计算和分析进行结构设计。
3. 模型法：利用计算机辅助设计软件，建立结构模型，进行模拟和优化设计。
4. 实验法：通过实验和测试，验证结构设计的合理性和可行性。
第五部分：结构设计的关键要素1. 材料选择：根据结构的功能和性能要求，选择合适的材料，如钢材、混凝土、木材等。
2. 形状设计：合理设计结构的形状和尺寸，使其具备足够的承载能力和稳定性。
3. 连接设计：考虑结构的连接方式，确保连接部位的安全性和可靠性。
4. 荷载分析：对结构进行荷载分析，确定结构所需的承载能力和稳定性要求。
第六部分：结构设计的应用领域结构设计广泛应用于建筑、桥梁、机械、航空航天、船舶等领域。
无论是高层建筑、大型桥梁还是精密机械设备，都离不开结构设计的支持。
第七部分：结构设计的未来发展趋势通过本课件的学习，您将能够更好地理解和应用结构设计原理，为未来的工程实践提供有力的支持。
结构设计原理_课件第一部分：引言在当今快速发展的社会中，结构设计作为工程领域的重要分支，扮演着至关重要的角色。
第三版结构设计原理
第三版结构设计原理
1. 引言
2. 目标和需求分析
3. 系统总体设计
3.1 系统功能划分
3.2 系统模块划分
3.3 系统接口定义
4. 数据结构设计
4.1 数据库设计
4.1.1 数据表设计
4.1.2 数据字段定义
4.1.3 索引设计
4.2 数据传输格式设计
4.3 数据存储和访问策略设计
5. 系统流程设计
5.1 业务流程设计
5.2 系统调度与控制流程设计
5.3 错误处理流程设计
6. 系统界面设计
6.1 用户界面设计
6.2 系统交互界面设计
6.3 报表和输出界面设计
7. 系统安全设计
7.1 访问权限设计
7.2 数据加密设计
7.3 安全审计设计
8. 性能与可扩展性设计
8.1 系统性能指标定义
8.2 效率和资源利用设计
8.3 系统可扩展性设计
9. 系统测试与验证设计
9.1 单元测试设计
9.2 集成测试设计
9.3 系统验收测试设计
10. 系统部署和维护设计
10.1 系统部署方案设计
10.2 系统运维和维护设计
11. 结束语。
结构设计原理第1章
按照与立方体试件相同条件下制作和试验方法所得的棱 柱体试件的抗压强度值，称为混凝土轴心抗压强度，用符 号fc表示。
❖ 混凝土的轴心抗压强度试验以 150mm×150mm×300mm的 试件为标准试件。
图1-4 h/b对抗压强度的影响
钢筋的作用是代替混凝土受拉(受拉区混凝土出现裂 缝后)或协助混凝土受压。
5
❖ 钢筋和混凝土能有效地结合在一起共同工作，主要的原 因是：
（1）混凝土和钢筋之间有着良好的粘结力，使两者能 可靠地结合成一个整体，在荷载作用下能够很好地共同变形， 完成其结构功能。
（2）钢筋和混凝土的温度线膨胀系数较为接近，钢筋 为（1.2×10-5）/℃-1，混凝土为（1.0×10-5~1.5×10-5）/℃-1， 当温度变化时，钢筋与混凝土之间不致产生较大的相对变形 而破坏两者之间的粘结。
（3）当一向受拉、一向受压 时（图1-7中第二、四象限）， 混凝土的强度均低于单向受力（ 压或拉）的强度。
图1-7 双向应力状态下混凝土强度变化曲线
13
❖ 法向应力（拉或压）和剪应力形成压剪或拉剪复合应力状 态下混凝土强度 混凝土的抗压强度由于剪应力的存在而降低；
图1-8 法向应力与剪应力组合时的强度曲线
轴心抗压强度fc代之； 2 ——侧压应力值。
k ’ ——侧压效应系数，侧向压力较低时得到的值较大。
图1-9 三向受压状态下混凝土强度
15
1.2.2 混凝土的变形
1）混凝土在一次单调加载作用下的变形性能 （1）混凝土的应力—应变曲线
对棱柱体试件进行的一次单调加载试验（指加载从零 开始单调增加至试件破坏，也称单调加载）来测试混凝土 的应力—应变曲线。
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第4章 受弯构件斜截面承载力计算 4.1 受弯构件斜截面的受力特点和破坏形状
第4章 受弯构件斜截面承载力计算
4.1.2 无腹筋简支梁斜截面破坏形状 〔Shear Failure Modes〕
m M a Vh0 h0
4.1 受弯构件斜截面的受力特点和破坏形状
第4章 受弯构件斜截面承载力计算
斜拉破坏〔m＞3〕
4.2 影响斜截面抗剪才干的主要要素
第4章 受弯构件斜截面承载力计算
图：剪跨比m对梁抗剪才干的影响
4.2 影响斜截面抗剪才干的主要要素
第4章 受弯构件斜截面承载力计算
〔2〕混凝土抗压强度
混凝土强度添加，受剪承载力增大还是减 小？ 增大？ 减小？ 与混凝土的抗压强度成正比？ 还是与混凝土抗拉强度成正比？
4.5.1 斜截面抗剪承载才干的复合 复核截面的选择
〔1〕距支座中心h/2〔梁高一半〕处的截面 〔2〕受拉区弯起钢筋弯起处的截面，以及锚 于受拉区的纵向钢筋开场不受力处的截面
4.5 全梁承载才干校核与构造要求
第4章 受弯构件斜截面承载力计算
4.5 全梁承载才干校核与构造要求
4.5.1 斜截面抗剪承载才干的复合 复核截面的选择
假设Asv
4.3 受弯构件斜截面抗剪承载力
第4章 受弯构件斜截面承载力计算
计算Vcs
根据剪力包络图计算能否需求配置弯起钢筋
求出Asbi
Asbi1f3sds.33i3V 3nssbi mm 2
4.3 受弯构件斜截面抗剪承载力
第4章 受弯构件斜截面承载力计算
4.3.3 等高度简支梁腹筋的初步设计
土受弯构件， α2=1.0 α3——受压翼缘影响系数； p——斜截面内纵向受拉钢筋的配筋 率，
叶见曙结构设计原理第四版第21
21.2.3 抗剪强度计算
钢板梁在剪力作用下，梁腹板上的剪应力分布见图21-4， 其抗剪强度应满足：
计算截面的剪力计算值，V = 0Vd
有效截面的面积矩
有效截面的惯性矩
=
VSeff Ieff tw
≤f
vd
（21-3）
计算截面处腹板厚度
钢材的抗剪强度设计值， 见附表4-1。
对于截面上有螺栓孔等造成不大的面积削弱时，在工程 设计中仍用毛截面参数进行抗剪强度设计。
(2)主梁截面剪应力验算 取简支钢板梁的支点截面为验算截面，这时计算剪力V0=369.48kN，腹板 厚度tw=12mm，则
= VS
Itw
369.48103 6.46106
=
7.16109 12
27.78MPa
查附表4-1可知，厚度12mm的Q235钢板 fvd=110MPa ，满足要求。
主梁跨中截面计算弯矩Ml/2=1657.62kN·m 计算剪力Vl/2=88.62kN；支座截面计算剪力 V0=369.48kN。
试进行主梁强度和整体稳定性验算。
图21-7 例21-1图（尺寸单位：mm）
20
解：1）有效截面的几何特性 翼缘板考虑剪力滞影响的有效宽度bes按式（20-28）计算，因
10.34MPa
26
查附表4-1可知厚度12mm的Q235钢板 fd=190MPa，fvd=110MPa ,则
(
)2
(
)2 =
(113.89)2 (10.34)2 =0.61 1
17
工字形截面简支梁不需计算整体稳定性的最大L1/B1值
表21-2
注：支座处设置横梁，跨间无侧向支撑点的梁，L1为其跨度；支座处设置 横梁，跨间有侧向支承点的梁，L1为受压翼缘侧向支承点间的距离。
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乌巢河桥位于湖南省凤凰县沱江源头的乌巢河峡谷的县道上。乌
巢河大桥全长241m，该桥因地制宜，就地取材，综合应用和发展 了中国近20多年来建设石拱桥的经验，建成桥宽8m、主跨为120m 的双肋石拱桥。主拱圈由两条分离式矩形石肋和8条钢筋混凝土横 系梁组成。拱轴线为m=1.543悬链线，拱矢度1/5，拱肋为等高变宽 度。采用20MPa的小石子混凝土砌100kPa的块石；肋宽2.5m，高 1.6m。该桥结构轻盈，造型美观，是目前世界上最大跨径石拱桥记 录的保持者，于1990年建成通车。
钢-混凝土组合板
钢-混凝土组合梁
总论
钢-混凝土组合（混合）结构（Steel Concrete Composite （Hybrid）Structures）
返回
总论
纤维混凝土（Fiber Concrete ）
总论
总论
返回
总论
0.1 各种工程结构的特点及使用范围
1.混凝土结构（Concrete Structures）
总论
1.1 基本概念
南京长江第三大桥主桥为钢塔钢箱梁双索面五跨连续斜拉桥。索 塔为“人”字形塔，塔柱外侧圆曲线部分半径720m，高215m，设 4道横梁。其中下塔柱及下横梁为钢筋混凝土结构，为C50混凝土。 其他部分为钢结构，采用Q370qD钢 。
总论
钢管混凝土 （Concrete Filled Steel Tube）
参考书目： 《钢管混凝土结构：理论与实践》第2版， 韩林海著，科学出版社，2007 《钢管混凝土结构的计算与应用》，蔡 绍怀编著，中国建筑工业出版社，1989
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数据及要求1.1主梁尺寸钢筋混凝土简支梁计算跨径计算跨径L 0=20m ，T 截面梁尺寸如下图1，设计梁处于I 类环境，安全等级为二级，0γ=1 ,q=44.5KN/m图 1 钢 筋 混 凝 土 简 支 梁 （ 尺 寸 单 位 ： mm)1.2材料规格钢筋：主筋 HRB335钢筋 抗拉强度设计值330sd f MPa =； 相对界限受压区高度0.53b ξ=。
箍筋 R335 抗拉强度设计值MPa f sv 195=。
混凝土：主梁采用C30混凝土 抗压强度设计值MPa f cd 1.16=； 抗拉强度设计值MPa f td 52.1=；2正截面承载力计算2.1荷载计算跨中弯矩)(2,m kN M L d ⋅=82ql =2225KN ·m 跨中剪力)(2,kN V L d =65KN(其中q=44.5KN/m)41截面处 4L 处弯矩)(4,m kN M L d ⋅=3232ql =1668.75 KN ·m支点截面0,d M =0， 支点剪力)(0,kN V d =2ql =445KN2.2截面设计根据跨中截面正截面承载力极限状态计算要求，确定纵向受拉钢筋数量。
拟采用焊接钢筋骨架配筋。
2.2.1确定翼缘板计算宽度fb '12000036666.673f Lb mm '≤==； （式2-1）22100f b mm'=； （式2-2）12190121301750f f b b h mm''=+=+⨯=。
（式2-3）故取1750f b mm'=2.2.2判断T 形截面类型设300.08154s a h mm=+=，则0155015413h m m =-=，(15090)2130f h mm'=+= （式2-5）0130()16.11750130(1396)4875.1222f cd f f h f b h h KN m '''-=⨯⨯⨯-=⋅ （式2-6）>02225d M KN m γ=⋅中性轴在翼缘内，属于第I 类T 形梁，应按1750130f b h mm mm'=⨯的矩形截面进行计算。
(完整版)叶见曙结构设计原理第四版第21
第21章 钢板梁
张娟秀 雷 笑 马 莹 编制
叶见曙
主审
Principle of Structure Design
本章目录
21.1 钢板梁的构造 21.2 钢板梁的强度 21.3 钢板梁的刚度 21.4 钢板梁的整体稳定 21.5 钢板梁的局部稳定和腹板加劲肋的设计 21.6 钢板梁的截面变化
8
21.2.3 抗剪强度计算
钢板梁在剪力作用下，梁腹板上的剪应力分布见图21-4， 其抗剪强度应满足：
计算截面的剪力计算值，V = 0Vd
有效截面的面积矩
有效截面的惯性矩
=
VSeff Ieff tw
≤fvd
（21-3）
计算截面处腹板厚度
钢材的抗剪强度设计值， 见附表4-1。
对于截面上有螺栓孔等造成不大的面积削弱时，在工程 设计中仍用毛截面参数进行抗剪强度设计。
9
21.2.4 折算强度计算
钢板梁中的截面，通常是同时承受弯矩和剪力，在工程 设计中要进行梁的折算应力计算：
( )2 ( )2 ≤1
fd
fvd
（21-5）
、 —验算截面上同一点的正应力和剪应力；
fd —钢材的抗弯强度设计值； fvd —钢材的抗剪强度设计值。
10
21.3 钢板梁的疲劳强度
纯弯段
剪弯段
（2）弹塑性阶段
（3）塑性阶段
（4）应变硬化阶段
6
2）截面强度计算准则
钢板梁应验算抗弯强度（弯曲正应力）和抗剪强度（剪 应力），必要时还要包括折算强度和疲劳强度。
钢梁截面强度计算采用边缘屈服准则，即截面边缘纤维 的应力达到钢材的屈服点时，认为构件的截面已达到强度极 限，截面上的弯矩称为屈服弯矩。
东南大学-叶见曙-结构设计原理-完整
受压区
受压区
受拉钢筋
受拉钢筋
受拉钢筋
受压区
受压区
受压区
受拉钢筋
受拉钢筋
受拉钢筋
图3-1 受弯构件的截面形式
板：a)整体式板 b)装配式实心板c) 装配式空心板
梁：d)矩形梁
e)T形梁
f)箱形梁
3.1.2 受弯构件的钢筋构造
1、概念 配筋率
As
bh0
图3-2 配筋率ρ的计算图 混凝土保护层C-主钢筋至构件表面的最短距离，
x
fsd As fcd b
195 1256 13.8 240
74
mm
b h0
(
0.62
460
285
mm)
不会发生超筋梁情况。
（2）求抗弯承载力Mu
由式（3-14）可得到
Mu
fcd bx(h0
x) 2
13.8 240 74(460
74
)
2
103.7 106 N mm 103.7kN m M( 95kN m)
纵向受拉钢筋实际配筋率：
As bh0
1018 250 455
0.89%
min ( 0.22%)
38
例3-2
矩形截面梁尺寸b×h=240mm×500mm。C30混凝土， HPB235(R235) 级钢筋，As=1256mm2(4 20)。钢筋布置如 图3-21。I类环境条件，安全等级为二级。复核该截面是 否能承受计算弯矩M=95kN·m的作用。
解：根据已给的材料，分别由 附表1-1和附表1-3查得， fcd=13.8MPa，ftd=1.39MPa，fsd=280MPa。由表3-2查得ξb=0.56。桥梁
结构的重要性系数=1，则弯矩计算值M= M d=115kN·m。
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数据及要求1.1主梁尺寸钢筋混凝土简支梁计算跨径计算跨径L0=20m，T截面梁尺寸如下图1，设计=1 ,q=44.5KN/m梁处于I类环境，安全等级为二级，0图 1 钢 筋 混 凝 土 简 支 梁 （ 尺 寸 单 位 ： mm)1.2材料规格钢筋：主筋 HRB335钢筋 抗拉强度设计值330sd f MPa =； 相对界限受压区高度0.53b ξ=。
箍筋 R335 抗拉强度设计值MPa f sv 195=。
混凝土：主梁采用C30混凝土 抗压强度设计值MPa f cd 1.16=； 抗拉强度设计值MPa f td 52.1=；2正截面承载力计算2.1荷载计算跨中弯矩)(2,m kN M L d ⋅=82ql =2225KN ·m 跨中剪力)(2,kN V L d =65KN(其中q=44.5KN/m)41截面处 4L 处弯矩)(4,m kN M L d ⋅=3232ql =1668.75 KN ·m 支点截面0,d M =0， 支点剪力)(0,kN V d =2ql =445KN2.2截面设计根据跨中截面正截面承载力极限状态计算要求，确定纵向受拉钢筋数量。
拟采用焊接钢筋骨架配筋。
2.2.1确定翼缘板计算宽度fb '12000036666.673f Lb mm '≤==； （式2-1）22100f b mm'=； （式2-2）12190121301750f f b b h mm''=+=+⨯=。
（式2-3）故取1750f b mm'=2.2.2判断T 形截面类型设300.08154s a h mm=+=，则015501541396h mm=-=，(15090)2130f h mm'=+= （式2-5）0130()16.11750130(1396)4875.1222f cd f f h f b h h KN m '''-=⨯⨯⨯-=⋅ （式2-6）>02225d M KN m γ=⋅中性轴在翼缘内，属于第I 类T 形梁，应按1750130f b h mm mm'=⨯的矩形截面进行计算。
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数据及要求1.1主梁尺寸钢筋混凝土简支梁计算跨径计算跨径L 0=20m ，T 截面梁尺寸如下图1，设计梁处于I 类环境，安全等级为二级，0γ=1 ,q=44.5KN/m图 1 钢 筋 混 凝 土 简 支 梁 （ 尺 寸 单 位 ： mm)1.2材料规格钢筋：主筋 HRB335钢筋 抗拉强度设计值330sd f MPa =； 相对界限受压区高度0.53b ξ=。
箍筋 R335 抗拉强度设计值MPa f sv 195=。
混凝土：主梁采用C30混凝土 抗压强度设计值MPa f cd 1.16=； 抗拉强度设计值MPa f td 52.1=；2正截面承载力计算2.1荷载计算跨中弯矩)(2,m kN M L d ⋅=82ql =2225KN ·m 跨中剪力)(2,kN V L d =65KN(其中q=44.5KN/m)41截面处 4L 处弯矩)(4,m kN M L d ⋅=3232ql =1668.75 KN ·m支点截面0,d M =0， 支点剪力)(0,kN V d =2ql =445KN2.2截面设计根据跨中截面正截面承载力极限状态计算要求，确定纵向受拉钢筋数量。
拟采用焊接钢筋骨架配筋。
2.2.1确定翼缘板计算宽度fb '12000036666.673f Lb mm '≤==； （式2-1）22100f b mm'=； （式2-2）12190121301750f f b b h mm''=+=+⨯=。
（式2-3）故取1750f b mm'=2.2.2判断T 形截面类型设300.08154s a h mm=+=，则0155015413h m m =-=，(15090)2130f h mm'=+= （式2-5）0130()16.11750130(1396)4875.1222f cd f f h f b h h KN m '''-=⨯⨯⨯-=⋅ （式2-6）>02225d M KN m γ=⋅中性轴在翼缘内，属于第I 类T 形梁，应按1750130f b h mm mm'=⨯的矩形截面进行计算。
2.2.3计算混凝土受压区高度x)2(0'xh x b f M f cd u -=得到x=57.76mm （式2-9）求得所需受拉钢筋截面面积为：24931.48cd f s sdf b x A mm f '== （式2-10）采用二排焊接骨架，选用8Ф20+4Ф28(2s 4976A mm =)梁的实际有效高度01550101.501448.5h mm=-=。
混凝土保护层厚度取30mm>d=28mm 及附表规定的30mm 钢筋间横向净间距：190230231.666.840, 1.25d 40mm n S mm =-⨯-⨯=>=∴且大于，满足构造要求2.3正截面抗弯承载力计算复核u 0'M ()2310.27N 2cd xf b x h K mf =-=⋅ （式2-11）0 1.02225d M kN m γ=⨯⋅，满足要求又000000min 1.5245450.210.2330tdsdf f ρ==⨯=> （式2-12）s00000A 1.810.21bh ρ==> （式2-13）3斜截面承载力计算3.1腹筋设计3.1.1截面尺寸检查根据构造要求，穿过支座的钢筋为2Ф28，支座截面有效高度为031.61550(30)1504.22h mm =-+=665544332211图2 截面配筋图 （尺寸单位：mm ）对于腹板宽度不变的等高度简支梁，距支点2h 处的第一个计算截面的截面尺寸控制设计，应满足下列要求：上限验算：根据构造要求，仅保持最下面两根钢筋（2Ф28）通过支点，其余各钢筋在跨间不同位置弯起或截断。
将有关数据代入上式得：00,00.51100.51101901504.2862.31kN 445d V KN γ⨯=⨯⨯=>=截面尺寸符合要求3.1.2验算配置箍筋 跨中段截面：-3-300.510f 0.510 1.521901396201.58td bh kN⨯=⨯⨯⨯⨯= （式3-1）距支点2h 处的剪力组合设计值h 20d V 411kNγ=，支座段截面-3-300.510f 0.510 1.521901504.2217.21td bh kN⨯=⨯⨯⨯⨯=（式3-2）,30031051.0105.0bh f V bh f k cu -d td -⨯≤≤⨯γ ；h 20d 65k V 445N kNγ<<，计算结果表明，截面尺寸满足要求，故可在梁跨中的某长度范围内按构造配置箍筋，其余区段应按计算要求配置箍筋。
3.1.3设计剪力图分配支点剪力组合设计值0d V 1.0445445kN γ=⨯=跨中剪力组合设计值L20d V 1.06565kNγ=⨯=，图3 计算剪力分配图 （尺寸单位：mm 剪力单位KN ）其中-30d 0V 0.5010202kN td f bh γ≤⨯=部分可不进行斜截面承载能力计算，箍筋按构造要求配置。
不需进行斜截面承载力计算的区段半跨长度为： 20000201.58653594244565x mm-'=⨯=-其中距支点h 215502775mm ==处的设计剪力值为'411V kN =，其中应由混凝土和箍筋承担的剪力组合设计值为：'0.60.6441246.6V kN =⨯= 应由弯起钢筋承担的剪力组合设计值为：'0.40.4441164.4V kN =⨯=同时，根据《公路桥规》规定，在支座中心线向跨径长度方向不小于一倍梁高h=1550mm 范围内，箍筋的间距最大为100mm 。
3.1.4箍筋设计选用直径为8mm 的双肢箍筋，箍筋的截面面积216.100nA mm sv =，在等截面钢筋混凝土梁中 ，箍筋尽量做到等距分布，为计算简便，求纵筋配筋率P 及截面有效高度h 可近似按支座截面和跨中截面平均值取用，计算如下：跨中截面：21.812.5l p =>取p=1.81 0h=1396mm （式3-3）支点截面：012320.43190?1504.2p == 0h=1504.2mm （式3-4）箍筋间距vS 2'20,62321)()6.02)(1056.0(v bh f A f P sv sv k cu +⨯=-αα （式3-5）=496.98mm 确定箍筋间距vS 的设计值应考虑《公桥规》构造要求：取箍筋间距vS =260mm, 7752hmm ≤=且且小于400mm 满足要求，采用Ф8双肢箍筋，箍筋配筋率sv ρ=0.20%0.18%svvA bS =>满足规范要求。
综上，在中心向跨径长度方向的1550mm 范围内设计箍筋间距vS =100mm ，在以后至跨中截面统一的箍筋间距取vS =260mm3.1.5弯起钢筋及斜筋设计设焊接钢筋骨架的架立筋（HRB335）为Ф18，设's a 为50mm 弯起角度为45°应由弯起钢筋承担的那部分剪力组合设计值，现拟N1～N4钢筋弯起，将计算各排弯起钢筋截面ih ∆以至支座中心距离sbiV ,分配剪力计算值i x根据《桥规》规定，计算第一排弯起钢筋时，取用距支座中心2h 处， 这时=∆1h 1550-（30+31.6⨯1.5）-（45+20.5+31.6⨯0.5）=1391.3mm弯筋与梁纵轴线交点'1距支座中心距离1391.3-1550÷2+（30+31.6⨯1.5）=693.7mm对于第二排弯起钢筋，得到=∆2h 1550-（30+31.6⨯2+22.7×0.5）-（45+20.5+22.7⨯0.5）=1368.6mm 弯起点距支座中心距离为距交点'2中心距离为2759.9mm剪力分配：分配给第二排弯起钢筋的剪力值2sb V 有比例关系得：245137751391.34513164.4sb V +-= 2sb V=141.95KN所需提供弯起钢筋截面积2sb A 为221333.33811.22mm sin 45sb sd V f = 2sb A =6282mm其余各排弯起钢筋的计算方法与第二排弯起钢筋的计算方法相同。
、6715.7mm,均大于4513+h/2=5288mm,即在预设置弯起钢筋区域长度之外，故暂不参加弯起钢筋的计算，图5中以截断N1、N2钢筋表示。
但在实际工程中，往往不截段而是弯起，以加强钢筋骨架施工时刚度。
弯起钢筋N4提供的弯起面积小于截面所需的钢筋面积，因此需要在与N4相同的弯起位置加焊接斜筋2N10(216),使得总弯起面积628+402=1030>811.222mm ，从而满足要求。
各排弯起钢筋弯起后，相应正截面抗弯承载力1ui M 计算如下 表3—2将表的正截面抗弯承载力1ui M 在下图用各平行线表示出来它们与弯矩包络图的交点j 、h …n ，以各1ui M 值代入)41(222,,L x M M l d xd -=中可求得j 、h …n 到跨中截面距离x 值现以包络图弯起钢筋弯起点初步位置来逐个检查是否满足《公桥规》要求 对于第一排弯起钢筋（2N5） 其充分利用点“m ”的横坐标x=6793.52mm ， 而2N4的弯起点横坐标1x =10000－1391.3=8608.7mm ，说明1点位于l点左边，且1x －x=8608.7-6793.52=1815.18mm ＞20h =744.2mm 满足要求其不需要点n 的横坐标x=8523.28mm 而2N5钢筋与梁中轴线交点1'=10000-693.7=9306.3mm ＞6793.52mm 满足要求对于第二排弯起钢筋（2N4）其充分利用点“l ”的横坐标x=5769.82mm ， 而2N4的弯起点横坐标2x =10000-2759.9=7240.1mm ，说明l 点位于2点右边，且2x －x=1470.28mm ＞20h =738.525mm 满足要求其不需要点m 的横坐标x=6793.52mm 而2N4钢筋与梁中轴线交点2'=10000-2089.45=7910.55mm ＞5769.82mm 满足要求对于第三排弯起钢筋（2N3）其充分利用点“k ”的横坐标x=4511.51mm ， 而2N3的弯起点横坐标3x =10000-3453.45=6546.55mm ，说明k 点位于3点右边，且3x －x=2035.04mm＞20h =732.85mm 满足要求其不需要点l 的横坐标x=5769.82mm 而2N3钢筋与梁中轴线交点3'=10000-3453.45=6546.55mm ＞4511.51mm 满足要求以上检查结果知所绘包络图弯起点初步位置满足要求 由2N4 , 2N3钢筋弯起点形成的抵抗弯矩图远大于弯矩包络图，故进一步调整上述弯起钢筋弯起位置，在满足规范对弯起钢筋弯起点要求前提下使抵抗弯矩图接近弯矩包络图，在弯起钢筋之间增设直径为16mm 斜筋,图7为调整后主梁弯起钢筋、斜筋的布置图3.2斜截面抗剪承载力复核图7（b ）为梁的弯起钢筋和斜筋布置示意图，箍筋见前述结果。