墩柱钢模板设计计算书(范本)
墩柱（门式墩）计算书
墩柱（门式墩）计算书墩柱模板计算书⼀、编制依据《东##⾼架⼯程》设计⽂件；《建筑施⼯碗扣式钢管脚⼿架安全技术规范》(JGJ166-2008)；《建筑施⼯扣件式钢管脚⼿架安全技术规范》(JGJ130-2011)；《建筑施⼯模板安全技术规范》(JGJ162-2008)；《建筑结构荷载规范》(GB-50009-2012)；《公路桥涵施⼯技术规范》(JTG/TF50-2011)；《路桥施⼯计算⼿册》；《建筑施⼯计算⼿册》；《建筑结构静⼒计算⼿册》。
⼆、计算参数（⼀）结构材料参数1、普通钢筋混凝⼟容重γ=26KN/m2。
c2、混凝⼟浇筑速度v=3m/h=200/(T+15)=200/(15+15)=6.6h混凝⼟初凝时间tβ外加剂影响修正系数，取1.0；1β混凝⼟坍落度影响修正系数，取1.15；23、5mm钢板：截⾯模量（每延⽶）W=1.04cm4，惯性矩I=4.17cm3，弹性模量=125N/mm2。
E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度f =215N/mm2，抗剪强度fv4、[10型钢：腹板厚度t=5.3mm，截⾯模量W=49.3cm3，惯性矩I=198.3cm4，半截⾯惯性矩S=23.5cm3,截⾯积A=12.74cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、=120N/mm2。
抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值fv5、[16型钢：腹板厚度t=6.5mm，截⾯模量W=108.3cm3，惯性矩I=866.2cm4，半截⾯惯性矩S=23.5cm3,截⾯积A=21.95cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值f=120N/mm2。
v6、[20型钢：腹板厚度t=7mm，截⾯模量W=178.0cm3，惯性矩I=1780.4cm4，半截⾯惯性矩S=104.7cm3,截⾯积A=28.83cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值f=120N/mm2。
墩柱模板计算书
墩柱模板计算书（原创版）目录一、前言1.编写目的2.工程背景3.墩柱模板计算书的作用二、墩柱模板的概述1.墩柱模板的定义2.墩柱模板的分类3.墩柱模板的结构组成三、墩柱模板的设计原则1.安全性2.经济性3.实用性四、墩柱模板的计算方法1.模板的尺寸计算2.模板的强度计算3.模板的稳定性计算五、墩柱模板的施工要点1.模板的选材2.模板的搭建3.模板的拆除六、墩柱模板的检查与维护1.模板的检查2.模板的维护七、结论1.墩柱模板计算书的重要性2.对工程的影响正文一、前言1.编写目的墩柱模板计算书是为了确保墩柱模板工程的安全、经济、实用而编写的，它包含了墩柱模板的设计原则、计算方法、施工要点和检查维护等内容，是墩柱模板工程的重要参考文件。
2.工程背景随着我国基础设施建设的快速发展，墩柱模板工程在桥梁、隧道、涵洞等工程中得到了广泛应用。
墩柱模板的质量直接影响到工程的安全和质量。
3.墩柱模板计算书的作用墩柱模板计算书是墩柱模板工程的设计、施工、检查和维护的重要依据，对于保证工程质量和安全具有重要作用。
二、墩柱模板的概述1.墩柱模板的定义墩柱模板是桥梁、隧道、涵洞等工程中用于墩柱施工的一种临时性支撑结构。
2.墩柱模板的分类墩柱模板根据材质、结构形式、用途等不同，可以分为多种类型。
3.墩柱模板的结构组成墩柱模板一般由模板主体、支撑系统、连接件等组成。
三、墩柱模板的设计原则1.安全性墩柱模板的设计应保证其使用过程中的安全性，避免发生坍塌等安全事故。
2.经济性墩柱模板的设计应考虑经济性，降低工程成本。
3.实用性墩柱模板的设计应考虑实用性，方便施工，提高工程效率。
四、墩柱模板的计算方法1.模板的尺寸计算模板的尺寸应根据墩柱的尺寸和施工工艺进行计算。
2.模板的强度计算模板的强度应根据工程荷载、材料性能等因素进行计算。
3.模板的稳定性计算模板的稳定性应根据模板的结构形式、尺寸、荷载等因素进行计算。
五、墩柱模板的施工要点1.模板的选材模板的选材应考虑材质的强度、刚度、耐久性等因素。
墩身模板计算书
钢模板验算书一、工程概况1、主墩为单曲线墩，墩身最小截面尺寸为3m*11m,最大截面尺寸为15m*3m,为了计算方便取值，墩身截面取最小值11m*3m 。
2、因墩高较低，故采用一次性拼装模板到顶，整体浇筑方式。
3、本计算书只针对砼对模板的侧压力分析，不包含施工时托架计算。
4、混凝土为C50混凝土，浇筑时温度约25摄氏度，混凝土浇筑速度为603m/h。
二、模板设计1、模板按高度分为2m、1m,其中1m为墩顶模板。
2、块件组合:1节模板包括6块正面模板、2块侧面模板，共计8 块模板组成。
3、模板构造:面板采用6mm钢板，边框法兰设置竖肋(t12*100），竖肋为10#槽钢，间距0.3m，模板最外侧采用2[20#槽钢作横向背杠，平向间距1m。
对拉杆采用PSB830精扎螺纹钢，直径为Φ25。
详见构造设计图。
墩身模板截面构造图三、模板验算依据1、计算依据:(1)、《公路桥涵施工规范》对模板的相关要求;(2)、《路桥施工计算手册》>对模板计算的相关说明。
2、荷载组合:(1)、强度校核:新浇砼对侧模板的压力+振捣砼产生的荷载(2)、挠度验算:新浇砼对侧模板的压力(3)、Q235钢材许用应力(新模板是提高系数1.25): 轴向应力: 140Mpa ，新模板计算采用175Mpa . 弯曲应力: 145Mpa ，新模板计算采用181Mpa . 剪应力: 85Mpa ，新模板计算采用106Mpa .弹性模童: Mpa E 5101.2⨯=.(4)、PCB830精轧螺纹钢许用应力为1030Mpa.3、变形里控制值:结构外露模板，其挠度值为≤L/400钢模面板变形≤1.5mm钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/5004、计算范围：因墩身截面尺寸不固定，墩身下部截面较小，在固定砼输入的情况下，墩身部分有效压头高度最大，墩顶有效压头高度最小。
因此计算时只计算最不利的施工情况（最大混泥土浇筑速度，墩身下部模板所受混凝土侧压力最大时模板变形）。
方墩钢模板计算书(精编文档).doc
【最新整理，下载后即可编辑】墩柱模板计算书一、参考资料《建筑施工计算手册》《路桥施工计算手册》《建筑结构荷载规范GB 50009-2001》《机械设计手册》二、设计载荷砼的重力密度：26 kN/m3；砼浇筑时温度：20℃；砼浇筑速度：2.0m/h；掺外加剂。
钢材取Q235钢，重力密度：78.5kN/m3；容许应力为215MPa，不考虑提高系数；弹性模量为206GPa。
人员及机具载荷按照10 kN。
风荷载取1kN/m2。
根据《混凝土施工技术指南》规定，人员机具荷载取2.5kPa。
风荷载取1kN/m2。
主要材料许用应力见下表三、基本资料：1.基本尺寸全钢模板，面板为6mm厚钢板，筋板为6mm钢板，主筋为10号槽钢，压梁2[16#双槽钢。
法兰边框为12mm钢板，拉杆为T20，拉杆按高低方向间距1m，横向间距1.25m布置。
模板平面图如图1所示：图模板平面图2.计算荷载(1) 侧模压力对模板产生侧压力的荷载主要有三种：a 振动器产生的荷载：4.0 kN/m2；或倾倒混凝土产生的冲击荷载：4.0km/m2；二者不同时计算。
b 新浇混凝土对模板的侧压力；荷载组合为：强度检算：1+2；刚度检算：2 (不乘荷载分项系数)当采用内部振捣器，混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算：=Pγhk当v/T>0.035时，h=1.53+3.8v/T;式中：P——新浇混凝土对模板产生的最大侧压力（kPa）；H——有效压头高度（m）；V——混凝土浇筑速度（m/h）；T——混凝土入模时的温度（℃）；γ——混凝土的容重（kN/m3）；K——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取k=1.0，掺缓凝作用的外加剂时k=1.2；根据前述已知条件：浇注速度为2.0m时：v/T=2.0/20=0.1>0.035，所以h＝1.53+3.8v/T=1.91m最大侧压力为：Pγ=＝59.59kN/m2hk检算强度时最大荷载设计值为：='q77.91 kN/m2；检算刚度时最大荷载标准值为：=''q59.59 kN/m2四、模板整体检算(1) 面板计算模板侧模板面板设计为厚度δ=6mm钢板，水平肋间距为0.35m，竖肋间距为0.4m，面板按双向板四边固定设计计算：面板计算示意图挠度=系数×qL4/K弯距=系数×qL2式中L取Lx和Ly中之较小者。
柱式墩计算书【范本模板】
xxxxx高速公路常见跨径组合桥墩的计算xxxxx高速公路桥梁上部结构大部分采用先简支后连续预应力混凝土箱梁或板梁，下部结构采用双柱式墩、柱式台或肋台,钻孔灌注桩基础。
为了设计方便，给出如下几种跨径组合下相应的桥墩几何参数的计算书。
设计参数：（见下表)设计荷载:公路－Ⅰ级，q k=10。
5KN/m；集中荷载的取值视桥梁跨径的不同取值见下表:桥墩墩身材料：C30混凝土，Ec=3.0×104Mp a;非连续端采用滑板式支座，其规格与对应的连续端的板式支座相同。
支座的力学性能根据规范取值。
一、桥墩墩顶集成刚度计算1、桥墩截面惯性矩计算按照公式：I i=π×d4/64；其中d为柱径。
2、桥墩抗推刚度计算根据公式K1＝3×EcI/H3计算，其中混凝土的弹性模量没有考虑0.8的折减系数是偏于安全的。
计算结果见下表：3、支座抗推刚度计算支座抗推刚度按下式计算：K2=nAG/t式中K2：一横排支座的抗推刚度；n:一横排支座的支座个数，每个梁底放置两个支座，8个支座串连放置在盖梁上,所以每个墩分配的支座个数为4，所以n=4；A：一个支座的平面面积，根据具体的支座规格计算;G：橡胶支座剪切弹性模量，根据规范取1。
1×104Mp a;t：支座橡胶层总厚度，根据橡胶支座的规格取橡胶支座厚度的0.8倍。
计算结果见下表：4、墩顶与支座集成刚度的计算在墩顶有一排支座串连，再与墩顶刚度串连，串连后的刚度即为支座顶部由支座与桥墩联合的集成刚度。
其计算公式为：K= K1×K2 /（ K1+ K2）计算结果见下表：二、桥墩墩顶水平荷载效应计算1、混凝土收缩+徐变在墩顶产生的水平力按照公式:p1＝c×△x×k其中：c—收缩系数,计算中按照混凝土收缩+徐变按相当于降温30℃的影响力计算，c＝30×10—5；△x－桥墩距离变形零点的距离；变形零点x 根据以下公式计算：i c l k Rx C nkμ+=⨯∑∑l i ：桥墩矩桥台的距离； n ：桥墩个数;k ：桥墩顶部合成刚度；R μ∑：桥台摩擦系数与上部结构竖直反力的乘积，由于联端支座与桥台支座的摩阻力大小相差不大，方向相反，所以近似地认为R μ∑＝0.计算结果见下表：计算中没有考虑桥墩刚度的差异是出于如下考虑：首先，由于桥墩小于12米时,根据规范和相关资料可以不考虑二阶弯矩的影响，这就大大降低了由于竖向荷载引起的弯矩的数值；其次，墩高的降低虽然增加了墩的刚度而导致了相同变形下水平力的增加，但由于墩高的降低，墩顶水平力在墩底产生的弯矩也有所降低；出于以上两项的考虑，在荷载相同的情况下，如果高12米的墩根据计算是安全的，则小于12米的墩也是安全的。
墩柱钢模板设计计算书(范本)
墩柱模板计算一、计算依据（1)《路桥施工计算手册》（2)《水运工程混凝土施工规范》（3）《钢结构设计手册》（4）《钢结构设计规范》二、模板初步设计(1）面板：5m厚钢板(2)加劲板:80×6㎜，竖向间距40㎝（3）竖棱：［8槽钢加固，横向间距30㎝(4）横围檩:2［14b槽钢，间距100㎝；(5）拉条螺杆：JLφ25精轧螺纹钢筋，布置方式如下图1所示图1 墩柱钢模板设计图三、荷载分析根据砼分层浇筑时产生的最大荷载来验算模板，通过计算，最大荷载是在16＃墩墩柱（标高为▽—0.3m~▽+9.787m，高差为10。
87m）时产生，因此,对最不利荷载进行计算。
荷载组合取：·强度验算：振捣砼产生的荷载＋新浇混凝土侧压力刚度验算: 新浇混凝土侧压力振捣砼时产生的荷载P1＝4 KN/m2（振捣混凝土产生的荷载1、竖向荷载取2kpa，2、水平荷载取4.0kpa，详见p172~p174）新浇混凝土侧压力P2P2＝0。
22γctβ1β2V1/2a、砼的容重：γc＝24 KN/m3b、外加剂影响修正系数β1,掺用缓凝型外加剂, β1＝1.2c、坍落度影响修正系数β2，β2＝1。
15d、砼浇筑速度V和时间：浇筑时间控制3h计算，浇筑方量为20.174m3，时间t=3h，砼浇筑速度V=h/t=10。
87/3=3.362m/h。
P 2＝0.22γc×t×β1×β2×V1/2＝0。
22×24×3×1。
2×1。
15×3.3621/2＝40。
084KN/m2P 2’＝γc×H＝24×10。
087＝242。
088KN/m2P 2＜ P2’新浇混凝土荷载设计值P＝40.084 KN/m2P总=P1+P2=44.084 KN/m2四、模板验算1、面板验算：（1）．强度验算面板按四边固结的双向板计算计算简图：取1mm 为计算单元，即:b ＝1mm则：W=62bh =6512⨯=4.167mm ³yx L L ＝400300＝0.75 查表得：K 0x ω=0.00197、x K =0。
墩柱模板设计计算书
墩柱模板设计计算书一、设计依据1、面板采用6mm钢板，竖肋采用[10槽钢，横向小肋采用-100×6mm钢板，横肋采用槽钢做成桁架，所有钢材都采用国标的A3钢。
2、竖肋间距控制在350mm，横向小肋间距控制在350mm，横肋间距1000mm。
3、设计采用的标准及规范《铁路混凝土工程施工验收补充标准》（铁建设[2005]160号）；参照《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）9.2节相关规定；参照《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204）相关规定；《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。
4、荷载的取值：新浇筑混凝土对侧面模板的压力：F1=1.2×0.22×r×t×β1×β2×υ1/2=0.22×25×7×1.2×1.2×21/2=78.4kN/m2F1：新浇注混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）r: 混凝土的重力密度（kN/m3）t：混凝土的初凝时间（h）υ：混凝土的浇注速度（m/h）β1：外加剂影响修正系数，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2； β21：混凝土坍落度修正系数，取1.2倾倒混凝土时产生的水平荷载；F2=1.4×2=2.8 kN/m 2F=F1+F2=78.4+2.8=81.2 kN/m 2取F=80 kN/m 2二、计算（一）、面板验算1、强度验算1350350==ly lx 查表得=K mx 0=K my 0-0.0513，=K Mx =K My 0.0176 ，=K f 0.00127。
取1mm 宽的板条作为计算单元，荷载为：q=0.08×1=0.08N/mm求支座弯距：=M x 0=M y 0K my 0·q ·l y 2=-0.0513×0.08×3502=503 N ·mm 面板的截面系数：W=61bh 2=61×1×62=6mm 3应力为：σmax =W M max =6503=84N/mm 2<215 N/mm 2 满足要求。
墩柱计算书
墩柱模板计算书编制：批准：安徽奥发模板公司墩柱模板设计计算书已知条件：设计模板的面板采用6㎜厚度Q235钢板，贴面板的纵肋采用10号槽钢，间距250-350mm；横筋为10mm筋板，间距为400mm；背楞采用18号槽钢，间距700㎜。
浇注时采用泵送混凝土进行浇筑，浇注速度为：1.74m/h,穿墙对拉螺栓间距为3500mm,模板简图（图1）如下图：图1 模板简图一、荷载根据《建筑施工手册》第四版规定,新浇混凝土作用于模板最大侧压力P按下列二式计算，并取二式的较小值P=0.22rt0β1β221V(1)P=rH (2)式中P-新浇混凝土对侧板的压力(KN/m2)r——混凝土的重力密度(KN/m2)取26t——混凝土的初凝时间, T为混凝土的温度,可实测,暂取15t=200/(T+15)＝200/(15+15)=6.7V——混凝土的浇注速度(1.74m/h)β1——外加剂影响修正系数1.2(不掺外加剂取1,掺具有缓凝作用的外加剂取1.2)β2——混凝土坍落度影响修正系数取1.15H ——混凝土计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度(m) 式(1)：P=0.22×26×6.7×1.2×1.15×1.7421=69.76(KN/㎡) 式(2)：P=26×5.4=140.4(KN/㎡)取二式中的小值,故取混凝土的侧压力P=69.76(KN/㎡) 新浇注混凝土侧压力设计值:F 1=69.76×1.2=83.712KN/m 2。
倾倒混凝土时荷载标准值查表得6 KN/m 2其设计值为F 2=6×1.4=8.4 KN/m 2 F 3= F 1 +F 2=83.712+8.4=92.112KN/m 2。
F 4][2121v c H tc v c c -+=γ0.11=c ，45.02=c ，2)1636(+=T t ，代入上式得：F 4=77.25KN取小值，所以F 4=77.25KN 二、 面板验算(1)选面板小方格中最不利情况计算:即三面固定一面简支（双向板） (2)强度验算取10mm 宽面板条为计算单元荷载为 q=0.07725 KN/mm ×10=0.77N/mm根据1=y x l l /,查建筑设计手册“常用结构计算”中“荷载与结构静力计算表”（表2-20） 得mmN ql M x x ⋅=⨯⨯-=⨯=739240077.02200.06系数m mN ql M y y ⋅=⨯⨯-=⨯=677640077.02200.055系数截面抵抗矩：)(6061032为板厚h m m W W yx =⨯===66bh22202152.123607392m m N f m m N W M x x x =<===∴σ22021594.112606776m m N f m m N W M yyy =<===σ（3）挠度验算根据 1.0400/400==y x l l /，从建筑设计手册“常用结构计算”表2-20中查得Kql 4max⋅=0.0016ω而6235231054.41)3.01(12106106.2)1(12⨯=-⨯⨯⨯=-=γb Eh Km m m m 5.164.01054.4140065.064max<=⨯⨯⋅=∴0.0016ω 三、 纵肋计算纵肋、面板共同工作承受外力，纵肋的材料规格为[10#，知其截面积21274m m A =，41983000mm I x =计算简图 背楞是纵肋的支承，根据背楞的布置（图2），荷载为mm N q 8.30400=⨯=0.077q=30.8N/mm图2 纵肋计算简图(2)强度验算板肋共同作用时确定面板的有效宽度1b （图3）：378544)650(127434006mm S =+⨯+⨯⨯=图3 面板与纵肋组合截面2367440061274m m A =⨯+= mm A S y 38.213674785441===∴m m y 62.8438.211062=-=422395.4320129)210062.84(12701980000)338.21(6400126400m m I =-⨯++-⨯⨯+⨯=3108.202064m m y IW ==上323.51053m m y I W ==下m m N M .188********.302=⨯⨯=0.125最大应力：f m m N W M <===2/95.363.510531886500上σ（1） 挠度验算yx图4 背楞变形图可得最大变形为max ω＝0.043＜1.5，满足变形要求。
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墩柱模板计算
一、计算依据
（1）《路桥施工计算手册》
（2）《水运工程混凝土施工规范》
（3）《钢结构设计手册》
（4）《钢结构设计规范》
二、模板初步设计
（1）面板：5m厚钢板
（2）加劲板：80×6㎜，竖向间距40㎝
（3）竖棱：[8槽钢加固，横向间距30㎝
（4）横围檩：2[14b槽钢，间距100㎝；
（5）拉条螺杆：JLφ25精轧螺纹钢筋，布置方式如下图1所示
图1 墩柱钢模板设计图
三、荷载分析
根据砼分层浇筑时产生的最大荷载来验算模板，通过计算，最大荷载是在16#墩墩柱（标高为▽-0.3m～▽+9.787m，高差为10.87m）时产生，因此，对最不利荷载进行计算。
荷载组合取：·
强度验算:振捣砼产生的荷载＋新浇混凝土侧压力
刚度验算: 新浇混凝土侧压力
振捣砼时产生的荷载
P
1
＝4 KN/m2（振捣混凝土产生的荷载1、竖向荷载取2kpa，2、水平荷
载取4.0kpa，详见p172~p174）新浇混凝土侧压力P
2
P
2＝0.22γ
c
t
β
1
β
2
V1/2
a、砼的容重：γ
c
＝24 KN/m3
b、外加剂影响修正系数β
1，掺用缓凝型外加剂, β
1
＝1.2
c、坍落度影响修正系数β
2，β
2
＝1.15
d、砼浇筑速度V和时间：
浇筑时间控制3h计算，浇筑方量为20.174m3，时间t
=3h，砼浇筑速度V=h/
t
=10.87/3=3.362m/h。
P 2＝0.22γ
c
×t
×β
1
×β
2
×V1/2
＝0.22×24×3×1.2×1.15×3.3621/2＝40.084KN/m2
P 2’＝γ
c
×H＝24×10.087＝242.088KN/m2
P 2＜ P
2
’
新浇混凝土荷载设计值P＝40.084 KN/m2
P总=P
1+P
2
=44.084 KN/m2
四、模板验算
1、面板验算：
（1）．强度验算
面板按四边固结的双向板计算
计算简图：
取1mm 为计算单元，即：b ＝1mm
则：W=62bh =6
512
⨯=4.167mm ³
y
x L L ＝400300＝0.75 查表得：K 0x ω=0.00197、x K =0.0296、y K =0.0130、K 0x =-0.0701、 K 0y =-0.0565，
固定定边中点沿l x 方向的弯距最大 q=F ’l=44.084×0.001=0.044N/m
M 0x =0.0701×ql 2=0.0701×0.044×300²=278.1N ·m
查表得：Q235钢，[σ]＝215 Mpa
则：σmax = W M x 0 =167
.41
.278=66.74Mpa ＜[σ]＝188.5 Mpa （取桥涵规范，A3
钢材取145×130=188.5Mpa ）
强度满足要求。
（2）. 刚度验算
K ＝()23112v Eh -=()
2
3
53.01125101.2-⨯⨯=2403846
则ωmax ＝0.00197×K ql x
4
＝0.00197×6
410403846.230004408.0⨯⨯
＝0.266㎜＜[ω] ＝
400
l
＝0.75㎜（P215中取L/500，一般钢面板取1.5mm 或L/400，棱木一般取L/500）（挠度计算中同样计算振捣棒荷载的影响）
刚度满足要求。
2、劲板验算：
取400mm 为计算单元，即：b ＝400mm 计算简图：
弯距图：
M
q
（1）．强度验算
q= Pb ＝0.044084×400＝17.6336N/mm
M max ＝82
ql
＝830063.172
⨯=198378 N ·mm
W ＝62bh ＝6
8062
⨯=6400 mm 3
σmax ＝
W M max ＝6400
198378
＝31Mpa ＜[σ]＝188.5 Mpa 强度满足要求 （2）．刚度验算
q= Pb ＝0.044084×400＝17.6336N/mm （同样计算振捣棒荷载的影响）
I ＝123bh =12
8063
⨯＝256000 mm 4
ωmax ＝EI ql 38454＝256000
2100003843006336.1754
⨯⨯⨯⨯
＝0.0346㎜＜[ω] ＝400
l
＝0.75mm 刚度满足要求。
3、竖棱验算：
取300mm 为计算单元，即：b ＝300mm 查表得：[8槽钢
W ＝25.3cm 3， I ＝101.3cm 4 按三跨连续梁计算 计算简图：
弯距图：
q
（1）．强度验算
q ＝F ’·L ＝0.044084×300＝13.2252N/mm
M max ＝0.1ql 2＝0.1×13.2252N ×10002＝1322520N ·mm
σmax ＝W M max ＝253001322520
＝52.3Mpa ＜[σ]＝188.5 Mpa
强度满足要求。
（2）．刚度验算
q ＝ F ·L ＝0.044084×300＝13.2252 N/mm
ωmax ＝0.677×EI ql 1004＝0.677×6
54
10
013.1101.210010002252.13⨯⨯⨯⨯⨯ ＝0.42㎜＜[ω] ＝500
l
＝2mm 刚度满足要求。
4、横围檩验算（采用双拼[14b 槽钢） 查表得：[14b 槽钢
W ＝87.1cm 3， I ＝609.4cm 4.
双拼W ’=2W=174.2 cm 3， I ’=2I=1218.8 cm 4 按单跨连续梁计算 计算简图：
弯距图：
（1）．强度验算
q ＝F ’·L ＝44.084×1＝42.084KN/m
M max ＝0.125ql 2＝0.125×44.084×2000 2＝22.042N ·mm
M
q
σmax ＝
W M max ＝2
.17422042000
＝126.5Mpa ＜[σ]＝188.5 Mpa 强度满足要求。
（2）．刚度验算
q ＝ F ·L ＝40.084×1＝40.084KN/m
ωmax ＝EI ql 38454＝8000
.1218101.23842000084.40554
⨯⨯⨯⨯⨯
＝3.2627㎜＜[ω]＝500
l
＝4mm 刚度满足要求。
（4）拉条计算
拉条螺杆采用JL φ25精轧螺纹钢筋。
根据GB/T 20065-2006 预应力混凝土用螺纹钢筋表3可知PSB785抗拉强度为650Mpa ，有效截面积v=490.0，则JL25螺纹钢容许应力δ=318.5KN.（公路钢筋混凝土预应力砼，桥涵JTGD62-2004设计规范）[σmax ]=
A N ＝490
N ＝650Mpa ，N=318.5KN 。
） 取785的屈服强度（稳定数值，弹性变形）
抗拉强度（即钢材发生断裂等塑形变形的点应力值称为强度极限或抗拉强度）
受力分析如下图所示：
受力分析可知，拉条杆作为横围檩的支座，充当横围檩单跨简支梁的支座
反力F ’，F ”，角度为w
则拉杆拉力应为：F= F ’a+ F ”b
= F ’/sin W+ F ”/cos W
支座反力：F ’=2qL
=42.084×2×1/2=42.084 KN
F ”=2qL
=42.084×1×1/2=21.042 KN
图中夹角W 取45°
则F=89.274KN ＜N 拉条满足要求。