Q1区间固结度计算

Q1区间固结度计算
Q1区间固结度计算

陈婆渡站-黄家村站区间按回填1.5厚度的塘渣计算沉降量及固结度

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计算项目: 基础沉降计算 1

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[ 计算条件 ]

基础尺寸 B: 38.000(m) 基础尺寸 L: 1000.000(m)

基底埋深 d: 0.00(m)

地下水深度: 0.50(m)

基础与覆土的平均容重: 19.00(kN/m3)

土层数 = 8

层号厚度重度饱和重度压缩模量 Z1 Z2

(m) (kN/m3) (kN/m3) (MPa) (m) (m)

1 1.00 18.00 18.40 3.49 0.00 1.00

2 4.20 18.00 17.00 1.90 1.00 5.20

3 5.00 18.00 18.00 3.26 5.20 10.20

4 9.30 18.00 16.50 1.68 10.20 19.50

5 13.70 18.00 17.40 2.17 19.50 33.20

6 25.70 18.00 17.80 2.60 33.20 58.90

7 34.00 18.00 17.30 2.63 58.90 92.90

8 37.00 18.00 18.80 5.01 92.90 129.90

荷载准永久值(不含承台自重及承台上土重)

N= 1083000.00 (kN) Mx= 0.00 (kN-m) My = 0.00 (kN-m)

沉降经验系数(修正系数): 1.100

沉降点坐标(m) x= 0.000 y = 0.000

压缩层厚度按 37.000(m) 计算

[ 计算结果 ]

计算根据 :国家规范GB50007-2002

底板净反力 (kPa):

最大 = 28.50 最小 =28.50 平均 = 28.50

角点 q1 = 28.50 q2 = 28.50 q3 = 28.50 q4 = 28.50

各层土的压缩情况:

层号厚度压缩模量 Z1 Z2 压缩量应力系数积分值(均布载部分) (m) (MPa) (m) (m) (mm) (z2a2-z1a1)

1 1.00 3.49 0.00 1.00 8.17 1.0000

2 4.20 1.90 1.00 5.20 62.84 4.1893

3 5.00 3.26 5.20 10.20 42.62 4.8746

4 9.30 1.68 10.20 19.50 139.57 8.2273

5 13.70 2.17 19.50 33.20 126.39 9.6234

6 3.80 2.60 33.20 37.00 24.2

7 2.2138

总沉降量 = 1.100*403.85 = 444.23(mm)

压缩模量的当量值: 2.13(MPa)

场地回填1.5m厚度的填土后中心总沉降量 = 1.100*403.85 = 444.23(mm)

固结度计算时按按单面排水来算:Tv=C v*t/H2

本次按恒值情况1进行计算,C v取2.0*10-3cm2/s;H=37m;

(1)固结度达到80%所需时间:

查表得Tv=0.567,反算t=Tv* H2/C v=0.567*3700*3700/0.002=388111500s=123.1年

(2)固结度达到90%所需时间:

查表得Tv=0.848,反算t=Tv* H2/C v=0.848*3700*3700/0.002=580456000s=184.1年

(3)堆载1年所达到的固结度:

Tv=C v*t/H2=0.002*60*60*24*365/(3700*3700)=0.0046

查表得固结度U=7.3%

(4)堆载5年所达到的固结度:

Tv=C v*t/H2=0.002*60*60*24*365*5/(3700*3700)=0.023

查表得固结度U=16.7%

(5)堆载10年所达到的固结度:

Tv=C v*t/H2=0.002*60*60*24*365*10/(3700*3700)=0.046

查表得固结度U=24.2%

注:土层的固结度是时间因素Tv的单值函数,它与所加固结应力的大小无关,但与土层中固结应力分布有关,应进行地基处理

附工程地质手册第四篇第三节验算公式:

置信区间与置信水平样本量的关系

置信区间与置信水平、样本量的关系 置信区间与置信水平、样本量的关系(2008-10-28 08:39:39)标签:置信区间与置信水平教育分类:数学相关 置信水平Confidence level 置信水平是指总体参数值落在样本统计值某一区内的概率;而置信区间是指在某一置信水平下,样本统计值与总体参数值间误差范围。置信区间越大,置信水平越高。 一、置信区间的概念 置信区间又称估计区间,是用来估计参数的取值范围的。常见的52%-64%,或8-12,就是置信区间(估计区间)。置信区间是按下列三步计算出来的: 第一步:求一个样本的均值 第二步:计算出抽样误差。 人们经过实践,通常认为调查: 100个样本的抽样误差为±10% 500个样本的抽样误差为±5% 1,200个样本时的抽样误差为±3% 第三步:用第一步求出的“样本均值”加、减第二步计算的“抽样误差”,得出置信区间的两个端点。 举例说明: 美国Gallup(盖洛普)公司就消费者对美国产品质量的看法,对美国、德国和日本三国共计3,500名消费者(每个国家约1,200名)分别进行了调查,调查结果:有55%的美国人认为美国产品质量好,而只有26%的德国人和17%的日本人持同样看法。抽样误差为±3%,置信水平为95%。则这三个国家消费者的置信区间分别为: 国别样本均值抽样误差置信区间 美国55% ±3% 52%-58% 德国26% ±3%23%-29% 日本17% ±3%14%-20% 二、关于置信区间的宽窄 窄的置信区间比宽的置信区间能提供更多的有关总体参数的信息。 假设全班考试的平均分数为65分,则 置信区间间隔宽窄度表达的意思 0-100分100 宽等于什么也没告诉你 30-80分50 较窄你能估出大概的平均分了(55分) 60-70分10 窄你几乎能判定全班的平均分了(65分)

临时固结参考文献

参考文献 [1]刘国强.悬浇连续箱梁临时固结体系施工技术[Z].广州市市政集团有限公司,2012-08-28. [2]杨勃,张鹏. 黑山湖特大桥跨兰新铁路零号块临时固结计算[J].晋城职业技 术学院学报,2013,(3). [3]易建辉.临时固结法中桥梁施工挠度的实践探讨[J].中国水运(学术 版),2007,(11). [4]成崇山.挂篮悬浇连续梁墩顶砂筒和精轧螺纹钢筋组合临时固结方案研究[J].江苏科技信息,2014,(10). [5] 胡贵松.预应力连续箱梁悬臂施工墩梁临时固结形式及设计计算注意事项 [A]. 中铁五局哈大铁路客运专线施工论文集[C],2010:3. [6]曾振华,习安,李昭廷. 刚构—连续组合梁桥临时固结拆除顺序的研究[J]. 公路工程,2012,(2). [7]侯建杰,宋文杰,李勇,许佳平,高文军,刘振标,聂海岩,吴泽迁,黄枝花,谷金明.墩梁临时固结后锚固体系施工方法[Z]. 2012. [8]谭可源.连续梁悬臂施工使用的一种新型临时固结体系[Z]. 2012. [9]谭可源.一种桥梁施工使用的新型临时固结体系[Z]. 2012. [10]蒋志强,曾燕玲.悬浇连续梁墩梁临时固结技术的验算与应用[J].西部交通科技,2013,(5). [11]丁东. 连续梁悬臂施工临时固结设计与检算[J]. 城市道桥与防洪,2013,(7). [12]赵有泽.连续箱梁悬臂现浇施工临时固结设计计算[J].科学之友,2012,(8). [13]王广生,甄玉杰,冯云成.苏丹西纳公路大桥墩梁临时固结设计与计算[J]. 中外公路,2012. [14]薛文明,阳华国,李鸿盛.京杭运河特大桥主桥12~#主墩临时固结方案优化 及安全复核计算[J]. 中外公路,2012,(S1). [15]宁平华,张靖,陈加树. 广州鹤洞大桥斜拉桥临时固结装置设计[J]. 城市道 桥与防洪,2004,(4). [16]汪德军,翁金福,张奎夫. 富民桥5号主塔墩临时固结方法及计算分析[J]. 桥梁建设,2004,(S1).

连续梁墩梁临时固结计算

XXXX大桥主桥连续梁墩梁临时固结结构计算 1、墩梁临时固结结构概况 由于墩梁是铰接支座,为抵抗悬臂浇筑施工中的不平衡倾覆力矩,需要对悬臂浇筑梁进行临时刚性固结。 根据本桥桥墩横向截面刚度较大,具有满足抵抗悬臂倾覆的能力。因此,临时固结结构采用内固结结构型式。 临时固结结构设置为:在墩顶设置四个C50混凝土条形支座,宽度0.55m、长度1.7m、高度0.5m。在永久支座两侧对称各预埋94根φ32mm三级螺纹钢筋,其中每个临时支座内各埋设34根φ32mm三级螺纹钢筋,临时支座示意图如下。 2、计算依据 (1)XXXX大桥施工图设计 (2)《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010) (3)《公路桥涵设计通用规范》(JTG/T F50-2011) (4)《公路桥梁抗风设计规范》(JTG/T D60-01-2004) 3、计算参数 (1)抗倾覆安全系数K=1.5; (2)直径φ32mm三级螺纹钢筋抗拉强度标准值300MPa。 4、临时固结荷载 施工方案按最不利工况考虑倾覆荷载,具体组合如下: (1)挂篮最后一节悬臂段浇筑至快结束时,一侧挂篮及混凝土坠落,由此产生的偏载弯矩; (2)施工荷载计算

主要是竖向支反力和不平衡弯矩的计算。 1)竖向支反力 ①梁体混凝土自重:26636KN; ②施工人员、材料及施工机具荷载:按2.5KN/m2计算,布置在最后悬浇节段上; ③混凝土冲击荷载:按2.0KN/m2计算,布置在最后悬浇节段上; ④挂篮、模板及机具重量按照设计允许值:60t; 则竖向荷载组合为: N=1.2×[1)+4)]+ 1.4×[2)+3)]= 1.2×(26636+60×10)+1.4×( 2.5×4×1 3.65+2.0×4×13.65)=33027KN 2)最大不平衡弯矩计算 ①一侧混凝土自重超重3%,钢筋混凝土容重取26 KN/m2; ②施工荷载不均衡按照顺桥向2.5KN/m计算,布置在倾覆侧现浇节段上; ③考虑挂篮、施工机具重量偏差,一侧挂篮机具动力系数为1.2,另一侧为0.8; ④风压强度取W=500Pa,百年一遇风速V10=28.6m/s; ⑤混凝土浇筑不同步引桥的偏差,控制在10t以下; ⑥挂篮行走不同步,挂篮及机具重量取60t; ⑦最后一个悬浇节段重量,取设计重量963KN。 (5)荷载参数 梁段重量及相关荷载参数表

回填固结灌浆计算公式

回填固结灌浆计算公式文档编制序号:[KKIDT-LLE0828-LLETD298-POI08]

灌浆工程计算式及其相关规定 回填·固结 析水率:浆液在静状态下由于水泥颗粒的沉淀作用而析出水的比率。是浆液稳定性的标 志。 析水率=析出清水体积(mL)/1000(mL) 浆液的水灰比: 体积比 已知浆液的水灰比,求浆液的密度(g/cm3) μ=μc(ω+1)/(μcω+1) 已知浆液的密度,求=浆液的水灰比: ω=μc-μ/(μc(μ-1)) 式中μc-水泥的表观密度,g/cm3。 μ-浆液的密度,g/cm3。 ω-浆液的水灰比。 水泥浆液密度与水灰比关系对照表 水灰比越小,析水率越小,析水时间越长。 结石率:浆液析水后凝结形成的结石的体积占原浆液体积的百分数。(析水率=1-结石率)

浆液用料的计算方法: 配制合比为水泥:黏士:砂:水=x:y:z:k的水泥黏士砂浆,所需和种材料用量的计算式为: Wc=x×V/(x/μc+y/μe+z/μs+k/μw) We=y×V/(x/μc+y/μe+z/μs+k/μw) Ws=z×V/(x/μc+y/μe+z/μs+k/μw) Ww=k×V/(x/μc+y/μe+z/μs+k/μw) 式中 Wc-水泥的质量,kg We-黏士的质量,kg Ws-砂子的质量,kg Ww-水的质量,kg μc-水泥的密度,g/cm3 1 μe-黏士的密度,g/cm3 μs-砂子的密度,g/cm3 μw-水的密度,g/cm3 V -浆液的体积,L 水泥浆浓度变换时加料的计算: 水泥浆由稀变浓,需向原来的稀浆中加入水泥数量为: ΔWc=μc(k1+k2)V/K2(1+k1μc) 水泥浆由浓变稀,需向原来的浓浆中加入水的数量为: ΔWw=μc(k2-k1)V/(1+k1μc) 式中ΔWc-应加入的水泥量,kg

基坑降水对土体固结度计算的影响

浅析基坑降水对土体固结度计算的影响 摘要:本文介绍了基坑降水后土体固结度推算公式,以及基坑降水土体c、φ值的动态变化特征,为基坑支护工程提供理论依据,将有利于基坑工程的设计,保证基坑工程的安全。 关键词:基坑;降水;固结度 中图分类号:tv551.4文献标识码: a 文章编号: 土体固结度计算一直是岩土界研究的重要课题,太沙基提出了渗流固结理论一直沿用至今。如何在基坑降水过程中计算土体固结度,是人们一直研究的课题之一,本文将对此做一简单的推算。一、基坑降水后基坑土体固结度ut的计算 基坑降水前,基坑土体已经在原有自重压力下正常固结。降水后,在γwδh作用下再次渗流固结,土体固结度ut是随着时间的增长,逐步达到固结稳定。此时可以运用太沙基固结理论,进行固结度ut 的计算。设有一基坑,基坑土体渗透系数为k;压缩系数为a;孔隙比为e;降水幅度为δh;降水时间为t。根据太沙基渗流固结理论,可以求得基坑土体经过降水时间t后的固结度ut,具体步骤如下:(1)由已知基坑土体的渗透系数k、压缩系数a、孔隙比e及降幅δh和降水时间t求tv: 其中,=k(1+ e)γw·a (2)根据地下水类型确定的α值并求得的tv,用已有的固结度ut 与时间因素tv关系曲线,来查得相应的固结度ut。一般情况而言:

潜水降水属α=0情况;承压水降水属0<α<1情况;根据已求出的tv 值和α值查ut-tv关系曲线,可得到基坑土体的固结度ut(降水t时间后)。再根据ut可推求基坑土体c、φ值的大小。 二、基坑土体为任意固结度ut时的c、φ值推求 当进行不固结不排水剪切试验时,土体的固结度视ut= 0;固结不排水时,土体固结度ut=100%。深基坑降水的过程可将基坑侧壁土体视为由不固结不排水过程逐渐变为固结不排水过程。当降水时间为t时,土体固结度为ut(0

60+100+60m连续梁悬臂T构墩梁临时固结方案计算书

新建铁路沈阳至丹东客运专线太子河特大桥(60+100+60)m连续梁悬臂T构临时固结 抗倾覆结构施工方案设计 计算:刘东跃 复核: 审定:刘东跃 中铁九局集团有限公司 2011年5月16日

一、工程概况 新建沈阳-丹东铁路客运专线本溪枢纽工程太子河特大桥,位于本溪市明山区,中心里程为DK56+899.82,桥梁全长1345.96m。其中跨越本溪市滨河南路为一联(60+100+60)m连续梁,桥墩牌号为27#~30#,28#和29#墩为悬臂梁O#段主墩。 连续梁桥墩为双线圆端型实体桥墩。28#墩墩高为19m、29#墩墩高为11.5m;边墩27#墩高为21.5m、30#墩墩高9m。28#墩和29#墩墩顶横向长度为10m,纵向宽度为4m,其中两端为半径2m圆弧。 连续梁截面采用单箱单室、变高度、变截面直腹板形式。箱梁顶宽12.2m,底宽 6.7m。顶板厚度除梁端附近外均为400mm,腹板厚度600—1000mm,按折线变化,底板厚度由跨中的400mm变化至根部的1200mm。中支点处梁高7.85m,跨中10m直线段及边跨15.75m直线段梁高为4.85m。 0#块长度为14m,边跨现浇段长度9.75m,采用支架法现浇。边跨合拢段和中跨合拢段长度均为2m。1#~13#节段及合拢段梁段采用挂篮悬浇。为悬臂浇筑稳定,T构设置临时固结。 本桥T构临时固结方案采用体内固结结构形式。即在墩顶上设置钢筋混凝土临时支墩,同时预埋精轧螺纹锚固钢筋。 二、确定墩梁临时固结设计荷载 新建沈阳-丹东铁路客运专线无砟轨道预应力混凝土连续梁(双线悬浇)(60+100+60)m施工设计图《沈丹客专桥通-Ⅰ-04》设计说明书“七章施工方法及注意事项、(八)款”中“墩梁临时固结措施:各中墩梁临时固结措施(或临时支墩),应能承受中支点处最大不平衡弯矩70941KN

回填固结灌浆计算公式定稿版

回填固结灌浆计算公式 HUA system office room 【HUA16H-TTMS2A-HUAS8Q8-HUAH1688】

灌浆工程计算式及其相关规定 回填·固结 析水率:浆液在静状态下由于水泥颗粒的沉淀作用而析出水的比率。是浆液稳定性的标 志。 析水率=析出清水体积(mL)/1000(mL) 浆液的水灰比: 体积比 已知浆液的水灰比,求浆液的密度(g/cm3) ?μ=μc(ω+1)/(μcω+1) 已知浆液的密度,求=浆液的水灰比: ω=μc-μ/(μc(μ-1)) 式中μc-水泥的表观密度,g/cm3。 μ-浆液的密度,g/cm3。 ω-浆液的水灰比。 水泥浆液密度与水灰比关系对照表

水灰比越小,析水率越小,析水时间越长。 结石率:浆液析水后凝结形成的结石的体积占原浆液体积的百分数。(析水率=1-结石率) 浆液用料的计算方法: 配制合比为水泥:黏士:砂:水=x:y:z:k的水泥黏士砂浆,所需和种材料用量的计算式为: Wc=x×V/(x/μc+y/μe+z/μs+k/μw) We=y×V/(x/μc+y/μe+z/μs+k/μw) Ws=z×V/(x/μc+y/μe+z/μs+k/μw) Ww=k×V/(x/μc+y/μe+z/μs+k/μw) 式中 Wc-水泥的质量,kg

We-黏士的质量,kg Ws-砂子的质量,kg Ww-水的质量,kg μc-水泥的密度,g/cm3 1 μe-黏士的密度,g/cm3 μs-砂子的密度,g/cm3 2.65 μw-水的密度,g/cm3 V -浆液的体积,L 水泥浆浓度变换时加料的计算: 水泥浆由稀变浓,需向原来的稀浆中加入水泥数量为: ΔWc=μc(k1+k2)V/K2(1+k1μc) 水泥浆由浓变稀,需向原来的浓浆中加入水的数量为: ΔWw=μc(k2-k1)V/(1+k1μc) 式中ΔWc-应加入的水泥量,kg ΔWw-应加入的水量,kg V-原来浆液的体积,L

临时固结计算

8临时固结计算 单单幅主墩临时固结设计为每侧4根直径800×10mm钢管混凝土柱加钢筋与梁体进行临时固结。为方便现场施工拟更改为在墩身设置0.4×3.5m×3尺寸的混凝土临时支座加28钢筋与梁体联接形成临时固结的方式。 图8.1 临时固结布置图 8.1 工况分析 考虑正常施工的情况,即以下两种工况。 工况1:悬浇节段工况,即在浇筑混凝土时,考虑施工机具荷载和风荷载的不对称作用,不同步浇筑节段混凝土的重量差为20t(8m3)。 工况2:挂篮行走工况,即在挂篮行走时,考虑施工机具荷载和风荷载的不对称作用的同时,不同步移动挂篮。 两种工况的荷载分别计算,不会同时产生。 偶然作用下,非正常状况出现时,考虑以下工况。 工况3:P23#墩在悬浇10块段时,以单侧挂篮掉落为最不利状态。 8.2 正常施工分析 临时固结荷载为竖向荷载和不平衡弯矩。竖向荷载计算如下: 临时支墩所承受的竖向力为混凝土自重,考虑人群机械及冲击荷载, 则: 混凝土重量为:4895.7t,(0号块和2倍的1至10号块) 菱形挂篮及模板重量为120t,则竖向荷载为:

1200×2+48957=51357kN 最大不平衡弯矩计算考虑的不平衡荷载有: (1)一侧混凝土自重超重5%; (2)一侧施工线荷载为0.48kN/m2,另一侧为0.24KN/m2(即考虑机具、人群荷载); (3)施工挂篮的动力系数,一侧采用1.2,另一侧采用0.8; (4)另一侧风向上吹,按风压强度W=0.25kPa; (5)节段浇筑不同步引起的偏差,控制在20t(8m3)以下; (6)挂篮行走不同步,挂篮自重120t。 根据工况分析及规范要求,可得荷载组合: 组合一:(1)+(2)+(3)+(4) 组合二:(1)+(2)+(3)+(5) 组合三:(1)+(2)+(4)+(6) 为简化计算,箱梁单侧混凝土偏载的5%重量按均布荷载施加在连续梁上,以最远端的10号块为计算节段,其自重为168.5t,距离墩中心为45.7m,则: (1) 24478.5×5%=1223.9kN (2)(0.48-0.24)=0.24kN/m2 (3)120×10×(1.2-0.8)=480kN (4) 0.25kN/m2 (5)20×10=200kN (6)120×10=1200kN 组合一:M=1223.9×22.85+0.24×21.25×45.7×22.85+480×45.7+0.25×21.25×45.7×22.85=60775.3kN.m 组合二:M=1223.9×22.85+0.24×21.25×45.7×22.85+480×45.7+200×40.9=63407.8kN.m 组合三:M=1223.9×22.85+0.24×21.25×45.7×22.85+0.25×21.25×45.7×22.85+1200×4.8=44599.3kN.m 按照设计文件要求,临时固结措施要承受中支点处最大不平衡弯矩63407.8KN.m及相应竖向支反力52780.9KN,检算时取设计与计算的较大值,即

Excel求置信区间的方法

应用Excel求置信区间 一、总体均值的区间估计 (一)总体方差未知 例:为研究某种汽车轮胎的磨损情况,随机选取16只轮胎,每只轮胎行驶到磨坏为止。记录所行驶的里程(以公里计)如下: 假设汽车轮胎的行驶里程服从正态分布,均值、方差未知。试求总体均值μ的置信度为的置信区间。 步骤:

1.在单元格A1中输入“样本数据”,在单元格B4中输入“指标名称”,在单元格C4中输入“指标数值”,并在单元格A2:A17中输入样本数据。 2.在单元格B5中输入“样本容量”,在单元格C5中输入“16”。 3.计算样本平均行驶里程。在单元格B6中输入“样本均值”,在单元格C6中输入公式:“=AVERAGE(A2,A17)”,回车后得到的结果为。

4.计算样本标准差。在单元格B7中输入“样本标准差”,在单元格C7中输入公式:“=STDEV(A2,A17)”,回车后得到的结果为。 5.计算抽样平均误差。在单元格B8中输入“抽样平均误差”,在单元格C8中输入公式:“=C7/SQRT(C5)” ,回车后得到的结果为。 6.在单元格B9中输入“置信度”,在单元格C9中输入“”。 7.在单元格B10中输入“自由度”,在单元格C10中输入“15”。 8.在单元格B11中输入“t分布的双侧分位数”,在单元格C11中输入公式:“ =TINV(1-C9,C10)”,回车后得到α=的t分布的双侧分位数t=。 9.计算允许误差。在单元格B12中输入“允许误差”,在单元格C12中输入公式:“=C11*C8”,回车后得到的结果为。

10.计算置信区间下限。在单元格B13中输入“置信下限”,在单元格C13中输入置信区间下限公式:“=C6-C12”,回车后得到的结果为。 11.计算置信区间上限。在单元格B14中输入“置信上限”,在单元格C14中输入置信区间上限公式:“=C6+C12”,回车后得到的结果为。 (二)总体方差已知 仍以上例为例,假设汽车轮胎的行驶里程服从正态总体,方差为10002,试求总体均值μ的置信度为的置信区间。

临时固结计算书

万州区长江二桥至密溪沟段消落带生态库岸综合整治工程(三标段) (桃子园大桥) 0号块临时固结 施 工 专 项 方 案 审批人: 审核人: 编制人: 编制单位:市政园林工程集团 编制时间:2016年9月

目录 (一)工程概况 (2) (二)固结方案 (3) 1、方案一:体固结 (3) 1.1临时支座受力计算 (4) 1.2临时支座验算 (4) 1.3临时支座拆除 (5) 2、方案二:体体外固结 (5) 2.l. 设计依据及参数 (6) 2.2. 临时固结抗倾覆荷载 (6) 2.3.计算临时固结结构力 (7) 2.4. 临时固结结构设计 (7)

(一)工程概况 桃子园大桥桥型布置为左幅桥上部结构为(55+100+55)m+(3x25)m 预应力混凝土连续梁,左幅桥全长295m,右幅桥为(55+100+55)m 预应力混凝土连续梁,右幅桥全长220m。桥墩下部结构为11 号主墩基础采用6 根φ1.8m 钻孔灌注桩,桩基呈行列式布置:横向间距4.5m、纵向间距4.5m;桩底高程147.728m,左右幅桥桩长均为30m;桥墩基础设计为端承桩基础。承台为矩形承台,平面尺寸为12.6m×8.1m。承台厚3.5m。墩身采用等截面矩形实体花瓶墩,墩高左幅桥为10.5m,右幅桥为9m,桥墩截面尺寸3×7.26m,四周设r=0.3m的倒角。12 号主墩基础采用6 根φ1.8m 钻孔灌注桩,桩基呈行列式布置:横向间距4.5m、纵向间距4.5m;左右幅桥桩长均为30m;桥墩基础设计为端承桩基础。承台为矩形承台,平面尺寸为12.6m×8.1m。承台厚3.5m。墩身采用等厚度矩形实体花瓶墩,墩高左幅桥为20m,右幅桥为16.5m,单幅墩标准截面3×7.26m,四周设r=0.3m 的倒角。 主桥上部结构为(55+100+55)m 三跨预应力混凝土变截面连续箱梁,采用分离的上、下行独立的两幅桥,单幅桥采用单箱双室截面,跨中箱梁中心高度为2.5m,支点处箱梁中心梁高6.5m,由距主墩中心2.5m 处往跨中方向46.5m 段按1.8 次抛物线变化。箱梁根部底板厚80cm,跨中底板厚28cm,箱梁高度以及箱梁底板厚度按 1.8 次抛物线变化。箱梁腹板根部厚75cm,跨中厚50cm,箱梁腹板厚度在腹板变化段按直线段渐变,由厚75cm 变至至50cm。箱梁顶板厚度30cm。箱梁顶宽18.49m,底宽9.786m,顶板悬臂长度外侧2.5m侧2.4m,悬臂板端部厚18cm,根部厚65cm。箱梁顶设有2%的单向横坡。箱梁浇筑分段长度依次为:12m(0 号段)+3×3.0m+4×3.5m+5×4.0m。 0号块箱梁长12m(墩柱中心线两边各6米),设计为单箱双室截面,

固结系数的测定

试验三 固 结 系 数 的 测 定 1.通过试验测定试样的固结系数,用以计算地基土体受荷载后的固结度及固结时间。 2.测定固结系数所用仪器设备与固结试验相同 3.试样的切取与安装与固结试验相同,加预压荷载后测微表调零。 4.进行试验 (1)施加第一级荷载,一般为25kPa 或50kPa ,加荷的同时,开动秒表,记录测微计读数,测记时间为6",15",1',2'15",4',6'15",9',12'15",16',20'15",25',30'15",36',42'15",49',64',100',200',400',23h ,24h ,至稳定为止。 (2)重复上述步骤继续加荷P 2=100kPa ,P 3=200kPa ,P 4=400kPa (3)读数完成后拆除测微计,卸下砝码从固结容器内取出环刀与土样,用滤纸吸去附在土样表面及环刀外水份,称环刀加土质量以求试验后的密度。 (4)将环刀中的土样推出,从其中内部取两试样,测定试验后的含水率。 5.计算及绘图 (1)时间平方根法: 对P 1=100kPa ,以变形为纵坐标,时间平方根为横坐标,绘制变形与时间平方根关系曲线(如图3-1)。延长曲线开始段的直线,交纵坐标于ds 。ds 为理论零点,过ds 作另一直线,令其横坐标为前一直线横坐标的1.15倍,那么后一直线与t d -曲线交点所对应的时间的平方即为试样固结度达90%。所需的时间 t 90。 该级压力下的固结系数按下式计算: 式中:Cv —固结系数,cm 2/s h —最大排水距离,等于某级压力下试样的初始和终了高度的平均值,cm ; 图3-1 时间平方根法求t 90 (2)时间对数法: 对某一级压力,以变形为纵坐标,时间的对数为横坐标,绘制变形与时间对数关系曲线,(如图3-2)。在曲线的开始段,选任一时间t 1,查得相应的变形值d 1,再取时间t 2=t 1/4,查得相对应的变形值d 2,则2d 2-d 1即d 01;另取一时间依同法求得d 02、d 03、d 04等,取其平均值为理论零点d s ,延长曲线中部的直线段和通过9028480t h .C v =

连续梁悬臂施工墩梁临时固结计算

连续梁悬臂施工墩梁临时固结计算 临时固结措施参考“时速200公里客货共线铁路有砟轨道预应力混凝土连续梁(双线)图”叁桥(2006)2206-B 图,应能承受中支点处最大竖向力为33640KN 相应不平衡弯矩取为39424KNm,在每个墩身设置四个临时固结,则单个临时固结受力如下: 压力:R 1=33640/4+39424/3/2=8410+6570=14980KN (3.0m 为两个临时固结的纵向中心距) 拉力: R 2=39424/3/2=6570 KN 临时固结采用钢筋混凝土,由混凝土承受压力,钢筋承受拉力;混凝土采用C50, 钢筋采用25d mm =,=930pk f MPa 的精轧螺纹钢。 1 单个临时固结所需的精轧螺纹钢筋面积计算 As=1.3 R 2/f sd =1.3×6570/770=11092mm 2 (1.3为倾覆稳定的安全系数) 单根螺纹钢的截面面积2221125490.944 A d mm ππ= ??=??= 所需精轧螺纹钢筋根数: n= As/A=11092/490.9=20.4,取22n = (取22根φ25精轧螺纹钢钢筋,钢筋深入墩身和梁体各900mm ,在两端设锚垫板并加扣螺帽) 2 单个临时固结所需的C50混凝土面积计算 Ac=1.3R 1/fcd=1.3×14980×1000/22.4=869375mm 2 (取60×180cm , 1.3为受压强度的安全系数) 3 单个临时固结所需的钢板面积计算

As=1.3R1/fsd=1.3×14980×1000/215=90577mm2 (采用2cm厚钢板设置隔档,设置总长度6.28m,受力面积125600 mm2)4 临时固结设计图 临时固结平面布置图(图二十九)单位:厘米 临时固结立面布置图(图三十)单位:米

临时固结计算

临时固接计算 本桥为连续梁桥,主桥施工过程中需进行临时固结,计算图示见(图一和图二)。分析计算模型可知,挂篮对称平衡施工时桥墩仅受压力。考虑到施工质量和施工条件的问题,进行了以下三种工况的验算。分别是: 工况一:最后一个悬臂段不同步施工,一侧施工,另一侧空载。 工况二:一侧堆放材料、机具等0.8吨/米,端头作用15吨集中力,另一端空载; 工况三:一侧施工机具等动力系数1.2,另一侧为0.8。 列举参数意义如 R1’-----左侧临时固结块作用于桥墩上的力 R2’-----右侧临时固结块作用于桥墩上的力 f-----施加于桥墩中的竖向预应力对桥墩产生的力 R-----合成轴力 M-----合成弯矩 一、工况一:最后一个悬臂段不同步施工,一侧施工,另一侧空载。 施工至最大悬臂阶段累计内力图(图一) 单元号 节点号 轴 力 剪 力 弯 矩 86 15 -1213.4070 0.0000 0.0000 87 17 24631.1720 0.0000 0.0000 90 38 12236.4390 0.0000 0.0000 91 40 12236.4390 0.0000 0.0000 94 61 12236.4390 0.0000 0.0000 95 63 12236.4390 0.0000 0.0000 (一)桥墩所受外力总和: 以1号墩为例,由计算文件可以得到121214,24632R kN R kN =-= 可以看到梁体有向已浇注最后一块的方向翻转的倾向。以下计算所需精轧螺纹钢筋的根数:

3 32 11 6 ' 121410' 4.3361028010 7R R A A m σσ-?=?===??单侧需要根精轧螺纹钢筋即可 (二)分析桥墩受力 资江大桥主墩墩身截面如图1中的左图,已知Nd=23418KN ,Mdx=38767.8KN ·m , fcd =18.4Mpa ,fsd = fsd ′=280 Mpa ,L =21m,计算主墩墩身配筋。 1、计算截面在弯矩M dx 作用平面内的配筋。截面中性轴为y-y 轴 计算可得箱形截面的A=11.7m2,Iy=12.7205m4 在保证A ,I 值相等的前提下,箱形截面转换成I 形截面,如下图右图,按偏心受压构件的计算原理计算截面配筋,计算图示如下:

置信区间的解释及求取

置信区间的解释及求取-学习了解 95%置信区间(Confidence Interval,CI):当给出某个估计值的95%置信区间为【a,b】时,可以理解为我们有95%的信心(Confidence)可以说样本的平均值介于a到b之间,而发生错误的概率为5%。 有时也会说90%,99%的置信区间,具体含义可参考95%置信区间。 置信区间具体计算方式为: (1) 知道样本均值(M)和标准差(ST)时: 置信区间下限:a=M - n*ST; 置信区间上限:a=M + n*ST; 当求取90% 置信区间时n=1.645 当求取95% 置信区间时n=1.96 当求取99% 置信区间时n=2.576 (2) 通过利用蒙特卡洛(Monte Carlo)方法获得估计值分布时: 先对所有估计值样本进行排序,置信区间下限:a为排序后第lower%百分位值; 置信区间上限:b为排序后第upper%百分位值. 当求取90% 置信区间时 lower=5 upper=95; 当求取95% 置信区间时lower=2.5 upper=97.5 当求取99% 置信区间时lower=0.5 upper=99.5 当样本足够大时,(1)和(2)获取的结果基本相等。 参考资料:http://140.116.72.80/~smallko/ns2/confidence_interval.htm Confidence Limits: The range of confidence interval 附MATLAB 求取置信区间源码: %%% 置信区间的定义90%,95%,99%-------Liumin 2010.04.28 clear clc sampledata=randn(10000,1); a=0.01; %0.01 对应99%置信区间,0.05 对应95%置信区间,0.1 对应90%置信区间 if a==0.01 n=2.576; % 2.576 对应99%置信区间,1.96 对应95%置信区间,1.645 对应90%置信区间 elseif a==0.05 n=1.96; elseif a==0.1 n=1.645; end %计算对应百分位值 meana=mean(sampledata); stda=std(sampledata); sorta=sort(sampledata); %对数据从小到大排序 leng=size(sampledata,1); CIa(1:2,1)=[sorta(leng*a/2);sorta(leng*(1-a/2))]; %利用公式计算置信区间 CIf(1:2,1)=[meana-n*stda;meana+n*stda];

40+60+40连续梁临时固结计算

40+60+40m现浇箱梁临时固结计算书 一、工程简述 40+60+40m,箱梁断面为单箱五室斜腹板设置,箱梁顶板宽33m(含防撞墙外包部分),底板宽24~25.334m,两翼悬臂各长3.5m。桥面设置2.0%的向外侧双向横坡,顶底板平行设置。箱梁根部断面梁高3.8m,跨中和边跨现浇梁段梁高1.8m,其间梁底下缘以1.8次抛物线变化。 图1 箱梁典型截面示意 箱梁主墩墩顶处各设横隔梁1道,厚度为3.8m。两边墩墩顶处各设厚横隔梁一道。箱梁纵向划分为墩顶0号梁段、6个分节段浇筑梁段、边跨支架现浇段、边跨合龙段、中跨合龙段。墩顶0号梁段长12m,分节段浇筑梁段数及梁段长度从梁根部至跨中布置分别为:2×3.5m、4×4.0m。边跨现浇段长9.0m,边跨合龙段、中跨合龙段长均为2m。悬挑梁段最大节段控制重量为3148.4kN,最大悬挑长度为29m。 为避免悬灌梁施工时前后梁段荷载不平衡产生倾斜失稳破坏,且不使永久支座偏压破坏,在悬灌梁施工过程中0号块设置临时支撑,临时将支撑与梁体、承台固结。 二、计算依据 《杭州萧山机场公路改建工程两阶段施工图设计》(浙江省交通规划设计研究院,2013.8)

《公路桥涵施工技术规范》(JTJ 041-2000) 《公路桥梁抗风设计规范》(JTG/T D60-01-2004) 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004) 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002) 三、临时固结设置 本桥40+60+40m变截面连续箱梁,跨越规划的利民东路,施工方案拟采用挂蓝悬臂现浇施工。根据设计文件和相关规范要求,施工时应设置临时固结措施将墩梁固结,以承受悬臂施工中不对称荷载作用。 设计文件要求:无论在浇筑阶段、挂篮移动或拆除阶段,均需保持对称平衡施工,容许不对称重量纵桥向不得大于一个梁段底板的重量,横桥向不得大于一个梁段底板重量的20%。临时固结是悬臂施工的重要环节,设计文件基本要求如下: ①临时固结采用墩身外支架与预应力结合的固结体系,支架除满足受力的需要强度、刚度外,还要保证在受力作用下的稳定,支架可以考虑和墩柱进行适当的连接,以保证整体的稳定性。 ②计算临时固结时应考虑±2.5%的已浇筑梁段的涨(缩)模系数,半个节段的不平衡荷载,挂篮前移差一个节段的不平衡荷载,10年一遇的风速及合龙过程中产生的不平衡力等各种工况及其组合。 墩梁临时固结措施通常有体内固结(通过设置临时支座,并在临时支座内布设精轧螺纹钢)和体外固结(设置临时支撑体系)两种方式。本桥临时固结采用体外固结,采用了在墩身两侧布设临时钢管立柱的固结体系,同时辅以体外精轧螺纹钢固结。 该桥临时固结示意图如附图所示,1个主墩共布置10 根直径Φ1500mm,壁厚δ15mm 钢管,Q235B。同时每个钢管内部均匀布置4根Φ32 精轧螺纹钢,1个主墩共布置40 根Φ32 精轧螺纹钢,作为辅助。 如图2所示。

100m连续梁临时固结抗倾覆计算只是分享

附件1: 金华至温州铁路扩能改造工程站前工程(JWSG-I标) 跨金丽温高速公路1#特大桥(60+100+60)m连续梁 0#块临时固结检算书 计算: 复核: 审核: 中铁四局集团金温铁路第三项目经理部 二〇一一年八月

目录 1 计算依据 (1) 2 临时固结概述 (1) 3 根据设计文件计算 (3) 3.1工况分析 (3) 3.2荷载计算 (3) 3.3设计计算 (5) 4考虑施工中特殊荷载 (6) 4.1工况分析 (6) 4.2荷载计算 (6) 4.3设计计算 (7)

1 计算依据 (1)金华至温州铁路扩能改造工程跨金丽温高速公路1#特大桥施工图-金温扩能施(桥)-2; (2)铁路工程建设通用参考图:时速250公里客运专线铁路有砟轨道现浇预应力混凝土连续梁(双线)《(60+100+60)m》 -通桥(2010)2267A-I; (3)《混凝土结构设计规范》 (4)《路桥施工手册》。 2 临时固结概述 悬臂法施工时,主墩临时固结是上部构造施工安全和质量的关键工序,施工临时支座时,应确保其施工质量。连续梁在采用分段悬臂浇筑过程中,永久支座不能承受施工中产生的不平衡力矩,施工中需采取临时锚固措施,以提供竖向支撑、抵抗施工中产生的各种不平衡力矩,保证“T”构平衡。 对于铰接的预应力混凝土连续梁悬臂浇筑T构,相关施工技术规范和设计文件均要求在悬臂浇筑前“应先将墩顶梁段与桥墩临时固定”。设计文件明确悬臂T构的最大不平衡弯矩和竖向反力。同时,这个结构大多由施工单位自行设计施工。 在铁道部经规院发布的《60+100+60m现浇预应力混凝土连续梁》,图号:通桥(2010)2267A-I设计说明书施工方法及注意事项中,对墩梁临时固结措施的要求是:“临时固结措施,应能承受中支点处最大不平衡弯矩56557KN-m和相应竖向反力51430KN。此不平衡弯矩未考虑一侧挂篮突然坠落的情况,施工中应加强挂篮锚固,杜绝发生此类事故。临时锚固措施一般可采取墩顶临时固结、在墩旁设置临时墩等方式,施工单位应结合具体荷载进行计算和检算,并相应设计临时锚固措施,其材料及构造由施工

案例:置信度的计算(二项分布)

案例:置信度的计算(二项分布) 应用背景:数字通信系统中的许多元件都必须满足一项有关误码率()(εP )的最低规范。对于一个给定系统,在输入端送入某种预定形式的比特流,然后检测其输出,通过与输入相 比较可以估测出()(εP ) 。输出与输入之间的任何一个差错均视为一次误码。检测到的错误位数(ε)与已经传送的总位数(n )之比即为误码率(),其表示是真实误码率()(?εP )(εP )的估计,估计的准确度随传送位数的增加而改进。其关系可表示为: )()(?εε εP n P n ??→?=+∞ → [1] 重要的是,必须传送、测试足够数目的比特数才能保证是)(?εP )(εP 的合理近似,所以,对于合理限制的测试时间,我们有必要知道完成一个统计有效的测试所需的最少位数。 分析: 在许多场合,我们仅仅需要验证)(εP 是否好于某预定标准。换句话说,只要证明)(εP 比某一上限低即可。例如,许多通信系统要求)(εP 达到或更好(上限为)。统计学中有关加以上限的置信度概念可以用来推测,在某个量化的可信度前提下,真实1010?1010?)(εP 低于规定上限。这种方法带来的主要好处,就是容许你在测试时间和测试精度之间进行折衷。 问题的解决: (1)统计置信度的定义 统计置信度定义为,经过一系列试验,某事件的实际概率优于规定水平的几率(该定义中的实际概率是指,有限次测量所得概率在试验次数趋向无限时的极限值)。应用于)(εP 估计,统计置信度可重新阐述为,(基于n 位传送中检测到ε个错误)真实)(εP 优于规定水平γ(如)的概率。用数学语言表示为: 1010? },|)({n P P CL εγε<= 其中,CL 为置信度。由定义,CL 为概率,因此其在 取值。 ]1,0[计算出统计置信度之后就可以讲,我们有百分之CL 的把握相信,)(εP 优于γ。另外一种表达,如果我们多次重复测量误码率,并对每个测量周期重复计算n P εε=)(?,那么可以预 测,有百分之CL 的优于)(?εP γ。

(40+64+40)m连续梁临时固结计算书

(40+64+40)m连续梁临时固结计算书 1、计算参数 1)、梁体混凝土容重:26.0KN/m3; 2)、混凝土超重系数取:1.05; 3)、挂蓝自重取(含模板):70t; 4)、冲击系数取:1.2; 5)、施工荷载系数取:2.5KN/m2; 二、墩顶临时固结的设置 本桥墩梁铰接,为避免悬灌梁施工时前后梁段荷载不平衡产生倾斜,且不使永久支座过早受力,在悬灌梁施工过程中,应设置临时支座,并临时将桥墩与梁体固结。临时固结施工步骤如下:墩身施工时在墩顶上设置强度等级为C40,横截面为1×1.3m的砼临时固结支墩。其余部分与梁体钢筋焊接,形成墩梁临时固结,以抵抗墩梁节点处不平衡弯矩作用。顺桥向中心距2.8m。 三、荷载计算 纵向最大不平衡弯矩由悬臂灌注两端混凝土灌注不平衡重、成型后各节段由于施工误差产生的不平衡重、不对称设置的锯齿块的不平衡重等引起的。表2-1给出了(40+64+40)m连续梁的节段长度、节段重量等主要计算参数。图2-1给出了临时锚固受力简图。

图2-1 临时固结受力简图 表2-1 跨径(40+64+40m)连续梁阶段荷载统计表 在主跨结构合拢前,梁体应支撑于临时支座上。另外,施工中的不平衡弯矩,也由临时支座处的精轧螺纹钢承担。 采用midas civil建立模型,主要在结构最大双悬臂状态,考虑一侧各节段混凝土自重超重5%,并考虑另外一侧挂篮与梁段混凝土掉落(考虑1.2的冲击系数),由此工况建立的模型。具体如下:

图1 采用midas civil建立模型(单位:KN,m)结果如下: 计算得: 1max2max 35750.4 R R KN == 1min2min 13558.3 R R KN ==- 则抗倾覆弯矩:13558.3 2.837963.24. M KN m =?= 三、临时锚固的检算 1、锚固材料的选用 考虑采用PSB830Ф32精轧螺纹钢,其截面面积A=804.2mm2、屈服强度为830MPa、弹性模量为2×106 Mpa。 施工时,锚下张拉控制应力为750Mpa,单根力=804.2×750=603.15kN。 2、需要的精轧螺纹钢的数量 考虑两倍的抗倾覆安全系数,则抗倾覆需要螺纹钢根数: 1 13558.32 int()45( 603.15 n ? ==根) 则每个临时支墩中需布设23根精轧螺纹钢,现场实际布设24根,

回填固结灌浆计算公式

灌浆工程计算式及其相关规定 回填·固结 析水率:浆液在静状态下由于水泥颗粒的沉淀作用而析出水的比率。是浆液稳定性的标志。 析水率=析出清水体积(mL)/1000(mL) 浆液的水灰比: 体积比 已知浆液的水灰比,求浆液的密度(g/cm3) ?μ=μc(ω+1)/(μcω+1) 已知浆液的密度,求=浆液的水灰比: ω=μc-μ/(μc(μ-1)) 式中μc-水泥的表观密度,g/cm3。 μ-浆液的密度,g/cm3。 ω-浆液的水灰比。 水泥浆液密度与水灰比关系对照表 水灰比越小,析水率越小,析水时间越长。 结石率:浆液析水后凝结形成的结石的体积占原浆液体积的百分数。(析水率=1-结石率) 浆液用料的计算方法: 配制合比为水泥:黏士:砂:水=x:y:z:k的水泥黏士砂浆,所需和种材料用量的计算式为: Wc=x×V/(x/μc+y/μe+z/μs+k/μw) We=y×V/(x/μc+y/μe+z/μs+k/μw) Ws=z×V/(x/μc+y/μe+z/μs+k/μw) Ww=k×V/(x/μc+y/μe+z/μs+k/μw) 式中Wc-水泥的质量,kg We-黏士的质量,kg Ws-砂子的质量,kg Ww-水的质量,kg μc-水泥的密度,g/cm3 1 μe-黏士的密度,g/cm3 μs-砂子的密度,g/cm3 2.65 μw-水的密度,g/cm3 V -浆液的体积,L 水泥浆浓度变换时加料的计算: 水泥浆由稀变浓,需向原来的稀浆中加入水泥数量为: ΔWc=μc(k1+k2)V/K2(1+k1μc) 水泥浆由浓变稀,需向原来的浓浆中加入水的数量为: ΔWw=μc(k2-k1)V/(1+k1μc)

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