模板支架检算 (工字钢纵梁在下)2010 11 16
（一）对升平大道14#、15#墩中心线两边各4m范围内箱梁底板下模板、木楞、支
架计算
1、荷载计算
⑴钢筋混凝土载荷：最大载荷在中横梁处，梁高2.3m。
箱梁钢筋砼自重F1＝ 2.3m×25 KN/m3＝ 57.5 KN/m2
⑵脚手板配件载荷：取F2 = 0.5 KN/m2
⑶钢管支架及模板载荷：取F3 = 2.0KN/m2
⑷施工人员及设备荷载：取F4 = 1.0KN/m2
⑸振捣混凝土产生荷载：取F5 = 2.0KN/m2
⑹风荷载W k= 0.7μzμg W o=0.7×1.0×0.8×0.5=0.28 KN/m2
2、底模强度计算
箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚h=18mm，竹胶板方木背肋间距为250mm，
因此验算模板强度采用宽b=250mm平面竹胶板。
⑴ 18mm厚竹胶板截面特性
弹性模量E=9×103MPa
截面惯性矩：I=bh3/12=25×1.83/12=12.15cm4
截面抵抗矩：W=bh2/6=25×1.82/6=13.5cm3
[σ]=12MPa
⑵模板验算
①底模板均布荷载：
q=【(F1+F2+F3)×1.2+（F4+F5+W k）×1.4】×0.25 =
76.6×0.25 = 19.15 KN/m
②跨中最大弯矩：M=qL2/8=19.15×0.252/8=0.15 KN.m
③弯拉应力：
σmax=M/W=0.15×103/13.5×10-6=11.1 MPa＜[σ]=12MPa
竹胶板弯拉应力满足要求。
④挠度：从竹胶板下方木支撑肋布置可知，竹胶板可看作为多跨连续梁，
按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：
f=0.677qL4/100EI
=(0.677×19.15×2504)/(100×9×103×12.15×104)
= 0.46mm ＜ L/400 = 0.625mm
竹胶板挠度满足要求。
综上，18mm 厚竹胶板受力满足要求。
3、横向木枋验算
横向木枋采用10cm×10cm松木单层布设，间距为0.25m，按跨径
0.6m连续梁来计算：
⑴ 10×10cm松木枋截面特性
截面抵抗矩：W=bh2/6=0.1×0.12/6=1.67×10-4m3
截面惯性矩：I=bh3/12=0.1×0.13/12=8.33×10-6m4
松木容许抗弯应力：[σ]=13Mpa
弹性模量：E=9×103MPa
⑵弯拉应力验算
作用在纵梁上的均布荷载为：
q=【(F1+F2+F3)×1.2+（F4+F5+W k）×1.4】×0.25 = 76.6×0.25=19.15KN/m 跨中最大弯矩：M=qL2/8=19.15×0.62/8 = 0.86 KN.m
纵梁弯拉应力：
σ=M/W=0.86×103/1.67×10-4= 5.2 MPa ＜[σ] = 13MPa 纵梁弯拉应力满足要求。
⑶挠度验算
纵梁挠度：
f=5qL4/384EI
=(5×19.15×0.64)/(384×9×103×8.33×10-6)
= 0.43mm ＜ L/400 = 1.5 mm
综上，横梁受力满足要求。
4、纵向工字钢验算
纵梁采用10#工字钢单层布设，间距为0.6m，按跨径0.6m连续梁来计算：
⑴ 10#工字钢截面特性
截面抵抗矩：W=49cm3
截面惯性矩：I=245cm4
截面面积:A=14.33 cm2
容许抗弯应力：[σ]=160 Mpa
弹性模量：E=2.05×105 MPa
⑵弯拉应力验算
作用在纵梁上的均布荷载为：
q=【(F1+F2+F3)×1.2+（F4+F5+W k）×1.4】×0.6 = 76.6×0.6 =45.96KN/m 跨中最大弯矩：M=qL2/8=45.96×0.62/8 = 2.07KN.m
纵梁弯拉应力：
σ=M/W=2.07×103/49= 42 MPa ＜[σ] = 160 MPa 纵梁弯拉应力满足要求。
⑶挠度验算
纵梁挠度：
f=5qL4/384EI
=(5×45.96×0.64)/(384×2.05×105×245)
= 0.15 mm ＜ L/400 = 1.5 mm
综上，纵梁受力满足要求。
5、立杆验算
⑴立杆轴向荷载计算
据《路桥施工计算手册》，采用Φ48×3.5mm钢管作支架，当横杆步距为1.2m时，对接立杆的容许荷载[N容]=33.1KN。
每根立杆承受载荷：
N = 0.6×0.6×【(F1+F2+F3)×1.2+（F4+F5+W k）×1.4】
0.36×76.6= 27.58 KN ＜[N容]= 33.1 KN
立杆承重满足要求。
⑵立杆稳定性验算
立杆的计算长度L0L0=125cm
截面回转半径I i=1.58cm
截面积A A=4.89cm2
截面模量W W=5.08c m3
长细比λλ= L0/i= 125/1.58=79.1
轴心受压构件的稳定系数υ=0.739
根据《钢结构设计规范》，选用碗扣支架钢材的强度设计值为σ= 200Mpa，[σ实际]=N/(υ×A) = 27.58×1000/(0.739×4.89×102)
=76.3 MPa＜σ= 200 Mpa
结论：支架立杆的稳定性满足要求。
（二）对升平大道14#、15#墩中心线两边各4m范围以外底板下模板、木楞、支架计算
1、荷载计算
⑴钢筋混凝土载荷：最大载荷在距桥墩中心线4m处中隔梁下：
箱梁钢筋砼自重F1＝【 0.53×2.07+0.47×1】×25 KN/m3 ＝1.57×25 KN/m3 =39.25 KN/m2
⑵脚手板配件载荷：取F2 = 0.5 KN/m2
⑶钢管支架及模板载荷：取F3 = 2.0KN/m2
⑷施工人员及设备荷载：取F4 = 1.0KN/m2
⑸振捣混凝土产生荷载：取F5 = 2.0KN/m2
⑹风荷载W k= 0.7μzμg W o=0.7×1.0×0.8×0.5=0.28 K N/m2
2、底模强度计算
箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=18mm，竹胶板方木背肋间距为300mm，因此验算模板强度采用宽b=300mm平面竹胶板。
⑴ 18mm厚竹胶板截面特性
弹性模量E=9×103MPa
截面抵抗矩：W= bh2/6=30×1.82/6=16.2cm3
截面惯性矩：I=bh3/12=30×1.83/12=14.58cm4
[σ]=12MPa
⑵模板验算
①底模板均布荷载：
q=【(F1+F2+F3)×1.2+（F4+F5+W k）×1.4】×0.3 =
（41.75+4.6）×0.3 = 13.9 KN/m
②跨中最大弯矩：M=qL2/8=13.9×0.32/8=0.156 KN.m
③弯拉应力：
σmax=M/W=0.156×103/16.2×10-6=9.7 MPa＜[σ]=12MPa
竹胶板板弯拉应力满足要求。
④挠度：从竹胶板下方木支撑肋布置可知，竹胶板可看作为多跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：
f=0.677qL4/100EI
=(0.677×13.9×3004)/(100×9×103×14.58×104)
= 0.58mm ＜ L/400 = 0.75mm
竹胶板挠度满足要求。
综上，18mm 厚竹胶板受力满足要求。
3、横向木枋验算
横向木枋采用10cm×10cm松木单层布设，间距为0.3m，按跨径0.6m 连续梁来计算：
⑴ 10×10cm松木枋截面特性
截面抵抗矩：W=bh2/6=0.1×0.12/6=1.67×10-4m3
截面惯性矩：I=bh3/12=0.1×0.13/12=8.33×10-6m4
松木容许抗弯应力：[σ]=13Mpa
弹性模量：E=9×103MPa
⑵弯拉应力验算
作用在纵梁上的均布荷载为：
q=【(F1+F2+F3)×1.2+（F4+F5+W k）×1.4】×0.3=（41.75+4.6）×0.3
= 13.9 KN/m
跨中最大弯矩：M=qL2/8=13.9×0.62/8 = 0.62 KN.m
纵梁弯拉应力：
σ=M/W=0.62×103/1.67×10-4= 3.7 MPa ＜[σ] = 13MPa 纵梁弯拉应力满足要求。
⑶挠度验算
纵梁挠度：
f=5qL4/384EI
=(5×13.9×0.64)/(384×9×103×8.33×10-6)
= 0.31mm ＜ L/400 = 1.5 mm
综上，横梁受力满足要求。
4、纵向工字钢验算
纵梁采用10#工字钢单层布设，间距为0.6m，按跨径0.9m连续梁
来计算：
⑴ 10#工字钢截面特性
截面抵抗矩：W=49cm3
截面惯性矩：I=245cm4
截面面积:A=14.33 cm2
容许抗弯应力：[σ]=160 Mpa
弹性模量：E=2.05×105 MPa
⑵弯拉应力验算
作用在纵梁上的均布荷载为：
q=【(F1+F2+F3)×1.2+（F4+F5+W k）×1.4】×0.6 = 46.35×0.6 =27.81KN/m 跨中最大弯矩：M=qL2/8=27.81×0.92/8 = 2.82 KN.m
纵梁弯拉应力：
σ=M/W=2.82×103/49= 58 MPa ＜[σ] = 160 MPa 纵梁弯拉应力满足要求。
⑶挠度验算
纵梁挠度：
f=5qL4/384EI
=(5×27.81×0.94)/(384×2.05×105×245)
= 0.47 mm ＜ L/400 = 2.25 mm
综上，纵梁受力满足要求。
5、立杆验算
⑴立杆轴向荷载计算
据《路桥施工计算手册》，采用Φ48×3.5mm钢管作支架，当横杆步距为1.2m时，对接立杆的容许荷载[N容]=33.1KN。
每根立杆承受载荷：
N = 0.6×0.9×【(F1+F2+F3)×1.2+（F4+F5+W k）×1.4】
0.54×46.35= 25.03 KN ＜[N容]= 33.1 KN
立杆承重满足要求。
⑵立杆稳定性验算
立杆的计算长度L0L0=125cm
截面回转半径I i=1.58cm
截面积A A=4.89cm2
截面模量W W=5.08c m3
长细比λλ= L0/i= 125/1.58=79.1
轴心受压构件的稳定系数υ=0.739
根据《钢结构设计规范》，选用碗扣支架钢材的强度设计值为σ= 200Mpa，
[σ实际]=N/(υ×A) = 25.03×1000/(0.739×4.89×102)
=69.3 MPa＜σ= 200 Mpa
结论：支架立杆的稳定性满足要求。
（三）对升平大道14#、15#墩中心线两边各4m范围外箱梁翼板下模板、木楞、支
架计算
1、荷载计算
⑴钢筋混凝土载荷：
箱梁钢筋砼自重F1＝ 0.3m×25 KN/m3＝ 7.5 KN/m2
⑵脚手板配件载荷：取F2 = 0.5 KN/m2
⑶钢管支架及模板载荷：取F3 = 2.0KN/m2
⑷施工人员及设备荷载：取F4 = 1.0KN/m2
⑸振捣混凝土产生荷载：取F5 = 2.0KN/m2
⑹风荷载W k= 0.7μzμg W o=0.7×1.0×0.8×0.5=0.28 KN/m2
2、底模强度计算
箱梁翼模采用高强度竹胶板，板厚t=18mm，竹胶板方木背肋间距为500mm，
因此验算模板强度采用宽 b=500mm 平面竹胶板。
⑴ 18mm厚竹胶板截面特性
弹性模量E=9×103MPa
截面抵抗矩：W= bh2/6=50×1.82/6=27cm3
截面惯性矩：I=bh3/12=50×1.83/12=24.3cm4
[σ]=12MPa
⑵模板验算
①底模板均布荷载：
q=【(F1+F2+F3)×1.2+（F4+F5+W k）×1.4】×0.5 =21.1×0.5
10.55 KN/m
②跨中最大弯矩：M=qL2/8=10.55×0.52/8 = 0.33 KN.m
③弯拉应力：
σmax=M/W=0.33×103/27×10-6= 12 MPa≤[σ]=12MPa
竹胶板板弯拉应力满足要求。
④挠度：从竹胶板下方木支撑肋布置可知，竹胶板可看作为多跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：
f=0.677qL4/100EI
=(0.677×7.385×3504)/(100×9×103×14.58×104)
= 0.59 mm ＜ L/400 = 1.25 mm
竹胶板挠度满足要求。
综上，18mm厚竹胶板受力满足要求。
3、横向木枋验算
纵向木枋采用10cm×10cm松木单层布设，间距为0.5m，按跨径0.9m 连续梁来计算：
⑴ 10×10cm松木枋截面特性
截面抵抗矩：W=bh2/6=0.1×0.12/6=1.67×10-4m3
截面惯性矩：I=bh3/12=0.1×0.13/12=8.33×10-6m4
松木容许抗弯应力：[σ]=13Mpa
弹性模量：E=9×103MPa
⑵弯拉应力验算
作用在横梁上的均布荷载为：
q=【(F1+F2+F3)×1.2+（F4+F5+W k）×1.4】×0.5 =16.6×0.5
8.4 KN/m
跨中最大弯矩：M=qL2/8= 8.4×0.92/8 = 0.85 KN.m
纵梁弯拉应力：
σ=M/W=0.85×103/1.67×10-4= 5.1 MPa ＜[σ] = 13MPa 纵梁弯拉应力满足要求。
⑶挠度验算
纵梁挠度：
f=5qL4/384EI
=(5×8.4×0.94)/(384×9×103×8.33×10-6)
=0.96 mm ＜ L/400 = 2.25 mm
综上，横梁受力满足要求。
4、纵向木枋验算
纵向木枋采用10cm×10cm松木单层布设，间距为0.9m，按跨径0.9m 连续梁来计算：
⑴ 10×10cm松木枋截面特性
截面抵抗矩：W=bh2/6=0.1×0.12/6=1.67×10-4m3
截面惯性矩：I=bh3/12=0.1×0.13/12=8.33×10-6m4
松木容许抗弯应力：[σ]=13Mpa
弹性模量：E=9×103MPa
⑵弯拉应力验算
作用在横梁上的均布荷载为：
q=【(F1+F2+F3)×1.2+（F4+F5+W k）×1.4】×0.9 =16.6×0.9
14.94 KN/m
跨中最大弯矩：M=qL2/8= 14.94×0.92/8 = 1.51 KN.m
纵梁弯拉应力：
σ=M/W=1.51×103/1.67×10-4= 9.1 MPa ＜[σ] = 13MPa 纵梁弯拉应力满足要求。
⑶挠度验算
纵梁挠度：
f=5qL4/384EI
=(5×14.94×0.94)/(384×9×103×8.33×10-6)
=1.7 mm ＜ L/400 = 2.25 mm
综上，纵梁受力满足要求。
5、立杆验算
⑴立杆轴向荷载计算
据《路桥施工计算手册》，采用Φ48×3.5mm钢管作支架，当横杆步距为1.2m时，对接立杆的容许荷载[N容]=33.1KN。
每根立杆承受载荷：
N = 0.9×0.9×【(F1+F2+F3)×1.2+（F4+F5+W k）×1.4】
0.81×21.1= 17.1 KN ＜[N容]= 33.1 KN
立杆承重满足要求。
⑵立杆稳定性验算
立杆的计算长度L0L0=125cm
截面回转半径I i=1.58cm
截面积A A=4.89cm2
截面模量W W=5.08c m3
长细比λλ= L0/i= 125/1.58=79.1
轴心受压构件的稳定系数υ=0.739
根据《钢结构设计规范》，选用碗扣支架钢材的强度设计值为σ= 200Mpa，[σ实际]=N/(υ×A) = 17.1×1000/(0.739×4.89×102)
=47.3 MPa＜σ= 200 Mpa
结论：支架立杆的稳定性满足要求。
附件二：门洞支架受力检算
(1)门洞横梁I36a工字钢验算
顶托横梁按横桥向布置，间距5m；I36a工字钢次梁按纵桥向布置，间距75cm，
计算跨径为5m，按简支梁受力考虑：
平台面积：14.2m×6m = 85.2m2
砼荷载：N1= 12.5m2×6m×26kN/m3÷85.2m2 = 22.89kN/m2
脚手架、模板荷载：N2 = 450 kg/m2 = 4.5 kN /m2
设备及人工荷载：N3 = 250 kg /m2 = 2.5 kN /m2
砼浇注冲击及振捣荷载：N4 = 200 kg/m2 = 2 kN /m2
则有N = 1.2×（N1 + N2）+1.4×（ N3 + N4）= 39.17 kN /m2
平均荷载q=39.17×0.75=29.37kN /m
W=877.6cm3；I=15796cm4
M max=qL2/8=29.37×52/8=91.78kN·m
由梁正应力计算公式得：
σ = M max / W = 91.78×1000/ 877.6×10-6
=103.40Mpa ＜ [σ] = 160 Mpa 强度满足要求；
由弯曲剪应力计算公式得：
τmax = Q/A = 29.37×103×(5/2)/ 32.84×1×10-4
= 22.35Mpa＜ [τ] =100 Mpa
由简支梁挠度计算公式得：
E = 2.05×105 Mpa； I = 15796cm4
f max = 5qL4 / 384EI = 5×32.34×804/ 384×2.05×105×15796
= 0.005mm＜ [f] = 2mm（ [f] = L/400 ）
刚度满足要求。
(2)顶托横梁I40a工字钢验算
钢管立柱间距为3m，顶托横梁按横桥向布置，每组横梁采用两根长14.2m 的I40a工字钢组成，每组横梁纵向间距5m。因此计算跨径为3m，为简化计算，
按简支梁受力进行验算：
平均荷载大小为q= 39.17×85.2/(4×14.2)=58.76kN/m
W = 1085.7cm3； I = 21714cm4
跨内最大弯矩为：
M max =qL2/8 = 58.76×32/8= 66.11kN·m
由梁正应力计算公式得：
σw = M max / W = 66.11×103 /（1085.7×10-6）
= 60.89Mpa ＜ [σw] = 160Mpa 满足要求；
由弯曲剪应力计算公式得：
τmax = Q/A = 58.76×103×(3/2)/ 36.7×1.05×10-4
= 22.87Mpa＜ [τ] = 100 Mpa
挠度计算按简支梁考虑，得：
E = 2.05×105 Mpa； I = 21714cm4
f max = 5qL4 / 384EI = 5×58.76×34/ (384×2.05×105×21714)
= 1.39mm＜ [f] = 7.5mm（ [f] = L/400 ）刚度满足要求。
(3)立杆稳定性验算
(υ400×5mm)钢管立柱高4m，间距3m，中间采用［10槽钢作为斜拉杆进行连接。
P=39.17×85.2÷10=333.73 kN
S立柱=3.14×(402-39.52)=124.82㎝ 2
2+/4=13.97㎝
i=)
40
39
(2
长细比为λ=ι/ i = 400 / 13.97 =28.63 ，查表可得υ= 0.921，则有：[N]=υA[σ] =0.921×124.82×10^(-4)×215×10^6 = 2471.62kN
而Nmax=P=333.73kN，可见[N]＞Nmax,抗压强度满足要求。
模板支架计算实例
五、受力分析 （一）、荷载标准值 钢筋砼容重取26kN/m3。 顶板位置每延米砼为0.45m3/m，宽度0.6m 混凝土自重标准值： g1=(0.45m3/m×26KN/m3)/0.6m=19.5KN/m2 竹胶板自重标准值： g2=0.2KN/m2 方木自重标准值： g3=0.047×0.07×10KN/m3=0.0329KN/m 施工人员及机械设备均布活荷载： q1=3KN/m2 振捣砼时产生的活荷载： q2=2KN/m2
（二）、模板检算 模板材料为竹胶板，其静弯曲强度标准值为60f MPa =，弹性模 量为：3 6.010E MPa =?，模板厚度m d 015.0=。模板截面抵抗矩和模板 截面惯性矩取宽度为1m 计算: 模板截面抵抗矩)(1075.36 015.016 3522 m m m ad W -?=?== 模板截面惯性矩) (108125.212015.01124733m m m ad I -??== 模板支撑肋中心距为0.2m ，宽度0.6m ，模板在桥纵向按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，跨度为：0.2m+0.2m+0.2m 。 ①强度计算 模板上的均布荷载设计值为： q=[1.2×（g1+g2）+1.4×(q1+q2)] ×0.6m =[1.2×(19.5+0.2)+1.4×(3+2)] ×0.6=18.384KN/m 最大弯矩： Mmax=0.1×ql 2=0.1×18.408×0.22=0.0735KN ·m σmax=Mmax/(1.4×W)=0.0735/(1.4×3.75×10-5)=1.401MPa ＜f=60MPa [满足要求] ②挠度计算 刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 q=(g1+g2)×0.6=(19.5+0.2) ×0.6=11.82KN/m 最大挠度为： δ= m ＜δ
工字钢受力验算
工字钢受力验算
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悬挑梁受力验算一、原悬挑梁验算 １、基本参数 主梁离地高度 (m) 2５.２悬挑方式普通主梁悬挑 主梁间距(ｍm) １50０主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d（mｍ）16 主梁建筑物外悬挑长度L x(mm) 12５0 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a( ｍm) 1０0 主梁建筑物内锚固长度Ｌm(mm) 1600 梁／楼板混凝土强度等级Ｃ2５ 2、荷载布置参数 作用点号各排立杆传至梁上荷载标准 值F'(ｋN) 各排立杆传至梁上荷载设计 值F（kN） 各排立杆距主梁外锚固点水 平距离(mm） 主梁间距l a（mm) 1 8.２7 10.35 ４0０1500 ２8．27 1０．3５1200 1500 附图如下：
平面图 立面图 3、主梁验算 主梁材料类型工字钢主梁合并根数nｚ 1 主梁材料规格16号工字钢主梁截面积Ａ(cｍ2) 26.1 主梁截面惯性矩Ｉx（ｃm4）1130 主梁截面抵抗矩Wｘ(cm3) 14１ 2１５ 主梁自重标准值ｇk(ｋN/m）0.205 主梁材料抗弯强度设计值[ｆ]（Ｎ/mm 2） １25 主梁弹性模量E(N/mm２) 20６０0０主梁材料抗剪强度设计值[τ］(N／m m２） 主梁允许挠度[ν］(ｍm) １／25０ 荷载标准值： q'=g k=0.２05=０．205ｋN/ｍ 第1排:Ｆ＇１=F1'/ｎz=8．27/1=８.２7ｋＮ 第２排：Ｆ'2=Ｆ2'／ｎｚ＝8.27/1=８．27kN 荷载设计值: ｑ＝1.2×g k=1.２×0.20５=０.2４6ｋＮ/m 第１排:F1=F1／n z=10.35/1=10.３５kN 第２排:F2=F2／nｚ=1０．35/1=10．3５kN
工字钢搁置主梁验算计算书
工字钢搁置主梁验算计算书计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 3、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、基本参数 作用点号各排立杆传至梁上荷载 标准值F'(kN) 各排立杆传至梁上荷载设计 值F(kN) 各排立杆距主梁外锚固点水 平距离(mm) 主梁间距l a(mm) 1 6.138 7 140 900 2 6.138 7 1040 900 3 6.138 7 1940 900 4 6.138 7 2840 900 5 6.138 7 3740 900 6 6.138 7 4640 900 附图如下：
平面图 立面图 三、主梁验算 主梁材料类型 工字钢 主梁合并根数n z 1 主梁材料规格 14号工字钢 主梁截面积A(cm 2 ) 21.5 主梁截面惯性矩I x (cm 4 ) 712 主梁截面抵抗矩W x (cm 3) 102 主梁自重标准值g k (kN/m) 0.169 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 215 主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm 2 ) 125 主梁弹性模量E(N/mm 2 ) 206000 主梁允许挠度[ν](mm) 1/250 荷载标准值： q'=g k =0.169=0.169kN/m 第1排：F'1=F 1'/n z =6.138/1=6.138kN 第2排：F'2=F 2'/n z =6.138/1=6.138kN 第3排：F'3=F 3'/n z =6.138/1=6.138kN
第4排：F'4=F4'/n z=6.138/1=6.138kN 第5排：F'5=F5'/n z=6.138/1=6.138kN 第6排：F'6=F6'/n z=6.138/1=6.138kN 荷载设计值： q=1.2×g k=1.2×0.169=0.203kN/m 第1排：F1=F1/n z=7/1=7kN 第2排：F2=F2/n z=7/1=7kN 第3排：F3=F3/n z=7/1=7kN 第4排：F4=F4/n z=7/1=7kN 第5排：F5=F5/n z=7/1=7kN 第6排：F6=F6/n z=7/1=7kN 1、强度验算 弯矩图(kN·m) σmax=M max/W=15.204×106/102000=149.058N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=76.034×1000×[80×1402-(80-5.5)×121.82]/(8×7120000×5.5)=112.316N /mm2 τmax=112.316N/mm2≤[τ]=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算
梁模板计算实例(新)
模板计算实例 1、工程概况 柱网尺寸6m×9m，柱截面尺寸600mm×600mm 纵向梁截面尺寸300mm×600mm，横向梁截面尺寸600mm×800mm，无次梁，板厚150 mm，层高12m，支架高宽比小于3。 （采用泵送混凝土。） 2、工程参数（技术参数）
3计算 3.1梁侧模板计算 图3.1 梁侧模板受力简图 3.1.1梁侧模板荷载标准值计算 新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值: V F C 210t 22.0ββγ= 4.1.1-1 H F c γ= 4.1.1-2 式中 ： γc -- 混凝土的重力密度，取24kN/m 3； t 0 -- 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为 5.7小时。 T ：混凝土的入模温度，经现场测试，为20℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取11m/h ； H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.8m ； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.2； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。 V F C 210t 22.0ββγ==0.22×24×5.7×1.2×1.15×3.32=138.13 kN/m 2
H F c γ==24×0.8=19.2 kN/m 2 根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值19.2kN/m 2。 3.1.2梁侧面板强度验算 面板采用木胶合板，厚度为18mm ，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm 。（次楞平行于梁方向） 面板的截面抵抗矩W= 1000×18×18/6=54000mm 3； （W= 650×18×18/6=35100mm 3 ；）（次楞垂直于梁方向） 截面惯性矩I= 1000×18×18×18/12=486000mm 4； （I= 650×18×18×18/12=315900mm 4 ；） 1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.15m 。 2、荷载计算 新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G 4k =19.2kN/m 2， 振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q 2K =4kN/m 2。 （规范：2振捣混凝土时产生的荷载标准值（k Q 2）（↓→）对水平面模板可采用2 kN/m 2，对垂直面模板可采用4 kN/m 2） 荷载基本组合 1） 由可变荷载效应控制的组合 k Q n i ik G Q r G r S 111+=∑= （4.3.1—2） ∑∑==+=n i ik Qi n i ik G Q r G r S 1 1 9.0 （4.3.1—3） 式中 G r ──永久荷载分项系数，应按表4.2.3采用；
工字钢便桥荷载计算实例_secret
工字钢便桥设计及荷载验算书 一、概况 为保证施工便道畅通，并保证xx山后峡水库定期泻水的需要，经研究决定在xx河上修建一座跨河便桥。 从结构可靠性、经济性及施工工期要求等多方面因素综合考虑，便桥采用12片45b工字钢作为主梁，6片为一组，两组工字钢间净距90cm，各组工字钢分别由Ф22钢筋横向连接为一整体，保证6片工字钢整体受力，两组工字钢间由10mm钢板连接，钢板底部横向焊接Ф22钢筋做肋，保证小 型车辆及三轮农有用车通过。 二、荷载分析 根据现场施工需要，便桥承受荷载主要由桥梁自重荷载q，及车辆荷载P两部分组成，其中车辆荷载为主要荷载。如图1所示： 图1 为简便计算方法，桥梁自重荷载按均布荷载考虑，车辆荷载按集中荷载考虑。以单片工字钢受力情况分析确定q、P值。 1、q值确定 由资料查得45b工字钢每米重87.4kg，再加上联结钢筋及钢板重量，单片工字钢自重按1KN/m计算，及q=1KN/m。 2、P值确定
根据施工需要，并通过调查，便桥最大要求能通过后轮重60吨的大型车辆，及单侧车轮压力为300KN ，单片45b 工字钢尺寸如图2： 单侧车轮压力由6片梁同时承受，其分布如图3： 单侧车轮压力非平均分配于6片梁上，因此必须求出车轮中心点处最大压力max f ，且车轮单个宽25cm ，45b 工 字钢翼板宽15cm ，每片工字钢间横向间距为5cm ，因此 单侧车轮至少同时直接作用于两片工字钢上。而f 按 图3所示转换为直线分布，如图4： f max max f 图4 由图4可得到max f =F/2，单片工字钢受集中荷载为max f /2=75KN 。 由于便桥设计通过车速为5km/小时，故车辆对桥面的冲击荷载较小，故取冲击荷载系数为0.2，计算得到KN KN P 90)2.01(75=+?=。 三、结构强度检算 由图1所示单片工字钢受力图示，已知q=1KN/m ，P=90KN ，工字钢计算跨径l =11.2m ，根据设计规范，工字钢容许弯曲应力[]w σ=210MPa ，容许 图2（单位：mm ） 图3
底模竹胶板计算示例
箱梁碗扣支架计算书——模板部分 一、工程概况 二、计算依据 《XXXXXXXX》施工设计图 《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000） 《路桥施工计算手册》 三、支架设计方案 箱梁底模采用δ＝15mm的竹编胶合模板,底模小楞采用间距0.3米的100×100mm方木,大楞采用150×150mm方木。（底模部分描述） 四、支架计算 4.1荷载分析 底模部分描述 ①新浇砼容重按26kN/m3计算,则箱梁自重面集度：箱底——22.0KPa,翼板——7.50KPa； ②模板自重(含内模、侧模及支架)以砼自重的5%计，则模板自重面集度：箱底——1.10KPa,翼板——0.375KPa； ③施工人员、施工料具堆放、运输荷载面集度:2.0kPa； ④浇筑混凝土时产生的冲击荷载：2.0kPa； ⑤振捣混凝土产生的荷载:2.5kPa。 荷载组合： 强度组合：1.2×(①+②)+1.4×(③+④+⑤) 刚度组合：1.0×(①+②) 4.2底模计算
底模采用δ＝15mm 的竹编胶合模板,直接搁置于间距L =0.3米的方木小楞上,按三跨连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。 4.2.1荷载组合 强度验算组合：()()kN/m 82.365.20.20.24.11.10.222.11=++?++?=q 刚度验算组合：()kN/m 1.231.10.220.12=+?=q 4.2.2材料力学性能指标和截面特性 竹胶板容许应力[σ]=80MPa ，E =6×103MPa 。 截面特性：W=bh 2/6=1000×152/6=3.75×104mm 3 I=bh 3/12=1000×153/12=2.81×105mm 3 4.2.3强度验算 4.2.4刚度验算 附录：Midas 计算过程 1、运行Midas ，新建项目 2、定义计算过程中力的单位和长度单位（根据计算方便定义） 2、定义材料特性 “设计类型”选择“用户定义” 输入“材料名称”和“材料弹性模量”以及“泊松比”等信息后，点击“确认” 3、定义截面 选择“实腹长方形截面” 输入“名称”，选择“用户”，再输入截面的“H ”和“B ” 再选择“修改偏心” 4、建立节点 在Excel 里面输入节点坐标 在Midas 里面打开节点表格 将Excel 里面的节点坐标复制到节点表格里 点击“模型窗口”查看建立的节点 5、建立单元 在Midas 里面打开单元表格
箱涵模板支架计算书
箱涵模板支架计算书 一、方案选择 1、通道涵施工顺序 通道涵分三次浇筑，第一次浇至底板内壁以上500mm，第二次浇至顶板以下500mm，第三次浇筑剩余部分。 2、支模架选择 经过分析，本通道涵施工决定采用满堂式模板支架，采用扣件式钢筋脚手架搭设。 顶板底模选用18㎜厚九层胶合板，次楞木为50×100，间距为300㎜，搁置在水平钢管?48×3.5上，水平钢管通过直角扣件把力传给立柱?48×3.5，立柱纵、横向间距均为500×500㎜，步距 1.8m。侧壁底模为18㎜九层胶合板，次楞木50×100，间距为200㎜，主楞采用?48×3.5钢管，间距为400mm。螺栓采用?12，间距400mm。满堂支架图如下：
具体计算如下。 二、顶板底模计算 顶板底模采用18mm厚胶合板，木楞采用50×100mm，间距为300mm。 按三跨连续梁计算 1．荷载 钢筋砼板自重：0.6×25×1.2=18KN/㎡（标准值17.85KN/㎡） 模板重：0.3×1.2=0.36KN/㎡（标准值0.30 KN/㎡） 人与设备荷载：2.5×1.4=3.50KN/㎡ 合计：q=21.9KN/㎡ 2．强度计算 弯矩：M==0.1×21.9×0.32=0.197KN·m q: 均布荷载 l：次楞木间距 弯曲应力：f ==(0.197×106)/(×1000×182)=3.64 N/mm2 M: 弯矩 W: 模板的净截面抵抗矩，对矩截面为bh2 b: 模板截面宽度，取1m h: 模板截面高度，为18mm 因此f＜13.0 N/mm2 ,符合要求。 3．挠度计算
W==（0.677×(17.85＋0.3)×3004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.216㎜＜300/400=0.75㎜,符合要求. q：均布荷载标准值 E: 模板弹性模量，取9.5×103 I:模板的截面惯性矩，取 三、顶板下楞计算 楞木采用50×100mm，间距为300，支承楞木、立柱采用?48×3.5钢管，立柱间距为500mm。 楞木线荷载：q=21.9×0.3=6.57KN/㎡（标准值18.15×0.3=5.45N/mm2） （1）、强度计算 弯矩：M==0.1×6.57×0.52=0.164KN·m : 楞木截面宽度 弯曲应力：f ==(0.164×106)/(×50×1002)=1.968N/mm2 因此f＜13.0 N/mm2，符合要求。 （2）、挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×5004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.194㎜＜500/400=1.25㎜,符合要求. 四、支承顶板楞木水平钢管计算 顶板支承钢管线荷载：q=25.28×0.5=12.64KN/㎡（标准值
工字钢抗弯强度计算
工字钢抗弯强度计算 钢铁知识/jimmy 一、梁的静力计算概况 1、单跨梁形式：简支梁 2、荷载受力形式：简支梁中间受集中载荷 3、计算模型基本参数：长 L =6 M 4、集中力：标准值Pk=Pg+Pq =40+40=80 KN 设计值Pd=Pg*γG+Pq*γQ =40*1.2+40*1.4=104 KN 二、选择受荷截面 1、截面类型：工字钢：I40c 2、截面特性： Ix= 23850cm4 Wx= 1190cm3 Sx= 711.2cm3 G= 80.1kg/m 翼缘厚度 tf= 16.5mm 腹板厚度 tw= 14.5mm 三、相关参数 1、材质：Q235 2、x轴塑性发展系数γx：1.05 3、梁的挠度控制［v］：L/250 四、内力计算结果 1、支座反力 RA = RB =52 KN 2、支座反力 RB = Pd / 2 =52 KN 3、最大弯矩 Mmax = Pd * L / 4 =156 KN.M 五、强度及刚度验算结果 1、弯曲正应力σmax = Mmax / (γx * Wx)＝124.85 N/mm2 2、A处剪应力τ A = RA * Sx / (Ix * tw)＝10.69 N/mm2 3、B处剪应力τ B = RB * Sx / (Ix * tw)＝10.69 N/mm2 4、最大挠度 fmax = Pk * L ^ 3 / 48 * 1 / ( E * I )=7.33 mm 5、相对挠度 v = fmax / L =1/ 818.8 弯曲正应力σmax= 124.85 N/mm2 < 抗弯设计值 f : 205 N/mm2 ok! 支座最大剪应力τmax= 10.69 N/mm2 < 抗剪设计值 fv : 125 N/mm2 ok! 跨中挠度相对值 v=L/ 818.8 < 挠度控制值［v］:L/ 250 ok! 验算通过！
梁计算实例
梁计算实例 文档编制序号：[KK8UY-LL9IO69-TTO6M3-MTOL89-FTT688]
模板计算 1、工程概况 柱网尺寸8.4m×12m，柱截面尺寸900mm×900mm 纵向梁截面尺寸450mm×1200mm，横向梁截面尺寸450mm×900mm，无次梁，板厚150 mm，层高12m，支架高宽比小于3。 （采用泵送混凝土） 2、工程参数（技术参数）
3计算 梁侧模板计算 图 梁侧模板受力简图 3.1.1 KL1梁侧模板荷载标准值计算 新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值: V F C 210t 22.0ββγ= 4.1.1-1 H F c γ= 4.1.1-2 式中 ： γc -- 混凝土的重力密度，取24kN/m 3； t 0 -- 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为小 时。 T ：混凝土的入模温度，经现场测试，为20℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取11m/h ； H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.2m ； β1-- 外加剂影响修正系数，取； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取。 V F C 210t 22.0ββγ==×24××××= kN/m 2 H F c γ==24×=m 2 根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值m 2。 3.1.2 KL1梁侧模板强度验算 面板采用木胶合板，厚度为18mm ，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm 。 面板的截面抵抗矩W= 1000×18×18/6=54000mm 3； 截面惯性矩I= 1000×18×18×18/12=486000mm 4； 1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.15m 。 2、荷载计算 新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G 4k =m 2， 振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q 2K =4kN/m 2。 荷载基本组合 1） 由可变荷载效应控制的组合 k Q n i ik G Q r G r S 111+=∑= （4.3.1—2） ∑∑==+=n i ik Qi n i ik G Q r G r S 1 1 9.0 （4.3.1—3）
模板支撑计算
对该工程进行全面的概况描述 结构支撑系统计算及部分注意要点 1、主梁为350×900、350×700，次梁250×600、250×500；中空主梁450×1800，次梁300×900 2、层高：一层为，四层为，中空为; 3、跨度：框架一层，，，中空为 4、施工方法 ⑴、采用φ48钢管满堂红顶架作为垂直支撑钢件。 ⑵、框架梁底模采用18㎜厚夹板板；梁侧模、楼板底模均采用18mm厚夹板，支撑系统采用80×100mm的木枋、顶托、ф48钢管。 ⑶、大梁（截面450×1800）支撑系统采用ф48钢管沿梁横向＠500－650㎜；纵向＠800－1000㎜。支托纵向采用80×100×2000松木枋叠放交错搭接，木枋必须居中，支托两边的空隙位置用相应木楔固定，使叠木枋保证居中，横向木枋80×100×2000mm＠≦350。楼板模板支撑体系采用ф48钢管＠900－1000㎜。⑷、设ф48钢管纵横扫地杆一道（高出地面200㎜内）。同时纵横设置ф48水平连结钢管＠1500；保证整体稳定。 ⑸、纵横设剪刀撑Ф48＠6500以内；450×1800㎜主粱底两边均设置剪刀撑；米；米；米；米标高处设置水平剪刀撑Ф48＠6500以内；6；；；米标高利用周边混凝土框架梁作水平支撑固定满堂红顶架，5；10；15；20米标高利用混凝土柱作水平支撑固定满堂红顶架，保证整个支撑体系的稳定性 ⑹、梁高900mm，设二道φ12＠500mm穿梁对拉螺栓（梁底上400㎜为第一道、梁底上750－800㎜为第二道）。高跨梁1800mm，设四道φ14＠500mm穿梁对拉螺栓（梁底上300㎜为第一道、梁底上750－800㎜为第二道，1200-1300 mm第三道，1600-1700mm第四道），考虑梁内为工字钢结构，结合设计人员同意开孔。（7）为了施工安全，在米高度处搭设密竹一层作安全防护和操作平台。(8)、高支模施工过程检查严格按照《2.10.2模板工程验收表》和扣件式钢管满堂红顶架的《JGJ130－2001》规范执行，具体如下：1、专项施工方案计算书是否结合实际情况；2、立柱、支架间距是否满足规范及方案要求；3、水平柱、剪刀撑设置是否符合规范要求；4、作业环境是否满足规范要求。5、支架使用的各种周转材材质是否满足施工规范要求。 : 参数信息、5． 1）.模板支架参数 框架结构横向间距或排距(m):；纵距(m):；步距(m):；中空结构横向间距或排距(m):；纵距(m):；步距(m):； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):；框架结构（按）模板支架搭设高度(m):；中空模板支架搭设高度（m）： 采用的钢管(mm):Φ48×；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:；2）.荷载参数 23):； ):；混凝土与钢筋自重(kN/m模板与木板自重(kN/m2):；施工均布荷载标准值(kN/m3）.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；
梁模板支架计算示例
梁模板碗扣钢管高支撑架计算书 计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为7.0m ， 梁截面 B ×D=1000mm ×1000mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m ，立杆的步距 h=1.20m ， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 4。 木方100×100mm ，剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9500.0N/mm 4。 梁底支撑木方长度 1.50m 。 梁顶托采用双钢管48×3.25mm 。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.00kN/m 3，施工活荷载5.00kN/m 2。 梁两侧的楼板厚度0.20m ，梁两侧的楼板计算长度3.00m 。 地基承载力标准值230kN/m 2，基础底面扩展面积0.250m 2，地基承载力调整系数1.00。 扣件计算折减系数取1.00。 700 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.20×25.000×0.200×3.000×0.600=10.800kN 。
采用的钢管类型为48×3.25。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000×1.000×1.000+0.500×1.000=25.500kN/m 活荷载标准值 q2 = (4.000+1.000)×1.000=5.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3； I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×25.500+1.4×5.000)×0.600× 0.600=1.354kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.354×1000× 1000/54000=25.067N/mm2 面板的抗弯强度验算 f > [f],不满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×25.500+1.4×5.000)×0.600=13.536kN 截面抗剪强度计算值 T=3×13536.0/(2×1000.000× 18.000)=1.128N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算
工字钢抗弯强度计算方法
工字钢抗弯强度计算方法 一、梁的静力计算概况 1、单跨梁形式：简支梁 2、荷载受力形式：简支梁中间受集中载荷 3、计算模型基本参数：长 L =6 M 4、集中力：标准值Pk=Pg+Pq =40+40=80 KN 设计值Pd=Pg*γG+Pq*γQ =40*+40*=104 KN 二、选择受荷截面 1、截面类型：工字钢：I40c 2、截面特性： Ix= 23850cm4 Wx= 1190cm3 Sx= G= m 翼缘厚度 tf= 腹板厚度 tw= 三、相关参数 1、材质：Q235 2、x轴塑性发展系数γx： 3、梁的挠度控制［v］：L/250 四、内力计算结果 1、支座反力 RA = RB =52 KN 2、支座反力 RB = Pd / 2 =52 KN 3、最大弯矩 Mmax = Pd * L / 4 =156 五、强度及刚度验算结果 1、弯曲正应力σmax = Mmax / (γx * Wx)＝ N/mm2 2、A处剪应力τA = RA * Sx / (Ix * t w)＝ N/mm2 3、B处剪应力τB = RB * Sx / (Ix * tw)＝ N/mm2 4、最大挠度 fmax = Pk * L ^ 3 / 48 * 1 / ( E * I )= mm 5、相对挠度 v = fmax / L =1/ 弯曲正应力σmax= N/mm2 < 抗弯设计值 f : 205 N/mm2 ok! 支座最大剪应力τmax= N/mm2 < 抗剪设计值 fv : 125 N/mm2 ok! 跨中挠度相对值 v=L/ < 挠度控制值［v］:L/ 250 ok! 验算通过 Re: 如何计算角钢的受力---[图，请教] 1、? ? ? ? 设每个支点承载力为p=1875N，根据图所示，支点反力R＝2p 2、? ? ? ? 第一受力点弯矩M1=2p×=，第二受力点弯矩M2=2p×（＋）－p×=＝ 如弯矩图所示 3、? ? ? ? 查东北大学机械设计手册第一册3－157页的50×5的角钢抗弯W＝=×10－6m3 4、? ? ? ? 计算弯曲应力σ＝M2/w=×10－6=491×106N/m2=491MPa 5、? ? ? ? 角钢材料一般为Q235，其屈服应力为235MPa，故判断491>235，角钢将失效 Q235钢抗弯强度设计值 = = =mm2 < f=205N/mm2 符合要求
工字钢承载力计算
由于局部地面承载力不能满足模板脚手架基础要求，利用工字钢36a 作梁，两端支撑在混凝土结构地梁上，跨度8.4m 。工字钢按间距800mm 排列，在支两端座、跨度中间用16号槽钢作支撑，与工字钢焊接，将全部工字钢梁连成整体。模板脚手架间距横向800mm ，纵向800mm 。 一、参数信息 1.钢梁、脚手架参数 跨度8.4m ，间距0.80m ， 脚手架横向间距(m):0.80；纵距(m):0.80； 2.荷载参数 脚手架均布荷载标准值(kN/m2):15.00； 3. 36a 工字钢材料参数 h=360mm ,b=136mm, d=10mm,t=15.8mm 截面积（cm 2）:76.48, 每米重量（kg/m ）:60.037, 截面惯性矩Ix （cm 4）：15800； 截面抵抗拒Wx （cm 3）:875。 二、验算 q1=0.60037 kN/m2 F=11.52 KN F F F F F F F F F F F
1、荷载 1）钢梁自重：q 1 =0.60037 kN/m ， 2）钢梁承受脚手架荷载：F=15×0.8×0.8×1.2=11.52 （kN ） 化为等效均布荷载：q 2=15.086 kN/m 3)总荷载q= q 1+ q 2=15.686 kN/m 2、强度验算 为简支梁： M=281ql = 138.351 kN.m 最大应力 σ= x X W M =158.11 N/mm 2 <[f]=215 N/mm 2 满足要求。 3. 整体稳定 整体稳定应满足：f W M x b X b ?，计算832.0282 .007.1=-=b ?? 19010 875832.010351.13836=???=x b X W M ? N/mm 2 <[f]=215 N/mm 2 满足要求。 C 、刚度验算 EI ql w 38454==10cm =2000/200<8.5cm 10×15800×10×2×38420×10×292.158-114 3=? 满足要求。
工字钢焊接强度验算
工字钢对接工艺强度验算书 焊缝质量等级应符合现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB 50205的规定，规范将对接焊缝质量分为一级、二级和三级，考虑到实际施工中对接焊缝很难达到一级、二级的质量要求，因此，本次验算是针对焊缝质量等级为三级来进行强度验算。 对于采用自动焊、半自动焊和E43型焊条的手工焊，构件钢材为Q235钢的对接焊缝，其焊缝的抗压强度设计值 2 /215mm N f w c =和抗剪强度设计值 2 /125mm N f w v =均与母材的强度设计值相同，而三级的抗拉对接焊缝强度设计 值为 2 /185mm N f w t =，Q235钢的抗拉强度设计值为 2 /215mm N f =，因此，需 验算工字钢在采用对接焊缝以及周边焊共同作用时，焊缝的抗拉强度能否达到母材的抗拉强度设计值即可。 一、I22b 工字钢加强钢板选取计算 1、I22b 工字钢截面达到设计强度的弯矩计算 I x =3570cm 4 W x =325cm 3 I x / S x =18.7cm t w =12.3mm d=9.5mm M max =215N/mm 2×325×103mm 3=69.875KN.m I x ——x 轴的截面惯性矩 W x ——x 轴的截面模量 t w ——工字钢翼缘板厚度 d ——工字钢腹板厚度 M max ——使截面达到材料设计强度的计算截面弯矩 2、三级焊缝达到设计强度的弯矩计算 三级的抗拉对接焊缝强度设计值为 2 /185mm N f w t =
M=185N/mm2×325×103mm3=60.125KN.m 3、加强钢板截面尺寸计算 焊缝对截面抵抗的削弱在腹板处和翼缘板处，由于施工中对翼缘板处平整的要求，一般不在翼缘板处加强，因此在腹板两边添加加强钢板来弥补焊缝对截面的削弱。 由于截面的弯矩抵抗力主要是由截面尺寸来提供，所以计算选取在腹板处焊接两片170mm高，8mm厚的钢板来加强。 截面几何性质计算： 当焊接加强钢板后抵抗弯矩： M=185N/mm2×384.1×103mm3=71.058KN.m 对接焊缝使母材抵抗弯矩减小值： 加强钢板焊接后抵抗弯矩增加值： 所以当腹板增加加强钢板后，截面的抵抗弯矩增大了10.93KN.m，大于由对接焊缝引起的母材抵抗弯矩减小值9.75 KN.m，满足截面最大应力的要求并与母材截面强度相同。 4、焊缝强度计算 工字钢对接处在弯矩和剪力的组合作用下，使得各处应力值小于焊缝强度设计值来保证焊缝的长度满足要求，当临近焊缝处母材应力达到设计强度时焊缝刚好破坏的临界状态，以确定焊缝最小长度和最小的有效截面面积。拟采用两块高170mm×长100mm×厚8mm的Q235钢对I22b的工字钢进行周边焊，验算焊缝的抗拉强度能否达到抗拉强度设计要求。 正面角焊缝（作用力垂直于焊缝长度方向） 侧面角焊缝（作用力平行于焊缝长度方向）
模板支撑计算
濮阳宏业生物质热电2000m冷却塔2 扣件钢管楼板模板支架计算书 编制人：审核人： 批准人：日期： 编制单位：嘉泰建设发展有限公司
扣件钢管楼板模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 2，钢管强度折减系数取1.00。钢管强度为205.0 N/mm模板支架搭设高度为8.8m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。 222。 15.0N/mm，弹性模量面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm6000.0N/mm，抗弯强度木方50×80mm，间距300mm， 222。9000.0N/mm，抗弯强度15.0N/mm ，弹性模量木方剪切强度1.3N/mm梁顶托采用100×100mm木方。 23。25.10kN/m，混凝土钢筋自重模板自重0.20kN/m 22。2.50kN/m，施工均布荷载标准值倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m扣件计算折减系数取1.00。 楼板支撑架立面简图图1 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范 4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：2由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(2 5.10×0.15+0.20)+1.40×2.50=8.258kN/m2由永久荷载效应控制的组合 S=1.35×25.10×0.15+0.7×1.40×2.50=7.533kN/m1.40 1.2，可变荷载分项系数取由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取 48×3.0。采用的钢管类型为φ 一、4444-d)/32D。π，抵抗距计算采用π钢管惯性矩计算采用 I=(D-d)/64 W=(D 模板面板计算 需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。,面板为受弯结
穿心棒法盖梁施工计算书(工字钢)版
托担法盖梁施工计算书 一、工程概况 盖梁设计尺寸: 双柱式盖梁设计为长11.95m,宽2.1m ，高1.6m ，混凝土方量为 38.35方，两柱中心距6.95m 。盖梁如图所示: 二、施工方案 1） 预留孔：立柱施工时测好预留孔的标高位置，预埋直径110mm 硬质 PVC 管,较高立柱根据高差来进行标高调整， 保证两预留孔处于 同一个标高，施工 时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调； 2） 插入钢棒：柱顶插入一根直径为 9cm,长度为300cm 的钢 棒，作为主 梁工字钢支撑点，钢棒外伸长度一致； 3） 安装固定装置和机械式千斤顶。 4） 吊装主梁工字钢，利用? 25精轧螺纹钢，夹紧主梁工字钢， 上铺 112.6工字钢作为分配梁； 5） 拆除钢棒，封堵预留孔：盖梁施工完成后把预留孔用细石 立血 侧 ■
混凝土圭寸堵 三、受力计算 1、设计参数 1）I12.6 工字钢 截面面积为：A=1810mm2 截面抵抗矩：W=77< 103mm3 截面惯性矩：1=488 <04mm4 弹性模量E=2.1<105Mpa 钢材采用Q235 钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［ ]=215Mpa。2）主梁工字钢 横向主梁采用2片45b工字钢。 截面面积为：A=11100mm2 截面抵抗矩：W=150<0 103mm3 截面惯性矩：I=33760<104mm4 弹性模量E=2.1<105Mpa 3）钢棒 钢棒采用? 90mm高强钢棒（A45）, 截面面积为：A=3.14< 452=6362mm2，抗剪强度设计值］T］=125Mpa。 2、荷载计算 1）混凝土自重荷载（考虑立柱混凝土重量） W 1=38.35< 26=444.3kN；
满堂支架设计计算实例详解复习进程
满堂支架设计计算（一） （0#台—1#墩）出京线 目录 一、设计依据 (1) 二、地基容许承载力 (1) 三、箱梁砼自重荷载分布 (1) 四、模板、支架、枕木等自重及施工荷载 (2) 五、支架受力计算 1、立杆稳定计算 (5) 2、立杆扣件式钢管强度计算 (6) 3、纵横向水平钢管承载力 (6) 4、地基承载力的检算 (6) 5、底模、分配梁计算 (7) 6、预拱度计算 (12) 一、设计依据 1.《京承高速公路—陡子峪大桥工程施工图》 2.《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》JTJ023-85 3.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000 4.《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 5.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86 6.《简明施工计算手册》 二、地基容许承载力 根据本桥实际施工地质柱状图，地表覆盖层主要以亚粘素填土为主，地基承载力较好。 为了保证地基承载力不小于12t/㎡，需要进行地基处理。地基表皮层进行土层换填，换填如下：开挖标高见图纸，底层填0.5m中砂，经过三次浇水、分层碾压（平板震动器）夯实,地基面应平整，夯实后铺设5cm石子，继续压实，并进行承载力检测。整平地基时应注意做好排水设施系统，防止雨水浸泡地基，导致地基承载力下降、基础发生沉降。钢管支架和模板铺设好后，按120％设计荷载进行预压，避免不均匀沉降。 三、箱梁砼自重荷载分布 根据设计图纸，箱梁单重为819t。 墩顶实心段砼由设于墩顶的底模直接传递给墩身，此部分不予检算。对于空心段箱梁，根据《0#台-1#墩出京线30米跨箱梁满堂支架施工总体布置图》，综合考虑箱梁横截面面积和钢管支架立杆纵向间距，空心段箱梁腹板等厚段下方，纵桥向间距最大的立杆受力最不利。根据立杆纵桥向布置，受力最不利立杆纵向间距取为d=
模板支架计算.doc
安全管理检查验收表 箱梁模板支架计算书 弄广分离立交桥为3-22m 等宽截面，根据箱梁截面特点，即取： 一、横梁及实腹板段底模板支架计算 计算参数 : 模板支架搭设高度为7.0m， 立杆的纵距b=0.60m ，立杆的横距l=0.90m，立杆的步距h=1.20m。 面板厚度 12mm，剪切强度 1.6N/mm2，抗弯强度 18.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2 。 木方 100×100mm，间距 200mm ，剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2 。 梁顶托采用 100×150mm 木方。 模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重26.00kN/m3，施工活荷载 2.50kN/m2。 采用的钢管类型为48×2.9。 1、模板面板计算
面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值q1 = 26.000×1.400×0.600+0.500 ×0.600=22.140kN/m 活荷载标准值q2 = (0.000+2.500)×0.600=1.500kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为 : 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为 : W = 60.00×1.20×1.20/6 = 14.40cm3； I = 60.00×1.20×1.20×1.20/12 = 8.64cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2) ； M ——面板的最大弯距 (N.mm) ； W ——面板的净截面抵抗矩；
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设计强度）(/21510 32523 max mm N M W M x =?= M max =215N/mm 2×325×103mm 3=69.875KN.m I x ——x 轴的截面惯性矩 W x ——x 轴的截面模量 t w ——工字钢翼缘板厚度 d ——工字钢腹板厚度 M max ——使截面达到材料设计强度的计算截面弯矩 2、三级焊缝达到设计强度的弯矩计算 三级的抗拉对接焊缝强度设计值为 2 /185mm N f w t = 2/185mm N W M == σ M=185N/mm 2×325×103mm 3=60.125KN.m 3、加强钢板截面尺寸计算 焊缝对截面抵抗的削弱在腹板处和翼缘板处，由于施工中对翼缘板处平整的要求，一般不在翼缘板处加强，因此在腹板两边添加加强钢板来弥补焊缝对截面的削弱。 由于截面的弯矩抵抗力主要是由截面尺寸来提供，所以计算选取在