雨篷计算书(ansys计算)
第一部分、雨篷计算
第一章、雨篷面板计算
一、计算说明
玻璃雨篷面板选用TP8+1.14PVB+TP8双钢化夹胶玻璃。
参数如下：
计算标高：4.095 m
玻璃分格： a×b=1.50 ×1.8 m
a：玻璃分最大格短边
b：玻璃最大分格长边
设计地震烈度：8度
地面粗糙度类别：C类
二、荷载计算
1、雨篷构件重量荷载
雨篷钢构件自重由ANSYS有限元计算程序自动加载，这里只计算雨篷玻璃自重。
G AK：玻璃面板自重面荷载标准值
玻璃采用TP8+1.14PVB+TP8钢化夹胶玻璃
G AK=（8+8）×10-3×25.6=0.410 KN/m2
G GK：考虑各种零部件后的雨篷构件自重面荷载标准值
G GK=0.6 KN/m2
G G: 考虑各种零部件后的雨篷构件自重面荷载设计值
自重荷载分项系数：1.2
G G =1.2×G GK
=1.2×0.60
=0.72 KN/m2
2、雪荷载作用
S0: 基本雪压 0.4 KN/m2
按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001附表D.4取值
μr:积雪分布系数1.0
按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001 表6.2.1第1项取值
S K: 雪荷载标准值 S K =μr×S0 =0.4 KN/m2
S: 雪荷载设计值S =1.4×S K =0.56 KN/m2
3、风荷载作用（负风压）
W K：作用在雨蓬上的风荷载标准值
βgz：瞬时风压的阵风系数， 2.3686
按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001表7.5.1条取值μs：风荷载体型系数， -2.0
按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001第7.3.3条取值μZ：风荷载高度变化系数，0.74
按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001表7.2.1条取值W0：基本风压,0.45 KN/m2
按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001附表D.4取值
W K：风荷载标准值
W K =βgzμsμz W0
=2.3686×(-2.0)×0.74×0.45
=-1.5775 KN/m2（方向垂直向上）
W：风荷载设计值
R：风荷载作用效应的分项系数，1.4
W=γ·W k
=1.4×（-1.5775）
=-2.2085 KN/m2
三、荷载效应组合
1、由负风荷载效应控制的组合（向上）
r G: 重力荷载分项系数，《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001第3.2.5条规定：对结构的倾覆、滑移或飘浮验算，应取0.9
r W ：风荷载分项系数
按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001第3.2.5条取1.4
ψW：风荷载组合系数
G K：重力荷载标准值
W K：风荷载标准值
组合标准值：
q K =G K+ψW·W K
=0.6+1.0×(-1.5775)
=-0.9775 KN/m2
组合设计值：
q =r G G K +ψW·r W·W K
=0.9×0.6+1.0×1.4×（-1.5775）
=-1.6685 KN/m2
2、由自重荷载效应控制的组合（向下）
r G: 重力荷载分项系数
按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001规定取1.35
r s：雪荷载分项系数
按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001第3.2.5条取1.4
ψs：雪荷载组合系数
G K：重力荷载标准值
S K：雪荷载标准值 S K =μr×S0 =0.4 KN/m2
荷载组合：
雨篷活荷载按q活 =0.5 KN/m2计算，活荷载大于雪荷载，验算时取恒载+活载载。
标准值 q K=ψG G K+ψ活·q活k
=1.0×0.60+1.0×0.5
=1.10 KN/m2
设计值 q=ψG r G G K+ψ活 r活 q活k
=1.0×1.35×0.60+1.0×1.4×0.5
=1.51 KN/m2
经过以上计算得知，作用在雨篷上的荷载组合后分为荷载向上和荷载向下两种情况，需要计算雨篷构件在垂直向上风荷载控制的组合设计值作用下的强度和垂直向下风荷载控制的标准值作用下的挠度。
第二章、雨篷钢结构构件计算
一、计算说明
雨篷钢结构采用拉杆式，工字钢梁刚接在主体钢结构上外侧悬挑；钢梁选用100×(200-100)×8×6的工字钢，次龙骨选用Φ50×2圆钢管，拉杆Φ50×2圆钢管。雨篷钢结构计算采用有限元程序ANSYS和手算检验相结合的计算方法，程序自动加载雨篷钢构件的自重荷载，根据最不利原则，计算钢结构在风荷载效应控制的荷载组合作用下的强度和挠度。
二、雨篷钢结构ANSYS计算
挠度计算荷载图
应力计算荷载图
作用在雨篷上的荷载组合后分为荷载向上和荷载向下两种情况，需要计算雨篷构件在垂直向上风荷载控制的组合设计值作用下的强度和垂直向下风荷载控制的标准值作用下的挠度。
强度计算 q =r G G K +ψW·r W·W K
=2.3686×(-2.0)×0.74×0.45=-1.5775 KN/m2 (垂直向上) 挠度计算 q K=ψG G K+ψ活·q活k
=1.0×0.60+1.0×0.5=1.10 KN/m2
三、雨篷钢结构强度校核
1、雨篷钢结构应力
应力计算结果云图2、主龙骨100×(200-100)×8×6的工字钢校核
根据ANSYS的计算结果显示:
主龙骨应力计算结果云图
σ= N/mm2＜215 N/mm2 由图可知,主龙骨最大的100.131
主龙骨构件强度满足设计要求。
3、次龙骨Φ50×2圆钢管校核
根据ANSYS的计算结果显示:
次龙骨应力计算结果云图
σ= N/mm2＜215 N/mm2 由图可知,次龙骨最大的135.611
次龙骨构件强度满足设计要求。
4、拉杆Φ50×2 圆钢管校核
根据ANSYS的计算结果显示:
拉杆应力计算结果云图
σ= N/mm2＜215 N/mm2
由图可知,拉杆最大的51.688
拉杆构件强度满足设计要求。
三、雨篷挠度计算
1、雨篷钢结构挠度位移
雨篷在自重荷载效应作用下，采用软件计算得出结构体系的最大挠度,根据ANSYS的计
算结果显示:
挠度位移计算结果云图
u=10.155mm
u=10.155 mm ≤L/250=3265/250=13.06 mm。
雨篷挠度设计满足要求。
2、主龙骨100×(200-100)×8×6的工字钢校核
根据ANSYS的计算结果显示:
主龙骨挠度位移计算结果云图
u=10.155mm
u=10.155 mm ≤L/250=3265/250=13.06 mm。
主龙骨挠度设计满足要求。
3、次龙骨Φ50×2圆钢管校核
根据ANSYS的计算结果显示:
次龙骨挠度位移计算结果云图u=9.419mm
u=11.812 mm ≤L/250=17870/250=71.48 mm。
次龙骨挠度设计满足要求。
4、拉杆Φ50×2 圆钢管校核
根据ANSYS的计算结果显示:
拉杆挠度位移计算结果云图
u=0.05mm
u=0.05 mm ≤L/250=2702/250=10.808 mm。
拉杆挠度设计满足要求。
第四章、钢结构连接处焊缝计算
根据钢结构设计规范,此钢结构连接处的焊缝为直角焊缝,焊条为E43型,手工焊。根据《钢结构设计规范》GB50017-2003规定, 焊脚尺寸现取h f1 =8 mm, h f2 =6 mm。下图为钢结构连
接图和焊缝有效截面图。
根据ANSYS 计算可知:V=8911.2 N M=0.17e8 N.mm(详见后面的ANSYS 计算结果输出) 全部焊缝有效截面对中和轴的惯性矩为:
Iw=2×4.2×1683/12 + 2×100×5.6×8.8
2
+4×47×5.6×86.82=11337923.07 mm
4 翼缘焊缝的最大应力: 1×2f M h Iw σ=80.1710105.6×11337923.07
2?= =158.34 N/mm 2 ＜f ×w
f f β=1.22×160=195 N/mm 2 腹板焊缝中由于弯矩M 引起的最大应力:
221×f f h h σσ==158.34×84/105.6=125.95 N/mm 2
由于剪力V 在腹板焊缝中产生的平均剪应力:
22()
f e w V h l τ=∑=8911.2/(2×0.7×6×168)=6.31 N/mm 2
则腹板焊缝的强度(A 点为设计控制点)为
f σ2＜w f f =160 N/mm 2 w f f :角焊缝强度设计值(现取160 N/mm 2)
f β:正面角焊缝的强度增大系数(现取1.22)
h :上下翼缘有效截面最外纤维之间的距离
2h :腹板焊缝的实际长度
f h :角焊缝的焊角尺寸
e h :焊缝有效厚度 w l :焊缝的计算长度
e2w2h l :腹板焊缝的有效截面积
w I :全部焊缝有效截面积对中和轴的惯性矩
经上面计算,钢结构连接处的焊缝满足《钢结构设计规范》GB50017-2003要求.
第五章、ANSYS 计算结果输出
一、雨篷计算结果
1、雨篷钢结构ANSYS 挠度计算结果:
PRINT U NODAL SOLUTION PER NODE
***** POST1 NODAL DEGREE OF FREEDOM LISTING *****
LOAD STEP= 0 SUBSTEP= 1 TIME= 1.0000 LOAD CASE= 0
THE FOLLOWING DEGREE OF FREEDOM RESULTS ARE IN GLOBAL COORDINATES
NODE UX UY UZ USUM
1 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
2 -0.98144E-01 0.6813
3 -4.2068 4.2627
3 -0.85833E-03 0.51540E-02-0.34963E-01 0.35351E-01
4 -0.33755E-02 0.20015E-01-0.1255
5 0.12718
5 -0.74112E-02 0.43829E-01-0.26910 0.27275
6 -0.12784E-01 0.75840E-01-0.46215 0.46851
7 -0.19347E-01 0.11530 -0.69919 0.70889
8 -0.26980E-01 0.16144 -0.97890 0.99249
9 -0.35467E-01 0.21353 -1.2981 1.3160
10 -0.44530E-01 0.27080 -1.6524 1.6750
11 -0.53812E-01 0.33251 -2.0370 2.0647
12 -0.62856E-01 0.39790 -2.4454 2.4783
13 -0.71708E-01 0.46622 -2.8664 2.9049
14 -0.80680E-01 0.53674 -3.3018 3.3461
15 -0.89577E-01 0.60869 -3.7495 3.7996
23 -0.11708 0.83104 -5.3810 5.4461
24 -0.10812 0.75618 -4.7939 4.8544
26 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
27 -0.28735E-01 0.38422 -0.57888 0.69538
28 -0.19272E-02 0.16426E-02-0.15594E-01 0.15799E-01
29 -0.43208E-02 0.66833E-02-0.48136E-01 0.48790E-01
30 -0.70257E-02 0.15265E-01-0.89913E-01 0.91470E-01
31 -0.99726E-02 0.27530E-01-0.14189 0.14488
32 -0.13043E-01 0.43621E-01-0.20198 0.20704
33 -0.16088E-01 0.63682E-01-0.26753 0.27547
34 -0.18926E-01 0.87854E-01-0.33560 0.34743
35 -0.21330E-01 0.11628 -0.40250 0.41950
36 -0.23015E-01 0.14911 -0.46405 0.48796
37 -0.23628E-01 0.18648 -0.51500 0.54823
38 -0.23681E-01 0.22853 -0.54378 0.59032
39 -0.24213E-01 0.27541 -0.56022 0.62472
40 -0.25695E-01 0.32726 -0.56956 0.65739
48 -0.31691E-01 0.53334 -0.64795 0.83982
49 -0.31226E-01 0.45878 -0.61340 0.76663
51 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
52 -0.17997 0.97922E-01 -7.5474 7.5502
53 -0.15340E-02 0.19203E-02-0.61726E-01 0.61775E-01
***** POST1 NODAL DEGREE OF FREEDOM LISTING *****
LOAD STEP= 0 SUBSTEP= 1 TIME= 1.0000 LOAD CASE= 0
THE FOLLOWING DEGREE OF FREEDOM RESULTS ARE IN GLOBAL COORDINATES NODE UX UY UZ USUM
54 -0.59985E-02 0.71795E-02-0.22169 0.22189
55 -0.13147E-01 0.15140E-01-0.47524 0.47567
56 -0.22661E-01 0.25164E-01-0.81627 0.81697
57 -0.34300E-01 0.36611E-01 -1.2347 1.2357
58 -0.47896E-01 0.48843E-01 -1.7291 1.7305
59 -0.63106E-01 0.61220E-01 -2.2945 2.2962
60 -0.79490E-01 0.73099E-01 -2.9241 2.9261
61 -0.96473E-01 0.83839E-01 -3.6101 3.6123
62 -0.11332 0.92797E-01 -4.3422 4.3446
63 -0.13005 0.99330E-01 -5.1028 5.1054
64 -0.14702 0.10279 -5.8937 5.8965
65 -0.16384 0.10254 -6.7106 6.7133
73 -0.21482 0.10977 -9.6994 9.7024
74 -0.19841 0.10385 -8.6234 8.6263
76 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
77 -0.17998 0.63927 -7.5565 7.5856
78 -0.15287E-02 0.53203E-02-0.61808E-01 0.62055E-01
79 -0.59918E-02 0.20545E-01-0.22199 0.22302
80 -0.13142E-01 0.44749E-01-0.47588 0.47816
81 -0.22662E-01 0.77007E-01-0.81736 0.82130
82 -0.34309E-01 0.11639 -1.2363 1.2423
83 -0.47915E-01 0.16198 -1.7315 1.7397
84 -0.63137E-01 0.21285 -2.2976 2.3083
85 -0.79532E-01 0.26808 -2.9280 2.9414
86 -0.96526E-01 0.32674 -3.6149 3.6309
87 -0.11339 0.38791 -4.3479 4.3667
88 -0.13011 0.45066 -5.1095 5.1310
89 -0.14708 0.51409 -5.9013 5.9255
90 -0.16389 0.57726 -6.7190 6.7457
98 -0.21486 0.76435 -9.7101 9.7425
99 -0.19844 0.70181 -8.6333 8.6641
101 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
102 -0.34308E-01 0.56345 -0.76517 0.95086
103 -0.20904E-02-0.99648E-03-0.17858E-01 0.18007E-01
104 -0.48183E-02-0.26116E-02-0.57923E-01 0.58182E-01
105 -0.79709E-02-0.31064E-02-0.11603 0.11634
106 -0.11287E-01-0.74134E-03-0.18702 0.18736
***** POST1 NODAL DEGREE OF FREEDOM LISTING *****
LOAD STEP= 0 SUBSTEP= 1 TIME= 1.0000 LOAD CASE= 0
THE FOLLOWING DEGREE OF FREEDOM RESULTS ARE IN GLOBAL COORDINATES
NODE UX UY UZ USUM
107 -0.14611E-01 0.62240E-02-0.26204 0.26252
108 -0.17899E-01 0.19531E-01-0.34160 0.34262
109 -0.20977E-01 0.40920E-01-0.42295 0.42544
110 -0.23634E-01 0.72136E-01-0.50261 0.50831
111 -0.25605E-01 0.11492 -0.57670 0.58860
112 -0.26559E-01 0.17102 -0.64030 0.66327
113 -0.27038E-01 0.24217 -0.68222 0.72444
114 -0.28118E-01 0.33013 -0.71280 0.78604
115 -0.30319E-01 0.43664 -0.73784 0.85790
123 -0.38030E-01 0.89097 -0.88425 1.2559
124 -0.37182E-01 0.72721 -0.82469 1.1002
126 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
127 -0.17635 0.47927E-01 -7.3995 7.4017
128 -0.15133E-02 0.17444E-02-0.60756E-01 0.60800E-01
129 -0.59062E-02 0.64485E-02-0.21808 0.21825
130 -0.12933E-01 0.13439E-01-0.46732 0.46769
131 -0.22276E-01 0.22043E-01-0.80240 0.80301
132 -0.33699E-01 0.31584E-01 -1.2133 1.2141
133 -0.47034E-01 0.41389E-01 -1.6986 1.6997
134 -0.61944E-01 0.50780E-01 -2.2533 2.2548
135 -0.77993E-01 0.59081E-01 -2.8709 2.8726
136 -0.94615E-01 0.65612E-01 -3.5435 3.5454
137 -0.11109 0.69696E-01 -4.2610 4.2630
138 -0.12742 0.70651E-01 -5.0060 5.0081
139 -0.14403 0.67797E-01 -5.7804 5.7826
140 -0.16050 0.60450E-01 -6.5801 6.5823
148 -0.21053 0.44493E-01 -9.5079 9.5104
149 -0.19445 0.46210E-01 -8.4537 8.4561
151 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
152 -0.18393 0.63168 -7.7088 7.7368
153 -0.15550E-02 0.52005E-02-0.62777E-01 0.63011E-01
154 -0.60959E-02 0.20095E-01-0.22561 0.22659
155 -0.13375E-01 0.43795E-01-0.48384 0.48600
156 -0.23073E-01 0.75410E-01-0.83131 0.83505
157 -0.34947E-01 0.11405 -1.2579 1.2636
158 -0.48825E-01 0.15883 -1.7623 1.7701
159 -0.64361E-01 0.20887 -2.3392 2.3494
***** POST1 NODAL DEGREE OF FREEDOM LISTING *****
LOAD STEP= 0 SUBSTEP= 1 TIME= 1.0000 LOAD CASE= 0
THE FOLLOWING DEGREE OF FREEDOM RESULTS ARE IN GLOBAL COORDINATES
NODE UX UY UZ USUM
160 -0.81109E-01 0.26326 -2.9819 2.9946
161 -0.98487E-01 0.32114 -3.6825 3.6978
162 -0.11575 0.38161 -4.4305 4.4484
163 -0.13290 0.44378 -5.2082 5.2288
164 -0.15028 0.50677 -6.0172 6.0404
165 -0.16748 0.56970 -6.8528 6.8785
173 -0.21952 0.75815 -9.9089 9.9403
174 -0.20274 0.69492 -8.8088 8.8385
176 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
177 -0.34408E-01 0.47247 -0.73454 0.87405
178 -0.21066E-02-0.25330E-02-0.17544E-01 0.17851E-01
179 -0.48362E-02-0.83749E-02-0.56802E-01 0.57620E-01
180 -0.79776E-02-0.15305E-01-0.11363 0.11494
181 -0.11271E-01-0.21101E-01-0.18292 0.18447
182 -0.14564E-01-0.23542E-01-0.25582 0.25732
183 -0.17814E-01-0.20403E-01-0.33293 0.33403
184 -0.20852E-01-0.94633E-02-0.41154 0.41217
185 -0.23471E-01 0.11503E-01-0.48824 0.48894
186 -0.25411E-01 0.44720E-01-0.55923 0.56159
187 -0.26350E-01 0.92412E-01-0.61969 0.62710
188 -0.26836E-01 0.15681 -0.65856 0.67751
189 -0.27960E-01 0.24013 -0.68633 0.72766
190 -0.30255E-01 0.34461 -0.70897 0.78887
198 -0.38081E-01 0.81725 -0.85046 1.1801
199 -0.37257E-01 0.64486 -0.79248 1.0224
201 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
202 -0.17068 0.32869E-01 -7.1757 7.1779
203 -0.14794E-02 0.18587E-02-0.59321E-01 0.59369E-01
204 -0.57625E-02 0.68376E-02-0.21272 0.21290
205 -0.12604E-01 0.14178E-01-0.45555 0.45595
206 -0.21690E-01 0.23121E-01-0.78177 0.78242
207 -0.32784E-01 0.32904E-01 -1.1814 1.1823
208 -0.45724E-01 0.42768E-01 -1.6531 1.6542
209 -0.60176E-01 0.51950E-01 -2.1919 2.1934
210 -0.75714E-01 0.59686E-01 -2.7914 2.7930
211 -0.91780E-01 0.65212E-01 -3.4438 3.4457
212 -0.10766 0.67764E-01 -4.1393 4.1412
***** POST1 NODAL DEGREE OF FREEDOM LISTING *****
LOAD STEP= 0 SUBSTEP= 1 TIME= 1.0000 LOAD CASE= 0
THE FOLLOWING DEGREE OF FREEDOM RESULTS ARE IN GLOBAL COORDINATES
NODE UX UY UZ USUM
213 -0.12340 0.66573E-01 -4.8606 4.8626
214 -0.13940 0.60873E-01 -5.6098 5.6119
215 -0.15532 0.49895E-01 -6.3833 6.3854
223 -0.20383 0.18650E-01 -9.2165 9.2188
224 -0.18827 0.25759E-01 -8.1961 8.1983
226 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
227 -0.18524 0.60460 -7.7577 7.7834
228 -0.15667E-02 0.49751E-02-0.63089E-01 0.63304E-01
229 -0.61358E-02 0.19225E-01-0.22678 0.22768
230 -0.13460E-01 0.41899E-01-0.48640 0.48839
231 -0.23218E-01 0.72149E-01-0.83581 0.83924
232 -0.35168E-01 0.10912 -1.2649 1.2701
233 -0.49138E-01 0.15197 -1.7722 1.7794
234 -0.64778E-01 0.19985 -2.3526 2.3620
235 -0.81643E-01 0.25191 -2.9993 3.0109
236 -0.99147E-01 0.30730 -3.7042 3.7183
237 -0.11655 0.36518 -4.4571 4.4735
238 -0.13383 0.42469 -5.2400 5.2589
239 -0.15135 0.48500 -6.0545 6.0757
240 -0.16868 0.54525 -6.8958 6.9194
248 -0.22106 0.72755 -9.9727 10.002
249 -0.20416 0.66607 -8.8652 8.8925
251 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
252 -0.55513E-01 0.50005 -0.86829 1.0035
253 -0.22183E-02 0.33904E-03-0.14967E-01 0.15135E-01
254 -0.49814E-02 0.21413E-02-0.48654E-01 0.48956E-01
255 -0.81133E-02 0.64004E-02-0.97616E-01 0.98162E-01
256 -0.11398E-01 0.14111E-01-0.15759 0.15863
257 -0.14738E-01 0.26266E-01-0.22071 0.22275
258 -0.18154E-01 0.43862E-01-0.28872 0.29259
259 -0.21559E-01 0.67894E-01-0.36022 0.36720
260 -0.24844E-01 0.99358E-01-0.43346 0.44539
261 -0.27874E-01 0.13925 -0.50643 0.52597
262 -0.30476E-01 0.18857 -0.57660 0.60742
263 -0.33389E-01 0.24831 -0.63548 0.68308
264 -0.37939E-01 0.31947 -0.69676 0.76745
265 -0.44959E-01 0.40305 -0.77012 0.87037
钢结构雨篷设计计算书.
钢结构雨篷设计计算书 1基本参数 1.1雨篷所在地区： 苏州地区； 1.2地面粗糙度分类等级： 按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012) A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区； D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区； 依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。 2雨篷荷载计算 2.1玻璃雨篷的荷载作用说明： 玻璃雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。 (1)自重：包括玻璃、连接件、附件等的自重，可以按照400N/m2估算： (2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采用； (3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用； (4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采用； 在实际工程的雨篷结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取用其最大值： A：考虑正风压时： a.当永久荷载起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： S k+=1.35G k +0.6×1.4w k +0.7×1.4S k (或Q k ) b.当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： S k+=1.2G k +1.4×w k +0.7×1.4S k (或Q k ) B：考虑负风压时： 按下面公式进行荷载组合： S k-=1.0G k +1.4w k
2.2风荷载标准值计算： 按建筑结构荷载规范(GB50009-2012)计算： w k+=β gz μ z μ s1+ w ……7.1.1-2[GB50009-2012 2006年版] w k-=β gz μ z μ s1- w 上式中： w k+ ：正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)； w k- ：负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)； Z：计算点标高：4m； β gz ：瞬时风压的阵风系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)： β gz =K(1+2μ f ) 其中K为地面粗糙度调整系数，μ f 为脉动系数 A类场地：β gz =0.92×(1+2μ f ) 其中：μ f =0.387×(Z/10)-0.12 B类场地：β gz =0.89×(1+2μ f ) 其中：μ f =0.5(Z/10)-0.16 C类场地：β gz =0.85×(1+2μ f ) 其中：μ f =0.734(Z/10)-0.22 D类场地：β gz =0.80×(1+2μ f ) 其中：μ f =1.2248(Z/10)-0.3 对于B类地形，5m高度处瞬时风压的阵风系数： β gz =0.89×(1+2×(0.5(Z/10)-0.16))=1.8844 μ z ：风压高度变化系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算： A类场地：μ z =1.379×(Z/10)0.24 当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m； B类场地：μ z =(Z/10)0.32 当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m； C类场地：μ z =0.616×(Z/10)0.44 当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m； D类场地：μ z =0.318×(Z/10)0.60 当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m； 对于B类地形，5m高度处风压高度变化系数： μ z =1.000×(Z/10)0.32=1 μ s1 ：局部风压体型系数，对于雨篷结构，按规范，计算正风压时，取μ
钢结构雨棚设计
雨棚设计 13.1雨篷的荷载作用说明 雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。 (1)自重：包括面板、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照500N/m2估算： (2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采用； (3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用； (4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采用； A：考虑正风压时： a.当永久荷载起控制作用的时 SA+=1.35Gk+0.6×1.4wk+0.7×1.4Sk B：考虑负风压时： 按下面公式进行荷载组合： SA-=1.0Gk+1.4wk 13.1.1风荷载标准值计算 (1)计算龙骨构件的风荷载标准值： 龙骨构件的从属面积：
A=5.18×1.525=7.8995m2 LogA=0.898 μsA1+(A)=μs1+(1)+[μs1+(25)-μs1+(1)]logA/1.4 =0.5 μsA1-(A)=μs1-(1)+[μs1-(25)-μs1-(1)]logA/1.4 =1.487 wkA+=βgzμzμsA1+w0 =1.7×1×0.5×0.0004 =0.00034MPa wkA-=βgzμzμsA1-w0 =1.7×1×1.487×0.0004 =0.001011MPa (2)计算面板部分的风荷载标准值： μsB1+(A)=0.5 μsB1-(A)=2 wkB+=βgzμzμsB1+w0 =1.7×1×0.5×0.0004 =0.00034MPa wkB-=βgzμzμsB1-w0 =1.7×1×2×0.0004 =0.00136MPa 13.1.2风荷载设计值计算 wA+=1.4×wkA+ =1.4×0.00034 =0.000476MPa wA-=1.4×wkA- =1.4×0.001011 =0.001415MPa
雨棚计算书
钢筋场雨棚棚检算书 1.钢筋场雨棚设计： 雨棚采用轻钢屋面结构，共设4跨，跨度22.5m，进深25m。立柱间距6.25m。立柱采用,160mm φ厚度的钢管。纵梁采用22号工字钢。屋面拱架采用钢管桁架，屋面板采用蓝色钢板。立柱基础利用混凝土料仓隔墙,立柱与基础连接采用地脚螺栓连接．立柱顶部与纵梁采用焊接连接．具体布置形式见附图． mm 850Φ20C 2.雨棚检算： 主要验算雨棚的抗风性能即立柱抗拔能力，是否能满足要求。选取雨棚侧面一个立柱间距进行检算。 ①采用ANSYS 进行模型建立：钢管柱可简化为梁（beam3）；其实常数(Real)： 222220038.0))008.0216.0(16.0(4 141592654 .3)(4 m d D A =×??×= ?×= π 4544441060)144.016.0(32 )(32 m d D I ?×=?×= ?= π π m h 16.0= ②主拱架采用梁单元BEAM3，内部连杆采用杆构件单元link1参数如下： 主拱架： 222220004.0))003.0205.0(05.0(4 141592654 .3)(4 m d D A =×??×=?×= π 4744441046.2)044.005.0(32 )(32 m d D I ?×=?×= ?= π π m h 05.0= 内部连接杆： 222220004.0))003.0205.0(05.0(4 141592654 .3)(4 m d D A =×??×= ?×= π ③材料参数： 弹性模量： MPa EX 11102×=泊松比：17.0=ν ④约束：钢管柱底部简化为固定端约束。 ⑤荷载计算： a.桂林地区基本风压值为： 2/35.0m kN
很实用的雨篷计算范例
运达中央广场瑞吉南面雨篷系统计算书 设计： 校对： 审核： 批准： 中国建筑装饰集团有限公司 二零一四年九月
目录 瑞吉酒店雨篷系统计算 (1) §1、雨篷面荷载确定[标高：4.5m] (1) §2、雨篷8+1.52PVB+8mm夹胶玻璃面板计算 (3) §3、雨篷支撑钢架结构计算 (7) §4、雨篷支撑钢架结构固定钢梁计算 (14) §5、雨篷支撑钢架结构固定钢梁焊缝强度计算 (19)
瑞吉酒店雨篷系统计算 §1、雨篷面荷载确定[标高：4.5m] 雨篷系统分析包括8+1.52PVB+8mm 夹胶钢化玻璃和3mm 厚铝单板作饰面材料，为保守计算，按玻璃和铝单板自重平均值取，该部位最大计算标高5.0m ，玻璃区域单位面积自重为0.250kN/m 2（该值包括8+1.52PVB+8mm 夹胶钢化玻璃、3mm 铝单板、辅助型材及其它连 接附件，即在8+1.52PVB+8mm 夹胶钢化玻璃的单位面积自重的基础上考虑1.2倍的系数，但不包括支撑钢结构本身的自重，支撑钢结构本身的自重0.30 N/m 2）。 1.1、风荷载计算 根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012，，对于粗糙度为B 类的地区，该处的风压高度变化系数为μz =1.0，阵风风压系数βgz =1.7。 （1）、负风压风荷载体型系数取-1.3时的风荷载（用于顶部面板，为保守计算 现取值-1.3）： 根据载荷确定的有关公式可得： =-1.70×1.0×1.3×0.35 =-0.774(kN/m 2) =-1.4×0.774=-1.083(kN/m 2) （2）、正风压风荷载体型系数取+1.3时的风荷载（作用于顶部面板，由于雨棚 属于悬挑结构，为保守计算现取值+1.3）： =1.70×1.0×1.3×0.35 =0.774(kN/m 2) 0w w s z gz k μμβ=w 0w w s z gz k μμβ=
悬挑雨棚设计计算书
厂房雨棚结构设计计算书 一、工程概况 本设计是雨棚结构设计，为组合梁悬挑结构，悬挑宽度3.7米，根部为锚固端。根据实际使用情况，荷载计算不考虑风载；只考虑重力荷载及雨棚雪荷载。单元格计算宽度按照1m计算。 二、荷载计算 1、雪荷载标准值S k =μz S 0=0.3 KN/m2 2、恒载 铝塑板：45.7*2=0.0914 KN/m2 钢龙骨及支撑=0.19 KN/m2 60*30*2方管龙骨：3.7m*2*2.826kg/m=20.90kg 30*30*2方管龙骨：15.9m*1.884kg/m=29.96kg 相当于均布荷载q=0.0194+（20.9+29.96）*10/1000/3.7=0.157 KN/m2 三、荷载组合计算 雪荷载按洞口面积占构架轮廓面积的比率取0.7的系数折减并按照均布荷载计算。 恒+活（雪）：q=1.2*0.157+1.4*0.3*1=0.608 KN/m 四、内力计算 1、内力计算模型见附图1。 按照悬臂梁弯矩计算公式：
最大弯矩M max=-1/2 ql2 =-0.5*0.608*3.72 =4.16KN*M 最大剪力V max= ql=0.608*3.7=2.25KN 五、截面验算 60*30*2组合钢梁有关截面特性计算结果如下： 断面面积：A=3.44cm2 *2=6.88 cm2 截面惯性距（单根龙骨）I0=（60*303-56*263）/12=52978.7mm4 I x=2（I0+A*y2）=2（52978.7+344*200*200）=2.76*107 mm4 截面抵抗距I x=2.76*107/215=1.28*105mm3 1、梁强度验算 σMAX=M max/（γ*w）=4.16*106/（1.05*128*103）=30.95<[f]=215满足要求。 τmax= V max/A=2.25*1000/688=3.27<[τ]=125N/mm2满足要求。 2、梁刚度验算： 根据扰度变形有关计算公式 梁变形f=ql4/（8*E*I） =0.125*0.608*37004/（206*1000*2.76*107） =25.05mm<37mm=l*1/100 满足要求。 六、螺栓及焊缝验算： 1、螺栓连接梁端部连接采用螺栓连接，梁端最大弯矩25.15KN*M 则上排螺栓最大平均拉力：
雨棚板的设计及计算
辽宁工程技术大学 综合训练（一） （混凝土雨棚） 教学单位建筑工程学院 专业土木工程 班级土木14-3 学生姓名邵培根 学号1423040316 指导教师曹启坤
目录 一、雨棚板设计要求 (3) 二、雨棚板设计思路 (5) 三、雨棚板的正截面承载力计算 (5) （1）、雨棚板尺寸和荷载取值情况 (5) （2）、雨棚板的计算 (5) 四、雨棚梁在弯矩，剪力，扭矩共同作用下的计算 (7) （1）、雨棚梁尺寸和荷载取值情况 (7) （2）、雨棚梁的计算 (7) 五、雨棚板的配筋图 (10)
一、雨棚板设计要求 一、设计题目 设计一个悬臂雨棚板及雨棚边梁，见下图。 二、设计内容 1、根据给出的设计条件确定雨棚板的厚度、雨棚梁的截面尺寸； 2、进行雨棚板、雨棚梁的内力及配筋计算,要求有完整的计算书； 3、绘制出雨棚板、雨棚梁配筋图。 三、设计资料 1、雨棚板的尺寸L1=1200mm，L2=2300mm。 2、雨棚板边缘的承重砖墙厚度a =370mm，雨棚板距洞口边缘距离b =400mm。 3、荷载 （1）、雨棚板活荷载q =2.5 KN／m2。 4、材料 （1）、混凝土：C30 混凝土 （2）、钢筋：雨棚板受力钢筋为HRB335、分布钢筋采用HPB300，雨棚梁纵向受力钢筋为HRB400级，箍筋采用HRB335级。 5、参考资料 （1）《设计规范》网上看电子版 （2）《混凝土结构》
`
二、雨棚板设计思路 雨棚计算包括三个方面的内容 （1）雨棚板的正截面承载力的计算； （2）雨棚梁在弯矩、剪力、扭矩共同作用下的承载力计算； （3）雨棚抗倾覆验算； 三、雨棚板的正截面承载力计算 （1）、雨棚板尺寸和荷载取值情况 雨棚板上的荷载有恒载（包括自重、粉刷等）、雪荷载、雨棚板上的均布活荷载，以及施工和检修集中荷载。雨棚板的均布活荷载与雪荷载不同时考虑，取两者中较大值进行设计。 每一检修集中荷载值为1.0进行承载力计算时沿板宽每隔1m考虑一个集中荷载。施工集中荷载和雨棚的均布活荷载不同时考虑，取其最大值。 雨棚板的厚度一般取1／10挑出长度，但不小于70mm，板端不小于50mm。 （2）雨棚板的计算 雨篷板的计算取1m 板宽为计算单元，根部厚度为120mm，端部厚度为80mm。
雨篷设计说明
设计说明 一、工程概况： 1、工程名称：金穗悦景花园项目钢结构雨篷 2、工程地理位置：广东省中山市 3、工程内容：点式玻璃雨篷 二、设计依据及引用标准、规范： 1、依据本工程相关建筑施工图、结构施工图。 2、引用中华人民共和国有关行业标准及规范如下： 《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2004 《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》JG160-2004 《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81-2002 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版、局部修订) 《建筑抗震设计规范》GB50011-2001(2008版) 《建筑设计防火规范》GB50016-2006 《建筑物防雷设计规范》GB50057-94(2000年版) 《冷弯薄壁型钢结构设计规范》GB50018-2002 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003 《点支式玻璃幕墙工程技术规程》CECS127-2001 《点支式玻璃幕墙支承装置》JG138-2001 《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2003 《浮法玻璃》GB11614-1999 《夹层玻璃》GB/T9962-1999 《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》GB15763.2-2005 《建筑用安全玻璃防火玻璃》GB15763.1-2001 《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》GB17841-1999 《建筑结构用冷弯矩形钢管》JG/T178-2005 《幕墙玻璃接缝用密封胶》JC/T882-2001 《混凝土建筑接缝用密封胶》JC/T881-2001 《建筑窗用弹性密封剂》JC485-2007 《建筑用硅酮结构密封胶》GB16776-2005 三、雨蓬系统材料说明： 1、玻璃： 雨篷玻璃均采用8+1.14pvb+6夹胶钢化玻璃、6+0.76pvb+6夹胶 钢化玻璃. 玻璃外质量和性能均符合《钢化玻璃》GB9963-98，和《浮法玻 璃》GB1614-99的标准，同时钢化玻璃在生产过程中需要进行 均质化处理，以消除玻璃在使用过程中产生自爆现象,提高玻璃 的安全性。 2、密封胶： 雨篷选用密封胶均符合《硅酮建筑密封胶》GB/T14683-93有关 标准，并符合相容性要求。
钢雨棚计算书
钢结构雨篷设计计算书 一、计算依据： 1.《建筑结构荷载规》 2．《钢结构设计规》GB50017-2015 3．《建筑抗震设计规》 4．《钢雨篷（一）》07SG528-1图集 二、计算基本参数: 1．本工程位于xx市，基本风压ω0=0.750(kN/m2)，考虑到结构的重要性,按50年 一遇考虑乘以系数1.0，故本工程基本风压ω=1.0x0.75=0.75(kN/m2)。 2. 地面粗糙度类别按B类考虑，风压高度变化系数取5.0米处（标高最高处），查荷载规 知，取: z=1.00，对于雨篷风荷载向上取μs=-2.0，向瞬时风压的阵风系数βz=1.70 。 3. 本工程耐火等级二级，抗震设防六度。 三、结构平面布置 结构平面布置图： 初步估计主梁采用：HN400×200×8×13 次梁采用：HN250×125×6×9 拉压杆采用：Φ152×5.0 钢材均采用Q235级钢
四、荷载计算 1、风荷载 垂直于雨篷平面上的风荷载标准值，按下列公式(1.1)计算： W k = βz μs μz Wo ················(1.1) 式中: W k ---风荷载标准值 (kN/m2)； βz---瞬时风压的阵风系数；βz=1.70 μs---风荷载体型系数；参照07GSG528-1图集说明5.1.4条，向上取μs=-2.0，向下取μs=1.0。 μz---风荷载高度变化系数；按《建筑结构荷载规》GB5009-2012取值μz=1.0； W o---基本风压(kN/m2) ，查荷载规，市风压取 W o =0.750(kN/m2) 正风：Wk+=1.70×1.0×1.0×0.75=1.28 kN/m2 负风：Wk-=1.70×（-2.0）×1.0×0.75=-2.55 kN/m2 简化为作用在主梁上的集中荷载，荷载作用面积A=5.08×1.1=5.59㎡ 正风时，W k1=1.28×5.59=7.12 kN/m 负风时，W k2=-2.55×5.59=-14.25kN/m 2、恒荷载 07GSG528-1图集说明5.1.1条，正风时，雨篷玻璃永久荷载0.8 kN/m2，负风时取0.3 kN/m2。简化为作用在主梁上的集中荷载，荷载作用面积A=5.08×1.1=5.59㎡ 正风时的雨篷玻璃永久荷载：0.8×5.59=4.47 KN/m 负风时的雨篷玻璃永久荷载：0.3×5.59=1.68 KN/m 次梁HN250×125×6×9，每米重29.7kg，自重g次1=0.30KN/m。简化成在主梁上的集中荷载，G次=0.30×5.08=2.53 KN/m 主梁HN400×200×8×13，每米重66kg，自重g主=0.66KN/m。 正风时恒载的集中荷载G1=2.53+4.47=7.00KN 负风时恒载的集中荷载G2=2.53+1.68=4.21KN 3、活荷载 07GSG528-1图集说明5.1.2条，钢雨篷活荷载标准值取0.5 kN/m2 简化为作用在主梁上的集中荷载，荷载作用面积A=5.59㎡ Q=0.5×5.59=2.80 KN/m 雨篷活荷载考虑满跨布置。 4、施工或检修荷载S q2 施工或检修荷载标准值为1.0KN，沿雨篷宽度每隔一米取一个集中荷载，并布置在最不利位置。简化为在主梁上的集中力，主梁间距S=5080。近似取P=5×1.0=5.0KN。
玻璃雨棚计算书
巴东县山城汽车商贸中心商住楼幕墙工程 玻璃雨篷 设计计算书 设计： 校对： 审核： 批准： 武汉创高幕墙装饰工程有限责任公司 二〇一五年六月五日
目录 1 计算引用的规范、标准及资料 (1) 1.1 幕墙及采光顶相关设计规范： (1) 1.2 建筑设计规范： (1) 1.3 玻璃规范： (1) 1.4 钢材规范： (2) 1.5 胶类及密封材料规范： (2) 1.6 相关物理性能等级测试方法： (3) 1.7 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (3) 1.8 土建图纸： (3) 2 基本参数 (3) 2.1 雨篷所在地区 (3) 2.2 地面粗糙度分类等级 (3) 3 雨篷荷载计算 (3) 3.1 雨篷的荷载作用说明 (3) 3.2 风荷载标准值计算 (4) 3.3 风荷载设计值计算 (6) 3.4 雪荷载标准值计算 (6) 3.5 雪荷载设计值计算 (6) 3.6 雨篷面活荷载设计值 (7) 3.7 雨篷构件恒荷载设计值 (7) 3.8 选取计算荷载组合 (7) 4 雨篷杆件计算 (8) (8) 4.1 悬臂梁的受力分析 (9) 4.2 选用材料的截面特性 (9) 4.3 梁的抗弯强度计算 (9) 4.4 梁的挠度计算 (10) 5 雨篷焊缝计算 (10) 5.1 受力分析 (10) 5.2 焊缝校核计算 (11) 6 玻璃的选用与校核 (11) 6.1 玻璃板块荷载组合计算 (12) 6.2 玻璃板块荷载分配计算 (12) 6.3 玻璃的强度计算 (13) 6.4 玻璃最大挠度校核 (14) 7 雨篷埋件计算(粘结型化学锚栓) (14) 7.1 校核处埋件受力分析 (15) 7.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (15) 7.3 群锚受剪内力计算 (16) 7.4 锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算 (16) 7.5 锚栓钢材受剪破坏承载力计算 (17) 7.6 拉剪复合受力承载力计算 8 附录常用材料的力学及其它物理性能 (18)
雨篷设计应考虑的问题
雨篷设计应考虑的问题 设计雨蓬时应该考虑那些问题雨蓬的设计是一个很宽的话题,结构布置、截面选择、支座条件、荷载计算及组合、节点构造、排水等等,很难全讲清楚. 甲 根据本人多年来对雨蓬的设计经验和参考其他同行们的设计实例,我主要针对非独立雨蓬的设计表达一下自己的观点. 1、荷载计算 雨蓬的荷载主要包括风荷载、恒载、活载、雪载、地震荷载,其中活载和雪载不同时考虑. ⑴恒载-恒载没什么好说的,计算玻璃考虑玻璃的自重,计算构件要考虑玻璃、构件等本身的自重. ⑵活载-活载一般取0.5KN/m2,活载可以覆盖施工荷载,检修荷载等. ⑶雪载-有积雪的地方才有雪载,按照《荷载规范》取值,雪载不与活载同时考虑,两者中应取较大者. ⑷地震荷载-6、7度设防地区的雨蓬一般可以不考 虑地震荷载,如果考虑的话应该是竖向地震,不必考虑水平地震. ⑸风荷载-风荷载是最难也最有争议的荷载；我先谈一下高度变化系数,得到高度变化系数有两种方法,一是采用《荷载规范》条文说明中的公式,二是直接查《荷载规范》的
表7.2.1；但高度比较小时,两者得到的数据有较大的差异,应该以《荷载规范》表7.2.1为准. 负风压体型系数取为－2.0,这基本上没有争议,正风压体形系数则无相关规范可以遵循,大家莫衷一是,有人不考虑,有人取0.2,有人取0.6,有人取1.0,还有人取为1.5；有人认为可以参考《荷载规范》中“单坡及双坡顶盖”,独立雨蓬正风压体形系数可以遵循此条取为1.0（也可以稍微保守一点取为1.3或1.4）,我认为大门口的雨蓬和独立雨蓬不一样,虽然说建筑物周围气流的方向是非常紊乱的,很难把握,但是我相信气流在建筑物周围主要还是向上的,所以正风压体形系数应该比独立雨蓬要小,正风压体形系数应该小于1.0,至于具体是多少绝对不是我们几个非研究人员在这里讨论讨论就可以决定的,这是要经过大量的风洞试验才能确定的,如果《荷载规范》不对此做出规定,此争议将长期存在；另外,从工程事故来看,也从来都是听说雨蓬被掀翻,从来没听说过被风吹掉下来过,如果按照有些人把体形系数取为1.5的话,那么向下组合比向上组合还大,应该是向下破坏,显然与实际不符.因为气流向上,非独立雨蓬考虑向下组合时我个人一般不考虑风荷载,下面的荷载组合可以看到. 2、荷载组合 1）向上组合 1.4风荷载标准值－1.0恒载标准值 这里不能考虑活载和雪载 2）向下组合
很实用的雨篷计算范例
运达中央广场瑞吉南面雨篷系统计算书设计： 校对： 审核： 批准： 中国建筑装饰集团有限公司 二零一四年九月
目录 瑞吉酒店雨篷系统计算 .................................................................................................... §1、雨篷面荷载确定[标高：4.5m] ........................................................................... §2、雨篷8+1.52PVB+8mm夹胶玻璃面板计算 .................................................. §3、雨篷支撑钢架结构计算.................................................................................. §4、雨篷支撑钢架结构固定钢梁计算.................................................................. §5、雨篷支撑钢架结构固定钢梁焊缝强度计算..................................................
瑞吉酒店雨篷系统计算 §1、雨篷面荷载确定[标高：4.5m] 雨篷系统分析包括8+1.52PVB+8mm 夹胶钢化玻璃和3mm 厚铝单板作饰面材料， 为保守计算，按玻璃和铝单板自重平均值取，该部位最大计算标高5.0m ，玻璃区域 单位面积自重为0.250kN/m 2（该值包括8+1.52PVB+8mm 夹胶钢化玻璃、3mm 铝单 板、辅助型材及其它连 接附件，即在8+1.52PVB+8mm 夹胶钢化玻璃的单位面积自 重的基础上考虑1.2倍的系数，但不包括支撑钢结构本身的自重，支撑钢结构本身 的自重0.30 N/m 2）。 1.1、风荷载计算 根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012，，对于粗糙度为B 类的地区，该处 的风压高度变化系数为μz =1.0，阵风风压系数βgz =1.7。 （1）、负风压风荷载体型系数取-1.3时的风荷载（用于顶部面板，为保守计算现 取值-1.3）： 根据载荷确定的有关公式可得： =-1.70×1.0×1.3×0.35 =-0.774(kN/m 2) =-1.4×0.774=-1.083(kN/m 2) （2）、正风压风荷载体型系数取+1.3时的风荷载（作用于顶部面板，由于雨棚 属于悬挑结构，为保守计算现取值+1.3）： =1.70×1.0×1.3×0.35 =0.774(kN/m 2) =1.4×0.774=1.083(kN/m 2) 1.2、雪荷载计算 根据现行《建筑结构荷载规范》GB50009-2012和《长沙地方规范》取值： 0.7 kN/m 2。（用于雨篷顶面板的水平顶面），为保守计算积雪系数取1.4。 =1.4×0.70=0.98(kN/m 2) w w 0s s r k μ
钢筋溷凝土雨蓬计算书
雨蓬计算书一、基本资料 1．设计规范: 《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001） 《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002） 《砌体结构设计规范》（GB50003—2001）2．设计参数: 几何信息 类型: 雨篷 梁宽b b: 250mm 梁高h b: 450mm 挑板宽L: 1000mm 梁槛高h a: 0mm 梁槛宽b a: 0mm 墙厚b w: 250mm 板下沉h0: 100mm 板斜厚h1: 0mm 板净厚h2: 100mm 上翻板高h3: 200mm 上翻板厚t1: 80mm 悬挑长度t2: 0mm 第一排纵筋至梁近边距离a s: 30mm 荷载信息 板端集中活载标准值P k: 1.00kN/m 板上均布活载标准值q k: 0.70kN/m2 板上均布恒载标准值g k: 0.80kN/m2 混凝土容重L: 28.00kN/m3 恒载分项系数G: 1.20 活载分项系数Q: 1.40 指定梁上抗倾覆荷载G r: 100.00kN/m 墙体容重W: 5.50kN/m3 过梁上墙高H w: 2550mm 墙洞宽l n: 3600mm 墙洞高h n: 0mm 梁伸入墙内D l: 500mm 墙洞下墙高h w: 2550mm 材料信息 混凝土等级: C30 混凝土强度设计值f c: 14.30N/mm2 主筋级别: HRB335(20MnSi) 主筋强度设计值f y: 300N/mm2 箍筋级别: HPB235(Q235) 强度设计值f yv: 210N/mm2 墙体材料: 砌块 砌体抗压强度设计值f: 1.700N/mm2
100 80 200 100 1000 250450 二、计算过程 1．计算过梁截面力学特性 根据混凝土结构设计规范式7.6.3-1过梁截面 W t = b 2 6 (3h - b ) = 2502 6 ×(3×450 - 250) = 11458333mm 3 cor = 2(b cor + h cor ) = 2×(250 - 30 × 2 + 450 - 30 × 2) = 1160mm 过梁截面面积 A = b b h b = 250×450 = 112500mm 2 2．荷载计算 2．1 计算x 0 x 0 = 0.13l 1, L 1 = b w x 0 = 32.50mm 2．2 倾覆荷载计算 g T = L ( h 1 + 2h 2 2) = 28.00×(0 + 2×1002 ) = 2.80kN/m 2 q T = G (g k + g T ) + Q q k = 1.20×(0.80 + 2.80) + 1.40×0.70 = 5.300kN/m 2 P T = G g F + Q P k = 1.20×0.45 + 1.40×1.00 = 1.94kN/m 倾覆力矩 M OV = 12 q T (L + x 0)2 + P T (L + x 0) = 12 ×5.30×(1000 + 32.50)2/106 + 1.94×(1000 + 32.50)/103 = 4.83kN·m 2．3 挑板根部的内力计算 M Tmax = M OV = 4.83kN·m V Tmax = q T L + p T = 5.30×1000/103 + 1.94 = 7.24kN/m 2．4 计算过梁内力 因为墙体材料是砌块，所以 h w0 = min(h w ,l n /2) = min(2550,3600/2) = 1800mm
楼梯雨篷阳台檐沟设计
3.6 其它构件设计 本节所述其它构件设计，主要包括楼梯设计、雨蓬设计、阳台设计、屋面檐沟（女儿墙）设计、门窗洞口过梁设计、电梯井道设计、自动扶梯设计，有关这些构件设计的一般构造要求，详3.3.1所述。 3.6.1 楼梯设计 楼梯在建筑物中的主要作用是承担垂直交通，同时满足消防要求，楼梯的平面布置、踏步尺寸、栏杆形式等由建筑师设计完成。 板式楼梯和梁式楼梯是最常见的楼梯结构形式，在公共建筑中也采用其它结构形式的楼梯，如螺旋楼梯、悬臂楼梯等。 本节仅对现浇板式楼梯、梁式楼梯的结构设计做简要介绍，当进行其它结构形式的楼梯设计时请参考相关设计手册。 3.6.1.1 板式楼梯设计 1、板式楼梯的组成 板式楼梯由梯段板、平台板和平台梁组成，详图3.6.1所示，最常见的形式为双跑楼梯，也有采用单跑楼梯和三跑楼梯形式。 图3.6.1 双跑板式楼梯示意图 板式楼梯的优点：下表面较平整，施工支模较方便，外观较轻巧。 板式楼梯的缺点：梯段斜板t 较厚，混凝土用量和钢筋用量较多。 2、梯段板设计 梯段板为单向板，通常取 1000mm宽板带进行近似计算和配 筋。 （1）板厚 当梯段的水平投影净跨度L n不 超过4m、荷载不太大时，梯段板厚 t取(1/25～1/30)L n。 （2）计算简图 梯段板按斜放的简支板计算，图3.6.2a 板式楼梯梯段板计算简图一
详图3.6.2a 所示；当存在折角时， 计算简图详图3.6.2b 所示。 ① 计算跨度 取平台梁之间的斜长净距L n 的1.05倍。 ② 截面形式 正截面与梯段板垂直。 图3.6.2b 板式楼梯梯段板计算简图二 ③ 活荷载q 取值 按水平投影计算，数值大小根据建筑物的使用性质按照《荷载规范》4.1.1确定，详表3.1.5。 ④ 恒荷载g 取值 先计算单个踏步荷载（包括踏步板上面层、板侧面层，梯形钢筋混凝土结构层，板底粉刷层），再除踏步板宽，最后转化为线荷载作用形式。 （3）内力计算与钢筋配置 方法一：跨中最大弯矩按照均布荷载作用下的简支板进行计算，根据最大弯矩配置跨中抗弯纵向板底钢筋①，两侧支座负钢筋②满足简支板端部构造钢筋配置要求，详图3.6.3a 、图3.6.3b 所示。 方法二：考虑两端支承梁对板的部分约束嵌固作用，跨中最大弯矩和支座最大弯矩近似按照公式（3.6-1）计算，跨中纵向板底钢筋①、两侧支座负钢筋②相同配置，详图3.6.3a 、图3.6.3b 所示。 3.6.3a 板式楼梯梯段板配筋构造图一 2)(1 l q g M M +==中
公寓楼地下车库出入口玻璃雨棚计算书
公寓楼地下车库出入口玻璃雨棚 结 构 计 算 书 2014年9月
---- 设计信息----- 钢梁钢材:Q235 梁跨度(m): 8、500 梁平面外计算长度(m): 3、000 钢梁截面:箱形截面: B*H*T1*T2=200*250*6*6 容许挠度限值[υ]: l/400 = 21、250 (mm) 强度计算净截面系数:1、000 计算梁截面自重作用: 计算 简支梁受荷方式: 竖向单向受荷 荷载组合分项系数按荷载规范自动取值 ----- 设计依据----- 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012) 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)
----- 简支梁作用与验算----- 1、截面特性计算 A =5、2560e-003; Xc =1、0000e-001; Yc =1、2500e-001; Ix =4、9210e-005; Iy =3、4881e-005; ix =9、6761e-002; iy =8、1464e-002; W1x=3、9368e-004; W2x=3、9368e-004; W1y=3、4881e-004; W2y=3、4881e-004; 2、简支梁自重作用计算 梁自重荷载作用计算: 简支梁自重(KN): G =3、5071e+000; 自重作用折算梁上均布线荷(KN/m) p=4、1260e-001; 3、梁上恒载作用 荷载编号荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值2 1 1 0、79 0、00 0、00 0、00 4、梁上活载作用 荷载编号荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载参数2 荷载值2 1 1 0、79 0、00 0、00 0、00
雨篷结构计算
**************************工程 雨篷工程 结构设计计算书 设计： 校对： 审核： 批准： *******************************公司 二〇一一年十月十八日
玻璃雨篷结构计算 1 计算位置示意图 大样A-DY02示意图 2 计算点标高 计算点标高：5.1m； 3雨篷荷载计算 3.1玻璃雨篷的荷载作用说明 玻璃雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。 (1)自重：包括玻璃、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照500N/m2估算： (2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采用； (3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用； (4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采用； 在实际工程的雨篷结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取用其最大值： A：考虑正风压时： a.当永久荷载起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： S k+=1.35G k+0.6×1.4w k+0.7×1.4S k(或Q k) b.当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： S k+=1.2G k+1.4×w k+0.7×1.4S k(或Q k)
B：考虑负风压时： 按下面公式进行荷载组合： S k-=1.0G k+1.4w k 3.2风荷载标准值计算 按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)计算： w k+=βgzμzμs1+w0……7.1.1-2[GB50009-2001 2006年版] w k-=βgzμzμs1-w0 上式中： w k+：正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)； w k-：负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)； Z：计算点标高：5.1m； βgz：瞬时风压的阵风系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)： βgz=K(1+2μf) 其中K为地面粗糙度调整系数，μf为脉动系数 A类场地：βgz=0.92×(1+2μf) 其中：μf=0.387×(Z/10)-0.12 B类场地：βgz=0.89×(1+2μf) 其中：μf=0.5(Z/10)-0.16 C类场地：βgz=0.85×(1+2μf) 其中：μf=0.734(Z/10)-0.22 D类场地：βgz=0.80×(1+2μf) 其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3 对于C类地形，5.1m高度处瞬时风压的阵风系数： βgz=0.85×(1+2×(0.734(Z/10)-0.22))=2.297 μz：风压高度变化系数； 根据不同场地类型,按以下公式计算： A类场地：μz=1.379×(Z/10)0.24 当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m； B类场地：μz=(Z/10)0.32 当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m； C类场地：μz=0.616×(Z/10)0.44 当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m； D类场地：μz=0.318×(Z/10)0.60 当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m； 对于C类地形，5.1m高度处风压高度变化系数： μz=0.616×(Z/10)0.44=0.7363 μs1：局部风压体型系数，对于雨篷结构，按规范，计算正风压时，取μs1+=0.5；计算负风压时，取μs1-=-2.0； 另注：上述的局部体型系数μs1(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时，局部风压体型系数μs1(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数μs1(A)可按面积的对数线性插值，即： μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA 在上式中：当A≥10m2时取A=10m2；当A≤1m2时取A=1m2； w0：基本风压值(MPa)，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，按重现期50年，天津地区取0.0005MPa； (1)计算龙骨构件的风荷载标准值： 龙骨构件的从属面积： A=2.85×1.6=4.56m2 LogA=0.659 μsA1+(A)=μs1+(1)+[μs1+(10)-μs1+(1)]logA =0.434 μsA1-(A)=μs1-(1)+[μs1-(10)-μs1-(1)]logA =1.736 w kA+=βgzμzμsA1+w0 =2.297×0.7363×0.434×0.0005 =0.000367MPa
3D3S雨篷计算的心得体会
3D3S雨篷计算的心得体会 讲讲钢结构雨篷设计的一些心得体会：X:z&f9M; 雨篷设计可能是钢结构设计中最简单的结构了，但是其实有很多时候也是大家最容易忽视的结构。Y(}6X"U G 1.首先是结构体系：没有拉杆的雨篷计算的时候中间的次梁可以两端释放，这样比较安全，根部的支座反力是最大的，所以出埋件和预埋件采用这种建模方式做安全，有拉杆的雨篷如果不是每根主钢梁都拉的话，如果中间的次梁都是两端释放，那么拉杆就成了装饰拉杆，所以一般会在雨篷前端做一根通长的大梁，这样使拉杆可以起到作用。C2F8W-Z3s-N 建议对于中间断开的次梁都应该两端释放，通长的次梁可考虑钢接，使得拉杆起到作用。 所以对于悬挑大的雨篷比如悬挑5～10米，我一定会设置一道通长的次梁，拉杆的长细比根据规范控制在250以内，这样悬挑再大都没有问题。千万不要认为中间断开的次梁可以钢接，这点真的很危险，可以看看正规的钢结构节点，主梁次梁是如何钢接的。还有就是悬挑大的雨篷——拉杆就是唯一的结构保障了，所以可以适当减小长细比，还有要看好绘图员的螺栓连接节点，钢板的边距是否标明是2d，螺栓即使是双剪，也尽量按单剪考虑（因为螺栓很便宜），真的很重要，今年雪灾很多雨篷塌了都是拉杆螺栓断裂，还有就是拉杆的埋件注意会有附加弯矩。T0a7p$p3t6^"G
X)x.H 2.然后就是荷载问题：自重荷载，施工荷载，雪荷载，风荷载。自重荷载不多说了；施工荷载一般可以加均布荷载0.5，也可以考虑在最不利位置加集中荷载1；雪荷载就是当地的基本雪压，但是要注意雪荷载有分布系数，雨篷一般在建筑侧边，所以类似高低屋面，分布系数是2，比如苏州的基本雪压是0.4，实际加荷载就是0.8（目前很少有计算书这样做），并且施工荷载和雪荷载不同时考虑，所以知道怎么做了吧；然后是风荷载，一直有听说有正风压之说，可是没有规范依据，所以我只加-2.0的风荷载，审图从来没有异议过，所以不知道网上那么多的正风压从何而来，为什么没人说自重是向上的呢?g*]*g!P9T(~3V 3.还有就是结构的美观，有的雨篷比如悬掉3米，没有拉杆，间距小的话计算出来可能120的钢管就够了，但是建议你画一个侧面整体视图，你会发现管子看上去很小，雨篷看上去会给人一种惊心动魄的感觉，所以雨篷的截面高度适当控制在1/15~1/20，这样是一个合理的美观尺寸，有安全感，又有安全储备。还有就是挠度，现在的幕墙规范只要求1/125， 这个数值实在太松了，实际悬掉5m可以下沉40mm，到现场就会发现挠度很大，但是又满足规范，大大影响美观，所以适当控制的严格一点，还是有好处的。
雨篷计算书
雨篷计算书 (2) 第一节玻璃面板的计算 (2) 第二节雨篷龙骨的计算 (6) 第三节雨篷支撑T型钢计算 (9) 第四节门区横向支撑钢管计算 (13)
雨篷计算书 第一节 玻璃面板的计算 1．荷载计算 玻璃最大分格尺寸为2020×3400mm ，玻璃面板选用TP8+1.52PVB+TP8的钢化夹胶玻璃，玻璃支撑属于框支承体系，面板四边固定，可将其简化为四边简支的面板计算模型。需要对玻璃的应力和挠度进行校核。计算高度为5.7m 。 1）恒载： kpa 41.0016.06.25=?=GK G 考虑到其他构件，玻璃面板自重面荷载标准值取：kpa 51.0=GK G 玻璃面板自重面荷载设计值：kpa 612.02.151.0=?=G G 线荷载：N/m 03.102.251.0K =? 2）雪荷载作用S S 0: 基本雪压 0.4 KN/m 2 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4取值 μr :积雪分布系数1.0 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 表6.2.1第1项取值 S K : 雪荷载标准值 S K =μr ×S 0 =0.40 KN/m 2 S: 雪荷载设计值 S K =1.4×S 0 =0.56 KN/m 2 r S ：雪荷载分项系数，取r S =1.4 按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.2条 线荷载：N/m 808.002.24.0K =? 3）风荷载作用W βgz ：阵风系数，取βgz =1.86 按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.5.1 μS ：风荷载体型系数，取μS =-2.0，因构件丛属面积2.02×3.4=6.868 m 2〈 10m 2， 84.0868.6log =