常 规 石 蜡 切 片 方 法 的 改 良
收稿日期:2005-09-27常规石蜡切片方法的改良
杨捷频
(中国科学技术大学生命科学学院,安徽合肥 230027)
摘要:针对传统石蜡切片方法中的缺陷,对制片方法进行了相应的改良。总结了切片制作过程中可能存在的问题以及处理对策;提出了一些能缩短实验周期,解决实验有毒物质二甲苯污染的方案。结合教学实践发现改良方案有助于提高石蜡切片的质量。
关键词:石蜡切片;组织学;改良方案
中图分类号:Q336文献标识码:B文章编号:1008-9632(2006)01-0045-02
石蜡切片是组织学、发育生物学研究的主要实验方法,同时也是病理学中观察病理变化的重要手段,为科研和临床诊断做出了卓越贡献。该技术应用石蜡与动植物的组织能够很好地结合这一基本原理,经过标本采集、固定、脱水、透明、浸蜡、包埋、切片、摊片、贴片、烘片、脱蜡、染色、脱水、透明等一系列特殊的方法制成透明的薄片,在显微镜或电子显微镜下观察,可如实地反映机体的结构和形态变化;定量地测定样品中组织结构的大小、数量及所含物质的量的多少;同时,还可观察机体镜下结构或所含物质在不同实验条件下的变化,由此了解组织细胞的活动、分化以及细胞间的相互关系等[1～3]。
石蜡切片的制作过程并不复杂,但影响切片质量的因素是多方面的,要制出高质量的切片,每一个操作步骤都至关重要[4,5]。经过长期的教学和科研实践,我们总结了石蜡切片制作中主要实验步骤的改良方法,本文将对石蜡切片制作各步骤中常遇到的影响切片质量的因素及相关的解决方法作重点介绍。
1 固定 固定的目的是为了使组织在石蜡切片制作过程中保持细胞的形态结构,使之与存活的原有形态和结构相似而不发生变形,因此应根据不同的观察目的选择特异性强的固定剂。固定动物组织实验中通常采用10%中性福尔马林溶液为固定液,它不仅能完整地保存细胞生存时的形态结构,还可防止抗原的弥散。小鼠、大鼠等动物的组织器官比较柔软细嫩,应将整个内脏器官投入固定液中整体固定4～6h,待组织稍硬化后再取材;其它动物脏器离体后可立刻取材,组织块以10×10×3mm大小为宜,取好的组织立刻投入固定液中固定组织6～12h。为了保证组织器官的活性,我们在实验中通常采用含有0.9%的生理盐水配10%的中性福尔马林溶液。固定时要注意组织在固定液中的位置,并且随时翻动组织,使其充分固定。实验中可以用纱布将切好的组织块包裹后浸入固定液进行固定,以确保各个部位固定充分[6]。
2 脱水 固定以后的组织中仍含有水分,必须除去使标本便于透明,浸蜡。脱水通常采用乙醇脱水剂,由于动物组织含水量较大,直接用无水乙醇脱水会导致组织收缩变硬,因此采用梯度浓度法脱水。我们通常选择60%→70%→80%→90%→95%→100%的浓度梯度,各酒精浓度要求准确,95%以前各步骤脱水1h,95%和100%均分为两步进行,分别脱水30m in,实验中常将组织在后一步的95%的酒精溶液中过夜,以便进行脱脂。小鼠、大鼠组织块柔软细嫩,脱水时间不宜过长,否则组织会出现过硬或过脆的现象;其他动物组织可以适当提高脱水酒精溶液的起始浓度,并延长在95%和100%乙醇中的脱水时间。整个脱水操作应在室温条件下进行,冬天可在恒温箱里进行脱水以消除温度对脱水作用的影响。这一过程容易出现的问题主要是脱水不净和过度硬化,要控制过度硬化现象只要调整好各步骤的脱水时间;若组织脱水不净时,则会造成随后的透明和浸蜡过程中二甲苯和石蜡液无法渗入组织,所以应该保证脱水液体的浓度,并经常更换新溶液。为了防止脱水不干净而影响二甲苯的透明,我们常在脱水结束之后加入二甲苯之前经20%乙醇/80%二甲苯混合液脱水透明[7]。
3 透明 为了使石蜡更容易进入组织,必须要对脱水后的组织进行透明处理。最常用的透明剂是二甲苯,但透明的时间需要严格控制,由于二甲苯收缩性强,极易使组织变脆,透明时间过长会使得组织块过硬易碎裂,难以保证组织结构的完整性;时间过短浸蜡步骤中石蜡不易渗入组织。通常30m in就可达到透明的程度,但气温较低时可适当延长透明时间或置于恒温箱中加热。
4 浸蜡 浸蜡是将包埋剂取代二甲苯渗透入整个组织的过程,通常在恒温箱中进行,恒温箱的温度应该设置成高于石蜡熔点2～3℃,温度过高会引起组织块变硬变脆而
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收缩,造成切片质量不高甚至失败,如果温度过低石蜡不能够完全熔化,难以均匀地渗透到组织内部,造成组织与石蜡脱离,蜡块中出现气泡、裂隙。浸蜡的时间长短也需要加以控制,不同的组织器官浸蜡的时间需要有所控制,我们实验中小鼠、大鼠组织块浸蜡时间一般选择为1～2小时,可以分三步完成,第一步使用的石蜡中加入20%的二甲苯,随后两步为纯石蜡[8]。
5 包埋 浸蜡和包埋要一次完成,防止操作过程中出现温差。包埋时应根据气温的高低选用不同硬度的包埋蜡,夏季常选高溶点(58～60℃)高硬度的蜡,冬季则选择低溶点(54～56℃)低硬度的蜡。其次应依据组织的质地不同选用软硬度适宜的蜡,如脑等质软组织应用低硬度的蜡包埋,而肌肉,纤维组织等质韧组织宜选用高硬度的包埋蜡。包埋的温度不能太高,以免烫伤组织,对后面的染色产生不良的影响。
6 切片 切片是制片成败的关键步骤,切片时,用力要均匀一致,不宜过重过猛,否则容易造成切片厚薄不均,甚至毁坏蜡块。夏季切片时,为保持蜡块硬度,可把蜡块放于冰柜中,切片时再取出,组织蜡块四周切片前应修齐,大小适当,切片机要放稳,不能震动,切片刀要放置好,倾斜角要大小适宜。对含胶质成分较多的组织蜡块,切片时可以用毛笔沾水往冷却过的蜡块滴加后再切片,以保证切片的完整性。当然切片失败不仅与切片的操作有关,和切片前的系列步骤也密切相关。如果发现切片破碎可能的原因有:组织过硬变脆,可能是由于脱水时间不适当,可先用温水润泽,再用冰硬化,便可较顺利地切片;也可能由于浸蜡时温度过高,造成组织过硬。
7 染色 染色是利用石蜡切片观察和诊断的关键步骤,该过程中出现的主要问题为切片染色对比不清晰,原因包括两个方面,一是苏木精染色太深,分化不良;也有可能是伊红染色过度,掩盖了细胞核,使核内结构模糊,以致核浆对比不清,染色液用之过久或者盐酸酒精分化过度也可能使细胞核染色不良,此外脱蜡不净,也会出现对比不清晰的现象。因此要注意染色液的浓度要准确配制,酸碱度要适中,且不能有沉淀。染色前切片脱蜡要彻底,染色过程中避免阳光照射。
8 封固 封固时先将盖玻片一侧放置在滴有树胶的组织切片上,随后缓慢放下并将空气完全排除,避免水蒸气进入。由于封固时组织中的二甲苯已挥发完毕,切片中容易出现色素颗粒、气泡、云雾状物等,因此在封固前,应重新放入到二甲苯中透明。此外封固剂浓度过稀,切片厚薄不均匀,切片展开不完整也是造成封固失败的因素。
综上所述,要制备一张高质量的石蜡切片,必须处理好每一个实验细节并及时合理解决实验出现的问题。高水平的切片结束需要长期的摸索和改进,掌握好这门基础的实验技术对从事科研和临床诊断等领域的工作具有重要的意义。
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Improvement of traditional paraffin section preparation methods
Y ANGJie-pin
(University of Science and T echnology of China,School of Life Sciences,Hefei230027,China)
Abstract:S ome im provements about the paraffin section preparation method were put forward according to problems existing in the traditional paraffin section preparation.In this present study,we summarized the questions might be met in the paraffin section preparation and countermeasures to these questions.H ow to short the experimental period and how to s olve the dimethyl2 benzene pollution in the experiment were als o discussed.The new design is helpful for the im provement of paraffin section’s quality.
K ey w ords:paraffin section;histology;reformational design
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铸造生产的工艺流程
铸造生产的工艺流程 铸造生产是一个复杂的多工序组合的工艺过程，它包括以下主要工序： 1）生产工艺准备，根据要生产的零件图、生产批量和交货期限，制定生产工艺方案和工艺文件，绘制铸造工艺图； 2）生产准备，包括准备熔化用材料、造型制芯用材料和模样、芯盒、砂箱等工艺装备； 3）造型与制芯； 4）熔化与浇注； 5）落砂清理与铸件检验等主要工序。 成形原理 铸造生产是将金属加热熔化，使其具有流动性，然后浇入到具有一定形状的铸型型腔中，在重力或外力（压力、离心力、电磁力等）的作用下充满型腔，冷却并凝固成铸件（或零件）的一种金属成形方法。
图1 铸造成形过程 铸件一般作为毛坯经切削加工成为零件。但也有许多铸件无需切削加工就能满足零件的设计精度和表面粗糙度要求，直接作为零件使用。 型砂的性能及组成 1、型砂的性能 型砂（含芯砂）的主要性能要求有强度、透气性、耐火度、退让性、流动性、紧实率和溃散性等。 2、型砂的组成 型砂由原砂、粘接剂和附加物组成。铸造用原砂要求含泥量少、颗粒均匀、形状为圆形和多角形的海砂、河砂或山砂等。铸造用粘接剂有粘土（普通粘土和膨润土）、水玻璃砂、树脂、合脂油和植物油等，分别称为粘土砂，水玻璃砂、树脂砂、合脂油砂和植物油砂等。为了进一步提高型（芯）砂的某些性能，往往要在型（芯）砂中加入一些附加物，如煤粉、锯末、纸浆等。型砂结构，如图2所示。 图2 型砂结构示意图 工艺特点 铸造是生产零件毛坯的主要方法之一，尤其对于有些脆性金属或合金材料（如各种铸铁件、有色合金铸件等）的零件毛坯，铸造几乎是唯一的加工方法。与其它加工方法相比，铸造工艺具有以下特点： 1）铸件可以不受金属材料、尺寸大小和重量的限制。铸件材料可以是各种铸铁、铸钢、铝合金、铜合金、镁合金、钛合金、锌合金和各种特殊合金材料；铸件可以小至几克，大到数百吨；铸件壁厚可以从0．5毫米到1米左右；铸件长度可以从几毫米到十几米。 2）铸造可以生产各种形状复杂的毛坯，特别适用于生产具有复杂内腔的零件毛坯，如各种箱体、缸体、叶片、叶轮等。 3）铸件的形状和大小可以与零件很接近，既节约金属材料，又省切削加工工时。4）铸件一般使用的原材料来源广、铸件成本低。 5）铸造工艺灵活，生产率高，既可以手工生产，也可以机械化生产。 铸件的手工造型
含硫油气田硫化氢监测与人身安全防护规程
1含硫油气田硫化氢监测与人身安全防护规程 2含硫化氢的油气生产和天然气处理装置作业的推荐作法 3装设抽油机防护装置的推荐作法 4油井热油清蜡和管线热洗操作规程 5油井热洗管理规定 6汽车维修工艺规范 7机动车运行安全技术条件 8道路交通标志和标线 9汽车车架修理技术条件 10汽车发动机气缸盖修理技术条件 11汽车发动机曲轴修理技术条件 12汽车报废标准 13汽油车怠速污染物排放标准 14石油工业常用金属材料验收一般规定 15油田用集输泵采购规定 16油田注水水质处理用杀菌剂采购规定 17石油工业常用机电产品验收一般规定 18石油企业有害作业场所划分及监测规范 19石油企业物资采购一般规定 20物资采购通则 21反向破乳剂采购规定
22原油降凝剂采购规定 23电动清蜡设备的安装和维护 24人工清蜡操作规程 25常规游梁抽油机操作规程 26石油工业作业场所劳动防护用具配备要求27油田阀门的选用及采购技术规定 28抽油杆及其接箍采购规定 29采油井口装置采购规定 30油田注水泵采购规定 31锅炉水处理监督管理规则 32计量站油气计量（人工）操作规程 33原油集（转）站、处理站管理规程 34热化学液清蜡施工质量评定标准 35克拉玛依油田注水水质标准 36热采计量站管理规定 37油水井井口取样操作规程 38自喷采油井操作规程 39油、气、水井（钻、修、试油）交接验收标准 40油、水井场布置规范 41注水井增注效果评价方法 42油田污水处理站管理规程
43油田污水处理过滤器运行操作规程 44油水井电加热设备管理规定 45油气田有机热载体炉系统操作与维修规程46压裂酸化作业安全规定 47石油企业作业场所劳动防护用具配备要求48采油(气)井自喷排液操作规程 ---------------------------------------以上是2006年执行的 油井计量分离器JJG（石油）26-2000 蒸汽吞吐作业规程SY/T6089-94 石油天然气钻井、开发、储运防火防爆安全生产管理规定SY 6320-1994 陆上油气田集数安全规定SY 6320-1997 可燃气体检测器使用规范SY 6503-2000 稠油注蒸汽热力开采安全技术规程SY 6354-1998 油气田容器、管道和装卸设施接地装置安全检察规定SY 5984-94 油气田带电作业安全规定SY 5856-93 安全帽GB 2811-89 机械设备防护罩安全要求GB 8196-87
清蜡车操作规程
清蜡车操作规程 1 编制目的 为加强安全生产工作，规范员工各项操作行为，提高员工安全操作技能，确保设备正常运转，预防各类事故的发生，结合已有规程，制定完善清蜡车操作规程。 2 适用范围 本规程适用于井下特种作业公司使用的清蜡车的操作 与使用。 3 操作规程 操作人员必须持证上岗 操作人员进入施工现场必须按规定穿戴劳动保护用品3.1 起动前的检查 3.1.1 发动机机油、燃油油位，冷却液符合要求。 3.1.2液压传动系统及液压油油位，各传动部件用润滑油、润滑脂。 3.1.3 各种仪表应完好无损。 3.1.4 各种操纵手柄、电控开关等，应符合规定要求，完好无损。 3.1.5 各类管线、管路接头紧固可靠，无松动现象。
3.1.6 按工作介质，检查供风装置、电气系统的各个流程，检查各种阀门和开关，应完好无损。 3.2 起动 3.2.1 将汽车变速器处于空档位置，起动汽车发动机，使储气筒充气，气压须达到0.6MPa以上，挂合、全功率取力器。 3.2.2 在进行加热洗井或高压洗井作业时，关闭三缸柱塞泵排出管系下部的旋塞阀，开启上部的旋塞阀。 3.2.3在点火前应吹风1min～2min，把供风装置风门关到最小位置，转动供油量调节转手柄，使燃油压。 3.2.4力保持在1.2MPa左右，合上电源总开关，接通点火开关，约5s～8s后，接通弱火供油电磁阀开关向加。 3.2.5热炉内供燃料油，待加热炉内的燃油被点燃后，立即断开点火开关，调整供风量，使燃料充分燃烧。 3.3 运转 根据现场施工要求，调整燃烧火势（弱火、中火、强火），同时调整燃油压力和供风量。视加热炉阀囱出口的排烟状况而定，一般是以黑烟排除将尽而呈现稍带白色的烟气为炉内燃烧比较完全。 3.4 停机 3.4.1 待水罐车内的水即将输完时，应将加热炉熄灭，但设备继续照常工作，待加热炉出口水温降到50℃左右时，将发
M法的计算土弹簧-刚度
《JTG D63-2007公路桥涵地基与基础设计规范》 桩基土弹簧计算方法 根据地基基础规范中给出的m法计算桩基的土弹簧： 基本公式： K=ab 1 mz ③ 式中： a：各土层厚度 b 1 ：桩的计算宽度 m：地基土的比例系数 z：各土层中点距地面的距离 计算示例： 当基础在平行于外力作用方向由几个桩组成时， b1=0.9×k(d + 1) ① h1=3×(d+1) ∵ d=1.2 ∴ h1=6.6 L1=2m L1＜0.6×h1＝3.96M ∴ k＝b′＋((1－b′)/0.6)×L1/h1 ② 当n1=2时，b′＝0.6 代入②式得：k= 当n1=3时，b′＝0.5 代入②式得：k=0.92087542 当n1≥4时，b′＝0.45 带入②式得：k=0.912962963 将k值带入①式可求得b1， 对于非岩石类地基，③式中m值可在规范表P.0.2-1中查到 对于岩石类地基，③式中m值可由下式求得： m=c/z 其中c值可在表P.0.2-2中查得 将a、b1、m、z带入③可求得K值 m 同时，《08抗震细则》，第6.3.8中规定，对于考虑地震作用的土弹簧， M 动=（2~3倍）M 静 。
桥梁的地震反应分析研究中，考虑桩-土共同作用时，在力学图式中作如下处理。 假定土介质是线弹性的连续介质，等代土弹簧刚度由土介质的动力m 值计算。“m -法”是我国公路桥梁设计中常用的桩基静力设计方法。在此采用的动力m 值最好以实测数据为依据。由地基比例系数的定义可表示为 z zx x z m ??=σ 式中，zx σ是土体对桩的横向抗力，z 为土层的深度，z x 为桩在深度z 处的横向位移(即该处土的横向变位值)。 由此，可求出等代土弹簧的刚度为s K z m b a x x z m b a x A x P K p z z p z zx z s s ???=????===)()(σ 式中，a 为土层的厚度，p b 为该土层在垂直于计算模型所在平面的方向上的宽度，m 值见表1。
油井热洗清蜡操作规程
油井热洗清蜡操作规程 一、常规热洗操作规程 1、准备工作 （1）编制热洗方案； （2）热洗清蜡车一部，同层原油30m3； （3）工具、用具：450mm管钳1把，钳形电流表一块，纸笔； （4）穿戴好劳保用品。 2、操作步骤 （1）携带好工具、用具，来到指定抽油井井场，检查井口流程，记录油压，测量抽油机上下冲程工作电流及试井功图，并记录好。 （2）如果套管气较高，先放套管气。 （3）让热洗清蜡车及油罐车进井场，并合理摆放，保证车辆活动自如、安全。（4）停抽油机至下死点，关生产阀门和回压阀们，在取样处放空至油压为0MPa。（5）在套管处连接热洗流程，然后打开任意一条集油管线丝堵，连接高压水龙带，将高压水龙带另一头固定于返蜡罐口，用于返蜡。 （6）检查整个热洗流程，有问题立即付与整改，确保流程正确无误。 （7）关放空阀门，打开生产阀门，启动抽油机，井口出油后，开始小排量、低温度热洗（排量在5 m3/h左右，热油车出口温度在65℃左右）。 （8）观察油压变化，用手不断摸生产阀门，来判断是否已洗通（当油压和温度有所上升，表示已经洗通）。
（9）在确认热洗畅通后，然后加大排量并慢慢提高入井油温（排量在10 m3/h 左右，温度在75-80℃左右）。根据本油田和本区块洗井制度及质量标准来控制调整热洗时间（特殊应加强热洗时间）。 （10）在洗井结束时间要到时，测抽油机上下冲程电流，初步判断洗井质量（此时上行电流比洗前降低，下行电流略有上升，即洗后上下电流差值较小）；否则就要延长洗井时间。 （11）停止热洗，拆洗井流程（返蜡水龙带不拆，继续返蜡）。 （12）待返蜡时间达到2个小时以上或者水龙带温度变凉，停抽油机，关生产阀门，拆水龙带，然后装好丝堵，打开回压阀门及生产阀门，检查流程无误后开启抽油机，开始正式生产。 （13）收拾好工具，清理现场，带洗井资料；下一步用动力仪测试示功图验证洗井质量。 3、注意事项 （1）洗井时特别是初级工操作时，人不要走开，有问题要及时汇报处理。（2）放套管气要缓慢，防止井下油层激动。 （3）连接流程管线一定要采用硬连接。 （4）清蜡车加热炉排气口必须戴防火帽。 （5）开始热洗时流量不宜过大，防止油管内结的蜡突然一起化落，在油管内下落而堵死通道。 （6）洗不通井时上提活塞出泵筒，停机洗井。 （7）装有温控短路热洗阀的油井在热洗4次以后的应更换温控短路热洗阀。（8）没有装温控短路热洗阀的油井，洗井前一定要查知被洗油井所在区块的底层压力，若地层压力低于洗井时的井底压力，就不要热洗，或者是装好装温控短路热洗阀后再洗。
实验五简单桩冠及桩核蜡型制作(4学时)
实验五简单桩冠及桩核蜡型制作（4学时） 一、实验内容： 1．示教中切牙桩冠（post-crown）的牙体预备及铸造桩核蜡形（wax pattern for post and core）的提取。 2．示教用简单桩冠（simple post crown）一次完成中切牙桩冠修复。 3．同学完成桩冠的牙休预备及简单桩冠制作。 二、目的和要求： 1．通过示教，了解简单桩冠及铸造桩核蜡型的制作步骤和方法。 2．通过牙体预备，掌握牙体预备的步骤和要点。 3．了解塑胶牙面（acrylic laminate）一次完成桩冠修复的方法。 4．了解粘固（cementation）桩冠的方法。 三、实验器材： 电机、轮形石、刀边石、701号长柄裂钻、长柄园钻、天然离体前牙（已预先埋入石膏模型内，并进行根管治疗后）、前牙X光片、咬牙合纸、砂纸圈、液体石蜡油、酒精灯、气枪、成品塑料牙面、22号不锈钢丝、长鼻钳、切断钳、小酒杯、牙色自凝塑胶及牙托水、磷酸锌粘固材料等。 四、方法和步骤： 1．残冠切除：用刀边石，从残冠唇面颈1／3处相当于与牙龈乳头顶平齐处横断牙冠，保留根面牙体组织。 2．根面预备，用轮形石将根面预备成唇舌两个斜面，使两斜面相交的近远中嵴通过根管中央，唇斜面应磨成凹斜面，边缘位于龈下0.5mm，可作台肩，舌斜面平齐龈缘。 3．根管预备：参照X光牙片，了解牙根的形态和根管充填的情况，用烧热的探针顺根管方向去除部分根管内充填物，用长柄园钻、长柄裂钻顺根管壁适当修整根管，使根管预备的宽度不超过根径的1/3。根管预备的深度不超过根长的2/3~3/4，以保持良好的根尖封闭，使根管平直光滑无倒凹，无台阶。由根管口至根端逐渐变细，与牙根外形一致，根管口可作一定固位型。 4．冠桩的弯制：用日月钳将22号不锈钢丝(0.7mm)中间弯曲成孔径为2~3mm的环形固定部(宽度约为近远中间隙的1/3—1/2)然后用长鼻钳夹持固位部，将钢丝两端互相扭结成螺旋状，按照根管预备的形态修整，试合冠桩，使金属冠桩的长度、直径和根管相适合。 也可用粗钢丝制作。冠桩的长度应大于或等于同名牙冠的长度。露在根管口外的园形固位部，唇面应不影响牙面排列，且不显露金属，舌面不影响咬合，且有足够的塑胶厚度，一般要求在牙冠切龈向中1/3，唇舌向中l/3处为宜。 5．选成品牙面，用自凝塑胶一次完成桩冠。选择和天然邻牙颜色、大小、形态相协调的塑胶牙面，磨改牙面盖嵴部和舌面，使牙面盖嵴部和根面的唇斜面密合，颈缘伸至龈下 0.5mm。根据冠桩固位部的形态、方向，排列牙面在正常位置，使之与邻牙外形协调。6．粘结牙面：调合牙色自凝塑胶，使其自然聚合。用单体（monomer）溶胀成品牙面的舌侧面备用。当自凝塑胶聚合至丝状期时，用调拌刀挑少量塑胶放在冠桩固位部和成品牙面之舌侧，固定牙面在冠桩唇面正常位置，用浸有单体的小棉球从舌面加压成型，再用小雕刀修整颈缘和外展隙外形，去除多余的塑胶。用对牙合模型作正中咬合，形成舌侧厚度的印迹，固定牙面位置并使其完全固化。 7．调改咬合并恢复正常解剖形态：脱下桩冠，根据咬合印迹和解剖形态的要求修整外形，使之符合以下要求：(1)舌面有正确的解剖外形且有较宽的邻间隙；(2)舌面有一定厚度的塑胶；(3)在正中咬合和非正中咬合时均无早接触点；(4)有良好的邻接关系和适合的龈缘形态；(5)桩冠唇面牙面的突度、外形和邻牙协调自然；(6)良好的边缘适合性。 8．临床上桩冠的粘固：(1)用纱球隔湿后消毒根管，吹干根管；(2)用75％的酒精消毒桩冠，吹干备用；(3)调拌磷酸锌粘固剂，用探针涂少量粘固剂在根管壁及金属桩上，然后将桩冠插入根管内，用小木棒垫纱团轻击就位，加压咬合固定；(4)粘固剂固化后修整龈缘多余的粘固剂。 [附]铸造桩核蜡型的提取
弹性地基梁法(“m”法)公式以及地下连续墙计算书
根据上海市标准《基坑工程设计规程》的规定，在施工临时工况下，地下连续墙的计算采用规范推荐的竖向弹性地基梁法(“m ”法)。弹性地基梁法取单位宽度的挡土墙作为竖向放置的弹性地基梁，支撑简化为与截面积、弹性模量、计算长度有关的弹簧单元，如图1为弹性地基梁法典型的计算简图。 图1 竖向弹性地基梁法计算简图 基坑开挖面或地面以下，水平弹簧支座的压缩弹簧刚度H K 可按下式计算： h b k K h H ..= z m k h .= 式中，H K 为土弹簧压缩刚度(kN/m)；h k 为地基土水平向基床系数(kN/m 3)；m 为基床系数的比例系数；z 为距离开挖面的深度；b 、h 分别为弹簧的水平向和垂直向计算间距(m)。 基坑内支撑的刚度根据支撑体系的布置和支撑构件的材质与轴向刚度等条件有关，按下式计算： B L A E K ....2α= 式中：K ——内支撑的刚度系数(kN/m/m)； α——与支撑松弛有关的折减系数，一般取0.5～1.0；混凝土支撑或钢支撑施加预压力时，取1.0； E ——支撑构件材料的弹性模量(kN/m 2)； A ——支撑构件的截面积(m 2)； L ——支撑的计算长度(m)； S ——支撑的水平间距(m)。 （2）水土压力计算模式 作用在弹性地基梁上的水土压力与土层分布以及地下水位有关系。水土压力计算采用水土分算，利用土体的有效重度和c 、?强度指标计算土压力，然后叠加水压力即得主动侧的水
土压力。土的c 、?值均采用勘察报告提供的固结快剪指标，地下连续墙变形、内力计算和各项稳定验算均采用水土分算原则，计算中地面超载原则上取为20kPa 。基坑周边地下连续墙配筋计算时分项系数取1.25。 ①土压力计算： 墙后主动土压力计算采用朗肯土压力计算理论，主动土压力强度（kPa ）计算公式如下： a a i i a K c K h r q p 2)(-+=∑ 其中，i r 为计算点以上各土层的重度，地下水位以上取天然重度，地下水位以下取水下重度； i h 为各土层的厚度； a K 为计算点处的主动土压力系数，)2 45(tan 2φ-= a K ； φ,c 为计算点处土的总应力抗剪强度指标。 按三轴固结不排水试验或直剪固快试验峰值强度指标取用。 ②水压力计算：作用在支护结构上主动土压力侧的水压力在基坑内地下水位以上按静水压力三角形分布计算；在基坑内地下水位以下水压力按矩形分布计算(水压力为常量)，并不计算作用于支护结构被动土压力侧的水压力，见下图所示。其中， w h ?为基坑内外水位差，w r 为水的重度，取为10kN/m 3。 图2 静水压力分布模式
熔模铸造工艺流程-图文.
熔模铸造工艺流程 模具制造 制溶模及浇注系 统 模料处理 模组焊接 模组清洗 上涂料及撒砂 涂料制备 重
复 型壳干燥(硬化 多 次 脱蜡 型壳焙烧 浇注 熔炼 切 割 浇 口 抛 光 或 机
工 钝化 修整焊补 热处理 最后清砂 喷丸或喷砂 磨内
口 震 动 脱 壳 模料 制熔模用模料为日本牌号：K512模料 模料主要性能： 灰分≤0.025% 铁含量灰分的10% ≤0.0025% 熔点 83℃-88℃（环球法）60℃±1℃ 针入度 100GM（25℃）3.5-5.0DMM 450GM（25℃）14.0-18.0DMM 收缩率 0.9%-1.1% 比重 0.94-0.99g/cm3 颜色新蜡——兰色、深黄色 旧蜡——绿色、棕色
蜡（模）料处理 工艺参数： 除水桶搅拌时温度 110-120℃ 搅拌时间 8-12小时 静置时温度 100-110℃ 静置时间 6-8小时 静置桶静置温度 70-85℃ 静置时间 8-12小时 保温箱温度 48-52℃ 时间 8-24小时 二、操作程序 1、从脱蜡釜泄出的旧蜡用泵或手工送到除水桶中，先在105-110℃下置6-8小时沉淀，将水分泄掉。 2、蜡料在110-120℃下搅拌8-12小时，去除水份。 3、将脱完水的蜡料送到70-85℃的静置桶中保温静置桶中保温静置8-12小时。 4、也可将少量新蜡加入静置桶中，静置后清洁的蜡料用手工灌到保温箱蜡缸中，保温温度48-52℃，保温时间8-24小时后用于制蜡模。
5、或把静置桶中的回收蜡料输入到气动蜡模压注机的蜡桶中，保温后压制浇道。 三、操用要点 1、严格按回收工艺进行蜡料处理。 2、除水桶、静置桶均应及时排水、排污。 3、往蜡缸灌蜡时，蜡应慢没缸壁流入，防止蜡液中进入空气的灰尘。 4、蜡缸灌满后应及时盖住，避免灰尘等杂物落入。 5、经常检查每一个桶温，防止温度过高现象发生。 6、作业场地要保持清洁。 7、防止蜡液飞溅。 8、严禁焰火，慎防火灾。 压制蜡（熔）模 一、工艺参数 室温20-24℃压射蜡温50-55℃ 压射压力0.2-0.5Mpa 保压时间10-20S 冷却水温度15±3℃ 二、操作程序
热洗、洗井规定
永宁采油厂洗井作业实施细则 一、新旧井作业 1、必须带斜叉、通井规硬探人工井底后上提60cm洗井。 2、压裂完后，由区队长负责放喷然后带封隔器探砂面。但封隔器不能超过射孔段，如探不上，投产时带泵探砂面。以上人工井底，砂面泵挂数据必须准确登记。8至12小时后投产。上液半小时后，方可收车。投产完毕后，资料交给队长，资料不全的不予结账。 二、日常生产管理 采油大队（区队）根据油井结蜡周期，定期安排井网管线熔蜡和油井熔蜡。井网管线除坚持按时投、接球工作外，还要定期加防阻剂和清蜡剂，必要时进行分段热洗清蜡扫线，确保管线畅通；油井清蜡在摸清结蜡周期的情况下定期进行热洗熔蜡；管网井熔蜡排出的油水和蜡块要单存、单交，禁止进入油井管网集输管线，严防造成新的堵塞。 三、冲沙施工 (一)修井冲沙洗井 1.冲沙管柱下部应带洗鞋或冲沙喷嘴。 2.冲洗管柱下至距砂面5.0米处，应进行循环冲洗，返出正常后，开始下放管柱冲沙。 3.正常冲沙，要观察泵压变化，以泵压为主指挥冲沙施工。 4.冲沙时的泵压不得超过水龙带的安全工作压力，并根据井深计算出液柱压力，应在超液柱压力和安全压力之间施工。 5.应监视返出量的变化，防止油管放入砂面内形成砂堵，如有返出降低蹩泵应立即上提管柱和加大排量，循环解堵。 6.冲沙过程中，因故被迫停止循环时，应立即上提管柱至沙面以上10米左右，并定时活动；若是修井动力发生故障，应连续循环冲洗，不能停泵，以防卡钻。 7.冲洗至井底或预定位置后，应大排量冲洗，至油井返出液含砂量小于5‰为止。 8.冲洗彻底后，应在停洗一个小时后下放管柱探砂面，以悬重下降2.0吨左右为止，并连续探两次一致，即为目前砂面深度。 (二)油井压裂后投产洗井： (1)油井冲沙应用大排量，当砂没有返出时，不能下放太快，防止插入悬砂内，接单根时要充分洗井，否则暂不接单根，冲洗彻底。 (2)油井施工中，严禁用带着Φ110毫米以上的工具及封隔器的管柱进行探砂和冲砂之类的作业。
清蜡车操作规程
洗井清蜡车操作规程 1 适用范围 1.1 本操作规程适用于华北分公司第一采油厂化油、清蜡洗井等工程工序 1.2 作业目的：油田维护作业，工程工艺的配合改造，冬季提高偏远井区油水倒运力。 2 操作人员资质 2.1驾驶人员必须经公司安全、专业技术培训，取得内部上岗证才能上岗；特种设备操作人员取得相应的证件才能上岗。《特种设备作业人员证》 3 设备结构原理或工艺流程图 3.1 设备结构原理 3.1.1中原特车、中油特车基本结构为车载移运式。以重汽等汽车二类底盘为安装基座，上装台板、全功率取力器、三缸柱塞泵、车载特种锅炉、电磁调速电机、三缸柱塞泵、燃烧机、发电机组、泵吸入管系、泵排出管系、锅炉进出水管系、入井管系、主传动系统、燃油箱系统、气路吹扫系统、气路操纵系统和控制系统等部件。中浮特车以撬装设备为主，原理同上。 3.1.2主传动系统传递路线：由全功率取力器从主车发动机全功率取力，并通过传动轴和联轴器来驱动三缸柱塞泵以输送工作介质，工作介质从三缸柱塞泵排出后分流于两个不能同时工作的介质输出系统：一个输出系统直接用于高压洗井作业，另一个输出系统通过车载特种锅炉加热用于加热洗井和蒸汽清蜡作业。控制系统安装在车载特种锅炉附近，以操作发电机组、燃烧机的启动或停止以及大小火转换等。小排量洗井装置安装在车载特种锅炉与大泵之间，通过电磁调速电机驱动水泵，进行蒸汽清蜡、化油作业。 3.1.2台板。构架是由槽钢、钢板等型材组焊而成的刚性结构，用螺栓固定于汽车大梁上，用以支撑各组成部件的全部质量和作为工作台用。在构架上设有扶梯、管架、活动弯头箱、挡泥板等。 3.1.3全功率取力器。全功率取力器安装在汽车变速箱后，通过万向轴、变速箱驱动三缸柱塞泵，由安装在驾驶室内的手动换向阀来控制。其润滑方式为飞溅润滑。 3.1.4柱塞泵。柱塞泵为卧式单作用往复泵，其主要由动力端、液力端、润滑系
技工桩核熔模制作实操流程
项目三 桩核熔模制作 【技能目标】 能根据企业标准制作合格的桩核蜡型，并能进行桩核蜡型的质量检验。 【实训内容】 制作桩核蜡型、质量检验。 【实训器材】 滴蜡器、雕刻刀、蜡刀、煤气灯、嵌体蜡、大头针、分离剂、棉球 【工艺划分】 涂分离剂、根管内滴蜡、滴蜡形成根上部分、摘戴蜡型。 【方法与基本要求】 1、涂分离剂：将根管预备的模型的根内部分及根面涂布分离剂（石蜡油）。并将多余分离剂吸干。 2、根管内滴蜡 1）用滴蜡器将蜡滴满整个根管：在滴蜡过程中，可以将加热的滴蜡针插入根管，直接确保整个根管充满，但不能损伤根管内的分离剂。 2）为了防止蜡型抽出时断裂，可加热“大头针”插入根管的蜡内（图2.1-1）。“大头针”的针头预留外漏，以便包埋后取出。取出根内段检查有无缺损
（图2.1-2）。 3）对于无共同就位道的分叉式根管，必须按就位道方向制作分叉式桩核蜡型。 图2.1-1 插入大头针 图2.1-2 检查根内段 3、滴蜡形成根上部分（图2.1-3）：用滴蜡法形成最终的牙形态，然后在该蜡型上回切做牙体预备，直到达到基牙预备的要求。 图2.1-3 形成根外段 图2.1-4 检查桩核 4、摘戴蜡型：将蜡型取出，特别注意检查根桩蜡型的完整性。（图2.1-4）
【项目三 质量检验（考核标准）】 检验项目：形态、合关系、颈缘（边缘）、就位。 检验方法：目测法 基本要求： 1、形态（20分） 桩核具有合理的解剖形态，为烤瓷冠预留正确的空间。 2、合关系（20分） 切端在正中、侧方、前伸颌位时都有1.5-2mm空间。 3、颈缘（边缘）（30分） 颈缘密合，长短合适，与基牙颈缘（边缘）蜡笔标记线平齐，与代型颈缘（边缘）过渡平滑无悬突。 4、就位（30分） 蜡型取出顺利无变形，就位良好与代型接触密合、无翘动。
m值
5.1.1. 桩基—土弹簧模拟 根据地勘报告，桩基础上部土层为粉质粘土、粘土及细中砂相间，m 值建议按基础规范取。根据《公路桥涵地基和基础设计规范》（JTG D63-2007）附录P 第P.0.2条，可取上部两层土按深度的换算m 值作为整个深度的m 值，m 值计算如下： 在2(1) 6.0m h d =+=m 深度内： 第一层 黏 土 湿，软塑 5000m =KN/m 4 厚1.4m 第二层 粉 土 稍密～中密 15000m =KN/m 4 厚1.0m 第三层 粉细砂 稍密～中密 15000m =KN/m 4 厚2.1m 第四层 黏 土 软塑～可塑 5000m =KN/m 4 厚1.5m 先计算上面三层土的换算m 值，将第二层和第三层土作为一层考虑，此时1.4 1.0 2.1 4.5m h =++=m 1/ 1.4/4.50.2m h h =>， 2211 1.25(1/)1 1.25(1 1.4/4.5)0.4067m h h γ=--=--= 12(1)10900m m m γγ=+-=KN/m 4 将上面三层土作为一层，10900m =KN/m 4，与下面一层土进行换算， 6.0m h =m ，1/ 4.5/6.00.2m h h =>， 2211 1.25(1/)1 1.25(1 4.5/6.0)0.922m h h γ=--=--= 12(1)10440m m m γγ=+-=KN/m 4 因此，综合取m =10440 kN/m 4作为整个深度的m 值。 主塔承台及桩基础按实际尺寸建模，桩基刚度计入0.8的折减系数。土弹簧刚度按下式计算得到：1k ab mz =，式中，a 为土层厚度，1b 为桩基计算宽度，z 为计算点距地面或一般冲刷线高度。代入1b =2.106m ，m =10440 kN/m 4，各分层厚度及计算点高度即可得到沿桩基深度的土弹簧刚度。 在桩侧只施加水平土弹簧约束，在桩底还施加竖向土弹簧约束，竖向土弹簧
多功能热洗装置产品说明
多功能热洗装置产品说明 GRX 系列多功能热洗装置使用说明 一、GRX 系列多功能热洗装置的用途 GRX 系列多功能热线装置是一种新型的用于油井热洗清蜡、油井作业油管清洗、集输 管线扫线等多功能一体化装置，属装备制造新一代专利产品。 1、产液量低的油井可以实现蒸汽补液洗井。 2、大排量的含水高压蒸汽又可以满足油井作业时对油管，抽油杆清洗的需求。 3、满足不同井矿、不同进站管线的维护性热洗扫线。 4、实现边洗井边加药的生产需要。二、GRX 系列多功能热洗装置的主要技术参数 三、GRX 系列多功能热洗装置的主要技术特点 1、热效率高：该热洗装置采用我公司专用高效超导加热系统、热能循环系统、热能 交换系统，热效率可达95%以上，清洗介质提温迅速、油井和管线热洗彻底，效果持久。 2、降本增效：该热洗装置综合了油井热洗、进站管线的热洗、扫线、自吸加药泵一 体化设计，提高了设备的使用效率，减轻了工人的劳动强度。与常规热洗装备相比可大大 节约采购成本和洗井成本，优化的结构设计，可降低设备的故障率，节约大量的后期维修 费用支出。 3、操作简便：该装置在操作系统设计上采用了先进的CAD 技术，热洗时只需对排量、热洗温度等参数设定，系统自动调控变频调速电机、温度控制器等自动完成热洗任务。 4、保护油层：该热洗装置可采用油井自产液作为洗井介质，在热洗过程中不需向地 层注入外来水，对油井的地层不会造成伤害，而影响油井的正常产量。 5、增加产量：该热洗装置的油井清蜡热洗系统采用油井自产液作为洗井介质，与常 规洗井相比大大缩短了排水期，可快速恢复生产，较常规热洗增加产量明显。 6、安全环保：该热洗装置采用独特的热能交换系统。高效超导和 热能循环系统、在设计制造工艺上有完善的安全、环保技术支持。 7、可控性强：GRX 热洗装置的最大特点是实现了高温可控，排量可控，蒸汽含水量 的可控，克服了以往锅炉热洗装备的致命缺陷。四、GRX 系列多功能热洗装置的组成
m箱涵计算书
m箱涵计算书 Hessen was revised in January 2021
钢筋砼箱涵计算 一基本设计资料： 1．跨径：12米。 2．涵身壁厚：0.85米 3．荷载标准：城市-A级； 人群荷载:m2; 4．混凝土容重:m3; 5．采用的主要规范:《公路桥涵设计通用规范》（JTG-D60-2015）； 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 （JTG-D62-2004）；《公路涵洞设计 细则》（JTG/T D60-04-2007）； 6．选用材料： ①混凝土C40，fcd=,ftd=,E=; ②普通钢筋HRB400：fsk=400MPa,fsd=360Mpa,E=； 7．结构重要性系数：ro= 8．重力系数： 9．设计要点： 箱涵按整体闭合框架计算内力。顶、底板按受弯构件配置钢筋（不计 轴向力的影响），侧墙按偏心受压构件计算。 涵身荷载：涵身所受荷载包括涵身自重、涵身侧面及顶面填土、铺装 的压力，不计涵内底板上路面。涵身所受活载的考虑，明涵按45o角 扩散车轮荷载，并计入冲击力；暗涵按30o角扩散车轮荷载，不计冲 击力。土容重采用19KN/m3，内摩擦角采用30o。 温度应力按±10℃考虑，并考虑了底板、侧墙与顶板分期浇筑时的混 凝土的收缩影响，此项按降温15℃处理。 斜涵涵身的计算，仍试作正交箱涵计算。 箱涵洞口八字洞口采用悬臂挡墙设计，洞口设有洞口铺砌和隔水墙。 10．荷载组合： 钢筋混凝土构件按作用（或荷载）短期效应组合并考虑长期效应影响 进行验算，其计算的最大裂缝宽度不得超过规范要求（参照规范JTG D62 2004第6.4.2条）。 二模型建立 1.计算的基本假设： 1)取3m箱涵长度为研究对象，单元按钢筋混凝土构件II环境设计； 2)模拟地基土弹簧刚度为20000KN/m3； 2.荷载工况： 1)混凝土收缩徐变：3600天； 2)体系温差：升温15、降温20； 3.施工阶段 1）安装模板，浇筑混凝土；（7天）； 2）计算收缩、徐变；（3600天）； 4.使用阶段 1）箱涵顶板土压力按1m填土厚度计算；
低液量低含水油井高温热洗与清蜡工艺技术应用
低液量低含水油井高温热洗与清蜡工艺技术应用 发表时间：2019-09-19T14:35:24.277Z 来源：《中国西部科技》2019年第12期作者：翁新龙 [导读] 低液量、低含水油井的清蜡工作一直是采油工艺中难办的工作之一：使用热水洗井，洗井热水进入地层，出现长达10天左右的高含水采油，严重影响产量。不洗井就将躺井。加清蜡剂，由于清蜡剂费用高，增加了采油成本，还因清蜡剂由于带有笨环等危险品，给加药人带来危害。采用洗井阀或其它工具洗井清蜡，由于在井筒内下入了封隔器等工具，增加了井下事故的风险，也增加了采油费用。因此，探索低水量不影响原油产量的热洗清蜡工艺，是采 翁新龙 河南油田分公司采油一厂 摘要：低液量、低含水油井的清蜡工作一直是采油工艺中难办的工作之一：使用热水洗井，洗井热水进入地层，出现长达10天左右的高含水采油，严重影响产量。不洗井就将躺井。加清蜡剂，由于清蜡剂费用高，增加了采油成本，还因清蜡剂由于带有笨环等危险品，给加药人带来危害。采用洗井阀或其它工具洗井清蜡，由于在井筒内下入了封隔器等工具，增加了井下事故的风险，也增加了采油费用。因此，探索低水量不影响原油产量的热洗清蜡工艺，是采油工艺的急需解决的问题。 关键词：低产低能井；热洗；分析；评价。 1、引言 理想流体在流动时不会产生流体阻力，因为理想流体是没有粘性的，实际流体流动时会产生流体阻力，因为实际流体具有粘性。因此，粘性是流体阻力产生的根本原因。粘度作为表征粘性大小的物理量，其值越大，说明在同样流动条件下，流体阻力就会越大。实际流体流动时，会因为流体自身不同质点之间以及流体与管壁之间的相互摩擦而产生阻力，造成能量损失，这种在流体流动过程中因为克服阻力而消耗的能量叫流体阻力。流体阻力的大小关系到流体输送的经济性，因此，了解流体阻力产生的原因及其影响因素是十分重要的。同样，对于油田生产来说，采油井的原油举升也是如此。如何更有效的降低稠油粘度来降低油井举升阻力是很有意义的。 2、原油失去流动性的原因 2.1、原油的粘度升高原油失去流动性。当粘度升高到一定程度时，原油即失去流动性,高粘度原油在井筒的举升过程中，随着高度的上升，由于地温梯度的存在，原油的粘度会随着温度的下降进一步增大，出现在油管内壁结晶附着，油流通道变小，对抽油杆的抗拉强度要求更高；同时油管内原油流动减缓，油管内压力增高，油管承压增高，其实质同样是油管的抗张力变大；下部的抽油泵凡尔、泵筒的负载也会增加。当作用力超过三抽设备承载极限时，会表现为在三抽设备薄弱环节的断裂、刺漏现象。也就是通常所说的躺井。 2.2、原油析蜡引起流动性降低。当温度降低至原油的析蜡温度时，蜡晶析出，随着温度进一步降低，蜡晶形成遍及整个原油的结构网，原油失去流动性。 3、影响原油粘度的主要因素 原油粘度是指原油在流动时所引起的内部摩擦阻力。原油粘度大小取决于温度、压力、溶解气量及其化学组成。温度增高其粘度降低，压力增高其粘度增大，溶解气量增加其粘度降低，轻质油组分增加，粘度降低。原油粘度变化较大，一般在1～100mPaos之间，粘度大于50mPaos的原油俗称稠油，稠油由于流动性差而开发难度增大。据卫一区单井原油分析统计反映出半数以上油井为高粘度原油 4、原油的降凝方法 3.1、物理降凝法。将原油加热至最佳的热处理温度，然后以一定的速率降温，达到降低原油凝点的目的。原油升温对原油各成分存在状况可产生下列影响。原油中的蜡晶全部溶解，蜡以分子状态分散在油中。 沥青质堆叠体的分散度由于氢键减弱和热运动加剧的影响而有一定提高，即沥青质堆叠体的尺寸减校在沥青质堆叠体表面的胶质吸附量由于热运动的加剧而减少，相应地原油油分中胶质的含量增加。原油升温后引起各成分存在状况的变化在冷却时不能立即得到复原。因此处理后原油析出的蜡晶将更分散、更疏松，形成结构的能力减弱，因而热处理后原油的凝点降低。 3.2、化学降凝法。化学降凝法是指在原油中加降凝剂的降凝法。表面活性剂型原油降凝剂，通过在蜡晶表面吸附的机理，使蜡不易形成遍及整个体系的网络结构而起降凝作用，聚合物型原油降凝剂主链和(或)支链上都有可与蜡分子共同结晶(共晶)的非极性部分，也有使蜡晶晶型产生扭曲的极性部分。 3.3、化学-物理降凝法。高粘度油井的开采过程中主要是采取热洗和定期加油井助剂的方法降粘，实现延长检泵周期提高油井生产时率的。热洗主要采取的方式是蒸汽反洗，用水总量少、温度高，排水期短，甚至有的油井观察不到含水的变化，实现了有效增温降粘、清理油管内壁结晶附着物，疏通原油通道、降低三抽设备载荷的目的。定期加油井助剂主要是从套管定期、定量加入清蜡剂、降粘剂、高效表面活性剂和驱排剂。油井助剂的主要作用是有新的化学成分加入，新加入的化学组分在原油中起到减缓原油的结晶出现和破坏结晶现象。 5、热洗、加药的实施及效果 2018河南油田某区块年共实施洗井71井次。依据统计情况，洗井后均表现出电流下降，产液量上升。跟踪有载荷对比的普遍表现为最大载荷下降；排水期最长的7天，多口井洗井当天含水观察不到变化，平均排水期不到2天。累计影响产量19.9吨，平均单井影响产量0.3吨。该区块年累计加油井助剂192井次，累计药量32.5吨。合计油井助剂费用26.3526万元。油井加入助剂后，观察油井生产状态，日产液、油稳定上升，均表现良好，起到了改善原油粘度的作用，提高了油井生产时率。 某油井2018年2月3日新投 φ38×1607.05×4.8×4生产，初期日产液8.4t，日产油6.1t，含水38%。生产至2018年7月13日光杆下不去，采用进出温度78/65℃，水36m3，洗井液225kg洗井后开抽，第二天仍然出现光杆下不去继续洗井，洗井水40 m3温度90/65℃、洗井无效躺井，作业起出发现油管结蜡严重。作业后生产了67天于2018年9月19日再次出现光杆下不去现象，洗井无效，再次作业处理。期间进行过加驱排剂和蒸汽洗井。起出发现仍为结蜡严重造成的。该井于2018年9月20日检泵后，结合前期发现的问题，采取每月14日加清蜡剂300公斤，每月27日蒸汽洗井措施，至今生产正常。免修期达到了226天以上。 某井井于2018年5月14日下泵恢复生产。恢复当天12点即由于油稠开不起井，当时采取加清蜡剂1000公斤，仍然开不起来，只好大水量热洗，勉强开抽。晚上21点又开不起来，继续热洗开抽。间隔两天就再次出现光杆下不去，依然靠洗井开抽。同时采用减速器下调冲次到2次。初期日产液2.1方，日产油0.4吨，含水88%，生产至2018.8.22日计量不出，期间热洗多达13井次；尝试加驱排剂、清蜡剂均无
基坑计算书
七、基坑围护计算 基坑开挖阶段围护结构计算时计入围护结构的先期位移值以及支撑的变形，按“先变形、后支撑”的原则进行结构分析，并计算内部结构回筑阶段各工况的内力组合。 主要计算参数及荷载： 土天然重度——根据工程勘察报告按土层选取 钢支撑——Φ609钢管 土弹簧——按工程勘察报告提供的基床系数并考虑“时空效应”取用 地面超载——基坑开挖时20 kN/m2。 侧向荷载——水土压力,水土分算 （一）标准段围护 1、工程概况 基坑开挖深度为10.47m，采用Φ800@1000灌注桩围护结构，桩长为21m，桩顶标高为-4.4m。计算时考虑地面超载20kPa。 灌注桩
支撑刚度:第一道混凝土支撑K=2EA/Ls=2x3.15x107x0.8x0.8/22.9/8=220.1MN/m 第二道钢支撑K=2EA/Ls=2x2.1x108x0.0298/22.9/4=136.6MN/m 2、地质条件 场地地质条件和计算参数见表1。地下水位标高为3.9m。 注：土层的c、?值取工程勘察报告的0.7倍。 3、工况
工况简图如下： 工况 11.95 工况 21.45 工况 37.05 工况 4 6.55 工况 510.47 工况 69.27 工况 7 4、计算 (粉质粘土夹粉土) 安全系数 K=1.76 ,圆心 O( 2.8 , 1.74 )
墙底抗隆起验算 Prandtl: K=3.6T erzaghi: K=4.22 (粉质粘土夹粉土) 坑底抗隆起验算 K=2.38 抗倾覆验算(水土合算) (粉砂) Kc=1.98 抗管涌验算: 按砂土，安全系数K=2.107 按粘土，安全系数K=3.054
铸造工艺设计步骤
铸造工艺设计： 就是根据铸造零件的结构特点,技术要求,生产批量和生产条件等,确定铸造方案和工艺参数,绘制铸造工艺图,编制工艺卡等技术文件的过程.设计依据： 在进行铸造工艺设计前,设计者应掌握生产任务和要求,熟悉工厂和车间的生产条件,这些是铸造工艺设计的基本依据.设计内容： 铸造工艺设计内容的繁简程度,主要决定于批量的大小,生产要求和生产条件.一般包括下列内容： 铸造工艺图,铸件(毛坯)图,铸型装配图(合箱图),工艺卡及操作工艺规程.设计程序： 1零件的技术条件和结构工艺性分析;2选择铸造及造型方法;3确定浇注位置和分型面;4选用工艺参数;5设计浇冒口,冷铁和铸肋;6砂芯设计;7在完成铸造工艺图的基础上,画出铸件图;8通常在完成砂箱设计后画出;9综合整个设计内容.铸造工艺方案的内容： 造型,造芯方法和铸型种类的选择,浇注位置及分型面的确定等.铸件的浇注位置是指浇注时铸件在型内所处的状态和位置.分型面是指两半铸型相互接触的表面.确定砂芯形状及分盒面选择的基本原则,总的原则是： 使造芯到下芯的整个过程方便,铸件内腔尺寸精确,不至造成气孔等缺陷,使芯盒结构简单.1保证铸件内腔尺寸精度;2保证操作方便;3保证铸件壁厚均匀;4应尽量减少砂芯数目;5填砂面应宽敞,烘干支撑面是平面;6砂芯形状适应造型,制型方法.铸造工艺参数通常是指铸型工艺设计时需要确定的某些数据.1铸件尺寸公差： 是指铸件各部分尺寸允许的极限偏差,它取决于铸造工艺方法等多种因素.2主见重量公差定义为以占铸件公称质量的百分率为单位的铸件质量变动的允许值.3机械加工余量： 铸件为保证其加工面尺寸和零件精度,应有加工余量,即在铸件工艺设计时预先增加的,而后在机械加工时又被切去的金属层厚度,称为机械加工余量,简称加工余量.代号用MA，由精到粗分为ABCDEFGH和J9个等级。
多功能热洗装置产品说明
GRX系列多功能热洗装置使用说明 一、GRX系列多功能热洗装置的用途 GRX系列多功能热线装置是一种新型的用于油井热洗清蜡、油井作业油管清洗、集输管线扫线等多功能一体化装置，属装备制造新一代专利产品。 1、产液量低的油井可以实现蒸汽补液洗井。 2、大排量的含水高压蒸汽又可以满足油井作业时对油管，抽油杆清洗的需求。 3、满足不同井矿、不同进站管线的维护性热洗扫线。 4、实现边洗井边加药的生产需要。 二、GRX系列多功能热洗装置的主要技术参数
三、GRX系列多功能热洗装置的主要技术特点 1、热效率高：该热洗装置采用我公司专用高效超导加热系统、热能循环系统、热能交换系统，热效率可达95%以上，清洗介质提温迅速、油井和管线热洗彻底，效果持久。 2、降本增效：该热洗装置综合了油井热洗、进站管线的热洗、扫线、自吸加药泵一体化设计，提高了设备的使用效率，减轻了工人的劳动强度。与常规热洗装备相比可大大节约采购成本和洗井成本，优化的结构设计，可降低设备的故障率，节约大量的后期维修费用支出。 3、操作简便：该装置在操作系统设计上采用了先进的CAD技术，热洗时只需对排量、热洗温度等参数设定，系统自动调控变频调速电机、温度控制器等自动完成热洗任务。 4、保护油层：该热洗装置可采用油井自产液作为洗井介质，在热洗过程中不需向地层注入外来水，对油井的地层不会造成伤害，而影响油井的正常产量。 5、增加产量：该热洗装置的油井清蜡热洗系统采用油井自产液作为洗井介质，与常规洗井相比大大缩短了排水期，可快速恢复生产，较常规热洗增加产量明显。 6、安全环保：该热洗装置采用独特的热能交换系统。高效超导和