木屋架实例分析

木屋架实例分析
木屋架实例分析

建筑结构选型

——木屋架实例分析由木材制成的桁架式屋盖构建,称之为木屋架,常用的木屋架是方木或圆木连接的豪士木屋架,一般分为三角形和梯形两种。

木屋架的支撑系统分为水平支撑和垂直支撑,水平支撑指下弦与下弦用杆件连在一起,可于一定范围内,在屋架的上弦和下弦、纵向或横向连续布置。垂直支撑指上弦与下弦用杆件连在一起垂直支撑可于屋架中部连续设置,或每隔一个屋架节间设置一道剪刀撑。

实例分析:

1、列治文速滑馆

位于大温哥华地区的列治文奥林匹克速滑馆是全球最大的速滑场馆——她充分展示了加拿大木产品的精巧和独出心裁。

为2010年冬奥会所建造的主要建筑物中,列治文速滑馆将用于举办速滑比赛,奥运会结束之后则将被用做公共娱乐设施。它的一大

特点就是定制的“木浪结构面板”屋顶系统,是北美地区净跨度最大的屋顶,覆盖面积达到6.5英亩,由拱形胶合梁和预制的统一木浪面板所构成。

列治文速滑馆体现了加拿大别具一格的创新能力、设计和建筑部门的技术能力,同时展现了木材的美观。

列治文速滑馆是由二千四百立方米的云杉-松木-冷杉规格材、一万九千张4×8花旗松胶合板和二千四百立方米花旗松胶合材组成的胶合梁,结合七十立方米黄柏胶合柱而构成。

这幢建筑将木材、玻璃和钢材结合起来使用。它的最突出的特色,是面积为6.5英亩的曲面屋顶,使用了来自不列颠哥伦比亚省的经过杀虫剂处理的松木。

2、中国古代木建筑

中国古代木建筑最基本的形式无外乎一横一竖,交错搭成格子状的梁檩、栅栏、门窗。早至河姆渡文化干栏式建筑中,已经能看到栅栏的应用。

建筑的木构架有很多部分组成,其中承受建筑物上部重量的直立杆体,叫做“柱”,就位置而言,有檐柱、金柱、中柱、山柱、童柱之别。房屋中承受重量的水平大木叫做梁,分别有三架梁、五架梁、

七架梁、双步梁、抱头梁等。古建筑中小式建筑的大木构件。即与梁架正交的两端搭于梁柱上用以承托椽子的木构件叫做檩。另外还有椽

子、望板等。

木建筑非常多,

可谓数不胜数,

其中最出名的就

要数故宫了,故

宫位于北京市中

心,旧时称为紫

禁城,于明代永

乐18年建成,是明、清两代的皇宫,无以伦比的古代建筑杰作。也

是世界上现存最大、最完整的木质结构的古建筑群。

模板支架的计算参照

模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。 模板支架搭设高度为2.7米, 搭设尺寸为:立杆的纵距b=1.00米,立杆的横距l=1.00米,立杆的步距h=1.20米。图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.5。 一、模板支撑方木的计算 方木按照简支梁计算,方木的截面力学参数为 本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3; I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4; 方木楞计算简图 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m): q1 = 25.000×0.120×0.300=0.900kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2 = 1.500×0.300=0.450kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN): 经计算得到,活荷载标准值P1 = (1.000+2.000)×1.000×0.300=0.900kN 2.强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下: 均布荷载q = 1.2×0.900+1.2×0.450=1.620kN/m 集中荷载P = 1.4×0.900=1.260kN 最大弯矩M = 1.260×1.00/4+1.62×1.00×1.00/8=0.518kN.m 最大支座力N = 1.260/2+1.62×1.00/2=1.440kN 截面应力=0.518×106/53333.3=9.70N/mm2 方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

单层厂房结构课程设计计算书

课 程 设 计 专业: 土木工程(本科) 学号: 姓名: 杨树国 日期: 2008年4月16日 一、设计资料 1、白银有色(集团)公司某单层车间建筑平面图。 2、钢筋混凝土结构设计手册。 二、计算简图的确定 计算上柱高及全柱高: 室外地坪为-0.15m ,基础梁高0.6m ,高出地面 m ,放置于基础顶面,故基础顶面标高-0.65m 。 根据设计资料得: 上柱高u H =吊车梁高+轨道构造高度+吊车高度+安全距离 =900+200+2734+166=4000=4m 全柱高H =轨顶标高-(吊车梁高+轨道构造高)+上柱高-基顶标高 =++4+= 故下柱高u l H H H -==6.35m 上柱与全柱高的比值 386.035 .100 .4===H H u λ 柱截面尺寸:

因电车工作级别为5A ,故根据书表(A )的参考数据, 上柱采用矩形截面 A 、C 列柱:mm mm h b 500500?=? B 列柱:mm mm h b 700500?=? 下柱选用Ⅰ型 A 、C 列柱:mm mm mm h h b f 2001200500??=?? B 列柱:mm mm mm h h b f 2001600500??=?? (其余尺寸见图),根据书表关于下柱截面宽度和高度的限值,验算初步确定的截面尺寸,对于下柱截面宽度 A 、C 列柱: mm b mm H l 50025425 6350 25=<==(符合) B 列柱: mm b mm H l 50025425 635025=<==(符合) 对于下柱截面高度: A 、C 及 B 列柱皆有: mm h mm H l 120052912 6350 12=<==(符合) 上、下柱截面惯性及其比值 排架A 、C 列柱 上柱 49310208.5500500121 mm I u ?=??= 下柱 33800200121 21200500121???-??=l I +]502002 1 )27005032(50200361[423???+?+???41010067.7mm ?= 比值:074.010067.710208.510 9 =??==l u I I η 排架B 列柱 上柱 410310429.1700500121 mm I u ?=??= 下柱 33120020012 1 21600500121???-??=l I

满堂支撑架计算书

满堂支撑架计算书计算依据: 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 5、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 6、《钢结构设计标准》GB50017-2017 一、架体参数 二、荷载参数

风荷载参数: 三、设计简图 搭设示意图:

平面图 四、板底纵向支撑次梁验算

G1k=N c=0.033kN/m; G2k= g2k×l b/(n4+1)= 0.35×0.5/(2+1)=0.058kN/m; G3k= g5k×l b/(n4+1)= 1×0.5/(2+1)=0.167kN/m; Q1k= q k×l b/(n4+1)= 3×0.5/(2+1)=0.5kN/m; 1、强度验算 板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。 满堂支撑架平台上无集中力 q=γ0×max[1.2(G1k+G2k+ G3k)+1.4×Q1k,1.35(G1k+G2k+ G3k)+1.4×0.7×Q1k]=1×max[1.2×(0.033+0.058+0.167)+ 1.4×0.5,1.35×(0.033+0.058+0.167)+1.4×0.7×0.5]=1.01kN/m q1=γ0×1.2×(G1k+G2k+ G3k)= 1×1.2×(0.033+0.058+0.167)=0.31kN/m q2=γ0×1.4×Q1k= 1×1.4×0.5=0.7 kN/m 计算简图 M max=0.100q l l2+0.117q2l2=0.100×0.31×0.52+0.117×0.7×0.52=0.028kN·m R max=1.100q1l+1.200q2l=1.100×0.31×0.5+1.200×0.7×0.5=0.59kN V max=0.6q1la +0.617q2la =0.6×0.31×0.5+0.617×0.7×0.5=0.309kN

板模板脚手架计算书

板模板(扣件钢管架)计算书 模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、参数信息: 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):1.10;纵距(m):1.10;步距(m):1.50; 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;模板支架搭设高度(m):3.90; 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ;板底支撑连接方式:方木支撑; 立杆承重连接方式:双扣件,取扣件抗滑承载力系数:0.80; 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000; 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000; 3.楼板参数 楼板的计算厚度(mm):120.00; 4.材料参数 面板采用胶合面板,厚度为18mm;板底支撑采用方木; 面板弹性模量E(N/mm2):9500;面板抗弯强度设计值(N/mm2):13; 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000; 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400;木方的间隔距离(mm):300.000; 木方的截面宽度(mm):60.00;木方的截面高度(mm):80.00;

图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算: 面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度,取单位宽度1m的面板作为计算单元

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100×1.82/6 = 54 cm3; I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4; 模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图 1、荷载计算 (1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m): q1 = 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m; (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m): q2 = 1×1= 1 kN/m; 2、强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下: 其中:q=1.2×3.35+1.4×1= 5.42kN/m 最大弯矩M=0.1×5.42×0.32= 0.049 kN·m; 面板最大应力计算值σ= 48780/54000 = 0.903 N/mm2; 面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2; 面板的最大应力计算值为0.903 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!

自考混凝土结构计算题解析

1.某单层单跨工业厂房排架结构,跨度18m ,柱距6m ,厂房内设有1台吊车,吊车的最大轮压标准值为P max,k =110kN,最小轮压标准值为P min,k =30kN,大车轮距为4.5m 。试画出吊车梁支座反力影响线,并计算作用在排架柱上的吊车竖向荷载设计值D max 、D min 。(提示:4.1=Q γ) (2011-01第38题、2章P46) 2.某单层厂房排架结构及风荷载体型系数如图所示。基本风压w 0=0.35kN /m 2,柱顶标高+12.00m ,室外天然地坪标高-0.30m ,排架间距B=6.0m 。求作用在排架柱A 及柱B 上的均布风荷载设计值q A 及q B 。(提示:距离地面10m 处,z μ=1.0;距离地面15m 处,z μ=1.14;其他高度z μ按内插法取值。) (2010-01第38题、2章P49-50) 题38图 38解:风压高度变化系数按柱顶离室外天然地坪的高度12+0.3=12.3m 取值。距离地面10m 处,z μ=1.0;距离地面15m 处,z μ=1.14。用插入法求出离地面12.3m 的z μ值: ()061114110 1510 3121...z =-?--+ =μ 故 ()→=???==m /kN ....B w q z s Ak 7816350061800μμ ()→=???==m /kN ....B w q z s Bk 1116350061500μμ ()→=?==m /kN ...q q Ak Q A 49278141γ ()→=?==m /kN ...q q Bk Q B 55111141γ 3.某单层单跨厂房排架结构如题39图所示。A 柱与B 柱尺寸相同,在牛腿顶面 上分别作用有M max =104kN·m 及M min =58kN·m 的力矩,吊车横向水平刹车力

盘扣式板模板支撑计算书

盘扣式模板支撑计算书 一、模板支架选型 由于其中模板支撑架高3.6米,为确保施工安全,编制本专项施工案。设计围包括:楼板,长*宽=8m*8m,厚0.25m。 根据本工程实际情况,结合施工单位现有施工条件,3#和4#楼地下室区域选择盘扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料,进行相应的设计计算。 二、搭设案 (一)基本搭设参数 模板支架高H为3.6m,立杆步距h(上下水平杆轴线间的距离)取1.8m,立杆纵距l a取0.9m,横距l b取0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.2m。整个支架的简图如下所示。

模板底部的木,截面宽40mm,高80mm,布设间距0.2m。 (二)材料及荷载取值说明 本支撑架使用?48 *3mm钢管,钢管壁厚不得小于3mm,钢管上禁打;采用的扣件,应经试验,在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时,不得发生破坏。 模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重,以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。 三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算 荷载首先作用在板底模板上,按照"底模→底模木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序,分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中,取与底模木平行的向为纵向。 (一)板底模板的强度和刚度验算 模板按三跨连续梁计算,如图所示:

(1)荷载计算,按单位宽度折算为线荷载。此时, 模板的截面抵抗矩为:w=1000?72/6=4.82?04mm3; 模板自重标准值:x1=0.3? =0.3kN/m; 新浇混凝土自重标准值:x2=0.25?4? =6kN/m; 板中钢筋自重标准值:x3=0.25?.1? =0.275kN/m; 施工人员及设备活荷载标准值:x4=1? =1kN/m; 振捣混凝土时产生的荷载标准值:x5=2?=2kN/m。 以上1、2、3项为恒载,取分项系数1.35,4、5项为活载,取分项系数1.4,则底模的荷载设计值为: g1 =(x1+x2+x3)?.35=(0.3+6+0.275)?.35=8.876kN/m; q1 =(x4+x5)?.4=(1+2)?.4 =4.2kN/m; 对荷载分布进行最不利布置,最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。 跨中最大弯矩计算简图

箱涵模板支架计算书

箱涵模板支架计算书 一、方案选择 1、通道涵施工顺序 通道涵分三次浇筑,第一次浇至底板内壁以上500mm,第二次浇至顶板以下500mm,第三次浇筑剩余部分。 2、支模架选择 经过分析,本通道涵施工决定采用满堂式模板支架,采用扣件式钢筋脚手架搭设。 顶板底模选用18㎜厚九层胶合板,次楞木为50×100,间距为300㎜,搁置在水平钢管?48×3.5上,水平钢管通过直角扣件把力传给立柱?48×3.5,立柱纵、横向间距均为500×500㎜,步距 1.8m。侧壁底模为18㎜九层胶合板,次楞木50×100,间距为200㎜,主楞采用?48×3.5钢管,间距为400mm。螺栓采用?12,间距400mm。满堂支架图如下:

具体计算如下。 二、顶板底模计算 顶板底模采用18mm厚胶合板,木楞采用50×100mm,间距为300mm。 按三跨连续梁计算 1.荷载 钢筋砼板自重:0.6×25×1.2=18KN/㎡(标准值17.85KN/㎡) 模板重:0.3×1.2=0.36KN/㎡(标准值0.30 KN/㎡) 人与设备荷载:2.5×1.4=3.50KN/㎡ 合计:q=21.9KN/㎡ 2.强度计算 弯矩:M==0.1×21.9×0.32=0.197KN·m q: 均布荷载 l:次楞木间距 弯曲应力:f ==(0.197×106)/(×1000×182)=3.64 N/mm2 M: 弯矩 W: 模板的净截面抵抗矩,对矩截面为bh2 b: 模板截面宽度,取1m h: 模板截面高度,为18mm 因此f<13.0 N/mm2 ,符合要求。 3.挠度计算

W==(0.677×(17.85+0.3)×3004)/(100×9.5×103×1000×183/12) < =0.216㎜<300/400=0.75㎜,符合要求. q:均布荷载标准值 E: 模板弹性模量,取9.5×103 I:模板的截面惯性矩,取 三、顶板下楞计算 楞木采用50×100mm,间距为300,支承楞木、立柱采用?48×3.5钢管,立柱间距为500mm。 楞木线荷载:q=21.9×0.3=6.57KN/㎡(标准值18.15×0.3=5.45N/mm2) (1)、强度计算 弯矩:M==0.1×6.57×0.52=0.164KN·m : 楞木截面宽度 弯曲应力:f ==(0.164×106)/(×50×1002)=1.968N/mm2 因此f<13.0 N/mm2,符合要求。 (2)、挠度计算 W==(0.677×(17.85+0.3)×5004)/(100×9.5×103×1000×183/12) < =0.194㎜<500/400=1.25㎜,符合要求. 四、支承顶板楞木水平钢管计算 顶板支承钢管线荷载:q=25.28×0.5=12.64KN/㎡(标准值

排架计算

§12.2 排架计算 12.2.1排架计算简图 1.计算单元 作用在厂房排架上的各种荷载,如结构自重、雪荷载、风荷载等(吊车荷载除外),沿厂房纵向都是均匀分布的;横向排架的间距一般都是相等的。在不考 虑排架间的空间作用的情况下,每一中间的横向排架所承担的荷载及受力情况是完全相同的。计算时,可通过任意两相邻排架的中线,截取一部分厂房作为计算单元。 第三章单层厂房结构 3.5 横向排架结构内力分析 1 排架计算简图 (1)计算单元:可在结构平面图上由相邻柱距的中线截出一个典型的区段,作为排架的计算单元。 计算单元和计算模型 第三章单层厂房结构 3.5 横向排架结构内力分析 (2)基本假定和计算简图:为了简化计算,对于钢筋混凝土排架结构通常作如下假定: 柱下端与基础顶面为刚接; 柱顶与排架横梁(屋架或屋面梁)为铰接; 横梁(即屋架或屋面梁)为轴向刚度很大的刚性连杆。根据上述假定,可得到横向排架的计算简图。 1 排架计算见图 第三章单层厂房结构 3.5 横向排架结构内力分析 横向排架的计算简图 1 排架计算见图

12.2.2 荷载计算 第三章单层厂房结构 3.5 横向排架结构内力分析 2 排架结构上的荷载 作用在横向排架结构上的荷载有 恒载、屋面活荷载、雪荷载、积灰荷载、吊车荷载和 风荷载等,除吊车荷载外,其它荷载均取自计算单元范围内。 (1)恒载: 屋盖自重G 1:屋盖自重包括屋架或屋面梁、屋面板、天沟板、天窗架、屋面构造层以及屋盖支撑等重力荷载。 悬墙自重G2 :当设有连系梁支承围护墙体时,排架柱承受着计算单元范围内连系梁、墙体和窗等重力荷载。 吊车梁和轨道及连接件自重G3 。柱自重G4( G5): 第三章单层厂房结构 3.5 横向排架结构内力分析 恒载作用位置及相应的排架计算简图 2 排架结构上的荷载 第三章单层厂房结构 3.5 横向排架结构内力分析 (2)屋面活荷载:包括屋面均布活荷载、屋面雪荷载和屋面积灰荷载 三部分。其荷载分项系数均为1.4。 屋面均布活荷载:屋面水平投影面上的屋面均布活荷载标准值,按下列情况取:不上人的屋面为0.5kN/m 2;上人的屋面为2.0kN/m 2。屋面雪荷载:屋面水平投影面上的雪荷载标准值(kN/m 2) 式中: 为基本雪压(kN/m 2);为屋面积雪分布系数。k s k r 0 μ=s s 0s r μ屋面积灰荷载:对设计生产中有大量排灰的厂房及其临近建筑时,应考虑屋面积灰荷载的影响。 屋面均布活荷载不与雪荷载同时考虑,取两者中的较大值;当有屋面积灰荷载时,积灰荷载应与雪荷载或不上人的屋面均布活荷载两者中的较大值同时考虑。 注: 2 排架结构上的荷载

模板支架专项方案计算书汇总

主体结构 模板支架受力计算书 计算人: 复核人:

狮山路站模板、支架强度及稳定性验算 1、设计概况 狮山路站为地下两层,双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构;车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。主要结构构件的强度等级及尺寸如下: 表1 狮山路站主体结构横断面尺寸表 2、模板体系设计方案概述 狮山路站全长272m,共分10段结构施工。主体结构施工拟投入8套标准段脚手架(长27.2m×宽19.8m×6.35m)。最长段模板长32m、最短段模板长24m,每段模板平均按27.2m考虑。模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。支架采用Φ48×3.5mm碗扣式钢管脚手架支撑,中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。 (1)狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统,三角大模板支架体系分为:三角钢架支撑和现场拼装的模板系统。三角支架分为4.0m高的标准节和0.85m高的加高节,大模板采用4000(长)×1980(宽)×6.0mm(厚)钢模板。大模板竖肋、横肋和边肋均采用[8普通型热轧槽钢,背楞采用2[10,普通型热轧槽钢。 在浇注底板混凝土时,侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mm高。在浇灌混凝土前水平埋入一排φ25精扎螺纹钢(外露端车丝),作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点,L=700。在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确,以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。对于单面侧墙模板,采用单面侧向支撑加固。侧向支撑采用角钢三角架斜撑,通过预埋Φ25拉锚螺栓和支座垫块固定。纵向间距同模板竖龙骨间距,距离侧墙表面200mm。

满堂排架结构计算书

满堂排架结构计算书 此方案由于在构造上设计了剪力撑,斜撑限制了各个方向的侧向变形。因此可视为“无侧移多层刚架”,脚手架受轴压作用,失稳是脚手架的主要危险所在。设计立杆为单杆,计算过程如下: 1、轴心荷载: P n=q0[1+(a+1.5)/h]+2.5q3/h =37.7*[1+ (0.67+1.5)/1.8]+2.5*9.8/1.8 =96.76N/m N=H0P n+ab2(0.5n1q1+ηn2q2) =9.5*96.76+0.67*0.8*(0.5*2*343+0.68*8*2648) =8824.21N 设计立杆下垫2500*500*5的木垫块, 则f=8824.21/(2.5*0.5)=7.06kN/m2<49~78kN/m2 ∴满足地基承载力的要求。 P n为每1米架高的脚手架杆件的自重 q0立杆每米长的自重=37.7N a立杆纵距=0.67m h大横杆间距=1.8m q3扣件自重,每个9.8N,取1个=9.8N H0立杆总高度=9.5 b2作业面铺板宽度=0.8m n1铺脚手版层数=2

q1脚手板自重=343 N/m2 η作业面上施工荷载分配于外力杆系数 = 0.68 n2可以构成轴心荷载的作业层数=8 q2脚手板上的施工荷载=2648 N/m2 夯实回填土地基承载力=49~78 kN/m2 2、偏心荷载: P内=ηab2q2n5 =0.32*0.67*0.8*2648*2 =908.37 N/m2 P外=ηab2q2n5+Lq0+P0 =0.68*0.67*0.8*2648*2+30*9.5 =2215.29 N 其中Lq0+P0可按30N/m计算 n5按偏心荷载计算的作业层数 ∵908.37N&2215.29N<8824.21N ∴满足要求。 3、脚手架的失稳计算: 1)立杆的计算长度: 按单立杆a1=h/a=1.2/0.67=1.80 脚手架计算:1、首步架:L0=μ1h=0.659*1.2=0.79 2、其他步架:L0=μ1h=0.698*1.2=0.84 2)立杆长细比λ:

模板高架支撑架体系施工方案及计算书

模板高架支撑架体系施工方案及计算书 本工程设计计算依据: (1)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001) (2)《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001) (3)《建筑结构工程施工及验收规范》(GB50204) (4)《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99) (5)《钢结构设计规范》(GB50017-2003) (6)《建筑施工扣件式钢管脚手架与计算》,(JGJ130-2001) (7)《建筑施工脚手架使用手册》,中国建筑工业出版社 一、工程概况 平阳雅迪家私有限公司车间二(以下简称本工程),建设地点位于平阳县万全家具生产基地C12地块, 二层框架结构,建筑面积7945.26M2,总高12.7M。,一层层高为6.2m,二层为5.2m,最大跨度7.1M,梁最大截面240*770mm,板厚110mm,做验算参数进行计算 (1)结构及构件尺寸 层高:6.2米 楼板厚:0.11米 梁高度:0.77米 梁宽度:0.24米 (2)木楞与支撑架布置尺寸 楼板与梁底支撑架立杆步距H:1.4米 楼板底立杆纵距L1:1.1米

楼板底立杆横距L2:1.1米 梁底下木楞横距:0.2米 采用的钢管类型为ф48×3.2 (3)荷载汇总 a、楼板底模自重:0.08KN/M2 b、梁底模自重:0.08×(0.77×2+0.24)=0.14KN/M c、楼板钢筋自重:1.1×0.11=0.121KN/M2 d、梁钢筋自重:1.5×0.24×0.77=0.28KN/M e、楼板砼自重:25×0.11=2.75KN/M2 f、梁砼自重:25×0.24×0.77=4.62KN/M g、施工人员与设备荷载:2.5KN/M2 h、振捣混凝土时产生的荷载:2.1×0.5=1.05KN/M2 三、计算书 1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。面板采用18mm厚的九夹板。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=20×1.82/6=10.8CM3 I=20×1.83/12=9.72CM4 1)强度计算(受力见图1) f=M/W<[f] 其中f---面板的强度计算值(N/mm2) M—-面板的最大弯矩(N.mm) W---面板的净截面抵弯矩

渡槽结构计算书

目录(

1. 工程概况 重建渡槽带桥,原渡槽后溢洪道断面下挖,以满足校核标准泄洪要求。目前,东方红干渠已整修改造完毕,东方红干渠设计成果显示,该渡槽上游侧渠底设计高程为165.50m,下游侧渠底设计高程为165.40m。本次设计将现状渡槽拆除,按照上述干渠设计底高程,结合溢洪道现状布置及底宽,在原渡槽位重建渡槽带桥,上部桥梁按照四级道路标准,荷载标准为公路-Ⅱ级折减,建筑材料均采用钢筋砼,桥面总宽5m。 现状渡槽拆除后,为满足东方红干渠的过流要求及溢洪道交通要求,需重建跨溢洪道渡槽带桥。新建渡槽带桥轴线布置于溢洪道桩号0+,同现状渡槽桩号,下底面高程为165.20m,满足校核水位+0.5m 超高要求,桥面高程167.40m,设计为现浇结合预制混凝土结构,根据溢洪道设计断面,确定渡槽带桥总长51m,8.5m×6跨。上部结构设计如下:渡槽过水断面尺寸为×1.6m,同干渠尺寸,采用C25钢筋砼,底及侧壁厚20cm,顶壁厚30cm,筒型结构,顶部两侧壁水平挑出1.25m,并在顺行车方向每隔2m设置一加劲肋,维持悬挑板侧向稳定,桥面总宽5m,路面净宽4.4m,设计荷载标准为公路-Ⅱ级折减,两侧设预制C20钢筋砼栏杆,基础宽0.5m。下部结构设计如下:下部采用C30钢筋混凝土双柱排架结构,并设置横梁, 由于地基为砂岩,基础采用人工挖孔端承桩,尺寸为×1.2m,基础深入岩层弱风化层1.0m,盖梁尺寸为4××1.2m。 2.槽身纵向内力计算及配筋计算

根据支承形式,跨宽比及跨高比的大小以及槽身横断面形式等的不同,槽身应力状态与计算方法也不同,对于梁式渡槽的槽身,跨宽比、跨高比一般都比较大,故可以按梁理论计算。槽身纵向一般按满槽水。 图2—1 槽身横断面型式(单位:mm) (1)荷载计算 根据规划方案中拟定,渡槽的设计标准为4级,所以渡槽的安全级别Ⅲ级,则安全系数为γ =,混凝土重度为γ=25kN/m3,正常运行期为持久状况,其设计状况系数为ψ=,荷载分项系数为:永久荷载分项 系数γ G =,可变荷载分项系数γ Q =,结构系数为γ d =。 纵向计算中的荷载一般按匀布荷载考虑,包括槽身重力(栏杆等小量集中荷载也换算为匀布的)、槽中水体的重力、车道荷载及人群荷载。其中槽身自重、水重为永久荷载,而车道荷载、人群荷载为可变荷载。 槽身自重: 标准值:g 1k =γ ψγV 1 =×25××5+×2×2+×+×+×+×+×2+× 2)=(kN/m) 设计值: g 1=γ G。 g 1k =×=(kN/m) 水重:标准值: g 2k =γ ψγV 2 =××(×)=(kN/m)

排架结构计算稿(理正)

富全水厂集中供水工程初步设计计算稿1清水池 1.1 边墙 1.1.1计算条件 计算板长= 11.700(m) ;计算板宽= 5.000(m) ;板厚= 300(mm) 板容重= 25.00(kN/m3) ;板自重荷载设计值= 9.00(kN/m2) 恒载分项系数= 1.20 ;活载分项系数= 1.40 荷载设计值(不包括自重荷载): 三角形荷载= 46.20(kN/m2) 砼强度等级: C25, f c=11.90 N/mm2 支座纵筋级别: HRB400, f y=360.00 N/mm2 板底纵筋级别: HRB400, f y=360.00 N/mm2 混凝土保护层= 25(mm), 配筋计算as= 30(mm), 泊松比= 0.20 支撑条件: 四边上:简支下:固定左:固定右:固定 计算简图如下: 1.1.2计算结果 弯矩单位:kN.m/m, 配筋面积:mm2/m, 构造配筋率:0.20% (1)跨中: [水平] [竖向] 弯矩0.0 50.2 面积600(0.20%)600(0.20%) (2)四边: [上] [下] [左] [右] 弯矩0.0 -105.1 0.0 0.0 面积600(0.20%)1156(0.39%)600(0.20%) 600(0.20%) 实配E12/14@100(1335) 计算弯矩简图如下:

1.2 顶板 1.2.1计算条件 计算板长= 11.700(m) ;计算板宽= 4.350(m) ;板厚= 250(mm) 板容重= 25.00(kN/m3) ;板自重荷载设计值= 7.50(kN/m2) 恒载分项系数= 1.20 ;活载分项系数= 1.40 荷载设计值(不包括自重荷载): 均布荷载= 7.80(kN/m2) 砼强度等级: C25, f c=11.90 N/mm2 支座纵筋级别: HRB400, f y=360.00 N/mm2 板底纵筋级别: HRB400, f y=360.00 N/mm2 混凝土保护层= 25(mm), 配筋计算as= 30(mm), 泊松比= 0.20 支撑条件: 四边上:固定下:简支左:固定右:固定 计算简图如下:

模板支架计算书

模板支架 计 算 书 一、概况: 现浇钢筋砼楼板,板厚(max=160mm),最大梁截面为300×600 mm,沿梁方向梁下立杆间距为800 mm,最大层高4.7 m,施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架,楼板底立杆纵距、横距相等,即la=lb=1000mm,步距为1.5m,模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a=100 mm。剪力撑脚手架除在两端设置,中间隔12m -15m设置。应支3-4根立杆,斜杆与地面夹角450-600。搭设示意图如下: 二、荷载计算: 1.静荷载 楼板底模板支架自重标准值:0.5KN/ m3 楼板木模板自重标准值:0.3KN/m2 楼板钢筋自重标准值:1.1KN/ m3 浇注砼自重标准值:24 KN/ m3 2.动荷载 施工人员及设备荷载标准值:1.0 KN/ m2 掁捣砼产生的荷载标准值:2.0 KN/ m2 架承载力验算: 大横向水平杆按三跨连续梁计算,计算简图如下: q 作用大横向水平杆永久荷载标准值:

qK1=0.3×1+1.1×1×0.16+24×1×0.16=4.32 KN/m 作用大横向水平杆永久荷载标准值: q1=1.2 qK1=1.2×4.32=5.184 KN/m 作用大横向水平杆可变荷载标准值: qK2=1×1+2×1=3KN/m 作用大横向水平杆可变荷载设计值: q2=1.4 qK2=1.4×3=4.2 KN/m 大横向水平杆受最大弯矩 M=0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m 抗弯强度:σ=M/W=1.01×106/5.08×103=198.82N/ m2<205N/ m2=f 滿足要求 挠度:V=14×(0.667 q1+0.99 qK2)/100EI =14×(0.667×5.184+0.99×3)/100×2.06×105×12.19×104 =2.6 mm<5000/1000=5 mm滿足要求 3.扣件抗滑力计算 大横向水平杆传给立杆最大竖向力 R=1.1q1Ib+1.2q2Ib=1.1×5.184×1+1.2×4.2×1=10.74KN>8KN,不能滿足,应采取措施,紧靠立杆原扣件下立端,增设一扣件,在主节点处立杆上为双扣件,即R=10.74KN <16KN,滿足要求。 4.板下支架立杆计算: 支架立杆的轴向力设计值为大横杆传给立杆最大竖向力与楼板底模板支架自重产生的轴向力设计值之和,即: N=R+0.5×1.2+10.74+0.5×1.2=11.34KN 模板支架立杆的计算长度I0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7 m 取长度系数μ=1.5 λ=I0/I=KμI0/i 取K=1,λ=1.5×170/1.58=161.39<〔λ〕=210,滿足要求 取K=1.155λ=1.155×1.5×170/1.58=186.4 Ψ=0.207 验算支架立杆稳定性,即 N/ΨA=11.34×103/0.207×489=112.03N/ mm2<205 N/ mm2=f,滿足要求

模板支架专项方案计算书汇总

主体结构模板支架受力计算书计算人:复核人:

狮山路站模板、支架强度及稳定性验算 1、设计概况 狮山路站为地下两层,双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构;车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。主要结构构件的强度等级及尺寸如下: 表1狮山路站主体结构横断面尺寸表 2、模板体系设计方案概述 狮山路站全长272m共分10段结构施工。主体结构施工拟投入 8套标准段脚手架(长27.2m x宽19.8m x6.35m)。最长段模板长32m最短段模板长24m每段模板平均按27.2m考虑。模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。支架采用①48X 3.5mm碗扣式 钢管脚手架支撑,中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。 (1)狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统,三角大模板支架体系分为:三角 钢架支撑和现场拼装的模板系统。三角支架分为 4.0m高的标准节和0.85m高的加高节, 大模板采用4000 (长)X 1980 (宽)x 6.0mm (厚)钢模板。大模板竖肋、横肋和边肋均采用[8普通型热轧槽钢,背楞采用2 [ 10,普通型热轧槽钢。 在浇注底板混凝土时,侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mn高。在浇灌混凝土前 水平埋入一排? 25精扎螺纹钢(外露端车丝),作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点,L= 700。在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确,以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。对于单面侧墙模板,采用单面侧向支撑加固。侧向支撑采用角钢三角架斜撑,通过预埋①25拉锚螺栓和支座垫块固定。纵向间距同模板竖龙骨间距,距离侧墙表面200mm

单层工业厂房排架结构设计计算书(同济大学)

单层工业厂房排架结构设计 ㈠工程概况 1 设计题目 某煅工车间为一单层单跨钢筋混凝土装配式结构,跨度18m,长度66m。选用两台中级工作制桥式吊车(5t,15/3t),轨顶标高9.8m,考虑散热通风要求,需设置天窗和挡风板。 2 设计任务 ⑴完成屋面板、屋架、天窗架、天沟、吊车梁、基础梁等构件的选型,并初步确定排架 柱的截面尺寸; ⑵进行结构布置(包括支撑布置); ⑶排架荷载计算; ⑷排架内力计算; ⑸排架内力组合; ⑹柱子配筋设计(包括牛腿); ⑺柱下单独基础设计; ⑻绘制施工图,内容包括: I.基础平面布置图及基础配筋图 II.屋盖结构布置及结构平面布置图 III.柱子配筋图 3 设计资料 ⑴荷载 钢筋混凝土容重 25kN/m3 一砖墙(单面粉刷) 4.92kN/m2 20mm水泥砂浆找平层 0.4kN/m2 钢门窗自重 0.4kN/m2 钢轨及垫层 0.6kN/m 二毡三油防水层 0.35kN/m2(沿斜面) 屋面活荷载 0.5kN/m2(沿水平面) 屋面积灰荷载 0.5kN/m2(沿水平面) 施工活荷载 0.5kN/m2(沿水平面) 风荷载 0.40kN/m2 屋面雪荷载 0.45kN/m2 吊车荷载 5t,15/3t ⑵工程地质资料 根据钻探报告,天然地面下1.2m处为老土层,修正后的地基承载力为120kN/m2,地下水位在地面下1.3m(标高-1.45m) ⑶材料 混凝土:柱C30,基础C15 钢筋:受力筋为HRB400级钢筋,钢箍、预埋件及吊钩为HPB300级钢筋

砌体:M5砖,M2.5砂浆 ㈡结构设计 1 结构平面布置 ⑴构件选型 I.屋面板:自重1.3kN/m2(沿屋架斜面),嵌缝0.1kN/m2(沿屋架斜面) II.天沟板:重17.4kN/块(包括积水重量) III.门型钢筋混凝土天窗架 IV.预应力钢筋混凝土折线型屋架 YMJA-18-xBb 上弦杆 b×h=240mm×220mm 下弦杆 b×h=240mm×220mm 腹板 b×h=120mm×240mm (F1) b×h=200mm×240mm (F2) b×h=120mm×120mm (F3~F6) 屋架自重:60.5kN/榀 V.屋盖支撑: 0.05kN/m2(沿水平面) VI.吊车梁重: 44.2kN/根(高1200mm) VII.基础梁重: 15.7kN/根(高450mm) VIII.联系梁、过梁均为矩形截面 IX.排架柱尺寸:上柱为矩形 400mm×400mm 下柱为工字型 400mm×800mm X.基础采用单独杯型基础,基顶标高-0.6m。 ⑵结构平面布置图 2 排架柱 ⑴截面特性、几何尺寸

箱涵模板支架计算书

K204+136.9 1-6.0m模板支架计算书 一、计算依据 1、K204+136.9 1-6.0m设计图纸; 2、《客货共线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ203-2008) 3、国家、铁道部、济南铁路局发布的有关施工技术安全规程《铁路桥涵工程施工安全技术规程》(TB10303-2009)。 二、计算说明 1、K204+136.9 1-6.0m,其断面尺寸为7.7m×4.9m,钢筋混凝土断面(顶、底板及墙身)厚度均为70cm。 2、根据施工方案,箱涵浇筑分两次完成,第一次浇筑框架地板,第二次浇筑边墙及顶板。 3、箱涵墙体外模板、内模板、顶模板均采用0.9×1.5m大型组合钢模板。墙体侧模背5×10cm木枋,外模背钢管作为大小楞并设拉杆。内支架采用碗扣搭设支承顶板荷载,设顶底托抄两层分配枋(管)。 4、模板、支架属于临时结构,其强度设计计算按容许应力法计算。 三、箱涵侧模板系统计算 (一)、箱涵侧模板承受水平推力 1、新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力计算 (1)箱涵最大浇筑高度:4.9-0.7=4.2(m) (2)箱涵每段第二次浇筑工程量(混凝土):10.28*15=154.2(m3)(3)箱涵采用商品混凝土浇筑,其浇筑能力18m3/h,考虑10.28÷9≈8.6(h)浇筑完成。 故浇筑速度:4.2÷8.6=0.49(m/h) (4)由于在春季施工,本地区按15℃气温考虑。 (5)新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力P1 按P=K1K2rh公式计算(路桥施工计算手册) 式中:K1——外加剂影响系数,取1.2 K2——混凝土拌合物的稠度影响系数,取K2=1.25 r——钢筋混凝土容重,取26KN/m3 当1.2/15=0.08>0.035时,新浇混凝土有效压头高度h=1.53+3.8×0.08=1.834(m)

单层厂房计算书(完整版)

第2章、单层工业厂房设计计算书 设计条件 1.金加工车间跨度21m ,总长60 m ,柱距6 m 。 2.车间内设有2台200/50kN 中级工作制吊车,其轨顶设计标高9 m 。 3.建筑地点:信阳市郊区。 4.车间所在场地:低坪下0.8 m 内为填土,填土下4 m 内为均匀亚黏土,地基承载力设计值2200/a f kN m ,地下水位-4.05 m ,无腐蚀。 基本风压W= m 2,基本雪压S=m 2。 5.厂房中标准构件选用情况: (1).屋面板采用G410(一)标准图集中的预应力混凝土大型屋面板,板重(包括灌浆在内)标准值1,4KN/m 2,屋面板上做二毡三油,标准值为20.35/kN m 。 (2).天沟板采用G410(三)标准图集中的TGB77—1,板重标准值为2.02/kN m 。 (3).屋架采用G410(三)标准图集中的预应力混凝土折线型

屋架YWJA—21,屋架辎重标准值91KN每榀。 (4).吊车梁采用G425标准图集中的先张发预应力混凝土吊车梁YXDL6—8,吊车梁高1200 m m,翼缘宽500 m m,梁腹板宽200 m m,自重标准值45KN/根,轨道及零件重1/ kN m,轨道及垫层构造要求200 m m。 (5)材料: A.柱:混凝土C30 B.基础.混凝土C30 C.钢筋.Ⅱ级。 结构构件选型及柱截面尺寸确定 因该厂房跨度在1536m之间,且柱顶标高大于8m,所以采用钢筋混凝土排架结构。为了是屋盖具有较大刚度,选用预应力混凝土折线形屋架及预应力混凝土屋面板。选用钢筋混凝土吊车梁及基础梁。厂房各主要构件选型见下表: 表主要承重构件选型表

模板高支撑架计算书汇总

模板高支撑架计算书 高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 因本工程梁支架高度大于4米,根据有关文献建议,如果仅按规范计算,架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002(3):《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。 一、参数信息: 1.脚手架参数 横向间距或排距(m):1.00;纵距(m):1.00;步距(m):1.50; 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;脚手架搭设高度(m):7.50; 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ; 扣件连接方式:双扣件,考虑扣件的保养情况,扣件抗滑承载力系数:0.80; 板底支撑连接方式:方木支撑; 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000; 楼板浇筑厚度(m):0.200; 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000; 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000; 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400;木方的间隔距离(mm):250.000; 木方的截面宽度(mm):60.00;木方的截面高度(mm):80.00;

图2 楼板支撑架荷载计算单元

二、模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算,其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=6.000×8.000×8.000/6 = 64.00 cm3; I=6.000×8.000×8.000×8.000/12 = 256.00 cm4; 方木楞计算简图 1.荷载的计算: (1)钢筋混凝土板自重(kN/m): = 25.000×0.250×0.200 = 1.250 kN/m; q 1 (2)模板的自重线荷载(kN/m): q = 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ; 2 (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN): = (1.000+2.000)×1.000×0.250 = 0.750 kN; p 1 2.方木抗弯强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2×(1.250 + 0.088) = 1.605 kN/m; 集中荷载 p = 1.4×0.750=1.050 kN;

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