配电室保护定值计算
继电保护定值计算书
一、元件参数
兴隆Ⅰ回线：LGJ—95mm2L=2.96km
兴隆Ⅱ回线：LGJ---95mm2 L=2.97km
地面变压器：1# S11—M—500/35/0.4 接线组别：Y, yn0 阻抗：4.23% 10KV侧额定电流：I e1=28.87A 0.4KV侧额定电流：Ie2=721.7A
2# S9—315/35/0.4 接线组别：Y, yn0 阻抗：4.03%
10KV侧额定电流：I e1=18.18A 0.4KV侧额定电流：Ie2=454.7A 井下中变所变压器：1# KBSG—315/10/0.69 接线组别：Y, y0 阻抗：3.83% 10KV侧额定电流：I e1=18.2A 0.69KV侧额定电流：Ie2=262.4A
2# KBSG—100/10/0.69 接线组别：Y, y0 阻抗：4..5%
10KV侧额定电流：I e1=5.774A 0.69KV侧额定电流：Ie2=83.31A 连接电缆：10kv侧进线：YJLV22—3×150mm2L=0.02km
本站10KV系统继电保护装置：JGL—13/Ⅱ二相过流继电器进线保护
JGL—13/Ⅱ二相过流继电器地变保护
JGL—13/Ⅱ二相过流继电器分段保护
JGL—13/Ⅱ二相过流继电器电容器保护
二、上级下达定值参数
电流互感器变比：75/5 CT=15
最大运行方式：S（3）Kmax＝31.496MV A
电抗标么值=100÷31.496=3.175
最小运行方式：S（3）Kmin＝30.902MV A
电抗标么值=100÷30.902=3.236
瞬时速断：525A T=0秒
限时速断：420A T=0.4秒
过流保护（经低压闭锁）：37.5A T=1.7秒
过负荷：33A T=10秒（信号）
重合闸：T=1.0秒
接地保护：＞5A（信号）
三、 短路电流计算
1、系统元件等值排列图、阻抗图见附图二、附图三：
2、各元件阻抗标么值计算 选取基准容量S b =100MV A
系统电抗 X 1max *=S b /S （3）Kmax =100/31.496=3.175 X 1min *= S b /S （3）Kmin =100/30.902=3.236 兴隆线 架空线路=［L ×（0.33+j0.353）］×（100÷10.52）
=［2.9×（0.33+j0.353）］×（100÷10.52）=0.868+j0.928
连接电缆= X l ×L ×（S b / U b 2）=0.08×0.2×（100/10.52）=0.015
X 2*=2
2015.0928.0j 868.0）
（++=1.282 电容一 X 3*= X l ×L ×（S b / U b 2）=0.08×0.02×（100/10.52）=0.002
地变电缆 X 4*= X 10* =X l ×L ×（S b / U b 2）=0.08×0.025×（100/10.52）=0.002 地变一 X 5*= U K %/100）×（S b /S T ）=（4.23/100）×（100/0.5）=8.46 井变电缆 X 6*= X 8* =X l ×L ×（S b / U b 2）=0.08×0.8×（100/10.52）=0.058 井变 X 7*= U K %/100）×（S b /S T ）=（4.5/100）×（100/0.415）=10.843 地变二 X 9*= U K %/100）×（S b /S T ）=（4.03/100）×（100/0.315）=12.794 3、S b =100MV A 各基准量选择见表一：
1 X 1*∑max = X*1max ＋X 2*=3.175+1.282=4.457 X 1*∑min *= X*1min ＋X 2*=3.236+1.282=4.518 5、K 2（3）点短路总电抗
X 2*∑max = X 1*∑max ＋X 3 =4.457＋0.002=4.459 X 2*∑min = X 1*∑min ＋X 3=4.518+0.002=4.52
6、K 3（3、）
、K 7（3）点短路总电抗
X 3*∑max = X 1*∑max + X 4=4.457+0.002=4.459 X 3*∑min = X 1*∑min + X 4=4.518+0.002=4.52 7、K 5（3）点短路总电抗
X 5*∑max = X 1*∑max ＋X 6=4.457+0.058=4.515 X 5*∑min = X 1*∑min ＋X 6=4.518+0.058=4.576 8、K 4（3）点短路总电抗
X 4*∑max = X 3*∑max ＋X 5=4.459+8.46=12.919 X 4*∑min = X 3*∑min ＋X 5=4.52+8.46=12.98 9、K 6（3）点短路总电抗
X 6*∑max = X 5*∑max ＋X 7=4.515+10.843=15.358 X 6*∑min = X 5*∑min ＋X 7=4.576+10.843=15.419 10、K 8（3）点短路总电抗
X 8*∑max = X 3*∑max ＋X 9=4.459+12.794=17.253 X 8*∑min = X 3*∑min ＋X 9=4.52+12.794=17.314
11、最大运行方式下
K1（3）点短路时的电流值
电流标么值：K1（3）max*= 1 ÷X1∑max*=1÷4.457=0.224
电流实际值：K1（3）max= K1（3）max*×I b =0.224×5.499 = 1232A
最大二相短路电流：K1（2）max÷2×K1（3）max =√3÷2×1232A=1037A K2（3）点短路时的电流值
电流标么值：K2（3）max*= 1/X2∑max*=1÷4.459=0.224
电流实际值：K2（3）max= K2（3）max*×I b=0.224×5.499=1232A
最大二相短路电流：K2（2）max2×K2（3）max2×1232=1067A 最小运行方式下
K1（3）点短路时的电流值
电流标么值：K1（3）min*= 1÷X1∑min*=1÷4.518=0.221
电流实际值：K1（3）min= K1（3）min*×I b=0.221×5.499=1215A
最小二相短路电流：K1（2）min2×K1（3）min2×1215A=1052A K2（3）点短路时的电流值
电流标么值：K2（3）min*= 1÷X2∑min*=1÷4.52=0.221
电流实际值：K2（3）min= K2（3）min*×I b=0.221×5.499=1215A
最小二相短路电流：K2（2）min2×K2（3）min2×1215=1052A 1、K1-8各点短路时的电流值汇总见表二：
四、10kv系统接地电流计算
Ic空=（10.5kv×4.2km）÷350=0.126A
Ic缆=（10.5kv×6.2km）÷10=6.51A
Ic总=0.126+6.51=6.636A
五、10KV进线保护计算
低电压定值：按躲过母线最低运行电压计算
U DZ =U
N.min
÷（K
k
×K
f
）=0.92×37÷（1.15×1.1）=26.9KV
折算到二次侧U DZ-2=76.3V取70V a、电流保护：
①瞬时电流速断保护：跳闸
选择此定值时应考虑因素： 10KV母线发生最小短路电流时，应能可靠跳闸。
⑴I I DZ =K
1（2）
min
÷K
K
=1052A÷1.5=701.3A（按灵敏度选择）
⑵I I DZ =K
K
×下级瞬时电流速断定值=1.15×465A=535A
（上级525A）/1.2＝437A综合考虑选择600A为宜。
折算到二次侧I I DZ-2=600A÷30=20A 取20A
验算：K sen = K1（2）min÷I1DZ =1052A÷600A=1.75＞1.5 合格
动作时间：S=0秒
--------------------------------------------------------------------------------------------------------------振变10kv 兴隆线兴隆变进线10kv 10kv馈出线用户
QF1 QF2 QF3 QF4
--------------------------------------------------------------------------------------------------------------
②限时电流速断保护：跳闸
按与下级瞬时电流速断做配合（后备）。
I II DZ = 下级瞬时电流速断值×K k =510A×1.1=561A
折算到二次侧I II DZ -2=561A÷30=18.7A 考虑与下级配合取18A
折算到一次侧I II DZ=18A×30=540A
动作时间：与下级限时速断配合S=0.5秒
验算：K sen =K1（2）min÷I II DZ=1052A÷540A=1.95＞1.5 合格
③定时限过流保护：跳闸
（按与下一级定时限过流做时间配合）
主井负荷：1230KVA10.5KV）=67.63A
电流定值：I DZ=（K k÷K f）×I fmax=（1.2÷0.9 ）×67.63= 90.17A
折算到二次侧：I DZ-2=90.17÷30=3取3A
折算到一次侧：I DZ=3A×30=90A
验算：K sen =K3（2）min÷I DZ=1052A÷90A=11.69＞2 合格
过流延时：T
2
取1.0秒
④过负荷保护：信号
I
DZ =K
k
×I
FH
=1.2×67.63=81.156A
折算到二次侧I DZ-2=81.156A÷30=2.71A取2.7A
折算到一次侧I DZ=2.7A×30=81A
动作时间：T
2
=1.2秒 S=1.2秒
六、电容器组保护计算：A：电容器组一：
①电流速断定值：跳本侧
按电容器连接电缆发生最小短路电流计算
I DZ=K2（2）min÷2=1052÷2=526A
折算到二次侧I DZ-2=526A÷6=87.77A取80A
折算到一次侧I DZ=80A×6=480A
动作时间：S=0秒
验算：K sen =K1（2）min÷I dz-1 =1052A÷480A=2.2＞2 合格②定时限电流定值：跳本侧
I
EC
=300Kvar10.5）=16.5A
［（K
k ×K
bw
×K
jx
）÷K
f
］×I
EC
=［（1.25×1.2×1）÷0.9］×16.5=27.5
折算到二次侧I dz-2=27.5A÷6=4.58A取4.5A
折算到一次侧I dz-1=4.5A×6=27A
动作时间：S=0.5秒
③过电压：115V 动作时间：S=1.5秒跳本侧
④欠电压：85V 动作时间：S=1.5秒跳本侧
⑤零序电流保护：按最大对地容流≯5A选取，零序电压按7V选取。
动作时间：S=0.5秒跳本侧
B：电容器组二：
①电流速断定值：跳本侧
按电容器连接电缆发生最小短路电流计算
I DZ=K2（2）min÷1.5=1052÷2=526A
折算到二次侧I DZ-2=526A÷6=87.77A取80A
折算到一次侧I DZ=80A×6=480A
动作时间：S=0秒
验算：K sen =K1（2）min÷I dz-1 =1052A÷480A=2.2＞2 合格
②定时限电流定值：跳本侧
I
EC
=210Kvar10.5）=11.55A
［（K
k ×K
bw
×K
jx
）÷K
f
］×I
EC
=［（1.25×1.2×1）÷0.9］×11.55=19.25折算到二次侧I DZ-2=19.25A÷6=3.21A取3A 折算到一次侧I DZ=3A×6=18A
动作时间：S=0.5秒
③过电压：115V 动作时间：S=1.5秒跳本侧
④欠电压：85V 动作时间：S=1.5秒跳本侧
⑤零序电流保护：按最大对地容流≯5A选取，零序电压按7V选取。
动作时间：S=0.5秒跳本侧
七、地变保护计算：
一、地变一：
a、高压侧二次额定电流：2.887A （CT=50/5）
b、低压侧二次额定电流：3.61A （CT=1000/5）
c、低电压定值：按躲过母线最低运行电压计算
U dz =U
n.min
÷（K
k
×K
f
）=0.92×10.5÷（1.15×1.1）=7.636KV
折算到二次侧U dz-2=76V取70V
d、负序电压定值：0.09×100V=9V 取8V
e、①瞬时电流速断保护：跳本侧
按地变连接电缆发生最小短路电流计算
I DZ=K3（2）min÷2=1052÷2=526A
折算到二次侧I DZ-2=526A÷10=52.6A取52A
折算到一次侧I DZ=52A×10=520A
动作时间：S=0秒
验算：K sen =K1（2）min÷I dz-1 =1052A÷520A=2.02＞2 合格
②过流保护定值：跳本侧
经复压闭锁，时限按阶梯时差配合。（后备保护）
I III DZ=（k k÷K F）×I F max =（1.2÷1.15）×28.87 =30.13A
折算到二次侧I III DZ-2=30.13A÷10=3A取3A
折算到一次侧I III DZ=3A×10=30A
动作时间：T
3
=0.4秒考虑到该定值对系统影响不大，S=0.4秒作为本线路后备保护验算灵敏度：
K
4
短路K4（2）min÷I III DZ=367÷30=12.23＞1.5 合格
③过负荷保护：信号
I DZ=K
k ×I
FH
=1.1×28.87=31.8A
折算到二次侧I DZ-2=31.8A÷10=3.18A取3A
折算到一次侧I DZ=3A×10=30A
动作时间：S=10秒
二、地变二：
a、高压侧二次额定电流：1.818A （CT=50/5）
b、低压侧二次额定电流：2.27A （CT=1000/5）
c、低电压定值：按躲过母线最低运行电压计算
U dz =U
n.min
÷（K
k
×K
f
）=0.92×10.5÷（1.15×1.1）=7.636KV
折算到二次侧U dz-2=76V取70V
d、负序电压定值：0.09×100V=9V 取8V
e、①瞬时电流速断保护：跳本侧
按地变连接电缆发生最小短路电流计算
I DZ=K7（2）min÷2=1052÷2=526A
折算到二次侧I DZ-2=526A÷10=52.6A取52A
折算到一次侧I DZ=52A×10=520A
动作时间：S=0秒
验算：K sen =K1（2）min÷I dz-1 =1052A÷520A=2.02＞2 合格
②过流保护定值：跳本侧
经复压闭锁，时限按阶梯时差配合。（后备保护）
I III DZ=（k k÷K F）×I F max =（1.2÷1.15）×18.18 =18.97A
折算到二次侧I III DZ-2=18.97A÷10=1.9A取2A
折算到一次侧I III DZ=2A×10=20A
动作时间：T
3
=0.5秒考虑到该定值对系统影响不大，S=0.4秒作为本线路后备保护验算灵敏度：
K
10
短路K8（2）min÷I III DZ=275÷20=13.75＞1.5 合格
③过负荷保护：信号
I DZ=K
k ×I
FH
=1.1×18.18=20A
折算到二次侧I DZ-2=20A÷10=2A取2A
折算到一次侧I DZ=2A×10=20A
动作时间：S=10秒
八、主井一、二线路保护计算低电压定值：按躲过母线最低运行电压计算
U dz =U
n.min
÷（K
k
×K
f
）=0.92×37÷（1.15×1.1）=26.9KV
折算到二次侧U dz1-2=76.3V取70V
①瞬时电流速断保护：跳本侧
经计算：按躲过线路末端三相最大短路电流的定值，验算为不合格。考虑到本线路直接入井的特殊情况，为快速切除本线路发生的任何故障。按本线路末端二相最小短路电流计算并与上级限时速断做后备配合
I
DZ
=K5（2）min÷2=1041÷2=520.5A
折算到二次侧：I
DZ-2
=520.5÷15=34.7取34A
折算到一次侧：I
DZ
=34×15=510A
动作时间：S=0秒
验算：K sen =K1（2）min÷I DZ =1052A÷510A=2.06＞2 合格
②限时电流速断保护：跳本侧
按躲过相邻元件最大短路电流
I DZ=K k×K6（3）=1.3×358=465.4A
折算到二次侧：I DZ-2=465.4÷15=31.03取31A
折算到一次侧：I DZ=31×15=465A
动作时间：S=0.5秒
验算：K sen =K1（2）min÷I dz-1 =1052A÷465=2.26＞1.5 合格
③定时限过流保护：跳本侧
（按与下一级定时限过流做时间配合）
主井负荷：415KVA10.5KV）=22.82A
电流定值：I DZ=（K k÷K f）×I fmax=（1.2÷0.9 ）×22.82= 30.43A
折算到二次侧：I DZ-2=30.43÷15=2.03取2A
折算到一次侧：I DZ=2A×15=30A
验算：K sen =K1（2）min÷I DZ=1052A÷30A=35.1＞2 合格
过流延时：T
2
取1.0秒
④过负荷保护：信号
I
DZ =K
k
×I
FH
=1.2×22.82=27.384A
折算到二次侧I DZ-2=27.384A÷15=1.83A取1.8A 折算到一次侧I DZ=1.8A×15=27A
动作时间：S=10秒
⑤零序电流按大于一次电流5A动作于跳闸。
保护定值汇总表
继电保护定值整定计算公式大全(最新)
继电保护定值整定计算公式大全 1、负荷计算（移变选择）： cos de N ca wm k P S ?∑= （4-1） 式中 S ca --一组用电设备的计算负荷，kVA ； ∑P N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 。 综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算 N de P P k ∑+=max 6 .04.0 （4-2） 式中 P max --最大一台电动机额定功率，kW ； wm ?cos --一组用电设备的加权平均功率因数 2、高压电缆选择： （1）向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即 N N N ca U S I I 13 1310?= = （4-13） 式中 N S —移动变电站额定容量，kV ?A ； N U 1—移动变电站一次侧额定电压，V ； N I 1—移动变电站一次侧额定电流，A 。 （2）向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即 3 1112ca N N I I I =+= （4-14） （3）向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为 3 ca I = （4-15） 式中 ca I —最大长时负荷电流，A ； N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ；
N U —移动变电站一次侧额定电压，V ； sc K —变压器的变比； wm ?cos 、η wm —加权平均功率因数和加权平均效率。 （4）对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。 3、 低压电缆主芯线截面的选择 1）按长时最大工作电流选择电缆主截面 （1）流过电缆的实际工作电流计算 ① 支线。所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。 N N N N N ca U P I I η?cos 3103?= = （4-19） 式中 ca I —长时最大工作电流，A ； N I —电动机的额定电流，A ； N U —电动机的额定电压，V ； N P —电动机的额定功率，kW ； N ?cos —电动机功率因数； N η—电动机的额定效率。 ② 干线。干线是指控制2台及以上电动机的总电缆。 向2台电动机供电时，长时最大工作电流ca I ，取2台电动机额定电流之和，即 21N N ca I I I += （4-20） 向三台及以上电动机供电的电缆，长时最大工作电流ca I ，用下式计算 wm N N de ca U P K I ?cos 3103?∑= （4-21） 式中 ca I —干线电缆长时最大工作电流，A ； N P ∑—由干线所带电动机额定功率之和，kW ； N U —额定电压，V ；
如何计算线路保护的整定值
10kV配电线路保护的整定计算 10kV配电线路的特点10kV配电线路结构特点是一致性差，如有的为用户专线，只接带一、二个用户，类似于输电线路；有的呈放射状，几十台甚至上百台变压器T接于同一条线路的各个分支上；有的线路短到几百m，有的线路长到几十km；有的线路由35kV变电所出线，有的线路由110kV变电所出线；有的线路上的配电变压器很小，最大不过100kV A，有的线路上却有几千kV A的变压器；有的线路属于最末级保护，有的线路上设有开关站或有用户变电所等。2问题的提出对于输电线路，由于其比较规范，一般无T接负荷，至多有一、二个集中负荷的T接点。因此，利用规范的保护整定计算方法，各种情况均可一一计算，一般均可满足要求。对于配电线路，由于以上所述的特点，整定计算时需做一些具体的特殊的考虑，以满足保护"四性"的要求。3整定计算方案我国的10kV配电线路的保护，一般采用电流速断、过电流及三相一次重合闸构成。特殊线路结构或特殊负荷线路保护，不能满足要求时，可考虑增加其它保护(如：保护Ⅱ段、电压闭锁等)。下面的讨论，是针对一般保护配置而言的。(1)电流速断保护：由于10kV线路一般为保护的最末级，或最末级用户变电所保护的上一级保护。所以，在整定计算中，定值计算偏重灵敏性，对有用户变电所的线路，选择性靠重合闸来保证。在以下两种计算结果中选较大值作为速断整定值。①
按躲过线路上配电变压器二次侧最大短路电流整定。实际计算时，可按距保护安装处较近的线路最大变压器低压侧故障整定。Idzl=Kk×Id2max 式中Idzl-速断一次值Kk-可靠系数，取1.5 Id2max-线路上最大配变二次侧最大短路电流②当保护安装处变电所主变过流保护为一般过流保护时(复合电压闭锁过流、低压闭锁过流除外)，线路速断定值与主变过流定值相配合。Ik=Kn×(Igl-Ie) 式中Idzl-速断一次值Kn-主变电压比，对于35/10降压变压器为3.33 Igl-变电所中各主变的最小过流值(一次值) Ie-为相应主变的额定电流一次值③特殊线路的处理：a．线路很短，最小方式时无保护区；或下一级为重要的用户变电所时，可将速断保护改为时限速断保护。动作电流与下级保护速断配合(即取1.1倍的下级保护最大速断值)，动作时限较下级速断大一个时间级差(此种情况在城区较常见，在新建变电所或改造变电所时，建议保护配置用全面的微机保护，这样改变保护方式就很容易了)。在无法采用其它保护的情况下，可靠重合闸来保证选择性。b．当保护安装处主变过流保护为复压闭锁过流或低压闭锁过流时，不能与主变过流配合。c．当线路较长且较规则，线路上用户较少，可采用躲过线路末端最大短路电流整定，可靠系数取1.3～1.5。此种情况一般能同时保证选择性与灵敏性。d．当速断定值较小或与负荷电流相差不大时，应校验速断定值躲过励磁涌流的能力，且必须躲过励磁涌流。④灵敏度校验。按最小运行方式下，线路保护范围不小于线路长度的15%整定。允许速断保护保护线路全长。Idmim(15%)/Idzl≥1
电力微机保护定值计算公式
定值整定原则及公式 一.定值整定原则 1.以下整定原则与公式均取系统容量Sj=1000MV A，参考书籍为《工业与民用配电设计手册》第三版，相应参考页码标注均取与此。 二.系统阻抗以及各元件阻抗 （1）电缆P133 表4-12 ZR-YJV型系统阻抗Sj=1000MV A时，每千米阻抗标幺值X: 150mm2 0.080 185mm2 0.077 电缆阻抗X=X*L L-电缆长度 （2）变压器P128 表4-2 X=(Uk%/100)*(Sj/Sr) Uk%-变压器短路阻抗基准容量Sj=1000MV A Sr-变压器额定容量（3）系统阻抗（由天津滨海供电分公司提供） 110kV入口处系统阻抗最大运行方式下0.5357 最小运行方式下0.9880 下一电压等级的系统阻抗均为入口处的阻抗加上相应的线路以及变压器的阻抗。 三.基准电压基准电流P127 表4-1 基准容量Sj=1000MV A 基准电压Uj 系统标准电压Un 系统基准电流Ij Un(kV) 0.38 6 35 110 Uj(kV) 400 6.3 37 115 Ij(kV) 1443 91.6 15.6 5 四.短路电流计算P134 4-13 短路点三相短路电流Ik=Ij/X Ij为所在电压级别额基准电流 X为短路点的系统阻抗 短路点两相短路电流为此短路点三相短路电流的0.866倍 一般三相短路电流用来计算速断值,两相短路电流用来核算灵敏度. 五.定值计算公式 定值计算中用到的各个系数的取值及符号定义 可靠系数Krel P336 用于过负荷计算时作用与发信号取1.05 作用与跳闸取1.2 用于过流计算时取 1.1
变电站及线路继电保护设计和整定计算
继电保护科学和技术是随电力系统的发展而发展起来的。电力系统发生短路是不可避免的，为避免发电机被烧坏发明了断开短路的设备，保护发电机。由于电力系统的发展，熔断器已不能满足选择性和快速性的要求，于1890年后出现了直接装于断路器上反应一次电流的电磁型过电流继电器。19世纪初，继电器才广泛用于电力系统保护，被认为是继电保护技术发展的开端。1901年出线了感应型过电流继电器。1908年提出了比较被保护元件两端电流的电流差动保护原理。1910年方向性电流保护开始应用，并出现了将电流与电压相比较的保护原理。1920年后距离保护装置的出现。1927年前后，出现了利用高压输电线载波传送输电线路两端功率方向或电流相位的高频保护装置。1950稍后，提出了利用故障点产生的行波实现快速保护的设想。1975年前后诞生了行波保护装置。1980年左右工频突变量原理的保护被大量研究。1990年后该原理的保护装置被广泛应用。与此同时，继电保护装置经历了机电式保护装置、静态继电保护装置和数字式继电保护装置三个发展阶段。20世界50年代，出现了晶体管式继电保护装置。20世纪70年代，晶体管式保护在我国被大量采用。20世纪80年代后期，静态继电保护由晶体管式向集成电路式过度，成为静态继电保护的主要形式。20世纪60年代末，有了用小型计算机实现继电保护的设想。20世纪70年代后期，出现了性能比较完善的微机保护样机并投入系统试运行。80年代，微机保护在硬件结构和软件技术方面已趋成熟。进入90年代，微机保护以在我国大量应用。20世纪90年代后半期，继电保护技术与其他学科的交叉、渗透日益深入。为满足电网对继电保护提出的可靠性、选择性、灵敏性、速动性的要求，充分发挥继电保护装置的效能，必须合理的选择保护的定值，以保持各保护之间的相互配合关系。做好电网继电保护定值的整定计算工作是保证电力系统安全运行的必要条件。 电力系统的飞速发展对继电保护不断提出新的要求，电子技术、计算机技术与通信技术的飞速发展又为继电保护技术的发展不断注入新活力。未来继电保护的发展趋势是向计算机化、网络化保护、控制、测量、数据通信一体化智能化发展。 随着电力系统的高速发展和计算机技术、通信技术的进步，继电保护技术面临着进一步发展的趋势。其发展将出现原理突破和应用革命，发展到一个新的水平。这对继电保护工作者提出了艰巨的任务，也开辟了活动的广阔天地。
电厂保护定值整定计算书
电厂保护定值整定计算书
甘肃大唐白龙江发电有限公司苗家坝水电站 发电机、变压器继电保护装置 整定计算报告 二○一二年十月
目录 第一章编制依据 (1) 1.1 编制原则 (1) 1.2 编制说明 (1) 第二章系统概况及相关参数计算 (3) 2.1 系统接入简介 (3) 2.2 系统运行方式及归算阻抗 (3) 2.3 发电机、变压器主要参数 (6) 第三章保护配置及出口方式 (12) 3.1保护跳闸出口方式 (12) 3.2 保护配置 (13) 第四章发电机、励磁变保护定值整定计算 (16) 4.1 发电机比率差动保护 (16) 4.2 发电机单元件横差保护 (16) 4.3 发电机复合电压过流保护 (17) 4.4 发电机定子接地保护 (18) 4.5 发电机转子接地保护 (18) 4.6 发电机定子对称过负荷 (19) 4.7 发电机定子负序过负荷 (19) 4.8 发电机过电压保护 (20)
4.9 发电机低频累加保护 (21) 4.10 发电机低励失磁保护 (21) 4.11 励磁变电流速断保护 (25) 4.12 励磁变过流保护 (25) 第五章变压器、厂高变保护定值整定计算 (27) 5.1 主变差动保护 (27) 5.2 变压器过激磁保护 (29) 5.3 主变高压侧电抗器零序过流保护 (29) 5.4 变压器高压侧零序过流保护 (30) 5.5 主变高压侧复压方向过流保护 (32) 5.6 主变高压侧过负荷、启动风冷保护 (34) 5.7 主变重瓦斯保护 (34) 5.8 厂高变速断过流保护 (34) 5.9 厂高变过流、过负荷保护 (35) 5.10 厂高变重瓦斯保护 (36)
电力线路继电保护定值整定计算
电力线路继电保护定值整定计算 ，有时取1、51，25；Kjx继电器返回系数，取1、0N1- 电流互感器变比Igh---线路过负荷电流（最大电流）AI"d2(3)max----最大运行方式下线路末端三相短路超瞬变电流 A；Kph---- 配合系数，取1、1I" dz3------相邻元件的电流速断保护的一次动作电流I" d3(3)max最大运行方式下相邻元件末端三相短路稳态电流Icx-----被保护线路外部发生单相接地故障时，从被保护元件流出的电容电流Ic∑----电网的总单相接地电容电流Ny---------电压互感器变比瞬时速断保护 Idzj=KkKjx I"d2(3)max/N1带时限电流速断保护整定值Idzj=KkKjx I" d3(3)max/N1或 Idzj=KphKjx I" dz3(3)/N1应较相邻元件的过流保护大一个时限阶段,一般大0、5秒(定时限)和0、7秒（反时限）低电压保护整定值Udzj =Umin/KkKhNy应视线路上电动机具体情况而定单相接地保护保护装置的一次动作电流Idz≥KkIcx和Idz≤（Ic∑-Ixc）/1、25注：1----对于GL- 11、GL- 12、GL- 21、GL-22型继电器，取0、85;对于GL-13~GL-16及GL- 23~GL-26型继电器，取0、8;对于晶体管型继电器，取0、9~0、95；对于微机型的继电器，近似取1、0 ；对于电压继电器，取
1、25。2----时限阶差△T，对于电磁型继电器，可取0、5 s ；对于晶体管型或数字式时间继电器，可取0、3s。(1) 灵敏度校验。 ⑴过电流灵敏度校验: Km =Kmax I"d2(3)min/Idz≥1、5式中：Kmax------相对灵敏度系数。I dz------保护装置一次动作电流（A）， Idz= IdzjN1/ Kjx; I"d2(3)min-----最小运行方式下末端三相短路稳态电流。 ⑵电流速断保护灵敏度系数 : KM（2）= I"d1(2)min/ Idz= Kmax I"d1(3)min/Idz≥2式中：I"d1(2)min---最小运行方式下线路始端两相短路超瞬变电流； I"d1(3)min---最小运行方式下线路始端三相短路超瞬变电流；⑶带时限电流速断保护灵敏度校验： KM（2）=Kmax I"d2(3)min/Idz≥2式中：I"d2(3)min---最小运行方式下线路始端三相短路超瞬变电流。GL继电器是电磁感应式反时限过电流继电器，同时具备反时限过流和速断保护功能，而DL继电器是是瞬时动作电磁式继电器，不具备反时限过流保护功能
电力系统继电保护计算题精编版
三、分析计算题 3在图1所示网络中的AB 、BC 、BD 、DE 上均装设了三段式电流保护；保护均采用了三相完全星形接法；线路 AB 的最大负荷电流为200A ，负荷自启动系数 1.5ss K =， 1.25I rel K =， 1.15II rel K =， 1.2III rel K =，0.85re K =，0.5t s ?=； 变压器采用了无时限差动保护；其它参数如图所示。图中各电抗值均已归算至115kV 。试计算AB 线路各段保护的启动电流和动作时限，并校验II 、III 段的灵敏度。 X X 1s = 图1 系统接线图 图2系统接线图 3答：（1）短路电流计算。选取图 3中的1K 、2K 、3K 点作为计算点。 2 K 3 图3 三相短路计算结果如表1所示。 表1 三相短路计算结果 （2）电流保护I 段 (3).1 1.max 1.25 1.795 2.244(kA)I I set rel K I K I ==?，10()I t s = （3）电流保护II 段 (3).3 2.max 1.25 1.253 1.566(kA)I I set rel K I K I ==?，.1.3 1.15 1.566 1.801(kA)II II I set rel set I K I ==? 灵敏度校验：(2) (3)1.min 1.min 1.438(kA)K K I =，(2)1.min .1.1 1.4380.7981.801II K sen II set I K I ==，不满足要求。 与保护3的II 段相配合：保护3的II 段按可伸入变压器而不伸出变压器整定。 (3) .3 3.max 1.150.499 0.574(kA)II II set rel K I K I ==?，.1.3 1.150.574 0.660(kA)II II II set rel set I K I ==? 灵敏度校验：(2)1.min .1 .1 1.438 2.1790.660II K sen II set I K I ==，满足要求。
电厂继电保护整定计算管理系统
电厂继电保护整定计算管理系统 摘要:本文介绍、分析了电厂继电保护整定计算特点及现状,提出了针对电厂继电保护实际情况,基于面向对象技术、数据库技术和图形化界面的电厂继电保护整定管理的软件系统,提出了基于保护装置的整定方法,阐述了该系统的设计思想、功能以及主要特点。 关键词: 继电保护计算保护装置整定管理 1 引言 随着继电保护技术的飞速发展,微机保护的装置逐渐投入使用,由于生产厂家的不同、开发时间的先后,微机保护呈现丰富多彩、各显神通的局面,但基本原理及要达到的目的基本一致.发电厂继电保护的整定计算与定值管理是一项重要的基础技术工作,其内容繁杂、技术要求高,现阶段的手工整定计算和人工管理远远不能满足电力安全生产的要求。电力系统继电保护的计算机整定计算已发展得相当成熟,定值管理也逐步数据库化。 目前,整定计算软件普遍采用的方法是整定原则程序法,就是根据应用要求归纳总结所有可能涉及到的整定原则,再按照这些整定原则进行编程实现。因此,本文介绍一种采用面向对象技术和数据库技术,基于保护装置整定的继电保护计算及管理软件。该软件结合了保护装置的不同特点,实现了保护定值与保护装置的统一,具有较强的通用性和实用性,提高了电力系统继电保护运行管理水平。 2 系统核心思想介绍 2.1基于保护装置的整定计算 实际上,根据保护原理整定得到的定值还往往不是保护装置的定值,只是整定工作的一个环节,或者说只是所需定值的一部分,而整定计算的最终目的是得到保护装置所需的全部的、直接用于输入装置的定值,所以采用面向保护装置整定的思想是完整的解决方案,更接近于整定工作的本质需求。 面向保护装置整定的基本思想是:首先选定某一保护装置或添加一种新的保护装置,设置该保护装置的类型(线路保护、变压器保护、母线保护),并选定该保护装置所包含的功能(如:变压器差动保护、变压器后备保护、瓦斯保护…),软件针对用户定制好的保护装置自动进行整定,得到默认定值单模板下的定值单;用户可以根据需要,修改定值单模板,定制个性化模板;也可以导入以前使用的word格式或excel格式的定值单模板,稍加修改即可。 随着发电系统的发展,继电保护新装置的发展速度很快,保护装置生产厂家多、品种繁。特别是进入微机保护时代后,同一电压等级同一元件的保护装置整定的定值项目不统一,不同厂家的不同电压等级、不同元件的保护装置定值项目
微机保护整定计算举例(DOC)
微机继电保护整定计算举例
珠海市恒瑞电力科技有限公司 目录 变压器差动保护的整定与计算 (3) 线路保护整定实例 (6) 10KV变压器保护整定实例 (9) 电容器保护整定实例 (13) 电动机保护整定计算实例 (16) 电动机差动保护整定计算实例 (19)
变压器差动保护的整定与计算 以右侧所示Y/Y/△-11接线的三卷变压器为例，设变压器的额定容量为S(MVA)，高、中、低各侧电压分别为UH 、UM 、UL(KV)，各侧二次电流分别为IH 、IM 、IL(A)，各侧电流互感器变比分别为n H 、n M 、n L 。 一、 平衡系数的计算 电流平衡系数Km 、Kl 其中：Uhe,Ume,Ule 分别为高中低压侧额定电压（铭牌值） Kcth,Kctm,Kctl 分别为高中低压侧电流互感器变比 二、 差动电流速断保护 差动电流速断保护的动作电流应避越变压器空载投入时的励磁涌流和外部故障的最大不平衡电流来整定。根据实际经验一般取： Isd ＝（4－12）Ieb ／nLH 。 式中：Ieb ――变压器的额定电流； nLH ――变压器电流互感器的电流变比。 三、 比率差动保护 比率差动动作电流Icd 应大于额定负载时的不平衡电流，即 Icd ＝Kk ［ktx × fwc ＋ΔU ＋Δfph ］Ieb ／nLH 式中：Kk ――可靠系数，取（1.3～2.0） ΔU ――变压器相对于额定电压抽头向上（或下）电压调整范围,取ΔU ＝5%。 Ktx ――电流互感器同型系数；当各侧电流互感器型号相同时取0.5,不同时取1 Fwc ――电流互感器的允许误差；取0.1 Δfph ――电流互感器的变比（包括保护装置）不平衡所产生的相对误差取0.1； 一般 Icd ＝（0.2～0.6）Ieb ／nLH 。 四、 谐波制动比 根据经验，为可靠地防止涌流误动，当任一相二次谐波与基波之间比值大于15%－20%时，三相差动保护被闭锁。 五、 制动特性拐点 Is1＝Ieb ／nLH Is2＝（1～3）eb ／nLH Is1，Is2可整定为同一点。 kcth Uhe Kctm Ume Km **= 3**?=kcth Uhe Kctl Ule Kl
继电保护整定计算例题
如下图所示网络中采用三段式相间距离保护为相间短路保护。已知线路每公里阻抗Z 1=km /Ω，线路阻抗角?=651?，线路AB 及线路BC 的最大负荷 电流I m ax .L =400A ，功率因数cos ?=。K I rel =K ∏rel =，K I ∏ rel =，K ss =2，K res =，电源 电动势E=115kV ，系统阻抗为X max .sA =10Ω，X min .sA =8Ω，X max .sB =30Ω，X min .sB =15Ω；变压器采用能保护整个变压器的无时限纵差保护；t ?=。归算至115kV 的变压器阻抗为Ω，其余参数如图所示。当各距离保护测量元件均采用方向阻抗继电器时，求距离保护1的I ∏∏I 、、段的一次动作阻抗及整定时限，并校 验I ∏∏、段灵敏度。（要求∏sen ≥；作为本线路的近后备保护时，I ∏sen ≥；作为相邻下一线路远后备时，I ∏sen ≥） 解：（1）距离保护1第I 段的整定。 1） 整定阻抗。 11.Z L K Z B A rel set -I I ==Ω=??6.94.0308.0 2)动作时间：s t 01=I 。 （2）距离保护1第∏段的整定。 1）整定阻抗：保护1 的相邻元件为BC 线和并联运行的两台变压器，所以 ∏段整定阻抗按下列两个条件选择。
a ）与保护3的第I 段配合。 I -∏∏+=3.min .11.(set b B A rel set Z K Z L K Z ） 其中， Ω=??==-I I 16.124.0388.013.Z L K Z C B rel set ； min .b K 为保护3 的I 段末端发生短路时对保护1而言的最小分支系数（见图 4-15）。 当保护3的I 段末端K 1点短路时，分支系数为sB AB sB sA b X X X X I I K ++==12 （4-3） 分析式（4-3）可看出，为了得出最小分支系数，式中SA X 应取最小值min .SA X ；而SB X 应取最大值max .SB X 。因而 max .min .min .1sB AB sA b X Z X K ++ ==1+30 30 4.08?+= 则 Ω=?+??=∏ 817.25)16.12667.14.030(8.01.set Z b ）与母线B 上所连接的降压变压器的无时限纵差保护相配合，变压器保护范围直至低压母线E 上。由于两台变压器并列运行，所以将两台变压器作为一个整体考虑，分支系数的计算方法和结果同a ）。 ?? ? ??+=-∏∏2min .1t b B A rel set Z K Z L K Z =Ω=? +??078.66)27.84667.14.030(8.0 为了保证选择性，选a ）和b ）的较小值。所以保护1第 ∏段动作阻抗为
发电厂继电保护整定计算原则及整定方法探析
发电厂继电保护整定计算原则及整定方法探析 发表时间：2019-01-08T17:12:28.043Z 来源：《电力设备》2018年第24期作者：付树强 [导读] 摘要：随着电力系统的快速发展和全国联网的形成，大型发电机组在电力系统中的作用越来越重要，同时对大型发电机组继电保护的要求也越来越高，大型发电机组继电保护正确、合理的整定计算是提高其应用水平和保证其正确动作的关键和重要环节。 （国家能源集团国神河曲发电有限公司山西河曲 036500） 摘要：随着电力系统的快速发展和全国联网的形成，大型发电机组在电力系统中的作用越来越重要，同时对大型发电机组继电保护的要求也越来越高，大型发电机组继电保护正确、合理的整定计算是提高其应用水平和保证其正确动作的关键和重要环节。由于继电保护整定计算是一项系统性工程，本文将简要论述发电厂继电保护整定计算的特点、基本思想及方法，全面总结河曲电厂一、二期工程电气继电保护整定计算工作取得的经验和存在的问题，并结合河曲电厂继电保护整定计算工作实践进行了专题论述。 关键词：继电保护；整定计算 1 正确的电厂继电保护整定计算工作的必要性 继电保护是电力系统不可分割的一部分，是构成电力系统安全稳定运行的主要防线之一，为此继电保护必须满足“可靠性、选择性、灵敏性、速动性”四个基本要求，除了“可靠性”要依赖继电保护装置本身之外，“选择性、灵敏性、速动性”均取决于保护的定值是否正确、合理，因此做好电厂继电保护定值的整定计算工作是保证电厂安全运行、保证设备安全的必要条件。 2 电厂继电保护整定计算工作与电网整定计算工作的比较及其自身的特点 电力系统由发电、输变电、用电三个环节构成，也可简单地分为电厂和电网。相应地，根据应用对象继电保护也分为电网保护（线路保护）和电厂保护（元件保护）。 发电厂继电保护整定计算是继电保护工作重要组成部分，通常高压母线、主变零序及以外设备的继电保护整定计算属系统部分；高压母线以内设备的继电保护整定计算属电厂部分。两者间有共同之处，都应严格遵循继电保护选择性、速动性、灵敏性、安全可靠性要求的原则。两者间更多的是要相互配合并构成统一的整体，主要围绕着发电厂的发电机、主变压器及厂用系统、自动装置等电气设备元件继电保护（自动装置）的整定计算。本质上讲，电网保护和电厂保护的定值整定计算是相同的，首先研究保护对象发生故障后出现的特征量的变化规律，设计一种自动装置——继电保护，反映该特征量，当特征量达到预定的定值，装置自动动作于断路器切除故障对象。而为了保证继电保护的每一次动作严格地满足选择性、灵敏性、速动性的要求，每种保护的定值需遵循一定的原则进行计算，即整定原则。但是由于保护对象的差别，电厂保护和电网保护在形式上有明显的不同，相对于电网保护种类少、整定原则较规范而言，电厂保护具有明显的特点。 数量多——完整的发电机保护数量多达20种以上种类杂——除了反映工频量的保护外，还有反映非工频量的保护、反映非电量的保护主保护以差动保护为主——差动保护本身具有选择性好、灵敏度高的优点，由于电厂各电气元件两侧电气量易于获得，差动保护在电厂得到广泛应用。 厂用电保护配合复杂——厂用电接线复杂，保护之间的配合难以满足要求；而且大型电动机的自启动电流对保护整定的影响更加严重。 3 电厂继电保护整定计算工作基本思想和基本方法 电厂继电保护整定计算工作的任务就是对各种短路故障和不正常工况进行模拟计算和分析，结合保护装置原理和被保护设备电气特性，为电厂各种继电保护装置给出整定值，使保护装置能满足一次设备和系统的安全运行要求。下面结合河曲电厂一、二期工程继电保护整定计算的工作实际，将基本的整定计算步骤简要介绍如下： 首先需要掌握发电厂主电气系统、厂用系统及所有电气设备情况并建立资料档案，绘制标有主要电气设备参数和电流互感器TA、电压互感器TV变比和等级（5P、10P或TP）的主系统接线图。绘制标有主要电气设备参数和TA、TV变比的高、低压厂用系统接线图。收集全厂电气设备所有电气参数，按发电机、主变压器、高压厂用变压器、低压厂用变压器、电抗器、高压电动机、低压电动机等电气设备分门别类建立参数表。收集全厂电气设备继电保护用TA、TV的型号变比、容量、饱和倍数、准确等级、二次回路的最大负载，建立TA、TV参数表。掌握发电厂内所有高、低压电动机在生产过程中机械负荷的性质（过负荷可能性、重要性），并分类立表。收集并掌握主设备及厂用设备继电保护配置图。收集并掌握主设备和厂用设备继电保护原理展开图与操作控制回路展开图、厂用系统程控联锁图等。收集并掌握主设备及厂用设备与汽轮机、锅炉、电气保护有关的联锁图。收集并掌握主设备及厂用设备继电保护及自动装置的技术说明书、使用说明书及调度下发的最新系统阻抗。 第二步是绘制全厂电气设备等效阻抗图。计算全厂所有主设备、厂用设备的等效标么阻抗并建表。绘制标么阻抗的等效电路图。绘制并归算至各级母线的电源等综合阻抗图（图中标有等效计算阻抗）。绘制并计算不对称短路电流用的正、负、零序阻抗及各序综合阻抗图。 第三步与所在部门（调度部门、值长组、电气运行）确定各种可能的运行方式。根据运行方式确定河曲电厂为大方式选择为系统最大，四台机组运行，厂用电由高厂变供电；小方式选择为系统最小，三台机全停，厂用电由启备变供电。 第四步是进行短路故障计算，编制短路电流计算书。短路电流计算是整定计算工作的重要内容，短路计算的结果是整定定值、保证上下级配合和校验灵敏度的重要参数。短路计算一般采用基于标么值的运算曲线法，通过人工计算得到各个故障点的短路电流，在条件允许时可以借助成熟的整定计算软件进行计算，最后将两种方法得到的计算结果进行比较验证已确保短路电流计算结果的准确性从而得到各个故障点的实际短路电流。 第五步是保护定值的整定，编制定值整定计算书及保护定值通知单。整定计算顺序。计算时可先由400V低压厂用电气设备的整定计算开始，然后逐级从低压厂用变压器、高压电动机、高压厂用变压器向电源侧计算，最后整定计算主设备中发电机变压器组的保护；也可首先计算主设备中发电机变压器组的保护，然后计算厂用系统的继电保护，最后修正主设备的后备保护整定值，并完善整套定方案。 4 河曲电厂继电保护整定计算工作取得的经验 继电保护整定计算工作不只是一项单纯的计算工作，而实际上是一项复杂的系统工程。在整定计算过程中不断积累经验，灵活运用一定的整定技巧，对提高整定计算工作效率和保证计算结果准确都具有重要意义。下面简要介绍一下河曲电厂继电保护整定计算工作中积累
保护定值详细计算
一、说明：甘河变2＃主变保护为国电南瑞NSR600R，主变从 齐齐哈尔带出方式。 二、基本参数： 主变型号：SF7—12500/110 额定电压：110±2×2.5%/10.5KV 额定电流：65.6099/687.34A 短路阻抗：Ud% = 10.27 变压器电抗：10.27÷12.5=0.8216 系统阻抗归算至拉哈110KV母线（王志华提供）： 大方式：j0.1118 小方式：j0.2366 拉哈至尼尔基110线路：LGJ-120/36， 阻抗36×0.409/132.25＝0.1113 尼尔基至甘河110线路：LGJ-150/112， 阻抗112×0.403/132.25＝0.3413 则系统阻抗归算至甘河110KV母线： 大方式：0.1118+0.1113+0.3413＝0.5644 小方式：0.2366+0.1113+0.3413＝0.6892 CT变比： 差动、过流高压侧低压侧间隙、零序 1＃主变2×75/5 750/5 150/5 三、阻抗图 四、保护计算： （一）主保护（NSR691R）75/5
1.高压侧过流定值 按躲变压器额定电流整定 I dz.j =1.2×65.6099/0.85×15=6.1750A 校验：变压器10KV 侧母线故障灵敏度 I (2)d.min =0.866×502/（0.6892+0.8216）=287.7495A Klm=287.7495/6.2×15=3.0941>1.25 满足要求！ 整定：6.2A 2.桥侧过流定值 整定：100A 3.中压侧过流定值 整定：100A 4.低压侧过流定值 按躲变压器额定电流整定 I dz.j =1.2×687.34/0.85×150=6.4690A 校验：变压器10KV 侧母线故障灵敏度 I (2)d.min =0.866×5500/（0.6892+0.8216）=3152.6344A Klm=3152.6344/6.5×150=3.2335>1.5 满足要求！ 整定：6.5A 5.CT 断线定值. 整定范围0.1～0.3Ie (P167) 312500 8.66003112311065.60995 CTh K SN Ie A UL N IL N I N ??= = =??÷??÷ 取0.1Ie ＝8.6600×0.1＝0.866A 整定：0.8A 6.差动速断定值 躲变压器励磁涌流整定
配电室保护定值计算
继电保护定值计算书 一、元件参数 兴隆Ⅰ回线：LGJ—95mm2L=2.96km 兴隆Ⅱ回线：LGJ---95mm2 L=2.97km 地面变压器：1# S11—M—500/35/0.4 接线组别：Y, yn0 阻抗：4.23% 10KV侧额定电流：I e1=28.87A 0.4KV侧额定电流：Ie2=721.7A 2# S9—315/35/0.4 接线组别：Y, yn0 阻抗：4.03% 10KV侧额定电流：I e1=18.18A 0.4KV侧额定电流：Ie2=454.7A 井下中变所变压器：1# KBSG—315/10/0.69 接线组别：Y, y0 阻抗：3.83% 10KV侧额定电流：I e1=18.2A 0.69KV侧额定电流：Ie2=262.4A 2# KBSG—100/10/0.69 接线组别：Y, y0 阻抗：4..5% 10KV侧额定电流：I e1=5.774A 0.69KV侧额定电流：Ie2=83.31A 连接电缆：10kv侧进线：YJLV22—3×150mm2L=0.02km 本站10KV系统继电保护装置：JGL—13/Ⅱ二相过流继电器进线保护 JGL—13/Ⅱ二相过流继电器地变保护 JGL—13/Ⅱ二相过流继电器分段保护 JGL—13/Ⅱ二相过流继电器电容器保护 二、上级下达定值参数 电流互感器变比：75/5 CT=15 最大运行方式：S（3）Kmax＝31.496MV A 电抗标么值=100÷31.496=3.175 最小运行方式：S（3）Kmin＝30.902MV A 电抗标么值=100÷30.902=3.236 瞬时速断：525A T=0秒 限时速断：420A T=0.4秒 过流保护（经低压闭锁）：37.5A T=1.7秒 过负荷：33A T=10秒（信号） 重合闸：T=1.0秒 接地保护：＞5A（信号）
矿井供电系统继电保护配置及整定计算规范
矿井供电系统继电保护配置 与整定计算规范 1范围 本标准规定了矿井供电系统的线路、变压器、电动机的继电保护配置及定值整定计算的原则、方法和具体要求。 本标准适用于矿井供电系统的线路、变压器、电动机的继电保护运行整定。 本标准以微机型继电保护装置为主要对象，对于非微机型装置可参照执行。 2规范性引用文件及参考文献 2.1 规范性引用文件 下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。 《煤矿安全规程》国家安全生产监督管理总局国家煤矿安全监察局2011年版 《矿山电力设计规范》GB50070-2009 中华人民共和国住房和城乡建设部中华人民共和国国家质量监督检疫总局 《煤矿井下供配电设计规范》GB50417-2007 中华人民共和国建设部《煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则》原煤炭部煤生字[1998]第237号 《继电保护及安全自动装置技术规程》GB/T 14285—2006 中华人民共和国国家标准化委员会 《3-110kv电网继电保护装置运行整定规程》DL/T 584—2007 中华人民共和国国家发展和改革委员会 2.2参考文献 《煤矿电工手册》第二分册：矿井供电（上）（下）1999年2月第1版 3.术语与定义 3.1 进线开关：指变电所进线开关。 3.2 出线开关：指变电所馈出干线开关。 3.3 负荷开关：指直接控制电动机、变压器的高压开关。 3.4 母联开关：指变电所高压母线分段开关。 3.5 配合 电力系统中的保护互相之间应进行配合。根据配合的实际情况，通常可将之分为完全配合、不完全配合、完全不配合三类。 完全配合：指需要配合的两保护在保护范围和动作时间上均能配合，即满足
10kv保护整定计算
金州公司窑尾电气室10kv 保护整定 1. 原料立磨主电机（带水电阻）整定 接线方式:A 、B 、C 三相式 S=3800kW In=266A Nct=400/5 保护型号:DM-100M 珠海万力达 1.1保护功能配置 速断保护(定值分启动内,启动后) 堵转保护(电机启动后投入) 负序定时限电流保护 负序反时限电流保护 零序电压闭锁零序电流保护 过负荷保护(跳闸\告警可选,启动后投入) 过热保护 低电压保护 过电压保护 工艺联跳(四路) PT 断线监视 1.2 电流速断保护整定 1.2.1 高值动作电流:按躲过电机启动时流经本保护装置的最大电流整定： Idz'.bh=Krel ×Kk* In 式中: Krel----可靠系数,取1.2~1.5 Kk 取值3 所以 Idz'.bh=Krel ×Kk* In/80=1.2×3.5×266/80=13.97A 延时时间：t=0 s 作用于跳闸 1.2.2 低值动作电流 Idz'.bh=Krel ×Kk* In/Nct=1.2×2*266/80=7.98A 延时时间：t=0 s 作用于跳闸 1.3负序电流定时限负序保护 lm i N i N k K K I Iop I K K 9.0577.0≤≤ Iop=2.4A 延时时间：T=1s 作用于跳闸
1.4 负序电流反时限负序保护（暂不考虑） 1.5 电机启动时间 T=12s 1.6低电压保护 U * op = Krel st.min *U Un=(0.5～0.6)Un 取0.6Un 故 U * op =60V 延时时间：t=0.5 s 作用于跳闸 1.7零序电压闭锁零序电流保护 I0=10A/Noct=0.17A 延时时间：t=0.5 s 作用于跳闸 1.8 过电压保护 Uop =k*Un=115V 作用于跳闸 延时时间：t=0.5 s 1.9 负序电压 U2op=0.12In=12V 1.10 过负荷保护电流电流 Idz'.bh=Krel × In/Nct=1.1×266/80=3.63A 取3.63A 延时时间：t=15 s 作用于跳闸 二、差动保护MMPR-320Hb 电机二次额定电流Ie=264/80=3.3A 1、 差动速断电流 此定值是为躲过启动时的不平衡电流而设置的，为躲过启动最大不平衡电流，推荐整定值按下式计算： t s k dz I K I tan ?=， k K ：可靠系数，取1.5 t s I tan 为电流启动倍数取2In 则： =?=?l t s k j dz n I K I tan 1.5*2*264/80=9.9A 作用于跳闸 2、 比率差动电流 考虑差动灵敏度及匝间短路，按以下公式整定 dz I =0.5 In/Nct =1.65A 作用于跳闸 3、 比率制动系数：一般整定为0.5。 4、 差流越限 Icl=0.3Idz =0.3*1.65=0.495A 取0.5A 2 DM-100T 变压器保护功能配置 三段复合电压闭锁电流保护
继电保护整定计算公式
继电保护整定计算公式汇编 为进一步规范我矿高压供电系统继电保护整定计算工作，提高保护的可靠性快速性、灵敏性，为此，将常用的继电保护整定计算公式汇编如下，仅供参考。有不当之处希指正： 一、电力变压器的保护： 1、瓦斯保护： 作为变压器内部故障（相间、匝间短路）的主保护，根据规定，800KV A以上的油浸变压器，均应装设瓦斯保护。 （1）重瓦斯动作流速：0.7～1.0m/s。 （2）轻瓦斯动作容积：S b＜1000KV A：200±10%cm3；S b在1000～15000KV A：250±10%cm3；S b在15000～100000KV A：300±10%cm3；S b＞100000KV A：350±10%cm3。 2、差动保护：作为变压器内部绕组、绝缘套管及引出线相间短路的主保护。包括平衡线圈I、II及差动线 圈。 3、电流速断保护整定计算公式： （1）动作电流：Idz=Kk×I(3)dmax2
继电器动作电流：u i d jx K dzj K K I K K I ???=2 max ) 3( 其中：K k —可靠系数，DL 型取1.2，GL 型取1.4 K jx —接线系数，接相上为1，相差上为√3 I (3)dmax2—变压器二次最大三相短路电流 K i —电流互感器变比 K u —变压器的变比 一般计算公式：按躲过变压器空载投运时的励磁涌流计算速断保护值，其公式为： i e jx K dzj K I K K I 1??= 其中：K k —可靠系数，取3～6。 K jx —接线系数，接相上为1，相差上为√3 I 1e —变压器一次侧额定电流 K i —电流互感器变比 （2）速断保护灵敏系数校验：
KV电网线路继电保护设计及整定计算
220KV 系统介绍 KV 220系统由水电站1W ，2W 和两个等值的KV 220系统1S 、2S 通过六条KV 220线 路构成一个整体。整个系统最大开机容量为MVA 29.1509，此时1W 、2W 水电厂所有机组、变压器均投入，1S 、2S 两个等值系统按最大容量发电，变压器均投入；最小开机容量位MVA 77,1007,此时1W 厂停MVA 302 机组，2W 厂停MVA 5.77机组一台，1S 系统发电容量为MVA 300，2S 系统发电容量为MVA 240。KV 220系统示意图如图1.1所示。 1.2 系统各元件主要参数 (1) 发电机参数如表1.1所示： 表1.1 发电机参数 图1.1 220kV 系统示意图
电源 总容量（MVA ） 每台机额定 功率（MVA ） 额定电压 （kV ） 额定功 率因数 cos φ 正序 电抗 最大 最小 W 1厂 295.29 235.29 235.29 15 0.85 0.35 2*30 11 0.83 0.25 W 2厂 310 232.5 4*77.5 13.8 0.84 0.3 S 1系统 476 300 115 0.5 S 2系统 428 240 115 0.5 对水电厂12 1.45X X =，对于等值系统12 1.22X X = (2) 变压器参数如表1.2所示： 表1.2 变压器参数 变电站 变压器容 量（MVA ） 变比 短路电压（%） Ⅰ－Ⅱ Ⅰ－Ⅲ Ⅱ－Ⅲ
A 变 20 220/35 10.5 B 变－1 240 220/15 12 B 变－2 60 220/11 12 C 变 3*120 220/115/3 5 17 10.5 6 D 变 4*90 220/11 12 E 变 2*120 220/115/3 5 17 10.5 6 (3) 输电线路参数 KM AB 60=，上端KM BC 250=，下端KM BC 230=，KM CD 185=，KM CE 30=， KM DE 170=；KM X X /41.021Ω==，103X X =，080=ΦL 。 (4) 互感器参数 所有电流互感器的变比为5/600，电压互感器的变比为100/220000。由动稳定计算结果，最大允许切除故障时间为S 2.0。 2 整定计算 2.1 发电机保护整定计算