预应力张拉油表读数及伸长值
预应力张拉油表读数及伸长值计算
一、油表读数计算
油表1（13.11.428）线性回归方程：Y=0.02050X+0.79500
油表2（13.11.421）线性回归方程：Y=0.02073X+0.24500
单根张拉控制力：1860×0.75×140=195300N
10根张拉控制力195300×10÷1000=1953KN
11根张拉控制力195300×11÷1000=2148.3KN
1、10根时油表读数
（1）油表1（13.11.428）
100%应力：Y=0.02050×1953+0.79500=40.83MPa
20%应力：Y=0.02050×(1953×20％)+0.79500=8.8MPa
10%应力：Y=0.02050×(1953×10％)+0.79500=4.8MPa （2）油表2（13.11.421）
100%应力：Y=0.02073×1953+0.24500=40.73MPa
20%应力：Y=0.02073×(1953×20%)+0.24500=8.3MPa
10%应力：Y=0.02073×(1953×10%)+0.24500=4.3MPa
2、11根时油表读数
（1）油表1（13.11.428）
100%应力：Y=0.02050×2148.4+0.79500=44.84MPa
20%应力：Y=0.02050×(2148.4×20%)+0.79500=9.6MPa 10%应力：Y=0.02050×(2148.4×10%)+0.79500=5.2MPa
（2）油表2（13.11.421）
100%应力：Y=0.02073×2148.4+0.24500=44.78MPa
20%应力：Y=0.02073×(2148.4×20%)+0.24500=9.2MPa
10%应力：Y=0.02073×(2148.4×10%)+0.24500=4.7MPa
二、伸长值计算△L=P P×L/A P E P
1、N1伸长值=195300×（29516+1.44）/140×1.95×105=221㎜
2、N2伸长值=195300×（29499+1）/140×1.95×105=218㎜
3、N3伸长值=195300×（29440+1）/140×1.95×105=218㎜
预应力张拉油表读数及伸长值
预应力张拉油表读数及伸长值计算 一、油表读数计算 油表1（13.11.428）线性回归方程：Y=0.02050X+0.79500 油表2（13.11.421）线性回归方程：Y=0.02073X+0.24500 单根张拉控制力：1860×0.75×140=195300N 10根张拉控制力195300×10÷1000=1953KN 11根张拉控制力195300×11÷1000=2148.3KN 1、10根时油表读数 （1）油表1（13.11.428） 100%应力：Y=0.02050×1953+0.79500=40.83MPa 20%应力：Y=0.02050×(1953×20％)+0.79500=8.8MPa 10%应力：Y=0.02050×(1953×10％)+0.79500=4.8MPa （2）油表2（13.11.421） 100%应力：Y=0.02073×1953+0.24500=40.73MPa 20%应力：Y=0.02073×(1953×20%)+0.24500=8.3MPa 10%应力：Y=0.02073×(1953×10%)+0.24500=4.3MPa 2、11根时油表读数 （1）油表1（13.11.428） 100%应力：Y=0.02050×2148.4+0.79500=44.84MPa 20%应力：Y=0.02050×(2148.4×20%)+0.79500=9.6MPa 10%应力：Y=0.02050×(2148.4×10%)+0.79500=5.2MPa （2）油表2（13.11.421） 100%应力：Y=0.02073×2148.4+0.24500=44.78MPa 20%应力：Y=0.02073×(2148.4×20%)+0.24500=9.2MPa 10%应力：Y=0.02073×(2148.4×10%)+0.24500=4.7MPa 二、伸长值计算△L=P P×L/A P E P 1、N1伸长值=195300×（29516+1.44）/140×1.95×105=221㎜ 2、N2伸长值=195300×（29499+1）/140×1.95×105=218㎜ 3、N3伸长值=195300×（29440+1）/140×1.95×105=218㎜
预应力张拉记录表
预应力张拉记录表（一） 施工单位：湖南新宇建筑工程有限公司 监理单位：深圳市恒浩建工程项目管理有限公司 工程名称洛香河中桥构件名称预制箱梁施工时间构件砼设计强度MPa 50 桩号构件编号张拉检验时间张拉时试件强度MPa 张拉断面千斤顶编号 张拉断面 千斤顶编号 张拉 参数 u 0.25 张拉部位及直弯束示意图油表编号油表编号K 0.0015 (A面) (B面) 标定日期标定日期EP 195000mpa 此梁（板）为单侧伸长量计算式（20%-10%）*2+（100%-20%）-回缩量 钢束 张拉断 面编号记录 项目 张拉阶段 回油至约 10%δk 力筋回缩 量 单侧伸长 量（mm） 总伸长 （mm） 理论伸长量 （mm） 允许偏差值 （mm） 张拉伸长率 （%） 滑断丝 情况 处理情况 编号股数10%δk20%δk100%δk超张拉 油表读数 伸长量（mm） 油表读数 伸长量（mm） 油表读数 伸长量（mm） 油表读数 伸长量（mm） 自检结论： 质检工程师：日期：监理意见： 旁站监理：日期：
预 应 力 张 拉 记 录 表（一） 施工单位：中铁二十局集团第四工程有限公司 合同号：HRTJ-13 监理单位： 育才-布朗交通咨询监理有限公司 编 号：ZJ-082- 工 程 名 称 咸通分离式立交桥 构件名称 现浇箱梁 施 工 时 间 2010.1.18-2010.2.3 构件砼设计强度MPa 50 桩 号 K106+978.5 构件编号 1#梁肋 张拉检验时间 2010..2.7 张拉时试件强度MPa 54.4 54.0 56.7 张拉断面 千斤顶编号 111 张拉断面 千斤顶编号 222 张拉 参数 u 0.25 张拉部位及直弯束示意图 油表编号 3560 油表编号 1924 K 0.0015 1b 2b 3b 4b □1a □ □2a □ □3a □ □4a □ (A 面) (B 面) 标定日期 2010.3.2 标定日期 2010.3.2 EP 195000mpa 此梁（板）为 6.7.8. 跨 箱 梁（板）： 单侧伸长量计算式（20%-10%）*2+（100%-20%）-回缩量 封锚情况描述：M12.5砂浆封锚 封锚严密 钢束 张拉断 面编号 记录 项目 张 拉 阶 段 回油至约 10%δk 力筋回缩 量 单侧伸长量（mm ） 总伸长 （mm ） 理论伸长量 （mm ） 允许偏差值（mm ） 张拉伸长率（%） 滑断丝 情况 处理情况 编号 股数 10%δk 20%δk 100%δk 超张拉 N2a 12 A 面 油表读数 3.7 7.2 35.5 3.8 6 322 633 646 ±38.8 -2.01 无 伸长量（mm ） 315 309 B 面 油表读数 4.2 7.7 35.8 4.1 8 311 伸长量（mm ） 314 311 N2b 12 A 面 油表读数 3.7 7.2 35.5 3.6 7 341 656 646 ±38.8 +1.54 无 伸长量（mm ） 335 328 B 面 油表读数 4.2 7.7 35.8 4.0 3 315 伸长量（mm ） 312 309 自检结论： 符合规范及设计要求 质检工程师：陈波 日期：2010..2.7 监理意见： 符合规范及设计要求 旁站监理：吴泽勇 日期：2010..2.7
预应力张拉油表读数计算表
油表编号钢束编号 油表读数（MPa ） 1573#N2（７束）29.45059#N2（７束）28.81573#N1（８束）33.65059#N1（８束）32.91573#N3（７束）29.45059#N3（７束）28.81573#N3（８束）33.65059#N3（８束） 32.9 1573#读数 （MPa ）N1 10% 3.4N1 20% 6.7 N2 10% 2.9N2 20% 5.9 5059#读数（MPa ）N1 10% 3.3N1 20% 6.6N2 10% 2.9N2 20% 5.81573#读数（MPa ）N3 10% 2.9N3 20% 5.9 N3 10% 3.4N3 20% 6.7 5059#读数（MPa ） N3 10% 2.9 N3 20% 5.8 N3 10% 3.3 N3 20% 6.6 油表读数=控制张拉力*标定方程式=1860*0.75*140*7/1000*0.0215+0.0048油表读数=控制张拉力*标定方程式=1860*0.75*140*7/1000*0.0211-0.06677束 8束 后附：千斤顶力值与油压表读数关系校正表 油表读数=控制张拉力*标定方程式=1860*0.75*140*8/1000*0.0215+0.0048油表读数=控制张拉力*标定方程式=1860*0.75*140*8/1000*0.0211-0.0667 8束 7束 计算公式 油表读数=控制张拉力*标定方程式=1860*0.75*140*7/1000*0.0211-0.0667油表读数=控制张拉力*标定方程式=1860*0.75*140*7/1000*0.0215+0.0048BD07合同段预应力张拉油表读数计算表 油表读数=控制张拉力*标定方程式=1860*0.75*140*8/1000*0.0215+0.0048油表读数=控制张拉力*标定方程式=1860*0.75*140*8/1000*0.0211-0.0667
张拉力及油表读数计算说明书
沈阜开发大道（丹霍公路十大线至新民外环段） 改扩建工程第八合同段施工 空心板张拉力、油表读数及伸长值 大连四方公路工程有限公司 沈阜开发大道改扩建工程第八合同段 项目经理部 2011年05月25日
20米空心板张拉力、油表读数及伸长值计算说明书 一、φs15.2钢铰线初始张拉力（20%）及油表读数计算 1、初始张拉力（20%）的计算 P（20%）=σS 其中：σ—控制应力1395MPa S—钢筋有效面积140mm2 2、油表读数计算 1#千斤顶y=0.2191x-1.4133（回归方程由检测报告提供） 2#千斤顶y=0.2209x-0.7867（回归方程由检测报告提供） 其中：y—指示器示值 x—负荷 二、φs15.24钢铰线控制张拉力（100%）及油表读数计算 1、控制张拉力（100%）的计算 P（20%）=σS×100% 其中：σ—控制应力1395MPa S—为钢筋有效截面积140mm2 2、油表读数计算 1#千斤顶y=0.2191x-1.4133 2#千斤顶y=0.2209x-0.7867 其中：y—指示器示值 x—负荷 详细计算数值见下表
20m空心板张拉力及油表读数 3、理论伸长值的计算 ΔL=P/E×L 其中：ΔL—理论伸长值(mm) P—设计控制应力P=1395 MPa E—弹性模量E=1.95×105MPa L—张拉台座夹具至夹具距离L=66400mm ΔL=1395/（1.95×105）×66400=475mm
4、实测值为ΔL实=ΔL初+ΔL终 其中：ΔL初为初张拉力（20%）对应的钢铰线伸长值，实际取理论计算值的20%，ΔL初=95mm ΔL终相对于初张拉时的实际伸长值 实测伸长值与理论伸长值的差值按照桥梁施工技术规范要求应控制在±6% 以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。 13米空心板张拉力、油表读数及伸长值计算说明书 一、φs12.7钢铰线初始张拉力（20%）及油表读数计算 1、初始张拉力（20%）的计算 P（20%）=σS 其中：σ—控制应力1395MPa S—钢筋有效面积98.7mm2 2、油表读数计算 1#千斤顶y=0.2191x-1.4133（回归方程由检测报告提供） 2#千斤顶y=0.2209x-0.7867（回归方程由检测报告提供） 其中：y—指示器示值 x—负荷 二、φs12.7钢铰线控制张拉力（100%）及油表读数计算
预应力张拉计算说明
预应力张拉计算说明
预应力张拉计算及现场操作说明 本合同段梁板均为先张梁板，根据台座设置长度，实际钢绞线下料长度为89米。 一、理论伸长量计算 由公式ΔL=(Nk*L)/EA计算可得理论伸长量。 公式ΔL=(Nk*L)/E g A g中 ΔL：理论伸长量 Nk：作用于钢绞线的张拉力（控制应力σk= 1395Mp） L：钢绞线下料长度（89m） E g：钢绞线弹性模量（1.95Ｘ105 Mp） A g：钢绞线截面面积（140mm2） 由公式计算得ΔL=（1395*140*89）/（195700*140） =0.63441m =634.41mm 现场张拉采取五级张拉分别为10%σk，20%σk，40%σk， 8 0%σk，100%σk；对应理论伸长量分别为L1，L2，L3，L4，L5，L6。 由公式计算得L1=63.44 mm（10%ΔL） L2=126.88 mm（20%ΔL） L3=253.76mm（40%ΔL） L4=507.52mm（80%ΔL）
L5=634.41 mm（100%ΔL） 二、现场张拉实测 （一）现场张拉操作 现场张拉采取六级张拉分别为10%σk，20%σk，40%σk , 8 0%σk，100%σk；对应伸长量分别为A，B，C，D，E。 张拉顺序： 1、先张拉左侧锚端，用3#千斤顶张拉N1筋，张拉到10%σk， 记录此时伸长量A1，再张拉到20%σk，记录此时伸长量B1;后依次 张拉N2-N9，对称张拉，分别记录各自伸长量：A2，B2 (9) B9;锚固好左侧。 2、张拉右侧锚端，用1#、2#千斤顶同时同步张拉，张拉到40%σk， 记录此时伸长量C，锚固后继续张拉到80%σk，记录此时伸长量D， 继续张拉到100%σk，记录下各自伸长量为E。 C、D、E值均为两千斤顶伸长的平均值。 （二）数据处理
钢绞线伸长量及油表读数计算书
商丘市郑庄互通式立交及引线工程 K744+699.893 G105上跨G310预应力箱梁 张 拉 计 算 书 计算： 复核： 监理工程师： 中国建筑第七工程局有限公司 商丘市郑庄互通式立交及引线工程 编制时间：2013年8月1日
K744+699.893 G105上跨G310预应力箱梁 第三联预应力钢束张拉计算书 一、已知量 钢绞线面积Ap=139mm2，钢绞线标准抗拉强度f pk=1860Mpa，，弹性模量Ep=1.95×103Mpa，管道摩擦系数μ=0.18，管道偏差系数k=0.0015，钢束张拉控制应力δcon=0.72f pk=1340Mpa。 二、钢绞线理论伸长量 1、计算公式：ΔL=Pp*L/Ap*Ep Pp= P* [1-e(k*x+μ*θ)]/( k*x+μ*θ) Pp=预应力筋平均张拉力（N） Ap=预应力筋的截面面积（mm2） EP=预应力筋的弹性模量（N/ mm2） P=预应力筋张拉端的张拉力（N） X=从张拉端至计算截面的孔道长度(m) θ=从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad） k=孔道每米局部偏差对摩擦的影响参数 μ=预应力筋与孔道的摩擦系数 L=从张拉端至计算截面的钢绞线长度(mm) 2、根据图纸设计，对钢绞线理论伸长值采用分段计算，最后求和方法，复核图纸设计的伸长量（按图纸设计参数计算），结果与图纸设计相差在允许误差内（+6%）。按照此计算方法计算，引入公式Pz=Pe-(kx+μθ，即前一线段的终点力作为下一段的起点力，依次类
推，计算平均张拉力Pp.对于有竖弯的孔道，应分别计算；在平弯里线段是斜线或直线的，在竖弯里是圆弧的线段，应按圆弧计算。千斤顶的工作长度现场量测，取实际值。这一段的理论伸长量由于在啦叭口外，我们可认为力在传递过程中不变，即k,μ均取为0，张拉力取锚外控制力进行计算。 以G105上跨G310设计图纸第129页N4为例 已知: 斜线段L1=2.975m，曲线段L2=2.316m,直线段L3=12.026m 第10页图纸设计参数：管道摩擦系数μ=0.18，管道偏差系数k=0.0015，单束钢绞线公称截面积=139mm2 由以上设计参数得出：斜线段L1=2.975m kx+μθ=0.0015*2.975+0*0.18*=0.004463 e-(kx+μθ)=0.996 1-e-(kx+μθ)=0.004453 N=15，15束钢绞线截面面积Ay=139*15=2085mm2 Eg=195000 P=1860*0.72*2085/1000=2792.2KN 则Pp1 =P*(1-e-(kx+μθ))/kx+μθ=2786KN △L1==Pp1*L/Ap*Ep=2786*1000*2.975*1000/2085*195000=20.4KN 曲线段L2=2.316m kx+μθ=0.0015*2.316+0.18*0.2316=0.045162, e-(kx+μθ)=0.956,
预应力张拉记录表
百度文库- 让每个人平等地提升自我 1 预应力张拉记录表（一） 施工单位：湖南新宇建筑工程有限公司 监理单位：深圳市恒浩建工程项目管理有限公司 工程名称洛香河中桥构件名称预制箱梁施工时间构件砼设计强度MPa 50 桩号构件编号张拉检验时间张拉时试件强度MPa 张拉断面千斤顶编号 张拉断面 千斤顶编号 张拉 参数 u 张拉部位及直弯束示意图油表编号油表编号K (A面) (B面) 标定日期标定日期EP 195000mpa 此梁（板）为单侧伸长量计算式（20%-10%）*2+（100%-20%）-回缩量 钢束 张拉断 面编号记录 项目 张拉阶段 回油至约 10%δk 力筋回缩 量 单侧伸长 量（mm） 总伸长 （mm） 理论伸长量 （mm） 允许偏差值 （mm） 张拉伸长率 （%） 滑断丝 情况 处理情况 编号股数10%δk20%δk100%δk超张拉 油表读数 伸长量（mm） 油表读数 伸长量（mm） 油表读数 伸长量（mm） 油表读数 伸长量（mm） 自检结论： 质检工程师：日期：监理意见： 旁站监理：日期：
预应力张拉记录表（一） 施工单位：中铁二十局集团第四工程有限公司合同号：HRTJ-13 监理单位：育才-布朗交通咨询监理有限公司编号：ZJ-082- 工程名称咸通分离式立交桥构件名称现浇箱梁施工时间构件砼设计强度MPa 50 桩号K106+ 构件编号1#梁肋张拉检验时间2010..张拉时试件强度MPa 张拉断面千斤顶编号111 张拉断面 千斤顶编号222 张拉 参数 u 张拉部位及直弯束示意图 油表编号3560 油表编号1924 K 1b 2b 3b 4b □1a □ □2a □ □3a □ □4a □ (A面) (B面) 标定日期标定日期 此梁（板）为 6.7.8. 跨箱梁（板）：单侧伸长量计算式（20%-10%）*2+（100%-20%）-回缩量封锚情况描述：砂浆封锚封锚严密 钢束 张拉断 面编号记录 项目 张拉阶段 回油至约 10%δk 力筋回缩 量 单侧伸长 量（mm） 总伸长 （mm） 理论伸长量 （mm） 允许偏差值 （mm） 张拉伸长率 （%） 滑断丝 情况 处理情况 编号股数10%δk20%δk100%δk超张拉 N2a 12 A面油表读数 6 322 633 646 ±无伸长量（mm）315 309 B面油表读数8 311 伸长量（mm）314 311 N2b 12 A面油表读数7 341 656 646 ±+ 无伸长量（mm）335 328 B面油表读数 3 315 伸长量（mm）312 309 自检结论： 符合规范及设计要求 质检工程师：陈波日期：2010..监理意见： 符合规范及设计要求 旁站监理：吴泽勇日期：2010.. 2
预应力锚索张拉记录表
承包单位：福建省第五地质工程公司 工程名称：利嘉中心 监理单位：福州三利监理建设有限公司 张拉日期： 2015.12.8 千斤顶编号YDC60T 油压表编号64551016 设计控制应力（KN）350 张拉次数 预拉第一级第二级第三级第四级超张拉张拉级数 孔号荷载百分比15% 25% 50% 75% 100% 110% 11-11-1油表读数（MPa） 3.5 4.7 12 18 24 25 伸长量（mm）0.04 0.02 0.02 0.01 0.01 0.01 稳定时间（分）20 20 20 20 20 20 11-11-2油表读数（MPa） 3.5 4.7 12 18 24 25 伸长量（mm）0.04 0.02 0.02 0.01 0.01 0.01 稳定时间（分）20 20 20 20 20 20 11-11-3油表读数（MPa） 3.5 4.7 12 18 24 25 伸长量（mm）0.04 0.02 0.02 0.01 0.01 0.01 稳定时间（分）20 20 20 20 20 20 11-11-4油表读数（MPa） 3.5 4.7 12 18 24 25 伸长量（mm）0.04 0.02 0.02 0.01 0.01 0.01 稳定时间（分）20 20 20 20 20 20 11-11-5油表读数（MPa） 3.5 4.7 12 18 24 25 伸长量（mm）0.04 0.02 0.02 0.01 0.01 0.01 稳定时间（分）20 20 20 20 20 20 11-11-6油表读数（MPa） 3.5 4.7 12 18 24 25 伸长量（mm）0.04 0.02 0.02 0.01 0.01 0.01 稳定时间（分）20 20 20 20 20 20 11-11-7油表读数（MPa） 3.5 4.7 12 18 24 25 伸长量（mm）0.04 0.02 0.02 0.01 0.01 0.01 稳定时间（分）20 20 20 20 20 20 记录：现场监理：
预应力张拉计算书(例范本)
实用文案 专新建南宁至广州铁路站前工程 NGZQ-7标段 *****桥梁预应力 钢绞线张拉控制计算书 编制： 复核： 审核： 中铁二十三局集团有限公司 南广铁路NGZQ-7项目部 二零一零年五月
预应力钢绞线张拉控制计算书 第一章 工程概述 本合同段预应力钢绞线采用国标φs 15.24(GB/T5224-2003)，标准强度a 1860MP R b y , 低松驰。跨径30mT 梁和25m 箱梁均采用Φ s 15.24mm 钢绞线。 设计文件说明预应力筋张拉采用千斤顶油压标示张拉力和伸长 值双控施工。预应力钢绞线的张拉在预梁 预应力损失参数： 纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.26，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为1302MPa 取为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm ；横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.26，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm ；竖向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.35，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失为△=0.05，锚具变形与钢束回缩值（一端）为1mm 。 梁体预应力材料： 纵横向预应力束：公称直径为Φ=15.24（7Φ5），抗拉标准强度f=1860MPa 的高强度低松弛钢绞线。 柔性吊杆：27根Φ15.2环氧喷涂钢绞线组成，fpk=1860MPa 。 竖向预应力采用Φ25高强精扎螺纹粗钢筋。 锚具：纵向预应力采用OVM15-9型锚具锚固，横向预应力束采用OVMBM15-3（BM15-3P ）、OVMBM15-4（BM15-4P ）型锚具，竖向预应力采用JLM-25型锚具锚固；吊杆采用GJ15-27型锚具。 第二章 设计伸长量复核
箱梁张拉油表读数计算
箱梁张拉油表读数计算 一、1＃千斤顶1500KN 表1088 ①X ＝1000140 1395?×4＝781.2KN Y ＝0.034X+0.5035=0.034×781.2＋0.5035＝27.064Mpa 20％时，X ＝781.2×0.2＝156.24KN Y ＝5.816Mpa ②X ＝1000140 1395?×3＝585.9KN Y ＝0.34X ＋0.5035＝0.034×585.9＋0.5305＝20.424Mpa 20％时，X ＝85.9×0.2＝117.18KN Y ＝4.49Mpa 二、2＃千斤顶1500KN 表1082 ①X ＝781.2KN （4孔） Y ＝0.0341X ＋1.0713＝27.71Mpa 20％时，X ＝156.24KN Y ＝6.4Mpa ②X ＝585.9KN （3孔） Y ＝0.0341X ＋1.0713＝21.05Mpa 20％时，X ＝117.18KN Y ＝5.067Mpa 三、3＃千斤顶1500KN 表1086 ①X ＝781.2KN （4孔）
Y＝0.0332X+0.2874＝26.223Mpa 20％时，X＝156.24KN Y＝5.475Mpa ②X＝585.9KN（3孔） Y＝19.74Mpa 20％时，X＝117.18KN Y＝4.18Mpa 四、4＃千斤顶1500KN 表1057 ①X＝781.2KN（4孔） Y＝0.0327X＋0.702＝26.247 Mpa 20％时，X＝156.24KN Y＝5.81Mpa ②X＝585.9KN（3孔） Y＝19.86Mpa 20％时，X＝117.18KN Y＝4.53Mpa
张拉方案及计算书
第一章工程概况及设计简介 第一节工程概况 本项目主线设预应力桥梁2座，现浇钢筋混凝土实心板桥1座。 其中城关村1号桥，桥梁上部结构为5Χ13m装配式预应力空心板，桥墩处采用桥面连续。桥梁中心桩号K0+579.0，起点桩号K0+543.48，终点桩号K0+614.52，桥长71.04米。桥梁宽度为：14m=净9m+2Χ2.5m（人行道及栏杆）。桥梁平面位于A=62.733m的左偏缓和曲线和直线上，桥墩径向布置，桥梁右偏角105°；桥梁横坡为双向1.5%，纵坡为0.5%。 城关村2号桥桥梁上部结构采用2Χ13m装配式预应力混凝土空心板，下部结构采用桩柱式墩台，桥梁中心桩号K0+720.0，桥梁起点桩号K0+705.98，终点桩号K0+736.02，桥长30.04m。梁宽度为14m=净9m+2Χ2.5m（人行道及栏杆），本桥平面位于直线上，桥面横坡为双向1.5%，纵断面纵坡0.5%。 第二节桥梁工程设计简介 一、桥梁技术标准 1、市政路等级：城市次干路； 2、设计行车速度：30km/h； 3、桥梁设计荷载：城-B级； 4、设计洪水频率：1/100； 5、设计安全等级：二级，结构重要性系数1.0； 6、耐久性环境类别：I类环境； 7、地震荷载：按6度设防。地震作用:地震动峰值加速度0.05g。 二、桥梁结构设计
1、桥面宽度 桥宽分配为：2.5m（人行道，含栏杆）+9m（车行道）（非机动车道）+2.5m （人行道，含栏杆）=14m。 2、桥型布置 城关村1、2号桥均为装配式简支梁桥。 3、结构设计 上部结构：采用13m后张预应力砼空心板梁，板梁标准跨径13m，梁长12.96m，梁高0.7m。 下部结构：桥台：桩柱式桥台，桩基采用?130cm人工挖孔桩。 三、主要材料 a. 砼：空心板：C40 砼桥面铺装: C40砼（抗渗等级W6）；板梁封端: C40；台身、背墙、搭板、耳墙、人行道板和人行道枕梁: C30；桩基础：水下C30砼。 b.钢筋：HPB300钢筋技术指标应符合国标《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》GB1499.1-2008的要求，HRB400钢筋技术指标应符合国标《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》GB1499.2-2007的要求。 c. 预应力钢筋：采用符合《预应力混凝土用钢绞线》(GB/T 5244-2003)规定的ΦS15.20低松弛高强预应力钢绞线，公称面积140mm2，抗拉强度标准值fpk=1860MPa，弹性模量Ep=1.96×105MPa。 d.钢材：采用Q235钢，其技术标准应符合《碳素结构钢》GB/T700-2006的规定。 第二章编制依据 1、施工现场条件和施工环境。