两跨排架柱计算书讲解
混凝土结构课程设计计算书
一、设计资料
（一）、设计题目
有一金工车间，不考虑抗震设防，采用装配式混凝土柱的等高排架结构，不设天窗，车间长度60米，柱距6米，跨数、跨度见表1，吊车为每跨两台中级工作制软钩吊车，起重量见表1.
表1：
（二）已知资料
1采用卷材防水屋面，屋面恒荷载（包括卷材、20mm厚找平层、大型屋面板、屋架及屋面梁）为1.4KN/m2（水平投影面积）。
2 屋面活荷载0.7KN/m2,屋面没有积灰荷载。
3雪荷载标准值0.4KN/m2,风荷载标准值0.35KN/m2,屋面坡度角α=11。21′。
4已考虑深度和宽度修正后的地基承载力特征值180KN/m2
5在柱距6米范围内，基础梁、围护墙、窗、圈梁、等传至基础顶面的竖向集中力标准值为300～350KN（吊车轨顶标高，低的取小値，高的取大値）此竖向集中力与柱外侧边的水平距离为0.12米。
6室内地坪标高±0.00米，室外地坪标高-0.300米。
7柱顶至檐口顶的竖向高度h
1=2.1m,檐口至屋脊的竖向距离h
2
=1.2m.
8混凝土强度等级，排架柱用C30，柱下扩展基础用C20。
9排架柱主筋及柱下扩展基础内钢筋用HRB335级钢筋，柱箍筋用HPB235级钢筋。
10吊车有关技术参数可查阅专业标准《起重机基本参数和尺寸系列》（ＺＱ１—６２－ZQ8-62）或直接参照吊车制造厂的产品规格得到。
二、设计内容
（一）单层厂房结构计算书
1、单层厂房平面、剖面结构布置及主要结构构件选型。
2、计算各种荷载作用下的排架内力（计算简图、荷载计算及各种荷载作用下的排架
内力分析）。
3 排架边柱内力组合
4、排架柱设计（截面设计、配筋构造、吊装验算、牛腿设计）。
5、排架柱下扩展基础的设计（基础底面尺寸的确定、基础高度的验算、基础底面配
筋验算）。
（二）、单层厂房结构设计施工图
用铅笔绘制一号图一张
1±0.000结构平面布置图，1:200
2装配式边柱施工图，1:200
3边柱下一个扩展基础的平面与剖面，1：25～1：40
4施工说明
三、吊车的选用
根据课程设计的要求和吊车的起重量表1，基础布置的方便，选用Ａ级别吊车四台。每跨两台。
四、单层厂房平面布置和剖面结构布置
厂房布置为双跨，跨度分别为18米，长度60米，排架间距为6米排架柱。
图1：基础布置简图：
图2：横向结构剖面布置简图：
五、计算简图及主要结构构件选型
1、计算简图
本装配车间工艺无特殊要求，荷载分布均匀。故选具有代表性的排架进行结构设计,不考虑山墙的空间作用，排架的负荷范围如图-1所示。结构计算简图如图-2所示。
下面来确定结构计算简图中的几何尺寸。
图-3 排架的负荷计算范围
图-4 结构计算简图
2、柱截面几何参数的确定
(1)、基础的埋置深度及基础高度：
基础底面至室内地面为 2.0m，初步估计基础的高度为 1.0m，则车间基础顶面标高为-1m。
(2)、牛腿顶面标高确定：
轨顶标高为7.8m，吊车梁高0.9m，轨道及垫层高度为0.2m。可得牛腿顶标高7.8-1.1=6.7m。
(3)、上柱标高的确定：
轨顶至屋架下弦高度为2.5m，即上柱顶的标高为2.5+7.8=10.3m。
(4)、计算简图中上柱和下柱的高度尺寸：
上柱高：H
U =2.5+1.1=3.6m，估算柱的总高度：.H
L
=10.3+1=11.3m，边柱插入基
础深度按800mm，中柱插入深度按1000mm,边柱和中柱柱底的的高度是一样的，因此柱预制长度为12.1m。
(5)、柱截面确定：上、下柱均选矩形截面。
轨顶至基础顶面高度为H
k =8.8m,牛腿顶面至基础顶面高度
L
H=7.7m.
对于本设计边柱，即A，C轴柱应符合下列要求：上柱截面尺寸≥400mm×400mm
下柱截面高度h≥H
k /11=800mm,柱得截面宽度b≥H
L
/20=385mm并大于400mm。
故：上柱取500*500mm
下柱取500*800
对于本设计中柱，即B轴柱：
由于由于屋面竖向荷载产生的两跨偏心弯矩相互抵消，由屋面传递的偏心距为零，而屋架与柱铰接，只向柱传递轴向力，轴向力比边柱增大。
对于吊车荷载来说，作用在下柱上竖向荷载在计算排架两跨吊车荷载组合都达到最大时最大，因此产生的最大轴向力比边柱增大。
作用在吊车上柱的吊车横向力在计算排架左右两跨吊车荷载组合作用下都达到最大且运动方向相同时最大。
故：上柱取500*600mm
下柱取500*1200mm
(6)、截面几何特征和柱的自重计算
截面几何特征包括：截面面积A，排架方向惯性矩I
X
和回转半径i，柱的自重用G表示。
（a）A，C轴柱截面几何特征：
上柱：A=500×500=250×103mm2
G=25×0.5×0.5×3.6=22.5KN/m
I
X
=（1/12）×500×5003=5208*106 mm4
i
x =（I
X
/A）1/2=（5208×106÷250×103）1/2=144.3mm
下柱：A=500×800=400×103mm2
I
X
=(1/12)×500×8003=2133×107mm4
i
x =（I
X
/A）1/2=230.9mm
G=0.5×0.8×7.7×25=77KN
（b）中柱B轴柱截面几何特征：
上柱：A=500×600=300×103mm2
G=25×0.30×3.6=27KN
I
X
=1/12×500×6003=9000×106mm4
i
x =（I
X
/A）1/2=（9000×106÷300×103）1/2=173.2mm
下柱: A=500×1200=600×103mm2
G=25×0.5×1.2×7.7=115.5KN
I
X
=(1/12)*500*12003=7200×107mm4
i
x =（I
x
/A）1/2=（7200×107/600×103）1/2=346.4mm
为便于后面使用，各柱的截面几何特征列于表-2。
B
表-2 各柱的截面几何特征
3、吊车梁的选型:吊车梁选用6m钢筋混凝土T型等截面吊车梁，梁高为900mm,上翼缘宽度500mm,腹板厚度160mm,在两端渐变成250mm厚。
4、抗风柱选型：屋架下弦以下取500×700，以上取500×350,在吊车梁标高处设置抗风横梁。抗风柱与屋架上弦采用弹簧板连接。纵向中轴线不设抗风柱，山墙和排架柱之间空隙用砖砌严。
5、设一组柱间支撑，在厂房中部设置，柱间支撑上部同时在厂房端开间设置。
六、荷载计算
1、恒载，由于屋面荷载线匀布，根据简图，每跨承担的竖向力由应跨两边柱平
均分担。
AB、BC跨屋盖自重、屋面梁自重、屋架自重之和为G=1.4*6*18=151.2kN
故A、B、C柱顶竖向力为F
Ak
1= F
cK
1
=75.6KN F
B K
1
=2×75.6=151.2KN
2、活荷载计算：
屋面匀布活荷载为0.7KN/m2、雪荷载0.4KN/ m2、积灰荷载为0，取屋面活荷载标准值为0.7KN/ m2 ，则排架所受的活荷载：
AB跨、BC跨所受的活荷载为0.7×6×18=75.6KN、
A、B、C柱顶所受竖向活荷载为F2AK=F2CK=37.8KN、F2BK=75.6KN
3吊车荷载计算：
图5：轨顶吊车反力影响线示意图
对于A 、C 边跨柱参与组合的吊车数为两台，A 、C 柱是对称的，因此，只算A 柱。 对于A 柱竖向荷载F 3AK ：
其组合的最大与最小标准值分别为D max.k 、D min.k ，横向力标准值T k 、横向力最大组合标准值Tmax.k 。
m 1=24.1t ，m 2=5.3t ，Q=15t ，P max.k =165KN
P min.k =(G 1k +G 2k +G 3k )/2-165=(24.1+5.3+15)×10/2-165=57KN
D max.k =βP max.k ∑y i =0.9×165×(1+4.75/6+1.6/6+0.35/6)=314.3KN
D min.k = D max.k × k K P P
.max .min =314.3×16557=108.6KN
Tk=αβ(m 2+Q)×10/4 =0.1×0.9(5.3+15) ×10/4=4.57KN
T max.k =βT k ∑y i =0.9×4.57(1+4.75/6+1.6/6+0.35/6)=8.72KN 对于中柱B ，在排架计算范围内有五种吊车的竖向荷载F 3BK ： ① 柱只受一跨两吊车参与组合的最大竖向荷载D max.k =314.3KN ； ② 柱只受一跨两吊车参与组合的最小竖向荷载D min.k =108.6KN
③ 柱受到两边分别为D m a x .k 、 D m i n .k 的吊车竖向荷载作用，大小为0.8/0.9(D m a x .k +D m i n .k )=0.8/0.9(108.6+314.3)=375.91K N ； ④ 柱受到两边均为D max.k 吊车竖向荷载作用,大小为2D max.k ×0.8/0.9=2×314.3×0.8/0.9=558.76KN ；
⑤ 柱受到两边均为 D min.k 吊车竖向荷载作用,大小为2D min.k ×0.8/0.9=2×108.6×0.8/0.9=193.07KN 。
图6： 柱受外力作用详图
4、风荷载计算
图7：风荷载计算简图
U z=1+
10
151
14.1--(10.3＋０.３-10)=1.0１７
q 1k =Uz ·Us ·W0·B=1.0１７×0.8×0.35×6=1.７１/KN/m(→) q 2k =U z ·U s ·W 0·B=1.0１７×0.5×0.35×6＝1.0７KN/m(→) q 1=r Q ·q 1k =1.７１×1.4=2.3９KN/m(→) q 2= r Q ·q 2k =1.0７×1.4=1.５KN/m(→)
风向向右时，力的方向相反。 檐口高10.3+2.1=12.4m U z =1+
08.1)103.04.12(10
151
14.1=-+--
w k =[(0.8+0.5)×2.1+(0.5-0.6) ×1.2]×1.08×0.35×6 =5.92KN （→）
5、梁和轨道荷载计算：
边柱牛腿处：F 4AK =35+0.8*6=39.8KN 。其偏心距e =400+50=450mm
对于中柱牛腿处：F 4BK 左=F 4BK 右=39.8KN 。其偏心距：e 3B 左=e 3B 右=650mm 。
七、各荷载引起的排架内力分析及排架柱控制截面内力计算
1、柱顶永久荷载作用：在柱顶，左右边柱为偏心受压，偏心距为
100mm,中柱为轴心
受压。对于下柱，左、右柱为偏心受压，偏心距为150mm,中柱轴心受压。
图8：柱顶受到柱顶永久荷载偏心力矩作 图9：牛腿顶受到柱顶永久荷载偏心力矩作
用简图 用简图
一、柱顶受到永久荷载偏心力矩作用时： M
1AK =0.1×) M 1CK =0.1×75.6＝)
(1)计算剪力分配系数：
参数：λ=H U /H= 3.6/11.3=0.319
A 、C 柱参数 n ＝ＩＵ／Ｉｌ=5208×106/2133×107=0.244
B 、柱参数 n ＝ＩＵ／Ｉｌ=9000×106/7200×107=0.125
对于A 、C 柱: 查表得 C 1=1.81,单位力柱顶水平位移： △ｕＡ＝△ｕc ＝Ｈ3／（Ｃ１ＥｃＩｌ）=11.33×109/(1.81E C ×2133×107)=37.37/E C (mm)
对于B 柱: 查表得 C 1=2.12 单位力柱顶水平位移： △ｕB =H 3/(2.12×Ｅｃ×Ｉｌ) =11.33×109/(2.12E C ×7200×107) =9.45/ E C (mm) 剪力分配系数:η
Ａ＝ηＣ＝(1/△ｕＡ)/(1/△ｕＡ+1/△ｕB +1/△ｕc )
=(1/37.37)/(1/37.37+1/37.37+1/9.45)
=0.0267/(0.0267+0.0267+0.106)=0.168
ηB=(1/9.45)/ (0.0267+0.0267+0.106)=0.664 (2)计算各柱顶剪力
M
1AK=0.1×) M1CK=0.1×75.6＝) R A= (M1AK/H)×C1=(7.56/11.3)×1.81=-1.21KN(←)
R C=1.21KN（→） , V A=ηＡ（- R A- R C）+ R A=0-1.21=-1.21KN V C=ηＣ（- R A- R C）+ R C=0+1.21=1.21KN
A柱在柱顶永久荷载作用下内力图B柱在柱顶永久荷载作用下内力图
图10：受柱顶永久荷载作用各控制截面内力图
二、牛腿顶受到柱顶永久荷载偏心力矩作用:
M
1AK=0.15×) M1CK=0.15×75.6＝)
(1)计算各柱顶剪力:对于A、C柱 C3=1.23,对于B柱：C3=1.1
柱顶不动饺支座反力：R A=（11.34×1.23）/11.3=1.23KN(→)，R C=（11.34×1.23）/11.3=1.23KN(←)。
柱顶剪力：V A=ηＡ（- R A- R C）+ R A=0+1.23=+1.23KN
V C=ηＣ（- R A- R C）+ R C=0-1.23=-1.23KN
故：在永久荷载作用下，各柱顶总剪力V A=1.23-1.21=0.02KN， V C=-1.23+1.21=-0.02KN 各控制截面内力见图10。
2、柱顶活荷载作用：在柱顶，左右边柱为偏心受压，偏心距为100mm，中柱为轴心受压。对于下柱，左、右柱为偏心受压，偏心距为150mm,中柱轴心受压。
图11：柱顶受到柱顶活荷载偏心力矩作用 图12：牛腿顶受到柱顶活荷载偏心力矩作
用
一、柱顶受到活荷载偏心力矩作用时：
M 2AK =0.1×
) M
2CK =0.1
×37.8＝)
柱顶不动铰支座的反力： R A = (M 1AK /H)×C 1=(3.78/11.3)×1.81=-0.605KN(←)，
R C =0.605KN （→） V A =ηＡ（- R A- R C ）+ R A =0-0.605=-0.605KN V C =η
Ｃ（- R A- R C ）+ R C =0+0.605=0.605KN
二、牛腿顶受到活荷载偏心力矩作用：
M 2AK =0.15×) M 2CK =0.15×37.8＝)
柱顶不动饺支座反力R A =5.67×1.23/11.3=0.617KN(→) R C =5.67×1.23/11.3=-
0.617KN(←) V A =ηＡ（- R A- R C ）+ R A =0+0.617=0.617KN V C =ηＣ（- R A- R C ）+ R C =0-0.617=-0.617KN
故柱顶在活荷载作用下，柱顶受到的总剪力为V A =0.617-0.605=0.12KN ，V C =-0.12KN
A柱在柱顶活荷载作用下
内力图
B柱在柱顶活荷载作用下内力图
图13：受柱顶活荷载作用各截面内力图
3、牛腿顶受到上柱自重力和吊车梁及轨道重力偏心力矩作用：
A、C柱偏心受压，B柱由于两边偏心力矩相互抵消，为轴心受压
M4AK=-22.5×0.15+39.8×)
M4CK)
边柱柱顶不动饺支座反力和剪力,A、C对称：
R A=14.54×1.23/11.3=-1.58KN(←) R C=14.54×1.23/11.3=1.58KN(→) V A=ηＡ（- R A- R C）+ R A=0-1.64=-1.58KN
V C=ηＣ（- R A- R C）+ R C=0+1.64=1.58KN
V B=0
A柱自重力和牛腿顶永久荷载作用下内力图B柱自重力和牛腿顶永久荷载作用下内力图
图14：A、B柱在自重和牛腿顶永久荷载作用下内力图
4、柱受风荷载作用:
按排架分别受屋架以上部分风的集中力w k作用围护墙所受风的匀布荷载q1K、q2K作用，
风的作用按到基础顶考虑，剪力分配时按左风和右风考虑。受匀布荷载时，各柱顶不动饺
支座反力
查表得C11=0.352 R A=Ｃ１１Ｈｑ１Ｋ＝０.３52×１１．３×１．７１＝-６．80ＫＮ
（←），R c=0.352×11.3×1.07=-4.26KN(←), w k=5.92 KN
则各柱柱顶剪力为：V A=ηA（w k-R A-R C）+R A=0.168（5.92+6.8+4.26）-6.8=-3.95KN V c=ηc（w k-R A-R C）+R C=0.168（5.92+6.8+4.26）-4.26=-1.41KN
V B=ηB（w k-R A-R C）=0.664（5.92+6.8+4.26）=11.27KN
A柱在左风荷载作用
下内力图B柱在左风荷载作用
下内力图
B柱在右风荷载作用下内力图B柱在右风荷载作用
下内力图 图15: A 、B 在风荷载作用下作用下内力图
5、吊车水平荷载作用
T max.K =8.86KN,作用位置，y 1=2.5m y 1/Hu=2.5/3.6=0.694≈0.7
查表对于A 、C 柱 C 5=0.62，对于B 柱C 5=0.57，排架荷载组合分四种情况 第一种：计算范围内左跨有两台吊车水平荷载组合情况。
R A =±0.62T MAX.k =±5.49KN ，ＲＢ＝±0.５7T MAX.K =±5.05KN ＶＡ＝０.１６８（５.４９ 5.05）±５．４９＝±３.７2ＫＮ V c ＝０.１６８（+５.４９+5.05）＝+１.７7ＫＮ ＶＢ＝０.６６４（+５.４９+5.05）±5.05＝+1.95ＫＮ ＶＢ和V c 方向相同，ＶＡ方向和ＶＢ方向相反
A在第一种吊车水平荷载作用下内力图A在第二种吊车水平
荷载作用下内力图
B在第一、二种吊车水
平荷载作用下内力图
图16：A、B柱在第一、二种吊车水平荷载作用下内力图
第二种：计算范围内右跨有两台吊车水平荷载组合情况。
同理R C=±0.62T MAX.k=±5.49KN，ＲＢ＝±0.５7T MAX.k=±5.05KN
ＶＡ＝±1.77ＫＮ，V c＝ 3.79ＫＮ
ＶＢ＝±1.95ＫＮ
ＶＢ和V A方向相同，ＶC方向和ＶＢ方向相反
第三种：计算范围内右跨和左跨同时有两台吊车水平荷载组合情况，但水平力方向相反：R A=±0.62T MAX=±5.49KN，R C=±0.62T MAX=±5.49KN，R B=0；V A=±
5.49KN；V C= 5.49KN，V A、V C方向相反。V B=0
A柱在第三种吊车水平荷载作用下内力图 B柱在第三种吊车水平荷载作用下内力图
图17：A、B柱在第三种吊车水平荷载作用下内力图
第四种：计算范围内右跨和左跨同时有两台吊车水平荷载组合情况，但水平力方向相同：方向同时向右时，R A=R C=5.49KN（←），
ＲＢ＝０.５7×０.８÷０.９×２×T MAX
＝０.５7×０.８÷０.９×２×８.８６＝-８.98ＫＮ（←）ＶＡ＝ＶＣ＝０．１６８（－ＲＡ－ＲＢ－ＲＣ）-ＲＡ
＝０.１６８（２×５.４９＋８.98）-５.４９
＝-２.14ＫＮ
ＶＢ＝０.６６４（２×５.４９＋８.98）-8.98
＝4.27ＫＮ
吊车水平力方向同时向左时，同理：R A=R C=5.49KN（→），
ＲＢ＝８.98ＫＮ（→）；ＶＡ＝ＶＣ＝２.13ＫＮ，
ＶＢ＝-4.27ＫＮ，V A和V C方向相同，V A、V B相反。即，V A=±2.13ＫＮ
ＶＢ＝ 4.27ＫＮ，
A柱在第四种吊车水平荷载作用下内力图B柱在第四种吊车水平荷载作用下内力图
图18：A、B受第四种吊车水平荷载组合内力图
6、吊车垂直荷载作用，计算范围内有八种垂直荷载组合情况
第一种：计算范围内只有一跨有两台吊车垂直荷载组合情况，按在左跨计算,跨左柱荷载为D MAXK、右柱为D MINK；M3Ak=0.45×314.3=141.44KNm(),M3BK=0.65×)
A柱在第一种吊车垂直荷载作用下内力图B柱在第一种吊车垂直荷载作用下内力图
图19：吊车垂直荷载荷载第一种情况计算简图及内力图
不动铰支座反力R A=141.44×1.23/11.3=-15.40KN(←)，
R B=70.59×1.1/11.3=6.87KN(→)
柱顶剪力V A=0.168（-R A-R B）+R A=0.168(15.4-6.87)-15.40=-13.97KN
V C=0.168(-R A-R B）=0.168(15.40-6.87)=1.43KN
V B=0.664（-R A-R B）+R B=0.664(15.40-6.87)+6.87=12.53KN 第二种：计算范围内只有一跨有两台吊车垂直荷载组合情况，按在左跨计算,左柱荷载为D MINK、右柱为D MAXK；M3Ak=0.45×108.6=48.87KNm(),M3BK=0.65×)
不动铰支座反力R A=48.87×1.23/11.3=-5.32KN(←)，
R B=204.3×1.1/11.3=19.89KN(→)
柱顶剪力；V A=0.168（-R A-R B）+R A=0.168(5.32-19.89)-5.32=-7.77KN
V C=0.168(-R A-R B）=0.168(5.32-19.89)=-2.45KN
V B=0.664（-R A-R B）+R B=0.664(5.32-18.89)+18.89=9.88KN
A柱在第一种吊车垂直荷载作用下内力图B柱在第一种吊车垂直荷载下
作用下内力图
A柱在第二种吊车垂直
内力图载作用下内力图
排架计算简图
B柱在第二种吊车垂直
内力图载作用下内力图
图20:在第二种吊车垂直荷载作用情况下排架计算简图和A 、B 柱内力分析图
第三种：计算范围内只有一跨有两台吊车垂直荷载组合情况，按在右跨计算,左柱荷载为D MAXK 、右柱为D MINK ；和第二种情况对称布置。内力和第二种情况对称，故V A =2.29KN ，V C =7.61KN 、V B =-16.6KN 。
A柱在第三种吊车垂
直荷载作用下内力图B柱在第三种吊车垂
直荷载作用下内力图
图21:在第三种吊车垂直荷载作用情况下排架计算简图和A 、B 柱内力分析图
第四种：计算范围内只有一跨有两台吊车垂直荷载组合情况，按在右跨计算,左柱荷载为D MINK 、右柱为D MAXK ；和第一种情况对称布置。内力和第一种情况对称，故V A =-1.43KN ，V C =13.97KN 、V B =-12.53KN 。
A柱在第四种吊车垂直荷载作用下内力图B柱在第四种吊车垂直荷载作用下内力图
图22:在第四种吊车垂直荷载作用情况下排架计算简图和A、B柱内力分析图
第五种：计算范围内两跨均有两台吊车垂直荷载组合情况，牛腿上垂直荷载的顺序从
A柱到C柱分别为D MAXK、D MINK、D MAXK、D MINK; 牛腿顶面偏心距：
M3AK=0.45×314.3=141.44KNm(),M3BK=0.65×314.3-0.65×108.6=133.71KNm(), M
3CK=0.45×).
A柱在第五中垂直荷载作用下内力图B柱在第五中垂直荷载作用下内力图
图23:在第五种吊车垂直荷载作用情况下排架计算简图和A、B柱内力分析图柱顶不动饺支座反力：R A=141.44×1.23/11.3=-15.4KN(←)，
R B=133.71×1.1/11.3=-13.02KN(←)
R C=48.87×1.23/11.3=5.32KN（→）
柱顶剪力： V A=-ηA（R A+R B+R C）+R A=-0.168(-15.4-13.02+5.32)-15.4=-11.52KN V B=-ηB（R A+R B+R C）+R B=-0.664(-15.4-13.02+5.32)-13.02=2.32KN
V C=-ηC（R A+R B+R C）+R C=-0.168(-15.4-13.02+5.32)+5.32=9.2KN
第六种：计算范围内两跨均有两台吊车垂直荷载组合情况，牛腿上垂直荷载的顺序从A柱到C柱分别为D MINK、D MAXK、D MINK、D MAXK; 受力情况与第五种情况对称，剪力和第五种情况对称：
V A==-9.2KN
V B=-2.32KN
V C=11.52KN
A柱在第六种吊车垂直荷载作用下内力图B柱在第六种吊车垂直荷载作用下内力图
图24:在第六种吊车垂直荷载作用情况下排架计算简图和A、B柱内力分析图
第七种：计算范围内两跨均有两台吊车垂直荷载组合情况，牛腿上垂直荷载的顺序从A柱到C柱分别为D MINK、D MAXK、D MAXK、D MINK：牛腿顶面偏心距：
M
3AK=0.45×),M3BK=0, M3CK=0.45×).
不动铰支座反力R A=48.87×1.23/11.3=-5.32KN(←)，
不动铰支座反力R C=48.87×1.23/11.3=5.32KN(→)，
V A==-5.32KN
V C=5.32KN
V B=0
A柱在第七种吊车垂直荷载作用下内力图B柱在第七种吊车垂直荷载作用下内力图
图25:在第七种吊车垂直荷载作用情况下排架计算简图和A、B柱内力分析图
第八种：计算范围内两跨均有两台吊车垂直荷载组合情况，牛腿上垂直荷载的顺序从A柱到C柱分别为D MAXK、D MINK、D MINK、D MAXK：牛腿顶面偏心距：
M
3AK=0.45×),M3BK=0, M3CK=0.45×).
不动铰支座反力R A=141.31×1.23/11.3=-15.38KN(←)，
不动铰支座反力R C=141.31×1.23/11.3=15.38KN(→)，
V A==-15.38KN
V C=15.38KN
V B=0
A柱在第八种吊车垂直荷载作用下内力图B柱在第八种吊车垂直荷载作用下内力图
图26:在第八种吊车垂直荷载作用情况下排架计算简图和A、B柱内力分析图
板厚0.25m高度6m排架的计算书(样板)
楼板（0.25m厚）模板扣件钢管6m高支撑架计算书 高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。 模板支架搭设高度为6.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 （采用的钢管类型为48×3.5）
木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； 木方楞计算简图 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.000×0.250×0.400=2.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.350×0.400=0.140kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.800×0.400=0.960kN 2.强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2×2.500+1.2×0.140=3.168kN/m 集中荷载 P = 1.4×0.960=1.344kN 最大弯矩 M = 1.344×0.80/4+3.17×0.80×0.80/8=0.522kN.m 最大支座力 N = 1.344/2+3.17×0.80/2=1.939kN 截面应力=0.522×106/83333.3=6.27N/mm2 木方的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.500+0.140=2.640kN/m 集中荷载 P = 0.960kN 最大变形 v =5×2.640×800.04/(384×9500.00×4166666.8)+960.0 ×800.03/(48×9500.00×4166666.8)=0.614mm 木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!
悬挑脚手架通用计算书
悬挑式扣件钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.80。 双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为φ48×2.8， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。 悬挑水平钢梁采用14号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度1.75米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.500/2=0.075kN/m 活荷载标准值Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m 荷载的计算值q=1.2×0.036+1.2×0.075+1.4×1.500=2.233kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=2.233×1.0502/8=0.308kN.m σ=0.308×106/4248.0=72.429N/mm2 小横杆的计算强度小于164.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.036+0.075+1.500=1.610kN/m
外脚手架方案计算书
脚手架计算书 1、计算依据 （1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011） （2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2006） （3）工程设计图纸及地质资料等 2、脚手架的计算参数 搭设高度H=24米，密目网规格：2300目/100cm2 ，每目空隙面积为1.3mm2。脚手架立于基槽回填土上，下设50×100×4000木垫板。步距1.8m，立杆纵距l a=1.5米，立杆横距l b=1.05米，连墙件为2步3跨设置，脚手板按同时铺设4排计算，同时作业层数n1=2。 脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103 mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω0=0.7 kN/m2, E=2.06×105N*mm2 3、荷载标准值 （1）结构自重标准值：g k1的取值参照脚手架安全技术规程的附表选用（双排脚手架）g k1=0.13 kN/m2。 （2）脚手板自重标准值：g k2=0.35kN/m2（可按实际取值） （3）栏杆、挡脚板自重标准值：0.14 kN/m （4）施工均布活荷载：q k=3 kN/m2 （5）风荷载标准值：ωk=μz·μs·ω0=1.25*1.3*0.7=1.14 kN/m2 式中μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》取值，地面粗糙类 别选B,取μz=1.25。 μs——脚手架风荷载体型系数，取1.3. ω0——基本风压值，根据澳大利亚荷载规范取值为0.7 kN/m2 4、纵向水平杆、横向水平杆强度及变形计算 （1）横向水平杆计算 脚手架搭设剖面图如下：
两跨排架柱计算书讲解
混凝土结构课程设计计算书 一、设计资料 （一）、设计题目 有一金工车间，不考虑抗震设防，采用装配式混凝土柱的等高排架结构，不设天窗，车间长度60米，柱距6米，跨数、跨度见表1，吊车为每跨两台中级工作制软钩吊车，起重量见表1. 表1： （二）已知资料 1采用卷材防水屋面，屋面恒荷载（包括卷材、20mm厚找平层、大型屋面板、屋架及屋面梁）为1.4KN/m2（水平投影面积）。 2 屋面活荷载0.7KN/m2,屋面没有积灰荷载。 3雪荷载标准值0.4KN/m2,风荷载标准值0.35KN/m2,屋面坡度角α=11。21′。 4已考虑深度和宽度修正后的地基承载力特征值180KN/m2 5在柱距6米范围内，基础梁、围护墙、窗、圈梁、等传至基础顶面的竖向集中力标准值为300～350KN（吊车轨顶标高，低的取小値，高的取大値）此竖向集中力与柱外侧边的水平距离为0.12米。 6室内地坪标高±0.00米，室外地坪标高-0.300米。 7柱顶至檐口顶的竖向高度h 1=2.1m,檐口至屋脊的竖向距离h 2 =1.2m. 8混凝土强度等级，排架柱用C30，柱下扩展基础用C20。
9排架柱主筋及柱下扩展基础内钢筋用HRB335级钢筋，柱箍筋用HPB235级钢筋。 10吊车有关技术参数可查阅专业标准《起重机基本参数和尺寸系列》（ＺＱ１—６２－ZQ8-62）或直接参照吊车制造厂的产品规格得到。 二、设计内容 （一）单层厂房结构计算书 1、单层厂房平面、剖面结构布置及主要结构构件选型。 2、计算各种荷载作用下的排架内力（计算简图、荷载计算及各种荷载作用下的排架 内力分析）。 3 排架边柱内力组合 4、排架柱设计（截面设计、配筋构造、吊装验算、牛腿设计）。 5、排架柱下扩展基础的设计（基础底面尺寸的确定、基础高度的验算、基础底面配 筋验算）。 （二）、单层厂房结构设计施工图 用铅笔绘制一号图一张 1±0.000结构平面布置图，1:200 2装配式边柱施工图，1:200 3边柱下一个扩展基础的平面与剖面，1：25～1：40 4施工说明 三、吊车的选用 根据课程设计的要求和吊车的起重量表1，基础布置的方便，选用Ａ级别吊车四台。每跨两台。 四、单层厂房平面布置和剖面结构布置 厂房布置为双跨，跨度分别为18米，长度60米，排架间距为6米排架柱。
型钢悬挑架设计计算书(非常详细)
住宅工程型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书 计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 架体验算 一、脚手架参数 脚手架设计类型结构脚手架脚手板设计荷载(kN/m2)3 同时施工作业层数2卸荷设置无 脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3 脚手架架体高度H(m)19.8立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.5立杆横距l b(m)0.9 内立杆离建筑物距离a(m)0.3双立杆计算方法不设置双立杆 二、荷载设计 脚手板类型竹芭脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m2)0.1 0.01 脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值 G kmw(kN/m2) 0.17 挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值 G kdb(kN/m) 0.12 挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值 g k(kN/m) 横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数n jj2 3地区江苏南京市结构脚手架荷载标准值 G kjj(kN/m2) 安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.25
0.938，0.65 风荷载体型系数μs 1.132风压高度变化系数μz(连墙件、单 立杆稳定性) 0.265，0.184 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙 件、单立杆稳定性) 计算简图： 立面图
侧面图 三、纵向水平杆验算 横向水平杆上纵向水平杆根数n4 纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在 上 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800 横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490
外脚手架计算书(20200617113908)
双排扣件钢管脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。 双排脚手架，搭设高度25.3米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。 地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.040+1.2×0.262+1.4×2.250=3.513kN/m
单层工业厂房课程设计计算书(完整版)
《单层工业厂房混凝土排架课程设计》1.1 柱截面尺寸确定 由图2可知柱顶标高为12.4 m，牛腿顶面标高为8.6m ，设室内地面至基础顶面的距离为0.5m ，则计算简图中柱的总高度H、下柱高度 l H、上柱高度Hu分别为： H=12.4m+0.5m=12.9m， l H=8.6m+0.5m=9.1m Hu=12.9m－9.1m=3.8m 根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，可由表2.4.2并参考表2.4.4确定柱截面尺寸，见表1。 表1 柱截面尺寸及相应的计算参数 计算参数柱号截面尺寸 /mm 面积 /mm2 惯性矩 /mm4 自重 /(KN/ m) A , B 上柱矩400×400 1.6×10521.3×108 4.0 下柱I400×900×100×150 1.875×105195.38×108 4.69 本例仅取一榀排架进行计算，计算单元和计算简图如图1所示。
1.2 荷载计算 1.2.1 恒载 (1).屋盖恒载： 两毡三油防水层0.35KN/m2 20mm厚水泥砂浆找平层20×0.02=0.4 KN/m2 100mm厚水泥膨胀珍珠岩保温层4×0.1=0.4 KN/m2 一毡二油隔气层0.05 KN/m2 15mm厚水泥砂浆找平层；20×0.015=0.3 KN/m2 预应力混凝土屋面板（包括灌缝） 1.4 KN/m2 2.900 KN/m2 天窗架重力荷载为2×36 KN /榀，天沟板2.02 KN/m，天沟防水层、找平层、找坡层1.5 KN/m，屋架重力荷载为106 KN /榀，则作用于柱顶的屋盖结构重力荷载设计值为： G1=1.2×(2.90 KN/m2×6m×24m/2＋2×36 KN/2＋2.02 KN/m×6m ＋1.5 KN/m×6m＋106 KN/2) =382.70 KN (2) 吊车梁及轨道重力荷载设计值： G3=1.2×（44.2kN＋1.0KN/m×6m）=50.20 KN
排架设计计算书
《阆中市马哮溪大酒店项目边坡治理工程排架设计计算书》 钢管型号及截面特征：)5.3δ(48φmm mm = 289.4cm A =，415.12cm I =，3078.5cm W =，cm i 578.1= 荷载：人群荷载，取2/4.2m KN 现对脚手架的小横杆、大横杆和立杆进行内力验算： ⑴、小横杆计算 小横杆的计算长度为大横杆的间距，即m l 2.11=两相邻小横杆所围成的面积为： 21482.120.1235.1m A =×= 在1A 面积上所承受的荷载为： KN A F 557.34.2482.14.210=×=×= 故每根小横杆上承受的匀布荷载为： m KN l F q /482.12 .12557.321101=×== 小横杆按简支梁计算。其最大弯矩max M ： m KN l q M 267.02.1482.181812211max =××== 弯曲强度：[]MPa MPa W M 215σ6.52078 .510267.0σ3 max =<=×== 抗弯刚度：[] mm f mm EI ql f 3568.115.12210384102.1482.1538455 441=<=×××××== 故小横杆满足要求。 ⑵、大横杆计算 立杆纵向间距取最大值1.5m 计算，即m l 5.12=。按三跨连续梁进行计算： 由小横杆传递的集中力KN F 741.02/1482.1=× =
m KN Fl M 288.05.1741.026.026.02max =××== 弯曲强度：[] MPa MPa W M 215σ72.56078.510288.0σ3 max =<=×== 抗弯刚度： []mm f mm EI Fl f 323.115 .12210100105.1741.0883.1100883.15 222=<=×××××== 即大横杆满足要求。 ⑶、立杆计算 立杆承受由大横杆传递来的荷载，由此KN F N 741.0==，由于大横杆间距为1.2m ，长细比76578.1120 λ===i l ，查表得441.0=： [][]KN A N 4646364215489441.0σ==××== []N N < 满足要求 （4）、扣件抗滑力计算 由于KN R KN N R c 5.8741.0=<== 即满足抗滑要求。
悬挑式扣件钢管脚手架计算书(范本)
悬挑式扣件钢管脚手架计算书（范本） 依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 更多建筑工程技术资料请加群（303362541） 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.20米。 采用的钢管类型为φ48.3×3.6， 连墙件采用2步2跨，竖向间距2.40米，水平间距2.40米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。 悬挑水平钢梁采用[5号槽钢U口水平，建筑物外悬挑段长度2.50米，建筑物内锚固段长度1.50米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.050/2=0.052kN/m 活荷载标准值Q=2.000×1.050/2=1.050kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.040+1.2×0.052=0.111kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.050=1.470kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.111+0.10×1.470)×1.2002=0.224kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.111+0.117×1.470)×1.2002=-0.264kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=0.264×106/5260.0=50.114N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算
型钢悬挑架设计计算书(非常详细)
住宅工程型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据： 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 架体验算 一、脚手架参数 二、荷载设计
计算简图： 立面图
侧面图三、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.033+0.1×0.9/(4+1))+1.4×3×0.9/(4+1)=0.818kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.1×0.9/(4+1))+3×0.9/(4+1)=0.591kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 M max=0.1ql a2=0.1×0.818×1.52=0.184kN·m σ=M max/W=0.184×106/4490=40.969N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.591×15004/(100×206000×107800)=0.913mm νmax＝0.913mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！
3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max=1.1ql a=1.1×0.818×1.5=1.349kN 正常使用极限状态 R max'=1.1q'l a=1.1×0.591×1.5=0.976kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=R max=1.349kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=R max'=0.976kN q'=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下：
落地外脚手架计算书
附件计算书一：双排扣件钢管脚手架计算 书 依据规范: 《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2017 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度31.2米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.85米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.80米。 钢管类型为φ48×2.8，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为4.2kN/m2，同时考虑1层施工。 脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设2层计算。 栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.9600。 地基承载力标准值140kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.850/2=0.128kN/m 活荷载标准值Q=4.160×0.850/2=1.768kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.036+1.2×0.128=0.196kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.768=2.475kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.196+0.10×2.475)×1.5002=0.592kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.196+0.117×2.475)×1.5002=-0.696kN.m
满堂排架结构计算书
满堂排架结构计算书 此方案由于在构造上设计了剪力撑，斜撑限制了各个方向的侧向变形。因此可视为“无侧移多层刚架”，脚手架受轴压作用，失稳是脚手架的主要危险所在。设计立杆为单杆，计算过程如下： 1、轴心荷载： P n=q0[1+(a+1.5)/h]+2.5q3/h =37.7*[1+ (0.67+1.5)/1.8]+2.5*9.8/1.8 =96.76N/m N=H0P n+ab2(0.5n1q1+ηn2q2) =9.5*96.76+0.67*0.8*(0.5*2*343+0.68*8*2648) =8824.21N 设计立杆下垫2500*500*5的木垫块， 则f=8824.21/(2.5*0.5)=7.06kN/m2<49~78kN/m2 ∴满足地基承载力的要求。 P n为每1米架高的脚手架杆件的自重 q0立杆每米长的自重=37.7N a立杆纵距=0.67m h大横杆间距=1.8m q3扣件自重，每个9.8N，取1个=9.8N H0立杆总高度=9.5 b2作业面铺板宽度=0.8m n1铺脚手版层数=2
q1脚手板自重=343 N/m2 η作业面上施工荷载分配于外力杆系数 = 0.68 n2可以构成轴心荷载的作业层数=8 q2脚手板上的施工荷载=2648 N/m2 夯实回填土地基承载力=49~78 kN/m2 2、偏心荷载： P内=ηab2q2n5 =0.32*0.67*0.8*2648*2 =908.37 N/m2 P外=ηab2q2n5+Lq0+P0 =0.68*0.67*0.8*2648*2+30*9.5 =2215.29 N 其中Lq0+P0可按30N/m计算 n5按偏心荷载计算的作业层数 ∵908.37N&2215.29N<8824.21N ∴满足要求。 3、脚手架的失稳计算： 1）立杆的计算长度： 按单立杆a1=h/a=1.2/0.67=1.80 脚手架计算：1、首步架：L0=μ1h=0.659*1.2=0.79 2、其他步架：L0=μ1h=0.698*1.2=0.84 2）立杆长细比λ：
单层单跨厂房排架结构设计
单层单跨厂房排架结构设计 一设计内容和条件 某厂装配车间，该车间为单跨厂房，柱距距为6米，厂房纵向长度为96米，跨度为27米，15/3t 中级工作制吊车二台，牛腿面标高9.00米，柱顶标高为13米。 设计条件 1屋面活荷载：2/5.0M KN q =,不考虑积灰荷载，雪荷载2 /25.0M KN q = 2基本风压: 2 0/40.0M KN W = 3屋面做法 三毡四油：2 /35.0M KN 20mm 水泥砂浆找平层2 /4.0M KN 合计21/75.0M KN g g k ==∑ 屋面活荷载：2 /5.0M KN q = 屋面板采用G410标准图集6.15.1?m 预应力混泥土屋面板（卷材防水） 允许外荷载：2 /5.2M KN （板自重：22/40.1M KN g k = 灌缝重：2 3/1.0M KN g k =）大型屋面板（包括填缝 2/50.1M KN 屋 架 ： 屋 架 自 重 2 4/133M KN g k = 则 KN g g g G k k k k k 75.2485.0g 2 )(43211=?+? ?++=厂房跨度 柱距 4采用370mm 厚烧结粘土空心砖（重度2 /8M KN ）吊车梁以上设高侧窗，洞口尺寸为 8.12.4?m ，吊车梁以下设低侧窗，洞口尺寸42.4??高宽m ，圈梁设在柱顶处。 5排架柱：混泥土C30 钢筋：纵向受力钢筋HRB400级 箍筋：HPB235级 柱下独立基础：混泥土：C20，钢筋：HRB335级 6吊车：Q15/3t 桥式吊车 中级工作制 吊车梁：先张法预应力混泥土吊车梁，自重根/5.47KN 轨道及联结重量M KN /5.1 桥跨：m L k 5.25= 桥宽：m B 6400= 轮距：mm K 5250=
盘扣式脚手架详细计算书
盘扣式脚手架计算书计算依据： 1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-2010 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 一、脚手架参数 二、荷载设计
风荷载体型系数μs 1.02 搭设示意图 盘扣式脚手架剖面图
盘扣式脚手架立面图 盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算
横向横杆钢管类型A-SG-1500 横向横杆自重G khg(kN) 0.05 单跨间横杆根数n jg 2 间横杆钢管类型B-SG-1500 间横杆自重G kjg(kN) 0.043 纵向横杆钢管类型B-SG-1500 纵向横杆自重G kzg(kN) 0.043 横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2) 205 横向横杆截面惯性矩I(mm4) 92800 横向横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横向横杆截面抵抗矩W(mm3) 3860 承载力使用极限状态 q=1.2×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4×Q kzj × l a /( n jg +1) =1.2×(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.999kN/m 正常使用极限状态 q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kzj × l a /( n jg +1) =(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.466kN/m 计算简图如下 1、抗弯验算 M max=ql b2/8=1.999×0.92/8=0.202kN·m σ=M max/W=0.202×106/3860=52.43N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求。 2、挠度验算 V max=5q＇l b4/(384EI)=5×1.466×9004/(384×206000×92800)
外脚手架搭设在地下室顶板计算书
外脚手架搭设在地下室顶板计算书 CBD21地块改造工程工程；属于框架结构;地上14层;地下2层；建筑高度：57.4m；标准层层高：3.3m ；总建筑面积：88345平方米；总工期：730天； 本工程由宁波维科置业集团有限公司投资建设，宁波建筑设计研究院设计，浙江省华夏工程勘测院地质勘察，浙江工正建设监理咨询有限公司监理，慈溪城关 建筑有限公司组织施工；由施云兰担任项目经理，吴焕正担任技术负责人。 扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 36.3 米，20米以下采用双管立杆，20米以上采用单管立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.8米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.8 米； 内排架距离墙长度为0.30米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距5.4 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层；
3.风荷载参数 本工程地处浙江省慈溪市，基本风压为0.45 kN/m2； 风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为0.65； 脚手架计算中考虑风荷载作用 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1337； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:7； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038； 5.地下室顶板参数 地下室顶板类型:钢筋混凝土；地下室顶板承载力标准值(kpa):200.00；立杆地下室顶板面积(m2):0.25；地下室顶板承载力调整系数:1.00。
排架结构计算稿(理正)
富全水厂集中供水工程初步设计计算稿1清水池 1.1 边墙 1.1.1计算条件 计算板长= 11.700(m) ；计算板宽= 5.000(m) ；板厚= 300(mm) 板容重= 25.00(kN/m3) ；板自重荷载设计值= 9.00(kN/m2) 恒载分项系数= 1.20 ；活载分项系数= 1.40 荷载设计值(不包括自重荷载): 三角形荷载= 46.20(kN/m2) 砼强度等级: C25, f c=11.90 N/mm2 支座纵筋级别: HRB400, f y=360.00 N/mm2 板底纵筋级别: HRB400, f y=360.00 N/mm2 混凝土保护层= 25(mm), 配筋计算as= 30(mm), 泊松比= 0.20 支撑条件： 四边上:简支下:固定左:固定右:固定 计算简图如下： 1.1.2计算结果 弯矩单位:kN.m/m, 配筋面积:mm2/m, 构造配筋率:0.20% (1)跨中: [水平] [竖向] 弯矩0.0 50.2 面积600(0.20%)600(0.20%) (2)四边: [上] [下] [左] [右] 弯矩0.0 -105.1 0.0 0.0 面积600(0.20%)1156(0.39%)600(0.20%) 600(0.20%) 实配E12/14@100（1335） 计算弯矩简图如下：
1.2 顶板 1.2.1计算条件 计算板长= 11.700(m) ；计算板宽= 4.350(m) ；板厚= 250(mm) 板容重= 25.00(kN/m3) ；板自重荷载设计值= 7.50(kN/m2) 恒载分项系数= 1.20 ；活载分项系数= 1.40 荷载设计值(不包括自重荷载): 均布荷载= 7.80(kN/m2) 砼强度等级: C25, f c=11.90 N/mm2 支座纵筋级别: HRB400, f y=360.00 N/mm2 板底纵筋级别: HRB400, f y=360.00 N/mm2 混凝土保护层= 25(mm), 配筋计算as= 30(mm), 泊松比= 0.20 支撑条件： 四边上:固定下:简支左:固定右:固定 计算简图如下：
多排悬挑架主梁验算计算书3.19
多排悬挑架主梁验算计算书 计算依据： 1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 一、基本参数 主梁离地高度(m) 15 悬挑方式 普通主梁悬挑 主梁间距(mm) 1500 主梁与建筑物连接方式 平铺在楼板上 锚固点设置方式 U 型锚固螺栓 锚固螺栓直径d(mm) 16 主梁建筑物外悬挑长度L x (mm) 2200 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm) 100 主梁建筑物内锚固长度L m (mm) 3800 梁/楼板混凝土强度等级 C30 混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb ](N/mm 2 ) 2.5 锚固螺栓抗拉强度设计值[f t ](N/mm 2 ) 50 二、荷载布置参数
平面图
立面图三、主梁验算 q'=g k=0.241=0.241kN/m 第1排：F'1=F1'/n z=5.3/1=5.3kN 第2排：F'2=F2'/n z=5.3/1=5.3kN
第3排：F'3=F3'/n z=5.3/1=5.3kN 荷载设计值： q=1.2×g k=1.2×0.241=0.289kN/m 第1排：F1=F1/n z=6.88/1=6.88kN 第2排：F2=F2/n z=6.88/1=6.88kN 第3排：F3=F3/n z=6.88/1=6.88kN 1、强度验算 弯矩图(kN·m) σmax=M max/W=2.046×106/185000=11.062N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算
(完整word版)钢管落地脚手架计算书
钢管落地脚手架计算书 采用品茗安全计算软件计算；本工程为深圳市龙岗区第二人民医院综合楼改造工程，总建筑面积6570m2,建筑总高度为39.8米，建筑总层数为地下一层、地上十二层，一层层高4.5m，二层层高4m，三~十一层层高均为3m，十二层层高为4m。 扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 44.2 m，立杆采用单立管； 搭设尺寸为：立杆的横距为 1.05m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m； 内排架距离墙长度为0.20m； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 脚手架沿墙纵向长度为 150.00 m； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00； 连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数 本工程地处广东深圳市，基本风压0.75 kN/m2； 风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为1.13； 脚手架计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.110； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005； 脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038； 脚手板铺设总层数:12； 5.地基参数要求 若地基土类型为:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00； 立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 本工程原地基土类型为混凝土，地基承载力大于120，满足要求！ 二、大横杆的计算: 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算
型钢悬挑外挑架计算书-出挑3550
型钢悬挑脚手架计算书 依据规范: 《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计标准》GB50017-2017 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度19.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为φ48×2.8， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为1.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。 栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.1000kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.2000，体型系数1.2480。 卸荷吊点按照构造要求考虑，不进行受力计算！ 悬挑水平钢梁采用20a号工字钢，建筑物外悬挑段长度3.55米， 建筑物内锚固段长度4.75米，支承点到锚固中心点距离为4.35米。 悬挑水平钢梁上面的联梁采用16号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置1根立杆。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。 一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
双排钢管脚手架施工方案(详细计算书)
目录 1编制依据１? 2?工程概况1? 3施工部署1? 3.1?组织机构 (1) 3.２?设计总体思路....................................................................................................................... １ 3.3?劳动力准备 (1) ３.４.................................................................................................................................. 材料准备２3.5机具准备２? 3.6技术准备 (3) 4脚手架构造要求 (3) 4．1总的设计尺寸3? 4.2纵向水平杆 (3) 4.3横向水平杆３? 4.4脚手板4? 4.５立杆４? 4.6?连墙件4? 4．7门洞 (4) 4.8剪刀撑4? 4.9?扣件５? ４.10?基础5? ４.１1?上人斜道5? ５?脚手架的搭设和拆除施工工艺.............................................................................................. ５ ５.1落地脚手架搭设施工工艺5? ５.２?脚手架的拆除施工工艺 (6) 6?目标和验收标准 (6) 7?安全文明施工保证措施6? ７.1材质及其使用的安全技术措施6? 7.2?脚手架搭设的安全技术措施6? 7.3脚手架上施工作业的安全技术措施7? ７.４?脚手架拆除的安全技术措施............................................................................................. ７ 7.5?文明施工要求 (8) 7.6?应执行的强制性条文9? 8设计计算 (10) 8.1?荷载传递路线1０?