煤矿高压整定计算示例
一、系统
………３
二、短路 (6)
三、高爆开关整定计算 (12)
1、高爆开关计算原则 (12)
2、中央变电所高爆开关整定计算 (14)
3、采区变电所高爆开关整定计算 (19)
4、付井底变电所高爆开关整定计算 (22)
5、地面主井高压变电所整定计算 (24)
一、系统概况
1、供电系统简介
XXXXXXX开关站供电系统为单母线分段分列运行供电方式，由来集变电站（110/10KV）馈出两趟10 KV架空线路（来7板、来14板，架空线型号为LGJ-150 ）到宏达10KV开关站，通过此10KV宏达开关站分别供宏达矿和桧树亭两矿用电。
桧树亭煤矿井下供电采用双回路分列运行方式（电缆型号为：*70-528 /504米），分别在地面桧树亭开关站两段母线上（桧11板在Ⅰ段母线，桧4板在Ⅱ段母线），井下布置有1个中央变电所（14台高爆开关，其中3台高压启动器、12台高压馈电开关，其中11#为采区I回路，2#为采区II回路。4台KBSG干式变压器，容量分别为两台500KVA，两台100KVA）、1个采区变电所（7台高爆开关、4台KBSG 干式变压器，容量分别为两台315KVA，两台100KVA）。1个付井底变电所（5台高爆开关、2台KBSG干式变压器，容量分别为315KVA）。
采区变电所、付井底变电所有两回路进线电源，采用分列供电，通过高压铠装电缆从中央变电所馈出线。局部扇风机实现“三专加两专”供电。全矿井下变压器总容量2660kVA，高压负荷3*280kW，最大启动电流10kV侧130A。负荷使用率。
2、10KV系统资料
以上表中参数为说明书数值。
经集团公司供电处提供来集变电站10KV侧标么值为：
最大运行方式下：最小运行方式下：
（4）、线路参数
来集站到宏达站架空线路型号：LGJ-150 2112/2072m 上下杆电缆型号：10KV -3×240 总长100m 宏达开关站到桧树亭矿架空线路型号：
LGJ-95 2400/2340m
上下杆电缆型号：15KV -3×150 总长80m
桧树亭地面高压变电所到桧树亭中央变电所电缆型号：
MYJV42-3×70-10 528/504m
桧树亭中央变电所到采区变电所电缆型号：
MYJV22-3×50-10 940/856m
桧树亭中央变电所到付井底变电所电缆型号：
MYJV22-3×50-10 658/668m
桧树亭地面高压变电所到地面付井变电所电缆型号：
15KV -3×50 850/850m
查表参数如下：
架空线X＝Ω/KM 高压电缆X=Ω/KM
二、短路电流和短路容量计算
（1）绘制电路图并计算各元件的相对基准电抗。
有关参数如下图： k-1点、k-2点、k-3点、k-4点、k-5点的三相短路电流和短路容量计算如下。
（1）绘制电路图并计算各元件的相对基准电抗。
如图1、2、3、4、5所示。选择基准容量Sd=100MVA ，则各元件的相对基准电抗为：
来集变电站I 回路变压器的电抗标么值： 取最小运行方式下为：
来集变电站至桧树亭开关站线路电抗的标么值： 根据公式：d
d d
U S X
X 21=
=2
2
5.10100)1.01.0(08.05.10100
)4.2112.2(38.0?
+?+?+?=
其中式中 X-----输电线路电抗，Ω； Sd -----基准容量选取100MVA ； Ud-----线路的平均电压，KV
桧树亭地面变电所至中央变电所电缆电抗的标么值：
d
d d U S X
X 22==2
5.10100528.008.0?
?=
桧树亭中央变电所至采区变电所电缆电抗的标么值：
d
d d U S X
X 23==2
5.1010094.008.0?
?=
桧树亭中央变电所至付井底变电所电缆电抗的标么值：
42d d d
S X X
U ==2
5.10100668.008.0?
?=
桧树亭地面高压变电所至地面付井变电所电缆电抗的标么值：
d 5X =2
d
d U S X
=2
5.10100
85.008.0??=
绘制I 回路短路计算电路图和等值电路图如图1、2、3、4、5所示。选择基准容量Sd=100MVA ，则各元件的相对基准电抗为： 将各元件的电抗标么值按要求标准填在等值电路中（等值电路图）。 （2）计算短路电流和短路容量
、桧树亭开关站k-1点的短路电流和短路容量计算 k-1点的短路时短路回路的总电抗标么值为：
∑X 1d =10X +X =+=
k-1点的短路电流和短路容量计算如下： k-1点的基准电流：
d
d d U S I 3=
=（KA ） 三相短路电流：∑-==d
d d K d X I I I 1)1(1-K 3I ）（=
372
.2499
.5=（KA ） 两相短路电流：15
.11)3(1
-K 2-=
k I I
）
（=
15
.1318
.2=（KA ） 三相短路容量: ∑=
d
d X S S 11-K 3）（=
372
.2100
=（MVA ） 、桧树亭中央变电所k-2点的短路电流和短路容量计算 k-2点的短路时短路回路的总电抗标么值为：
d ∑X 2 =d d d 210X +X +X =++=
k-2点的短路电流和短路容量计算如下： k-2点的基准电流：
d
d d U S I 3=
=（KA ） 三相短路电流：∑-=
=d
d d K d X I I I 2)2(2-K 3I ）（=
41
.2499
.5=（KA ）
两相短路电流：15
.12)3(2
-K 2-=
k I I
）
（=
15
.128
.2=（KA ） 三相短路容量: ∑=
d
d X S S 22-K 3）（=41
.2100=（MVA ）
、桧树亭采区变电所k-3点的短路电流和短路容量计算 k-3点的短路时短路回路的总电抗标么值为：
d ∑X 3 =d d d d 3210X +X +X +X =+++=
k-3点的短路电流和短路容量计算如下： k-3点的基准电流：d
d d U S I 3=
=（KA ） 三相短路电流：∑-==d
d d K d X I I I 3)3(3-K 3I ）（=
478
.2499
.5=（KA ） 两相短路电流：15
.13)3(3
-K 2-=
k I I
）
（=
15
.1219
.2=（KA ） 三相短路容量: ∑=
d
d X S S 33-K 3）（=
478
.2100
=（MVA ） 、桧树亭付井底变电所k-4点的短路电流和短路容量计算 k-4点的短路时短路回路的总电抗标么值为：
d ∑X 4 =d d d d d 43210X +X +X +X +X =+++=
k-4点的短路电流和短路容量计算如下： k-4点的基准电流：d
d d U S I 3=
=（KA ） 三相短路电流：34
(4)4I d K d K d d
I I I X --∑==
=
458
.2499
.5=（KA ） 两相短路电流：(3)244
1.15
k K I I
--=
=
15
.1237
.2=（KA ）
三相短路容量:
3K-4
4d d
S S
X ∑=
=
458
.2100
=（MVA ） 、桧树亭地面付井变电所k-5点的短路电流和短路容量计算 k-5点的短路时短路回路的总电抗标么值为：
d ∑X 5 =d d d 510X +X +X =++=
k-5点的短路电流和短路容量计算如下： k-5点的基准电流：d
d d U S I 3=
=（KA ） 三相短路电流：d
d d k d k X ∑--I =
I I =I 5)5(5
)3( =
433
.2499
.5=（KA ） 两相短路电流:15
.15)3(5
)
2(--I =
I k k =15
.126
.2=（KA ） 三相短路容量:
d
d k X S S ∑-=
55)3(=
433
.2100
=（MVA ） 三、 开关整定计算原则
1.井下保护装置（电子式反时限保护装置）计算原则 (1)、变压器保护计算
1）、过负荷电流值计算：z x eb I k I =
2）、短路值根据下列公式计算：...d
k x gh eb I k k k I =
3）、灵敏度校验下列公式计算：(2)2 1.5k
d
K I I
=
≥
(2)、线路保护计算
1）、过载值计算：z e I I =
2）、短路值根据下列公式计算：
（1）保护装置动作电流按应躲过线路最大过负荷电流整
定。..d
k x gh I k k I =
保护装置灵敏度校验按系统最小运行方式下线路末端最小两
相短路电流校验：(2)
2min 1.5k d
K I I =≥
3)、电动机保护计算
（1）、过载值计算：按电动机的额定电流整定。
（2）、短路值计算按保护装置的动作电流应躲过电动机最大启动电流整定。
４）、地面高压开关柜计算原则
（１）、过流一段整定：按照井下短路整定计算公式整定。
（２）、过流二段：Z I j
e
zqd f x k n k k k k I
???=
（３）、效验：按照井下效验公式进行效验。 式中：
z I ——过负荷整定值
d I ——短路保护整定值
eb I ——变压器高压侧额定电流 gh I ——线路最大过负荷电流
(2)2min
k I
——线路末端最小两相短路电流
x k ——接线系数，接于相电流取
1k k ——可靠系数，用于电流速断保护时取或。本书取（地面取１.
３）
gh K ——过负荷系数，取—，本书取
ＮＪ——电流互感器变比
中央变电所高压开关整定计算
1、中央变电所G1、G7、G14高爆开关整定：
G1、G14高爆开关为中央变电所I 进线、II 进线，G7为联络开关，高爆开关额定电流为300A ，过载值有～倍档可选用，短路值有～10倍档可选用。（备注：中央变电所风机专用变压器暂不用，风机专用变压器使用采区变电所）
总负荷∑P=2×500kVA+4×315kVA+2×100kVA+3×280Kw
(1) 过载值整定：
e I
P =
5
.1032460?+
85
.0.5.103840??=+=189.61A
由于此变电所带280KW 水泵，过载值必须大于最大启动电流
85
.0.5.103280???7=126.8A ，故取值应为I z =I e =I qe +I ∑e =+（）=298.3A
整定过载电流为300A 档 过载延时1档 (2) 短路值整定：
由于G1、G14高爆开关为中央变电所进线开关，所以采用以下公式计算：
..d k x gh I k k I ==??=450A
整定短路电流为480A 倍档 (3) 两相短路电流及灵敏度校验计算
(2)2min
1.5k d
K I I
=
≥
(2)2min
k I
为图中k-2点两相短路电流即=1983A
K=480
1983=>
符合保护灵敏度要求。
2、中央变电所G4、G9高爆开关整定：
G4、G9高爆开关控制中央变电所1#动变、2#动变，高爆开关额定电流为50A 、100A ，过载值有～倍档可选用，短路值有～10倍档可选用。
变压器容量P=500 kVA
(1) 过载值整定：
e I
P =
5
.103500?=27.49A
整定过载电流为30A 档 过载延时1档/30A ,档，过载延时1档。
(2) 短路值整定：
由于G4、G9高爆开关为中央变电所动力变压器，所以采用以下公式计算：
...d k x gh eb I k k k I ==???=61.85A
整定短路电流为80A 档/160A ，档（最低档） (3) 两相短路电流及灵敏度校验计算
(2)2min
1.5k d
K I I
=
≥ U d %=%
(2)
2min k I =
%
3Ud Ue Se ?=
%
2.45.103500??=654.6A
因此K=
1606
.654=> K=
80
6
.654=>
符合保护灵敏度要求
3、中央变电所G3、G8高爆开关整定为备用。
4、中央变电所G2、G11高爆开关整定：
G2、G11高爆开关控制采区变电所I 回路、II 回路，高爆开关额定电流为200A ，过载值有～倍档可选用，短路值有～10倍档可选用。 总负荷∑P=2×315+2×100=830KVA
(1) 过载值整定：
e
I
P =U
3830=5
.103830?=45.64A
z e I I ==45.64A
整定过载电流为档，60A ，过载延时1档
（2）由于G2、G11高爆开关为由中央变电所去采区变电所出线开关，所以采用以下公式计算：
I d =90A 整定短路电流为320A 档（最低档） (3) 两相短路电流及灵敏度校验计算
(2)2min
1.5k d
K I I
=
≥
(2)2min
k I
为图中k-3点两相短路电流即=1930A
K=
320
1930
=> 符合保护灵敏度要求
5、中央变电所G5、G10高爆开关整定：
G5、G10高爆开关控制付井变电所I 回路、II 回路，高爆开关额定电流为200A ，过载值有～倍档可选用，短路值有～ 10倍档可选用。
总负荷∑P=2×315=630KVA
(1) 过载值整定：
e I
P =
5
.103630?=34.6A
z e I I ==34.6A
整定过载电流为40A 档 过载延时1档
(2) 短路值整定：
由于G5、G10高爆开关为由中央变电所去付井底变电所的
出线开关，所以采用以下公式计算：
I d =60A 整定短路电流为320A ，档（最低档） (3) 两相短路电流及灵敏度校验计算
(2)2min
1.5k d
K I I
=
≥
(2)2min
k I
为图中k-4点两相短路电流即=1945A
K=
320
1945
=> 符合保护灵敏度要求
（6）中央变电所G6、G12、G13高爆开关整定：
G6、G12、G13高爆开关是控制中央变电所1#、2#、3#水泵，高爆开关额定电流为400A,过载值有～倍档可选用，短路值有～10倍档可选用，总负荷∑P=280KW P max =280KW
(1) 过载值整定：
e I =
Φ
cos 3U P =
85
.05.103280??=18.11A
z e I I ==18.11A
整定过载电流为
过载延时1档
(2) 短路值整定：
短路电流按躲过最大启动电流计算，一般要求为额定电流的
8倍计算即：
I d =8I e =8×=144.88A
整定短路电流为640A ， 倍档（最低档）
建议将400A 开关更换为100A 开关或更换电流互感器以便
使开关达到整定值要求。
采区变电所高压开关整定计算
1、采区变电所G1、G4、G7高爆开关整定：
G1、G7高爆开关是控制采区变电所I 进线、II 进线，G4联络开关，高爆开关额定电流为200A ，过载值有～倍档可选用，短路值有～10倍档可选用，总负荷∑P=2×315+2×100=830KVA
(1) 过载值整定：
e
I
P =5
.103830?=45.64A
z e I I ==45.64A
整定过载电流为60A 档 过载延时1档 (2) 短路值整定：
由于G1、G7高爆开关为采区变电所进线开关，所以采用以下公式计算：
..d k x gh I k k I ==??=90A
整定短路电流为320A 倍档(最低档位)
(3) 两相短路电流及灵敏度校验计算
(2)2min
1.5k d
K I I
=
≥
(2)2min
k I
为图中k-3点两相短路电流即=1930A
因此K=
320
1930
=> 符合保护灵敏度要求
2、采区变电所G2、G6高爆开关整定：
G2、G6高爆开关是控制采区变电所I 动变、II 动变，高爆开关额定电流为100A ，过载值有～倍档可选用，短路值有～10倍档可选用，变压器容量P=315kVA
(1) 过载值整定：
e I
P
z x eb I k I ==17.32A
整定过载电流为20A 档 过载延时1档 (2) 短路值整定：
由于G2、G6高爆开关为采区变电所动力变压器，所以采用以下公式计算：
...d k x gh eb I k k k I ==???=38.97A
整定短路电流为160A 档(最低档位) (3) 两相短路电流及灵敏度校验计算
(2)2min
1.5k d
K I I
=
≥ U d =%
由于(2)2min
k I =%
3Ud Ue Se ?=
0403
.05.103315??=429.8A
K=160
8.429=>
符合保护灵敏度要求
3、采区变电所G3、G5高爆开关整定：
G3、G5高爆开关是控制采区变电所3#、4#通风专用变压器，高爆开关额定电流为50A ，过载值有～倍档可选用，短路值有～10倍档可选用，变压器容量P=100KVA
(1) 过载值整定：
e
I
P =5
.103100?=5.5A
I z =K x I eb =5.5A
整定过载电流为10A 档 过载延时1档 (2) 短路值整定：
由于G3、G5高爆开关为采区变电所通风专用变压器，所以采用以下公式计算：
..d k x gh I k k I =I eb =???=12.38A
整定短路电流为80A 倍档(最低档位) (3) 两相短路电流及灵敏度校验计算
(2)2min
1.5k d
K I I
=
≥ U d %=% (2)
2min k I =
%
3Ud Ue Se
?=
0394
.05.103100??=139.56A
因此K=
80
56
.139=> 符合保护灵敏度要求
付井底变电所高压开关整定计算
1、 付井变电所变电所G1、G3、G5高爆开关整定：
G1、G5高爆开关是控制付井底变电所I 进线、II 进线，G3为联络开关，高爆开关额定电流为100A ，过载值有～倍档可选用，短路值有～10倍档可选用，变压器容量P=2×315KVA
(1) 过载值整定：
e I
P =
5
.103630?=34.64A
I z =I e =K x I eb =34.64A
整定过载电流为40A 档 过载延时1档 (2) 短路值整定：
由于G1、G5高爆开关为付井底变电所进线开关，所以采用以下公式计算：
..d k x gh I k k I = =??=60A
整定短路电流为160A 倍档(最低档位) (3) 两相短路电流及灵敏度校验计算
(2)2min
1.5
k d
K I I
=
≥
(2)2min
k I
为图中K-4点两相短路电流即
(2)2min
k I
=1945A
因此K=
160
1945
=> 符合保护灵敏度要求。
2、付井变电所变电所G2、G4高爆开关整定：
G2、G4高爆开关是控制付井底变电所1#、2#动力变压器，高爆开
关额定电流为100A ，过载值有～倍档可选用，短路值有～10倍档可选用，变压器容量P=315KVA
(1) 过载值整定：
e I
P =
5
.103315?=17.32A
I z =K x I eb =17.32A
整定过载电流为20A 档 过载延时1档 (2) 短路值整定：
由于G2、G4高爆开关为付井底变电所动力变压器，所以采用以下公式计算：
..d k x gh I k k I =I eb =???=38.97A
整定短路电流为160A 倍档(最低档位) (3) 两相短路电流及灵敏度校验计算
(2)2min
1.5k d
K I I
=
≥ U d %=% (2)
2min k I =
%
3Ud Ue Se
?=
0424
.05.103315??=408.5A
因此K=
160
5
.408=> 符合保护灵敏度要求。
地面变电所高压开关柜整定计算
1、地面主井高压变电所1板、7板、13板高压开关柜整定： 1板、13板高压开关柜为地面主井变电所I 进线、II 进线，7板为母联断路器，高压开关柜电流互感器变比为400/5，保护装置过流设为Ⅱ
段值有0-99Ａ范围可以选用整定，速断定值设为Ⅰ段定值有0-99Ａ范围可以选用整定，过流时限为0-99S 。（备注：中央变电所风机专用变压器暂不用，风机专用变压器使用采区变电所）
总负荷∑P=6×500kVA+4×315kVA+2×100kVA+3×280Kw
(1) 过流二段整定：
e I
P =
5
.1034460?+
85
.0.5.103840??
=+=299.58 A
根据公式：Z I j
e zqd
f x k n k k k k I ???=
5/40058.2992.19.01
3.1???=
＝Ａ
因此过流二段整定为：7Ａ ，延时取0S 。 (2) 过流一段整定：
由于1板、13板高压开关柜为地面变电所进线开关，所以采用以下公式计算：
..d k x gh I k k I ==??=10.5A
因此过流一段整定为10Ａ。 (3) 两相短路电流及灵敏度校验计算
(2)2min
k I
为图中k-１点两相短路电流即=2016A
K=
800
2016
=> 符合保护灵敏度要求。
２、地面主井高压变电所３板、１２板高压开关柜整定：
3板、12板高压开关柜控制地面副井变电所I 回路、II 回路，高压开关柜电流互感器变比为60/5，保护装置过流设为Ⅱ段值有0-99Ａ范围
煤矿井下电气整定计算说明
鑫隆煤矿井下电气整定计算说明 第一部分过载整定 一、过流整定细则说明： 1、馈电开关（含移变低压侧）中过载长延时保护电流整定按实际负载电流值整定。实际整定时，应计算其保护干线所有负载的额定电流之和，根据各负载运行情况，乘一需用系数。 公式：I z=K∑Ie 式中：I z——过载保护电流整定值，A； ∑Ie ——保护干线中所有电机额定电流之和，A; K——需用系数，取0.5~1。 2、馈电开关（含移变低压侧）中电子保护器的短路保护整定，取其保护干线中最大负载电机的起动电流，加其余电机的实际电流之和。 公式：I z=IQe+K∑Ie 式中：I z——短路保护电流整定值，A； IQe——最大负载电机起动电流，A; ∑Ie ——其余电机额定电流之和，A; K——需用系数，取0.5~1。 3、电磁起动器中电子保护器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。当运行中电流超过I z时，即视为过载，保护延时动作；当运行中电流超过8倍的I z值时，即视为短路，保护器瞬间动作。
4、馈电开关短路电流的可靠动作校验，应计算出其保护干线最远端两相短路电流，除以其短路保护整定值，灵敏度系数不小于1.5。 公式： 式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A； I z——馈电开关短路电流整定值，A； 1.5——可靠系数。 5、电磁起动器短路电流的可靠动作校验，应计算出所带负载电机处最远端两相短路电流除以8倍的过载定值，灵敏度系数不小于1.2。 公式： 式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A； I z——电磁起动器短路电流整定值，A； 1.2——可靠系数。 6、高压配电装置，应根据其保护干线中移动高压侧过流整定值进行整定。 7、移动变电站高压侧整定以低压侧整定电流除以该移变的高压变比，取其近似值（10KV→690V,变比取14.5；10KV→1200V,变比取8.3）。 8、本细则参照《煤矿井下供电的三大保护细则》（煤矿工业出版社）第一章第二节制定。 9、高压起动器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。当运行中电流超过I z时，即视
继电保护定值整定计算公式大全(最新)
继电保护定值整定计算公式大全 1、负荷计算（移变选择）： cos de N ca wm k P S ?∑= （4-1） 式中 S ca --一组用电设备的计算负荷，kVA ； ∑P N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 。 综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算 N de P P k ∑+=max 6 .04.0 （4-2） 式中 P max --最大一台电动机额定功率，kW ； wm ?cos --一组用电设备的加权平均功率因数 2、高压电缆选择： （1）向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即 N N N ca U S I I 13 1310?= = （4-13） 式中 N S —移动变电站额定容量，kV ?A ； N U 1—移动变电站一次侧额定电压，V ； N I 1—移动变电站一次侧额定电流，A 。 （2）向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即 3 1112ca N N I I I =+= （4-14） （3）向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为 3 ca I = （4-15） 式中 ca I —最大长时负荷电流，A ； N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ；
N U —移动变电站一次侧额定电压，V ； sc K —变压器的变比； wm ?cos 、η wm —加权平均功率因数和加权平均效率。 （4）对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。 3、 低压电缆主芯线截面的选择 1）按长时最大工作电流选择电缆主截面 （1）流过电缆的实际工作电流计算 ① 支线。所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。 N N N N N ca U P I I η?cos 3103?= = （4-19） 式中 ca I —长时最大工作电流，A ； N I —电动机的额定电流，A ； N U —电动机的额定电压，V ； N P —电动机的额定功率，kW ； N ?cos —电动机功率因数； N η—电动机的额定效率。 ② 干线。干线是指控制2台及以上电动机的总电缆。 向2台电动机供电时，长时最大工作电流ca I ，取2台电动机额定电流之和，即 21N N ca I I I += （4-20） 向三台及以上电动机供电的电缆，长时最大工作电流ca I ，用下式计算 wm N N de ca U P K I ?cos 3103?∑= （4-21） 式中 ca I —干线电缆长时最大工作电流，A ； N P ∑—由干线所带电动机额定功率之和，kW ； N U —额定电压，V ；
煤矿井上下供电高低压开关整定调整计算
煤矿井上下供电高低压开关整定调整计算由于雨季来临，井下涌水量增大，主、副斜井分别将18.5KW潜水泵更换为37KW潜水泵（污水泵），主回联络巷现已贯通，新安装25KW调度绞车一台，部分开关整定值需重新计算。 一、负荷统计： 空压机160KW(1台工作1台备用）、 主斜井：绞车40KW1台、耙渣机55KW1台、照明信号综保（4KVA)1台、绞车25KW1台，污水泵37KW和18.5KW(1台工作1台备用）、污水泵7.5KW(1台工作1台备用）、喷浆机5.5KW1台。同时工作容量164.5KW. 副斜井：绞车40KW1台、耙渣机55KW1台、照明信号综保（4KVA)1台、污水泵37KW和18.5KW(1台工作1台备用）、污水泵7.5KW(1 台工作2台备用）、喷浆机5.5KW1台。同时工作容量139.5KW. 回风斜井：绞车40KW1台、皮带机2×40KW1台、刮板机40KW1台、耙渣机55KW1台、照明信号综保（4KVA)1台、污水泵18.5KW(1台工作1台备用）、污水泵7.5KW1台、喷浆机5.5KW1台。同时工作容量241KW. 主回联络巷：刮板机40KW2台、污水泵7.5KW1台。同时工作容量87.5KW. 局扇：10台(1台工作1台备用），2×30＋30＋30＋30＋22＝172KW. 二、保护装置整定计算： 1、馈电开关整定：
1.1、K-1#总开关整定： I Z =ΣP/（√3Ucos ￠）KtKf 式中 Pe ——额定功率之和（KW ） Ue ——额定电压（0.69KV ） 同时系数Kt=0.8－0.9，负荷系数Kf ＝0.6－0.9 I Z =ΣP/（√3Ucos ￠）KtKf =(160＋164.5＋139.5＋241＋87.5）/(1.732×0.69×0.8）×0.8×0.8 =530A ，取整定值为550A 。 按上式选择出的整定值，还应用两相短路电流值进行校验，应符合下式的要求： 5.1I I )2(d z 式中 I Z —过流保护装置的电流整定值，A ； I d （2）—被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电 流值，A ； 折算电缆长度 95mm2电缆，实际长度10m ，折算系数为0.53， 换算长度为5.3m ； 50mm2电缆，实际长度290m ，折算系数为1.0，换算长度为290m ； 50mm2×2电缆，实际长度300m ，折算系数为0.5，换算长度为150m ；折算电缆长度合计445.3m 查表得d1两相短路电流值为1640A
煤矿高低压开关整定计算.docx
华润联盛车家庄业有限责任公司高低压配电装置整定计算 整定人： 审核人： 机电科长： 机电矿长：
2、短路电流和短路容量计算 (3) 3、开关整定计算原则 (6) 4、高压开关整定计算、校验 (7) 二、井下变电所 (11) 1、系统概况 (11) 2、短路电流和短路容量计算 (12) 3、开关整定计算原则 (12) 三、井下低压系统整定计算校验………………………………14 井下变电所整定值 一、车家庄煤业变电所短路参数计算： 1、1号变压器二次出口端的短路电流I d1计算： 变压器二次电压690V ，容量1000KVA ，系统短路容量 按50MVA 计算： 查表得: 系统电抗X x =0.0288Ω 高压电缆很短可以忽略不算 变压器电阻、电抗查表得： R b =0.038Ω X b =0.06Ω R =2 b g K R +R b =0.038Ω
∑X =X x +2 b g K X +X b =0.06+0.0288=0.0888Ω I d =∑∑+22)()(2X R Ue =∑∑+22)0888.0()038.0(2690 =3450A 2、风机专变二次出口端的短路电流I d1计算： 变压器二次电压690V ，容量100KVA ，系统短路容量按 50MVA 计算： 查表得: 系统电抗X x =0.0288Ω 高压电缆很短可以忽略不算 变压器电阻、电抗查表得： R b =0.1921Ω X b =0.186Ω ∑R =2 b g K R +R b =0.1921Ω ∑X =X x +2 b g K X +X b =0.186+0.0288=0.2148Ω I d =∑∑+22)()(2X R Ue =∑∑+22)2148.0()1921.0(2690 =2395.8A 二号变压器与一号变压容量一样短路也一样 车家庄煤业井下低压开关整定计算 D24#、D33#馈电开关：型号：KBZ-400 电压660V 所带设备有：水泵132KW5台、一台潜水泵7.5KW 。 ○1、各开关额定电流计算： I 1= 132×1.15=151.8 A I 2=11×1.15=12.65 A I 3= 22×1.15=25.3A I 4=75×1.15×2=172 A I 5=17×1.15=19.55 A
煤矿高低压整定计算(新)
小回沟项目部井下变电所供电系统 整定计算书 中煤第十工程处小回沟项目部 2016年1月1日
小回沟项目部 供电系统保护整定计算会签会签意见： 机电经理： 技术经理： 机电部长： 机电队长： 计算： 审核： 日期：
小回沟项目部井下变电所电力负荷统计表
整定值统计表（变电所高压部分）
第一部分 井下变电所高压供电 计算公式及参数： 通过开关负荷电流计算公式：?cos 3???= ∑∑N e X E U P K I 过载保护动作电流计算公式：∑?=E rel aoc I K I （A ）； 过流保护动作电流计算公式：Ie=Iqe+Kx ∑Ie 速断保护动作电流计算公式：∑+?=) (E q rel aq I I K I （A ）； Ie —过流保护装置的电流整定值； Iqe —容量最大的电动机的额定起动电流； ∑Ie —其余电动机的额定电流之和； rel K ：可靠系数； X K ：需用系数； ?cos ：功率因数； b K ：变压器的变压比； N U ：开关额定电压； ∑e P ：负荷总功率； q I ：最大电机起动电流；
一、10KV 一回路进线高开（001） 负荷总功率∑e P ：2710.5KW ；功率因数：0.8；同时系数：1 （1）过载保护动作电流： ?cos 3??? ? ?=? =∑∑N e x s rel E rel aoc U P K K K I K I = A I aoc 5.2058.0*10*732.15 .2710*1* 1*05.1==A ； （2） （3=aq K I = =aq I 灵敏度校验：电缆型号MYJV22 3×95，供电距离1100米，换算后供电距离583米，根据两相短路电流效验算，1100*0.53=583 查表得：Id(2)=1120A 。 aq c K s I K I K ?= ) 2(min 校验结果：1120/450=2.5>1.5 合格。
煤矿低压整定计算
山西煤炭运销集团三聚盛煤业有限公司 负 荷 整 定 计 算 书 机电科
目 录 序、 低压开关整定计算原则………………………………………3 一、 主井、回风井低压开关整定计算………………………4 二、 行人井、副井低压开关整定计算………………………9 附表：三聚盛煤矿馈电开关整定表负荷统计表 序：低压开关整定计算原则 1、馈电开关保护计算 （1）过载值计算：I Z =I e =1.15×∑P(660V) I Z =I e =2×∑P(380V) (2)短路值整定计算：I d ≥I Qe +K X ∑I e (3)校验：K=d d I I ) 2(≥1.5 式中：I Z ----过载电流整定值 ∑P---所有电动机额定功率之和 I d ---短路保护的电流整定值 I Qe ---容量最大的电动机的额定起动电流
K X---需用系数，《煤矿井下三大保护细则》取0.5-1，现取0.7 ∑I e---其余电动机的额定电流之和 I(2)d---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值 1.5---保护装置的可靠动作系数 2、两相短路电流值计算： （1）公式计算法： （2）查表法
（3）电缆换算依据： 表13-1-8 矿用低压（380V、660V和1140V）电缆的换算系数和换算长度（m）电缆截面（mm2） 4 6 10 16 25 35 50 70 95 电缆实际长度 换算系数12.0 7 8.11 4.74 3.01 1.91 1.36 1.00 0.71 0.53
一、主、回风井-主断路器整定：型号：CDW1-2000，所带负荷：341KW 1）型号：CSW1-2000，Ie=2000A,Ue=380V, 用途：供主、回风井总电源开关；负荷统计：P max=547.4KW。 合计总功率：547.4KW。 （2）过载整定： 根据公式：I Z=I e=2×∑P =2×547.4=1094.8A 取1095A。 （3）短路整定： CDW1-2000所用控制器为ECW-H型，根据下表： 控制器保护特性的电流整定值范围及准确度表
煤矿高压整定计算示例
一、系统 ………３ 二、短路 (6) 三、高爆开关整定计算 (12) 1、高爆开关计算原则 (12) 2、中央变电所高爆开关整定计算 (14) 3、采区变电所高爆开关整定计算 (19) 4、付井底变电所高爆开关整定计算 (22) 5、地面主井高压变电所整定计算 (24) 一、系统概况 1、供电系统简介 XXXXXXX开关站供电系统为单母线分段分列运行供电方式，由来集变电站（110/10KV）馈出两趟10 KV架空线路（来7板、来14板，架空线型号为LGJ-150 ）到宏达10KV开关站，通过此10KV宏达开关站分别供宏达矿和桧树亭两矿用电。 桧树亭煤矿井下供电采用双回路分列运行方式（电缆型号为：*70-528 /504米），分别在地面桧树亭开关站两段母线上（桧11板在Ⅰ段母线，桧4板在Ⅱ段母线），井下布置有1个中央变电所（14台高爆开关，其中3台高压启动器、12台高压馈电开关，其中11#为采区I回路，2#为采区II回路。4台KBSG干式变压器，容量分别为两台500KVA，两台100KVA）、1个采区变电所（7台高爆开关、4台KBSG 干式变压器，容量分别为两台315KVA，两台100KVA）。1个付井底变电所（5台高爆开关、2台KBSG干式变压器，容量分别为315KVA）。
采区变电所、付井底变电所有两回路进线电源，采用分列供电，通过高压铠装电缆从中央变电所馈出线。局部扇风机实现“三专加两专”供电。全矿井下变压器总容量2660kVA，高压负荷3*280kW，最大启动电流10kV侧130A。负荷使用率。 2、10KV系统资料
以上表中参数为说明书数值。 经集团公司供电处提供来集变电站10KV侧标么值为： 最大运行方式下：最小运行方式下： （4）、线路参数 来集站到宏达站架空线路型号：LGJ-150 2112/2072m 上下杆电缆型号：10KV -3×240 总长100m 宏达开关站到桧树亭矿架空线路型号： LGJ-95 2400/2340m 上下杆电缆型号：15KV -3×150 总长80m 桧树亭地面高压变电所到桧树亭中央变电所电缆型号： MYJV42-3×70-10 528/504m 桧树亭中央变电所到采区变电所电缆型号： MYJV22-3×50-10 940/856m 桧树亭中央变电所到付井底变电所电缆型号： MYJV22-3×50-10 658/668m 桧树亭地面高压变电所到地面付井变电所电缆型号： 15KV -3×50 850/850m 查表参数如下： 架空线X＝Ω/KM 高压电缆X=Ω/KM 二、短路电流和短路容量计算 （1）绘制电路图并计算各元件的相对基准电抗。
井下中央变电所高压开关整定计算说明书
山西吕梁离石西山亚辰煤业有限公司井下中央变电所高开整定计算说明书二0一八年四月二十五日
井下中央变电所高开整定计算说明书 1、开关802的保护整定计算与校验： 负荷额定总功率：260(KW)； 最大电机功率：160 (KW)；最大电流倍数：6； 1× 0.7×260×1000 3×10000×0.7 = 15.01(A)； ◆反时限或长延时过流保护（过载）： 反时限过流保护：rel c N dz ret i K K I I K K ??= ?=1.1×1×15.01 1×40 = 0.41（A ）； 取=z I 0.4 (A ）；即一次侧实际电流取为16（A ）； 时限特性：默认反时限，报警时间1s ； ◆躲过最大负荷电流的过流保护(短路)： 通过开关最大电流：max qe e I I I =+∑= 65.21+ 5.77 = 70.98(A) 过流保护：max rel c dz ret i K K I I K K ??= ?= 1.1×1×70.98 1×40=1.95 (A)； 取=dz I 2（A ）档；即一次侧实际电流取为80（A ）； 时限特性：默认反时限； 短路电流计算：系统短路容量d S ：60MV A ；系统电抗为：1.8375Ω； 高压电缆阻抗参数表 短路电流计算表 2 2) 2(min ) ()(2∑∑+?= X R U I av d = 10.5×1000 2×0.18322+1.91432 = 2730.04(A)； 2 2) 3(min )()(3∑∑+?= X R U I av d = 10.5×1000 3×0.18322+1.9143 2 = 3152.38 (A)； U I S d d ??=)2(min 2= 2×2730.04×10.5 1000 =57.33 (MV A)；
煤矿高压整定计算示例
一、系统概况……………………………………………………３ 二、短路电流和短路容量计算 (6) 三、高爆开关整定计算 (12) 1、高爆开关计算原则 (12) 2、中央变电所高爆开关整定计算 (14) 3、采区变电所高爆开关整定计算 (19) 4、付井底变电所高爆开关整定计算 (22) 5、地面主井高压变电所整定计算 (24)
一、系统概况 1、供电系统简介 XXXXXXX开关站供电系统为单母线分段分列运行供电方式，由来集变电站（110/10KV）馈出两趟10 KV架空线路（来7板、来14板，架空线型号为LGJ-150 ）到宏达10KV开关站，通过此10KV宏达开关站分别供宏达矿和桧树亭两矿用电。 桧树亭煤矿井下供电采用双回路分列运行方式（电缆型号为：MYJV42-8.7/10.5KV-3*70-528 /504米），分别在地面桧树亭开关站两段母线上（桧11板在Ⅰ段母线，桧4板在Ⅱ段母线），井下布置有1个中央变电所（14台高爆开关，其中3台高压启动器、12台高压馈电开关，其中11#为采区I回路，2#为采区II回路。4台KBSG 干式变压器，容量分别为两台500KVA，两台100KVA）、1个采区变电所（7台高爆开关、4台KBSG干式变压器，容量分别为两台315KVA，两台100KVA）。1个付井底变电所（5台高爆开关、2台KBSG干式变压器，容量分别为315KVA）。采区变电所、付井底变电所有两回路进线电源，采用分列供电，通过高压铠装电缆从中央变电所馈出线。局部扇风机实现“三专加两专”供电。全矿井下变压器总容量2660kVA，高压负荷3*280kW，最大启动电流10kV侧130A。负荷使用率0.75。 2、10KV系统资料 ⑴、来集变电站主变压器
煤矿整定值计算使用说明
目录 井下供电系统两相短路电流计算 (2) 井下供电系统两相短路电流计算 (2) 一、K1 点选择在高压开关进线端 (2) 二、K2 点选择在500kVA 变压器出线端 (2) 三、K3 点选择在100kVA 变压器出线端 (3) 四、K4 （9111 采面配电点） (3) 五、K5 点选择在绞车房 (3) 六、K6点选择在9112 —2回风巷掘进工作面配电点 (4) 七、K7 点选择在+968m 三连运输巷掘进工作面配电点 (4) 八、K8 点选择在+971m 三连回风巷掘进工作面配电点 (5) 九、K9 点选择在9112—2回风巷掘进工作面备用局扇配电点 (5) 十、K10点选择在水泵房配电点 (5) 十一、三专线路计算 (6) 井下开关过流整定计算 (7) 一、9111 配电点 (7) 二、9112— 2 配电点整定计算 (9) 三、+968m 三连运输巷配电点整定计算 (10) 四、+971m 三连回风巷配电点整定计算 (10) 五、绞车房整定计算 (11) 六、水泵房整定计算 (12) 七、局扇供电线路整定计算 (12) 八、井下主变电所馈电开关电流整定计算 (14) 九、三专供电线路整定计算 (18) 十、高压开关整定计算 (19) 地面变电所整定值计算 (20) 一、编制依据 (20) 二、最大运行方式短路电流计算 (22) 三、地面高压保护装置整定计算 (25) 管理制度 (30)
井下供电系统两相短路电流计算 供电区域：+968m 三连运输巷掘进工作面配电点、+971m 三连回风 巷掘进工作面配电点、9112- 2回风巷掘进工作面配电点、9111工作 面配电点、绞车房、水泵房。 +968m 主变电所一回高压进线电缆短路电流计算 计算条件：电压：10kV,电缆截面：35mm 电缆长度L : 1100m 变 压器容量：600kVA 开关额定短路容量：25kA 。 K1点选择在高压开关进线端 1:电源系统电抗 U 2 2 X sy = 乩= 10/433=0.23094 Q S S (式中系统短路容量 Ss=1.732 X 25X 10000=433MV ) 2:高压电缆阻抗：35mrr 高压电缆查表得 Ro=0.616Q /km , Xo=0.084 Q /km ,可计算出：Xw=XoL=0.084X 1.仁0.0924 Q Rw 1 =RoL=0.616X 1.1=0.6776 Q 3:短路回路总阻抗 Z=、Rw 12 (X SY X W1)2 =、0.67762 (0.23094 0.0924)2 =0.7508 Q 4： K 点两相短路电流 K2点选择在500kVA 变压器出线端 高压侧系统电抗、电缆阻抗折算到变压器二次侧： X W 1 =(Xsy+Xw /) X (￡)2二(0.23094+0.0924 ) X (_^)2 = 0.0015 Q U 10000 R W 1=F W1X ( E)2=0.6776 X (_69L )2= 0.0032 Q U 1 10000 变压器后的总阻抗：RT=0.0078Q ,XT=0.0433 Q ,500kVA Z= ,(RwT RT)2 (X W 「X T )2 =0.046 Q K2点两相短路电流： =10000 2 0.7508 =6660A 3= 2 3 2 I =7691A
矿井供电系统继电保护配置及整定计算规范
矿井供电系统继电保护配置 与整定计算规范 1范围 本标准规定了矿井供电系统的线路、变压器、电动机的继电保护配置及定值整定计算的原则、方法和具体要求。 本标准适用于矿井供电系统的线路、变压器、电动机的继电保护运行整定。 本标准以微机型继电保护装置为主要对象，对于非微机型装置可参照执行。 2规范性引用文件及参考文献 2.1 规范性引用文件 下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。 《煤矿安全规程》国家安全生产监督管理总局国家煤矿安全监察局2011年版 《矿山电力设计规范》GB50070-2009 中华人民共和国住房和城乡建设部中华人民共和国国家质量监督检疫总局 《煤矿井下供配电设计规范》GB50417-2007 中华人民共和国建设部《煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则》原煤炭部煤生字[1998]第237号 《继电保护及安全自动装置技术规程》GB/T 14285—2006 中华人民共和国国家标准化委员会 《3-110kv电网继电保护装置运行整定规程》DL/T 584—2007 中华人民共和国国家发展和改革委员会 2.2参考文献 《煤矿电工手册》第二分册：矿井供电（上）（下）1999年2月第1版 3.术语与定义 3.1 进线开关：指变电所进线开关。 3.2 出线开关：指变电所馈出干线开关。 3.3 负荷开关：指直接控制电动机、变压器的高压开关。 3.4 母联开关：指变电所高压母线分段开关。 3.5 配合 电力系统中的保护互相之间应进行配合。根据配合的实际情况，通常可将之分为完全配合、不完全配合、完全不配合三类。 完全配合：指需要配合的两保护在保护范围和动作时间上均能配合，即满足
煤矿井下低压开关整定计算公式
煤矿井下低压开关整定 计算公式 文件排版存档编号：[UYTR-OUPT28-KBNTL98-UYNN208]
低防开关整定计算一、过流保护： 1、整定原则: 过流整定选取值 I 过流应依据开关可调整范围略大于或等于所带设备额定电流Ie。如果低防开关带皮带负荷，为躲过皮带启动电流，过流整定值 I 过流应依据开关可调整范围取所带设备额定电流Ie 的倍。低防总开关过流整定值考虑设备同时运行系数和每台设备运行时的负荷系数（取同时系数 K t =－，负荷系数取K f ＝－），在选取时总开关过流整定值应为各分开关（包括照明综保）过流整定值乘以同时系数K t 和负荷系数K f 。（依据经验，如果总开关所带设备台数较少，同时系数可取）。 2、计算公式（额定电流Ie） Ie=Pe/（ 3 Ue cosФ） Pe：额定功率（W） Ue：额定电压（690V） cosФ：功率因数（一般取）注：BKD1-400 型低防开关过流整定范围（40-400A） BKD16-400 型低防开关过流整定范围（0-400A）二、短路保护（一）、BKD16-400 型 1、整定原则：分开关短路保护整定值选取时应小于被保护线路末端两相短路电流值，略大于或等于被保护设备所带负荷中最大负荷的起动电流加其它设备额定电流之和，取值时应为过流值的整数倍，可调范围为3-10Ie。总开关短路保护整定值应小于依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值，大于任意一台分开关的短路定值。选取时依据情况取依据变压器二次侧阻抗值算出的两相短路电流值－倍，可调范围为3-10Ie。 2、计算原则：被保护线路末端两相短路电流计算时，阻抗值从变压器低压侧算起，加上被保护线路全长的阻抗（总开关计算被保护线路的阻抗时，电缆阻抗忽略不计，只考虑变压器二次侧阻抗值）。被保护设备所带负荷中的最大负荷的启动电流按该设备额定电流的5－7 倍计算。 3、计算公式：（1）变压器阻抗：Z b （6000） =U d %×Ue 2 /Se U d %：变压器阻抗
煤矿井下继电保护整定计算(试行)
郑州煤炭工业（集团）有限责任公司(函) 郑煤机电便字【2016】14号 关于下发井下供电系统继电保护整定 方案(试行)的通知 集团公司各直管矿井及区域公司： 为加强井下供电系统安全的管理，提高矿井供电的可靠性，必须认真做好供电系统继电保护整定工作。结合郑煤集团公司所属矿井的实际情况，按照电力行业的有关标准和要求，特制定《井下供电系统继电保护整定方案》（试行），请各单位根据井下供电系统继电保护整定方案，结合本单位的实际情况，认真进行供电系统继电保护整定计算，并按照计算结果整定。在实际执行中不断完善，有意见和建议的，及时与集团公司机电运输部联系。 机电运输部 二〇一六年二月二十九日井下供电系统继电保护 整定方案（试行） 郑煤集团公司
前言 为提高煤矿井下供电继电保护运行水平，确保井下供电可靠性,指导供电管理人员对高低压保护整定工作，集团公司组织编写了《井下供电系统继电保护整定方案》（试行）。 《井下供电系统继电保护整定方案》共分为六章，第一章高低压短路电流计算，第二章井下高压开关具有的保护种类，第三章矿井高压开关短路、过载保护整定原则及方法，第四章井下供电高压电网漏电保护整定计算，第五章低压供电系统继电保护整定方案，第六章127伏供电系统整定计算方案。 由于煤矿继电保护技术水平不断提高，技术装备不断涌现，加之编写人员水平有限，编写内容难免有不当之处，敬请各单位在今后的实际工作中要针对新情况新问题不断总结和完善，对继电保护的整定计算方案提出改进意见和建议。 二〇一六年二月二十九日 目录 第一章高低压短路电流计算 .......... 错误!未定义书签。 第一节整定计算的准备工作 .. 错误!未定义书签。 第二节短路计算假设与步骤 .. 错误!未定义书签。 第三节各元件电抗计算 .......... 错误!未定义书签。 第四节短路电流的计算 .......... 错误!未定义书签。
煤矿整定值计算说明书
目录
井下供电系统两相短路电流计算 供电区域：+968m 三连运输巷掘进工作面配电点、+971m 三连回风巷掘进工作面配电点、9112－2回风巷掘进工作面配电点、9111工作面配电点、绞车房、水泵房。 +968m 主变电所一回高压进线电缆短路电流计算 计算条件：电压：10kV ，电缆截面：35mm 2，电缆长度L ：1100m ，变压器容量：600kVA ，开关额定短路容量：25kA 。 一、K1点选择在高压开关进线端 1：电源系统电抗 X Sy =S 2 U a S U =102/433=Ω （式中系统短路容量Ss=×25×10000=433MVA ） 2：高压电缆阻抗：35mm 2高压电缆查表得Ro=Ω/km ，Xo=Ω/km ，可计算出：Xw 1=XoL=×=Ω Rw 1=RoL=×=Ω 3:短路回路总阻抗 Z=2121)(W SY X X Rw ++=2 20.09240.230940.6776）（++=Ω 4：K 1点两相短路电流 I 2= Z 2U U a ?=7508.0210000?=6660A I 3=?3 2I 2 =7691A 二、K2点选择在500kVA 变压器出线端 高压侧系统电抗、电缆阻抗折算到变压器二次侧： X W1,=(Xsy+Xw 1)×(12U U )2=（+）×(10000 690)2 ＝Ω R W1,=R W1×( 12U U )2=×(10000 690)2 ＝Ω 变压器后的总阻抗：RT=Ω,XT=Ω,500kVA Z=2,12,)()1(T W X X RT Rw +++=Ω K2点两相短路电流：
I 2 =Z 2U U a ?=046.02690?=7500A I 3=?3 2I 2 =8660A 2台500kVA 变压器一样，所以计算结果一致。 三、K3点选择在100kVA 变压器出线端 高压侧系统电抗、电缆阻抗折算到变压器二次侧： X W1,=(Xsy+Xw 1)×(12U U )2=（+）×(10000 690)2 ＝Ω R W1,=R W1×( 12U U )2=×(10000 690)2 ＝Ω 变压器后的总阻抗：RT=Ω,XT=Ω,100kVA Z=2,12,)()1(T W X X RT Rw +++=Ω K3点两相短路电流： I 2= Z 2U U a ?=047.02690?=7340A I 3=?3 2I 2 =8476A 四、K4（9111采面配电点） 电缆截面：95mm 2，L=400m ，电压U=690V 。 干线电缆电阻电抗：X W 干=XoL=×=Ω R W 干=RoL=×=Ω 短路回路总阻抗：∑R=R W1,+RT+ R W 干+RH=Ω ∑X=X W1,+XT+ X W 干=Ω Z= ∑∑+ 2 2 X R =Ω K4点两相短路电流：I 2= Z 2U U a ?=2961A 五、K5点选择在绞车房 电缆截面：35mm 2，L=350m ，电压U=690V 。 干线电缆电阻电抗：X W 干=X0L=×=Ω R W 干=R0L=×=Ω 短路回路总阻抗：∑R=R W1,+RT+ R W 干+RH=Ω ∑X=X W1,+XT+ X W 干=Ω
煤矿井下供电常用计算公式及系数
煤矿供电计算公式 井 下 供 电 系 统 设 计 常 用 公 式 及 系 数 取 值
目录： 一、短路电流计算公式 1、两相短路电流值计算公式 2、三相短路电流值计算公式 3、移动变电站二次出口端短路电流计算 （1）计算公式 （2）计算时要列出的数据 4、电缆远点短路计算 （1）低压电缆的短路计算公式 （2）计算时要有计算出的数据 二、各类设备电流及整定计算 1、动力变压器低压侧发生两相短路，高压保护装值电流整定值 2、对于电子高压综合保护器，按电流互感器二次额定电流（5A）的1-9倍分级整定的计算公式 3、照明、信号、煤电钻综合保护装置中电流计算 （1）照明综保计算公式 （2）煤电钻综保计算公式 4、电动机的电流计算 （1）电动机额定电流计算公式 （2）电动机启动电流计算公式 （3）电动机启动短路电流 三、保护装置计算公式及效验公式 1、电磁式过流继电器整定效验 （1）、保护干线电缆的装置的计算公式 （2）、保护电缆支线的装置的计算公式 （3）、两相短路电流值效验公式 2、电子保护器的电流整定 （1）、电磁启动器中电子保护器的过流整定值 （2）、两相短路值效验公式 3、熔断器熔体额定电流选择 （1）、对保护电缆干线的装置公式 （2）、选用熔体效验公式 （3）、对保护电缆支线的计算公式 四、其它常用计算公式 1、对称三相交流电路中功率计算 （1）有功功率计算公式 （2）无功功率计算公式 （3）视在功率计算公式
（4）功率因数计算公式 2、导体电阻的计算公式及取值 3、变压器电阻电抗计算公式 4、根据三相短路容量计算的系统电抗值 五、设备、电缆选择及效验公式 1、高压电缆的选择 (1) 按持续应许电流选择截面公式 (2) 按经济电流密度选择截面公式 (3) 按电缆短路时的热稳定（热效应）选择截面 ①热稳定系数法 ②电缆的允许短路电流法（一般采用常采用此法） A、选取基准容量 B、计算电抗标什么值 C、计算电抗标什么值 D、计算短路电流 E、按热效应效验电缆截面 (4) 按电压损失选择截面 ①计算法 ②查表法 (5)高压电缆的选择 2、低压电缆的选择 （1）按持续应许电流选择电缆截面 ①计算公式 ②向2台或3台以上的设备供电的电缆，应用需用系数法计算 ③干线电缆中所通过的电流计算 （2）按电压损失效验电缆截面 ①干线电缆的电压损失 ②支线电缆的电压损失 ③变压器的电压损失 (3) 按起动条件校验截面电缆 (4) 电缆长度的确定 3、电器设备选择 （1）变压器容量的选择 （2）高压配电设备参数选择 ①、按工作电压选择 ②、按工作电流选择 ③、按短路条件校验 ④、按动稳定校验 （3）低压电气设备选择
煤矿高压整定计算示例
一、系统 …………３ 二、短路电流和短路容量计算 (6) 三、高爆开关整定计算 (12) 1、高爆开关计算原则 (12) 2、中央变电所高爆开关整定计算 (14) 3、采区变电所高爆开关整定计算 (19) 4、付井底变电所高爆开关整定计算 (22) 5、地面主井高压变电所整定计算 (24) 一、系统概况 1、供电系统简介 XXXXXXX开关站供电系统为单母线分段分列运行供电方式，由来集变电站（110/10KV）馈出两趟10 KV架空线路（来7板、来14板，架空线型号为LGJ-150 ）到宏达10KV开关站，通过此10KV宏达开关站分别供宏达矿和桧树亭两矿用电。 桧树亭煤矿井下供电采用双回路分列运行方式（电缆型号为：*70-528 /504米），分别在地面桧树亭开关站两段母线上（桧11板在Ⅰ段母线，桧4板在Ⅱ段母线），井下布置有1个中央变电所（14台高爆开关，其中3台高压启动器、12台高压馈电开关，其中11#为采区I回路，2#为采区II回路。4台KBSG干式变压器，容量分别为两台500KVA，两台100KVA）、1个采区变电所（7台高爆开关、4台KBSG干式变压器，容量分别为两台315KVA，
两台100KVA）。1个付井底变电所（5台高爆开关、2台KBSG干式变压器，容量分别为315KVA）。采区变电所、付井底变电所有两回路进线电源，采用分列供电，通过高压铠装电缆从中央变电所馈出线。局部扇风机实现“三专加两专”供电。全矿井下变压器总容量2660kVA，高压负荷3*280kW，最大启动电流10kV侧130A。负荷使用率。 2、10KV系统资料 ⑴、来集变电站主变压器 (2)井下变压器参数
煤矿供电设计规范
一、负荷计算与变压器选择 工作面电力负荷计算是选择变压器和移动变电站台数、容量的依据，也是配电网络计算的依据之一。 1、负荷统计 按表1-1内容，把工作面的每一种负荷进行统计。 平均功率因数计算公式： en e e en en e e e e pj P P P P P P + + ++ + + = ... cos ... cos cos cos 2 12 2 1 1 ?? ? ? 加权平均效率计算公式： en e e en en e e e e pj P P P P P P + + ++ + + = ...... 2 12 2 1 1η η η η 注：负荷统计表的设计参考北京博超公司的负荷统计表的设计
2、负荷计算 1）变压器需用容量 b S 计算值为： pj e x b P K S ?cos ∑= ()KVA 2）单体支架各用电设备无一定顺序起动的一般机组工作面，按下式计算需用系数： ∑+=e x P P K max 714 .0286.0 3）自移式支架，各用电设备按一定顺序起动的机械化采煤工作面，按下式计算需用系数： ∑+=e x P P K max 6 .04.0 max P ——最大一台电动机功率，kw 。
二、高压电缆选择计算和校验 1、按长时负荷电流选择电缆截面 长时负荷电流计算方法：pj pj e x e g U k P I η?cos 3103 ??= ∑ ∑e P ——高压电缆所带的设备额定功率之和kw ； （见变压器负荷统计中的结果） x k ——需用系数；计算和选取方法同前。（见变压器负荷统计中的结果） e U ——高压电缆额定电压(V) V 10000、V 6000； pj ?cos ——加权平均功率因数； （见变压器负荷统计中的结果） pj η——加权平均效率。0.8-0.9 2、电缆截面的选择 选择要求是： g y I KI ≥ ―> 长时最大允许负荷电流应满足： K I I g y ≥ ，初步筛选出符合条件的电缆 g I ——电缆的工作电流计算值，A ； y I ——环境温度为C o 25时电缆长时允许负荷电流，A ； K ——环境温度校正系数。 不同环境温度下的电缆载流量修正系数K
煤矿机电设备整定计算书
金沙县玖圆煤矿机电设备整定计算书 机电安全质量标准化管理是煤矿企业生产管理、技术管理的重要基础工作，是矿山企业实现文明作业、安全生产的前提，是建设高产高效现代化矿井的重要途径。矿井机电安全质量标准化以加强企业管理、提高经济效益为总的指导思想，以质量达标准、安全创水平为目标。为了便于将机电安全质量标准化的要求落实到煤矿各生产环节、各作业网点、各机电岗位工种，该机电设备整定计算书以《标准及考核评级办法》为依据，同时结合有关法律、法规、规程、规范编写而成。接地整定（采用2011《煤矿安全规程》): 第484条所有电气设备的保护接地装置（包括电缆的铠装、铅皮、接地芯线）和局部接地装置，应与主接地极连接成1个总接地网。 主接地极应在主、副水仓各埋设1块。主接地极应用耐腐蚀的钢板制成，其面积不得小于、厚度不得小于5mm。 在钻孔中敷设的电缆不能与主接地极连接时，应单独形成一分区接地网，其接地电阻值不得超过2Ω。 第485条下列地点应装设局部接地极： （一）采区变电所（包括移动变电站和移动变压器）。 （二）装有电气设备的硐室和单独装设的高压电气设备。 （三）低压配电点或装有3台以上电气设备的地点。 （四）无低压配电点的采煤机工作面的运输巷、回风巷、集中运输巷（胶带运输巷）以及由变电所单独供电的掘进工作面，至少应分别设置1个局部接地极。 （五）连接高压动力电缆的金属连接装置。 局部接地极可设置于巷道水沟内或其他就近的潮湿处。设置在水沟中的局部接地极应用面积不小于、厚度不小于3mm的钢板或具有同等有效面积的钢管制成，并应平放于水沟深处。设置在其他地点的局部接地极，可用直径不小于35mm、长度不小于的钢管制成，管上应至少钻20个直径不小于5mm的透孔，并垂直全部埋入底板；也可用直径不小于22mm、长度为1m的2根钢管制成，每根管上应钻10个直径不小于5mm的透孔，2根钢管相距不得小于5m，并联后垂直埋入底板，垂直埋深不得小于。 第486条连接主接地极的接地母线，应采用截面不小于50mm2的铜线，或截面不小于100mm2的镀锌铁线，或厚度不小于4mm、截面不小于100mm2的扁钢。 电气设备的外壳与接地母线或局部接地极的连接，电缆连接装置两头的铠装、铅皮的连接，应采用截面不小于25mm2的铜线，或截面不小于50mm2的镀锌铁线，或厚度不小于4mm、截面不小于50mm2的扁钢。 第487条橡套电缆的接地芯线，除用作监测接地回路外，不得兼作他用。短路保护装置 第451条电气设备不应超过额定值运行。
煤矿高低压开关整定计算(样本)(1).
大刘煤矿高低压配电装置整定计算 整定人： 审核人： 机电副总： 机电矿长：
目录 一、地面变电所 (3) 1、系统概况 (3) 2、短路电流和短路容量计算 (3) 3、开关整定计算原则 (6) 4、高压开关整定计算、校验 (7) 二、井下变电所 (11) 1、系统概况 (11) 2、短路电流和短路容量计算 (12) 3、开关整定计算原则 (12) 三、井下低压系统整定计算校验 (14)
一、地面变电所 1、系统概况 1)、供电系统简介 大刘煤矿供电系统来自35KV变电所（义刘线和西刘线）。下井高压电缆为MYJV42-3*95 500米下有变压器6台，五台KBSG-315/6/0.66,一台KBSGZY-315/6/0.69 。井下配电所采用双回路供电分列运行供电方式。 2)、嵩基煤业供电资料 （1）、经经电业局提供徐庄变电站10KV侧标么值为： 最大运行运行方式下：0.924 最小运行方式下：1.43 （2）、线路参数 徐庄变电站到嵩基变电所线路型号LGJ-70/10，长度 4.8Km，下杆为MYJV22-70/10,长度200米电抗、阻抗查表得； 10KV架空线电阻、电抗：Xg=0.08×4.8=0.36Ω Rg=0.3×4.8=1.44Ω 10KV铠装电缆电阻、电抗：Xg=0.08×0.2=0.016Ω Rg=0.506×0.2=0.1012Ω 2、短路电流和短路容量计算 （1）绘制电路图并计算各元件的相对基准电抗。
702电缆200m 702LGJ 4800m 702电缆 618m 徐庄变电站上下杆电缆架空线入井电缆 S9-500/10/0.4 S9-500/10/0.4 S9-100/10/6 选择基准容量Sd=100MVA 基准电压Ud=10.5KV 基准电流Id=Sd/√3Ud=100÷(1.732×10.5)=5.4987KA 上级变压器电抗标么值 X﹡b0=1.7745 上一级徐庄站提供 上下杆电缆电抗标么值 X﹡1= X0L(S j/U2p1)=0.06×(100÷10.52)=0.0544 架空线电抗标么值 X﹡2= X0L（S j/Ud2）=0.36×（100÷10.52）=0.3265 从地面变电所入井井下配电所电缆电抗标么值：L=300m X﹡3= X0L（Sd/Ud2）=0.016×0.3×（100÷10.52）=0.0435 从中央变电所到采区变电所电缆电抗标幺值：L=318m