桩基础课程设计报告书

目录

1 .设计资料 (1)

1.1 上部结构资料 (1)

1.2 建筑物场地资料 (1)

2 .选择桩型、桩端持力层、承台埋深 (1)

2.1 选择桩型 (1)

2.2 选择桩的几何尺寸以及承台埋深 (2)

3 .确定单桩极限承载力标准值 (3)

3.1 确定单桩极限承载力标准值 (3)

4 .确定桩数和承台底面尺寸 (4)

4.1 ①—C柱的桩和承台的确定 (4)

5 .确定复合基桩竖向承载力设计值 (5)

5.1 四桩承台承载力计算（①—C承台） (5)

6 .桩顶作用验算 (6)

6.1 四桩承台验算（①—C承台） (6)

7 .桩基础沉降验算 (7)

7.1 C柱沉降验算 (7)

8 .桩身结构设计计算 (9)

8.1 桩身结构设计计算 (9)

9 .承台设计 (10)

9.1 四桩承台设计（C柱） (10)

10.参考文献 (13)

1．设计资料

1.1 上部结构资料

拟建建筑物为六层钢筋混凝土框架结构，室外地坪标高同自然地面，室外高差mm

350。柱截

，横向承重，柱网布置如图

面尺寸均为mm

500

mm500

1.2 建筑物场地资料

拟建建筑物场地位于市区，地势平坦,建筑物场地位于非地震区，不考虑地震影响。场地地下水类型为潜水，地下水位离地表2.1米，根据已有资料，该场地地下水对混凝土没有腐蚀性。

建筑地基的土层分布情况及各土层物理、力学指标见表

续表

表3.2 桩的极限侧阻力标准值sk q 和极限端阻力标准值pk q 单位：

2. 选择桩型、桩端持力层 、承台埋深

2.1 选择桩型

因为框架跨度大而且不均匀，柱底荷载大 ，不宜采用浅基础。

根据施工场地、地基条件以及场地周围环境条件，选择桩基础。因转孔灌注桩泥水排泄不便，为减少对周围

环境污染，采用静压预制桩，这样可以较好的保证桩身质量，并在较短的施工工期完成沉桩任务，同时，当地的施工技术力量、施工设备以及材料供应也为采用静压桩提供可能性。

2.2 选择桩的几何尺寸以及承台埋深

依据地基土的分布，第②层是灰褐色粉质粘土，第③层是灰色淤泥质的粉质粘土，且比较厚，而第④层是黄褐色粉土夹粉质粘土，所以第④层是较适合的桩端持力层。桩端全断面进入持力层1.0m （>2d ），工程桩入土深度为h 。

故：m h 8.221123.85.1=+++=

由于第①层厚1.5m ，地下水位为离地表2.1m,为了使地下水对承台没有影响，所以选择承台底进入第②层土0.6m ，即承台埋深为2.1m ，桩基得有效桩长即为22.8-2.1=20.7m 。

桩截面尺寸选用：由于经验关系建议：楼层<10时,桩边长取300～400,故取350mm ×350mm ，由施工设备要求，桩分为两节，上段长11m ，下段长11m （不包括桩尖长度在），实际桩长比有效桩

长长 1.3m ，这是考虑持力层可能有一定的起伏以及桩需要嵌入承台一定长度而留有的余地。桩基以及土层分布示意如图2.2.1。

图2.2.1土层分布示意

3 .确定单桩极限承载力标准值

3.1 确定单桩极限承载力标准值

本设计属于二级建筑桩基，当根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系确定单桩竖向极限承载力标准值时，宜按下式计算：

p pk i sik pk sk uk A q l q u Q Q Q +=+=∑

式中

sik

q --- 桩侧第层土的极限侧阻力标准值如无当地经验值时可按《建筑桩基技术规》

JGJ 94-94

中表5.2.8-1（桩的极限侧阻力标准值）取值。

pk

q ---― 极限端阻力标准值如无当地经验值时可按表《建筑桩基技术规》JGJ 94-94

中表GE5.2.8-2（桩的极限端阻力标准值）取值。

对于尚未完成自重固结的填土和以生活垃圾为主的杂填土不计算其桩侧阻力

sik

q 。

根据表1.1地基各土层物理、力学指标，按《建筑桩基技术规》JGJ 94-94查表得极限桩侧、桩端阻力标准值（表2.3.1）。

表2.3.1 极限桩侧、桩端阻力标准值

层序 液限指数 经验参数法

I L )

(a sk kP q

)

(a pk kP q

② 粉质粘土

0.867

42.552 ③

淤泥的粉质粘土

0.608 56.912

④ 粉质粘土 0.800 38.800 1391.428

按经验参数法确定单桩竖向承载力极限承载力标准值：

=+=pk sk uk Q Q Q p pk i sik A q l q u +∑

＝[]428.13910.35

18.3812912.56)6.03.8(552.4235.042

?+?+?+-???

＝450.170152.1469+

＝kN 1639.602

估算的单桩竖向承载力设计值（65.1==p s γγ）

kN Q p

pk

s

698.99365

.1602

.1639Q R sk

==

+

=

γγ

所以最终按经验参数法计算单桩承载力设计值，即采用kN R 698.993=，初步确定桩数。 4 .确定桩数和承台底面尺寸

下面以①—C 的荷载计算。柱底荷载设计值如下：

最大轴力组合： 最大轴力3121kN ， 弯矩32 kN ?m ， 剪力20kN 最大弯矩组合： 轴力 3002 kN ， 最大弯矩197 kN ?m ， 剪力62kN 最大轴力标准值：2400 kN

4.1 ①—C 柱桩数和承台的确定

最大轴力组合的荷载：F=3121 kN ，M= 32kN ?m ，Q=20 kN

初步估算桩数,由于柱子是偏心受压，故考虑一定的系数，规中建议取1.1~1.2， 现在取1.1的系数， 即： ()根14.31.1698

.99331211.1n =?=?≥

R F 取n ＝4根，桩距 1.05m 3d ＝≥a S ,桩位平面布置如图4.1.1，承台底面尺寸为1.9m 1.9m ?。

图4.1.1四桩桩基础

5. 确定复合基桩竖向承载力设计值

该桩基属于非端承桩，并n>3,承台底面下并非欠固结土，新填土等，故承台底面不会于土脱离，所以宜考虑桩群、土、承台的相互作用效应，按复合基桩计算竖向承载力设计值。

目前，考虑桩基的群桩效应的有两种方法。《地基规》采用等代实体法，《桩基规》采用群桩效应系数法。下面用群桩效应系数法计算复合基桩的竖向承载力设计值

5.1四桩承台承载力计算（①—C 承台） 承台净面积：22212.335.049.1m A c

=?-=。

承台底地基土极限阻力标准值：KPa f q k ck 22011022=?==

kN n A q Q c ck ck 6.1714

12

.3220=?== kN l q u Q i sik sk 152.1469==∑

kN q A Q p p pk

450.170==

分项系数70.1,65.1===c p s

γγγ

因为桩分布不规则，所以要对桩的距径比进行修正，修正如下：

4.235

.049.19.1886.0886.0=??==b n e A d a S

09.07

.209

.1==l Bc 群桩效应系数查表得：64.1,8.0==p s

ηη

承台底土阻力群桩效应系数:c

e

c

e c c i c i

c

c A A A A ηηη+=

承台外区净面积2

222.1)35.09.1(9.1m A e c =--=

承台区净面积92.12.112.3=-=-=e c c i c A A A m 2

查表

63.0,11.0==e

c i c ηη

31.012

.32.163.012.392.111.0=+=+=c e

c

e c

c i c i c c A A A A ηηη 那么，C 复合桩基竖向承载力设计值R: kN Q Q Q R c

ck

c

p

pk

p

s

sk

s

025.91370

.16

.17131.065.1450.17064.165.1152.14698.0=?+?+?

=++=γηγηγη

6 .桩顶作用验算

6.1四桩承台验算（①—C 承台）

（1）荷载取C 柱的max N 组合：F=3121 kN ，M= 32kN ?m ，Q=20 kN 承台高度设为1m 等厚，荷载作用于承台顶面。 本工程安全等级为二级，建筑物的重要性系数0λ=1.0.

由于柱处于①轴线，它是建筑物的边柱，所以室填土比室外高，设为0.3m ，即室高至承台底2.4m ，所以承台的平均埋深m d 25.2)4.21.2(2

1

=+=

。 作用在承台底形心处的竖向力有F,G,但是G 的分项系数取为1.2.

kN G F 94.331594.19431212.12025.29.131212=+=???+=+

作用在承台底形心处的弯矩∑=?+=kN M 5212032

桩顶受力计算如下：

kN y y M n G F N i 652.8506.046

.052494.3315)(2

2max max =??+=?++=∑∑ kN y y M n G F N i 318.8076.046

.052494.3315)

(22max min =??-=?-+=

∑∑ kN n G F N 985.8284

94

.3315==+=

kN R kN N 63.1095025.9132.12.1652.850max 0=?=<=γ

0m in 0>N γ

kN R kN N 025.91398.8280=<=γ 满足要求

（2）荷载取max M 组合：F=3002 kN ，M= 197kN ?m ，Q=62 kN

∑=?+==+=???+=+kN

M kN

G F 25916219794.319694.19430022.12025.29.130022

桩顶受力计算如下：

kN y y M n G F N i 152.907917.107235.7996.046

.0259494.3196)(2

2max max =+=??+=?++=∑∑ kN y y M n G F N i 318.691917.107235.7996.046.0259494.3196)

(2

2max min =-=??-=?-+=∑∑ kN n G F N 235.7994

94.3196==+=

kN R kN N 63.1095025.9132.12.1152.907max 0=?=<=γ

0min 0>N γ

kN R kN N 025.913235.7990=<=γ 满足要求

7． 桩基础沉降验算

采用长期效应组合的荷载标准值进行桩基础的沉降计算。由于桩基础的桩中心距小于6d ，所以可以采用分层总和法计算最终沉降量。

7.1 C 柱沉降验算

竖向荷载标准值kN F 2400= 基底处压力kPa A G F p 820.7099

.19.120

25.29.19.12400=????+=+=

基底自重压力kPa d 63.331.21

.26

.03.175.15.15=??+?=

γ

基底处的附加应力kPa d P P 19.67663.33820.7090=-=-=γ 桩端平面下的土的自重应力c σ和附加应力z σ（04p z ασ=）计算如下： ①．在z=0时： 1)103.18(12)102.16(7.7)103.17(6.03.175.15.15?-+?-+?-+?+?==

∑i

i c h

γσ

=172.54kPa

kPa p b z b l z 19.67619.67625.044,25.0,02,10=??=====ασα ②．在m z 2=时：

kPa h i i c 14.189)103.18(254.172=-?+==∑γσ

kPa p b z b l z 324.21219.6760785.044,0785.0,1.29

.14

2,10=??======ασα ③．在m z 3.4=时

kPa h i i c 23.208)103.18(3.454.172=-?+==∑γσ

kPa p b z b l z 96.5819.6760218.044,0218.0,526.49

.16.82,10=??======ασα ④．在m z 7.5=时

kPa h i i c 69.220)109.18()3.47.5(23.208=-?-+==∑γσ

kPa p b z b l z 162.3519.676013.044,013.0,0.69

.14.112,10=??======ασα

将以上计算资料整理于表7.1.1

表7.1.1z c σσ,的计算结果（C 柱）

在z=5.7m 处，2.016.069

.220162.35<==c z σσ，所以本基础取m Z n 7.5=计算沉降量。 计算如表7.1.2

表7.1.2计算沉降量（C 柱）

故：S ’=83.72+23.61+7.03=114.46mm

桩基础持力层性能良好，去沉降经验系数0.1=ψ。 短边方向桩数2=b n ，等效距径比

4.235

.049.19.1886.0886.0=??==b n Ae d Sa ，长径比14.5935

.07

.20==d

l

，承台的长宽比0.1=Bc

Lc

，查表得：59.17,9.1,031.0210===C C C

082.059

.17)12(9.11

231.0)1(210=+--+=+-+

=C n C n C b b e ψ

所以，四桩桩基础最终沉降量'

S S e ψψ==mm 386.946.114082.00.1=?? 满足要求

8．桩身结构设计计算

8.1 桩身结构设计计算

两端桩长各11m,采用单点吊立的强度进行桩身配筋设计。吊立位置在距桩顶、桩端平面0.293L(L=11m)处，起吊时桩身最大正负弯矩2max 0429.0KqL M =，其中K=1.3;

./675.32.12535.02m kN q =??=。即为每延米桩的自重（1.2为恒载分项系数）。桩身长采用混凝土强度C30, 级钢筋，所以：

M kN KqL M .8.2411675.33.10429.00429.022max =???== 桩身截面有效高度m h 31.004.035.00=-=

05156.03103503.14108.2426

20=???==bh f M c s α

9735.0)05156.0211(2

1)211(21=?-+=-+=s s αγ 桩身受拉主筋2

60274310

3009735.0108.24mm h f M As y s =???==γ

选用22214(308274)s A mm mm Φ=>，因此整个截面的主筋胃2

414,615s A mm Φ=，配筋率为

566.0310

350615

=?=

ρ％>4.0min =ρ％。其他构造要求配筋见施工图。

桩身强度R kN A f A f s y c c >=?+????=+05.1736)6153003103503.140.1(0.1)(ψ? =913.025kN 故满足要求 9． 承台设计

承台混凝土强度等级采用C20,承台是正方形，双向配筋相同。

9.1四桩承台设计（C 柱）

由于桩的受力可知，桩顶最大反力kN N 152.907max =，平均反力kN N 985.828=,桩顶净反力：

kN

n F n G N N kN n G N N j j 25.7804

3121

417.8584

94

.194152.907max max ===-==-=-

=

（1） 柱对承台的冲切

由图9.1.1，

2

125mm a a oy ox ==，承台厚度H=1.0m,计算截面处的有效高度

mm h 9208010000=-=，承台底保护层厚度取80mm.

冲垮比14.0920

125

0====h a ox oy ox λλ 当00000000;20.020.0h h h h =>=<αααα时，取当时，取，λ满足0.2—1.0

ox a =125mm < 0.200h = 0.20184920=?mm 故取ox a ＝184mm 。

即：冲垮比2.0920

184

0====h a ox oy ox λλ 冲切系数8.12

.02.072

.02.072.0=+=+=

=ox oy ox λαα

C 柱截面取2

600600mm ?，混凝土的抗拉强度设计值kPa f t 1100=

冲切力设计值kN Q F F i l

75.234025.7803121=-=-=∑

m mm u m 9.22900)125600(4==+?=

kN F kN h u f l m t 75.234064.528292.09.211008.100=>=???=γα

(2) 角桩对承台的冲切 由图9.1.1，mm c c mm a a y x

525,1252111====

角桩冲垮比14.0920

125

0111===

=h a x y x λλ，λ满足0.2—1.0，故取λ＝0.2。 角桩的冲切系数2.12

.02.048

.02.048.0111=+=+=

=x y x λαα 0111121)]2

()2

([h f a c a c t x

y y x +

++

αα 92.01100)2

175

.0525.0(2.12??+

??= kN N kN j 417.85864.1487m ax 0=>=γ 满足要求 （3）斜截面抗剪验算

计算截面为I-I ，截面有效高度m h 92.00=，截面的计算宽度m b 9.10=，混凝土的抗压强度

kPa MPa f c 96006.9==，该计算截面的最大剪力设计值：

kN N V j 834.1716417.85822m ax =?==

mm a a y x 125== 剪跨比14.0920

1250===

=h a x y x λλ 当3.0≤λ时，取λ＝0.3；当0.3≥λ时，取0.3=λ 由于19.0=λ，故取3.0=λ

剪切系数2.03

.03.012

.03.012.0=+=+=

x λβ

kN V kN h b f c 364.161916.335692.09.196002.0000=>=???=γβ 满足要求 （4）受弯计算

承台I-I 截面处最大弯矩m kN y N M j .05.515)2

35

.0125.0(834.17162max =+?== 级钢筋

2/300mm N f y =,MPa f c 6.9=.

26

047.2073920

3009.01005.5159.0mm h f M A y s =???==

选用247.20732307,14152

mm mm

A s >=Φ

整个承台宽度围用钢筋取15根，即1415Φ（双向布置） （5）承台局部受压验算 C 柱截面面积

236.06.06.0m A t =?=，

局部受压净面积2

136.0m A A t n ==，

局部受压计算面积2

24.3)6.03()6.03(,m A A b b =???= 混凝土的局部受压强度提高系数336

.024

.3,===t

b

A A ββ kN F kN A f C n

c 3212972025.09600335.135.11=>=???=β 满足条件

图9.1.1四桩承台结构计算图

10、参考文献

【1】中华人民国国家标准·《建筑桩基础技术规（JGJ94—94）》·，中国建筑工业，2002 【2】中华人民国国家标准·《建筑地基基础设计规（GB50007—2002）》·，中国建筑工业，2002 【3】中华人民国国家标准·《混凝土结构设计规（GB20010—2002）》·，中国建筑工业，2002 【4】丁星编著·《桩基础课程设计指导与设计实例》·：大学建筑与环境学院，2006

【5】王广月，王盛桂，付志前编著·《地基基础工程》·：中国水利水电，2001

【6】明华主编，徐学燕副主编·《基础工程》·：高等教育，2003

【7】希哲编著·《土力学地基基础》·：清华大学，2004

【8】 熊 峰， 章 政， 碧 雄，贾 正 甫 编著·《结构设计原理》·：科学，2002

一：桩基类型和桩尺寸的选择并确定桩端持力层和承台埋深

桩型采用预制方桩，拟尺寸为300mm ×300mm 方桩。由于地面以下很大深度没有基岩（d>20m ）所以采用摩擦桩，选第②层硬塑-可塑的粉质黏土作为持力层，承台埋深为 1.9m ，假设承台底面以下的柱长为4m ，只穿越第②层土层。 二： 确定单桩竖向极限承载力标准值Q uk

由表5-6查得桩的极限 阻力标志值q sik 为 粘性土：I l =0.412 因为d=1.9+2=3.9<5.0m 所以q sik 的修正系数为0.8，

所以q sik =()kPa 618.0668225.05.025.0.0412.066=???

?

???-?--+

桩的入土深度：h=1.9+4=5.9m<9m

粘性土：I l =0.412，h=5.9m ，查表得q pk =1600kPa 故单桩竖向极限承载力标准值为：

p pk i sik pk sk uk A q l q u Q Q Q ?+?=+=∑

=2×(0.3+0.3) ×61×4+1600×0.3×0.3=292.8+144=436.8kN

三：初步估算所需桩数n

在估算桩数时，首先需计算单桩竖向承载力设计值R

由于桩的布置和桩数未知，先不考虑承台效应和群桩效应。

从表5-19查得，65.1==p s γγ， 70.1=c γ 得kPa Q Q R p

pk

s sk

7.26465

.1144

65.18.292=+=

+=

γγ 确定桩数时，由于承台尺寸还未确定，可先根据单桩承载力设计值R 和上部结构物荷载初步估算确定

中心荷载时，估算桩数R

F

n μ=，μ=1.1，F=846.02kN

52.37

.26402

.8461.1=?=n

取n=4，即采用4根桩。

四：进行桩位布置和确定承台尺寸

（1）桩在平面上采用行列式布置，由于预制桩根数<9，所以S ≥3d=0.9m 。

在x 方向取桩间距S x =1.1m ，因为承台边缘至边桩中心的距离不应小于桩的边长，即承台b x =1.1+2×0.3=1.7m

在y 方向取桩间距S y =3d=3×0.3=0.9m ，即承台b y =0.9+2×0.3=1.5m 平面布置如下：

图3-1承台平面图

（2）承台埋深1.9m ，承台高0.7m ，桩顶伸入承台50mm ，钢筋保护层取35mm ，则承台有效高度h 。

=0.7-0.050-0.035=0.615m=615mm 承台平面布置如下：

五：计算考虑群桩效应下的基桩竖向承载力设计值R 并验算桩数是否合适

c ck c p pk p s sk s Q Q Q R γηγηγη///++=，其中n

A q Q c

ck ck =

（1）求系数s η和p η

375.045.1==l B c ，()3.33.02/9.01.1=+=d s a 以

3.3=d

s a 和375.0=l B

c ，按桩为粘性土、从表5-20得83.0=s η，591.1=s η

（2）求系数c η，c η按5-70计算，首先求出承台区、外区的净面积i c A 、e c A 和承台底地基土净面积

c A

219.23.03.045.17.1m A c =??-?= 232.13.03.042.14.1m A i c =??-?=

287.032.119.2m A A A i c c e c =-=-=

查表5-21得，159.0=i c η 666.0=e c η

得36.019

.287.0*666.019.232.1*159.0=+=+=c e

c

e c c i c i c

c A A A A ηηη

（3）求R 。

先基桩的承台底地基t ，极限抗力标准值Q ck

经深度修正，d=1.9+1/2*1.5=2.65m ；因为b=1.5m<3.0m,所以不需进行宽度修正。

3/25.1815

.065.23.20)75.165.2(1.176.1m kN m =-?-+?=γ

)5.0(-+=d f q m d ak ck γη=200+1.6*18.25*(2.65-0.15-0.5)=258.4kPa 219.2m A c =， n=4

kN n A q Q c ck ck 47.1414

19

.24.258=?=?=

从表5-19查得，65.1==p s γγ，70.1=c γ且kN Q ck 47.141= 得基桩竖向承载力设计值R ：

kN Q Q Q R c

ck c p pk p s sk s 10.31675

.147.14136.065.1144591.165.18.29283.0///=?+?+?=++=γηγηγη

（4）验算考虑承台 和群桩效应下的桩数

承台及其 G=1.2*1.7*1.5*1.9*20=116.28kN

04.310

.31628.11602.846=+=+=R G F n 根

说明取n=4根可以满足要求 六：桩顶荷载设计值计算

竖向力：F+G=962.30KN ；承台高0.7m ，则承台底所受的弯矩（绕y 轴）

m

KN F H m M y ?=?-?+=+?--?+=22.274495.002.196825.150280)2/7.0145.0()075.09.1(2

则桩顶平均竖向力设计值为kN R kN n G F N 10.31658.2404

30

.962=<==+=

KN x x M N N i

y 23.365)

55.0()55.0(255.055.02055

.22.27458.2402

max

max =-?-?+???+

=?+

=∑，

KN x

x M N N i

y 94.115)

55.0()55.0(255.055.02055

.22.27458.2402max

min =-?-?+???-

=?-

=∑

七：基桩竖向抗压承载力验算 基础是偏心受压：

KN R N r KN R KN N r 32.37910.316*2.12.123.365*0.110.31658.24058.240*0.1max 00==<==<==

两项验算均满足要求。

八：水平承载力验算

水平力H=50kN ，水平力和竖向力的合力与铅垂线的夹角 538.302

.84650

<==arctg θ，

故可以不验算基桩的水平承载力。 九：承台抗冲切验算

（1）柱对承台的冲切验算

在x 方向mm a 500=，在y 方向mm a 1000= 取mm a 752

100

500=+=

mm h mm a 123615*2.0*2.07500==<=

故取mm o 123=α，

2.0=λ， 800.12

.020.072

.02.072.0=+=+=

oy λα 承台混凝土选用C20，kpa f t 1100=

m mm u m 5.22500)2

600

4002800700(

*2==+++= kN

F kN h f u a l o o

t m 65025.3044615

.011005.28.1=?>=???=???γ 满足要求

（2）角柱对承台的冲切验算：

应验算受桩顶荷载最大的角柱对承台的冲切

mm a mm a y x 100,5011== 2.0615/100/,2.0615/50/01011<==<==h a h a y ox x x λλ

所以取2.0,,2.01==ox x λλ

2.12

.048

.0111=+=

=x x y λαα 而m c c 45.021==

()()[]

()()[]kN

N kN h f a c a c

o o t x y y x

16.33665.124402.8460.155.836615.011002/05.045.02.12/1.045.02.12/2/max 11112

1=??

?

??+?=?>=??+?++?=??+?++?γαα

满足要求

十：承台受剪切承载力计算

最危险截面为A-A 截面，因其右侧的两桩承受的荷载最大，且纵向两桩间的距离比横向要大，

见平面图，可知m h m a o x 65.0,05.0==

3.0615.0/05.00

<==

h a x

x λ，取3.0=x λ 故剪切系数2.03

.03.012

.03.012.0=+=+=

λβ，截面处的计算宽度为m b 35.19.0*5.10=

KN N kN h b f o o o c 32.672208.1594615.035.196002.0max =?>=???=???γβ 所以满足要求。

十一：承台受弯承载力计算 （1）计算柱边截面的弯矩

Ⅱ-Ⅱ载面，m kN x N M i i y ?=??==∑46.1342.016.3362

Ⅰ-Ⅰ载面，m kN y N M i i x ?=?-+?==∑75.10525.0)65.1244/02.846(25.016.336 （2）配筋计算（采用HPB235钢筋，2/210mm N f y = 2/6.9mm N f c =）

a :沿x 方向配筋：

按混规进行配筋，mm h oy 615= 得02469.0615

15006.90.1134460000

2

2

=???=

???=

oy

y c y

s h b f M αα 987.02

02469

.0211=?-+=

s γ

b ξξ<=?--=025.002469.0211

21055615

987.0210134460000

mm h f M A oy

s y y sI =??=

??=

∴γ

选用10φ12160，21131mm A s =沿平行于x 轴方向均匀布置。

b :沿y 方向配筋：由于沿短边方向的钢筋通常置于长边钢筋之上，并假设采用直径为10mm 的钢筋，故6032/102/14857000=---=x h mm b x 1700= 得01782.060317006.90.1105750000

2

2

=???=???=

ox x c x s h b f M αα 991.02

01782

.0211=?-+=

s γ

b ξξ<=?--=01798.001782.0211

2843603

991.0210105750000

mm h f M A ox s y x sI =??=??=

∴γ

选用11φ10160，25.863mm A s =沿平行于y 轴方向均匀布置。

致

在经历两个多星期的课程设计过程后，首先,我要非常感保存老师在这学期里对我们的谆谆教诲,他工作勤恳