结构荷载计算示例
三航伟业预拌混凝土搅拌站二期
结构计算书首页（左边1~3轴部分）
一、工程概况
1、结构形式：现浇混凝土框架结构。
2、地震烈度七度（设计基本地震加速度0.15g），场地类别Ⅱ类，特征周期Tg=0.35秒,设计地震分组为第一
组。建筑结构安全等级为二级。
3、框架抗震等级：三级。
4、基本风压：W0=0.80KN/m2,地面粗糙度B类，风荷载体型系数1.4
地质报告：《厦门三航伟业预拌混凝土搅拌站二期岩土工程详细勘察报告书》（由福建岩土工程勘察研究院提供）（2010年7月12日）
二、主体工程计算程序：中科院PMCAD、SATWE、JCCAD。
三、设计依据
采用中华人民共和国现行国家标准规范和规程进行设计，主要有：
建筑结构荷载规范 GB50009-2001（2006年版）建筑抗震设计规范 GB50011-2001（2008年版）
混凝土结构设计规范 GB50010-2002 建筑地基基础设计规范 GB50007-2002
建筑桩基技术规范 JGJ94-2008 高层民用建筑设计防火规范 GB50045-95（2005版）
高层建筑混凝土结构设计规程 JGJ3-2002
《厦门三航伟业预拌混凝土搅拌站二期岩土工程详细勘察报告》（由福建岩土工程勘察研究院提供）
（2010年7月12日）
四、荷载汇集
（一）楼面恒活荷载标准值
1、研发厂房（戊类）
20厚花岗岩面层 0.02×28=0.56 KN/m2
25厚1:4干硬性水泥砂浆结合层 0.025×20=0.5 KN/m2
15厚板底抹灰 0.3 KN/m2
Σ=1.36KN/m2取1.40 KN/m2
2、开水间、卫生间：
防滑地砖 0.015×20=0.3 KN/m2 30厚砂浆0.03×20=0.6 KN/m2
15厚板底抹灰 0.015×20=0.3 KN/m2
Σ=1.2KN/m2取1.40 KN/m2
（二）、屋面（含露台）恒荷载标准值
1、建筑找坡：
普通地砖 0.015×20=0.3 KN/m2
20厚水泥砂浆结合层 0.02×20=0.4 KN/m2 40厚C20细石砼刚性防水兼保护层，内配Φb4@200钢丝网 0.04×25=1.00 KN/m2
泡沫保温隔热板取0.05 KN/m2计
高分子防水卷材 0.25 KN/m2
20厚水泥砂浆找平层 0.02×20=0.4 KN/m2
板底抹灰 0.015×20=0.3 KN/m2
Σ=1.2KN/m2取1.40 KN/m2
2、结构找坡：
普通地砖 0.015×20=0.3 KN/m2
20厚水泥砂浆结合层 0.02×20=0.4 KN/m2
泡沫保温隔热板取0.05 KN/m2
高分子防水卷材 0.25 KN/m2
20厚水泥砂浆找平层 0.02×20=0.4 KN/m2
板底抹灰 0.015×20=0.3 KN/m2
Σ=1.7KN/m2取2.40 KN/m2
（三）、活荷载标准值
a）研发厂房（戊类）取4.0 KN/m2。
b）走廊、开水间、卫生间取2.5 KN/m2。
c) 公共楼梯均按消防楼梯取3.5 KN/m2。
d) 电梯机房取7.0 KN/m2。
e)不上人屋面计算时取0.7 KN/m2，总说明中注0.5 KN/m2。
（四）、墙体荷载标准值
外墙： 190厚加气混凝土砌块（q=2.7 KN/m2）（层高按4.5米算）
分户墙：190厚加气混凝土砌块（q=2.2 KN/m2）
1、墙上无洞口、梁高800时，取2.7×23.7=9.99 KN/m；
2、外墙开窗非凸窗、梁高800时，折减0.8×14.06=11.248 KN/m；
3、玻璃幕墙：取1.5 KN/m；
4、其余按层高或梁高相应计算。
内隔墙：90厚加气混凝土砌块（q=1.5 KN/m2）（层高按4.5米算）
1、墙上无洞口、梁高800时，取1.5×3.7=5.55 KN/m；
2、外墙开窗非凸窗、梁高800时，取5.55×0.8=4.44 KN/m；
3、其余按层高或梁高相应计算。
屋顶女儿墙：按1.4米高140mm厚砼板计算，取1.4×0.14×25=4.9 KN/m，取5.0 KN/m。（五）、地下室荷载
1、顶板
2、地板
3、外墙
4人防荷载
框架结构荷载整理
荷载统计 2011.4 (一) 面荷载: 恒载： 1. 100mm厚混凝土板: 2.5KN/m2 120mm厚混凝土板: 3.0KN/m2 240mm厚混凝土板: 6.0KN/m2 2. 建筑面层: 1.0KN/m2 3. 板底粉刷吊顶： 0.5KN/m2 5. 卫生间回填土容重（水泥炉渣）：14 kN/m^3 6. 上人屋面作法： 5.0 kN/m^2 7. 非上人屋面作法： 3.0 kN/m^2 8. 楼梯荷载: 踏步宽: 0.30 (m) 踏步高: 0.150 0.163 (m) 角度: 26.57 (度) cos 26.57 = 0.8944 28.52 (度) cos 28.52 = 0.8787 面层 1.00 * (0.30 + 0.150) / 0.30 = 1.50 kN/m^2 1.00 * (0.30 + 0.163) / 0.30 = 1.5433 kN/m^2 踏步 25.00 * 0.163 / 2 = 2.04 kN/m^2 粉刷 0.50 / cos 28.52 = 0.58 kN/m^2 = 4.17 kN/m^2 0.080厚梯板 25.00 * 0.080 / cos 26.57 = 2.34 kN/m^2 0.100厚梯板 25.00 * 0.100 / cos 26.57 = 2.80 kN/m^2 0.120厚梯板 25.00 * 0.120 / cos 26.57 = 3.35 kN/m^2 0.130厚梯板 25.00 * 0.130 / cos 26.57 = 3.63 kN/m^2 0.140厚梯板 25.00 * 0.140 / cos 26.57 = 3.91 kN/m^2 0.150厚梯板 25.00 * 0.150 / cos 26.57 = 4.19 kN/m^2 0.160厚梯板 25.00 * 0.160 / cos 28.52 = 4.55 kN/m^2 活载: 1. 走廊、楼梯 3.5 kN/m^2 2. 大会议室、多功能厅、公共卫生间、食堂、餐厅 2.5 kN/m^2 3. 小办公室、值班室、中小会议室、休息室、强电、弱电 2.0 kN/m^2 4. 大办公室，职工之家 3.0 kN/m^2 5. 金库 12.0kN/m^2 6. 空调机房 7.0 kN/m^2 7. 储藏间、设备室 5.0 kN/m^2 8. 厨房(不含较重的炉灶、设备及厨料) 4.0 kN/m^2 9. 上人屋面 2.0 kN/m^2 10. 非上人屋面 0.5 kN/m^2 11. 栏杆、女儿墙顶水平荷载 1.0 KN/m 12.材料室、档案室 6.0 kN/m^2 13.网络机房 8.0 kN/m^2 (二) 线荷载: 1.砖墙部分： 200mm厚加气砼外墙 0.2*10+1.5=3.5KN/m2 200mm厚加气砼内墙 0.2*10+1.0=3.0KN/m2 100mm厚加气砼内墙 0.1*10+1.5=2.5KN/m2 100mm厚加气砼内墙 0.1*10+1.0=2.0KN/m2 200mm厚实心砖外墙 0.2*19+1.5=5.3KN/m2 200mm厚实心砖内墙 0.2*19+1.0=4.8KN/m2 100mm厚实心砖内墙 0.1*19+1.0=2.9KN/m2
结构设计基本荷载计算
荷载 1．墙体荷载： 1）. 外墙（烧结页岩多孔砖容重14.0 kN/m3）：（卫生间除外） 外墙面砖：0.5 kN/m2 20厚水泥砂浆：20×0.020=0.4 kN/m2 200厚墙体：14.0×0.20=2.80 kN/m2 20厚混合砂浆：17×0.020=0.34 kN/m2 ∑: 4.04 kN/m2 考虑建筑节能0.6kN/m2取∑: 4.64kN/m2 考虑装修抹灰取∑: 4.7kN/m2 G=4.7kN/m2×（H--梁高）×0.8= 内墙（加气混凝土砌块8.0 kN/m3）：（卫生间除外） 20厚混合砂浆：17×0.020=0.34 kN/m2 200厚墙体：8.0×0.20=1.60 kN/m2 20厚混合砂浆：17×0.020=0.34 kN/m2 ∑: 2.24 kN/m2 考虑装修抹灰取∑: 2.3kN/m2 G=2.3kN/m2×（H--梁高）= 女儿墙（烧结页岩多孔砖容重14.0 kN/m3）： 外墙面砖：0.5 kN/m2 20厚水泥砂浆：20×0.020=0.4 kN/m2 200厚墙体：14.0×0.20=2.80 kN/m2 20厚混合砂浆：17×0.020=0.34 kN/m2 ∑: 4.04 kN/m2 G=4.04kN/m2×H+压顶自重= 2）. 卫生间外墙（烧结页岩多孔砖容重14.0 kN/m3）：
外墙面砖：0.5 kN/m2 20厚水泥砂浆：20×0.020=0.4 kN/m2 200厚墙体：14.0×0.20=2.80 kN/m2 20厚混合砂浆：17×0.020=0.34 kN/m2 内墙面砖：0.5 kN/m2 ∑: 4.54 kN/m2 考虑建筑节能0.6kN/m2取∑: 5.14kN/m2 G=5.14kN/m2×（H--梁高）= ）. 卫生间内隔墙（烧结页岩多孔砖容重14.0 kN/m3）： 单面面砖：0.5 kN/m2 20厚水泥砂浆：20×0.020=0.4 kN/m2 100厚墙体：14.0×0.20=1.40 kN/m2 20厚混合砂浆：17×0.020=0.34 kN/m2 ∑: 2.64 kN/m2 G=3.14kN/m2×（H--梁高）= 2．屋面荷载： 1）. 种植屋面：（从上到下） 300厚种植土：16×0.3=4.8 kN/m2 干铺聚酯纤维无纺布一层：0.10 kN/m2 （3+3）双层SBS改性沥青防水卷材：0.35 kN/m2 20厚憎水膨胀珍珠岩找坡：4×(0.02+10×2%)=0.88 kN/m2 60厚岩棉板： 2.5×0.06=0.15 kN/m2 20厚水泥砂浆：20×0.020=0.4 kN/m2 150厚结构板：27×0.15=4.05kN/m2 10厚板底抹灰：10×0.020=0.2 kN/m2 ∑：10.88kN/m2
脚手架计算示例
脚手架计算书(1) 本工程脚步手架采用Φ48×3.5无缝钢管，立杆横距为1.05m，立杆纵距为1.8m，步距为1.8m，共9步16.2m；施工作业层按一层计，则脚手片满铺三层，自重标准值为0.1KN/m2；脚手架外立杆里侧挂密目安全网封闭施工，自重标准值为0.1KN/m2。 一、横向、纵向水平杆计算 1、横向、纵向水平杆的抗弯强度按下式计算： ≤f σ=M W 式中M—弯矩设计值，按M=1.2M GK+1.4 M GK计算； M GK为脚手板自重标准值产生的弯矩； M QK为施工荷载标准值产生的弯矩； W—截面模量，查表Φ48×3.5mm钢管W=5.08cm3； f （1。 图1:纵向水平杆计算简图 a g k=0.1×1.05/3=0.035KN/m=35N/m 按图2静载布置情况考虑跨中和支座最大弯矩。
图2:静载状况下计算简图 M1 M B=M C=-0.1g K l a2 b、考虑活载情况 图3:活载最不利状况计算简图之(1) 图4:活载最不利状况计算简图之(2) M1中=0.101q K l a2 按图5种活载最不利位置考虑支座最大弯矩。
图5:活载最不利状况计算支座弯矩 1中M GK =0.08g K l a 2=0.08×35×1.82=9.07N.m M QK =0.101q K l a 2=0.101×1050×1.82=343.6 N.m M=1.2M GK +1.4M QK =1.2×9.07+1.4×343.6= 491.92N.m σ=M W =491.92×10 5.08×103=96.8N/mm 2〈f=205N/mm 2 （2）横向水平杆的抗弯强度计算 图6:横向水平杆计算简图P/2P P P/2 挡脚板 竹笆脚手板Q/2Q Q Q/2木板q p 横距l 0=1050mm ，脚手架横向水平杆的构造计算外伸长度a 1=350mm ，a 2=100mm 。 a 、考虑静载情况 P= g k ×l 0=35×1.8=63N
框架结构竖向荷载作用下内力计算
第6章竖向荷载作用下力计算 §6.1 框架结构的荷载计算 §6.1.1.板传荷载计算 计算单元见下图所示： 因为楼板为整体现浇，本板选用双向板，可沿四角点沿45°线将区格分为小块，每个板上的荷载传给与之相邻的梁，板传至梁上的三角形或梯形荷载可等效为均布荷载。 图6-1 框架结构计算单元
图6-2 框架结构计算单元等效荷载 一.B～C, (D～E)轴间框架梁： 屋面板传荷载： 恒载：222 ??+? 6.09KN/m 1.5m[1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=1 7.128KN/m 活载：222 ???+? 2.0KN/m 1.5m[1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=5.625KN/m 楼面板传荷载： 恒载：222 ???+? 3.83KN/m 1.5m[1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=10.772KN/m 活载：222 ???+? 2.0KN/m 1.5m[1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=5.625KN/m 梁自重：3.95KN/m B～C, (D～E)轴间框架梁均布荷载为： 屋面梁：恒载＝梁自重＋板传荷载 ＝17.128 KN/m+3.95 KN/m=21.103 KN/m 活载＝板传荷载＝5.625 KN/m 楼面板传荷载：恒载＝梁自重＋板传荷载 ＝3.95 KN/m+10.772 KN/m=14.747 KN/m 活载＝板传荷载＝5.625 KN/m 二. C～D轴间框架梁： 屋面板传荷载： 恒载：2 ??? 6.09KN/m 1.2m5/82=9.135KN/m 活载：2 ??? 2.0KN/m 1.5m5/82=3KN/m 楼面板传荷载：
结构设计计算书荷载统计
XX项目 一、自然条件 1、基本风压 本项目建筑高度均大于60m，承载力设计时取基本风压的1.1倍（ω0=0.3KN/m2）。 地面粗糙度类别：B类 2、地震设防：6度，0.05g，第一组，丙类设防 场地类别：Ⅱ类 二、结构抗震等级 结构体系：剪力墙结构 剪力墙三级 一般墙轴压比限值：0.6 短肢剪力墙：0.55 一字形短肢剪力墙：0.45 注：1、一般剪力墙hw/bw>8； 短肢剪力墙4≤hw/bw≤8，全部纵筋配筋率：底部加强区≥1.0%，一般部位≥0.8%。 2、底部加强区部位高度：剪力墙墙肢总高度的1/10和底部两层二者较大值。 三、材料 1、混凝土强度等级 剪力墙：-1~7层 C45 8~11层 C40 12~15层 C35 16~19层 C30 20层以上 C25 梁、板：商业屋面以下C30(含商业屋面），以上为C25 2、钢筋 a.Ⅰ级（HRB300）用于梁箍筋、柱及非约束构件楼层边缘构件箍筋、剪力墙水平、竖向分 布筋（当直径D≥12时使用Ⅲ级钢）， b.Ⅲ级（HRB400）用于梁纵筋，柱及剪力墙边缘构件纵筋，板受力钢筋，底部约束边缘构件楼层边缘构件箍筋，大样受力钢筋。 c.分布钢筋均采用Ⅰ级（HRB300） 荷载取值 1、主要设计活载（标准值） 类别标准值（KN/m2） 1 商业楼面 3.5 2 住宅楼面 2.0 3 卫生间 2.5 4 厨房 2.0 5 消防楼梯 3.5 6 阳台 2.5 7 电梯机房 9.0 8 地下室顶板 5.0 9 商业顶板靠近主楼3跨内 4.0
2、主要恒载 墙体材料 外墙计算按100厚烧结页岩多孔砖+100厚钢筋混凝土 (施工工艺：铝模)厨房、卫生间、楼电梯间墙体计算按烧结页岩多孔砖(25%≤孔洞率≤28%)：允许容重≤16.5 KN/m3 其余内隔墙计算按加气混凝土砌块：允许容重≤7.0 KN/m3 1)标准层线荷载 层高3000: 外墙：100厚烧结页岩多孔砖+100厚钢筋混凝土 0.1x16.5++0.1x25+0.02x20x2=4.95 KN/m2 550梁高：4.95x(3.0-0.55)=12.13 KN/m取12.50 KN/m 厨房、卫生间、楼电梯间: 200厚烧结页岩多孔砖:0.2x16.5+0.02x20x2=4.1 KN/m2 550梁高：4.1x(3.0-0.55)=10.05 KN/m取10.50 KN/m 400梁高：4.1x(3.0-0.40)=10.66 KN/m取11.00 KN/m 300梁高：4.1x(3.0-0.30)=11.07 KN/m取11.50 KN/m 100厚烧结页岩多孔砖:0.1x16.5+0.02x20x2=2.45 KN/m2 400梁高：2.45x(3.0-0.40)=6.37 KN/m取6.50 KN/m 300梁高：2.45x(3.0-0.30)=6.62 KN/m取7.00 KN/m 内墙：200厚加气混凝土砌块 0.2x7.0+0.02x20x2=2.2 KN/m2 600梁高：2.2x(3.0-0.6)=5.28 KN/m取5.50 KN/m 500梁高：2.2x(3.0-0.5)=5.50 KN/m取5.50 KN/m 400梁高：2.2x(3.0-0.4)=5.72 KN/m取6.00 KN/m 300梁高：2.2x(3.0-0.3)=5.94 KN/m取6.00 KN/m 内墙：100厚加气混凝土砌块 0.1x7.0+0.02x20x2=1.5 KN/m2 600梁高：1.5x(3.0-0.6)=3.60 KN/m取4.00 KN/m 500梁高：1.5x(3.0-0.5)=3.75 KN/m取4.00 KN/m 400梁高：1.5x(3.0-0.4)=3.90 KN/m取4.00KN/m 300梁高：1.5x(3.0-0.3)=4.05 KN/m取4.50 KN/m 层高2950: 外墙：100厚烧结页岩多孔砖+100厚钢筋混凝土 0.1x16.5++0.1x25+0.02x20x2=4.95 KN/m2 550梁高：4.95x(2.95-0.55)=11.88 KN/m取12.00 KN/m 厨房、卫生间、楼电梯间: 200厚烧结页岩多孔砖:0.2x16.5+0.02x20x2=4.1 KN/m2 550梁高：4.1x(2.95-0.55)=9.84 KN/m取10.00 KN/m
一榀框架结构荷载计算书
毕业设计 题目一榀框架计算书 班级土木工程2006级高本学生姓名孟凡龙 指导老师
2011.5 摘要 本工程为济南某综合教学楼楼，主体三层，钢筋混凝土框架结构。梁板柱均为现浇，建筑面积约为3000m2，宽35米，长为60米，建筑方案确定。建筑分类为乙类公共类建筑，二类场地，抗震等级三级。 .
目录 第一章框架结构设计任务书 (1) 1.1工程概况 (1) 1.2设计资料 (2) 1.3设计内容 (2) 第二章框架结构布置及结构计算图确定 (2)
2.1梁柱界面确定 (2) 2.2结构计算简图 (2) 第三章荷载计算 (5) 3.1恒荷载计算： (5) 3.1.1屋面框架梁线荷载标准值 (5) 3.1.2楼面框架梁线荷载标准值 (5) 3.1.3屋面框架节点集中荷载标准值 (6) 3.1.4楼面框架节点集中荷载标准值 (7) 3.1.5恒荷载作用下结构计算简图 (8) 3.2活荷载标准值计算 (9) 3.2.1屋面框架梁线荷载标准值 (9) 3.2.2楼面框架梁线荷载标准值 (9) 3.2.3屋面框架节点集中荷载标准值 (9) 3.2.4楼面框架节点集中荷载标准值 (10) 3.2.5活荷载作用下的结构计算简图 (10) 3.3风荷载计算 (11) 第四章结构内力计算 (15) 4.1恒荷载作用下的内力计算 (15) 4.2活荷载作用下的内力计算 (25) 4.3风荷载作用下内力计算 (33) 第五章内力组合 (34) 5.1框架横梁内力组合 (38) 5.2柱内力组合 (46) 第六章配筋计算 (60) 6.1梁配筋计算 (60) 6.2 柱配筋计算 (75) 6.3楼梯配筋计算 (80) 6.4基础配筋计算 (84) 第七章电算结果 (80) 7.1结构电算步骤 (86) 7.2结构电算结果 (87) 参考文献 (112)
脚手架荷载等计算示例
6计算参数： 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度40米，6米以下采用双管立杆，6米以上采用单管立杆。 立杆的纵距1.30米，立杆的横距1.10米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.80米。 钢管类型? 48X 3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.6米，水平间距3.9米' 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2,按照铺设4层计算。 2 栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加2根大横杆。 一 2 基本风压0.30kN/m，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。 9 9 地基承载力标准值170kN/m，底面扩展面积0.250m ,地基承载力调整系数0.40 钢管惯性矩计算采用匸n (D4-d4)/64 ,抵抗距计算采用W=n (D4-d4)/32D。 6.1大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。6.1.1均布荷载值计算 大横杆的自重标准值P 1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值P 2=0.100 X 1.100/2=0.055kN/m 活荷载标准值Q=3.000 X 1.100/2=1.650kN/m 静荷载的计算值q 1=1.2 X 0.038+1.2 X 0.055=0.112kN/m 活荷载的计算值q 2=1.4 X 1.650=2.310kN/m q、
框架结构竖向荷载作用下的内力计算
第6章竖向荷载作用下内力计算 §6.1 框架结构的荷载计算 §6.1.1.板传荷载计算 计算单元见下图所示： 因为楼板为整体现浇，本板选用双向板，可沿四角点沿45°线将区格分为小块，每个板上的荷载传给与之相邻的梁，板传至梁上的三角形或梯形荷载可等效为均布荷载。 图6-1 框架结构计算单元
图6-2 框架结构计算单元等效荷载 一.B ～C, (D ～E)轴间框架梁： 屋面板传荷载： 恒载：2226.09KN/m 1.5m [1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=17.128KN/m ??+? 活载：2222.0KN/m 1.5m [1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=5.625KN/m ???+? 楼面板传荷载： 恒载：2223.83KN/m 1.5m [1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=10.772KN/m ???+? 活载：2222.0KN/m 1.5m [1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=5.625KN/m ???+? 梁自重：3.95KN/m B ～C, (D ～E)轴间框架梁均布荷载为： 屋 面 梁：恒载＝梁自重＋板传荷载 ＝17.128 KN/m+3.95 KN/m=21.103 KN/m 活载＝板传荷载＝5.625 KN/m 楼面板传荷载：恒载＝梁自重＋板传荷载 ＝3.95 KN/m+10.772 KN/m=14.747 KN/m 活载＝板传荷载＝5.625 KN/m 二. C ～D 轴间框架梁： 屋面板传荷载： 恒载：26.09KN/m 1.2m 5/82=9.135KN/m ??? 活载：22.0KN/m 1.5m 5/82=3KN/m ??? 楼面板传荷载：
结构设计荷载计算(模板)
第三医院荷载计算 面层荷载 一、屋面荷载：(上人屋面) 25厚水泥花砖0.60(kN/m2) 20厚水泥砂浆20×0.020=0.40(kN/m2) 防水层0.40(kN/m2) 20厚水泥砂浆找平层20×0.020=0.40(kN/m2) 水泥焦渣找坡层 1.60(kN/m2) 60厚高密度聚苯板保温层2×0.06=0.12(kN/m2) 水泥砂浆找平层0.40(kN/m2) 120厚钢筋混凝土屋面板25×0.12=3.00(kN/m2) 170厚钢筋混凝土屋面板2) 吊顶0.50(kN/m2) 静荷载总计2) 活荷载总计(上人屋面) 2.00(kN/m2) 二、首层楼面荷载:
隔墙折算板面荷载 2.50(kN/m2) 100厚面层25×0.100=2.50(kN/m2) 结构层200厚钢筋混凝土板25×0.200=5.00(kN/m2) 吊顶0.50(kN/m2) 静荷载总计10.50(kN/m2) 活荷载(考虑施工堆载)总计 5.00(kN/m2) 三、首层(CT、MRI有地沟)楼面荷载 100厚面层25×0.100=2.50(kN/m2) 结构层200厚钢筋混凝土板25×0.200=5.00(kN/m2) 吊顶0.50(kN/m2) 静荷载总计8.00(kN/m2) 活荷载总计8.00(kN/m2) CT、MRI围护墙恒荷载30.00(kN/m2) 四、四层以下楼面荷载：(生化、免疫、试验室、护士站等) 隔墙折算板面荷载 2.50(kN/m2) 100厚面层25×0.100=2.50(kN/m2) 结构层120厚钢筋混凝土板25×0.120=3.00(kN/m2) 结构层170厚钢筋混凝土板2) 吊顶0.50(kN/m2) 静荷载总计2)
荷载计算表
做设计经常取平均值： 设计关键参数的确定： 基本风压=0.35N/m2 抗震设防烈度=6度，0.05g,,一组 楼板面荷载： 恒载：假定楼板厚度均为120mm,0.12x25=3KN/m2 附加面层恒载一般是：1.5~2.0kn 3+2=5KN/M2 活载：查荷载规范：民用建筑楼面均布活荷载2.0 屋面荷载：恒载：假定楼板厚度均为120mm,0.12x25=3KN/m2 附加面层恒载一般是：3.5kn 3+3.5=6.5KN/M2 活载：查荷载规范：民用建筑楼面均布活荷载3.0 隔墙荷载：14kn/m3x0.2（墙厚）=2.8kn/m2（砖墙重） 0.04(抹灰厚)x20kn/m3=0.8kn/m2(抹灰) 2.8+0.8= 3.6kn/m2 实心墙：3.6x3(墙高)=10.8KN/M 有窗户：7.0 目录 第一部分主体设计 一、计算依据 二、荷载计算 三、内力分析及结构设计 第二部分人防设计 一、计算依据 二、荷载计算 三、内力分析及配筋设计 第三部分基础设计 一、计算依据 第一部分：主体设计： 一、计算依据： 1.我国现行的《建筑结构荷载规范（GB50009-2001）》、《混凝土结构设计规范（GB50010-2002）》、《建筑抗震设计规范（GB50011-2001）》、《高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ 3-2002）》以及《建筑用料说明（陕02J）》。 2.建筑施工图中的用料说明表；以及相关专业的互提资料。 二、荷载计算： 1.各层楼板面荷载计算： 根据建施平面及功能布置，以及（GB50038-2001）相关章节之规定。未注荷载单位为kN/m2（面荷载）。 1)地下室顶板荷载统计：
结构荷载计算示例
三航伟业预拌混凝土搅拌站二期 结构计算书首页（左边1~3轴部分） 一、工程概况 1、结构形式：现浇混凝土框架结构。 2、地震烈度七度（设计基本地震加速度0.15g），场地类别Ⅱ类，特征周期Tg=0.35秒,设计地震分组为第一 组。建筑结构安全等级为二级。 3、框架抗震等级：三级。 4、基本风压：W0=0.80KN/m2,地面粗糙度B类，风荷载体型系数1.4 地质报告：《厦门三航伟业预拌混凝土搅拌站二期岩土工程详细勘察报告书》（由福建岩土工程勘察研究院提供）（2010年7月12日） 二、主体工程计算程序：中科院PMCAD、SATWE、JCCAD。 三、设计依据 采用中华人民共和国现行国家标准规范和规程进行设计，主要有： 建筑结构荷载规范 GB50009-2001（2006年版）建筑抗震设计规范 GB50011-2001（2008年版） 混凝土结构设计规范 GB50010-2002 建筑地基基础设计规范 GB50007-2002 建筑桩基技术规范 JGJ94-2008 高层民用建筑设计防火规范 GB50045-95（2005版） 高层建筑混凝土结构设计规程 JGJ3-2002 《厦门三航伟业预拌混凝土搅拌站二期岩土工程详细勘察报告》（由福建岩土工程勘察研究院提供） （2010年7月12日） 四、荷载汇集 （一）楼面恒活荷载标准值 1、研发厂房（戊类） 20厚花岗岩面层 0.02×28=0.56 KN/m2 25厚1:4干硬性水泥砂浆结合层 0.025×20=0.5 KN/m2 15厚板底抹灰 0.3 KN/m2 Σ=1.36KN/m2取1.40 KN/m2 2、开水间、卫生间： 防滑地砖 0.015×20=0.3 KN/m2 30厚砂浆0.03×20=0.6 KN/m2 15厚板底抹灰 0.015×20=0.3 KN/m2 Σ=1.2KN/m2取1.40 KN/m2 （二）、屋面（含露台）恒荷载标准值 1、建筑找坡： 普通地砖 0.015×20=0.3 KN/m2 20厚水泥砂浆结合层 0.02×20=0.4 KN/m2 40厚C20细石砼刚性防水兼保护层，内配Φb4@200钢丝网 0.04×25=1.00 KN/m2 泡沫保温隔热板取0.05 KN/m2计 高分子防水卷材 0.25 KN/m2 20厚水泥砂浆找平层 0.02×20=0.4 KN/m2 板底抹灰 0.015×20=0.3 KN/m2 Σ=1.2KN/m2取1.40 KN/m2 2、结构找坡： 普通地砖 0.015×20=0.3 KN/m2 20厚水泥砂浆结合层 0.02×20=0.4 KN/m2 泡沫保温隔热板取0.05 KN/m2 高分子防水卷材 0.25 KN/m2 20厚水泥砂浆找平层 0.02×20=0.4 KN/m2 板底抹灰 0.015×20=0.3 KN/m2 Σ=1.7KN/m2取2.40 KN/m2 （三）、活荷载标准值 a）研发厂房（戊类）取4.0 KN/m2。 b）走廊、开水间、卫生间取2.5 KN/m2。 c) 公共楼梯均按消防楼梯取3.5 KN/m2。 d) 电梯机房取7.0 KN/m2。 e)不上人屋面计算时取0.7 KN/m2，总说明中注0.5 KN/m2。 （四）、墙体荷载标准值 外墙： 190厚加气混凝土砌块（q=2.7 KN/m2）（层高按4.5米算） 分户墙：190厚加气混凝土砌块（q=2.2 KN/m2） 1、墙上无洞口、梁高800时，取2.7×23.7=9.99 KN/m； 2、外墙开窗非凸窗、梁高800时，折减0.8×14.06=11.248 KN/m； 3、玻璃幕墙：取1.5 KN/m； 4、其余按层高或梁高相应计算。 内隔墙：90厚加气混凝土砌块（q=1.5 KN/m2）（层高按4.5米算） 1、墙上无洞口、梁高800时，取1.5×3.7=5.55 KN/m； 2、外墙开窗非凸窗、梁高800时，取5.55×0.8=4.44 KN/m； 3、其余按层高或梁高相应计算。 屋顶女儿墙：按1.4米高140mm厚砼板计算，取1.4×0.14×25=4.9 KN/m，取5.0 KN/m。（五）、地下室荷载 1、顶板 2、地板 3、外墙 4人防荷载
荷载结构设计与方法课后思考题答案(白国良)
.. 第一章 1.工程结构的基本功能是什么？ ①能为人类生活和生产提供良好的服务，满足人类使用要求，审美要求的结构空间和实体 ②承受和低于结构服役过程中可能出现的各种环境作用2.说明直接作用和间接作用的区别 ①直接作用直接以力的不同集结形式作用于结构，包括结构的自重，行人及车辆的自重，各种物品及设备的紫红，风压力，土压力，雪压力，水压力，冻胀力，积灰荷载德不孤，这一类作用通常也称为荷载 ②间接作用不直接以力的某种集结形式出现，而是引起结构的振动，约束变形或外加变形，但也能使结构产生内力或变形等效应，包括温度变化，材料的收缩和膨胀变形。地基不均匀沉降、地震、焊接等。 3.什么是作用效应？ 作用在结构上产生的内力和变形称为作用效应 4.作用有哪些类型？ ①按随时间变化分类：永久作用、可变作用、偶然作用②按随空间变化分类：固定作用、自由作用 ③按结构的反应特点分类：静态作用、 动态作用 5.永久作用、可变作 用主要是指哪些荷 载 永久作用指在设计 基准期内作用随时 间变化或其变化与 平均值相比可以忽 略不计的作用。如 结构自重、土压力、 水位不变的水压 力、预加压力、地 基变形、钢材焊接、 混凝土收缩变形 等。 可变作用指在设计 基准期内作用随时 间变化，且其变化 与平均值相比不可 忽略的作用。如结 构施工过程中的人 员和物体重力、车 辆重力、吊车荷载、 服役结构中的人越 和设备重力、风荷 载、雪荷载、冰荷 载、波浪荷载、水 位变化的水压力、 温度变化等。 6.我国结构设计方 法是怎样演变的？ 容许应力法，破损 阶段法，极限状态 设计法和概率极限 状态设计四个阶 段。 7.何为概率极限状 态设计法？ 是以概率论为基 础，视作用效应和 影响结构拉力的主 要因素为随机变 量，根据统计分析 确定可靠概率来度 量结构可靠性的结 构设计法。 第二章 自重：指组成结构 的材料自身重量产 生的重力，属于永 久作用。 土的自重应力：颗 粒间压力在土体中 引起的应力。 雪压：是指单位面 积上的积雪重量。 基本雪压：是指当 地空旷平坦地面上 根据气象资料记录 资料经统计得到的 在结构使用期间可 能出现的最大雪压 值。 基本雪压如何确 定：①当气象台有 雪压记录时，应直 接采用雪压数据计 算基本雪压②当无 雪压记录时，可间 接采用积雪深度， 按公式s=hρg③积 雪对于局部，变异 特别大的地区，以 及高原地形的山 区，应予以专门的 调查和特殊处理。 车辆荷载分类：车 辆荷载属于基本可 变荷载，列车活荷 载、汽车或平板挂 车或履带车荷载 哪些属于楼面、屋 面活荷载？ ①楼面活荷载；指 房屋中生活或工作 的人群、家具、用 品、设施等产生的 重力荷载。可分为 永久性和临时性。 如住宅内的家具、 物品，工业厂房内 的机器，设备和堆 料，常住人员自重 属于永久性活荷 载。聚会的人群、 维修时的工具和材 料的堆积、室内扫 除时家具的聚集属 于临时性活荷载。 ②房屋活荷载包括 房屋均布活荷载、 屋面积灰荷载 1.整体结构的自重 如何计算？ 在计算结构整体的 自重时，应根据结 构各构建的材料重 度的不同将结构认 为划分为多种容易 计算的基本构建， 先计算基本构建的 重度，然后叠加即 得到结构的总自 重。（公式） 2.什么是土的有效 重度？ 土的重力减去水的 浮力，称为土的有 效重度。地下土单 位体积的有效重力 称为土的有效重 度。 3.影响基本雪压的 主要因素是什么？ 积雪深度，积雪时 间和当地的地理气 候条件 4.影响屋面雪压的 主要因素及原因是 什么 ①风：下雪时，风 会把部分本将飘落 在屋面上的雪吹到 附近的地面上或其 他较低的物体上， 称为风的飘积作 用。 ②屋面坡度：屋面 雪荷载随屋面坡度 的增加而减小，主 要原因是风的作用 和雪滑移。 ③屋面温度：各种 采暖屋的积雪一般 比非采暖屋上，这 是因为屋面散发的 热量使部分雪融 化，同时也使雪的 滑移容易发生。 5.为何对楼面活荷 载进行折减？ 作用在露面上的活
脚手架计算示例
脚手架计算书⑴ 本工程脚步手架采用①48x3、5无缱钢管，立杆横距为1、05m,立杆纵距为1、8m,步距为1、 8m,共9步16、2m;施工作业层按一层计,则脚手片满铺三层『自重标准值为0、IKN/m?;脚手架外 立杆里侧挂密目安全网封闭施工『自重标准值为0、1K N/m2。 一、横向.纵向水平杆计算 1、横向、纵向水平杆得抗弯强度按下式计算: 式中M —弯矩设计值按M"、2M GK +1、4M GK 计算； M GK 为脚手板自重标准值产生得弯矩; M QK 为施工荷载标准值产生得弯矩; W —?面模量，查表e48x3、5mm 钢管W=5、0 8 cm3; f —40材得抗弯强度计算值,住2 05N/mm2. (1)纵向水平杆得抗弯强度按图1三跨连续梁计算，计算跨度取纵距1 a=l 8 00mm 。 a 、考虑静载情况 gk = 0、1x1、05/3=0、0 35KN/m= 3 5N/m 按图2静载布置情况考虑跨中与支座最大弯矩。 图1：纵向水平杆计篦简图 厶ck
Ml中=0、08gMa2 M B =M C= - 0、Igda? b、考虑活载情况 qk=3kN/m2xl、0 5 m/3=10 5 ON/m 按图久4两种活载最不利位置考虑跨中最大弯矩。 ■p 图3:活救最不利状况计算简图之(1) nr HZ I" 图4:活栽最不利状况计算简图之(2) Ml中=0、lOlqda^ 按图5种活载最不利位置考虑支座最大弯矩。 M B=M C=-O, 17 7 q K 1
.|k n lo 图5:活戦战不利状况计算支座弯矩 根据以上情况分析,可知图2与图3(或图4)这种静载与活载最不利组合时Ml 中 跨中弯矩最大。 M GK=0、08gKla2=0、08x35x1, 8—9、07N、m M QK=O、10 5以=0、101x1050x1, 82=343. 6 N、m M = l, 2M GK +1.4M QK=1.2X9. 07+1、4x343、6= 491、92 N、m 注汽卷器9 6、8N/mm2 (f=2O5N/mm2 (2)横向水平杆得抗弯强度计算 木板1 1 tt 笆wrts —,1 L 1 $ 图6:横向水平杆计》简图 计算横向水平杆得内力时按简支梁计算如图6,计算跨度取立杆横距lo=lO5Omm,KI手架横向水平杆得构造计算夕卜伸长度a i=350mm,a 2= 1 OOrnrrio a.考虑静载情况
第三章框架结构设计集荷载计算教学资料
第三章框架结构设计集荷载计算
3 框架结构设计与荷载计算 3.1 结构布置 3.1.1 柱网与层高 民用建筑的柱网和层高根据建筑的使用功能确定。 柱网布置应该规整，由内廊式和跨度组合式，这里采用跨度组合式（如图）。 层高宜取同一个尺寸，这里采用层高3.6m，对于底层由于市内外地面高差加急出埋深影响为4.7m。框架结构总高度在8度抗震设防时，高度不应大于45m，而此建筑总高度也才22.7m。 图3.1 柱网布置图 3.1.2 框架的承重方案
根据楼盖的平面布置和竖向荷载的传递途径，框架的承重方案可以分为向承重方案。横向，纵向及纵横向承重三种方案。此工程采用纵横向承重方案，现浇楼面为双向板（纵向承重时因横向刚度较小一般很少采用）。 3.1.3 变形缝设置的考虑 变形缝有温度伸缩缝，沉降缝，和防震缝三种。 伸缩缝是为了避免温度变化和混凝土的收缩产生的盈利是结构产生裂缝，在结构一定长度范围内设置伸缩缝。在伸缩缝处，基础顶面以上的结构及建筑构造完全断开，伸缩缝最大间距见下表3.1。 表3.1 伸缩缝的最大间距(m) 伸缩缝方案，而是采用构造和施工措施，如在顶层，底层和山墙等温度变化大的部位提高配筋率。 沉降缝是为了避免地基不均匀沉降使结构产生裂缝，在结构易产生不均匀沉降的部位设缝，将结构完全分开。此建筑中间部分是6层，两边为4层，房屋高度有一定变化，但考虑到变化不大，可以不设沉降缝。 防震缝，是为了防止在地震作用下，特别不规则结构的薄弱部位容易造成震害而可用防震缝将结构分为若干独立抗震单元，使各结构规则，但目前设计更倾向于不设，而采取加强结构整体性的措施。
脚手架荷载等计算示例
6计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度40米，6米以下采用双管立杆，6米以上采用单管立杆。立杆的纵距1.30米，立杆的横距1.10米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.80米。 钢管类型φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.6米，水平间距3.9米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加2根大横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。 地基承载力标准值170kN/m2，底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。 6.1 大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 6.1.1 均布荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值P2=0.100×1.100/2=0.055kN/m 活荷载标准值Q=3.000×1.100/2=1.650kN/m 静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.055=0.112kN/m 活荷载的计算值q2=1.4×1.650=2.310kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 6.1.2 抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为
框架结构设计集荷载计算
3 框架结构设计与荷载计算 3.1 结构布置 3.1.1 柱网与层高 民用建筑的柱网和层高根据建筑的使用功能确定。 柱网布置应该规整，由内廊式和跨度组合式，这里采用跨度组合式（如图）。 层高宜取同一个尺寸，这里采用层高3.6m，对于底层由于市内外地面高差加急出埋深影响为4.7m。框架结构总高度在8度抗震设防时，高度不应大于45m，而此建筑总高度也才22.7m。 图3.1 柱网布置图 3.1.2 框架的承重方案 根据楼盖的平面布置和竖向荷载的传递途径，框架的承重方案可以分为向承重方案。横向，纵向及纵横向承重三种方案。此工程采用纵横向承重方案，现浇楼面为双向板（纵向承重时因横向刚度较小一般很少采用）。 3.1.3 变形缝设置的考虑 变形缝有温度伸缩缝，沉降缝，和防震缝三种。
伸缩缝是为了避免温度变化和混凝土的收缩产生的盈利是结构产生裂缝，在结构一定长度范围内设置伸缩缝。在伸缩缝处，基础顶面以上的结构及建筑构造完全断开，伸缩缝最大间距见下表3.1。 表3.1 伸缩缝的最大间距(m) 置伸缩缝方案，而是采用构造和施工措施，如在顶层，底层和山墙等温度变化大的部位提高配筋率。 沉降缝是为了避免地基不均匀沉降使结构产生裂缝，在结构易产生不均匀沉降的部位设缝，将结构完全分开。此建筑中间部分是6层，两边为4层，房屋高度有一定变化，但考虑到变化不大，可以不设沉降缝。 防震缝，是为了防止在地震作用下，特别不规则结构的薄弱部位容易造成震害而可用防震缝将结构分为若干独立抗震单元，使各结构规则，但目前设计更倾向于不设，而采取加强结构整体性的措施。 3.1.4 材料选择 柱采用C35, 梁采用C30混凝土。梁纵筋用HRB335,柱纵筋用HRB400,箍筋均用HPB235。 3.1.5 截面尺寸初步选择 梁截面： 梁高 h=(1/12-1/8）L(单跨用较大值，多跨用较小值或负荷较大时用 上限值）且净跨与h比不宜小于4； AB跨h=1/12*7200=600mm
脚手架荷载等计算示例之欧阳家百创编
6计算参数: 欧阳家百（2021.03.07） 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度40米，6米以下采取双管立杆，6米以上采取单管立杆。 立杆的纵距1.30米，立杆的横距1.10米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.80米。 钢管类型φ48×3.0，连墙件采取2步3跨，竖向间距3.6米，水平间距3.9米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采取竹笆片，荷载为0.10kN/m2，依照铺设4层计算。 栏杆采取竹笆片，荷载为0.17kN/m，平安网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下年夜横杆在小横杆上面，且主结点间增加2根年夜横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变更系数1.0000，体型系数0.6000。 地基承载力标准值170kN/m2，底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
钢管惯性矩计算采取I=π(D4d4)/64，抵当距计算采取W=π(D4d4)/32D。 6.1 年夜横杆的计算 年夜横杆依照三跨连续梁进行强度和挠度计算，年夜横杆在小横杆的上面。 依照年夜横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算年夜横杆的最年夜弯矩和变形。 6.1.1 均布荷载值计算 年夜横杆的自重标准值P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值P2=0.100×1.100/2=0.055kN/m 活荷载标准值Q=3.000×1.100/2=1.650kN/m 静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.055=0.112kN/m 活荷载的计算值q2=1.4×1.650=2.310kN/m 年夜横杆计算荷载组合简图(跨中最年夜弯矩和跨中最年夜挠度) 年夜横杆计算荷载组合简图(支座最年夜弯矩) 6.1.2抗弯强度计算 最年夜弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
建筑施工手册： 荷载与结构静力计算表
2 常用结构计算 2-1 荷载与结构静力计算表 2-1-1 荷载 1．结构上的荷载 结构上的荷载分为下列三类： （1）永久荷载如结构自重、土压力、预应力等。 （2）可变荷载如楼面活荷载、屋面活荷载和积灰荷载、吊车荷载、风荷载、雪活载等。 （3）偶然荷载如爆炸力、撞击力等。 建筑结构设计时，对不同荷载应采用不同的代表值。 对永久荷载应采用标准值作为代表值。 对可变荷载应根据设计要求，采用标准值、组合值、频遇值或准永久值作为代表值。 对偶然荷载应按建筑结构使用的特点确定其代表值。 2．荷载组合 建筑结构设计应根据使用过程中在结构上可能同时出现的荷载，按承载能力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载（效应）组合，并应取各自的最不利的效应组合进行设计。 对于承载能力极限状态，应按荷载效应的基本组合或偶然组合进行荷载（效应）组合。 γ0S≤R （2-1） 式中γ0——结构重要性系数； S——荷载效应组合的设计值； R——结构构件抗力的设计值。 对于基本组合，荷载效应组合的设计值S应从下列组合值中取最不利值确定： （1）由可变荷载效应控制的组合
（2-2） 式中γG——永久荷载的分项系数； γQi——第i个可变荷载的分项系数，其中Y Q1为可变荷载Q1的分项系数； S GK——按永久荷载标准值G K计算的荷载效应值； S QiK——按可变荷载标准值Q ik计算的荷载效应值，其中S Q1K为诸可变荷载效应中起控制作用者； ψci——可变荷载Q i的组合值系数； n——参与组合的可变荷载数。 （2）由永久荷载效应控制的组合 （2-3）（3）基本组合的荷载分项系数 1）永久荷载的分项系数 当其效应对结构不利时： 对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2； 对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35； 当其效应对结构有利时： 一般情况下应取1.0； 对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，应取0.9。 2）可变荷载的分项系数 一般情况下应取1.4； 对标准值大于4kN/m2的工业房屋楼面结构活荷载应取1.3。 对于偶然组合，荷载效应组合的设计值宜按下列规定确定：偶然荷载的代表值不乘分项系数；与偶然荷载同时出现的其他荷载可根据观测资料和工程经验采用适当的代表值。 3．民用建筑楼面均布活荷载标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数（见表2-1）民用建筑楼面均布活荷载标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数表2-1