污水处理厂设计计算书讲解
第二篇设计计算书
1.污水处理厂处理规模
1.1处理规模
污水厂的设计处理规模为城市生活污水平均日流量与工业废水的总和：近期1.0万m3/d，远期2.0万m3/d。
1.2污水处理厂处理规模
污水厂在设计构筑物时，部分构筑物需要用到最高日设计水量。最高日水量为生活污水最高日设计水量和工业废水的总和。
Q设= Q1+Q2 = 5000+5000 = 10000 m3/d
总变化系数：K Z=K h×K d=1.6×1=1.6
2.城市污水处理工艺流程
污水处理厂CASS工艺流程图
3.污水处理构筑物的设计
3.1泵房、格栅与沉砂池的计算
3.1.1 泵前中格栅
格栅是由一组平行的的金属栅条制成的框架，斜置在污水流经的渠道上，或泵站集水井的井口处，用以截阻大块的呈悬浮或漂浮状态的污物。在污水处理流程中，格栅是一种对后续处理构筑物或泵站机组具有保护作用的处理设备。
3.1.1.1 设计参数：
（1）栅前水深0.4m ，过栅流速0.6~1.0m/s ，取v=0.8m/s ，栅前流速0.4~0.9 m/s ； （2）栅条净间隙，粗格栅b= 10 ~ 40 mm, 取b=21mm ； （3）栅条宽度s=0.01m ；
（4）格栅倾角45°~75°，取α=65° ,渐宽部分展开角α1=20°； （5）栅前槽宽B 1=0.82m ，此时栅槽内流速为0.55m/s ； （6）单位栅渣量：W 1 =0.05 m 3栅渣/103m 3污水； 3.1.1.2 格栅设计计算公式 （1）栅条的间隙数n ，个
max sin Q n bhv α
=
式中， max Q －最大设计流量，3/m s ； α－格栅倾角，（°）； b －栅条间隙，m ； h －栅前水深，m ； v －过栅流速，m/s ；
（2）栅槽宽度B ，m
取栅条宽度s=0.01m
B=S （n －1）＋bn
（3）进水渠道渐宽部分的长度L 1，m
式中，B 1－进水渠宽，m ；
α1－渐宽部分展开角度，（°）；
(4)栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L 2，m
(5)通过格栅的水头损失h 1，m
式中：ε—ε=β（s/b ）4/3； h 0 — 计算水头损失，m ；
k — 系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3；
1
112tga B B L -=
1
25.0L L =αε
sin 22
01g
v k kh h ==
ξ— 阻力系数，与栅条断面形状有关； 设栅条断面为锐边矩形断面，β＝2.42 v 2— 过栅流速, m/s ； α — 格栅安装倾角， （°）；
（6）栅后槽总高度 H ，m
取栅前渠道超高20.3h m =
21h h h H ++=
（7）栅槽总长度L ，m
1
12 1.5 2.0tan H L L L α=++++
式中，H 1为栅前渠道深，112H h h =+，m （8）每日栅渣量W ，m 3/d
max 1
864001000z Q W W K =
式中，1W －为栅渣量，（333/10m m 污水），格栅间隙为16～25mm 时为0.1～0.05，
格栅间隙为30～50mm 时为0.03～0.01； K Z －污水流量总变化系数
3.1.1.3 设计计算
采用两座粗格栅池一个运行，一个备用。 （1）格栅间隙数 n ，个
max Q =
185.03600
246
.110000≡??3/m s
268
.04.0021.065sin 185.0＝???
?=
n （个）；
（2）栅槽宽度 B ，m
B=0.01?(26-1)+0.021?26+0.2=1.01m ； 校核槽内流速：Vc=
46.001
.14.0185
.0＝?m/s,在0.4～0.9m/s 范围之内，符合。
（3） 进水渠道渐宽部分长度 L 1，m
L 1 26.020tan 282
.0-01.1=?
=
m
（4）栅槽与出水渠连接的渐窄部分长度 L 2，m
L 2 13.02
26
.0==
m （5）过栅水头损失 h 1，m
设栅条断面为锐边矩形断面β＝2.42
h 1 08.0365sin 8.928.0021.001.042.223
4=????
??
?
???=o m （6）栅后总高度 H ，m
21h h h H ++= =0.4+0.3+0.08=0.78≈0.8m
（7）栅槽总长度 L ，m
L = 0.26+0.13+0.5+1.0+?
65tan 7
.0=2.22m （8）每日栅渣量W ，m 3/d
W d m d m /2.0/50.010
6.105.086400185.03
33
>???=
＝ 宜采用机械清渣。 （9）计算草图如下：
3.1.1.4 设备选型
中格栅选用BLQ 型格栅除污机，两共四台。 3.1.1.5 粗格栅栅槽尺寸确定
3.1.2 进水泵房的确定
3.1.2.1设计参数
设计流量：最大设计流量为20000m3/d ， 平均日设计流量为10000m3/d 。 3.1.2.2设计计算
3.1.3 细格栅
3.1.3.1 设计参数
（1）栅前水深0.4m, 过栅流速0.6~1.0m/s, 取v=0.8m/s ，栅前流速0.4~0.9s m /； （2）栅条净间隙，中格栅b= 3~ 10 mm, 取b=10mm ； （3）栅条宽度s=0.01m ；
（4）格栅倾角45°~75°，取α=65° ,渐宽部分展开角α1=20°； （5）栅前槽宽B 1=0.8 m ，此时栅槽内流速为0.58 m/s ； （6）单位栅渣量：W 1 =0.1 m 3栅渣/103m 3污水。 3.1.3.2 设计计算 （1）格栅的间隙数n ，个
558
.04.001.065sin 185.0＝???
?=
n （个）
（2）格栅的建筑宽度B ，m
取栅条宽度s=0.01m
校核槽内流速：Vc=42.009.14.0185
.0＝?m/s,在0.4～0.9m/s 范围之内，符合。
（3）进水渠道渐宽部分长度L 1，m
（4）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部位长度L 2，m L 2 2.024.0==m
（5）通过格栅的水头损失h 1，m
取栅条断面为锐边矩形断面 （6）栅后槽总高度H ，m
取栅前渠道超高m h 3.02=
m h h h H 91.04.021.03.021=++=++=
m
h 21.0365sin 8.928.0)01.001.0(42.2234
=??????=m
a B B L 4.020tan 28.009.1tan 2111=?-=-=m B
09.15501.0)155(01.0=?+-?=
（7）栅槽的总长度L ，m
（8）每日栅渣量W ，m 3/d
取333110/10.0m m W =污水
宜采用机械清栅。 （9）计算草图如下：
3.1.1.4 设备选型
细格栅选用TGS 型回转式格栅除污机，型号TGS-800，电机功率0.75kW ，格栅间隙10mm ，共两台。 3.1.1.5 粗格栅栅槽尺寸确定
3.2调节池的设计计算
3.2.1 调节池的选择
为了保证后续处理构筑物或设备的正常运行，需对废水的水量和水质进行调节，常用的水量调节池进水为重力流，出水用泵提升，池中最高水位不高于进水管的设计水位，有效水位一般为2~3m ，最低水位为死水位。此外，酸性废水和碱性废水还可以在调节池内混合以达到中和的目的，短期排出的高温废水也可以利用调节池来降低水温。因此，调节池具有下列功能：a 减少或防止冲击负荷对处理设备的不利影响；b 使酸性废水和碱性废水得到中和；c 调节水温；d 当处理设备发生故障时，可起到临时的事故贮水池的作用。欲曝气可以有效地去除一定的COD 、BOD 等。
调节池在结构上可分为砖石结构、混凝结构、钢结构。目前常用的是利用调节池特殊的结构形式进行差时混合，即水利混合。主要有对角线出水调节池和折流调节池。对角线出水调节池，其特点是出水槽沿对角线方向设置，同一时间流入池内的废水，由池的左、右两侧，经过不同时间流到出水槽。从而达到自动调节、均和调节、均和的目的。折流调节池，池内设置许多折流隔墙，使废水在池内来回折流。配水槽设于调节池上，通过许多孔口溢流投配到调节池的各个折流槽内，使废水在池内混合、均衡。[11] 3.2.2设计参数
(1) 调节池有效水深为2.0～5.0m ，取h=4.0m ；
d
m d m W /2.0/00.11000
6.186400
10.0185.033>=???=
m
L 4.265tan 3.04.00.15.02.04.0=?+++++=
(2) 调节池停留时间4～8 小时，取T=5h；
(3) 调节池保护高度0.3～0.5m，取h′=0.3m；
（4）设计流量Q = 3000m3/d = 125m3/h ；
=0.3m；
（5）超高部分：h
1
（6）设池底为正方形，即长宽尺寸相等；
3.2.3池体设计
(1)池体容积V（m3）
V= (1+k)?Qmax ×T
式中： k—池子扩充系数，一般为10～20%，本设计池子扩充系数采用20% V--------调节池容积，m3
T--------调节池中污水停留时间，取5h
池容积为：
V=（1+20%）×416.7×5=2500m3
池面积为：A = V/h =2500/3=625m2
式中: V--------调节池的有效容积，m3
A--------调节池面积，m2
h--------有效水深，m，取4.0m
(2)设调节池1 座，采用方形池，池长L 与池宽B 相等，则
池长: L=A=625=25m，池长取L=25m，池宽取B=25m
池总高度：H=h+ h′=4+0.3=4.3m
式中 H--------调节池总高，m
h--------有效水深，m，取3.0m
--------保护高，m
h
1
(3)池子总尺寸为：L×B×H = 25×25×4.3m3
(4)在池底设集水坑，水池底以i=0.01 的坡度坡向集水坑。
3.3 平流沉砂池的设计
目前，应用较多的陈沙迟池型有平流沉砂池、曝气沉砂池和钟式沉砂池。本设计中选用平流沉砂池，它具有颗粒效果较好、工作稳定、构造简单、排沙较方便等优点。3.3.1 设计参数
=0.185m3/s；
（1）按最大设计流量设计,Q
max
（2）设计流量时的水平流速：最大流速为0.3m/s，最小流速0.15m/s,取v=0.20m/s；（3）最大设计流量时，污水在池内停留时间不少于30s一般为30—60s，取t=30s；（4）设计有效水深不应大于1.2m一般采用0.25—1.0m每格池宽不应小于0.6m 取
b=0.8m ；
（5）沉砂量的确定，城市污水按每10万立方米污水砂量为3立方米，沉砂含水率60%，容重1.5t/立方米，贮砂斗容积按2天的沉砂量计，斗壁倾角55—60度，取600； (6）沉砂池超高不宜小于0.3m ，取h 1=0.3m ；
(7)沉砂池不应小于两个，并按并联系列设计，以便可以切换工作。当污水流量较少时，可考虑一个工作，一个备用。当污水流量大时两个同时工作，本设计取两座； 3.3.2 设计计算
（1）沉砂池水流部分的长度L ，m
沉砂池两闸板之间的长度为流水部分长度：
m t L 5.73025.0v =?=?= 式中，L —水流部分长度，m V ——最大流速，m/s
t ——最大流速时的停留时间，s (2）水流断面积A ，2m
2max m 74.00.25
185
.0V Q A ===
式中，max Q ——单个池体最大设计流量，/s m 3
A ——水流断面积 ，2m
3）池总宽度B ，m
设n=2，每格宽b=0.8m
B=n ?b=2?0.8=1.6m
46m .06
.174.0B A h 2=== 介于0.25-1m 之间(合格)
式中，2h ——设计有效水深 4）沉砂斗容积
设排砂间隔时间为2日，城市污水沉砂量1x =3
53m /103m ，T=2日，
35
51max 0.6m 6
.11032185.086400K 10x t 86400Q V =????=?=总 式中，1x ——城市污水含沙量，353m /103m
总K ——流量总变化系数，1.6
5）沉砂室所需容积V ‵，m 设每分格有2个沉砂斗
V ‵=
3m 15.02
26
.0=? 6）沉砂斗各部分尺寸
设斗底宽1α=0.4m ，斗壁水平倾角600，斗高3h '=0.4m
沉砂斗上口宽α，m
m 86.04.0tan60
4.02tan60h 2o
1o 3
=+?=+'=
αα 沉砂斗容积V 0 ，m 3
)4.024.086.0286.02(64.0)222(622112/30?+??+?=++=ααααh V
=0.17m 3>0.15 m 3 （符合要求） 7）沉砂室高度h 3，m
采用重力排砂，设池底坡度为0.06，坡向排砂口
m 63.02
2
.086.025.706.04.006.02/33=-?-?+=+=L h h
式中：/3h ——斗高，m
L 2—— 由计算得出 22
.02a L L 2--=
8）沉砂池总高度
m 39.10.6346.03.0h h h H 321=++=++= 1h ——超高，0.3m 9）验算最小流量
在最小流量时，用一格工作，按平均日流量的一半核算 s m s m A Q v /15.0/16.074
.0116.0min min
>=== 符合流速要求
3.3.3 沉砂池设计计算草图见图3.3
图3.4沉砂池设计计算草图
3.4 CASS池
（1）CASS工艺是将序批式活性污泥法（SBR）的反应池沿长度方向分为两部分，前部为生物选择区也称预反应区，后部为主反应区。
在预反应区内，微生物能通过酶的快速转移机理迅速的吸附污水中大部分可溶性有机物，经历一个高负荷的基质快速积累过程，这对进水水质、水量、PH和有害物质起到较好的缓冲作用，同时对丝状菌的生产起到抑制作用，可有效防止污泥膨胀；
在主反应区后部安装了可升降的滗水装置，实现了连续进水间歇排水的周期循环运行，集曝气、沉淀、排水于一体。每一个工作周期微生物处于好氧—缺氧周期性变化之中。在主反应区经历一个较低负荷的基质降解过程。因此，CASS工艺具有有效的脱氮效果。
（2）工艺简图
3.4.1 设计参数
（1）一般生活污水N
e =0.05—1.0[kgBOD
5
/（kg MLSS·d）]，在本设计中取
N e =0.15[kgBOD
5
/（kg MLSS·d）]；
（2）一般来说城市污水厂的SVI值范围是50—150mg/l，取SVI=75mg/l；
（3）一般CASS池的活性污泥浓度N
w
控制在2.5—4.0kg/m3范围内，污泥指数SVI
值大时取下限，反之取上限，在设计中取N
w
=3.5kg/m3；
（4）每组流量为10000 m3/d，设4座
（4）超高0.5m；
（5）氧的半速常数：2.0 mg/L；
（6）考虑格栅和平流沉砂池可去除部分有机物，取去除30% 此时进水水质：
CODcr=300mg/L×（1-30%）=210mg/L ，
BOD
5
=200mg/L×（1-30%）=140mg/L ，
SS=240mg/L×（1-30%）=168mg/L
（7）出水水质： BOD
5
≤10mg/L SS ≤10mg/L COD≤60 mg/L
(8) 进水最高水温30℃，最低水温20℃。
3.3.1 设计计算
3.3.1.1 CASS池容积V，（m3）
采用容积负荷法计算：
f
Nw Ne Se Sa Q V ??-?=
)
(
式中：
Q —城市污水设计水量，m 3/d ；Q=10000m 3/d ；
Nw —混合液MLSS 污泥浓度（kg/m 3），一般为2.5-4.0 kg/m 3，本设计取3.5 kg/m 3；
Ne —BOD 5污泥负荷(kg BOD 5/kg MLSS ·d)，一般为0.05-0.2(kg BOD 5/kg MLSS ·d),设计取0.15 kgBOD 5/kgMLSS ·d ；
Sa —进水BOD 5浓度（kg/ L ），本设计Sa = 140 mg/L ； Se —出水BOD 5浓度（kg/ L ），本设计Se = 20 mg/L ；
f —混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值，一般为0.7-0.8，本设计取0.75；
则：
33304875
.05.315.010)20140(10000m V =???-?=-，取3100m 3
设计为池子个数N1＝4（个）（一期建设两个，二期建设两个）
则单池容积为3100÷4＝775m 3。
3.3.1.2 CASS 池容积负荷
CASS 池工艺是连续进水，间断排水，池内有效容积由变动容积（V 1）和固定容积组成，变动容积是指池内设计最高水位至滗水机最低水位之间的容积，固定容积由两部分组成，一是活性污泥最高泥面至池底之间的容积（V 3），另一部分是撇水水位和泥面之间的容积，它是防止撇水时污泥流失的最小安全距离决定的容积（V 2）。依经验取循环周期T=4h ，2h 进水与曝气，1h 沉淀，1h 排水。 （1）CASS 池总有效容积V （m 3）：V ＝n 1×（V 1＋V 2＋V 3）
式中：n 1—CASS 池个数，为实现连续排水，取n 1=4个；
V —CASS 池总有效容积，m 3； V 1—变动容积，m 3； V 2—安全容积，m 3 ；
V 3—污泥沉淀浓缩容积，m 3
；
（2）单格CASS 池平面面积A （m 2）：
H
n V
A ?=1
式中：n 1—CASS 池个数，为实现连续排水，在本设计中，取n 1=4个； H —池内最高液位H （m ），一般H=H 1+H 2+H 3=3—5m ，本设计取H=4.0m ；
则 21940
.443100
m A =?=
（3）池内设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度，H 1（m ）；
A
n n Q H ??=
211
式中：n 2—一日内循环周期数，本设计取池内周期4h ； 则 m H 15.2194
6410000
1=??=
（4）滗水结束时泥面高度，H 2（m ）；
H 2=H×Nw×SVI×10-3
式中：Nw —池内混液污泥浓度(g/L)，本设计取Nw =3.5g/L
SVI —污泥体积指数，SVI=75 则 H 2 = 4.0×3.5×75×10-3 = 1.05m 。 （5）撇水水位和泥面之间的安全距离，H 3（m ）； H 3=H-(H l +H 2)
则：H 3=H-(H l +H 2)=4.0-(2.15+1.05)=0.8m
校核：满足H 2≥H-(H l +H 2)，符合条件。 3.3.1.3 CASS 池外形尺寸
（1）1
n V
H B L =
?? 式中：B —池宽，m ，B:H=1—2，取B=6m ，6/4=1.5，满足要求；
L —池长，m ，L:B=4—6，A/B=194/6=32.3，32.3/6=5.4，满足要求； （2）CASS 池总高H 0（m ）；
H 0=H ＋0.5＝4.5m
（3）微生物选择区L 1，（m ）
CASS 池中间设1道隔墙，将池体分隔成微生物选择区和主反应区两部分。靠进水端为生物选择区，其容积为CASS 池总容积的10%左右，另一部分为主反应区。选择器的类别不同，对选择器的容积要求也不同。
L 1＝10﹪L=10%?32.3=3.2m 3.4.1.4 连通孔口尺寸
连通孔面积A 1（m 2）；
v H L B v n n Q A 1
)
24(
11311??+???=
式中：H 1—设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度，2.15 m ； v —孔口流速（20-50m/h ），取v=40m/h
n 3—在厌氧区和好氧区的隔墙底部设置连通孔。
连通预反应区与主反应区水流，因单格宽6m ，本设计取连通孔个数n 3=2（个） L 1—选择区的长度，（m ）； 则：
2199.040
1
)45.11.4740342410000(
m A =??+???=
（4）孔口尺寸设计
孔口沿墙均布，孔口宽度取0.8m ，孔高为0.99/0.8=1.24m 。 为：0.8m ×1.24m
3.3.1.5 需氧量
O 2=a′*Q*（S a -S e ）+b′*V*X v （2.10）
其中：a′—活性污泥微生物对有机污染物氧化分解过程的需氧率，即活性污泥微生物每代谢1kgBOD 所需要的氧量，kg ；生活污水中一般取0.42—0.53，取a′=0.48kgO 2/kgBOD 5；
b′—活性污泥微生物通过内源代谢的自身氧化过程的需氧量，即1kg 活性污泥每天自身氧化所需要的氧量，kg ；生活污水中一般取0.11—0.188，取b′=0.155kgO 2/kg 污泥。
O 2—混合液需氧量，kgO 2/d 。
X v =f*N w =0.75*2.5=1.875kg/m 3；
由式（2.10）有: O 2=a′*Q*（S a -S e ）+b′*V*X v
=0.48*10000*（0.090-0.020）+0.155*4000*1.875
=1498.5kgO2/d
=62.44kgO2/h
⑨供气量
Q t=21*（1-E A）/[79+21*（1-E A）]（2.11）
式中：Q t—气泡离开地面时，氧的百分比，%
E A—空气扩散装置的氧转移效率，取水下射流式扩散器，其的转移效率是25% Q t=21*（1-E A）/[79+21*（1-E A）]
=21*（1-25%）/[79+21*（1-25%）]
=16.62%
C sb=C s*（P b/(2.066*105）+Q t/42）（2.12）
式中：C sb—CASS池内曝气时溶解氧饱和度的平均值，mg/l；
C s—在大气压力条件下氧的饱和度，C s=9.17mg/l；（水温20℃）
P b—空气扩散装置出口处的绝对压力，P b=P+9.8*103H；
H—扩散装置的安装深度，H=3.5m；
P—大气压力，P=1.013*105Pa；
C sb=C s*（P b/(2.066*105）+Q t/42）
=9.17*[（101300+9800*3.5）/206600+16.62/42]
=9.65mg/l
p=P a/1.013*105
式中：P a—当地大气压，P a=1.013*105Pa。
P=P a/1.013*105=1
R0=RC s（20）/{a[bpC s（T）-C]*1.024 (T-20)}（2.13）
式中：R0—水温20℃时，气压1.013*105Pa时，转移到曝气池混合液的总氧量，kg/h；
R—实际条件下转移到曝气池混合液的总氧量，kg/h；
C s（20）—水温20℃时，大气压力条件下氧的饱和度，mg/l；
a—污水中杂质影响修正系数，取a=0.90；
b—污水含盐量影响修正系数，取b=1；
p—气压修正系数；
C—混合液溶解氧浓度，取C=2mg/l。
R0=RC s（20）/{a[bpC s（T）-C]*1.024 (T-20)}
=62.44*9.17/{0.9*[1*1*9.65-2]*1.024 (20-20)}
=83.16kg/h
空气扩散装置的供气量为：
G=R0/（0.3*E A）（6.14）
=83.16/（0.3*25%）
=1108.8m3/h
=18.48m3/min
3.1.6 CASS池运行模式设计
CASS池运行周期设计为4h，其中曝气120min，沉淀40-60min，滗水40min,闲置20min，正常的闲置期通常在滗水器恢复待运行状态4min后开始。池内最大水深4.0m，换水水深0.8m，存泥水深2.1m，保护水深1.1m，进水开始与结束由水位控制，曝气开始由水位和时间控制，排水结束由水位控制。
主反应区即好氧区，是去除营养物质的主要场所，通常控制ORP在100-150mV，溶解氧0-2.5mg/L。运行过程中通常将主反应区的曝气强度加以控制使反应区内主体溶液处于好氧状态，完成降解有机物的过程，而活性污泥内部则基本处于缺氧状态，溶解氧向污泥絮体内的传递受到限制而硝态氮由污泥内向主体溶液的传递不受限制，从而使主反应区中同时发生有机污染物的降解以及同步硝化和反硝化作用。
⑩主要设备
⑴水下射流曝气机
在次设计中，选用GSS型潜水自吸式射流曝气设备。
根据水深4.5m，池面积是31.78m*7m*4，预反应区长2.54m，及GSS型潜水自吸式射流曝气机的规格和主要性能参数，可选用GSS-4.0型曝气机，4个预反应区每区一台，主反应区没池3台，共16台。分布见CASS池平面图。
GSS-4.0型潜水自吸式射流曝气机技术参数：电机功率4.0Kw，供氧量5kgO2/h，适宜水深2.625m，重量90kg。
⑵滗水器
根据该设计要求：分4池，滗水深度是1.875m，池面面积是222.22㎡，滗水时间为1h，滗水量为：V4=222.22*1.875=416.70m3/h，及滗水器主要技术参数，可选XBS-5000型旋转式滗水器，每池一台，共4台。
XBS-5000型旋转式滗水器技术参数：长5000mm，功率0.75Kw。滗水深度1.875m。
3.1.7 排水系统设计
为了保证每次换水水量及时排除以及排水装置运行需要，将排水口设在最低水位以下0.6m，最高水位以下1.4m处，设计池内底埋深1.0m,则排水口相对地坪标高为1.6m，最低水位相
对地面标高为2.2m。
单池每周期排水量为：6×27×0.8=130m3
排水时间设计为40min
每池设一个滗水器,滗水器流量为:130÷(40÷60)=195m3/h
选择排水管管径为DN200
滗水器排水过程中能随水位的下降而下降，使排出的上清液始终是上层清液。为防止水面浮渣进入滗水器被排走，滗水器排水口一般都淹没在水下一定深度。 3.2 中间水池
本设计中中间水池的作用主要是贮存、调节CASS 池排出的水量，以便后续三级深度处理能顺利进行。
CASS 池每个周期为4小时，每个周期滗水器在40min 钟内排出的水量为： 4×6×27×0.8=518m 3
后续中水平均处理流量为: 518÷4=130m 3
/h ，设计为150m 3
/h 中间水池所需最小容积为:518－150×(40÷60)=418m 3
设计中间水池的容积为: 500m
3
设计为两个池，一期一座，二期增建一座。 采用圆形地下水池，池内并设置喷泉，以形成水景。 有效水深为3.2m ，则池子直径D 为：9.5m 地面超高0.3m ，池总深度3.5m 。 3.1.5接触消毒池与加氯间 1.设计说明
设计流量Q=50000m 3
/d=2083.3 m 3
/h ；水力停留时间T=0.5h ；设计投氯量为C=3.0~5.0mg/L 2.设计计算 a 设置消毒池一座 池体容积V
V=QT=2083.3×0.5=1041.65 m 3
消毒池池长L=30m,每格池宽b=5.0m ，长宽比L/b=6 接触消毒池总宽B=nb=3×5.0=15.0m 接触消毒池有效水深设计为
H
1=4m
实际消毒池容积
V`为
V`=BLH 1
=300×15.0×4=600m 3
满足要求有效停留时间的要求。 b 加氯量计算
设计最大投氯量为5.0mg/L ；每日投氯量为W=250kg/d=10.4kg/h 。
选用贮氯量500kg的液氯钢瓶，每日加氯量为0.5瓶，共贮用10瓶。每日加氯机两台，一用一备；单台投氯量为10~20kg/h。
配置注水泵两台，一用一备，要求注水量Q3~6m3/h，扬程不小于20m H2O。
C 混合装置
在接触消毒池第一格和第二格起端设置混合搅拌机两台。混合搅拌机功率No为
No= μQTG2/100
式中Q T——混合池容，m3；
μ——水力黏度，20℃时μ=1.06×10-4kg.s/m2；
G——搅拌速度梯度，对于机械混合G500s-1。
No=1.06×10-4×0.58×30×500×500/(3×5×100)=0.30kw
实际选用JBK—2200框式调速搅拌机，搅拌器直径∮2200mm，高度H2000mm，电动机功率4.0KW。液氯消毒
设计说明
设计说明设计流量Q=20000m3/d＝833.3m3/h ；水力停留时间T=0.5h; 仓库储量按15d计算，设计投氯量为7mg/L
设计计算
1)加氯量G
G=0.001×7×833.3=5.83
2)储氯量W
W=15×24×G=15×24×5.83=2098.8
3)加氯机和氯瓶
采用投加量为0～20kg/h加氯机3台，两用一备，并轮换使用。液氯的储存选用容量为400kg 的纲瓶，共用6只。
4)加氯间和氯库
加氯间与氯库合建。加氯间内布置3台加氯机及其配套投加设备，两台水加压泵。氯库中6只氯瓶两排布置，设3台称量氯瓶质量的液压磅秤。为搬运方便氯库内设CD1-26D单轨电动葫芦一个，轨道在氯瓶上方，并通到氯库大门外。
氯库外设事故池，池中长期贮水，水深1.5米。加氯系统的电控柜，自动控制系统均安装在值班室内。为方便观察巡视，值班与加氯间设大型观察窗机连通的门。
5)加氯间和加氯库的通风设备
根据加氯间、氯库工艺设计，加氯间总容积V1＝4.5×9.0×3.6=145.8(m3),
氯库容积V2＝9.6×9×4.5=388.8(m3).为保证安全每小时换气8～12次。
加氯间每小时换气量G1＝145.8×12=1749.6(m3)
氯库每小时换气量G2＝388.8×12＝4665.6(m3)
故加氯间选用一台T30－3通风轴流风机，配电功率0.4kw，并个安装一台漏氯探测器，位置在室内地面以上20cm。
2.污泥浓缩池
因本设计采用CASS工艺，污泥产量很少，采用间歇式污泥浓缩池；半地下式，竖流式浓缩池；周边进水，中心排泥的运行方式，每8h排泥一次，每天排泥三次。为方便检修，设池数为两座。其设计计算如下：
①污泥量的计算
剩余活性污泥量以挥发性固体（V SS）计：
由BOD-污泥负荷率（COD-污泥负荷率）与污泥增长率的关系：
△X=Y*（S a-S e）*Q-K d*V*X v（2.15）
△X—每日增长（排放）的挥发性污泥量（V SS），kg/d；
Y—产率系数，即微生物每代谢1kgBOD所合成的MLVSSkg数；生活污水取值为0.5—0.7，取0.70kgBOD/kgMLVSS；
K d—活性污泥的自身氧化率亦称衰减系数，1/d；生活污水取值0.04—0.1，取0.05/d；
Q—每日处理污水量，m3/d；
S a—经预处理后，进入曝气池污水含BOD的浓度，kg/m3；
S e—经生化处理后，处理水中残留的BOD的浓度，kg/m3；
V—CASS池的有效容积，m3；
X v—混合液中挥发性悬浮固体量（MLVSS），kg/m3。
由（2.15）可得：△X=Y*（S a-S e）*Q-K d*V*X v
=0.70*（0.090-0.020）*10000-0.05*4000*0.70*2.5
=140 kgVSS/d
剩余污泥量以悬浮固体（SS）计：
P ss=△X/f（2.16）
f—V SS/SS值，取f=0.70
P ss=△X/f=140/0.70=200 kgSS/d
②污泥浓缩池的计算
对于活性污泥，污泥固体负荷取25kg/㎡*d，污泥浓缩后含水率为97%，污泥的固体浓度是5kg/m3（含水率99.5%）。
浓缩池总面积为：
A=5*200/25=40㎡
取圆形池，其直径为：D=2*[A/（2*3.142）] 0.5=5.05m。
取有效水深3m，核算停留时间：
40*3*24/200=14.4h（符合设计规定）
因污泥浓缩池面积较小，不用污泥浓缩机，池底做成斗状，其与水平倾角为55°，斗口径取3.0m，则斗高为：
h=[（5.05-3）/2]*tan55°=1.463m
取污泥浓缩池超高为0.3m，则总高为：H=3.0+1.463+0.3=4.763m。
有效容积为：20㎡*2
③浓缩后污泥产量的计算
浓缩后污泥含水率为97%，浓缩前污泥含水率为99.5%，浓缩前的污泥量为200 kgSS/d，以体积计算为：
V ss=200*P ss/[（100-P）*1000]（2.17）
V ss—污泥量，m3/d；
P—污泥含水率，%；
1000—污泥浓度，kg/m3。
由（2.17）有: V ss=200*P ss/[（100-P）*1000]
=200*100/[(100-99.5)*1000]
=40 m3/d
浓缩后污泥量为：
V ss′/V ss=（100-P）/（100-P′）（2.18）
P′—浓缩后污泥含水率，97.5%。
由（6.18）有：V ss′=V ss*（100-P）/（100-P′）
=40*（100-99.5）/（100-97）
=6.67 m3/d
每次排泥量为：6.67/3=2.22 m3/次。
3.脱水机房
①根据各构筑物的合理布置，确定其尺寸为：9m*9m*5m
②主要设备
⑴带式压滤机的选型：
因污泥的产量为6.67m3/d，根据DY型带式压滤机的性能参数，选用DY500的DY带式压滤机可满足要求，每天工作3次，每次40min。
其性能参数为：带宽700mm，处理量6.67 m3/h，功率1.1Kw，冲洗水量为≤5 m3/d，冲洗水压
≥0.5Mpa，泥饼含水率75%。
配套设备：冲洗水泵：32LG6.5-15*4，Q=6.5 m3/h，h=60m，p=3Kw；
污泥螺杆泵（调速）：G=35-1，Q=1.5-4.31 m3/h，P=0.2MPa，p=1.1Kw；
移动式空压机：TA-65，Q=-0.19 m3/min，P=0.7MPa，p=1.5Kw；
加药装置（配计量泵）：GTF1000，Q=-1000L/h，p=2.95Kw；
自动冲洗过滤器：DPG50-I；
管道混合器：GJH100；
皮带输送机：PDS500，B=500mm，V=0.8m/s。
（LS螺旋输送机：WLS-260，输送量（m3/h）：3（0°）；2.1（15°）；1.3（30°）），输送长度：≤10m，安装角度：≤20°。）。
⑵PAM加药装置的选型
污泥浓缩池的容积为20m3*2，对以生化处理的废水，PAM的投加量取30-50ppm，在本设计中取40ppm，则每天须投加PAM为40*40ppm=1.6L。根据其性能参数，选用JBY型加药装置公称容积为1m3的加药装置。
污水处理厂课程设计设计说明书及方案(模版).
1 概述 1.1 工程概况 依据城市总体规划，华东某市在城西地区兴建一座城市污水处理厂，以完善该地区的市政工程配套，控制日益加剧的河道水污染，改善环境质量。该城市现状叙述如下： 1、2号居住区人口3万，污水由化粪池排入河道；3、4号居住区人口5万，正在建设1年内完成；5号居住区人口4.5万，待建，2年后动工，建设周期2年。还有部分主要公共建筑，宾馆5座，2000个标准客房；医院2座，1500张床。以上排水系统均采用分流制系统。同时新区内还有部分排污工厂：电子厂每天排水1500m3，BOD5污染负荷为3000人口当量；食品厂每天排出污水量500 m3，污染负荷为1500人口当量。 旧城区原仅有雨水排水系统，污水排水系统的改造和建设工程计划在10年内完成，届时整个排水区域服务人口将达到18万。 依据上述情况，整个工程划分为近期和远期两个建设阶段，现在实施的工程为近期建设。近期建设周期大概在3年左右，设计服务范围应该包括新区5个已建和待建的居住区、新区内部分主要公共建筑以及2个工厂。依据环保部门以及排放水体的状况，排放水要求达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB 18918-2002）一级B标准。 1.2 设计依据 《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB 18918-2002） 《室外排水设计规范》(GB50101) 《城市污水处理工程项目标准》 《给水排水设计手册》，第5册城镇排水 《给水排水设计手册》，第10册技术经济 城市污水处理以及污染物防治技术政策（2002） 污水排入城市下水道水质标准CJ3082-1999 地表水环境质量标准GB3838-2002 城市排水工程规划规范GB50381-2000 1.3设计任务和范围 （1）收集相关资料，确定废水水量水质及其变化特征和处理要求； （2）对废水处理工艺方案进行分析比较，提出适宜的处理工艺方案和工艺流程； （3）确定为满足废水排放要求而所需达到的处理程度； （4）结合水质水量特征，通过经济技术分析比较，确定各处理构筑物的型式； （5）进行全面的处理工艺设计计算，确定各构筑物尺寸和设备选型； （6）进行废水处理站平面布置及主要管道的布置和高程计算； （7）进行工程概预算，说明废水处理站的启动运行和运行管理技术要求 2 原水水量与水质和处理要求： 2.1 原水水量与水质 一期工程： Q=36000m3/d
施工课程设计计算书讲解
多层砖混结构办公楼施工组织课程设计
目录 任务与指导书 (3) 第一章总则 (12) 第二章工程概况 (13) 第三章施工方案制定 (17) 第四章施工进度计划的编制 (35) 第五章施工准备与资源配置计划 (40) 第六章施工平面图设计 (45) 第七章施工组织措施 (46) 第八章其他管理措施 (49)
多层砖混结构办公楼 施工组织设计任务书及指导书 一、目的 本课程设计为单位工程施工组织设计，是《建筑工程施工组织设计》课程的主要教学环节之一，它是对已学过的建筑施工知识进行综合性的演练运用过程。 通过本课程设计，初步掌握单位工程施工组织设计的内容，设计步骤和方法，巩固所学的理论知识；并运用所学知识，分析和解决施工组织和管理及实施过程中的各种问题。 二、设计条件（即：工程概况） 1.建筑物概况 本工程为某省××公司的办公楼（兼单身职工宿舍），位于××市郊××公路边，总建筑面积为6262m2,平面形式为L型，南北方向长61.77m，东西方向总长为39.44m。该建筑物主体为五层，高18.95m；局部六层，高22.45m，附楼（F～M轴）带地下室，在11轴线处有一道伸缩缝，在F轴线处有一道沉降缝，其总平面、底层平面、立面示意图见附图。 本工程承重结构除门庭部分为现浇钢筋混凝土框架外，皆采用砖混结构，基础埋深 1.9m，在c15素混凝土垫层上砌条形砖基础，基础中设有钢筋混凝土地圈梁；多孔砖墙承重，层层设现浇钢筋混凝土圈梁；内外墙交接处和外墙转角处设抗震构造柱；除厕所、盥洗室采用现浇楼板外，其余楼盖和屋面均采用预制预应力混凝土多孔板，大梁、楼梯及挑檐均为现浇钢筋混凝土构件。 室内地面除门厅、走廊、实验室、厕所、楼梯踏步为水磨石面层外，其它皆采用水泥砂浆地面。室内装修主要采用白灰砂浆外喷乳胶漆涂料；室外装饰以马赛克为主，腰线、窗套为贴面砖。散水为无筋混凝土一次抹光。 屋面保温层为炉渣混凝土。上做两毡三油防水层上铺绿豆砂。上人屋面部分铺设预制混凝土板。 设备安装及水，暖，电工程配合土建施工。 2.地质及环境条件、 根据勘测报告：天然地基承载力为150KN/m2,地下水位在地表下7~8m。本地土壤最大冻结深度为0.5米。 建筑场地南侧为已建成建筑物；北侧和西侧为本公司地界的围墙，东面为XX公路，距道牙3米内的人行道不得占用，沿街树木不得损伤。人行道一侧上方尚有高压输电线及电话线通过(见总平面图)。 3.施工工期 本工程定于三月二十日开工，要求在本年十二月三十日竣工。限定总工期九个月，日历工期为286天。 4.气象条件 施工期间主导风向偏东，雨季为九月份，冬季为十二月到第二年的二月份。 5.施工技术经济条件 施工任务由市建某公司承担，由该公司某项目经理部承包建设，可提供的施工工人有瓦工20人，木工16人以及其它辅助工种工人如钢筋工、机工、电工及普工等，根据施工需要可以调入。装修阶段可从其他工地调入抹灰工，最多调入70人。 施工中需要的水、电均从城市供水供电网中接引。 建筑材料及予制品件均可用汽车运入工地。多孔板由市建总公司予制厂制作(运距7公
厌氧塔计算手册
1. 厌氧塔的设计计算 1.1 反应器结构尺寸设计计算 （1） 反应器的有效容积 设计容积负荷为 5.0 /( 3 / ) N v kgCOD m d 进出水 COD 浓度 C 0 2000( mg / L) ， E=0.70 QC 0 E 3000 20 0.70 8400m 3 3 V= 5.0 ，取为 8400 m N v 式中 Q ——设计处理流量 m 3 / d C 0——进出水 CO D 浓度 kgCOD/ 3 m E ——去除率 N V ——容积负荷 （2） 反应器的形状和尺寸。 工程设计反应器 3 座，横截面积为圆形。 1） 反应器有效高为 h 17.0m 则 横截面积： S V 有效 8400 ＝495(m 2 ) h 17.0 单池面积： S i S 495 165(m 2 ) n 3 2) 单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在 1.2 ： 1 以下较合适。 设直径 D 15 m ，则高 h D*1.2 15 * 1.2m 18 ，设计中取 h 18m 单池截面积： S i ' 3.14 * ( D )2 h 3.14 7.52 176.6( m 2 ) 2 设计反应器总高 H 18m ，其中超高 1.0 m 单池总容积： V i S i ' H ' 176.6 (18.0 1.0) 3000( m 3 ) 单个反应器实际尺寸： D H φ15m 18m 反应器总池面积： S S i ' n 176.6 3 529.8(m 2 ) 反应器总容积： V V 'i n 3000 3 9000(m 3 )
小型污水处理厂设计方案说明
金川县观音桥镇特色魅力乡镇污水处理厂 设计方案 四川东升工程设计有限责任公司 二O一二年四月
目录 一、项目概况 (1) 1.1项目名称 (1) 1.2 项目地点 (1) 二、工程规模 (1) 2.1 给水规划 (1) 2.2 排水规划 (1) 2.4 人口 (1) 2.4 工程规模确定 (1) 三、设计水质 (2) 3.1 进水水质 (2) 3.2 排放标准 (2) 四、污水处理厂工艺方案的选择 (3) 4.1 生物脱氮除磷的必要性 (3) 4.2生物脱氮除磷的可行性 (4) 4.3污水处理工艺 (5) 4.3.1污染物去除原理及方法选择 (5) 4.3.2生物脱氮除磷的可行性 (7) 4.3.3常规脱磷除氮污水处理工艺 (8) 4.3.4 工艺拟定方案 (17) 4.4深度处理 (17) 4.4.1 滤池的选择 (20) 4.4.2 化学除磷 (24) 4.5污泥处理工艺选择 (27) 4.6出水消毒方案 (27) 五、工艺方案设计 (30) 5.1 主要处理构筑物 (31) 5.1.1 粗格栅提升泵房 (31) 5.1.2 细格栅渠、曝气沉砂池 (32) 5.1.3 氧化沟 (34) 5.1.4 二沉池 (35) 5.1.5 纤维滤池及反冲洗泵房 (35) 5.1.6 污泥回流泵井 (36) 5.1.7 紫外线消毒渠 (37) 5.1.8 浓缩脱水机房 (37) 5.2 主要工程量统计 (39) 5.2.1 主要建（构）筑物一览表 (39) 5.2.2 主要工艺设备一览表 (41) 六、投资估算（方案一） (1)
6.1工程概况 (1) 6.2编制依据 (1) 6.3各项指标分析（详见附表一） (2) 七、投资估算（方案二） (1) 7.1工程概况 (1) 7.2编制依据 (1) 7.3各项指标分析（详见附表一） (2)
(完整版)a2o工艺污水处理厂毕业设计说明书1
污水处理A2\O工艺 摘要 本次毕业设计的题目为新建城市污水处理厂设计（15万m3天）工艺。主要任务是完成个该地区污水的处理设计。 其中初步设计要完成设计说明书一份、污水处理厂总平面图一张及污水处理厂污水与污泥高程图一张；单项处理构筑物施工图设计中，主要是完成平面图和剖面图及部分大样图。 该污水处理厂工程，规模为15万吨日。 A2O工艺的生物处理部分由厌氧池、缺氧池和好氧池组成。厌氧池主要功能是释放磷,同时部分有机物进行氨化。缺氧池的主要功能是脱氮。好氧池是多功能的,能够去除BOD、硝化和吸收磷。 该污水厂的污水处理流程为：从泵房到沉砂池，进入反应池，进入辐流式二次沉淀池，再进入清水池，最后出水；污泥的流程为：从反应池排出的剩余污泥进入集泥配水井，再由污水泵送入浓缩池，再进入消化池，最后进入脱水机房脱水，最后外运处置。 关键词：A2O；同步脱氮除磷；设计说明书
Abstract The topic of this graduate design is about the design of the sewage disposal plant in the area of a City. The technics of the plant is the Anaerobic-Anoxic-Oxic. The main task is the primary design of the plant . The task of the primary design is that a design book、a plan of the plant、the the single disposal build design ,the plane drawing、the plan and some part magnifying drawings of the Anaerobic-Anoxic- Oxic. The construction of this plant is 160000 tones a day. T-oxidize ditch and unoxidize pool are two important part and water flows into three ditchs in turn, also T-oxidize ditch plays the role of secondary settling. The unoxidize pond release phosphorus. Along with aeration distance, the dissolved oxygen density reduces. This make oxidize area and unoxdize area present in ture. Namely appears the nitration and the counter- nitration process in succession , get the result of denitrogenation. At the same time the fine oxygen district absorbs the phosphorus, get the result of getting rid of phosphorus. The process of the sewage in the plant is that: The sewage runs from pump tank, enters disinfection pond, then enters calculation trough ,at last lets out. The process of the sludge is that: Surplus sludge from the sedimentation tank enters concentration pond, enters digestion pond , enters automatically translated text: then enters automatically translated text:, at last it is carried out of the plant. Key words：The Anaerobic-Anoxic-Oxic; Taking off the nitrogen and the phosphorus; Automatically translated text.
厌氧塔设计计算书
1.厌氧塔的设计计算 1.1反应器结构尺寸设计计算 （1） 反应器的有效容积 设计容积负荷为)//(0.53 d m kgCOD N v = 进出水COD 浓度)/(20000L mg C = ，E=0.70 V= 3 084000 .570 .0203000m N E QC v =??= ，取为84003 m 式中Q ——设计处理流量d m /3 C 0——进出水CO D 浓度kgCOD/3 m E ——去除率 N V ——容积负荷 （2） 反应器的形状和尺寸。 工程设计反应器3座，横截面积为圆形。 1） 反应器有效高为m h 0.17=则 横截面积：)(4950 .1784002 m h V S ＝有效 == 单池面积：)(1653 4952 m n S S i == = 2) 单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在1.2：1以下较合适。 设直径m D 15=，则高182.1*152.1*===m D h ，设计中取m h 18= 单池截面积：)(6.1765 .714.3)2 ( *14.32 2 2' m h D S i =?== 设计反应器总高m H 18=，其中超高1.0m 单池总容积：)(3000)0.10.18(6.176'3 ' m H S V i i =-?=?= 单个反应器实际尺寸：m m H D 1815?=?φ 反应器总池面积：)(8.52936.1762 ' m n S S i =?=?= 反应器总容积：)(900033000'3 m n V V i =?=?=
（3） 水力停留时间（HRT ）及水力负荷（r V ）v N h Q V t HRT 72243000 9000=?== )]./([24.03 6.1762430002 3h m m S Q V r =??= = 根据参考文献，对于颗粒污泥，水力负荷)./(9.01.02 3 h m m V r -=故符合要求。 1.7.2 三相分离器构造设计计算 （1） 沉淀区设计 根据一般设计要求，水流在沉淀室内表面负荷率)./(7.02 3 ' h m m q <沉淀室底部进水口表面负荷一般小于2.0)./(2 3 h m m 。 本工程设计中，与短边平行，沿长边每池布置8个集气罩，构成7个分离单元，则每池设置7个三项分离器。 三项分离器长度：)(16' m b l == 每个单元宽度：)(57.27 187 ' m l b == = 沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积即2882m 沉淀区表面负荷率：)./(0.20.1)./(39.0288 58.1142 323h m m h m m S Q i -<== （2） 回流缝设计 设上下三角形集气罩斜面水平夹角α为55°，取m h 4.13= )(98.055 tan 4.1tan . 31m h b === α )(04.198.020.32 12m b b b =?-=-= 式中：b —单元三项分离器宽度，m ； 1b —下三角形集气罩底的宽度，m ； 2b —相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离（即污泥回流缝之 一），m ； 3h —下三角形集气罩的垂直高度，m ；
污水处理厂毕业设计说明书 完整版可做毕业设计模版
给水排水工程专业 毕业设计任务书 设计题目：朔州市恢河污水处理厂设计 学生：李文鹃 指导教师：杨纪伟 完成日期：2006年2月日---2006年6月日 河北工程大学城建学院 给水排水教研室 2006年2月 一、设计题目：朔州市恢河污水处理厂设计 二、设计（研究）内容和要求：（包括设计或研究内容、主要指标与技术参数，并根 据课题性质对学生提出具体要求） 根据朔州市城市总体规划图和所给的设计资料进行城市污水处理厂7设计。设计内容如下： 1、完成一套完整的设计计算说明书。说明书应包括：污水水量的计算；设计方案对 比论证；污水、污泥、中水处理工艺流程确定；污水、污泥、中水处理单元构筑物的详细设计计算，（包括设计流量计算、参数选择、计算过程等，并配相应的单线计算草图），厂区总平面布置说明；污水厂环境保护方案；污水处理工程建设的技术经济初步分析等。 2、绘制图纸不得少于8张，所有图纸按2#图出。（个别图纸也可画成1#图）。此外， 其组成还应满足下列要求： （1）污水处理工艺及污水回用总平面布置图1张，包括处理构筑物、附属构筑物、配水、集水构筑物、污水污泥管渠、回流管渠、放空管、超越管渠、 空气管路、厂内给水、污水管线、中水管线、道路、绿化、图例、构筑物 一览表、说明等。 （2）污水处理厂污水和污泥及污水回用工程高程布置图1张，即污水、污泥、中水处理高程纵剖面图，包括构筑物标高、水面标高、地面标高、构筑物 名称等。 （3）污水总泵站或中途泵站工艺施工图1张。 （4）污水处理及污泥处理工艺中两个单项构筑物施工平面图和剖面图及部分大样图3~4张。 （5）污水回用工程中主要单体构筑物工艺施工图1~2张。 3、完成相关的外文文献翻译1篇（不少于5000汉字）。外文资料的选择在教师指导 下进行，严禁抄袭有中文译文的外文资料。
污水处理厂设计说明书
污水处理厂设计说明书
前 言 伴随着中国城市化进程的加快，中国必须提高环保意识，逐步扭转社会发展进步与保护环境之间的矛盾，努力构建社会主义和谐社会。 现有自贡市大山铺镇为缓解城市发展与环境污染之间的矛盾，改善居民生活环境，提高城市形象，改善投资环境，需要设计一套城市排水系统，完善城市排水管网体系，将城市生活污水与工业废水集中至污水厂处理。 经过对该城市地形、道路分析，本工程采用分流制排水体制；对该市污水水质水量以及相应的出水标准的分析，采用SBR 工艺对污水进行生化处理，可以同步实现去除BOD 、脱氮、除磷。水厂来水水质为：BOD 5=150～230 mg/L ，COD Cr =250～350 mg/L ，SS=200～350mg/L ，NH 3-N=20～40mg/L ，总磷 =3.2～4.3mg/L ，TN=35～50mg/L ，pH=6.5～8.0，水温12～28℃。经城市污水处理厂处理之后要求出水水质达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》GB18918-2002一级标准的B 标准要求如下：CODcr ≤60 mg/L 、BOD5≤20mg/L 、SS ≤20 mg/L 、NH 3－N ≤8mg/L 、TN ≤20mg/L 、TP ≤1.0 mg/L 。污水处理过程 包括：污水总泵站——格栅——沉砂池——初沉池——SBR 生化池——消毒接触池——巴氏计量槽。污泥处理过程包括：浓缩池——贮泥池——消化池——脱水间。由于在浓缩池、贮泥池、消化池中污泥的停留时间过长，上清液中含有大量的磷，故而需要将上清液加以处理。处理后的上清液回流至泵站，产生的泥渣作为生活垃圾卫生填埋或则用作农用肥。 关键字：分流制、污水处理；SBR ；脱氮
UASB的设计计算书
两相厌氧工艺的研究进展 摘要：传统的厌氧消化工艺中，产酸菌和产甲烷菌在单相反应器内完成厌氧消化的全过程，由于二菌种的特性有较大的差异，对环境条件的要求不同，无法使二者都处于最佳的生理状态，影响了反应器的效率。1971年Ghosh和Poland提出了两相厌氧生物处理工艺［1］，它的本质特征是实现了生物相的分离，即通过调控产酸相和产甲烷相反应器的运行控制参数，使产酸相和产甲烷相成为两个独立的处理单元，各自形成产酸发酵微生物和产甲烷发酵微生物的最佳生态条件，实现完整的厌氧发酵过程，从而大幅度提高废水处理能力和反应器的运行稳定性。 (1) 两相厌氧消化工艺将产酸菌和产甲烷菌分别置于两个反应器内，并为它们提供了最佳的生长和代谢条件，使它们能够发挥各自最大的活性，较单相厌氧消化工艺的处理能力和效率大大提高。Yeoh对两相厌氧消化工艺和单相厌氧消化工艺进行了对比实验研究。结果表明：两相厌氧消化系统的产甲烷率为0.168m3CH4/(KgCOD Cr?d)明显高于单相厌氧消化系统的产甲烷率0.055m3CH4/(KgCOD cr?d)。 (2) 反应器的分工明确，产酸反应器对污水进行预处理，不仅为产甲烷反应器提供 了更适宜的基质，还能够解除或降低水中的有毒物质如硫酸根、重金属离子的毒性，改变难降解有机物的结构，减少对产甲烷菌的毒害作用和影响，增强了系统运行的稳定性。 (3) 产酸相的有机负荷率高，缓冲能力较强，因而冲击负荷造成的酸积累不会对产 酸相有明显的影响，也不会对后续的产甲烷相造成危害，提高了系统的抗冲击能 力。 (4) 产酸菌的世代时间远远短于产甲烷菌，产酸菌的产酸速度高于产甲烷菌降解酸的速率［4,5］，产酸反应器的体积总是小于产甲烷反应器的体积。 (5) 两相厌氧工艺适于处理高浓度有机污水、悬浮物浓度很高的污水、含有毒物质及难降解物质的工业废水和污泥。 2两相厌氧工艺的研究现状 2. 1反应器类型 从国内外的两相厌氧系统研究所采用的工艺形式看，主要有两种：第一种是两相均采用同一类型的反应器，如UASB反应器,UBF反应器,ASBR反应器，其中UASB 反应器较常用。第二种是称作Anodek的工艺，其特点是产酸相为接触式反应器 (即完全式反应器后设沉淀池，同时进行污泥回流)，产甲烷相则采用其它类型的反应器⑹。 王子波、封克、张键采用两相UASB反应器处理含高浓度硫酸盐黑液，酸化相为8.87L的普通升流式反应器，甲烷相为28.75L的UASB反应器,系统温度 (35 ±)C。当酸化相进水COD 为(6.771 ?11.057)g/ L ,SO42-为(5.648?8.669) g/
污水处理厂初步设计方案及施工图设计
污水处理厂初步设计方案及施工图设计 污水处理厂初步设计方案及施工图设计 污水处理厂初步设计方案及施工图设计 1 污水处理厂初步设计方案及施工图设计 第一章概述 1.1工程概况 ⑴项目名称：某县污水处理厂工程⑵项目主管单位：某县建设委员会 ⑶项目建设单位：某县城市建设经营发展有限公司 ⑷工程规模：4万m3/d(其中一期工程2万m3/d，二期工程2万m3/d)。本次投标的设计内容为一期工程初步设计及施工图设计。 ⑸工程内容：处理能力2万m3/d的污水处理厂，不包括市政污水管网工程。 ⑹污水处理厂厂址：某县城北部杨家沙滩，南侧距离某城区北外环线约1500米，东侧紧邻青通河。 ⑺污水厂一期工程设计水质 a.设计进水水质 CODcr： 300mg/L BOD5： 150mg/L SS：
250mg/L NH3-N： 30mg/L TP： 2.5mg/l b.设计出水水质 CODcr： ≤60mg/L BOD5： ≤20mg/L SS： ≤20mg/L TN： ≤20mg/L NH3-N： ≤8mg/L(温度小于12℃时为15mg/L) TP： ≤1.0mg/L 粪大肠菌群：≤104个/L ⑻工程项目现场熟悉情况 投标文件准备阶段，我公司组织有关人员两次赴某县踏勘现场，并就项目基本情况与走访了县有关部门，在此基础上并结合本公司的设计、运行经验，提出如下设计 2 污水处理厂初步设计方案及施工图设计 思路： a.省级经济开发区某县工业园规划面积8km2，目前近百家企业入驻园区，园区工业废水水量、水质对某县污水处理厂将来的运行影响不可忽视，污水处理工艺必须耐水质、水量的冲击影
污水处理厂设计计算
} 某污水处理厂设计说明书 计算依据 1、工程概况 该城市污水处理厂服务面积为，近期（2000年）规划人口10万人，远期（2020年）规划人口万人。 2、水质计算依据 A．根据《室外排水设计规范》，生活污水水质指标为： COD Cr 60g/人d BOD5 30g/人d — B．工业污染源，拟定为 COD Cr 500 mg/L BOD5 200 mg/L C．氨氮根据经验值确定为30 mg/L 3、水量数据计算依据： A．生活污水按人均生活污水排放量300L/人·d； B．生产废水量近期×104m3/d，远期×104m3/d考虑； C．公用建筑废水量排放系数近期按，远期考虑； ， D．处理厂处理系数按近期，远期考虑。 4、出水水质 根据该厂城镇环保规划，污水处理厂出水进入水体水质按照国家三类水体标准控制，同时执行国家关于污水排放的规范和标准，拟定出水水质指标为： COD Cr 100mg/L
BOD5 30mg/L SS 30mg/L NH3-N 10mg/L 污水量的确定 ￥ 1、综合生活污水 近期综合生活污水 远期综合生活污水 2、工业污水 近期工业污水 远期工业污水 3、进水口混合污水量 处理厂处理系数按近期，远期考虑，由于工业废水必须完全去除，所以不考虑其处理系数。& 近期混合总污水量 取 远期混合总污水量 取 4、污水厂最大设计水量的计算
近期； ，取日变化系数；时变化系数； 。 ； 远期； ，取日变化系数；时变化系数； 。 拟订该城市污水处理厂的最大设计水量为 污水水质的确定 近期取 取 /
远期取 取 则根据以上计算以及经验值确定污水厂的设计处理水质为： ，， ，， 考虑远期发展问题，结合《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918－2002），处理水质达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）中的一级标准（B）排放要求。 拟定出水水质指标为： 表1-1 进出水水质一览表 基本控制项目一级标准（B）进水水质去除率 % 序号 % 1COD80· 325 2BOD20150% 3` 20300% SS 4氨氮8[1]30、 % 5T-N204050% 6T-P) 350% 7pH6～97～8 ' 注：[1]取水温>12℃的控制指标8，水温≤12℃的控制指标15。 [2]基本控制项目单位为mg/L，PH除外。
厌氧塔设计计算书
1.厌氧塔的设计计算 反应器结构尺寸设计计算 （1） 反应器的有效容积 设计容积负荷为)//(0.53 d m kgCOD N v = 进出水COD 浓度)/(20000L mg C = ，E= V= 3084000 .570 .0203000m N E QC v =??= ，取为84003m 式中Q ——设计处理流量d m /3 C 0——进出水CO D 浓度kgCOD/3 m E ——去除率 N V ——容积负荷 （2） 反应器的形状和尺寸。 工程设计反应器3座，横截面积为圆形。 1） 反应器有效高为m h 0.17=则 横截面积：)(4950 .178400 2m h V S ＝有效= = 单池面积：)(1653 4952m n S S i === 2) 单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在：1以下较合适。 设直径m D 15=，则高182.1*152.1*===m D h ，设计中取m h 18= 单池截面积：)(6.1765.714.3)2 ( *14.3222 ' m h D S i =?== 设计反应器总高m H 18=，其中超高m 单池总容积：)(3000)0.10.18(6.176'3 'm H S V i i =-?=?= 单个反应器实际尺寸：m m H D 1815?=?φ 反应器总池面积：)(8.52936.1762'm n S S i =?=?= 反应器总容积：)(900033000'3 m n V V i =?=?=
（3） 水力停留时间（HRT ）及水力负荷（r V ）v N h Q V t HRT 72243000 9000=?== )]./([24.03 6.176********h m m S Q V r =??== 根据参考文献，对于颗粒污泥，水力负荷)./(9.01.02 3 h m m V r -=故符合要求。 三相分离器构造设计计算 （1） 沉淀区设计 根据一般设计要求，水流在沉淀室内表面负荷率)./(7.02 3 ' h m m q <沉淀室底部进水口表面负荷一般小于)./(2 3 h m m 。 本工程设计中，与短边平行，沿长边每池布置8个集气罩，构成7个分离单元，则每池设置7个三项分离器。 三项分离器长度：)(16'm b l == 每个单元宽度：)(57.27 187'm l b === 沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积即2882m 沉淀区表面负荷率：)./(0.20.1)./(39.0288 58.1142323h m m h m m S Q i -<== （2） 回流缝设计 设上下三角形集气罩斜面水平夹角α为55°，取m h 4.13= )(98.055 tan 4.1tan . 31m h b === α )(04.198.020.32 12m b b b =?-=-= 式中：b —单元三项分离器宽度，m ； 1b —下三角形集气罩底的宽度，m ； 2b —相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离（即污泥回流缝之 一），m ； 3h —下三角形集气罩的垂直高度，m ；
污水处理厂设计说明书-27--修改
广州大学市政技术学院课程设计说明书 课程设计名称：某城市污水处理厂设计 系部环境工程系 专业环境工程 班级 11环境1班 姓名 学号：1135238127 指导教师王昱 2013 年 6 月
目录 第一章设计概述———————————————————— 3 一．课程设计目的————————————————————3 二．污水处理系统高程计算————————————————————3 第二章工艺流程及说明————————————————————4 一．处理工艺的选择————————————————————4 二．设计规模的确定————————————————————5 三．流程主要构筑物介绍————————————————————5 第三章处理构筑物的设计计算————————————————————7 第一节、污水处理系统设计计算——-————————————----—————————7 1、泵前粗格栅—————————————————————————————————7 2、污水提升泵房——————————————————————————9 3、泵前细格栅————————————————————————————9 4、曝气沉砂池————————————————————————————10 5、常规曝气池————————————————————————————11 6、平流式初沉池——————————————————————————16 7、接触池—————————————————————————————17 第四章污水处理厂的平面布置图———————————————————————18 第五章污水处理厂的高程布置————————————————————————19第六章总结———————————————————————————————21 第七章课程设计参考资料——————————————————————————23
污水处理厂毕业设计说明书
毕业设计说明书 题目:达州市某污水处理厂工艺设计学院(直属系): 年级、专业: 姓名: 学号: 指导教师: 完成时间:
摘要....................................................................................................................... 错误!未定义书签。引言.. (5) 1设计总则 (5) 1.1设计范围 (5) 1.2设计依据 (6) 1.3设计原则 (6) 2工程概况 (6) 2.1地理位置 (7) 2.2自然条件 (7) 2.3设计规模 (7) 2.4设计进出水水质 (7) 3工艺的比选 (8) 3.1污水特点 (8) 3.2工艺选择 (8) 3.3 处理工艺流程 (14) 4工艺设计计算 (14) 4.1 设计流量的计算 (14) 4.2 中格栅 (15) 4.3 集水池提升泵房 (18) 4.4 细格栅 (20) 4.5 沉砂池 (22) 4.6 A2O池 (25)
4.8 往复式隔板絮凝池 (38) 4.9 普通快滤池 (42) 4.10 消毒池 (45) 4.11污泥泵房 (46) 4.12 污泥处理设计 (47) 4.13 加药间 (50) 5其他辅助构筑物 (51) 6 污水处理厂平面布置 (51) 6.1平面布置原则 (51) 6.2具体平面布置 (53) 7 污水处理厂高程布置 (55) 7.1 各构筑物水头损失h g (55) 7.2污水高程布置 (55) 7.4 污泥高程布置 (59) 7.5各构筑物标高 (60) 8建设投资概算 (61) 8.1主要设备报价清单 (61) 8.2工程总投资 (64) 8 组织管理 (64) 8.1 组织机构和定员 (64) 8.2 建设进度 (65) 9运行成本、环境效益分析 (65)
IC厌氧塔
产品描述: 一简介 IC反应器中文名内循环厌氧反应器，由两个UASB反应器上下叠加串联构成，高度可达16-25m，高径比一般为4-8，由5个基本部分组成：混合区、颗粒污泥膨胀床区、精处理区、内循环系统和出水区。其内循环系统是IC工艺的核心结构，由一级三相分离器、沼气提升管、气液分离器和泥水下降管等结构组 成。 二工作原理 经过调节pH和温度的生产废水首先进入反应器底部的混合区,并与来自泥水下降管的内循环泥水混合液充分混合后进入颗粒污泥膨胀床区进行COD生化降解，此处的COD容积负荷很高，大部分进水COD 在此处被降解，产生大量沼气。沼气由一级三相分离器收集。由于沼气气泡形成过程中对液体做的膨胀功产生了气提的作用，使得沼气、污泥和水的混合物沿沼气提升管上升至反应器顶部的气液分离器，沼气在该处与泥水分离并被导出处理系统。泥水混合物则沿泥水下降管进入反应器底部的混合区，并于进水充分混合后进入污泥膨胀床区，形成所谓内循环。根据不同的进水COD负荷和反应器的不同构造，内循环流量可达进水流量的倍。经膨胀床处理后的废水除一部分参与内循环外，其余污水通过一级三相分离器后，进入精处理区的颗粒污泥床区进行剩余COD降解与产沼气过程，提高和保证了出水水质。由于大部分COD已经被降解，所以精处理区的COD负荷较低，产气量也较小。该处产生的沼气由二级三相分离器收集，通过集气管进入气液分离器并被导出处理系统。经过精处理区处理后的废水经二级三相分离器作用后，上清液 经出水区排走，颗粒污泥则返回精处理区污泥床。 三选型、选材及尺寸（IC实验室选型） 1、有机玻璃IC厌氧反应器有效容积为25L，底边周长15cm，高120cm。其优点为外观结构干净漂亮；内部三相分离器、布水器、上下流管道等结构清晰可见；外附保温层保障了系统在合适的温度下自动运行； 该产品适用于学校、实验室小试模拟教学使用。 2、钢结构IC厌氧反应器为Q235碳钢焊制主体,内衬双层玻璃钢防腐层，内部管道喷双层环氧漆防腐，保障设备正常运行过程中不被腐蚀。该设备有效容积200L，底面直径40cm，高200cm，净重150kg。其优点为更接近于工程实际，抗压强度高，温度适应范围广，适用于科研单位、工地现场中试模拟运行。 四订货须知 1、用户应注明设备的材质及防腐要求。 2、用户应提供详细的水质化验单以便于我公司计算反 应器各部件的尺寸。 3、若用户有详细的加工图纸，可按用户要求进行生产。 4、可根据用户提出的具体要求进行设计制造。 天津国韵生物科技的限公司绍兴女儿儿酒有限公司山西 长冶金泽生化有限公司等 厌氧塔是本公司承接，效果很好~！ 联系电话：
污水处理厂设计说明书模板.
水污染控制工程课程设计 姓名： 学号： 二O一三年六月
目录 1原始资料 (1) 1.1厂址及场地现状 (1) 1.2气象资料 (1) 1.3污水排水接纳河流资料 (1) 1.4污水水量 (1) 1.5污水水质 (1) 1.6方案选择 (1) 2各处理构筑物的设计计算 (1) 2.1格栅 (1) 2.1.1设计参数 (2) 2.1.2设计计算 (2) 2.2污水提升泵房 (3) 2.2.1设计参数 (3) 2.2.2设计计算 (3) 2.2.3设计参数 (4) 2.2.4设计计算 (4) 2.3平流沉砂池 (5) 2.4设计参数 (5) 2.5设计计算 (5) 2.5.1设计参数 (7) 2.5.2设计计算 (7) 2.6曝气池 (8) 2.6.1曝气池及曝气系统的计算与设计 (8) 2.7A/O脱氮曝气池 (9) 2.7.1设计参数： (9) 2.7.2A/O池主要尺寸： (9) 2.7.3剩余污泥量 (10) 2.7.4曝气系统 (10) 2.8二沉池 (11) 2.8.1设计参数 (11) 2.8.2设计计算 (11) 3高程布置 (12) 2
设计说明书 1 原始资料 1.1 厂址及场地现状 污水处理厂拟用场地较平坦，生活污水将通过新建管网输送到污水厂，来水管管低标高为-4.50m ，充满度为0.5m 。 1.2 气象资料 常年平均气温16℃；极端温度：最高40.3℃，最低-8℃。全年主导风向为：冬季西北风，夏季东南风，平均风速2.3m/s 。 1.3 污水排水接纳河流资料 该污水厂的出水直接排入河流，最高洪水位（50年一遇）为-3.0m ，常水位为-5.0m ，枯水位为-7.0m 。 1.4 污水水量 平均日流量Q=40000m 3/d 设计最大流量Q max =QK Z =52000 m 3/d=601.85L/s 1.5 污水水质 污水→中格栅→提升泵房→细格栅→沉砂池→初沉池→脱氮池→曝气池→二沉池→接触池→处理水排放 2 各处理构筑物的设计计算 2.1 格栅 进水 工作平台 栅条 中格栅计算草图
城市污水处理厂课程设计说明书
城市污水处理厂课程设计说明书 2012年10月1号 目录 第一章总论 (4) 1.1设计任务与内容 (4) 1.2设计原始资料 (6)
1.3设计水量及水质 (7) 1.4设计人口及当量人口的计算 (10) 1.5 污水处理程度 (11) 1.6 处理方法及流程 (12) 第二章进水泵站 (13) 2.1 泵站特点及布置形式 (13) 2.2 污水泵站设计计算 (13) 第三章一级处理构筑物 (20) 3.1 格栅 (20) 3.2 沉砂池 (24) 3.3 初次沉淀池 (29) 第四章二级处理构筑物 (33) 4.1 曝气池 (33) 4.2 二沉池及污泥回流泵房 (45) 第五章消毒 (49) 5.1 消毒方式 (49) 5.2 液氯消毒的设计计算 (49) 5.3 平流式消毒接触池 (50) 5.4 计量设施 (52) 第六章污泥处理系统 (56) 6.1 污泥处理工艺流程的选择 (56) 6.2 污泥处理 (56)
6.2.1 浓缩池 (56) 6.2.2 消化池 (61) 6.2.3 污泥控制室 (69) 6.2.4 沼气 (70) 6.2.5 贮气柜 (71) 6.2.6 污泥脱水机房 (73) 第七章污水处理厂总体布置 (74) 7.1 污水处理厂平面布置 (74) 7.2 污水处理厂 (77) 第八章劳动定员 (79) 8.1 定员原则 (79) 8.2 确定工作人数 (79) 城市污水厂课程设计说明书 第一章总论 1、设计任务书 1.1、设计任务与内容
1.1.1、设计简介 本设计为给水排水工程专业课程设计，是四年学习的一个重要的实践性环节，本设计题目为： 华北某城市某污水处理厂设计 设计任务是在指导老师的指导下，在规定的时间内进行城市污水处理厂的设计。 1.1.2、设计任务 根据设计任务书所给定的设计资料进行城市污水处理厂设计，完成一份设计说明书，绘制相关图纸，设计内容如下：（1）污水处理程度计算：根据水体要求的处理水质以及当地的具体条件、气候与地形条件等来计算水处理程度。（2）污水处理构筑物计算：确定污水处理工艺流程后选择适宜的各处理构筑物的类型。对所有单体处理构筑物 进行设计计算，包括确定各有关设计参数、负荷、尺 寸。 （3）污泥处理构筑物计算根据原始资料、当地具体情况以及污水性质与成分，选择合适的污泥处理工艺流程， 进行各单元体处理构筑物的设计计算。 （4）平面布置及高程计算：对污水、污泥及水中处理流程要做出较准确的平面布置，进行水力计算与高程计算。（5）污水泵站工艺计算：对污水处理工程的污水泵站进行工艺设计，确定水泵的类型扬程和流量，计算水泵管
厌氧塔计算手册
1.厌氧塔的设计计算 反应器结构尺寸设计计算 （1）反应器的有效容积 设计容积负荷为)//(0.53d m kgCOD N v = 进出水COD 浓度)/(20000L mg C =，E= V= 3084000 .570 .0203000m N E QC v =??=，取为84003m 式中Q ——设计处理流量d m /3 C 0——进出水CO D 浓度kgCOD/3m E ——去除率 N V ——容积负荷 （2）反应器的形状和尺寸。 工程设计反应器3座，横截面积为圆形。 1）反应器有效高为m h 0.17=则 横截面积：)(4950 .178400 2m h V S ＝有效= = 单池面积：)(1653 4952m n S S i === 2)单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在：1以下较合适。 设直径m D 15=，则高182.1*152.1*===m D h ，设计中取m h 18= 单池截面积：)(6.1765.714.3)2 (*14.3222'm h D S i =?== 设计反应器总高m H 18=，其中超高m 单池总容积：)(3000)0.10.18(6.176'3'm H S V i i =-?=?= 单个反应器实际尺寸：m m H D 1815?=?φ
反应器总池面积：)(8.52936.1762'm n S S i =?=?= 反应器总容积：)(900033000'3m n V V i =?=?= （3）水力停留时间（HRT ）及水力负荷（r V ）v N 根据参考文献，对于颗粒污泥，水力负荷)./(9.01.023h m m V r -=故符合要求。 三相分离器构造设计计算 （1） 沉淀区设计 根据一般设计要求，水流在沉淀室内表面负荷率)./(7.023'h m m q <沉淀室底部进水口表面负荷一般小于)./(23h m m 。 本工程设计中，与短边平行，沿长边每池布置8个集气罩，构成7个分离单元，则每池设置7个三项分离器。 三项分离器长度：)(16'm b l == 每个单元宽度：)(57.27 18 7'm l b === 沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积即2882m 沉淀区表面负荷率：)./(0.20.1)./(39.0288 58 .1142323h m m h m m S Q i -<== （2） 回流缝设计 设上下三角形集气罩斜面水平夹角α为55°，取m h 4.13= 式中：b —单元三项分离器宽度，m ； 1b —下三角形集气罩底的宽度，m ； 2b —相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离（即污泥回流 缝之一），m ； 3h —下三角形集气罩的垂直高度，m ； 设上下三角形集气罩斜面水平夹角α为55°，取m h 4.13=