仙女特大桥现浇梁支架设计及验算书
汉宜铁路HYZQ－6标五分部
仙女特大桥（32m+48m+32m）现浇梁
支架设计及验算书
计算：
复核：
审核：
中国葛洲坝集团股份有限公司汉宜铁路
项目经理部五分部
二OO九年五月二十五日
目录
一、计算依据 (2)
二、计算原则 (2)
三、工程概况 (2)
四、江汉大道现况简介 (2)
五、支架设计情况 (3)
1、地基处理 (3)
2、满堂支架 (4)
3、门洞支架 (4)
六、满堂支架受力验算 (5)
七、门式框架受力验算 (7)
仙女特大桥现浇箱梁支架设计及验算
一、计算依据
1、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；
2、《铁路桥涵地基和基础设计规范》；
3、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社出版）；
4、《建筑施工结构计算实用手册》；
5、《汉宜施(桥)-63》；
6、《肆桥参（2009）22611-Ⅳ》。
二、计算原则
1、在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制；
2、综合考虑结构的安全性；
3、尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法；
4、对部分结构的不均布、不对称性采用较大的均布荷载。
三、工程概况
新建铁路武汉至宜昌铁路仙女特大桥，位于枝江市仙女镇，与已建成通车的江汉大道（枝当线）于DK251+675.9～DK251+717.3处发生立体交叉，交叉角度为86°46′，交叉后桥下净空不小于5.5米。仙女特大桥全长1369.93米，共42孔，其中25#～26#墩上跨枝当一级沥青公路，跨径为48m。连续梁全长为32+48+32=112米，顶板厚度34～65cm，腹板厚度50～70～95cm，底板厚度30～90cm，桥面宽度12. 6米，梁体为单箱单室、变截面结构。
四、江汉大道现况简介
江汉大道是湖北省一条重要的省级公路，路面为沥青砼路面。江汉大道路面现宽18m，两侧绿化带各宽5.0m，两侧非机动车道各宽4.5m。与铁路线路相对位置见下图：
备注：以上尺寸单位m；
五、支架设计情况
1、地基处理
⑴跨江汉大道处在即有道路上搭设四孔门式框架。中间两孔净宽4.25m，边孔净宽
2m，净高为4.5m。门式框架基础为砼条形基础，砼采用C20砼，条形基础长14m，高1m，中间基础宽2m，两侧基础宽1.5m。
⑵其他部位采用碗扣式满堂支架。满堂支架基础在原地面清表30cm压实后填筑50cm厚砂砾石并浇注30cm厚C20砼面层进行硬化处理。
基础每边比支架搭设范围宽1m，控制压实度不小于90%，平整度不大于10mm，并设置1%的单向横坡。对承台基坑回填范围内要用压路机净碾多遍，达到90%压实度要求，避免不均匀沉降。
为防止流水软化支架地基，浇筑30cm厚C20砼作为封闭层，设置1%单向横坡，每5~8m设横向涨缩缝，在桥中心设纵向涨缩缝。
地基处理结束后，在支架搭设范围地基基础四周80~160cm范围内设顺桥向排水沟（水沟横断面为60×80cm）并挖集水井，集水井设置在线路右侧顺桥向排水沟的大里程桩号处，排水沟根据集水井的位置设置排水纵坡，雨水汇集于集水井后，用水泵排至施工便道排水边沟内，确保地基基础不受雨水浸泡。
2、满堂支架
满堂支架采用WDJ碗扣式多功能钢支架，支架布置主要分二个区域进行设计。
⑴第一区域：一般结构区
翼板处支架立杆横向间距1.2m，纵向间距0.6m，横杆步距1.2m；腹板处支架立杆横向间距0.3m，纵向间距0.6m，横杆步距1.2m；底板处支架立杆横向间距0.6m，纵向间距0.6m，横杆步距1.2m。
⑵第二区域：中横梁区
翼板处支架立杆横向间距1.2m，纵向间距0.3m，横杆步距1.2m；腹板处支架立杆横向间距0.3m，纵向间距0.3m，横杆步距1.2m；底板处支架立杆横向间距0.6m，纵向间距0.3m，横杆步距1.2m。
⑶为增大体系稳定，支架外围四周设剪刀撑，内部沿桥梁纵横向每4排立杆搭设一排剪刀撑，剪刀撑与地面夹角45°~60°。
3、门洞支架
跨江汉大道采用工字钢柱门式框架施工，门式框架净宽4.25m，净高4.5m。工字钢柱采用两排I56b工字钢作支墩，上铺I56b工字钢作承重梁。
六、满堂支架受力验算
1、荷载计算
（1）梁体自重
由于梁体不规则,故本计算取一个典型横断面,计算其横截面积s,按荷载全部集中在箱梁底板面积上计算,砼容重按25KN/m3计算。
梁体自重：g
1
= P/S= r×s×1/S=25×11.598×1/5.636=21.486 KN/m2=51.47KN/m2
（2）施工机具及人员荷载：g
2
=3KN/m2（根据经验取值）
（3）振捣砼时产生的荷载：g
3
=3KN/m2（根据经验取值）
（4）模板及支架配件自重：g
4
=2.7KN/m2
2、荷载组合
模板支架立杆的轴向力设计值N，应按下列公式计算：
N=1.2∑NGk+1.4∑NQk=1.2×(g
2+g
3
)+1.4×(g
1
+g
4
)= 1.2×(3+3)+1.4×
(51.47+2.7) = 83.04KN/m2
∑NQk——模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和；
∑NGk——施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。
3、受力验算
（1）纵梁受力验算
纵梁采用（6×12）cm方木，间距0.3m/道，作用在纵梁上的均布荷载q=20.71×0.9=18.64KN/m。
W=375cm3
I=2812.5cm4
木材抗弯设计值为9.5MPa，弹性模量E=8.5×103MPa
1）、跨中最大弯矩M= ql2/8=18.64×0.92/8=1.887KN.m
2）、纵梁弯拉应力
σ=M/W=1.887×1000×1000/（375×1000）=5.032MPa＜[σ]=9.5MPa
可满足要求。
3）、纵梁挠度变形
f=5ql4/384EI=（5×20.71×0.94×100）/（384×8.5×2812.5）＝0.7mm＜
l/400=1.5mm
可满足要求。
（2）横梁受力验算
横梁采用（15×15）cm方木，间距0.9m/道，作用在纵梁上的均布荷载q=74.736×0.3=22.42KN/m。
1）、跨中最大弯矩M= ql2/8=22.42×0.32/8=0.252KN.m
2）、纵梁弯拉应力
σ=M/W=0.252×1000×1000/（375×1000）=0.672MPa＜[σ]=9.5MPa
可满足要求。
3）、横梁挠度变形
f=5ql4/384EI=（5×22.42×0.34×100）/（384×8.5×2812.5）＝0.11mm＜
l/400=1.5mm
可满足要求。
（3）碗扣式支架受力验算
1）、强度计算：
每根立杆承受荷载计算图见下图，模板支架立杆的轴向力设计值N，则有P=N×La ×Lb=83.04×0.6×0.6=29894N
La —管架横距，取0.6m ，Lb —管架纵距，取0.6 m 。 用Φ4.8*3.5mm 钢管搭升支架面积：A=489.3mm2
按强度计算,支柱受力应力为=N/A=29894N/489.3mm 2=61.1N/ mm 2<215 N/ mm
2，故强度符合要求。
2）稳定性计算: N/（ψ×A ）≤?
N ——计算立杆段的轴向力设计值； ψ—轴心受压构件的稳定系数；
?——钢材的抗压强度设计值，查钢材强度为215MPa ；
长细比:λ=L/I=1200/15.78=76
其中L 为计算长度，一般取横杆步距（步距L 取1200mm ）,钢管回转半径i=15.78mm
由长细比可查得轴心受压稳定性系数ψ=0.675
N/（ψ×A ）=29894/(0.675×489.3) =90.51N/mm 2
<215 N/mm 2
，故支架稳定情况可满足要求。
七、门式框架受力验算
门式框架上的满堂支架由于前面已经验算，此处不再进行计算。 1、纵桥向工字钢检算
依照膺架设计，
1#临时支墩及~5#临时支墩之间膺架主纵梁为15组I56b 工字钢，
其中梁底中心间距为80cm ，腹板中心间距为60cm ，两边翼板间距130cm 。
（1）荷载组合
单根工字钢自重1.15KN/m ；
梁底工字钢所受均布荷载为：25.52×1+1.15＝26.67KN/m ； 腹板工字钢所受均布荷载为：28.13×1+1.15＝29.28KN/m ； 翼板工字钢所受均布荷载为：9.92×1+1.15＝11.07KN/m ； （2）I56b 工字钢截面参数及力学性能指标 截面抵抗矩：361045.2mm W ?=， 截面惯性矩：481085.6mm I ?=， 面积矩 361045.1mm S ?= 弹性模量：MPa E 51006.2?=， 容许弯曲应力：[]MPa 170=σ （3）受力检算 1）箱梁底受力验算
箱底工字钢纵梁受力模型如图所示：
根据受力模型可知为对称受力结构，通过计算可有受控截面弯矩为： M 边跨max ＝1207/512×q ＝2.36×26.67＝62.94KN.m M 中跨max ＝3401/1024×q ＝3.32×26.67＝88.54KN.m 受控截面剪力计算为：
V 1支墩＝V 5支墩＝1929/1792×q ＝1.08×26.67＝28.8KN V 2支墩＝V 4支墩＝4343/1792×q ＝2.42×26.67＝64.54KN V 3支墩＝21504/1792×q ＝12×26.67＝320.04KN
5#支墩
4#支墩
3#支墩
1#支墩
2#支墩
a、强度检算
σ＝M max/W＝88.54×1000/2450/10-6＝36.14MPa<[]MPa
170
=
σ
b、剪应力检算
τmax=Q max S/b/I=320.04×103×1.45×10-3/0.168/6.85/10-4=4.03Mpa <[τ]=120Mpa
可知满足要求。
2）腹板受力验算
腹板工字钢纵梁受力模型如上图所示。
根据受力模型可知为对称受力结构，通过计算可有受控截面弯矩为：
M
边跨max
＝1207/512×q＝2.36×29.28＝69.1KN.m
M
中跨max
＝3401/1024×q＝3.32×29.28＝97.21KN.m
受控截面剪力计算为：
V
1支墩＝V
5支墩
＝1929/1792×q＝1.08×29.28＝31.62KN
V
2支墩＝V
4支墩
＝4343/1792×q＝2.42×29.28＝70.86KN
V
3支墩
＝21504/1792×q＝12×29.28＝351.36KN
a、强度检算
σ＝M max/W＝97.21×1000/2450/10-6＝39.68MPa<[]MPa
170
=
σ
b、剪应力检算
τmax=Q max S/b/I=351.36×103×1.45×10-3/0.168/6.85/10-4=4.43Mpa <[τ]=120Mpa
可知满足要求。
3）翼缘板受力验算
翼缘板工字钢纵梁受力模型如上图所示。
根据受力模型可知为对称受力结构，通过计算可有受控截面弯矩为：
M
边跨max
＝1207/512×q＝2.36×11.07＝26.13KN.m
M
中跨max
＝3401/1024×q＝3.32×11.07＝36.75KN.m
受控截面剪力计算为：
V
1支墩＝V
5支墩
＝1929/1792×q＝1.08×11.07＝11.96KN
V
2支墩＝V
4支墩
＝4343/1792×q＝2.42×11.07＝26.79KN
V
3支墩
＝21504/1792×q＝12×11.07＝132.84KN
a、强度检算
σ＝M max/W＝36.75×1000/2450/10-6＝15MPa<[]MPa
170
=
σ
b、剪应力检算
τmax=Q max S/b/I=132.84×103×1.45×10-3/0.168/6.85/10-4=1.67Mpa <[τ]=120Mpa
可知满足要求。
支架方案及验算
K116+650桥现浇连续箱梁施工方案 一、工程概况 A、K116+650设计为现浇箱梁(变截面)，跨径为20米+30+20米。桥梁上部结构为钢筋混凝土连续箱梁；下部为柱式桥墩、肋式桥台、钻孔灌注桩基础。； B．现浇箱梁宽度（单幅）6m，底板宽3.6m；箱梁高:墩支点高1.9m，跨中1.2m； E．每个桥现浇箱梁总工程量：278.32m3，钢筋68.5T。 二、施工方案 2.1 施工总体方案及顺序 箱梁施工均采用碗扣支架就地现浇施工。箱梁断面为单箱一室，采用全断面一次浇筑混凝土，采用箱内底板处为空模方法，这样既能保证箱梁底板砼振捣密实及高程控制又能保证芯模不上浮。混凝土采用自拌混凝土，混凝土运输车运送至现场，汽车泵泵送混凝土入模。 2.2 支架施工 (1)支架地基处理 换除松散软土，换填碎石土，整平分层压实，对于下部施工时挖基坑处的特殊部位进行特殊处理，选择碎石土回填、分层压实，桥台锥坡处采用分层开挖断面，锥坡开挖后薄弱地带用沙袋进行维护。保证整个地基的均匀一致，检测承载力，直至地基承载力满足要求且均匀一致，以保证地基的弹性或非弹性变形在允许范围内，桥长度及宽度范围内浇筑20厚混凝土（宽度方向大于桥宽1米，在混凝土硬化带上支立支架 (2)支架的设计与构造 本桥支架采用碗扣支架，支架横桥向排布，跨中处采用每片支架间距90cm(横桥向)，每排支架间距90cm(纵桥向)，墩顶处采用每片支架间距60cm(横桥向)，每排支架间距90cm(纵桥向)，门架两侧分别采用4排90cm*30cm的支架具体支架设计图附后。 支架立杆下安装可调底座（底托伸出长度不超过15cm）顶部安装可调上托，（伸长长度不超30cm,大于20cm,小于30cm顶托自由端出采用钢管横向、纵向连接，保证顶托自由端整体稳定性）能够方便调整箱梁底板高程符合设计要求及箱
现浇箱梁支架验算方案
鹤岗至大连高速公路ZT12标合同段 板房子互通A匝道桥预应力 现浇箱梁计算书 编制： 复核： 审核： 中国建筑股份有限公司 鹤大高速公路ZT12标项目经理部 2014年7月
现浇箱梁支架验算方案 一、工程概况： 鹤大高速公路ZT12标板房子互通立交A匝道桥属于板房子互通立交二期工程，桥梁中心桩号AK0+971.6，总体布置：4*（4*28）+（22+33.8+22）+4*28，全长645.46米。其中第二联第二、三孔上跨主线，第五联第二孔上跨B匝道，第六联第一孔上跨C匝道。上部结构采用等截面预应力混凝土连续箱梁。计算跨度为22+33.8+22,预应力混凝土连续梁横断面为单箱双室断面，桥面横坡由箱梁整体倾斜形成，梁底设调平块。边腹板为直腹板，腹板再变厚段内厚度按线性变化。梁高均为1.6米。箱梁主要尺寸表： 二、方案编制依据 （一）、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50—2011； （二）、《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/2—2004； （三）、《公路工程施工安全技术规程》JTJ076—95； （四）、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60—2004； （五）、《路桥施工计算手册》周水兴，何兆益，邹毅松，2010.5； （六）、《贝雷梁使用手册》； （七）、《建筑结构荷载规范》； （八）、鹤大高速公路ZT12标段施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、文件资料。
三、施工投入情况 （一）、人力资源投入情况（略） （二）、施工机具及测量设备投入情况 1、施工机具 2、测量设备投入情况 （三）、物资材料投入情况（略） 四、支架施工方案 4.1、支架设计 根据现场情况，本桥支架搭设普通部位采用48x3.5mm碗扣架进行搭设，间距90x90cm，墩柱实心横梁处间距30×60cm(横桥向间距30cm);现浇梁上跨已通车段落采用Ф630mm*8mm钢管立柱加2根I40a型钢顺路形成刚桁架，垂直于通车路段方向布设I40a型钢做为现浇箱梁承重梁，跨径5m(保证通车净宽度不小于4m)，通行净高不小于5m。Ф630×8mm钢管端头采用1.2cm厚钢板封闭，加
现浇箱梁支架设计计算书.
现浇箱梁支架设计计算书 第一章编制依据 1、编制依据 1.1施工合同文件及其他相关文件。 1.2工地现场考察所获取的资料。 1.3《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。 1.4《公路工程质量检验评定标准》JTG F80-2004。 1.5《公路工程施工安全技术规范》JTJ076-95。 1.6《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》JTG E30-2005。 1.7《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 1.8《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011 1.9《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80-91 1.10《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版） 第二章工程概况 本工程为新建桥梁，起点桩号K3+799.97，终点桩号K3+866.03，桥长 66.06m 。桥跨布置为一联，具体分跨为：（16+27+16）m 。主桥箱梁采用C50混凝土。桥梁支架位于地势较低的水田之中，在进行支架搭设前应进行地基处理。 1 上部结构采用现浇预应力砼变截面连续箱梁，桥梁与道路成75°夹角，分为上下行两座独立的桥梁。桥梁平面位于R=1200mm的圆弧上，纵断面位于0.54%的上坡上。
2 桥梁左、右幅不等宽，左幅桥梁宽度为25.25m ，右幅桥梁宽度为22.5m ，两幅桥梁之间设置1.0m 的中央分隔带。左幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车 道）+1.5m（机非分隔带）+17.25m（机动车道）+0.50m（防撞栏）=25.25m；右幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车道）+1.5m（机非分隔带）+14.5m （机动车道）+0.50m（防撞栏）=22.5m。上部结构为（16+27+16）m 变截面预应力砼连续箱梁。桥墩处梁高1.7m ，桥台和中跨跨中梁高为1.1m ，采用二次抛物线过渡，过渡段的方程式为Y=0.004167X2+1.1。左幅桥箱梁顶板宽25.25m ，底板宽20.25m ，悬臂宽 2.5m ，为单箱五室结构；右幅桥箱梁顶板宽22.5m ，底板宽17.5m ，悬臂宽2.5m ，为单箱五室结构。标准段跨中顶板厚度25cm ，底板厚度22cm ，腹板厚50cm 。支座附近顶板厚度50cm ，底板厚度47cm ，腹板厚65cm 。支点处设横隔梁，中横隔梁宽2.0m ，端横隔梁宽1.2m 。 3 桥台采用座板式桥台，基础采用冲击钻钻孔灌注桩基础，桥台桩基直径为 1.5m ，按嵌岩桩设计，要求嵌入中风化石飞岩深度不小于1.0D （D 为桩基直径）。台背回填透水性较好的砂砾石，回填尺寸按施工规范要求确定，回填时要求分层压实，压实度不小于96%。桥墩采用柱式桥墩，墩柱间设系梁。桥面横坡：采用 2.0%双向横坡，坡向外侧，桥面横坡通过箱梁斜置形成，箱梁顶、底板始终保持平行。 4 桥面铺装：4cm 厚改性沥青砼（AC-13C ）+ 5 cm厚中粒式沥青砼（AC- 20C ）防水层，铺装总厚9cm 。桥面排水：桥面设置泄水管，直接将桥面雨水导入道路排水系统。 5 伸缩缝：为了保证梁能自由变形，在0#、3#桥台处设置GQF-Z60型伸缩缝。支座采用GPZ （2009）桥梁盆式橡胶支座。
满堂支撑架结构计算书
扣件式满堂支撑架安全计算书 一、计算依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 6、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-1991
二、计算参数
（图1）平面图 （图2）纵向剖面图1 （图3）纵向剖面图2
三、次楞验算 恒荷载为： g1=1.2[g kc+g1k e]=1.2×(0.022+0.35×250/1000)=0.131kN/m 活荷载为： q1=1.4(Q1+Q2)e=1.4×(2+2)×250/1000=1.4kN/m 次楞按三跨连续梁计算符合工况。计算简图如下： （图4）可变荷载控制的受力简图 1、强度验算 （图5）次楞弯矩图(kN·m) M max=0.124kN·m σ=M max/W=0.124×106/(1×85.333×103)=1.454N/mm2≤[f]=15N/mm2 满足要求 2、抗剪验算
（图6）次楞剪力图(kN) V max=0.827kN τmax= V max S0/(Ib) =0.827×103×40.5×103/(341.333×104×4×10)=0.245N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求 3、挠度验算 挠度验算荷载统计： q k=g kc+g1k e+(Q1+Q2)e =0.022+0.3×250/1000+(2+2)×250/1000=1.097kN/m （图7）挠度计算受力简图 （图8）次楞变形图 (mm) νmax=0.145mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm 满足要求 4、支座反力计算 承载能力极限状态下支座反力为：R=1.516kN 正常使用极限状态下支座反力为：R k=1.086kN 五、主楞验算 按三跨连续梁计算符合工况，偏于安全，计算简图如下：
现浇箱梁支架验算
黄港~西甸高架桥现浇箱梁支架方案 第一部分 现浇箱梁支架法施工设计图 一、工程概况 黄港~西甸高架桥Z117~Z121轴上部构造为四孔现浇连续箱梁，桥面总宽33.5m ，分为左右双幅，中央隔离带宽2m 。 现浇箱梁左右半幅底板宽均为12.85m 、顶板宽均为16.61m ，左半幅跨度为：31.479m+39m+39m+39m=148.479m ，右半幅跨度为： 39m+39m+39m+31.479m =148.479m 。 Z117~Z118孔上跨西干沟西侧公路。 二、设计依据 （1）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）； （2）《装配式公路钢桥多用途使作手册》（人民交通出版社）； （3）《桥涵》（人民交通出版社）； （4）《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）； （5）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）； （6）《建筑结构静力计算手册》（中国建筑工业出版社1974） （7）盖梁模板厂家提供的模板有关数据； （8）施工图（2004J011-B03S02QL0005QL 、2004J011-B03S05QL0007QL ）； （9）我单位历年来现浇箱梁施工积累的施工经验； 三、黄港~西甸高架桥现浇箱梁支架结构设计 1、结构设计 支架立杆纵横向均按cm 90间距布置；横杆按cm 120的步距布置，在横梁下面立杆加密至30cm 和60cm 搭配架设。 立杆顶顺桥向按照支架立杆间距布设15×10cm 方木，横桥向间距30cm 布设10×10cm 方木，现浇梁模板采用1.5cm 厚竹胶板。 侧模面板次龙骨采用5×10cm 方木，间距20cm/道，主龙骨采用10×10cm 方木，间距30cm/道。现浇箱梁侧模高度125cm ，用扣件钢管顶牢，钢管上下共设6根，竖向步距为25cm/道。 根据通行需要，在第一孔设2－4.5m 双向通道，采用碗扣式脚手架作支墩，支墩支架顺桥向30cm 间距，横桥向30cm 、60cm 间距布置，横杆步距120cm ，
F匝道现浇箱梁盘扣支架计算手册(修改)
F 匝道现浇箱梁盘扣支架计算书 本工程现浇梁板支架根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）中模板支架进行计算。 箱梁梁高1.6m,顶板厚0.25m ，底板厚0.22m ，翼缘板根部厚0.45m ，边缘厚0.15m ，则恒载在腹板及端横梁位置为41.6KN/m 2,底板为12.22KN/m 2，翼缘板根部恒载为11.7KN/m 2，边缘为3.9KN/m 2；模板、机具、施工人员、倾倒、振捣混凝土的活载按5KN/m 2考虑。 满堂支架底板横距120cm ；腹板下横距90cm ；腹板侧用60cm 间距调整；翼板下横距150cm 。在标准箱室段立杆纵向间距为150cm ；横梁实心段纵距90cm ， 腹板加宽段纵距120cm 。详见方案图。 主龙骨采用14#设，间距30cm 为20cm 。 积A=5.71cm 2，容许应力[σ]=300Mpa ；3 ，容许应力[σ] 4；抵抗矩W=49cm 3，容2，惯性矩I=8333333，容许应力[σW ]=17Mpa ，[σj ]=1.7Mpa ；5*10cm 方木I=416.67cm 4；抵抗矩W=83.33cm 3，容许应力[σW ]=17Mp a ，[σj ]=1.7Mpa,弹性模量E=10*103MPa 。 相关材料参数见下表：
一）模板计算 模板采用15mm厚木胶合板，抗弯强度[σw]=12.5MPa,抗剪强度[σj]=1.4M Pa，弹性模量E=4.5*103。 1、腹板、横梁位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径取0.2m,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000 *15*15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2 =1.2*41.6+1.4*5=56.92KN/m 模板按3 则σ w ＝ σ j ＜【σ j 】=1.4MPa 最大扰度4/(100*4.5*103*281250) 作为计算单元，跨径取0.3m,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000 4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q 模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=0.1* qmax L2=0.1*21.66*0.3*0.3=0.195KN.m 则σ w ＝M/W=0.195*106/37500=5.2MPa＜【σ w 】=12.5 MPa σ j =0.9ql/A=0.9*21.66*300/(1000*15)=0.39MPa＜【σ j 】=1.4MPa 最大扰度f=0.677*qL4/(100EI)=0.677*21.66*3004/(100*4.5*103*281250) =0.94mm＜L/250=1.2，扰度满足要求。 3、翼缘板位置 模板取宽度1m作为计算单元，跨径为0.2m,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000
满堂支架设计与验算方案
一.编制依据 1.1 《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008 1.2 《房建工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008） 1.3 《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99） 1.4 《广西省<建筑施工安全检查标准>实施细则》及图纸等 1.5《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001) 二.工程概况 新建云桂铁路引入南宁枢纽南环线工程施工设计邕宁站综合行车室工程总建筑面积为730m2，现场实测中心里程为NK765+283.55。邕宁站综合行车室采用全现浇框架结构，基础采用条形基础，房屋一层为框架结构（信号楼），二层为砖混结构（办公楼）。信号楼净空尺寸为4.3m，总长为46.7m，宽为7.9m。 三.支架结构设计 3.1扣件钢管脚手架的材质要求 （1）钢管采用外径48mm, 壁厚35mm焊接钢管，其质量符合先行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。 （2）扣件采用可锻铸铁制造的扣件，其材质应符合先行国家标准《钢管脚手架扣件》）(GB15831)的规定。 （3）脚手架下，立杆使用垫板尺寸为:30cm×30cm。 3.2支架构件 满堂支架主体构件包括: 纵向水平杆、横向水平杆、立杆、顶托、底座、剪刀撑等。 3.3支架布置 根据房屋设计高度和承重要求，根据梁体混凝土的自重荷载，考虑施工荷载以及其它荷载的影响，预留足够的施工安全储备，进行现浇梁支架的检算（检算资料详见满堂支架设计计算书）。 现浇支架自下而上由钢管立柱，分配梁、模板肋及底模、侧模、内模、防护栏及施工平台等组成。 满堂支架采用Φ48δ3.5小钢管，碗扣连接。
碗扣式支架计算书
现浇板模板(碗扣式支撑)计算书 本标段内K58+288(2-6m小桥)、K60+739（1-8m）小桥、K61+800（1-8m）小桥及6座涵洞的桥面板和涵洞盖板均采用现场浇筑施工，模板支撑采用Ф48mm碗扣式支架搭设，搭设结构为：立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2及1.5m，立杆纵距l y取0.9m，横距l x取0.9m。为确保施工安全，现选择支架高度最高，荷载最大的K60+739（1-8m）小桥作为代表性结构物进行支架稳定性计算，以验证该类结构物碗扣式支架搭设方案是否安全可靠，计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、综合说明 K60+739（1-8m）小桥现浇板模板支架高度在4.96m范围内，按高度5m进行支架稳定性验算。设计范围：K60+739小桥现浇板，长×宽＝13.91m×6.38m，厚0.5m。 二、搭设方案 （一）基本搭设参数 模板支架高H为5m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l y 取0.9m，横距l x取0.9m。整个支架的简图如下所示。
碗扣支架布置图 模板采用1.5cm厚竹胶板拼接，模板底部的采用双层10*10cm方木支撑，其中底模方木布设间距为0.3m；横向托梁方木布设间距0.9m。 （二）材料及荷载取值说明 本支撑架使用Φ48 ×3.5钢管，钢管壁厚不小于3.5-0.025mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。 上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用铸钢制造，其材料性能应符合GB11352中ZG270-500的规定。 模板支架承受的荷载包括：模板及模板支撑自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。 三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算 荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平方木→可调顶托→立杆→可调底托→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。 （一）板底模板的强度和刚度验算 模板按三跨连续梁考虑，取模板长1m计算，如图所示:
现浇梁支架计算
福建省古武高速公路工程十方互通A匝道桥上部现浇箱梁 计 算 书 中铁十七局集团有限公司 古武高速公路A1标项目部 2011.05.28
古武高速公路工程A1合同段 现浇箱梁支架设计方案 一、工程概况 A匝道桥全桥长度为310 米，桥型布置为为4×30+3×30+3×31m预应力连续箱梁，全桥共计三联，本桥平面位于Ls=67.22mR=180m的左偏曲线、Ls=62.5m R=360m的缓和曲线上，纵面位于R=2600m的凸曲线，及i=1.434%下坡路段上。下部构造采用柱式墩、薄壁墩、桩基础；桥台采用肋式桥台、桩基础。箱梁为单箱双室结构，上部构造施工时，先浇注第二联3×30m，采用单端张拉的施工方法，然后依次浇注第三联、第二联。全桥现浇梁共有C50砼2623.2m3。 二、设计依据 1．福建省十方至东留段高速公路施工图设计； 2．中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004》； 3．中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵结构及木结构设计规范》JTJ025-86； 4．中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024－85）； 5.中华人民共和国国家标准《钢结构设计规范》(GB50017-2003)； 6.中华人民共和国交通部战备办《装备式公路钢桥使用手册》； 7．人民交通出版社《路桥施工计算手册》 8．中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。 第一部分：现浇梁支架结构设计及验算
一、十方枢纽互通A匝道桥第二、三联现浇梁支架结构设计及验算（一）、支架结构设计 十方枢纽互通A匝道桥现浇梁采用梁柱式支架，贝雷片作支架纵梁，钢管墩作临时支墩，钢筋混凝土扩大基础。由于第二联第1跨具有代表性，因此我们取支架第二联第1跨（4#～5#墩）计算受力。 1、中间支墩基础：中间临时支墩钢筋混凝土扩大基础为3.0m×12m×0.3m，布单层υ16@20cm的钢筋网；基底进行换填级配碎石和隧道洞渣处理，确保基底容许承载力不小于200kPa。 2、墩旁支墩基础：墩旁支墩基础为 1.2m×12m×0.3m钢筋砼基础，布单层υ16@20cm钢筋网。 3、支墩：中支墩采用双排υ＝630mm，δ＝7mm钢管；桥梁中墩旁支墩采用单排υ＝630mm，δ＝7mm钢管，并在管桩顶底部焊接δ＝10mm盖板，每排5根钢管。 4、支架纵梁：用国产贝雷片拼成支架纵梁，两排一组。每跨现浇梁支架由两孔贝雷梁组成，贝雷纵梁跨度分别为12m、15m，12m跨采用6组12排贝雷梁组成，15m 跨采用8组16排贝雷梁组成，均作简支布置。 现浇箱梁支架结构图详见附图。 （二）、荷载计算及组合 1．荷载计算 根据《公路桥涵施工规范》主要考虑以下荷载： ⑴新浇筑混凝土的自重： A匝道桥二联（墩号4#-7#）设计混凝土数量为738 m3，根据变截面尺寸计算得：4-5孔混凝土数量为246.9 m3，5-6孔混凝土数量为244.2m3，6-7孔混凝土数量为246.9m3。根据《公路桥涵施工技术规范》附录D钢筋混凝土的容重采用26kN/m3。 取最不利的4-5孔箱梁进行支架计算，箱梁每延米的自重为：
现浇箱梁满堂支架方案计算
新建地方铁路叙永至大村段B合同段 大田湾特大桥现浇箱梁满堂支架计算书 编制： 复核： 四川省铁路建设有限公司 叙大铁路项目经理部 年月日
大田湾特大桥现浇箱梁满堂支架计算书 1、编制依据 1.1新建地方铁路叙永至大村线施工图。 1.2国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文，以及现行有关施工技术规范、标准等。 1.3参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《铁路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。 2、工程概况 大田湾特大桥后张法预应力混凝土现浇箱梁段为48m，孔位为第18孔，总计1孔。主墩17#、18#为矩形承台，墩柱为矩形墩柱。 梁体为单箱单室、变宽度、变截面结构。箱梁顶宽5.3m，跨中箱宽2.8m，支座位置箱宽3.0m（未计支座位置加宽50cm），顶板厚30cm～45cm按折线变化，底板厚度40～80cm，按直线变化，腹板厚32cm～52cm，按折线变化，底板设30×50cm 梗胁，顶板设30×50cm梗胁。 梁全长49.5m，计算跨度为48m，梁高3.5m。梁底按二次抛物线变化，边支座中心线至梁端0.75m。 3、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求 采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木（中心间距25cm）。 采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×100cm支架结构体系，支架纵横均设置剪刀撑。 4、现浇箱梁支架验算 本计算书以最大截面预应力混凝土箱形连续梁（单箱单室）Ⅳ-Ⅳ断面处为例，
满堂脚手架设计计算法(最新)
满堂脚手架设计计算方法 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为满堂脚手架， 横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为4米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数砼板厚按均布250mm计算 2400X0.25X1=6.0KN/mm2 施工均布荷载为6.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 脚手架用途:支撑混凝土自重及上部荷载。 满堂脚手架平面示意图
二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算:
贝雷梁支架验算书
附件2： 汉中兴元新区西翼（汉绎居住片区）集中拆迁安置二期、三期及翠屏 西路道路工程(翠屏西路工程) 4#桥梁贝雷梁支架验算书 计算：姚旭峰校核：程观杰 1、支架基本数据 2.1荷载分析 （1）砼 ①腹板下：q =0.6×1×2.5×10/0.4=37.5KN/m2。 1-1 =8.4×1×2.5×10/11.5=18.3KN/m2。 ②箱室底板下：q 1-2 （2）钢筋及钢绞线 =0.6×1×0.35×10/0.4=5.3KN/m2。 ①腹板下：q 2-2 =8.4×1×0.35×10/11.5=2.6KN/m2。 ②箱室底板下：q 2-3 （3）模板 模板荷载q3： a、内模（包括支撑架）：取q3－1=1.6KN/m2； b、外模（包括侧模支撑架）：取q3－2=2.2KN/m2； c、底模（包括背木）：取q3－3=1.2KN/m2； 总模板荷载q3=1.6+2.2+1.2=5.0KN/m2。 （4）施工荷载 因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取q4=3.0KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）。 （5）水平模板的砼振捣荷载，取q5=2KN/m2。 （6）倾倒砼时产生的冲击荷载，取q6=2KN/m2。 （7）贝雷片自重按1KN/m计算，则腹板下q7-1=3KN/m2。箱室底板下q7-2=4/2=2KN/m2。 2.2荷载分项系数 （1）混凝土分项系数取1.2；
（2）施工人员及机具分项系数取1.4； （3）倾倒混凝土时产生的冲击荷载分项系数取1.4； （4）振捣混凝土产生的荷载分项系数取1.4。 2、支架验算 2.1 贝雷支架的验算 （1）贝雷支架力学特性 根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》，贝雷梁力学特性见表 2.1-1、表2.1-2、表2.1-3。 表2.1-1 贝雷梁单元杆件性能 表2.1-2 几何特性 表2.1-3 桁架容许内力表
现浇箱梁支架计算书
怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段 A匝道第三联现浇支架 计算书 编制： 审核： 审批： 中铁二十局集团有限公司 怀阳高速公路X2标项目经理部 二〇一八年二月
目录 一、工程概况 (1) 二、箱梁设计情况 (1) 三、支架布设方案 (3) 四、计算依据 (4) 五、荷载计算取值 (5) 1、恒载 (5) 2、活载 (5) 六、各构件受力计算 (5) 1、荷载分块 (5) 2、荷载计算 (6) 3、支架验算 (8) （1）竹胶板验算 (8) （2）方木验算 (9) （3） I14工字钢验算 (10) （4）贝雷梁验算： (10) （5） I36工字钢验算： (13) （6）Φ529mm钢管桩计算 (15) （7） C30混凝土独立基础计算 (15)
A匝道桥第三联支架计算 一、工程概况 本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。 二、箱梁设计情况 本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。混凝土强度为C50，工程量为569.75m3。
现浇箱梁支架方案计算书(贝雷片+顶托)
福清项目现浇箱梁支架方案计算书 钢管桩+贝雷梁+顶托支架方案 1、方案概况 1.1编制依据 ⑴《福清市外环路北江滨A段道路工程两阶段施工图》； ⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； ⑶《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）； ⑷《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）； ⑸《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 128-2000）； ⑹《公路桥涵抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）； ⑺《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》（JTJ 025-86）； ⑻《装备式公路钢桥使用手册》； ⑼《路桥施工计算手册》。 ⑽《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008） ⑾《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）； ⑿《钢结构设计规范》（GB50017-2003） ⒀《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95） ⒁《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001） 1.2 工程概况 外环路（北江滨路-利桥至融宽环路段）道路工程范围西起于龙江路与利桥交叉口，向东穿甲飞客运站后，斜跨过龙江，而后沿玉塘湖布设，东止于融宽环路，线位基本呈现西北-东南走向，施工里程段为K0+000~K1+800。 瑞亭大桥：中心桩号为K0+377.8，起终点桩号：K0+116.46—K0+638.5。桥梁跨径组成为（3×20）+3×（3×35）+（4×35）的形式，桥面宽度2-19.25米，全桥长522.4米。桥梁上部结构：第一联采用20m装配式预应力混凝土简支空心板，其余各联采用35m等截面连续箱梁。桥梁下部：采用肋板式桥台。柱式桥墩、桩基础。桥梁纵面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段，R=5000m直线、凸曲线、直线、凸曲线、直线上；本桥平面位于直线接半径R=500m 圆曲线接直线上，梁体按等角度70°布置，墩台沿着分孔线径向布置。
满堂脚手架设计计算方法(最新)
满堂脚手架设计计算方法（新） 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、 《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为满堂脚手架， 横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 1.20米，立杆的横距l b= 1.20米，立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数 施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 同时施工1层，脚手板共铺设2层。 脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。
满堂脚手架平面示意图 二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算: 纵向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 纵向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。
支架受力计算书
光伏支架项目风载、雪载、抗震分析报告书 ------冀电C型钢支架 1.1 自然条件（50年一遇） （1）基本风压W0=0.3kN/m2 （2）基本雪压S0=0.2kN/m2 （3）设计基本地震加速度值为0.05g。 1.2 抗震设防 （1）根据《中国地震烈度表》查知贵州地区基本烈度为6度。 （2）根据周边已建项目的地质勘察情况，本项目所在区域地貌单一，地层岩性均一且层位稳定，对基础无任何不良影响，适于一般性工业及民用建筑。（3）抗震设施方案的选择原则及要求 建筑的平、立面布置宜规划对称、建筑的质量分布和刚度变化均匀，楼层不宜错层，建筑的抗震缝按建筑结构的实际需要设置，结构设计中根据地基土质和结构特点采取抗震措施，增加上部结构及基础的整体刚度，改善其抗震性能，提高整个结构的抗震性。 1.3 荷载确定原则 在作用于光伏组件上的各种荷载中，主要有风、雪荷载、地震作用、结构自重和由环境温度变化引起的作用效应等等，其中风荷载引起的效应最大。 在节点设计中通过预留一定的间隙，消除了由各种构件和饰面材料热胀冷缩引起的作用效应，还比较美观合理。 在进行构件、连接件和预埋件承载力计算时，必须考虑各种荷载和作用效应的分项系数，即采用其设计值。
①风荷载 根据规范，作用于倾斜组件表面上的风荷载标准值，按下列公式(1.1)计算：Wk= βgz .μs.μz.W0 〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃(1.1) 式中: Wk 风荷载标准值( kN /m2 )； βgz 高度z 处的阵风系数；标高地面位置取值1.69。 μs风荷载体型系数，按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 取值。取值为1.3。 μz风压高度变化系数；取值1.25. Wo 基本风压( kN /m2 ): 贵州地区基本风压取值0.3KN/M2，按规范要求，进行构件、连接件和锚固件承载力计算时，风荷载分项系数应取γw = 1.4，即风荷载设计值为： w = γw .wk = 1.4wk 〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃(1.2) 该项目取值w = 1.15kN/m2，组件面积约为70.15 m2，故最大推力=1.15×70.15×sin20o=27.59 KN，而最大上拔力=1.15×70.15×cos20o=70.81KN。 ②雪荷载 地面水平投影面上的雪荷载标准值，应下式（2.1）计算： Sk = μr So 〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃〃（2.1） 式中，Sk 雪荷载标准值（kN / m2）； μr 屋面积雪分布系数；根据规范取值0.6； 基本雪压So （kN / m2）；依贵州地区50 年一遇最大雪荷载查规范取值0.2 kN / m2；则该项目最大雪荷载参考值为0.12kN / m2。组件面积约为70.15 m2，故最大雪载荷值为8.42KN；
现浇箱梁支架计算-完整版
金口项目各项计算参数 一、现浇箱梁支架计算 1.1箱梁简介 神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。 表1.1 预应力箱梁结构表 箱梁结构断面 桥面标准 宽度（m） 梁高 （m） 翼缘板 悬臂长 （m） 顶板 厚（m） 底板厚 （m） 腹板厚 （m） 端横梁 宽（m） 标准段单箱两室13.49 1.9 2.5 0.25 0.22 0.5 1.5 1.2结构设计 主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。 主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处设置R
＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。 图1.1 桥梁上部结构图 1.3地基处理 因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用
满堂支架设计验算书
满堂支架设计验算书(总50 页) 本页仅作为文档页封面，使用时可以删除 This document is for reference only-rar21year.March
德商高速公路夏津至聊城段路桥二标 聊城北互通式立交MRK82+835.15主线桥 支架设计验算书 编制： 审核： 批准： 中铁十五局集团德商高速公路夏津至聊城段 路桥二标项目经理部
目录 一、设计计算说明 (3) 1.1、设计依据 (3) 1.2、工程概况 (3) 1.3、预应力砼现浇连续箱梁施工顺序 (5) 1.4、支架总体方案 (5) 二、荷载计算 (6) 2.1、荷载分析 (6) 2.2、荷载分项系数 (8) 2.3、荷载效应组合 (9) 三、模板、背肋及脊梁计算 (9) 3.1、模板荷载的计算 (9) 3.1.1、设计荷载 (9) 3.1.2、侧压力的计算 (10) 3.1.3、底板压力计算 (13) 3.2、模板计算 (14) 3.2.1、底模计算 (14) 3.2.2、侧模计算 (17) 3.2.3、内模顶模计算 (18) 3.3、背肋的计算 (19) 3.3.1、底模背肋 (19) 3.3.2、侧模背肋 (21) 3.3.3、内模顶模背肋 (23) 3.4、脊梁的计算 (26) 3.4.1、底模脊梁 (26) 3.4.2、侧模脊梁 (29) 3.4.3、内模顶模脊梁 (33) 3.5、拉杆计算 (36)
四、支架计算 (38) 4.1、支架布置情况 (38) 4.1.1、立杆和横杆的布置 (38) 4.1.2、剪刀撑及斜杆的布置 (39) 4.2、立杆力学特性计算 (39) 4.3、立杆强度验算 (40) 4.4、整体稳定性验算 (41) 4.5、斜杆两端连接扣件抗滑强度验算 (44) 4.6、局部稳定性计算 (46) 4.7、底座和顶托强度验算 (47) 五、地基承载能力验算 (47) 六、计算结果总结 (51) 聊城北互通式立交MRK82+835.15主线桥 支架设计验算书
(完整版)现浇箱梁内模支架计算
国道324线磊口大桥续建工程 现浇连续箱梁（50+85+50m） 内模满堂支架 计 算 书 编制： 审核： 审批： 广州市方阵路桥工程技术有限公司 国道324线磊口大桥续建工程项目经理部 2016年9月11日
目录 一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 (1) 二、支架材料力学性能指标 (1) 1、钢管截面特性 (1) 2、竹胶板、木方 (1) 三、荷载分析计算 (1) 1、板自重荷载分析 (2) 2、其它荷载 (2) 三、荷载验算 (2) 1、底模验算 (2) 2、[10#槽钢主横梁验算 (3) 3、顺桥向顶部10×10cm方木分配梁验算 (3) 4、立杆受力计算 (4) 5、支架立杆稳定性验算 (4) 7、箱梁侧模验算 (5)
一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 采用满堂支架，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm 立杆、横杆，立杆顶设两层支撑梁，10cm ×10cm 木方做顺桥向分配梁、间距35cm 均匀布置；主横梁采用[10#槽钢间距同立杆间距75cm ；模板系统由侧模、底模、端模等组成。 二、支架材料力学性能指标 1、钢管截面特性 2、竹胶板、木方 2.1、箱梁底模、侧模及内模均采用δ＝15 mm 的竹胶板。竹胶板容许应力 []pa 80M =σ,弹性模量Mpa E 3109?=。 2.2、横桥向顶部主梁[10#槽钢，截面参数和材料力学性能指标： 截面抵抗矩：W=39.7cm 3 截面惯性矩：I=198cm 4 截面积：A=12.7cm 2 2.3、顺桥向顶部分配梁采用方木，截面尺寸为10x10cm 。截面参数和材料力学性能指标： 截面抵抗矩：W=bh 2/6=10×102/6=166.7cm 3 截面惯性矩：I=bh 3/12=10×103/6=833.3cm 4 2.4、方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）取值，则： []pa 12M =σ,Mpa E 3109?= 木头容重6kN/m 3，折算成10cm ×10cm 木方为0.06kN/m 3，木头最大横纹剪应力取 [τ]=3.2～3.5Ｎ/mm 2 三、荷载分析计算 碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程：箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上，横梁以集中荷载再传递给纵梁，纵梁以支座反力传递到每根立杆，立杆通过底托及方木传递至底板模板上。以下分别对支架的底模、横梁、纵梁、立