三种挡土墙的特点分析与比较

三种挡土墙的特点分析与比较
三种挡土墙的特点分析与比较

三种挡土墙的特点分析与比较

传统的护坡主要有浆砌或干砌块石护坡、现浇混凝土护坡、预制混凝土块体护坡等。这些传统的边坡工程,对边坡的处理主要是强调其强度功效,却往往忽视了其对环境的破坏;生态护坡作为岩土工程与环境工程相结合的产物,它兼顾了防护与环境两方面的功效,是一种很有效的护坡、固坡手段。生态护坡设计应与生态过程相协调,尽量使其对环境的破坏影响达到最小。这种协调意味着设计应以尊重物种多样性,减少对资源的剥夺,保持营养和水循环,维持植物生境和动物栖息地的质量,有助于改善人居环境及生态系统的健康为总体原则。

近几年来,随着人们对于园林景观、生态环保、建筑艺术等内容的不断认识与提高,几种新型的生态护坡系统不断发展起来,如生态袋挡墙、格宾挡墙、自嵌式挡墙等,断面型式如图1。下面针对这几种挡墙从不同角度作一比较,以供今后工程的推广应用。

生态袋挡墙断面示意图石笼挡墙断面图

自嵌式挡墙断面图

图1 几种不同型式挡墙断面图

1. 挡墙的结构比较

1)生态袋挡墙。生态袋挡墙是将生态袋单体砌合联结成一个结构稳定的整体护坡结构。由具备特殊功能及特定技术参数要求的结构组件构成,组件主要包括:生态袋、扎口带、缝袋线及满足多向排水功能与强度要求的网肋型联结扣等。

生态袋通过网肋型联结扣单体砌合联结成的整体护坡结构如图,在不加筋的情况下,它实际上是靠其重量来抵挡其后的水土压力的重力式挡墙,虽为柔性结构对软弱地基有一定的适应能力,但因其重量较大在软弱地基上会发生结构上的变形,如图2。在不考虑地基承载力时挡墙初期袋内的土未完全固结,挡墙做完后经过雨水的洗礼袋内的土随时间的积累逐步达到完全固结,即挡墙在竖直方向会产生一定的位移。生态袋的规格一般为

630mm×330mm×165mm,材料是无纺布,它本身可透水,袋内装土后时间一长,土会淤堵生态袋,导致水透不出,从而会产生很大的侧向水压,因挡墙是由每个袋子堆积而成,不像刚性重力挡墙可以抵挡较大的侧向压力,水透不出时很容易将挡墙推倒,如图3。

图2 地基承载力不足引起挡墙结构变

形图3挡墙倒塌

2)石笼挡墙。又称格宾(gabion)挡墙,该挡墙是属于重力式块石结构的一种。

是将抗腐蚀、耐磨损、高强度的低碳高镀锌钢丝,用六角网捻网机编织成平面网格状,在施工现场组装成不同尺寸规格的网箱或网垫,但钢丝缠绕处和钢丝笼连接处的强度很难保证,见图4,石笼的破裂通常不是由于金属线的老化锈蚀造成的,而主要是由于石笼中的石头在水流的作用下不断摩擦金属网,从而导致石笼格网的破裂。石笼中填充石料形成柔性的、自透水的、整体性的防护结

构,填充料需满足抗风化、不溶解、具有一定强度、粒径大于网孔的要求,但在一些地方很难找到要求的填料,而且有一种破坏形式,石笼虽然完好无损,可里面的石头却没了,这主要是由于水流流速过高,充填的块石质地不够坚硬或体积较小,随着水流的不断冲蚀,块石之间不断摩擦,体积不断减少,最终从石笼网孔中流出,所以填充的块石必须达到一定的标准。另外,格宾石笼结构中存在较多孔隙,水在孔隙中不断渗流、冲刷,对结构体本身及其周围土壤的稳定性会产生较大的影响。

图4 钢丝笼强度不够

3)自嵌式挡墙。自嵌式挡墙是在干垒挡土墙的基础上开发的一种柔性结构。它是加筋土挡墙,面板采用大小、形状、重量一致的混凝土自嵌块,加筋材料采用土工格栅。自嵌式挡墙的加筋土构造原理同预制面板加筋挡墙,自嵌块由于其自身的特点,即块体之间通过台阶、榫接等方式相互咬合连接。如图5所示,砌块有一个凸起铸就机械互锁,增加了接触面的剪切强度。其台阶式垒砌的墙体自然形成12°的坡度,这使墙体重心偏内,增加其在土压力作用下的抗倾覆能力。

图5 自嵌式挡土块的摆放

如图5所示,通过橡胶棒在上下两层预留孔的插销连接,用于提供附加的抗剪强度,从而提高了承担水平推力的能力。另外,自嵌块墙体后增设粗骨料排水层以减少墙后水压力的作用。

由于在预制混凝土块中留孔等方法,使块体的表观重度控制在18-20KN/m3,比岩石及现浇砼的重度低,因此挡土结构本身重量轻,以至于对基础的要求低。

悬臂式挡土墙受力分析

文章编号:1000-1506(2004)04-0016-03 悬臂式挡土墙受力分析 侯卫红1,侯永峰2 (1.河北师范大学物理系,河北石家庄050014;2.北京交通大学土木建筑工程学院,北京100044) 摘 要:悬臂式挡土墙是目前常用的轻型挡土墙之一,具有断面简单,施工方便,便于工场化生产等优点.通常采用朗金理论或库仑理论计算作用在挡土墙上的土压力.这里采用有限元法,在考虑挡墙与地基的相互作用的情况下,得出了悬臂式挡土墙所受到的剪力和弯矩,并与朗金法所得的结果进行了对比. 关键词:悬臂式挡土墙;有限元;土压力;剪力;弯矩中图分类号:TU 413.62 文献标识码:A The State of Stre ss of Cantilever Retaining Wall H OU W ei -h o ng 1 ,HOU Y o ng -fe ng 2 (1.C olleg e of Phy sics ,H ebei Normal Univ ersity ,S hijia zh uang 050014,C hina ; 2. S cho ol of Civ il En gi neer ing and Ar chite cture ,Beiji ng Jiaoto ng Unive rsity ,Beiji ng 100044,C hina )Ab s tra ct :C antile ver retainin g wall is u sed fre quentl y in d ock ,em bankment ,etc .The earth press ure is c alculated by usi ng R ankin the ory or C o lum n the ory .In this paper ,the FE M is u sed to analy sis the i nte racti o n betw e en retai ning wall an d s oi l .The she ar forc e an d ben ding mo m ent of c antilever retain -ing w all are o btained .C o mpare with the res ult thro u gh the R ankin the ory ,s o m e res ults are les s than the FE M . Ke y w ord s :c antile ver retainin g wall ;FEM ;earth pre ssure ;shear f orc e ;bend ing m oment 土压力是土与挡土结构之间相互作用的结果,其大小不仅与挡土墙的高度、填土的性质有关,而且与挡土墙的刚度和位移有关 [1] .《基坑工程手册》根据西南交通大学彭胤教授的研究成果,给出了不同土类、在不同的位移形式下、达到不同的应力状态时所需的不同位移量 [2] .梅国雄等根据土压力随挡土墙位移而变化的特点,提出了考虑变形与时间效应的土压力计算方法 [3] .姚辉等采用模型试验的方 法,探求了刚性挡土墙主动土压力的分布规律.土压力上部呈直线分布,下部呈抛物线分布,实测土压力比库仑理论计算值小 [4] .岳祖润等采用离心模型试 验的方法得出了相似的结论[5] .刘子慧等认为地基 反力直线分布法进行悬臂式挡土墙设计是偏于不安全的,弹性地基梁法计算成果较为可靠.这是因为弹 性地基梁法将挡墙与地基视为耦合系统,满足底板与地基的变形协调条件,在理论上更为完备 [6,7] . 图1(a )为姚辉等人通过模型试验得到的刚性挡墙墙背主动土压力分布,图1(b )是岳祖润等采用离心模型试验方法得到的刚性挡墙墙背主动土压力分布. 这些研究成果大都是针对刚性挡土墙的,墙体本身的变形可以忽略不计.但由于刚性挡土墙的体型巨大、占地多、材料消耗多、对地基承载力要求高,在城市地区的应用受到很大的限制.因此各种轻型挡土墙,如悬臂式挡墙、锚杆挡墙、锚定板挡墙、加筋土挡墙等得到了广泛的应用.其中悬臂式挡墙由于胸坡壁立,常用于码头、站场路肩墙.其外型呈倒“ T ”型,由立壁、趾板和踵板组成.踵板上回填土的重收稿日期:2003-12-02 基金项目:国家自然科学基金资助项目(50208001)作者简介:侯卫红(1969—),男,河南洛阳人,讲师.email :bfxb @center .njtu .edu .cn 第28卷第4期2004年8月 北 方 交 通 大 学 学 报JO URN AL OF N O RTHE RN JIA O TON G UNIVE RSITY Vo l .28No .4 Aug .2004

挡土墙稳定性验算

---------------------------------------------------------------最新资料推荐------------------------------------------------------ 挡土墙稳定性验算 中铁五局沪昆铁路客运专线云南段(TJ1 标)项目经理部临建挡土墙类型的确定及稳定性验算一、挡土墙类型选择从经济使用的角度出发,结合当地的实际情况,初步确定用于本施工管段内的临建及便道挡土墙类型为石砌重力式挡土墙。 其特点是○依靠墙身自重 1 抵抗土压力的作用;○形式简单,取材容易,施工简易。 2 挡墙根据墙背的倾斜方向,墙身断面形式可分为仰斜、垂直、俯斜、凸形折线和衡重式几种。 在其他条件相同时,仰斜墙背所承受的土压力比俯斜式小,故其墙身断面亦较俯斜墙背经济。 同时,由于仰斜式墙背的倾斜方向与开挖面边坡方向一致,故开挖量和回填量均比俯斜式墙背小。 综合考虑,在此确定挡墙类型为重力式(仰斜式)挡土墙。 其墙身断面形式如下图所示:1:m1:m1:m1:m重力式挡土墙断面图重力式挡土墙断面图(扩大基础)1:m图中,m=n,且 m 值宜为0.05~0.30,H=2.0~6.0m,B≥0.5m 当地基承载力不足且墙趾处地形平坦时,为减小地基应力和增加抗倾覆稳定性,常采用扩基础。 扩大基础是将墙趾或墙蹱部分加宽成台阶,也可以同时将两侧加宽,以在、增大承压面积,减小基底压力。 台阶宽度一般不小于 0.2m。 1/ 8

台阶高度按加宽部分的1

---------------------------------------------------------------最新资料推荐------------------------------------------------------ 抗剪、抗弯和基础材料的扩散角要求确定,高宽比可采用 3:2 或2:1。 挡墙基础埋臵深度:为保证挡土墙的稳定性,必须根据地基的条件,将挡土墙基础埋入地面以下适当深度。 基础埋臵深度需满足:○设臵在土质地基 1 上的挡墙,基底埋臵深度一般应在天然地面以下 1.0m;受水冲刷时,应在冲刷线以下1.0m。 ○ 设臵在石质地基上的挡土墙,应清除表面风化层,当风化层 2 厚难于清除时,可根据风化程度及允许地基承载力,将基础埋臵在风化层中,并保证有一定的襟边宽度。 二、挡土墙稳定性验算挡土墙的设计方法有容许应力法和极限状态法两种。 容许应力法是把结构材料视为理想的弹性体,在荷载的作用下产生的应力和应变不超过规定的容许值。 极限状态法是根据结构在荷载作用下的工作特征,在容许应力法基础上发展形成的一种方法。 但由于极限状态法在工程实践中的应用尚不充分,目前挡墙的设计仍按容许应力法。 本路段内表层土体大部分属于西南地区碳酸盐类岩层的残积红土,参照《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ 024-85)第 2.1.2 条和第 2.1.3 条的相关规定,地基容许承载力 [? 0 ] 取值如下表: 3/ 8

(2版) 挡土墙加固工程施工方案

毛石挡土墙维修工程施工方案 工程名称:沈阳市汽车城产业园区基础设施项目-C地块二标段毛石挡土墙工程地点:沈阳市大东区欧盟开发区榆林大街 施工单位:河南国基建设集团有限公司 编制单位:河南国基建设集团有限公司 编制人:张朝龙 编制日期: 2013年8月13日

目录 一、编制依据 二、工程概况 三、倒塌及裂缝产生原因 四、主要维修施工方法及技术措施 五、劳动力及机械设备安排 六、现场管理机构 七、施工计划工期安排 八、质量保证措施 九、雨季施工保证措施 十、文明施工及环境保护措施 十一、安全保证措施

一、编制依据 1、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002); 2、《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2002); 3、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001); 4、《砌体结构工程施工质量验收规范》(GB50203-2011); 5、《挡土墙》(04J008); 6、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002); 7、检测中心出具的具备权威性的检测结论及鉴定结论。 二、工程概况 沈阳市汽车城产业园区基础设施项目-C地块第二标段毛石挡土墙。该毛石挡土墙沿东西走向(9-9段沿南北走向),间隔20米设置沉降缝分隔,采用毛石砌筑,勾凸缝。挡土墙上部设置400X800mm混凝土梁。 3-3段挡土墙全长约290m,平均高约4.5m。 4-4段挡土墙全长约195m,平均高约5m。 5-5段挡土墙全长约290m,平均高约3.5m。 6-6段挡土墙全长约250m,平均高约3.5m。 7-7段挡土墙全长约325m,平均高约5.5m。 8-8段挡土墙全长约270m,平均高约3.5m。 9-9段挡土墙全长约180m,平均高约2m。 建成时间为2013年5月15日,现因发现毛石挡土墙局部出现坍塌、弓凸、沿压顶梁横向开裂、石块疏松、缺失及局部有倾覆危险,挡土墙存在安全隐患,结合检测中心出具的鉴定报告。我公司派有关工程技术人员到现场查勘,并编制毛石挡土墙维修施工方案。

重庆涪陵挡土墙工程事故的调查与原因分析样本

重庆涪陵某挡土墙工程事故的调查与原因分析 杜科材( 队长) 学号: 摘要: 根据片重庆市某格构式档土墙工程事故的调查和检测, 分析了事故产生的 原因, 总结了经验教训, 并提出了一些实用的建议, 对同类档土墙设计和施工具有重要的借鉴价值。 关键词: 档土墙工程事故质量检测原因分析 1.引言 重庆市属于典型的山地城市, 地质环境及地形变化复杂, 在工程建设过 程中存在大量的人工边坡。重力式挡土墙是常见的支挡结构形式之一。由于 在建设工程中, 因勘察、设计、施工及竣工后工程使用不当, 边坡跨塌事故时有发生, 给国家和人民的生命财产造成严重损失。本文根据重庆涪陵某挡土墙工程跨塌事故, 分析了产生事故的原因, 对预防事故的发生提出了一些建议。 2. 该挡土墙工程事故的调查 2.1.工程概况 某单位在涪陵市三环路原属五一水库处兴建办公楼, 办公楼所处标高与公路标高具有十几米高差, 同时由于城市建设的需要, 需在办公楼旁修建附属挡土墙工程。据施工方介绍, 该工程于1996年10月份开工, 并于1997年7月份完工, 完工后在回填土施工过程中发现挡土墙发生明显变形, 结构构件出现裂缝, 对此挡土墙施工单位录制了部分录相, 在此后又进行了部分回填土施工。经初步测量发现, 挡土墙最大外移500mm左右, 挡土墙整体外移明显, 结构构件多处出现裂缝。由于挡土墙所处位置地质勘察资料不完整, 建设方又委托中国建筑西南勘

察研究院对挡土墙和办公楼进行了详勘, 为了查清事故原因, 同时, 为加固方案提供科学依据, 对该事故进行了调查和检测。 2.2.事故现场检测情况 2.2.1.档土墙变形及部分结构构件尺寸检测 当前已完工的挡土墙工程为L 型。挡土墙东西方向长度约80 m,且东西方向挡土墙采用格构式挡土墙, 其平面结构设计示意图见图1。C 轴线挡土墙变形明显, 轴线1与轴线4之间的结构变形和外移很小, 在C轴线沿轴线4与轴线5之间进行了各轴线间的外移测量, B轴线沿轴线5与轴线13之间进行了各轴线间的相对外移测量, 其各轴线相对外移测量结果见图2。经过测量发现最大外移发生在10 轴线处, C柱外移700mm, B柱外移450mm, 其次,外移变形较大的发生在11轴处。另又对部分C 轴线柱板面垂直方向进行又水平变位测量, 其测量结构见图3。为了检查变形后的结构尺寸情况, 又对能够测量的C轴和B轴沿4轴线到15轴线进行了柱间尺寸的测量, 其测量结果见图4。

挡土墙稳定性验算

附件1 滑坡稳定性及挡土墙稳定性验算 1、滑坡体工况1稳定性计算 计算项目:土层滑坡稳定性计算-自重工况 ------------------------------------------------------------------------ [计算简图] [控制参数]: 采用规范: 通用方法 计算目标: 安全系数计算 滑裂面形状: 圆弧滑动法 不考虑地震 [坡面信息] 坡面线段数10 坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数 1 0.000 2.320 0 2 9.340 1.780 0

3 3.710 4.880 0 4 3.030 0.700 0 5 3.620 2.000 0 6 3.330 1.000 0 7 0.590 0.800 0 8 2.830 0.200 0 9 3.080 1.000 0 10 9.780 4.000 0 [土层信息] 坡面节点数11 编号X(m) Y(m) 0 0.000 0.000 -1 0.000 2.320 -2 9.340 4.100 -3 13.050 8.980 -4 16.080 9.680 -5 19.700 11.680 -6 23.030 12.680 -7 23.620 13.480 -8 26.450 13.680 -9 29.530 14.680 -10 39.310 18.680 附加节点数8 编号X(m) Y(m) 1 0.000 -0.870 2 7.970 0.000 3 27.620 6.400 4 39.310 8.080 5 4.470 -4.200 6 39.310 0.860 7 6.540 -4.200

挡土墙加固施工方案

挡土墙加固施工方案 Hessen was revised in January 2021

挡土墙加固施工方案 一、工程概括: 洛阳歌剧院工程前厅部分与观众厅部分分段施工,前厅施工单位在1/C~1/D轴线方向处留置一道混凝土挡土墙。现观众厅基础需要施工,但观众厅 1/C~1/D轴线间距4m,1/D轴线TJ-1边至挡土墙外边缘净距离计400mm,为不影响观众厅基础开挖施工,以及剧院前厅的正常后续施工,应对挡土墙进行加固,拟采用增加混凝土扶壁柱的措施进行加固。扶壁柱厚300mm,混凝土等级C20,位置详见附图。二、施工流程: 放线——开挖——基底夯实——模板支设——验收——混凝土浇筑——混凝土养护 放线:按照基坑设计开挖的尺寸要求,对开挖边线进行定位; 开挖:采用一台反铲挖掘机对土方进行开挖,自卸汽车运输至堆土区,其中距离设计基底200mm开始由人工进行开挖修正; 基底夯实:采用一台蛙式打夯机对基底按照规范要求进行夯实;

模板支设:按照附图设计位置对扶壁柱位置进行定位,采用木模板、方木、对穿螺丝等对扶壁柱模板进行安装加固。 验收:对照图纸及规范对扶壁柱位置,尺寸等进行复合; 混凝土浇筑:采用C20商品砼对扶壁柱进行浇筑;养护:按照规范要求对以已浇筑砼进行养护。 三、注意事项: 机械进入现场前应查明行驶路线,保证机械安全通过。对施工区内的地下电缆和供排水管道必须查明走向,用明显记号标示。严禁离电缆下1m距离内作业。配合机械作业的清底、平地、修坡人员应在机械的回转半径以外工作,如必须在回转半径内工作时,必须停止机械回转并制动好后方可作业。机械启动前应检查工作装置、行走机构各部位安全保护装置,确保安全后方可启动。反铲挖掘机作业时要与地面边缘保持1~米的安全距离。作业区内不能有行人和障碍物,挖掘前先鸣声示意,并试挖数次,确保正常后,方可开始作业。作业时挖掘机应保持水平位置,将行走机构制动住。工作面不得留有伞沿及松动的大石块,由专人进行不间断观测,如发现塌方和危险情况应及时处理或将机械、人员撤离至安全地带。装车时,铲斗要尽量放低,不得撞碰汽车任何部位,在汽车未停稳或铲斗必须越过驾驶室而司机未离开前不得装车。作业时铲斗升、降不得过猛,下降时不得撞碰履带。操作人员离开驾驶室时,不论时间

衡重式挡土墙稳定性验算分析实例

衡重式挡土墙的稳定性验算分析实例摘要:衡重式挡土墙是利用衡重台上部填土的下压作用和全墙 重心的后移,增加墙身稳定,节约断面尺寸,适用于山区、地面横坡陡峻的路肩墙。本文以某工程衡重式挡土墙为例,利用理正软 件对其稳定性进行验算,对验算结果进行总结分析,可为同类工程的设计提供参考。 关键词:衡重式挡土墙稳定性重力式挡土墙 abstract: retaining wall is to use the platform under the pressure of filling the role of the ministry and the whole center of gravity moved back wall. it can be increased the stability of wall and to reduce the section size. so it apply to the mountains on the ground cross slope steep shoulder wall. this text based on a retaining wall, using of lizheng software to check its stability and analyze the results for checking. purpose is to provide a reference for the design of similar projects. keywords:weighing retaining wall ;stability; gravity retaining wall 一、衡重式挡墙土压力计算基本原理 衡重式挡土墙等折线形墙背挡墙不能直接用库仑理论计算主动 土压力,这时,应将上墙和下墙看作独立的墙背,分别按库仑理论计算主动土压力,然后取两者的矢量和作为全墙的土压力。计算上

挡土墙和护坡的区别

挡土墙和护坡的区别 挡土墙和护坡区别在于:挡土墙能够承受其墙背后面那块契形的土压力;而护坡本身基本上不承担土压,只是能够防止雨水冲刷及水土流失而已。 挡土墙: 1.为稳定泥土自然坡面而设置的墙。 2.一种为抵抗除风压以外的侧向压力而建造的墙;尤指一道防止滑坡的墙。 护坡: 河岸或路旁用石块、水泥等筑成的斜坡,用来防止河流或雨水冲刷。 放坡 为了防止土壁塌方,确保施工安全,当挖方超过一定深度或填方超过一定高度时,其边沿应放出的足够的边坡。这就是放坡。 土方边坡用边坡坡度和坡度系数表示。 工程中常用1:K表示放坡坡度。K称坡度系数。

护坡 指的是为防止边坡受冲刷,在坡面上所做的各种铺砌和栽植的统称。 桥址所在河段,河岸的凹岸逐年迎受水流冲刷,会使河岸不断地坍塌。为保护桥梁和路堤安全,须在凹岸修筑防护建筑物。此外,因设桥引起河水流向变化,冲刷河岸而危及农田和村镇时,也须在河岸修建防护建筑物。这种建筑物通常又称为护岸。护岸的形式有直接防护和间接防护。直接防护是对河岸边坡直接进行加固,以抵抗水流的冲刷和淘刷。常用抛石、干砌片石、浆砌片石、石笼及梢捆等修筑。间接防护适用于河床较宽或防护长度较大的河段,可修筑丁坝、顺坝和格坝等,将水流挑离河岸。 依护坡的功能可将其概分为两种:(A)仅为抗风化及抗冲刷的坡面保护工,该保护工并不承受侧向土压力,如喷凝土护坡,格框植生护坡,植生护坡等均属此类,仅适用于平缓且稳定无滑动之虞的边坡上。(B)提供抗滑力之挡土护坡,大致可区分为:(a)刚性自重式挡土墙(如:砌石挡土墙,重力式挡土墙,倚壁式挡土墙,悬壁式挡土墙,扶壁式挡土墙),(b)柔性自重式挡土墙(如:蛇笼挡土墙,框条式挡土墙,加劲式挡土墙),(c)锚拉式挡土墙(如:锚拉式格梁挡土墙,锚拉式排桩挡土墙)。

挡土墙稳定分析计算书

饿挡土墙稳定分析 根据工程的需要假设墙的高度H 为,墙顶的宽度b 为,确定墙底的宽度B 为,基础埋深2m ,前趾延长1m,后趾延长1m,坡比为1:。选用墙身材料为浆砌石的重力式挡土墙,此类型的挡土墙具有构造简单、施工方便、就地取材等优点,是工程中常被广泛采用的一种挡土墙形式。 为防止挡土墙堤防冻融变化,挡土墙后填筑1m 宽砂砾料,坡比为1:;挡土墙设两排排水孔,孔径φ110mm ,孔距为3m,上下排间距为2m ,错开布置,排水管外填筑粗细碎石,防止换填体渗出堵塞排水管。 为避免地基不均匀沉降引起墙身开裂,需按墙高和地基性质的变异,设置沉降缝,同时,为了减少圬工砌体因收缩硬化和温度化作用而产生裂缝,需设置伸缩缝。挡土墙的沉降缝和伸缩缝设置在一起,每隔10m 设置一道,缝宽3cm ,自墙顶做至基底,缝内宜用沥青麻絮、沥青竹绒或涂以沥青木板等具有弹性的材料。 以2+000桩号挡土墙水流最不利断面进行计算,取2+000底高程作为设计挡土墙底高程;挡土墙顶高程为,从安全计,挡土设计计算高度为。其余尺寸见计算简图,分别对挡土墙断面结构的抗滑、抗倾覆、基底压力和结构内力进行复核 计算,根据计算结果逐渐调整确定其余断面尺寸。 左岸设计堤顶高程191.1

挡土墙断面简图 a) 第一种情况:墙前无水,墙后填土 稳定计算 1、主动土压力 按《SL379—2007水工挡土墙设计规范》中按郎肯土压力公式: Ka h K qh P 2 1112 1a γ+= Ka h h P 212γ= Ka h P 2 232 1ωγ= 式中:P 1、P 2、P 3—主动土压力,KN/m; q — 作用在墙后填土面上的换算后的均部荷载,KN/m 2; γ—土的重度, KN/m 3 , 取 KN/m 3 ; γω—水的浮重度,KN/m 3;取10KN/m 3; K a —主动土压力系数, K a =; h 1—墙后地下水位以上土压力计算高度,m ; h 2—墙后地下水位以下土压力计算高度,m ; 经计算得P= KN/m 其中: 1) )φ 。245(tan 2-=Ka 式中: φ—填土的内摩擦角,取28。;计算得Ka=. 2) L B G q h 00 γγ∑== 式中:h —墙顶面以上的等待填土高度,m ; B 0 —不计车辆荷载作用时墙体的宽度,当墙后填土面为水平时, αθtan tan 0H H B += θ—稳定岩石坡面坡角,取50。; α—墙背摩擦角,取45。;

围墙护坡挡土墙方案

围墙、护坡、挡土墙工程施工方案

天津市光宇电力工程安装有限公司 2016年11月20日

批准:审核:编制:

目录1.工程概况 2.编制依据 3.作业前的条件和准备 3.1技术准备 3.2现场准备 3.3作业人员 3.4作业工机具 3.5材料和设备 3.6安全器具 3.7其它 4.施工工艺流程安排 4.1基坑开挖施工流程 4.2围墙、挡土墙、护坡施工流程 4.3施工方法及要求 4.3.1挡土墙施工 4.3.2护坡施工 4.3.3填方区围墙施工 4.3.4开挖区围墙施工 4.3.5钢构件施工

4.3.6摸板施工 4.3.7钢筋工程 4.3.8混凝土工程 5.施工进度计划及进度保证措施 5.1施工进度保证措施 5.2施工进度计划横道图 6.质量保证措施 7.对控制点的设置和质量通病预防 8.安全要求和环境条件 9.附录 禹州梨园沟120MWp光伏发电项目220kV升压站工程 挡土墙、围墙、护坡施工方案 1.工程概况 1.1围墙 根据“两型一化”要求,围墙宜采用2.3m高实体围墙。一般变电站围墙可采用清水墙、水泥砂浆抹面、装配式围墙等形式。禹州梨园沟120MWp光伏发电项目220kV升压站工程站区围墙全长约334米,基础圈梁为C30钢筋砼,钢筋材料选用HRB400。挖方区不需作地基处理,填方区基础必须置在原状土层上。围墙墙柱高2.50m,墙体为砖砌体。所用砌体为采用蒸压养护灰渣环保砖以M10混合砂浆砌筑清水墙,延四周布置。每2.75m设一370*370砖方柱。基础为毛石砌筑基础。 1.2挡土墙及护坡

站区西侧及南侧挡土墙采用不小于Mu30块石,M10水泥砂浆砌筑。道路西侧挡土墙每隔5.98M左右设置一道伸缩逢,缝宽20mm.用沥青麻筋沿墙内、外、顶三方填塞,深度不小于150mm。护坡沿站区四周分布。挡土墙用MU30块石M10水泥砂浆砌筑。 2.编制依据 2.1《电力建设施工质量验收及评定规程第1部分:土建工程》(DL/T5210.1— 2012) 2.2《电力建设施工及验收技术规范》(建筑工程篇)(SDJ69—87) 2.3《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB 50204—2015) 2.4《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB 50202—2015) 2.5《建筑地基处理技术规范》JGJ79—2002,J220—2015 2.6《砖石工程施工及验收规范》GB50203-2011 2.7《土方及爆破工程施工及验收规范》GB50201-2012 2.8《砌体结构工程施工质量验收规范》GB50203-2015 3.作业前的条件和准备 3.1技术准备 3.1.1组织施工技术人员和主要施工人员审核图纸,会同业主和监理单位进行图纸会审。 3.1.2施工技术人员编制施工预算、制定施工方案。 3.1.3提出施工材料预算及委托加工订货。 3.1.4进行验评项目划分和内业资料的准备。

很全的挡土墙设计

挡土墙设计 第8-1节概述 一、挡土墙的分类及用途 为防止路基填土或山坡土体坍塌而修筑的承受土体侧压力的墙式构造物,称为挡土墙。在公路工程中,它广泛地用于支撑路堤填土或路堑边坡,以及桥台、隧道洞口和河流堤岸等处。 路基工程中,挡土墙的建筑费用较高,故路基设计时,应与其他可能的工程方案进行技术经济比较,择优选定。 公路工程中的挡土墙主要按下述几种方法进行分类。 按照挡土墙设置的位置,挡土墙可分为:路堑墙、路堤墙、路肩墙和山坡墙等类型,如图2-5-1所示。 按照结构形式,挡土墙可分为:重力式挡土墙、锚定式挡土墙、薄壁式挡土墙、加筋土挡土墙等。 按照墙体材料,挡土墙可分为:石砌挡土墙、混凝土挡土墙、钢筋混凝土挡土墙、钢板挡土墙等。 挡土墙各部分名称如图2-5-1a)所示。靠回填土或山体的一侧面称为墒背;外露的一侧面称为墙面.也称墙胸;墙的顶面部分称为墙顶;墙的底面部分称为基底或墙底;墙面与墙底的交线称为墙趾;墙背与墙底的变线称为墙踵;墙背与铅垂线的夹角称为墙背倾角a。 挡土墙设置位置不同,其用途也不相同。 路堑墙设置在路堑边坡底部,主要用于支撑开挖后不能自行稳定的山坡,同时可减少挖方数量,降低挖方边坡的高度(图2-5-1a)。 路堤墙设置在高填土路提或陡坡路堤的下方,可以防止路堤边坡或路堤沿基底滑动,同时可以收缩路堤坡脚,减少填方数量,减少拆迁和占地面积(图2-5-1b)。 路肩墙设置在路肩部位,墙顶是路肩的组成部分,其用途与路堤墙相同。它还可以保护临近路线的既有的重要建筑物(图2-5-1c)。沿河路堤,在傍水的一侧设置挡土墙,可以防止水流对路基的冲刷和侵蚀,也是减少压缩河床的有效措施(图2-5-1d)。 山坡墙设置在路堑或路堤上方,用于支撑山坡上可能坍滑的覆盖层、破碎岩层或山体滑坡(图2-5-1e、图2-5-1f)。

挡土墙稳定性计算

2、农田护墙(挡土墙)稳定性计算书 (1):墙身尺寸: 墙身高: 1.500(m) 墙顶宽: 0.500(m) 面坡倾斜坡度: 1:0.250 背坡倾斜坡度: 1:0.200 采用1个扩展墙址台阶: 墙趾台阶b1: 0.300(m) 墙趾台阶h1: 0.400(m) 墙趾台阶与墙面坡坡度相同 墙底倾斜坡率: 0.200:1 (2):物理参数: 圬工砌体容重: 23.000(kN/m3) 圬工之间摩擦系数: 0.400 地基土摩擦系数: 0.500 墙身砌体容许压应力: 2100.000(kPa) 墙身砌体容许剪应力: 110.000(kPa) 墙身砌体容许拉应力: 150.000(kPa) 墙身砌体容许弯曲拉应力: 280.000(kPa) (3):挡土墙类型: 一般挡土墙 墙后填土内摩擦角: 35.000(度) 墙后填土粘聚力: 0.000(kPa) 墙后填土容重: 19.000(kN/m3) 墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度) 地基土容重: 18.000(kN/m3) 修正后地基土容许承载力: 500.000(kPa) 地基土容许承载力提高系数: 墙趾值提高系数: 1.200 墙踵值提高系数: 1.300 平均值提高系数: 1.000

墙底摩擦系数: 0.500 地基土类型: 土质地基 地基土内摩擦角: 30.000(度) 土压力计算方法: 库仑 (4):坡线土柱: 坡面线段数: 2 折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 3.000 2.000 0 2 5.000 0.000 0 坡面起始距离: 0.000(m) 地面横坡角度: 20.000(度) 墙顶标高: 0.000(m) (5):稳定性计算书: 第 1 种情况: 一般情况 [土压力计算] 计算高度为 1.807(m)处的库仑主动土压力 按实际墙背计算得到: 第1破裂角: 38.300(度) Ea=21.071 Ex=18.463 Ey=10.154(kN) 作用点高度 Zy=0.615(m) 因为俯斜墙背,需判断第二破裂面是否存在,计算后发现第二破裂面存在:第2破裂角=10.021(度) 第1破裂角=39.550(度) Ea=23.256 Ex=16.438 Ey=16.450(kN) 作用点高度 Zy=0.632(m) 墙身截面积 = 1.603(m2) 重量 = 36.866 kN 墙背与第二破裂面之间土楔重 = 0.733(kN) 重心坐标(0.633,-0.594)(相对于墙面坡上角点) (一) 滑动稳定性验算 基底摩擦系数 = 0.500 采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下: 基底倾斜角度 = 11.310 (度) Wn = 36.869(kN) En = 19.355(kN) Wt = 7.374(kN) Et = 12.893(kN) 滑移力= 5.519(kN) 抗滑力= 28.112(kN) 滑移验算满足: Kc = 5.093 > 1.300 地基土摩擦系数 = 0.500 地基土层水平向: 滑移力= 16.438(kN) 抗滑力= 29.149(kN) 地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.773 > 1.300 (二) 倾覆稳定性验算 相对于墙趾点,墙身重力的力臂 Zw = 0.865 (m) 相对于墙趾点,Ey的力臂 Zx = 1.425 (m) 相对于墙趾点,Ex的力臂 Zy = 0.325 (m) 验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性 倾覆力矩= 5.334(kN-m) 抗倾覆力矩= 56.294(kN-m)

挡土墙加固施工方案

挡土墙加固施工方案 一、工程概括: 洛阳歌剧院工程前厅部分与观众厅部分分段施工,前厅施工单位在1/C~1/D轴线方向1.6m处留置一道混凝土挡土墙。现观众厅基础需要施工,但观众厅1/C~1/D轴线间距4m,1/D轴线TJ-1边至挡土墙外边缘净距离计400mm,为不影响观众厅基础开挖施工,以及剧院前厅的正常后续施工,应对挡土墙进行加固,拟采用增加混凝土扶壁柱的措施进行加固。扶壁柱厚300mm,混凝土等级C20,位置详见附图。 二、施工流程: 放线——开挖——基底夯实——模板支设——验收——混凝土浇筑——混凝土养护 放线:按照基坑设计开挖的尺寸要求,对开挖边线进行定位; 开挖:采用一台1.2m3反铲挖掘机对土方进行开挖,自卸汽车运输至堆土区,其中距离设计基底200mm开始由人工进行开挖修正; 基底夯实:采用一台蛙式打夯机对基底按照规范要求进行夯实; 模板支设:按照附图设计位置对扶壁柱位置进行定位,采用木模板、方木、对穿螺丝等对扶壁柱模板进行安

装加固。 验收:对照图纸及规范对扶壁柱位置,尺寸等进行复合; 混凝土浇筑:采用C20商品砼对扶壁柱进行浇筑; 养护:按照规范要求对以已浇筑砼进行养护。 三、注意事项: 机械进入现场前应查明行驶路线,保证机械安全通过。对施工区内的地下电缆和供排水管道必须查明走向,用明显记号标示。严禁离电缆下1m距离内作业。配合机械作业的清底、平地、修坡人员应在机械的回转半径以外工作,如必须在回转半径内工作时,必须停止机械回转并制动好后方可作业。机械启动前应检查工作装置、行走机构各部位安全保护装置,确保安全后方可启动。反铲挖掘机作业时要与地面边缘保持1~1.5米的安全距离。作业区内不能有行人和障碍物,挖掘前先鸣声示意,并试挖数次,确保正常后,方可开始作业。作业时挖掘机应保持水平位置,将行走机构制动住。工作面不得留有伞沿及松动的大石块,由专人进行不间断观测,如发现塌方和危险情况应及时处理或将机械、人员撤离至安全地带。装车时,铲斗要尽量放低,不得撞碰汽车任何部位,在汽车未停稳或铲斗必须越过驾驶室而司机未离开前不得装车。作业时铲斗升、降不得过猛,下降时不得撞碰履带。操作人员离开驾驶室时,不论时间长短,必须将铲斗落地。行走时主动轮应在后面,铲斗离地面1m左右,上下坡道不得超过本机允许最大爬坡坡度,下坡时严禁变速和空档滑行,要匀速行驶。夜间施

挡墙加固施工方案设计

G205深圳段改建与地铁3号线工程交通疏解之吉祥南路工程挡墙加固工程 施工方案 编制单位:广东省第二建筑工程公司 2014年4月15日

目录 一、工程概况 (1) 二、施工方案与工艺方法 (1) 三、施工工期 (12) 四、文明施工 (12) 五、安全施工 (12) 六、工期进度计划表 (14)

一、工程概况 吉祥南路位于深圳市龙区的爱龙路片区,是G205深圳段改建工程与地铁3号线工程建设之前区域网络交通疏解规划项目之一,属于短距离交通及片区进出交通疏解改善措施。再深惠路改造及地铁3号线建设期间为爱龙路片区内部微循环道路。 吉祥南路设计范围起点接深惠路,终点接爱龙路,道路红线宽60m,设计范围内道路长约810m,其中包括74.92米长的跨龙岗河桥梁。 龙岗河接爱龙路(桥梁段)河堤原加固挡土墙为扶臂式挡墙,由于桥梁基础承台恰好在挡墙位置,为使桥梁顺利施工,现已部分挡墙猜出,而桥梁两侧挡墙顶部离建(构)筑物比较近,为不影响建(构)筑物及河堤人行道人身的安全,故桥梁两侧挡墙需加固处理(其中AB段50.0m,CD段25.0m,挡土墙高7.0m)。 因桥梁两侧龙岗河河堤挡土墙增高,按设计要求须对两侧原有挡墙进行加固。加固措施采用:9m的钢管注浆、24m及26m的预应力锚索加固,挡墙面采用格构梁350x350@2000x2000固定。 二、施工方案与工艺方法 (一)脚手架搭设与拆除 根据本工程建筑物结构和外形特点,采用扣件式双排落地钢管外脚手架:扣件式钢管外脚手架有单排和双排的搭设形式,本工程采用双排落地形式。 1、钢管、扣件与脚手架

(1)、钢管:钢管一般采用外径48mm,壁厚35mm的钢管。立杆、纵向水平杆(大横杆)的钢管长度一般为4-6m;横向水平杆(小横杆)一般为1.9-2.3m长。钢管应涂防锈漆。 (2)、扣件:扣件用机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁制造。扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。扣件与钢管贴合面要接触良好,扣件夹紧钢管时;开口处最小距离要小于5mm。 (3)、脚手架:钢脚手板:厚2mm的钢板压制而成,表面有均匀分布防滑孔,板长2-4m,宽250mm; 本脚手板:厚50mm杉木或松木制成,板长3-6m,宽不小于150mm。 2、双排扣件式钢管脚手架搭设 脚手架搭设程序如下:立杆→大横杆→小横杆→剪刀撑→脚手板→护身栏杆 (1)、基本要求 脚手架必须有足够的承载能力、刚度和稳定性。在施工过程中能承受各种荷载作用而不发生失稳倒塌以及超过容许要求的变形、倾斜、摇晃或扭曲现象,以确保安全施工。 a、大横杆与立杆的交点处必须设置小横杆与大横杆卡牢。立杆下应有底座和垫板。整个架子设置必要的支撑与连墙点,以保证脚手架成为一个稳固的结构。 b、外脚手架沿建筑物连续封闭搭设,确实不能封闭处,应设置必要的横向支撑,端部加强设置连墙点。

挡土墙护坡说明

工程地质概况 1、根据勘察现场,本工程擦场地原始地貌单元为低丘陵地貌,场地地形呈缓坡----- 徒坡状。该几处边从龟山山脉延组成地层岩 性及野外特征自上而下依次。 2、为了开发营建公路、边坡裸露土层,浅黄、灰褐、灰白等色,主要由强风化花岗岩土组成,位于山坡公路松散 --------- 稍密状态至中风化岩。 3、青灰、灰白等色,风化后呈褐灰、灰黄色,主要由长石、石英、绿泥石绢云母等矿物组成,喊少量其它暗色独变矿物,岩石节理裂缝发育,岩体转破碎,本次勘量揭露其全风化为主。 4、地下水 根据现在勘察场地含水层分浅层及深层两种类型,浅层地下水主要赋存于其补给来源大气降水及邻居地下水的侧向渗流,其动态受季节及环境影响较大。深层地下水主要为其岩裂隙水,赋存于中、中风化岩的风化裂隙中。 二、边坡支护设计方案 1、支护安全等级 根据边坡环境与使用要求,本着安全可靠,美化环境低碳生活,经济可行的原则,对该地区边坡进行支护,支护安全等级为一级,边坡合理使用期限为50 年。 2、支护结构 根据场地周边环境及岩土工程条件,边坡支护分为 3 处,公路边

坡总体为一段,建筑物边坡为二段,公共场边坡为三段,采用格构锚绿化,备详细设计图纸。 三、排水措施 1、该边坡底沟,施工前先拆除原无排水沟,再新的位置构筑排水沟,尺寸为800X 500mm其走向与原排水向一致,坡率随地形走。 2、为了减少地表水对边坡的冲刷,防止地表水渗入边坡体,在公路上修筑截水沟,尺寸为500 X 400mm再排入已排水系统、 四、主要措施技术要求 边坡部分植被已全破坏,土体全风化松散。支护前应清除浮土平整,人工修坡,平整度达到施工规范要求,要求保证地面平直均匀。 五、锚杆施工技术要求 1、锚杆锚筋采用①28三级螺纹钢筋,钢筋接长采用双面焊接,焊接长度大于5d 2、锚杆宜采用干法成孔,当干法成孔经在土层中为①110mm 在中强风化岩层中为①100mm钻孔前应根据设计要求定出孔位,孔位允许偏差为土30mn钻孔倾斜度为18o允许偏差3o 3、锚杆注浆材料应采用水灰比约0.4---0.5 的水泥净浆必要时可加入一定的外加剂,水泥采用p042.5 水泥,注意拌和均匀,随拌随用,采用常压注浆。 4、锚杆设计荷载在破残积粉质粘土,全风化混合岩中为每延 米6KN强风化混合岩中为每延米10KM 六、格梁施工技术要求

挡土墙稳定性验算

挡土墙设计 1.1设计资料 1.1.1墙身构造 本设计任务段中有许多处横断面路基高度太高,为了收缩边坡,增强 路基的稳定性,在本路段按需求设计路堤挡土墙,其尺寸与分布见平面图与横断面图。 拟采用浆砌片石俯斜式路堤挡土墙,墙高H=7.22米,墙顶填土高为7.54米,墙顶宽1.5米,底水平宽4.5米,墙背俯斜坡度为0.416。δ=φ/2 1.1.2土壤地质情况 填土为粘性土,土的粘聚力C=24kpa,采用等效内摩擦角35 o ? =,容重为 3 17/K N m γ= 粘性土地基,容许承载力为[]=0σ400Kpa,基底摩擦系数f=0.4。 1.1.3墙身材料 采用7.5号砂浆砌25号片石,砌体容重为γk =21.56KN/m 3;按规范:砌体 容许压应力为[]=a σ600KPa,容许剪应力为[]=τ100KPa,容许拉应力为[]wl σ=60KPa 。 1.1.4车辆荷载 根据<<路基设计规范>>(JTGD30-2004),车辆荷载为计算方便,可简化换算为路基填土的均布土层,并采用全断面布载。 换算土层厚: h 0=q/r=13.475/17=0.793 γ为墙后填土容重 γ=17KN/m 1.2墙背土压力计算 对于墙趾前土体的被动土压力Ep ,在挡土墙基础一般埋深的情况下,考虑到各种自然力和人畜活动的作用,以偏于安全,一般均不计被动土压力,只计算主动土压力。 本设计任务段的路堤挡土墙,采用一级台阶,分析方法采用“力多边形法”,按粘性土的公式来计算土压力;边坡坡度为1:1.5,(' 1( )3342 1.5 a r e tg β== ). 其计算如下:

图1-1墙截面尺寸图 1.2.1破裂面计算 假设破裂面交于荷载中部,则: ()()()() ()()()() 00022227.5411.3120.79311.310.757.227.2227.5420.7930.416 7.227.547.227.5420.7930.096 a b h b d H H a h tg A H a H a h α ++- ++= +++?+??+-?+?+??= +?++?= ()( )B o tg tg c tg tg tg A o θψ?ψψ=-± ++ 75.09(3575.09)(0.09675.09)tg ctg tg tg =-?+ ?+??+? =0.713 其中: ψ=?+δ+α=35 +17.5 +22.587 =79.05

基础挡土墙加固工程补充协议

*****基础挡土墙加固工程 补充协议书 发包方: 承包方: 依照《中华人民共和国合同法》、《中华人民共和国建筑法》及其他有关法律、行政法规,遵循平等、自愿、公平和诚实信用的原则,甲、乙双方就万家兴商铺工程在工程保修期间东侧基础挡土墙出现横向贯穿裂缝而需采取加固措施一事协商一致,特订立本补充协议。 一、工程内容:*****东侧基础挡土墙出现横向贯穿裂缝,现进行加固,采取在原挡土墙背后增设钢筋混凝土剪力墙的方法。 二、承包方式及价格: 本加固工程承包方式为包工包料,价格为总价包干,固定总造价为人民币******元整(¥000000.00元),含税及其它各项费用。 三、施工工期: 总工期为15天,即开工日期为2014年5月15日,完工日期为2014年5月29日 四、付款方式: 所有加固工程施工完成并经甲方验收无误后一星期内结清全部工程款项。 五、甲、乙双方责任及义务: 1、乙方具体工作内容为:在原有砖墙挡土墙背后增设一道300MM厚钢筋混凝土剪力墙(局部设加强暗柱450X450,突出墙体部分向内凸),施工前先对原有砖墙挡土墙进行临时加固支撑,待其临时支撑有效后在原砖墙挡土墙内凿出暗柱内凸部分、然后进行老混凝土面凿毛,清理干净后进行专业植筋、钢筋绑扎及焊接、模板安装加固、浇注C30商品混凝土、抹灰及刮钢化腻子等。 2、乙方必须对加固施工质量负责,即乙方必须保证加固后该基础挡土墙安全可靠。 3、乙方施工过程中必须严格执行安全施工操作规范、防火规定以及相关加固工程施工规范和质量标准,按期完成工程。 4、严格执行物业公司相关规定,不得扰民及污染环境,施工过程中必须保证施工现场的整洁和卫生,工程完工后必须负责清扫施工现场,做到工完场清。 5、甲方负责参与验收并按时支付工程款。

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