高速公路通道箱涵满堂支架设计计算

高速公路通道箱涵满堂支架设计计算
高速公路通道箱涵满堂支架设计计算

目录

一、编制依据 (1)

二、工程概况 (1)

2.1总概况 (1)

2.2 K1603+943.5通道涵右半幅顶板 (1)

三、支架设计 (1)

3.1立杆及横杆的初步设计 (1)

3.2底模、纵横梁的初步确定 (2)

3.3支架搭设 (2)

3.4钢管满堂支架搭设布置图 (2)

3.5满堂支架的施工 (2)

3.6支架预压 (5)

3.7模板工程 (6)

3.8钢筋制作安装 (6)

3.9混凝土浇筑 (6)

3.10混凝土养护 (7)

3.11支架拆除 (8)

四、质量保证措施 (8)

4.1建立和完善质量管理机构和质量保证体系 (8)

4.2施工质量技术保证措施 (9)

4.3施工材料、设备质量控制措施 (10)

五、安全施工措施 (10)

5.1安全目标 (10)

5.2安全生产管理体系 (10)

5.3安全生产保证措施 (10)

5.4施工安全保证措施 (13)

六、文明施工及环境保护措施 (14)

6.1建立文明施工管理体系,完善管理制度 (14)

6.2争创文明示范工地措施 (14)

6.3消防安全措施 (14)

6.4粉尘噪音管理 (14)

6.5卫生管理 (15)

6.6治安保卫管理 (15)

七、雨季施工保证措施 (15)

7.1雨期施工的准备工作 (15)

7.2雨期施工的用电 (16)

K1603+943.5通道涵专项施工方案

一、编制依据

1、国家有关政策、法规及建设单位、监理单位对本工程施工的有关要求;

2、中华人民共和国交通部部颁标准《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041—2000)、《公路工程质量检验评定标准》(JTG F80/1-2004)、《公路工程施工安全技术规程》(JTJ076—95)等现行有关施工技术规范、标准;

3、平兴高速公路平远至兴宁段两阶段施工图设计;

4、现场勘察和研究所获得的资料,以及相关补充资料;我公司现有技术力量、队伍实力以及承建类似工程的施工技术和经验;

5、参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土工程模板与支架技术》、《公路施工手册》(桥涵下册)、《路桥施工计算手册》、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)。

二、工程概况

2.1 总概况

平兴高速公路平远互通立交K1603+943.5通道涵位于平远立交主线与E匝道交叉处,场地地形较起伏,通道所在处为E匝道高填方路段。通道下穿主线,设计起点EK1+131.2,设计终点EK1+172.6,全长41.4m,结构为封闭矩形双孔框架结构,施工方案中确定对于通道结构顶板考虑采用扣件式钢管脚手架搭设满堂作为支架体系。

2.2 K1603+94

3.5通道涵右半幅顶板

考虑到施工缝的设置,现仅以通道涵右半幅顶板为例,顶板长度为28.7m,宽度为20.7m,斜交角度为70.6?,高度为1m,共有C40砼594.1m3,钢筋重量130.6t。

三、支架设计

3.1 立杆及横杆的初步设计

根据经验及初略计算,来选定立杆间距。由于钢筋混凝土配筋率>2%,所以钢筋混凝土自重取26KN/m3,由顶板高度为1m,则顶板重Q1=26KN/m2,单根立杆允许承载力保守取

[N]=30KN。

每平方米需要立杆根数:1.2Q1/[N]=0.78;取安全系数1.3,则为1.014。

所以选定立杆纵横向间距为:0.6×0.6=0.36m2<1/1.014=0.99 m2,满足要求。

由于通道涵结构顶板结构高仅为1m,立杆步距一般取1.2m。

3.2 底模、纵横梁的初步确定

底模采用木模板,选用1.8cm厚的高强度木板。纵横梁均采用方木,横梁尺寸为0.07m

×0.07m,纵梁尺寸为0.1m×0.1m,方木允许受弯强度为[σ]=12MPa,其中横梁间距选择0.2m,纵梁间距选择0.6m。

3.3 支架搭设

现浇满堂支架采用扣件式钢管搭设,使用与立杆配套的横杆及立杆不可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木,立杆顶托上纵向设10×10cm方木;纵向方木上设7×7cm的横向方木。模板用厚1.8cm的优质木模板,横板边角用4cm厚木板加强,防止转角漏浆或出现波浪形,影响外观。支架纵横均设置剪刀撑,支架外表面必须满布剪刀撑。每根立杆底部应设置底座或垫板,同时支架立杆必须设置纵、横向扫地杆。剪刀撑、斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下:采用立杆横向间距×纵向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm布置形式的支架结构体系。

3.4 钢管满堂支架搭设布置图

见下图

3.5 满堂支架的施工

1)、钢管扣件式支架材料

1.扣件式钢管支架构配件,其质量应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)规定。

2.扣件式钢管脚手架用钢管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》BG/T13793、《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3091中的Q235普通钢管的要求,其材质性能应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700的规定。

3.扣件式钢管脚手架钢管规格宜为φ48mm×3.5mm。其截面特性见下表:

4.钢管上严禁打孔。

5.扣件

(1)采用可锻铸铁制作的扣件,其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB 15831)的规定;采用其它材料制作的扣件,应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。

(2)脚手架采用的扣件,在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时,不得发生破坏。

(3)铸造件表面应光整,不得有砂眼缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷;

(4)构配件防锈涂层应均匀,附着牢靠;

(5)新扣件具有生产许可证,法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。对扣件质量有怀疑时,按现行国家规定标准《钢管脚手架扣件》(GB15831)规定抽样检测。对不合格品禁止使用。

(6)旧扣件使用前,先进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用,出现滑丝的螺拴进行更换处理。

(7)新、旧扣件均进行防锈处理。

6.断面尺寸为10cm×10cm方木,材质应为落叶松等以上强度品种,无缺口、无变形、无裂纹。

2)、满堂支架的搭设

1、钢管扣件式支架搭设要点

(1)支架构配件检查

进场支架设专人检查:扣件有无变形、裂纹,立杆有无弯曲等,底托、托撑有无损坏、变形,不合格者剔除。经检查合格的支架构配件方可使用。经检验合格的构配件应按品种、规格分类,堆放整齐、平稳,并加以覆盖。堆放场地不得有积水。

(2)每根立杆底部应设置底座或垫板。

(3)必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于20cm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定,高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于50cm。

(4)立杆接长必须采用对接扣件必须采用对接扣件连接。对接应符合下列规定:①立杆上的对接扣件应交错布置:两根相邻立杆的接头不应设置在同步内,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于50cm;各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。

(5)支架立杆应竖直设置,2m高度的垂直允许偏差为15mm。

(6)水平杆的构造应符合下列规定:

①水平杆宜设置在立杆内侧,其长度不宜小于3跨;

②水平杆接长宜采用搭接,搭接时应符合下列规定:

搭接长度不应小于1m,应等间距设置3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于10cm;

(7)满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑,由底至顶连续设置。

(8) 高于4m的模板支架,其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。

(9)每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨,且不应小于6m,斜杆与地面的倾角宜在45°-60°之间。

剪刀撑跨越立杆的最多根数

(10)支架搭设中累计误差超过允许偏差,难以纠正,每搭完一步支架后,按规定校步距、纵距、横距、立杆的垂直度。

(11)为增强支架整体抗倾覆性,在墩柱四周用φ48钢管及扣件每两步架设井字加固,钢管紧贴立柱和盖梁,并与周围支架连接牢固。

(12)支架高宽比应小于或等于2;当高宽比大于2时,应采取扩大下部架体尺寸或采取其它构造措施。

(13)在支架的边部或端部,必须搭设与支架连在一起的人行通道,通道安装脚手板。人行通道坡度应小于1:3,架设钢管防护围栏和防护安全网,围栏高度不小于1.2m。

(14)支架顶模板外侧必须用建设主管部门认证的合格的密目式安全网封闭,且应将安全网固定在脚手架外立杆内侧,应用18#铁丝张持严密。

2、钢管扣件式支架安装

(1)支架搭设应按方案在专人指挥下统一进行。

(2)在处理好的地基上弹线定位,放置枕木或垫板,其长度不少于立杆二跨,厚度不小于50mm。

(3)放置底座(或垫厚度大于6mm钢板)后应按先立杆后横杆再斜杆的顺序搭设。

(4)扣件安装应符合下列规定:

①扣件规格必须与钢管外径相同;

②螺栓拧紧扭力矩不应小于40N?m,且不应大于65N?m;

③在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于15cm;

④对接扣件开口应朝上或朝内;

⑤各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于10cm。

(5)水平杆竖向步距1.2m,顶层以小于1.2m调节。

(6)可调托撑高度调至低限。

(7)立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于60cm。

(8)拼装至3~5层时,用经纬仪等检查横杆水平度和立杆垂直度。水平杆必须在同一水平面上。立杆垂直度偏差小于0.5%,顶部绝对偏差小于0.1m。

(9)在无荷载的情况下,逐个检查立杆底座是否浮地松动。如有应旋紧可调底座。如已至调整界限,可用薄铁板垫实。

(10)随时检查水平框的直角度,不致使支架偏扭。

(11)安装过程中、安装后设专人检查:连接的紧固程度和有无支撑不实等。

最底下一层水平横扫地杆搭设完成后组织三方交验,内容包括宽度、数量、间距、底托、高程等,验收合格反复可进入下一步搭设。支架剪刀撑应封闭,支架纵横向宽度符合设计。

组装顺序:立杆底垫板→立杆→横杆→斜杆→接头紧锁→脚手板→上层立杆→立杆连接销→横杆。

严格按照批准的方案搭设支架,支架组装以4人为一小组,其中二人递料,另外二人共同配合组装。组装时,要求至少二层向同一方向,或由中间向两边推进,不得从两边向中间合龙组装。

支架搭设完成后,项目部组织相关部门进行验收,执行承包人三方验收制度,自检合格报请监理、业主验收认可后才能进行下一步施工。

3.6 支架预压

在安装好底模后,对支架进行预压。预压采用水箱分跨预压,预压重量为箱梁重量的120%。水箱按底模面积分布,安装水箱前先按水箱面积分别用钢管搭好架子,架子内侧装上木模板、安装水箱。注水加载预压,由技术人员现场控制水箱内水位高度。

加载时注意加载重量的大小和加荷速率,防止因整体或局部加载量过大、过快而发生剪切破坏。在预压前对底模的标高观测一次,底板加载完成观测一次,加载完成后平均每24小时观测一次,观测至支架非弹性变形速度已降到3.0mm/5d稳定为止,将预压荷载按加载级别卸载后再对标高观测一次,预压过程中要进行精确的测量,要测出梁段荷载作用下支架将产生的弹性变形值,将此弹性变形值与施工控制中提出的因其它因素需要设置的预拱度叠加,算出施工时应当采用的预拱度,按算出的预拱度调整底模标高。

3.7 模板工程

为保证通道涵的外观质量光洁度、表面平整度和线形,加快施工进度,本工程模板均采用木模,模板选用1.8cm厚的高强度木板,木板拼接采用尺寸为0.07m×0.07m的方木,间距为0.2m,模板各种接缝要紧密不漏浆,在模板接缝上贴密封胶带,保证接缝平顺。

3.8钢筋制作安装

1)、钢筋加工安装

钢筋施工时,首先在钢筋加工场完成钢筋下料、弯曲、成型和必要的焊接,验收合格后,运至需要地点,利用汽车吊和人工卸至作业面。在模板验收合格后,开始安装钢筋。钢筋需要接长时优先采用闪光对焊。钢筋保护层采用混凝土垫块形成,以确保均匀可靠。

钢筋制作前核对钢筋规格、型号、种类是否与图纸相符,确认钢筋已进行检验并合格。按照设计图纸计算各种型号的钢筋下料长度,根据下料长度进行下料,所有超过定尺长度钢筋采用搭接焊,正式施焊前对焊件进行试焊,测试合格取得焊接参数后,开始批量焊接,不同直径钢筋分别测试参数。钢筋搭接焊采用双面搭接焊,焊接长度不小于5d,焊缝厚度大于0.3d,焊缝宽度大于0.8d,外观平整呈水纹状,无夹渣、气泡、烧伤主筋等现象。严格按照图纸设计和施工规范进行钢筋加工制作,加工过程中严格控制加工误差。制作完成后按照钢筋编号分别存放,并挂牌标识。

2)、钢筋成品保护

安装好的钢筋在砼浇筑前应尽量避免人员踩压和重物堆放,以免扎丝松散或骨架变形,尤造成钢筋下陷及变形。

3.9 混凝土浇筑

1)、浇筑顺序

混凝土浇筑采用泵车泵送,按照设计图纸要求,通道涵主体结构分四次浇注,每半幅先浇筑底板及底板面上0.5m墙身且强度大于90%后,再浇注顶板。施工缝设置在结构底板面上0.5m涵身处。

2)、施工缝的处理

施工缝要凿毛处理,并用水冲洗干净。待砼收浆后压光,确保接缝位置工整、美观。第二次砼浇筑前,接缝处淋纯水泥浆一道后,才能开始浇筑,令其有较好的结合面。

3)、混凝土浇筑

1、混凝土入模前的各项控制

混凝土入模前含气量控制在2-4%。混凝土的坍落度控制在180mm±20mm且45分钟损失不大于10%,并根据浇筑部位合理调整混凝土坍落度。

施工现场派专职试验员对到场的混凝土进行验收,对照配合比通知单测量混凝土坍落度,观察混凝土和易性,对检测不合格的混凝土坚决退回,保证混凝土质量,现场质检员做好混凝土浇筑记录,及时督促驻站质检员,督促混凝土连续发送,当混凝土不能连续浇筑时,及时通知备用拌和站发送混凝土,保证混凝土浇筑连续进行。

2、浇筑前的准备及注意事项

浇筑前在顶板钢筋上用木板铺出部分平台,便于摆放振捣棒电机和电线。移动木板时将洒落在上混凝土渣收集起来不准乱倒,严禁直接倒在模板上。

3、混凝土浇筑振捣

采用Ф50mm插入式振捣棒,按每台插入式振捣棒负责6m范围的振捣进行安排,为保证振捣不漏振,每台振捣棒相邻两侧各交叉0.5m,每人站位范围固定,插入式振捣棒上用油漆做插入深度标志,控制插入深度,防止直捣底模。插入式振捣棒要快插慢拔,移动距离不超过振捣作业半径的1.5倍。每点的振动时间不超过30s,操作时不得靠在钢筋上来增加振动范围。混凝土的振动延续时间以混凝土获得良好的密实度、表面泛浆、混凝土不再下沉、无气泡溢出为度。防止漏振、欠振或过振现象。

4、施工注意事项

1)砼施工前必须配备足够的机具、设备(如发电机、振捣器等),防止砼浇筑中断。

2)在浇筑过程中注意模板、支架等支撑情况,设专人检查。

3)在浇筑过程中或浇筑完成时,如砼表面泌水较多,在不扰动已浇筑砼的条件下,采取措施将水排除。继续浇筑砼时,查明原因,采取措施,减少泌水。

4)结构砼浇筑完成后,对砼裸露面及时进行修整、抹平。

5)浇筑混凝土时派专业模板工、架子工对模板、支架巡视检查,保证支架稳定,杜绝胀模现象。

3.10 混凝土养护

加强对砼表面养护,用麻袋覆盖浇水养护不少于28天;延长拆模时间,做好保温工作。

3.11 支架拆除

拆除程序应遵守由上而下,先搭后拆的原则,即先松顶托,使底模板顶板分离,随时注意观察顶板结构是否变形,若发生变形须立即停止支架拆除,若未发生变形则将模板拆除。然后拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑,最后拆小横杆、大横杆、立杆等。不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时,要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时,先拆中间扣件,然后托住中间,再解端头扣。分段拆除高差不应过大,否则需临时增设斜撑加固保证拆除后架体的稳定性不被破坏,拆除各根钢管时,应防止失稳,必要时加设临时支撑防止变形。

四、质量保证措施

4.1 建立和完善质量管理机构和质量保证体系

根据本项目的特点,在公司质量管理领导组的指导下,项目设置质量管理组,并设专职检查员,实行严格质量管理控制,保证施工质量。质量保证体系如下图:

质量保证体系

4.2 施工质量技术保证措施

4.2.1熟悉设计图纸,明确设计要求;

4.2.2参加图纸会审,做好各分项工程的技术交底。实行逐级技术交底,开工前,项目技术负责将工程概况、施工方法、技术措施等情况向全体职工进行详细交底,施工员要按工程进度定期或不定期向参加施工人员进行各分项工程技术交底,班组每天要对工人提出施工要求。技术交底

必须按分部、分项工程进行,做到有针对性。

4.2.3熟悉相关规程规范,了解相关工序的技术要求,严格按规范施工;

4.2.4施工放线必须明确,按规定建立测量控制网,相应设置永久性坐标桩和水准基桩。

4.3 施工材料、设备质量控制措施

4.3.1严把施工材料关,选择质量可靠的品牌及供货商;

4.3.2所有材料必须有合格证,并按规定抽样见证送检,合格后方可使用;

4.3.3所有材料不应一次进场过多,应在有效期内用完;

4.3.4施工机械、仪器、仪表等设备,应满足施工要求,并符合其技术说明书的要求,否则不得使用,使用前,应进行维护、调试或校验。

五、安全施工措施

5.1 安全目标

杜绝伤亡事故,避免重伤,因工受伤事故率控制在0.5‰以下。

5.2 安全生产管理体系

我公司通过了GB/T28001职业健康安全体系认证且在复核有效期内,为实现本目标,按照GB/T28001-2001标准,建立检查组织机构。

5.3 安全生产保证措施

5.3.1、建立健全安全生产管理制度

从项目经理到生产工人,明确各自的岗位责任,配备专职安全员,各专职机构和业务部门要在各自的业务范围内对安全生产负责。与业主签订《安全生产合同》,严格按照合同要求的内容执行,并愿意接受业主提出的《工程质量、安全及文明施工处罚项目一览表》中的处罚条款。

5.3.2、教育与培训制度

加强全员的安全教育,组织职工有针对性的学习有关安全方面的规章制度和安全生产知识,做到思想上重视,生产上严格执行操作规程。进行各工序安全生产技术交底。各类机械设备的操作工、电工、焊工等工种,必须经专门安全操作技术训练,考试合格后方可持证上岗。

5.3.3、应急预案的制定和演练

工程技术部人员对工程中可能造成安全事故的危险因素进行评估,根据危险程度制定相应的控制计划。并编制安全生产应急预案,组织人员进行消防演练。在施工前了解施工范围内底下埋设的各种管线、电缆、光缆等情况并与相关部门联系,制订合理的安全保护措施。在施工现场入口及危险作业部位设置必要的提示、警示等各种安全防范标志,避免可能发生的意外。发现有危险品及其他可疑物品时,立即停止施工,报请有关部门处理。

安全检查组织机构图

5.3.4、安全生产检查和事故上报制度

(1)、安全生产检查

坚持定期和不定期安全检查,及时发现事故隐患,堵塞事故漏洞,奖罚当场兑现;坚持以自查为主、互查为辅,边查边改的原则;主要查思想、查制度、查纪律、查领导、查隐患,结合季

节特点,重点查防触电、防高空坠落、防机械车辆事故、防汛、防火等措施的落实。施工现场杜绝违章指挥、违章作业、违反劳动纪律的“三违”行为。若发生安全事故即可启动事故应急预案,采取必要的抢救措施,防止事故扩大,减少人员伤亡,并立即上报相关部门,不隐瞒,不漏报。

(2)事故上报制度

发生安全生产事故,无论是一般事故、重大事故还是特大事故,均应执行事故上报制度。

①重大事故发生后,公司以最快的方式将事故简要情况向上级主管部门和事故发生地的市、县级建设行政主管部门及检察院、劳动(如有人员伤亡)部门报告。

②事故发生地的市、县级建设行政主管部门接到报告后,应立即向人民政府和广东省交通厅报告,广东省交通厅接到报告后,应立即向人民政府和建设部报告。

③重大事故发生后,公司应在24h内写出书面报告,按照(1)所列程序和部门逐级上报。

④重大事故书面报告应包括内容:

A、事故发生的时间、地点、工程项目、企业名称;

B、事故发生的简要经过、伤亡人数和直接经济损失的初步估计;

C、事故发生原因的初步判断;

D、事故发生后采取的措施及事故控制情况;

E、事故报告单位。

5.3.5、安全保护专项方案

技术部门要严格按照安全生产的要求编制工程专项的安全保护方案,对采用的新技术、新材料、新结构、新工艺、新设备要认真编制安全技术操作规程,进入施工现场的工作人员要戴好安全帽、安全带及安全防护装置。

5.3.6、安全设施的配置

配备足够的消防设施和器材、设置消防安全标志和警示标志,危险物品堆放、运输须报当地公安部门审批的一定办好相关手续。高空作业,设置安全防护网或防护栏杆,使用安全带。施工驻地要做好防盗、防火、防破坏工作;场内各种安全设备、设备、标志等,任何人不得擅自拆动。

5.3.7、用电安全管理制度

施工用电必须符合用电安全规程。施工现场内电线与其经过的建筑物或工作地点保持安全距离,同时加大电线的安全系数。各种电动机械设备,必须有可靠有效的安全接地和防雷装置,严禁非专业人员操作机电设备。加强对设备的检查、保养、维修,保证安全装置完备、灵敏、可靠,确保设备的正常安全运转。

5.3.8、人员卫生安全管理制度

通过改进施工方法、施工工艺,采用先进设备等措施,不断改善劳动条件,搞好劳动保护,定期对职工进行体检,预防疾病的发生。

5.3.9、临时设施的维护

对运输道路、便道定期维护,尤其在雨季加强养护整修,防止交通事故。

5.4 施工安全保证措施

安全工作是搞好生产的重要因素,关系到国家、企业和职工的根本利益。因此,在施工过程中,必须认真贯彻“安全第一、预防为主”的方针,广泛应用安全系统工程和事故分析方法,严格控制和防止各类伤亡事故发生。具体措施如下:

加强领导,健全组织。工程项目部、施工队成立安全领导小组,各施工队设

专职安全员。制定严格的安全措施,定期分析安全生产形势,充分发挥各级安检人员的监督作用,研究、解决工作中存在的问题,及时发现和排除安全隐患。

安全教育要经常化、制度化。开工前进行系统安全教育,开工后抓好“三工”教育和定期培训。通过安全竞赛、现场安全标语、图片等安全形式,增强全员安全生产的自觉性,时时处处注意安全,把安全生产工作真正落到实处。

严格安全监督,完善安全检查制度。各级安全生产领导小组要定期组织检查。安全监督人员要经常检查,发现问题及时纠正,真正把事故消灭在萌芽状态。

按施工组织设计和工艺流程科学组织施工。严格工序衔接,严格操作规程,严禁各种违章作业行为的发生。

所有施工设备和机具在使用前均必须由专职人员负责进行检查、维修、保养确保状况良好。起重工、电工、电焊工待主要工种必须经过培训并经考核取得合格证,方可持证上岗操作,杜绝违章作业。

夜间施工要有良好的照明设备,危险地段设危险标志,配备足够的值勤人员,组织好过往行人车辆,,确保人员车辆的安全。

加强安全防护,设置安全防护标志。施工作业要设立安全标志,人上要戴安全帽。抓好现场管理,坚持文明施工,保障人身、机械和器材的安全。

要安全用电,严格按有关规定安装线路及设备,用电设备都要安装地线,不合格的电工器材严禁使用。

认真做好防台风、防山洪、防火、防防盗工作。驻地和库房要尽量做好种类防患工作,重点设备要重点防护,严防种类事故的发生。工人住房一般为竹、木结构,为火灾易发区,必须加强防火安全教育,如:不在屋内吸烟、烟蒂必须熄灭、严禁在屋内烧火等。住房外按安全规程要求

设置灭火器,防火砂、砌筑消防水池并保证蓄水不低于警戒水位。

六、文明施工及环境保护措施

6.1 建立文明施工管理体系,完善管理制度

1、项目成立文明施工及环境保护领导小组,由一名副经理任组长,施工、技术、物资、安全等部门参加,负责制定言语明施工管理办法,并负责现场文明施工、环境保护工作的管理、监督、检查。

2、建立文明施工管理责任制,明确各级管理人员及作业人员的责任,将文明施工和环境保护与工资考核挂钩。

3、制定施工现场场地的管理、施工秩序管理、施工安全管理、环境保护管理等细则,并认真落实。

6.2 争创文明示范工地措施

贯彻文明施工和环境保护要求,布置施工场时遵循以下原则:

1、半封闭施工围闭,人员进出施工场时只能通过大门,大门设门卫,防止外人无故进入,大门内设洗车池。

2、在施工现场悬挂“五牌一图”等工程标牌。

3、工地现场生活区、施工区分开,施工区内供水、用电、通讯、消防、排水等系统齐全。

4、场地内均作地面硬化,临时道路加设垫层。设置污水处理设施,达标后方许排放。

5、噪音较大的动力机布置在施工区的中央,并设临时隔音棚,尽量减少噪音对周围环境的污染。

6.3 消防安全措施

1、制定消防制度,建立健全消防管理网络,明确各区消防责任人,并报消防管理部门。

2、现场建立醒目的消防警示标志和紧急疏散标志,保持紧急疏散通道早通无阴。

3、现场配备充足的消防器材,并定期对其进行性能检查,各个作业区、生活区和通道咽喉处应配备足够的灭火器。

4、动力、照明电线按规定布线,主线、支线分明,且外包阻燃材料。

6.4 粉尘噪音管理

1、工地现场、施工道路要保持地面湿润,防止灰尘对周围环境的污染,现场设清洁工,专门负责清扫的洒水。

2、严禁在现场焚烧有毒、有害、有臭气味的物质。

3、现场施工应采取防尘措施,可采取搭棚遮盖或喷雾洒水等办法。

4、尽量使用低噪音的机械,无法避免使用高噪间机械时,应集中在白天,禁止中午和夜间使用高噪音动力机械以满足城市防噪音要求。

5、地面噪音不超规范限定的85db;工地作业人员不喧哗,指挥人员使用低音哨,主要用手旗指挥。

6.5 卫生管理

1、建立现场各区域的卫生责任人制度,责任人名单上墙,定期搞好环境卫生,保持现场无臭味。

2、施工现场坚持工完料清,施工完后要对现场进行清理。

3、大门设洗车槽,装运材料、土石、垃圾的车辆要覆盖,保证车辆运输过程中不污染道路和环境。

4、现场施工垃圾及生活垃圾应专人收取并分类堆放,弃于专用垃圾桶并设盖,保持无蝇无异味飘逸。可回收由项目部集中交给回收公司,不可回收的由项目部集中交给有相关资质的部门处理。

6.6 治安保卫管理

1、本工程必须加强治安保卫管理。现场施工安全、保卫工作是文明施工的一个要点,也是使施工能够正常进行的保证。

2、建立健全安全保卫制度,落实治安、防火、计生人员责任,配合当地做好综合治理工作。

3、施工现场的管理人员、作业人员应配戴工作卡,标明姓名、职务、工种。

4、建立来访登记制度,并验证来访人员的有关证件,不准留宿闲杂人员,对可疑人员坚决清退出场,确保工地安全。项目全部施工人员都要进行统计并办理暂住证。

5、经常对施工人员进行法纪和文明教育和特区意识教育,一切依法行事,对外文明交往,严禁黄、赌、毒,严禁一切扰民、损害社会风气、破坏环境以及其他一切不守法不文明的现象在施工队伍内发生。

6、采取严格措施,加强对爆炸物品和易燃物品的管理。

七、雨季施工保证措施

本工程施工期间如遇雨季,应当采取措施防雨、防雷击、防台风,组织好排水。

7.1 雨期施工的准备工作

由于雨期施工持续时间较长,而且大雨、大风等恶劣天气具有突然性,因此应认真编制好雨期施工的安全技术措施,做好雨期施工的各项准备工作。

1、合理组织施工

注意天气预报,做好防汛准备。遇到大雨、雷击和6级以上大风等恶劣天气,应当停止一切工作。

2、做好施工现场的排水

⑴根据施工总平面图,利用自然地形确定排水方向,按规定坡度挖好排水沟,确保施工工地排水畅通;

⑵应严格按防汛要求,设置连续、通畅的排水设施和其他应急设施;

⑶雨期应设专人负责,及时疏浚排水系统,确保施工现场排水畅通。

3、运输道路

⑴雨期应指定专人负责维修路面,对路面不平或积水处应及时修好;

⑵场区内主要道路应当硬化。

4、临时设施及其他施工准备工作

⑴临时设施,在雨期前应整修加固完毕,应保证不漏、不塌、不倒,周围不积水;

⑵雨期施工中遇到气候突变,发生暴雨、因雨发生坡道打滑等情况时应当停止土石方机械作业施工;

⑶脚手架底应当高于自然地坪50mm,并夯实整平,留一定的散水坡度,在周围设置排水措施,防止雨水浸泡脚手架;

⑷遇到大雨、高温、雷击和6级以上大风等恶劣天气,应当停止脚手架的搭设和拆除作业;

⑸大风、大雨后,要组织人员检查脚手架是否牢固,如有倾斜、下沉、松扣、崩扣等现象,要及时进行处理。

7.2 雨期施工的用电

⑴各种露天使用的电气设备应选择较高的干燥处放置;

⑵机电设备(闸箱、电焊机等)应有可靠的防雨措施,电焊机应加防护雨罩;

⑶雨期前应检查照明和动力线有无混线、漏电等,防止触电事故发生;

⑷雨期要检查现场电气设备的接零、接地保护措施是否牢靠,漏电保护装置是否灵敏,电线绝缘接头是否良好。

箱涵模板支架计算书

箱涵模板支架计算书 一、方案选择 1、通道涵施工顺序 通道涵分三次浇筑,第一次浇至底板内壁以上500mm,第二次浇至顶板以下500mm,第三次浇筑剩余部分。 2、支模架选择 经过分析,本通道涵施工决定采用满堂式模板支架,采用扣件式钢筋脚手架搭设。 顶板底模选用18㎜厚九层胶合板,次楞木为50×100,间距为300㎜,搁置在水平钢管?48×3.5上,水平钢管通过直角扣件把力传给立柱?48×3.5,立柱纵、横向间距均为500×500㎜,步距 1.8m。侧壁底模为18㎜九层胶合板,次楞木50×100,间距为200㎜,主楞采用?48×3.5钢管,间距为400mm。螺栓采用?12,间距400mm。满堂支架图如下:

具体计算如下。 二、顶板底模计算 顶板底模采用18mm厚胶合板,木楞采用50×100mm,间距为300mm。 按三跨连续梁计算 1.荷载 钢筋砼板自重:0.6×25×1.2=18KN/㎡(标准值17.85KN/㎡) 模板重:0.3×1.2=0.36KN/㎡(标准值0.30 KN/㎡) 人与设备荷载:2.5×1.4=3.50KN/㎡ 合计:q=21.9KN/㎡ 2.强度计算 弯矩:M==0.1×21.9×0.32=0.197KN·m q: 均布荷载 l:次楞木间距 弯曲应力:f ==(0.197×106)/(×1000×182)=3.64 N/mm2 M: 弯矩 W: 模板的净截面抵抗矩,对矩截面为bh2 b: 模板截面宽度,取1m h: 模板截面高度,为18mm 因此f<13.0 N/mm2 ,符合要求。 3.挠度计算

W==(0.677×(17.85+0.3)×3004)/(100×9.5×103×1000×183/12) < =0.216㎜<300/400=0.75㎜,符合要求. q:均布荷载标准值 E: 模板弹性模量,取9.5×103 I:模板的截面惯性矩,取 三、顶板下楞计算 楞木采用50×100mm,间距为300,支承楞木、立柱采用?48×3.5钢管,立柱间距为500mm。 楞木线荷载:q=21.9×0.3=6.57KN/㎡(标准值18.15×0.3=5.45N/mm2) (1)、强度计算 弯矩:M==0.1×6.57×0.52=0.164KN·m : 楞木截面宽度 弯曲应力:f ==(0.164×106)/(×50×1002)=1.968N/mm2 因此f<13.0 N/mm2,符合要求。 (2)、挠度计算 W==(0.677×(17.85+0.3)×5004)/(100×9.5×103×1000×183/12) < =0.194㎜<500/400=1.25㎜,符合要求. 四、支承顶板楞木水平钢管计算 顶板支承钢管线荷载:q=25.28×0.5=12.64KN/㎡(标准值

满堂支架计算

精心整理 满堂支架计算 1、荷载计算 根据支架布置方案,采用满堂支架,对其刚度、强度、稳定性必须进行检算。 钢管的内径Ф41mm 外径Ф48mm 、壁厚3.5mm 。 截面积 转动惯量 1A W 砼B ((C 、人员及机器重 W=1KN/m 2(《JGJ166-2008建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》) D 、振捣砼时产生的荷载 W=2KN/m 2(《JGJ166-2008建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》) E 、倾倒混凝土时冲击产生的荷载 W=3KN/m 2(采用汽车泵取值3.0KN/m 2) F 、风荷载 W 模板W 方木22222893.44)1.48.4(14.34/)(cm d D A =÷-?=-=π2/144444187.1264)1.48.4(14.364/)(cm d D J =÷-?=-=π2/12.0105.33 .01m kN kg W =??=钢管

按照《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》,风荷载W k =0.7u z u s W o 其中u z 为风压高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》取值为1; u s 为风荷载体型系数,按照《建筑结构荷载规范》取值为0.8; W o 为基本风压,按照贵阳市市郊离地高度5m 处50年一遇值为0.3KN/m 2。 风荷载W k =0.7×1×0.8×3=1.68KN/m 2 由风荷载产生立杆弯矩值: 式中: w M k ωα0l 22.1(1)βγW E N ——欧拉临界力; (2)立杆稳定验算 结论:立杆满足强度及稳定性要求。 (3)横向钢管(次楞)强度和刚度验算 次楞荷载组合N=1.2×(27.2+0.4)+0.9×1.4×(1+2+3+1.68)=42.8KN/m 2 按照次楞最不利位置0.3m 间距布置,单根次楞荷载q=42.8×0.3=12.8KN/m A 、横向钢管抗弯强度验算 []MPa f MPa 1704.761712.278.0108.515.12.019.01089.4728.0102.2743=≤=?-????+???=-)(σ

满堂支撑架结构计算书

扣件式满堂支撑架安全计算书 一、计算依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 6、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-1991

二、计算参数

(图1)平面图 (图2)纵向剖面图1 (图3)纵向剖面图2

三、次楞验算 恒荷载为: g1=1.2[g kc+g1k e]=1.2×(0.022+0.35×250/1000)=0.131kN/m 活荷载为: q1=1.4(Q1+Q2)e=1.4×(2+2)×250/1000=1.4kN/m 次楞按三跨连续梁计算符合工况。计算简图如下: (图4)可变荷载控制的受力简图 1、强度验算 (图5)次楞弯矩图(kN·m) M max=0.124kN·m σ=M max/W=0.124×106/(1×85.333×103)=1.454N/mm2≤[f]=15N/mm2 满足要求 2、抗剪验算

(图6)次楞剪力图(kN) V max=0.827kN τmax= V max S0/(Ib) =0.827×103×40.5×103/(341.333×104×4×10)=0.245N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求 3、挠度验算 挠度验算荷载统计: q k=g kc+g1k e+(Q1+Q2)e =0.022+0.3×250/1000+(2+2)×250/1000=1.097kN/m (图7)挠度计算受力简图 (图8)次楞变形图 (mm) νmax=0.145mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm 满足要求 4、支座反力计算 承载能力极限状态下支座反力为:R=1.516kN 正常使用极限状态下支座反力为:R k=1.086kN 五、主楞验算 按三跨连续梁计算符合工况,偏于安全,计算简图如下:

通道涵满堂支架

箱涵满堂支架专项方案 一、工程概况 根据箱涵施工工艺要求并结合施工现场实际,拟采用纵向分段、竖向分次施工,箱涵顶板采用扣件式满堂支架支撑,腹板内模采用扣件式满堂支架配钢管支撑,外模采用对拉杆(钢管)与斜撑组合支撑。 二、施工设计方案 1、构配件种类、规格 扣件式钢管Ф48mm×3.5:内径Ф41mm外径Ф48mm、壁厚3.5mm。 立杆:长500mm ; 横杆:长600mm。 斜杆:采用长6000mm钢管用十字扣件连接。 2、满堂支架方案设计 2.1 支架整体要求 支架结构必须有足够的强度、刚度、稳定性。 支架在承重后期弹性和塑性变形应控制在15mm以内。 地基承载(压)力满足支架设计后验算要求。 2.2 满堂支架设计 满堂支架基底为涵洞钢筋混凝土基础,满足承载力要求。立杆按0.6×0.6m 进行布臵,即横向间距0.6m,纵向间距0.6m;支架最大高度为5.55m。 涵洞横向每5排立杆搭设一排横向剪刀撑,纵向搭设两排横向剪刀撑。支架高度通过可调托座调节,顶托顶部距立杆顶部的悬空距离不大于15cm。 扣件式钢管的内径Ф41mm外径Ф48mm、壁厚3.5mm。 立杆搭设时将其接长缝错开,第一层立杆用0.6m的立杆布臵,往上至顶层最后用顶托调整高度。

2.3

2.4 模板结构及支撑体系 模板结构是否合适将直接影响涵洞的外观,侧板外模均采用定型钢模板,顶板底模采用钢模配竹胶板。沿通道纵向采用120×120mm方木,间距0.6米;横向在纵向方木上臵于41mm的钢管,钢管中到中间距为0.3米。在安装面板时,每块面板应从一端赶向另一端,以保证面板表面平整,竹胶板与钢模拼缝处45°斜面拼接。 3、涵洞及满堂支架施工工艺 涵洞施工工艺(见下页)。 3.1测量放线 (1)确定支架搭设范围。 (2)按照设计方案准确找出立杆位臵及搭设高度。

(完整版)现浇箱梁内模支架计算

国道324线磊口大桥续建工程 现浇连续箱梁(50+85+50m) 内模满堂支架 计 算 书 编制: 审核: 审批: 广州市方阵路桥工程技术有限公司 国道324线磊口大桥续建工程项目经理部 2016年9月11日

目录 一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 (1) 二、支架材料力学性能指标 (1) 1、钢管截面特性 (1) 2、竹胶板、木方 (1) 三、荷载分析计算 (1) 1、板自重荷载分析 (2) 2、其它荷载 (2) 三、荷载验算 (2) 1、底模验算 (2) 2、[10#槽钢主横梁验算 (3) 3、顺桥向顶部10×10cm方木分配梁验算 (3) 4、立杆受力计算 (4) 5、支架立杆稳定性验算 (4) 7、箱梁侧模验算 (5)

一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 采用满堂支架,使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm 立杆、横杆,立杆顶设两层支撑梁,10cm ×10cm 木方做顺桥向分配梁、间距35cm 均匀布置;主横梁采用[10#槽钢间距同立杆间距75cm ;模板系统由侧模、底模、端模等组成。 二、支架材料力学性能指标 1、钢管截面特性 2、竹胶板、木方 2.1、箱梁底模、侧模及内模均采用δ=15 mm 的竹胶板。竹胶板容许应力 []pa 80M =σ,弹性模量Mpa E 3109?=。 2.2、横桥向顶部主梁[10#槽钢,截面参数和材料力学性能指标: 截面抵抗矩:W=39.7cm 3 截面惯性矩:I=198cm 4 截面积:A=12.7cm 2 2.3、顺桥向顶部分配梁采用方木,截面尺寸为10x10cm 。截面参数和材料力学性能指标: 截面抵抗矩:W=bh 2/6=10×102/6=166.7cm 3 截面惯性矩:I=bh 3/12=10×103/6=833.3cm 4 2.4、方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)取值,则: []pa 12M =σ,Mpa E 3109?= 木头容重6kN/m 3,折算成10cm ×10cm 木方为0.06kN/m 3,木头最大横纹剪应力取 [τ]=3.2~3.5N/mm 2 三、荷载分析计算 碗扣式脚下手架满堂支架竖向力传递过程:箱梁钢筋砼和内模系统的自重及施工临时荷载能过底模传递到横梁上,横梁以集中荷载再传递给纵梁,纵梁以支座反力传递到每根立杆,立杆通过底托及方木传递至底板模板上。以下分别对支架的底模、横梁、纵梁、立

满堂脚手架设计计算法(最新)

满堂脚手架设计计算方法 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、 《钢结构设计规范》(GB50017-2003)、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB50018-2002)、 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009-2001)等编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为满堂脚手架, 横杆与立杆采用双扣件方式连接,搭设高度为4米,立杆采用单立管。 搭设尺寸为:立杆的纵距l a= 1.20米,立杆的横距l b= 1.20米,立杆的步距h= 1.50米。 采用的钢管类型为Φ48×3.5。 横向杆在上,搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根 2.荷载参数砼板厚按均布250mm计算 2400X0.25X1=6.0KN/mm2 施工均布荷载为6.0kN/m2,脚手板自重标准值0.30kN/m2, 脚手架用途:支撑混凝土自重及上部荷载。 满堂脚手架平面示意图

二、横向杆的计算: 横向杆钢管截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3; 截面惯性矩 I = 12.19cm4; 横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算,横向杆在纵向杆的上面。 按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。 1.作用横向水平杆线荷载 (1)作用横向杆线荷载标准值 q k=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m (2)作用横向杆线荷载设计值 q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m 横向杆计算荷载简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩为 M max= 0.117ql b2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = M max/W = 0.307×106/5080.00=60.49N/mm2 横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度为 V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×121900.0) = 1.079mm 横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 三、纵向杆的计算:

满堂脚手架计算书

扣件式满堂脚手架安全计算书 一、计算依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 2、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 3、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 4、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 5、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-1991

二、计算参数

架体是否封闭密目网 是密目式安全立网自重标准值 g 3 (kN/m2) 0.1 风压高度变化系数uz/ 风荷载体型系数us/ 脚手板自重标准值g 1k (kN/m2)0.35 栏杆自重标准值g 2k (kN/m)0.17 基础类型混凝土楼板地基土类型/ 地基承载力特征值fak(kPa) / 是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市北京(省)北京 (市) 地面粗糙度类型/ (图1)平面图 (图2)剖面图1

(图3)剖面图2 三、次楞验算 、脚手板自重g1,转化为次楞上的线荷载,活荷载包括施恒荷载包括次楞自重g kc 工活荷载、材料堆放荷载,转化为次楞上线荷载。 次楞按三跨连续梁计算,恒荷载满布,活荷载按不利布置进行组合;强度及挠度验算时,活荷载按第一跨及第三跨布置计算;抗剪验算时,活荷载按第一跨及第二跨布置计算。 1、强度验算 恒荷载为: g1=1.2[g kc+g1k e ]= 1.2×(0.033+0.35×300/1000)=0.166kN/m 活荷载为: q1=1.4(Q1+Q2)e =1.4×(2+2)×300/1000=1.68kN/m 计算简图如下: (图4)可变荷载控制的受力简图1

(图5)次楞弯矩图(kN·m) M max= 0.149kN·m σ=M max/W=0.149×106/(1×4.493×103)=33.273N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求 2、挠度验算 挠度验算荷载统计: q k=g kc+g1k e + (Q1+Q2)e =0.033+0.3×300/1000+(2+2)×300/1000=1.323kN/m (图7)挠度计算受力简图 (图8)次楞变形图(mm) νmax=0.269mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10 mm 满足要求 3、支座反力计算 承载能力极限状态下支座反力为:R=1.827kN 正常使用极限状态下支座反力为:R k=1.31kN

箱涵模板支架计算书

K204+136.9 1-6.0m模板支架计算书 一、计算依据 1、K204+136.9 1-6.0m设计图纸; 2、《客货共线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ203-2008) 3、国家、铁道部、济南铁路局发布的有关施工技术安全规程《铁路桥涵工程施工安全技术规程》(TB10303-2009)。 二、计算说明 1、K204+136.9 1-6.0m,其断面尺寸为7.7m×4.9m,钢筋混凝土断面(顶、底板及墙身)厚度均为70cm。 2、根据施工方案,箱涵浇筑分两次完成,第一次浇筑框架地板,第二次浇筑边墙及顶板。 3、箱涵墙体外模板、内模板、顶模板均采用0.9×1.5m大型组合钢模板。墙体侧模背5×10cm木枋,外模背钢管作为大小楞并设拉杆。内支架采用碗扣搭设支承顶板荷载,设顶底托抄两层分配枋(管)。 4、模板、支架属于临时结构,其强度设计计算按容许应力法计算。 三、箱涵侧模板系统计算 (一)、箱涵侧模板承受水平推力 1、新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力计算 (1)箱涵最大浇筑高度:4.9-0.7=4.2(m) (2)箱涵每段第二次浇筑工程量(混凝土):10.28*15=154.2(m3)(3)箱涵采用商品混凝土浇筑,其浇筑能力18m3/h,考虑10.28÷9≈8.6(h)浇筑完成。 故浇筑速度:4.2÷8.6=0.49(m/h) (4)由于在春季施工,本地区按15℃气温考虑。 (5)新浇混凝土对箱涵侧模板的最大水平压力P1 按P=K1K2rh公式计算(路桥施工计算手册) 式中:K1——外加剂影响系数,取1.2 K2——混凝土拌合物的稠度影响系数,取K2=1.25 r——钢筋混凝土容重,取26KN/m3 当1.2/15=0.08>0.035时,新浇混凝土有效压头高度h=1.53+3.8×0.08=1.834(m)

满堂支架计算

中交二航局硚孝高速第QXTJ-6标 标准跨径现浇砼箱梁支架结构计算书 编制 审核 中交第二航务工程局

2010年7月 标准跨径(20m)砼箱梁现浇支架结构设计和计算书 一、设计与验算条件 1、设计与验算假定及原则 为简化计算,对于连续结构按简支结构计算,这样偏于安全;其结构形式及构件型号选用宜结合现场条件尽量采用原有,即可周转和便于采购,租赁以及便于运输的材料;施工简单和便于装拆,节省费用,加快施工进度,确保交通,施工安全及施工质量。 2、设计与验算依据 (1)硚口至孝感高速第QXTJ-06合同段设计说明及相关施工图; (2)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001); (3)公路桥涵技术规范(JTJ041—2000); (4)路桥施工计算手册; 3、工程概况 武汉硚口至孝感高速公路时武汉城市圈中武汉(汉口中心城区)至孝感(孝南区)的快速通道,是武汉城市圈实施交通一体化建设的重要组成部分,同时也是武汉市西北方向环线公路之间的一条快速联络通道,沿线经过武汉市下辖的硚口区、东西湖区以及孝感市下辖的孝南区。第QXTJ-6合同段位于位于武汉市东西湖区的东山农场灯塔大队和胜利大队范围内,为上跨京港澳高速的一个互通(灯塔互通)。主线全长 2.393km(K20+107-K22+500)、其中路基只有24米,主线宽26米。主线通过 A、B、C、D、E、F6条匝道桥与京港澳高速互通,匝道总长4.618Km,其中桥梁长度3.008Km、路基长度1.61Km,宽8.5米。

4、桥型及结构特点 全桥分主线桥、A 、B 、C 、D 、E 和F 六条匝道桥。本项目共有现浇箱梁365孔。箱梁顶宽8.5m-15.54m ,有单室、双室、三室和四室。高度为1.4m 。为非预应力连续箱梁,3跨-6跨为一联。本项目跨越5口鱼塘,一条灌溉渠,10条水沟,其余均为旱地,因此本项目所有旱地均采用满堂脚手架作为临时支撑,鱼塘、沟渠、跨路处采用少支架。 二、现浇箱梁满堂支架设计与验算 由于本工程现浇箱梁跨径不一,但以20m 跨径居多,所以采用20m 跨径、宽12.75m 、梁高为1.4m 、净空为10m 的箱梁为标准跨径箱梁进行计算。采用φ48轮扣式满堂支架搭设,底模、侧模采用竹胶合板、钢模组合模板。经验算满堂支架脚手管的布置型式为: ①箱梁底板下脚手管横桥向布距:箱梁腹板位置为0.6m ,底板及翼缘板区为0.9~1.2m ,层间0.9m 。每根立杆顶端设60cm 顶托,在其上横向铺设I10横向分配梁,箱梁底模面板采用竹胶合板mm 12=δ,纵向次肋为10×10cm 硬杂枋木,箱梁下布置间距均为@=30cm 。外侧模及翼缘底模为面板δ=12mm ;横纵梁均为10×10木枋,横向间距300mm ,顺桥向间距100mm ;内模为δ=12mm 竹胶合板加10×10木枋纵横向主次肋。 ②脚手管纵桥向排距为60cm 。具体布置见图一。 ③同时支架横向采用φ80×3.5mm 普通脚手管设置剪刀撑,以增加支架整体稳定性,剪刀撑均上、下到底。

满堂支架计算

办公楼满堂支架施工方案 一、满堂支架方案 2.1、支架设计的要求 2.1.1、支架结构必须有足够的强度、刚度、稳定性。 2.1.2、支架在承重后期弹性和塑性变形应控制在15mm以内。 2.1.3、支架部分地基的沉降量控制在5mm以内,地基承载(压)力达200kPa。 2.1.4、支架顶面与梁底的高差应控制在理想值范围内,且应与预留应变通盘考虑。 2.2、支架基础 按通过后满堂支架的设计方案,要求地基承载力大于200MPa,因此必须对地基作特殊处理。 2.2.1、将原地面腐植地表层上耕植土清除15cm,然后用挖掘机挖松50cm,用强夯分两层压实,底层压实度>80%,顶层压实度>85%。 2.2.2、按2%横向排水坡(主体结构边缘四周排水)填筑宕渣30cm,填筑分两层进行,每层压实厚度为15cm,用强夯压实,底层压实度>90%,顶层压实度>95%。 2.2.3、为了防止浇筑混凝土时,流水软化支架的地基,浇筑厚5cm的C10细石混凝土封闭层。 2.3、满堂支架 在混凝土硬化好的基础顶面放置40*40*7cm C30砼预制块作为支架立杆底座,在已放置好的底座上搭设碗扣式多功能钢支架,支架布置为:底板立杆按0.9m×1.2m进行布置,即立杆纵向间距1.2m,横向间距0.9m,内排距主体0.3m,横向7排,纵向56排,步距1.2m; 支架外围四周设剪刀撑,内部沿主体结构纵向每4排立杆搭设一排横向剪刀撑,横向剪刀撑间距不大于5m,支架高度通过可调托座和可调底座调节。

满堂支架平面布置示意图 满堂支架纵立面布置示意图 满堂支架横立面布置示意图

2.4、模板结构及支撑体系 模板结构是否合适将直接影响该悬挑结构造型的外观,底模面板均采用厚为18mm 的竹胶板,面板尺寸1.2m ×2.8m ,以适应立杆布置间距,面板直接钉在横向方木上,横向方木采用100×100mm 方木,间距25cm ;横向方木置于纵向100×160mm 方木上,纵向方木间距应与立杆横向间距一致。在钉面板时,每块面板应从一端赶向另一端,以保证面板表面平整。 二、支架结构检算 3.1、拟采用的材料截面特性 根据上图的布置方案,采用碗扣式多功能钢支架,对其刚度、强度、稳定性必须进行检算。拟采用钢管外径D=48mm ,壁厚3.5mm ,即内径d=44.5mm 。 断面积2222254.24)45.48.4(14.34/)(cm d D A =÷-?=-=π 转动惯量4444481.664)45.48.4(14.364/)(cm d D J =÷-?=-=π 回转半径cm d D i 64.14)45.48.4(4/)(2/1222/122=÷+=+= 截面模量)32/()(44D d D W -=π 34484.2)8.432()]45.48.4(14.3[cm =?÷-?= 钢材弹性系数MPa E 5101.2?= 钢材容许应力MPa f 170][= 3.2、荷载计算及荷载的组合 计算单元荷载(按受荷较大的梁处计算) A 、钢筋混凝土梁重:2/6.15266.0m kN h W p =?==钢筋砼砼ρ(钢筋混凝土梁重量按 26kN/m 3计算) B 、支架模板重 ① 模板重量: 2/4498.099.24018.0m kN h W p =?==模板模板ρ(竹胶板重量按24.99kN/m 3计算) ② 方木重量: 2/40.01.2 0.98.33)21.20.160.1+30.90.1(0.1m kN h W p =????????==方木方木ρ(方木重量按8.33KN/m3计算) ③ 支架重量: 根据现场情况以21米高支架,步距1.2m 进行检算 2/68.201.0*84.3*18*2*1.2 0.9)9.0(1.2m kN W W W =?+=+=横杆立杆支架(48*3.5杆重量3.84kg/m) C 、人员及机器重 2/2.1m kN W =人员机器

满堂支架计算.(DOC)

东乌-包西铁路联络线工程格德尔盖公路中桥 现浇箱梁模板及满堂支架计算书 一、荷载计算1.1荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点,在施工过程中将涉及到以下荷载形式: ⑴ q1——箱梁自重荷载,新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载,按均布荷载计算,经计算取q2 =1.0kPa(偏于安全)。 ⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载,按均布荷载计算,当计算模板及其下肋条 时取2.5kPa;当计算肋条下的梁时取1.5kPa;当计算支架立柱及替他承载构 件时取1.0kPa。 ⑷ q4——振捣混凝土产生的荷载,对底板取2.0kPa,对侧板取4.0kPa。 ⑸ q5——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹ q6——倾倒混凝土产生的水平荷载,取2.0kPa。 ⑺ q7——支架自重,经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示: 满堂钢管支架自重 1.2荷载组合 模板、支架设计计算荷载组合

1.3荷载计算 1.3.1 箱梁自重——q 1计算 根据跨G208国道现浇箱梁结构特点,我们取5-5截面(桥墩断面两侧)、6-6截面(跨中横隔板梁)两个代表截面进行箱梁自重计算,并对两个代表截面下的支架体系进行检算,首先分别进行自重计算。 ① 预应力箱梁桥墩断面q 1计算 根据横断面图,用CAD 算得该处梁体截面积A=12.7975m 2则: q 1 = B W =B A c ?γ=kPa 365.445.77975 .1226=? 取1.2的安全系数,则q 1=44.365×1.2=53.238kPa 注:B —— 箱梁底宽,取7.5m ,将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 ② 预应力箱梁跨中断面q 1计算 1200 4080 100 15 75025 200 145 113 60 1.5% 1.5% 25 200 连续梁支点断面图 1200 22 2040 15 75020 25 200 145 113 22 20 20 1.5% 1.5% 25 200 连续梁跨中断面图

箱涵支架计算书

箱涵支架计算书 WTD standardization office【WTD 5AB- WTDK 08- WTD 2C】

龙口至青岛公路莱西至城阳段 第二合同段 箱涵支架设计计算书 编号: 版本号: 发放编号: 编制: 复核: 审核: 批准: 有效状态: 生效日期: 中铁四局集团有限公司 龙青高速土建二标段项目经理部

涵洞支架设计计算书 一、支架设计 我标段内涵洞支架均采用φ48×的钢管进行搭设,支架从上至下依次为~2cm的竹胶板+横向方木(10×10cm,间距45cm)+纵向方木(10×10cm,间距80cm)+钢管支架(纵向间距80cm×横向间距80cm),大小横杆步距均取,顶层横杆采取双扣件滑移。底托直接坐立于C25涵洞底板混凝土上,扫地杆距地高度为20cm。 二、、计算依据 1、《钢结构设计规范》GB50017-2003 2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 3、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 三 三、计算参数 1、Q235钢材抗拉、抗压、抗弯强度设计值215MPa,抗剪强度设计值fv=125MPa,弹性模量E=206GPa。 2、脚手架布距时,单根立杆设计荷载40KPa,立杆延米重取60KN/m,HG-60横杆每根重29N。 3、木材容重:6KN/m3,抗弯强度设计值11MPa,顺纹抗剪强度设计值fv=,弹性模量E=7GPa。 4、2cm竹胶板重:20kg/m2 5、钢筋混凝土容重:26kN/m3 6、施工人员及设备荷载标准值:m2 7、振捣混凝土荷载标准值:m2

8、倾倒混凝土产生荷载标准值:m2 9、荷载分项系数:恒载,活载,为偏于安全,计算时将所有荷载按恒载和活载进行叠加组合。 四、荷载标准值计算 计算模型取我标段内标准涵节跨径6m×6m,厚度的顶板进行验算。 盖板区内荷载标准值计算: 1、方木重量G1=×6=m2 2、竹胶板重量G2=m2 3、支架重量G3=3kN/m2 4、钢筋砼自重G4=*26= kN/m2 荷载总重:++3+= kN/m2 五、横向方木分配梁验算 参数计算:I= bh3/12=×12=×10-6m4 W= bh2/6=×6=×10-4m3 横向方木为10×10cm,间距45cm。 恒载:×[×(++)]=m 活载:×[×(+2+2)]=m 荷载q=+= kN/m 为计算偏于安全,计算取单跨简支梁模型进行验算,跨度。 M中=ql2/8=×1000××8= σ=M/W=×10-4=<11×=(露天环境强度进行折减,抗弯强度满足设计要求。

满堂支架计算

东乌-包西铁路联络线工程格德尔盖公路中桥 现浇箱梁模板及满堂支架计算书 一、荷载计算1.1荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点,在施工过程中将涉及到以下荷载形式: ⑴ q 1—— 箱梁自重荷载,新浇混凝土密度取2600kg/m 。 ⑵ q 2—— 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载,按均布荷载计算,经计算取q 2 ⑶ =1.0kPa (偏于安全)。 q 3—— 施工人员、施工材料和机具荷载,按均布荷载计算,当计算模板及其下肋条 时取2.5kPa ;当计算肋条下的梁时取1.5kPa ;当计算支架立柱及替他承载构 件时取1.0kPa 。 ⑷ q 4—— 振捣混凝土产生的荷载,对底板取2.0kPa ,对侧板取4.0kPa 。 ⑸ q 5—— 新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹ q 6 —— 倾倒混凝土产生的水平荷载,取2.0kPa 。 ⑺ q 7 —— 支架自重,经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示: 1.2荷载组合 3

1.3荷载计算 1.3.1 箱梁自重——q 1计算 根据跨G208国道现浇箱梁结构特点,我们取5-5截面(桥墩断面两侧)、6-6截面( 跨中横隔板梁)两个代表截面进行箱梁自重计算,并对两个代表截面下的支架体系进行检算 ,首先分别进行自重计算。 ① 预应力箱梁桥墩断面q 1 计算 连续梁支点断面图 连 续梁1200支点断面图 1.5% 1.5% 1200 1.5% 200 200 2580 25 100 750 1.5% 25 200 25 200 根据横断面图,用C AD 算得该处梁体截面积A =12.7975m 则: q 1 = W γc A = = B B 26 12.7975 7.5 44.365kPa 取1.2的安全系数,则q 1=44.365×1.2=53.238kPa 注:B —— 箱梁底宽,取7.5m ,将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 ② 预应力箱梁跨中断面q 1 计算 连续梁跨中断面图 1200 1.5% 1.5% 20 40 20 200 25 750 25 200 2 ⑸+⑹ ⑸ 15 145 113 侧模计算 40 15 145 113 60 750 22 15 145 113 22 20 20

满堂支架计算书

附件1 现浇箱梁满堂支架受力计算书 一、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求 采用WDJ 碗扣式多功能脚手杆搭设,使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木,立杆顶托上纵向设15×15cm 方木;纵向方木上设10×10cm 的横向方木,其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m (净间距0.15m )、在跨中其他部位间距不大于0.3m (净间距0.2m )。模板宜用厚1.5cm 的优质竹胶合板,横板边角宜用4cm 厚木板进行加强,防止转角漏浆或出现波浪形,影响外观。 具体布置见下图:支架横断面图、支架搭设平面图、支架搭设纵断面图 支架横断面图 1280 15601898,69

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支架搭设平面图挖 开 线 计 设 、 底 45° 顶 角 置 平 水 夹 设 部 部 刀 向 竖 面 撑 剪 间 地 与 3.6m, 距 刀 剪 撑 4.8m 平 距 间 刀 撑 剪 水 , 中 部 0 / 1

支架搭设纵断面图 0 / 1

主桥和引桥立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下: (1)30m+45m+30m顶推现浇箱梁支架 立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系,其中:横桥向中心8.4m范围间距60cm,两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。纵桥向墩旁两侧各4.0m范围内的支架间距60cm;除墩旁两侧各4m之外的其余范围内的支架间距90cm,跨中横隔板下1.5m范围内的支架顺桥向间距加密至60cm。 (2)2*27.45m、4*29.439m、3*28.667m、4*28.485m现浇箱梁支架 立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系,其中:横桥向中心8.4m范围间距60cm,两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。纵桥向墩旁两侧各4.0m范围内的支架间距60cm;除墩旁两侧各4m之外的其余范围内的支架间距90cm。 二、现浇箱梁支架验算 本计算书分别以顶推梁30m+45m+30m等截面预应力混凝土箱形连续梁(单箱双室)和4*28.485m等截面预应力混凝土箱形连续梁(单箱双室)为例,对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。 1、荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点,在施工过程中将涉及到以下荷载形式: ⑴ F1——箱梁自重荷载,新浇混凝土密度取2700kg/m3(含钢筋重)。 ⑵F2——施工人员、施工材料和机具荷载,按均布荷载计算,取F2 = 2.5 kN/㎡

满堂脚手架计算方法

L --长杆总长度(m);N2 --直角扣件数(个); N3 --对接扣件数(个);

N4 --旋转扣件数(个); S --脚手板面积(m2); n --立杆总数(根) n=121; H --搭设高度(m) H=18; n1 --纵向跨度n1=10; n2 --横向跨度n2=10; h --步距(m) h=; la--立杆纵距(m) la=; lb --立杆横距(m) lb=; 长杆总长度(m) L =×18×(121+×121/× 直角扣件数(个) N2=×18/×121=3485 对接扣件数(个) N3=6=1075 旋转扣件数(个) N4=×6=322 脚手板面积(m2) S=×10×10××= 根据以上公式计算得长杆总长米;直角扣件3485个;对接扣件1075个;旋转扣件322个;脚手板。 九、脚手架的搭设要求: 1、满堂脚手架搭设在建筑物楼面上时,脚手架自重及施工荷载应在楼面设计荷载许可范围内, 否则须经验算后制定加固方案;

2、立杆搭设应符合下列规定: (1)当立杆基础不在同一高度上时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定,高低差不应大于1m;靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm,如下图所示: (2)立杆接长除顶层顶步外,其余各层各步接头必须采用对接扣件连接; (3)立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m,高出檐口上皮m; 3、水平杆搭设应符合下列规定,如图所示: (1)纵向水平杆应设置在立杆内侧,其长度不宜小于3跨; (2)纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接,也可采用搭接; (3)横向水平杆应放置在纵向水平杆上部,靠墙一端至墙装饰面距离不宜大于100mm; (4)主节点处必须设置横向水平杆; (5)杆件接头应交错布置,两根相邻杆件接头不应设置在同步或同跨内,接头位置错开距离不应小于500mm, 各接头中心至主节点的距离不宜大于纵距的1/3; (6)搭接接头的搭接长度不应小于1m,应采用不少于3个旋转扣件固定; 4、扫地杆设置应符合下列要求: (1)纵向扫地杆必须连续设置,钢管中心距地面不得大于200mm; (2)脚手架底部主节点处应设置横向扫地杆,其位置应在纵向扫地杆下方;5、扣件安装应符合下列规定:

承重脚手架计算书(满堂脚手架)

***********工程 楼板满堂脚手架验算计算书 计算: 复核: 审批: ************工程项目经理部二〇一六年四月十九日

目录 一、计算依据 (1) 二、工程概况 (1) 三、工程属性 (1) 四、荷载设计 (1) 五、模板体系设计 (2) (一)面板检算 (3) (二)小梁检算 (4) (三)主梁检算 (6) (四)立柱验算 (8) (五)可调拖座验算 (9) (六)立杆地基基础检算 (10) 六、检算结论 (10)

楼板满堂脚手架计算书 一、计算依据 1、《********工程》施工图纸 2、《**********工程》地勘报告 3、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008) 4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011) 5、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012) 6、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011) 7、《木结构设计规范》(GB50005-2003) 8、《路桥施工手册》周永兴编 二、工程概况 本工程建筑物均为框架结构,根据设计图纸,脱水机房单体高度为本工程建筑物最高单体,脚手架搭设高度为5.19m,我们将选取该单体进行满堂脚手架的验算,其余房建均按此验算结果进行组织施工。 三、工程属性 新浇混凝土楼板名称 脱水机房楼 板 新浇混凝土楼板板厚(mm) 110 新浇混凝土楼板边长L(m) 30 新浇混凝土楼板边宽B(m) 14 四、荷载设计 施工人员及设备荷载标准 值Q1k 当计算面板和小梁时的均布活荷(kN/m2) 2.5 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 2.5 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) 1.5 当计算支架立柱及其他支承结构构件时 的均布活荷载(kN/m2) 1 模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2) 面板自重标准值0.1 面板及小梁自重标准值0.3

现浇箱梁满堂支架计算

107国道跨线桥5×20m一联箱梁支架检算 一.箱梁支架计算 张石高速公路跨京广铁路、107国道跨线桥,21号墩—26号台上部结构为5×20m一联现浇预应力连续箱梁。箱梁采用碗扣式支架现场浇筑施工,箱梁下部宽11.20 m,顶宽16.75 m,梁高1.5m。箱梁采用C50混凝土现浇,左幅箱梁混凝土数量为898m3。 钢管采用外径4.8cm,壁厚3.5mm的钢管。支架纵向间距均为0.9米,横向间距,腹板下为0.6m,其余为0.9m;支架步距为1.2m。 模板构造纵向为10cm×10cm的方木搁于可调托顶上,上面横向搁置7cm×10cm小方木,其上搁置模板。 施工检算以20米跨径的箱梁数据为例进行验算,5×20m箱梁基本要素: 箱梁高1.5m,箱梁底宽11.2m,顶板16.75m,顶板厚0.25m,底板厚0.20m,翼缘板前端厚0.15m,根部0.4m,翼板宽2. 5m,腹板厚0.50m,腹板面积1.1m2(含倒角部分),根据荷载集度分部情况的分析,腹板处荷载集度最大为最不利位置,故取腹板下杆件进行检算。 1.腹板下砼重: 1.1 m2×26KN/ m3 =28.6 KN/ m 2.模板重量 模板重量取0.5 KN/ m2,模板面积2+2+1=5 m2 0.5 KN/ m2×5 m2=2.5 KN/m 3. 立杆承受的钢管支架自重 支架和调平层,钢管Φ48,厚3.5mm,每米重量0.045KN 架高16m计算,16÷1.2=14层水平杆 每根立杆连接的钢管水平层总长度 14×0.45×4=25.2m 25.2m+16m=41.2m 每根立杆承受的钢管支架自重 41.2×0.045=1.86 KN 4.施工荷载

满堂支架计算材料

新建武汉至咸宁城际铁路二标连续梁满堂支架临时结构检算资料 中国铁建 中铁十一局集团武咸城际铁路二标项目经理部 二〇一一年十一月

目录 一、项目概况 (1) 二、临时结构方案 (3) 三、支架布置图 (6) 四、支架计算书 (9) 五、相片资料 (23)

一、项目概况 1. 概况 武咸城际铁路位于湖北省南部,北连"九省通衢"武汉,南接鄂南著名的生态城市咸宁,自武汉枢纽武昌站引出,途经东湖新技术开发区、庙山经济开发区,江夏区纸纺镇、于贺站进入咸宁市境内。全线运营长度90.12km,新建正线长度77km,其中武汉市境内长51.6km,咸宁市境内长25.4km。 WXSG-2标段位于湖北省咸宁市境内,起点桩号为DK53+500,终点桩号为DK76+062,全长22.562公里。十六潭特大桥位于湖北省咸宁市甘鲁村以及咸安区经济开发区境内,在DK69+960-DK70+000处采用(40+64+40)m连续梁跨越横温路,银泉大道行车道为双向4车道,正宽约24m,与线路夹角144°。 图1 线路关系图 连续箱梁全长145.2m,计算跨径40+64+40m,为单箱单室、变高度、变截面结构。中支点处梁高5.4m,跨中2m直线段及边跨7.6m直线段处梁高均为3.00m,梁底下缘按二次抛物线变化;箱梁顶宽12.2米,箱梁底宽为变截面,中支点处为6.91m,其余按5.54m~6.150m线性变化;顶板厚度除梁端附近外均为37cm;底板厚度44~72cm,按圆曲线线性变化;腹板厚度50~70cm,按折线变化。全梁在端支点、中跨中及中支点处共设5个横隔板,横隔板设有过人门洞,供检查人员通过。 箱梁采用纵、横、竖三向预应力体系。主桥箱梁共分7个节段,其中2A0#块长27m、2A1#块长17.5m、2A2#块长27.1m、中跨合拢段2m。

满堂支架计算

满堂支架计算 1、荷载计算 根据支架布置方案,采用满堂支架,对其刚度、强度、稳定性必须进行检算。 钢管的内径Ф41mm 外径Ф48mm 、壁厚3.5mm 。 截面积 转动惯量 回转半径 截面模量 钢材弹性系数 钢材容许应力 ,按照《钢管满堂支架预压技术规程》中关于旧钢管抗压强度设计值的规定需要乘以折减系数0.85,故验算时按照170MPa 的容许应力进行核算。 1、支架结构验算 荷载计算及荷载的组合: A 、钢筋混凝土自重: W 砼= 0.4×26=10.4KN/m2(钢筋混凝土梁重量按26kN/m 3计算) B 、支架模板重 ① 模板重量: (竹胶板重量按24.99kN/m 3计算) ②主次楞重量: 主楞方木: (方木重量按8.33KN/m3计算) 次楞钢管: C 、人员及机器重 W =1KN/ m 2 (《JGJ166-2008 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》) D 、振捣砼时产生的荷载 2/4.0015.099.24m kN h W p =?==模板模板ρ2/47.033.81.01.025.011.01.06.01m kN h W p =???+??==)(方木方木ρ22222893.44)1.48.4(14.34/)(cm d D A =÷-?=-=π344078.5)8.432()]1.48.4(14.3[cm =?÷-?=D d D W 32/)(44-=πcm A J i 58.1)/(2/1==44444187.1264)1.48.4(14.364/)(cm d D J =÷-?=-=πMPa E 51005.2?=MPa f 205][=2/12.0105.33.01m kN kg W =??=钢管

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