水平推力计算书
连云港规划一路复堆河桥台后填土水平力产生位移计算书
计算人：
校对人：
审核人：
江苏省交通科学研究院股份有限公司
计算项目：路基填土对承台以上水平力计算
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原始条件:
原始条件:
路基填土高度（m） 3.60
路基填土宽度(m) 31.20
主动土压力系数Ka（KN）0.27
静止土压力K0（KN）0.43
承台顶面处竖向压力（KN）72.00
填筑材料平均重度（Kpa/m）20.00
承台以上填土内摩擦角（°）35.00
水位标高在承台顶以上高度（m）0.00
承台顶以上不同深度单桩水平推力:
承台顶以上不同深度重力水平应力合计单桩水平推力KN/m
3.6 0.0 0.0 0.0
3 12.0 5.1 11.4
2.5 22.0 9.4 20.9
2 32.0 13.6 30.4
1.5 4
2.0 17.9 39.9
1 52.0 22.
2 49.4
0.5 62.0 26.4 58.9
0 72.0 30.7 68.4
路基填土对承台以上水平力计算结果:
承台顶面处竖向压应力（KN）72
承台以上土竖向应力(KN) 4043.52
承台以上土压力(KN) 1724.3
折算单桩水平合力(KN) 123.16 单桩水平力作用位置在承台顶以上（m） 1.2
计算项目：路基填土对承台水平力计算
============================================================================ 原始条件:
原始条件
承台高度 1.80
承台宽度31.20
承台顶面竖向应力（台后）72.00
承台顶面的附加应力系数0.50
承台地面的附加应力系数0.50
承台处土重度20.00
承台处土内摩擦角10.00
承台顶面竖向应力（台前）0.00
承台顶面的附加应力系数0.50
承台地面的附加应力系数0.50
承台范围（台后）水平力计算结果:
承台顶面竖向应力（附加）36.00
承台顶面竖向应力（总）36.00
承台范围内水面处应力（附加）36.00
承台范围内水面处应力（总）36.00
承台范围内水面处标高0.00
承台底面竖向应力（附加）36.00
承台底面竖向应力（总）54.00
承台范围内总竖向应力81.00
土压力系数0.83
主动土压力系数Ka 0.70
静止土压力K0 0.83
承台范围（台后）水平力2088.36
承台范围（台前）水平力计算结果:
承台顶面竖向应力（台前附加）0.00
承台顶面竖向应力（台前总）0.00
承台范围内水面处应力（台前附加）0.00
承台范围内水面处应力（台前总）0.00
承台范围内水面处标高0.00
承台底面竖向应力（台前附加）0.00
承台底面竖向应力（台前总）18.00
承台范围内总竖向应力（台前）16.20
土压力系数 1.42
被动土压力系数Ka 1.42
静止土压力K0 0.83
承台范围（台前）水平力717.86
承台顶以下不同深度单桩水平推力:
承台顶以下不同深度台后竖向总应力台前竖向总应力水平应力合计单桩水平推力KN/m
0 36.0 0.00 29.7 66.3
0 36.0 0.00 29.7 66.3
1.8 54.0 18.00 19.1 4
2.5
路基填土对承台水平力计算结果:
承台所受水平力合力(KN)1370.5
折算单桩水平力合计(KN)97.9
单桩水平力作用位置在承台顶以下(m)0.9
计算项目：路基填土对承台以下水平力计算
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原始条件:
桩径 1.2
主动土压力系数Ka 0.87
静止土压力K0 0.93
桩间土重度17
桩间土内摩擦角 4
被动土压力系数Ka 1.15
静止土压力K0 0.93
承台顶以下不同深度单桩水平推力计算：
路基填土对承台以下水平力计算结果：
单桩水平力合计(KN) 278.7 单桩水平力作用位置在承台顶以下(m) 6.8
计算项目：路基填土水平力合力计算
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根据之前计算结果：
承台以上土压力(KN) 1724.3
折算承台以上单桩水平合力(KN) 123.16 单桩水平力作用位置在承台顶以上（m） 1.2
承台所受水平力合力(KN) 1370.5
折算单桩水平力合计(KN) 97.9 单桩水平力作用位置在承台顶以下(m) 0.9
承台以下单桩水平力合计(KN) 278.7 单桩水平力作用位置在承台顶以下(m) 6.8
路基填土水平力合力计算结果：
承台及14根桩水平合力5045.9
单桩水平力合计（kN）360.4 单桩合计水平力作用在承台顶以上（m）-2.5
计算项目：路基填土水平力合力产生水平位移的计算
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计算依据：《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）附录P 按m法计算弹性桩碎坡位移及作用效应
模拟形式：桩顶自由，桩底嵌固在基岩中的桩式桥墩
原始条件:
软土深度（m）17
水平合力（KN）5050
根据不同的计算面深度l，得出相应的软土计算厚度h，与产生弯矩M，得出软土计算面顶的水平位移和偏角，从而推算出桩帽的水平位移。
------------------------------------------------------------------------------- 复合桩基水平承载设计连云港水平位移厚软土计算（软土计算面深10m，软土计算厚度为7m的计算书）
------------------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]
建筑桩基重要性系数 1.00
地震烈度 7度设防
地震类型远震
地基土液化不考虑
水平力H设计值(kN) 5040.000
弯矩M设计值(kN-m) 50500.000
竖向力N设计值(kN) 14000.000
承台X向长(m) 5.400
承台Y向长(m) 32.000
承台厚度(m) 1.800
承台底标高(m) -1.800
X方向桩排数 2
X方向排距(m) 3.200
Y方向桩排数 7
Y方向排距(m) 4.900
桩身材料与施工工艺水下钻冲孔桩
承载力性状摩擦桩
成桩方法非挤土桩
截面形状圆形
桩直径(mm) 1200
桩长(m) 25.000
端头形状不扩底
扩底端直径D(mm) ---
砼强度等级 C35
配筋计算as(mm) 80
桩纵筋级别 HRB400
桩箍筋级别 HPB235
桩箍筋间距(mm) 200
桩身配筋率(%) 0.80
综合系数(kN) 60.00
[内力计算结果]
桩侧面地基土水平抗力系数的比例系数m: 2.500 MN/m4
承台侧面地基土水平抗力系数的比例系数m: 2.500 MN/m4
承台侧面地基土水平抗力系数Cn: 4500.000 kN/m3 桩底面地基土竖向抗力系数C0: 62500.000 kN/m3 承台底面地基土竖向抗力系数Cb: 4500.000 kN/m3 桩身轴向压力传布系数: 0.500
桩身面积: 1.131 m2
摩擦系数: 0.000
桩底截面惯性矩: 0.10833 m4
桩顶地面处M0: -796.210 kN-m 桩顶地面处H0: 345.111 kN
桩的水平系数: 0.280 m-1
桩身抗弯刚度: 2900564.750 kN-m2
桩顶单位力作用时，在桩顶引起的变位:
单位水平力作用下，水平位移: 3.853112e-005 m/kN 单位水平力作用下，转角: 7.170043e-006 1/kN 单位弯矩作用下，转角: 2.159629e-006 1/kN-m 桩顶发生单位位移时，在桩顶引起的内力:
发生单位竖向位移时，轴向力: 4.272943e+005 kN/m 发生单位水平位移时，水平力: 6.790559e+004 kN/m 发生单位水平位移时，弯矩: 2.254490e+005 kN
发生单位转角时，弯矩: 1.211541e+006 kN-m 承台发生单位位移时，所有桩顶引起的反力和:
发生单位竖向位移时，竖向反力: 6.688469e+006 kN/m 发生单位竖向位移时，水平反力: 0.000000e+000 kN/m 发生单位水平位移时，水平反力: 9.765983e+005 kN/m 发生单位水平位移时，反弯矩: -3.140734e+006 kN 发生单位转角时，反弯矩: 9.846260e+007 kN-m 承台变位:
竖向位移: 0.00209 m
水平位移: 0.00759 m
转角: 0.00075 弧度
承台和侧墙的水平抗力: 208.44 kN
承台和侧墙的反弯矩: 128.59 kN-m
承台底地基土竖向抗力: 1478.50 kN
承台底地基土水平抗力: 0.00 kN
承台底地基土反弯矩: 49956.93 kN-m
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桩身右侧最大弯矩: -796.210 kN-m
桩身右侧最大弯矩距承台底 0.000 m
桩身左侧最大弯矩: 454.626 kN-m
桩身左侧最大弯矩距承台底 6.400 m
桩身最大负剪力: -75.339 kN
桩身最大负剪力距承台底 10.000 m
桩身最大正剪力: 345.111 kN
桩身最大正剪力距承台底 0.000 m
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按规范直接计算所得的最大弯矩为： 462.146kN-m
按规范直接计算所得的最大弯矩位置为距承台底处： 6.354 m
根据不同的软土计算面深度，按照此计算书算法，算的各个情况复合桩基水平承载设计
最终计算结果：
以软土计算深度10m的情况，其以下为整体承受水平弯矩，产生的水平位移与转角推算得出：最不利桩帽位移：0.020m
管道松冷推力计算方法探讨
管道松冷推力计算方法探讨 DL/T5366-2006《火力发电厂汽水管道应力计算技术规程》P.23 9.0.3条规定：在管道无冷紧或各方向采用相同的冷紧比时，在不计及持续外载的条件下，管道对设备（或端点）的推力（或推力及推力矩），可按下列公式计算： 在工作状态下， E t a t R E E R a 20 ) 3 21(γ- -= （9.0.3-1） 亦即)0(20时，即无冷紧 =- =γt t a E R E E R a 在冷状态下， E R R γ=20 （9.0.3-2） 或 E t b E t R E E R b )][1(2020 1σσ- = （9.0.3-3） 亦 即 )0()][())(][1(202020202020 1时，即无冷紧 =+ - =- - =γσσσσt t a t b E t t a t t a t b E t R E E E E E E R E E E E R a b a a b 规定指明“在不计及持续外载的条件下”，即可认为上述三式仅为管道热胀应变引起的对设备的推力和力矩的计算公式，热胀应变包括热胀、冷缩和其它位移作用。另外因为管道自重、支吊架反力以及其它持续载荷亦对端口产生推力及推力矩。GLIF 以及CAESARII 计算出的初热及初冷工况对端口的推力及推力矩应为上述热胀应变及自重等作用力的总和。此外（9.0.3-1）式为初热工况，（9.0.3-2）式为初冷工况，（9.0.3-3）式为应变自均衡工况。 CAESAR II 的SUS 工况对应初冷工况，OPE 对应初热工况，其中： SUS 工况：W+P1+H OPE 工况：W+D1+T1+P1+H EXP 工况：OPE-SUS=D1+T1 其中W(自重)、D1（端点附加位移）、T1（热胀）、P1（内压）、H （支吊架），由此可认为EXP 工况的Restraint Summary 计算出的端口推力及推力矩即为纯热胀应变工况下的数值
平衡拱脚水平推力的结构处理手法
平衡拱脚水平推力的结构处理手法 拱是有推力结构，因此拱脚支座必须能够可靠地承受传递水平推力，否则拱式结构的受力性能无法保证。 如果能将结构处理的手法与建筑功能和艺术形象融合起来，通过对结构的袒露和艺术来收到建筑造型优美的效果则更佳。 一般，抗推力结构的处理方案有下列四种。 1. 水平推力由拉杆直接承担 这是最安全可靠的方案，能确保拱在任何情况下正常工作。另一优点是，其支承结构（墙、柱、刚架等）顶部无水平推力H作用，只承担竖向力，故支承结构的用料最省、最经济（图1-36）。 图1-36 拱脚水平推力由拉杆承担 （a）室内拉杆拱（b） 地下拉杆拱 带拉杆（尤其预应力拉杆较粗）拱的主要缺点，是其室内空间（净高与内景）欠佳，故其应用受到限制，多用于食堂、礼堂、仓库、车间等建筑。 2. 推力由水平结构承担 本方案的目标是尽量少设拉杆，让水平推力由拱脚标高平面内的水平结构（圈梁、挑檐板、边跨现浇钢筋混凝土楼屋盖等）承担（图1-37），使拱脚以下的墙、柱、刚架等竖向结 构顶部不承受水平推力。本方案比上一方案用料较多，造价较高，但由于拱内无拉杆，可获得较大的室内建筑空间。
图1-37 拱脚水平推力由山墙内的拉杆承担(北京展览馆电影厅) 3. 推力由竖向结构承担 拱脚推力H与竖载q的合力是斜向的，在拱脚处与拱轴曲线相切。在该力与其它力作 用下，对竖向结构的变形要求比强度要求更严。竖向结构应有极大刚度，极小变形。其基础应扩大，使地基应力尽量趋于均匀，其最大与最小应力相差不能过大，不致使竖向结构倾斜，以保证拱脚水平位移极小，避免拱内弯矩变化过大。这是对竖向结构的总要求。 抗推力竖向结构有下列几种型式： 1.斜柱墩 跨度较大、拱脚推力较大时，采用斜柱墩方案,既传力直接，用料经济合理，又造型轻巧新颖。 近年来，我国一些体育、展览建筑采用双铰拱或三铰拱（尤其钢拱较多）,不设拉杆支承在斜柱墩上，这种结构最早用于云南体育馆，后又陆续用于内蒙、天津、沈阳等地田径练习馆中，跨度40～53m。斜柱秦俑博物馆展览厅的67m跨三铰钢拱，就支承在斜柱墩上（图1-38）,斜柱从基础墩斜挑出2.5m。这种斜挑柱，承担拱脚推力，可减少柱弯矩，受力非常合理。 图1-38 陕西、临潼，秦俑博物馆展览厅 2.边跨结构 当拱跨较大，且其旁侧有边建筑（如走廊、办公室、休息小厅、大厅等）时，就可让拱脚推力传给边跨结构、靠它把推力均匀传布开去。这些抗推力的边跨竖向结构，可以是单层 或多层的墙体，也可以是单层或多层的、单跨或多跨的刚架（图1-39），或其它各种结构。而这些抗推力竖向结构的侧向刚度要足够大，以保证其在推力下侧移极小。
推力电流的作用和防触电功能的正确使用方法
焊条电弧焊中推力电流的正确使用方法 唐山松下直流弧焊机YD-400AT3HGF/HGG/HGR、YD-400/630SS3HGE在焊接各种电焊条工艺时，因推力电流使用不当，焊接飞溅较大；因二次输出电缆极性接错，也造成焊接飞溅过大。现将正确的使用方法说明如下： 一、推力电流的正确使用方法： 1、推力电流的作用：消除焊条“粘条”现象。 是在焊条有“粘条”倾向时，电弧电压较低（低于15V以下时），在焊接电流上增加了瞬时的较大的电流（即推力电流），将即将粘上的熔滴 推开，使电弧正常稳定燃烧，其焊机外特性曲线（见图一）。 2、推力电流的缺点：增加焊条电弧的飞溅量（推力电流加的越大，焊接飞 溅越大）。 3、碱性焊条（结507、结427等）在小电流焊接时，如有“粘条”现象， 请加一定的推力电流值（以不粘条为好）。在≥100A电流焊接时，无粘 条现象，请将推力电流旋钮调整为0位，减少焊接飞溅。 4、酸性焊条（结422、结502等）在任何电流时焊接均无“粘条”现象， 请将推力电流旋钮调整为0位，避免增加焊接飞溅。 5、纤维素焊条（E6010、E8010），推力电流要加大，保持不沾条，不断弧，
电弧稳定性好。 6、碳弧气刨工艺时，请将推力电流旋钮调整为0位。 7、400AT3HGG带有“简易TIG”焊接功能，其焊机外特性曲线（见图二）。 当钨极接触引弧时，为了防止钨极尖烧损，接触短路电流20A，防止焊缝夹钨，焊接质量优良。 8、焊枪加长电缆100米，地线加长100米，经国家电科院专家现场检测， 无电流、电压衰减现象，电弧稳定，焊缝一致性好。 二、防触电开关的正确使用方法： 1、在无触电场地焊接作业，请将“防触电开关”拨到“无”；空载电压直 流70-75 V,焊条引弧性能好。 2、在有触电倾向的场地焊接作业（如：焊工手套潮湿、水坑中、容器及管 道内焊接，换焊条有触电感觉时），请将“防触电开关”拨到“有”；此时的空载电压为直流11-12 V，有效地防止焊工发生触电事故；但是对焊条引弧性能有一定影响（焊条要多敲几下，焊条芯的焊丝接触到工件，才能引燃电弧）。所以在正常场合使用，请不要将“防触电开关”拨在“有”上。 三、极性的正确使用方法： 1、碱性焊条（结507、结427等）焊接二次输出电缆极性为“反接”（工件
抗弯强度计算公式
工字钢抗弯强度计算方法 一、梁的静力计算概况 1、单跨梁形式：简支梁 2、荷载受力形式：简支梁中间受集中载荷 3、计算模型基本参数：长L =6 M 4、集中力：标准值Pk=Pg+Pq =40+40=80 KN 设计值Pd=Pg*γG+Pq*γQ =40*1.2+40*1.4=104 KN 工字钢抗弯强度计算方法 二、选择受荷截面 1、截面类型：工字钢：I40c 2、截面特性：Ix= 23850cm4 Wx= 1190cm3 Sx= 711.2cm3 G= 80.1kg/m 翼缘厚度tf= 16.5mm 腹板厚度tw= 14.5mm 工字钢抗弯强度计算 方法三、相关参数 1、材质：Q235 2、x轴塑性发展系数γx：1.05 3、梁的挠度控制〔v〕：L/250 工字钢抗弯强度计算方法 四、内力计算结果 1、支座反力RA = RB =52 KN 2、支座反力RB = Pd / 2 =52 KN 3、最大弯矩Mmax = Pd * L / 4 =156 KN.M 工字钢抗弯强度计算方法 五、强度及刚度验算结果
1、弯曲正应力σmax = Mmax/ (γx * Wx)＝124.85 N/mm2 2、A处剪应力τA = RA * Sx / (Ix * tw)＝10.69 N/mm2 3、B处剪应力τB = RB * Sx / (Ix * tw)＝10.69 N/mm2 4、最大挠度fmax = Pk * L ^ 3 / 48 * 1 / ( E * I )=7.33 mm 5、相对挠度v = fmax / L =1/ 818.8 弯曲正应力σmax= 124.85 N/mm2 < 抗弯设计值f : 205 N/mm2 ok! 支座最大剪应力τmax= 10.69 N/mm2 < 抗剪设计值fv : 125 N/mm2 ok! 跨中挠度相对值v=L/ 818.8 < 挠度控制值〔v〕:L/ 250 ok! 验算通过！ 钢板抗弯强度计算公式 钢板强度校核公式是：σmax= Mmax / Wz ≤ [σ] 4x壁厚x(边长-壁厚)x7.85 其中，边长和壁厚都以毫米为单位，直接把数值代入上述公式，得出即为每米方管的重量，以克为单位。 如30x30x2.5毫米的方管，按上述公式即可算出其每米重量为： 4x2.5x(30-2.5)x7.85=275x7.85=2158.75克，即约2.16公斤 矩管抗弯强度计算公式 1、先计算截面模量 WX=（a四次方-b四次方）/6a 2、再根据所选材料的强度，计算所能承受的弯矩 3、与梁上载荷所形成的弯矩比对，看看是否在安全范围内 参见《机械设计手册》机械工业出版社2007年12月版第一卷第1-59页
盾构机推力计算
盾构机的推力和扭矩计算 盾构机的推力和扭矩计算包括软土和硬岩两种情况进行。 在软土中掘进时盾构机的推力和扭矩的计算 地层参数按〈6〉岩石全风化带选取，由于岩土体中基本无水，所以水压力的计算按水土合算考虑。选取可能出现的最不利受力情况埋深断面进行计算。根据线路的纵剖面图，〈6〉层埋深不大，在确定盾构机拱顶处的均布围岩竖向压力P e时，可直接取全部上覆土体自重作为上覆土地层压力。 盾构机所受压力： P e = 丫h+ P o P0i= P e + G/DL P i=F e xx R=(P+ 丫.D)入 式中：入为水平侧压力系数，入= h为上覆土厚度，h= 丫 为土容重，丫= t/m 3 G为盾构机重，G=340 t D为盾构机外径，D= m ; L为盾构机长度，L= m ; P 0为地面上置何载， P o=2 t/m 2; P oi为盾构机底部的均布压力；P i为盾构机拱顶处的侧向水土压力；P2为盾构机底部的侧向水土压力；P e=X +2= t/m 2 2 2 P oi=+34O/ (x) =m P i=x =m 2 P2 =+ xx =m 盾构推力计算 盾构的推力主要由以下五部分组成： F F i F2 F3 F4 F5 式中：F i为盾构外壳与土体之间的摩擦力；F2为刀盘上的水平推力引起的推力F3为切土所需要的推力；F4为盾尾与管片之间的摩阻力 F5为后方台车的阻力 1
F l 一(P e P01 P P2)DL . 4 式中：：土与钢之间的摩擦系数，计算时取0.3 1 F1(26.83 33.37 14.89 18.3) 6.25 8.32 0.3 1144.23t 4 F2 ,4(D2P d) 式中：P d为水平土压力，P d( h D) 2 D 6.28 h 12.8 15.93m 2 2 2 F d 0.47 1.94 15.93 14.52t/m F2/ 4(6.282 14.52) 445.48t F3/4(D2C) 式中：C为土的粘结力，c=m F3 (6.252 4.5) 138.06t 4 F4 W c c 式中：VC、卩c为两环管片的重量(计算时假定有两环管片的重量作用在盾尾内，当管片容重为m3管片宽度按计时，每环管片的重量为)，两环管片的重量为考虑。卩C= F448.24 0.3 14.47t F5 G h sin g G h cos 式中：G h为盾尾台车的重量，G~ 160t; B为坡度，tg 9 = 卩g为滚动摩阻，卩g= F5160 0.025 0.05 160 1 12.00t 盾构总推力：F 1144.23 445.48 138.06 14.47 12.00 1754.24t 盾构的扭矩计算
发挥社工协会在社会工作中的推力作用
发挥社工协会在社会工作中的推力作用全国各地社会工作协会发展与建设座谈会侧记 近几年，民间社工组织如雨后春笋，生根发芽，越来越多地担负起社会服务职能，全国各地从实际出发，探索出了一条适合自身发展的社工模式。 有业内人士认为，当前正是中国社会工作发展的“拐点”，各地社工机构如何找准自身定位，发挥好自身作用，是摆在各地社会工作发展中的一个关键问题。而中国社会工作协会如何当好政府推动社会工作发展的助手，如何发挥好社会工作专业化、职业化、行业化的全国性公益组织的作用，也是中国社会工作协会正在思考和探索的问题。 为此，5月24日至25日，中国社会工作协会在北京召开了全国各地社会工作协会发展 与建设座谈会，来自北京、上海、深圳、湖南、江西、青海、沈阳、宁波、大庆等地的社会工作者协会分别介绍了各自的做法和经验。最后，会议提出要形成会议纪要，提出进一步实现和强化行业组织功能，树立和强化协会平台作用，进一步加强和推动协会自身建设，创造社会工作发展的良好氛围。 各地政府强力推动社工发展 设立专门的领导机构和工作部门来强力推动社会工作发展，是社工实务建设的重要前提，比较有代表性的是北京和深圳模式。 北京市社工委相关负责人介绍说，北京在市、区两级成立了社工委和社工办，在区、县街道层面普遍设立社会办，统筹负责社工、社区和社团的指导与管理，逐级负责，一插到底。北京市社工委还成立专门小组研究如何将发展社会工作列入北京市“十二五”规划之中，以取得政府部门的重视。 “社会工作部门成立后，推动健全了党委领导、政府负责、协会协同、公众参与的社会管理格局。”北京市社工委相关负责人说。在这一背景下，将行政机关、事业单位做不了或者做不好而百姓又急需的社会服务以项目形式委托给具备资质的社会工作事务所承担。 深圳市则采取“虚”与“实”相结合的方式，成立了由市领导挂帅和相关职能部门负责人参加的社会工作领导小组，日常办事机构设在市民政局，采取既有统一决策，又有具体实施，职能部门相互联动的方式。 近年来，伴随着我国社会工作的日渐蓬勃，民间社工组织发展急需资金支持，而采取政府购买服务的方式来扶持民办社工机构壮大发展是社工发展的必要条件。 目前，北京市在推广西城区“一会三所”社工模式的同时，更大力度地推动社会工作事务所的发展。
工字钢抗弯强度计算
工字钢抗弯强度计算 钢铁知识/jimmy 一、梁的静力计算概况 1、单跨梁形式：简支梁 2、荷载受力形式：简支梁中间受集中载荷 3、计算模型基本参数：长 L =6 M 4、集中力：标准值Pk=Pg+Pq =40+40=80 KN 设计值Pd=Pg*γG+Pq*γQ =40*1.2+40*1.4=104 KN 二、选择受荷截面 1、截面类型：工字钢：I40c 2、截面特性： Ix= 23850cm4 Wx= 1190cm3 Sx= 711.2cm3 G= 80.1kg/m 翼缘厚度 tf= 16.5mm 腹板厚度 tw= 14.5mm 三、相关参数 1、材质：Q235 2、x轴塑性发展系数γx：1.05 3、梁的挠度控制［v］：L/250 四、内力计算结果 1、支座反力 RA = RB =52 KN 2、支座反力 RB = Pd / 2 =52 KN 3、最大弯矩 Mmax = Pd * L / 4 =156 KN.M 五、强度及刚度验算结果 1、弯曲正应力σmax = Mmax / (γx * Wx)＝124.85 N/mm2 2、A处剪应力τ A = RA * Sx / (Ix * tw)＝10.69 N/mm2 3、B处剪应力τ B = RB * Sx / (Ix * tw)＝10.69 N/mm2 4、最大挠度 fmax = Pk * L ^ 3 / 48 * 1 / ( E * I )=7.33 mm 5、相对挠度 v = fmax / L =1/ 818.8 弯曲正应力σmax= 124.85 N/mm2 < 抗弯设计值 f : 205 N/mm2 ok! 支座最大剪应力τmax= 10.69 N/mm2 < 抗剪设计值 fv : 125 N/mm2 ok! 跨中挠度相对值 v=L/ 818.8 < 挠度控制值［v］:L/ 250 ok! 验算通过！
水平支撑的计算方法
水平支撑的计算方法 一、水平支撑系统计算方法 水平支撑系统计算可分为在土压力水平力作用下的水平支撑计算和竖向力作用下的水平支撑计算，现阶段的计算手段已可实现将围护体、内支撑以及立柱作为一个整体采用空间模型进行分析，支撑构件的内力和变形可以直接根据其静力计算结果确定即可，但空间计算模型其实用程度上存在若干不足，因此现阶段绝大部分内支撑系统均采用相对简便的平面计算模型进行分析，当采用平面计算模型进行分析时，水平支撑计算应分别进行水平力作用和竖向力作用下的计算，以下分别进行说明。 1．水平力作用下的水平支撑计算方法 1)支撑平面有限元计算方法 水平支撑系统平面内的内力和变形计算方法一般是将支撑结构从整个支护结构体系中截离出来，此时内支撑（包括围檩和支撑杆件）形成一自身平衡的封闭体系，该体系在土压力作用下的受力特性可采用杆系有限元进行计算分析，进行分析时，为限制整个结构的刚体位移，必须在周边的围檩上添加适当的约束，一般可考虑在结构上施加不相交于一点的三个约束链杆，形成静定约束结构，此时约束链杆不产生反力，可保证分析得到的结果与不添加约束链杆时得到的结果一致。 内支撑平面模型以及约束条件确定之后，将由平面竖向弹性地基梁法（如图16-16）或平面连续介质有限元方法得到的弹性支座的反力作用在平面杆系结构之上，采用空间杆系有限元的方法即可求得土压力作用下的各支撑杆件的内力和位移。 采用平面竖向弹性地基梁法或平面连续介质有限元法时需先确定弹性支座的刚度，对于形状比较规则的基坑，并采用十字正交对撑的内支撑体系，支撑刚度可根据支撑体系的布置和支撑构件的材质与轴向刚度等条件按如下计算公式（16-1）确定。在求得弹性支座的反力之后，可将该水平力作用在平面杆系结构之上，采用有限元方法计算得到各支撑杆件的内力和变形，也可采用简化分析方法，如支撑轴向力，按围护墙沿围檩长度方向的水平反力乘以支撑中心距计算，混凝土围檩则可按多跨连续梁计算，计算跨度取相邻支撑点的中
工业管架水平推力及温度应力的计算与分析
工业管架水平推力及温度应力的计算与分析 发表时间：2018-11-01T16:37:03.830Z 来源：《建筑学研究前沿》2018年第16期作者：沈志麟 [导读] 作为超长结构体系，又长期暴露在户外环境，结构本身的温度应力验算也是必不可少的。 上海华谊工程有限公司上海 201100 摘要：管架作为工业建筑主要组成部分，遍布于包含医药、石油、化工等几乎所有工业项目，用于支撑化工类管架、公用工程管线以及电气仪表桥架。它可以说是整个工业系统的桥梁和纽带，所以管架在工业系统中具有举足轻重的地位。管架有别于普通的排架结构，在设计过程中有两点需要特别注意，1、管架上如支撑有热力管道，管道因热胀冷缩产生的水平推力，在管架结构计算过程中应加以考虑； 2、工业项目中管架的总长度少则几百米，多则几公里。作为超长结构体系，又长期暴露在户外环境，结构本身的温度应力验算也是必不可少的。 关键词：水平推力；减载式；重载式 1.管架分类 管架按结构材料可分为三种：混凝土管架、钢结构管架、钢和混凝土混合管架。混凝土管架一般适用于跨度小于9m的管廊，其抗腐蚀、抗老化能力强，造价最为便宜，但施工周期长；钢结构管架在国外或国内外资项目中被普遍应用，其特点是可以工厂预制，现场拼装，施工速度快，质量可靠，但是抗腐蚀、防火能力较差、且造价较另外两种形式昂贵；第三种钢和混凝土混合管架是目前国内化工体系内比较常见的，其柱为混凝土结构，梁为钢结构，其施工工艺比较成熟。管架按照结构形式可分为两种，独立式管架和纵梁式管架，支撑有较大热力管道的管架，一般采用纵梁式管架。管架按照热力管道支座形式和传力途径可分为两种：中间管架和固定管架，固定管架设置在两个管道补偿器的中间，一般为设置有柱间支撑的四柱形式，再通过纵梁将中间管架和固定管架连接起来。 2.管架荷载计算 管架荷载主要分为仪表桥架、平台、管道及附件自重、平台的活荷载、热力管道的水平推力、风荷载、地震荷载以及结构本身的温度应力等。 1）热力管道的水平推力 管架的水平推力的种类、取值大小以及工况组合，是管架荷载计算的重点。在结构计算时，一般可认为都由固定管架承担。其种类可以分为三种：a、管道补偿器的弹性反力（由于补偿器变形而形成的回弹力）；b、关闭和打开阀门时，管道的阀门、弯管及盲板等由介质产生的内压力；c、作用在固定管架上补偿器与固定管架之间各中间管架的摩擦力之和。前两种水平力由一般由管道专业通过应力计算提供，第三种摩擦力由结构设计者根据管道布置的形式自行计算，参见《GB51019-2014》附录C。 管道补偿器的弹性反力简图管道关闭和打开阀门时简图 2）管廊式管架管道热膨胀变形时摩擦力的传递路径 对于纵梁式管架，管道作用于中间管架横梁上的摩擦力，由横梁传至两侧的纵向构件承受，并由纵向构件逐一传至固定管架，每个纵向构件承受的轴向力是不同的，从补偿器至固定管架逐个增大。故与固定管架连接的纵梁拉力最大，需要对连接节点进行受拉承载力验算；若为端部固定管架即重载式，这部分摩擦力全部传递给固定管架；如果是中间固定管架即减载式，应与固定管架另一端的摩擦力进行相互抵消，取他们的差值。此时我们在管架设计中，不能将管道产生的摩擦力按一个方向全部输入在柱子上，不然会导致固定管架处水平力过大，固定管架柱底会产生很大的弯矩，导致基础面积增大，这样的设计是显然是不明智的，不合理的。 3）结构温度应力计算 厂区总体管架一般长度都比较长，而且都是露天结构，受到极端气候的概率比较大，其温度应力也不容忽视。按照温度变形基本计算公式：，结构的变形量与其温差成正比，计算温差应该取结构初始温度（即管架安装固定后的月平均气温）与结构最高（最低）平均温度的差值。然而实际工程中很难控制初始温度，所以只能进行假定计算。即按照《建筑结构荷载规范》附录E的50年重现期的最高（最低）月平均气温的差值作为计算温差。另外因为梁柱节点的微滑动，柱子的弹性抵抗和结构传热稳定性等原因，实际计算中还需要考虑0.5左右的滑动系数【3】。 4）管道间牵制作用 管架上支撑的管道除了热力管道外，还有相当一部分的常温管道，它们的存在对热力管道的热胀冷缩起到了牵制作用，对于结构来说是有利的。其取值与管道的数量和热力管道和全部管道的重量之比相关，一般取值在0.2~1.0之间。 5）计算实例 现通过一个计算实例详细阐释结构温度应力及管道热膨胀摩擦力，现截取一端130m长，5m高，宽6m的单层管架作为计算单元，管架柱为混凝土结构截面400mmx400mm，横梁截面为300mmx400mm，纵梁为钢结构型号为HM340X250，固定管架为设置柱间支撑的双柱形式，钢梁材质Q235B，混凝土强度等级C30，露天环境假定温差50度，管架上设置有一根400mm高温蒸汽管道，5根200mm常温管道，管道恒荷载为12Kn/m，钢与钢的摩擦系数0.3，牵制系数为0.48，分别采用重载式和减载式支撑形式进行计算。 a、减载式： 计算时将固定管架，按等刚度简化为单柱，中间点作为温度变形的不动点，柱顶没有发生位移故不产生内力，两端柱顶位移最大，柱顶剪力也最大；而钢梁的最大内力在不动点的两端。
拉力与推力对销售的作用
拉力与推力对销售的作 用 TTA standardization office【TTA 5AB- TTAK 08- TTA 2C】
在笔者的营销经历中常常面对经销商和厂家之间这样的争论：“××产品的市场拉力太小了，消费者点名率这么低，这产品怎么做！”而生产厂家又常常抱怨“产品上柜率这么低，露出度差，拉力怎么能大，这样的经销商要来做什么？”拉力和推力这对销售中的孪生兄弟经常是产销双方的矛盾焦点和导火索，笔者在这些年的营销工作中摸索出了一点对拉力与推力的体会，希望在此与大家共享。 拉力与推力的来源 销售中的拉力实际就是促使消费者自发的购买产品的动力，而推力则是销售商通过销售工作促使消费者购买产品的力量，无疑这两种力量都会对销售产生促进，但是二者在营销中的功能和来源是有着很大的差别的。拉力主要来源于产品、广告、效应、营销政策等方面，更多的是市场方面的工作，而推力则更多来源于销售商的终端促销、人员销售、产品上柜率等方面，销售方在其中站着主导地位。 对于不同类型的产品，拉力和推力的来源是有很大区别的，针对不同的产品特点，施加适宜的力量才能事半功倍，有效地影响产品的销售。例如很多产品造型对使用影响较大的产品，销售的拉力往往来源于产品自身的设计，对耐用消费品，销售的拉力多来源于品牌和广告，而快速消费品呢，推力的作用似乎更大，因此对于不同的产品营销人必须要研究不同的拉力与推力组合，才能达到满意的效果。 2001年前后，笔者供职于建筑材料与小家电企业时就深深体会到了这一点。我供职的这两家企业在国内行业都居于前三地位，每年推广费用5-6千万，拉力可谓巨大了吧，但是销售业绩却并不如人意，问题何来呢？经过调研我们发现消费者在这类产品的购买时，品牌因素的影响非常小，而相反对于使用的感觉更加看中；生活者并不注意这类产品的广告，相反，对于卖场的展示和促销更加关注。由此我们看出，这类产品推力似乎更重要，而拉力的产生更多的要依靠产品自身的设计包装等因素。细看企业的营销组合，可以发现企业的设计力量一直是和营销分离的，产品的主要拉力自然不足。而产品在很多卖场的展示位置竟然位于货架的最上层和底层，中高档商场里销售的是低档产品，大型超市里却在力推中高档商品。这些工作的细节问题，自然直接影响了产品的推力，这种状况下销售的阻力自然也就大了许多。因此，提升产品的设计品质，面向生活者的需求和使用习惯进行产品开发也就成为很大的问题；增加卖场的利润空间，促使卖场加大销售推力则是另一个重要的工作。 因此，笔者认为，对拉力和推力来源的探究对于采取什么样的营销组合是具有很大的意义的，消费者的消费习惯、购买习惯对产品的销售有着直接的影
气缸力计算公式
气缸力计算公式 Document serial number【UU89WT-UU98YT-UU8CB-UUUT-UUT108】
气缸推力计算公式 气缸理论出力的计算公式： F：气缸理论输出力(kgf) F′：效率为85％时的输出力(kgf)－－(F′＝F×85％） D：气缸缸径(mm) P：工作压力(kgf／cm2) 例：直径340mm的气缸，工作压力为3kgf／cm2时，其理论输出力为多少芽输出力是多少 将P、D连接，找出F、F′上的点，得： F＝2800kgf；F′＝2300kgf 在工程设计时选择气缸缸径，可根据其使用压力和理论推力或拉力的大小，从经验表1－1中查出。 例：有一气缸其使用压力为5kgf／cm2，在气缸推出时其推力为 132kgf，(气缸效率为85％)问：该选择多大的气缸缸径 ●由气缸的推力132kgf和气缸的效率85％，可计算出气缸的理论推力为F＝F′／85％＝155(kgf) ●由使用压力5kgf／cm2和气缸的理论推力，查出选择缸径为63的气缸便可满足使用要求。 2.气缸理论基准速度为u=1920XS/A (mm/s).其中S为排气回路的合成有效面积,A为排气侧活塞的有效面积. 、耗气量：气缸往复一个行程的情况下，气缸以及缸与换向阀之间的配管内所消耗的空气量（标准大气压状态下） 2、最大耗气率：气缸活塞以最大速度运动时，单位时间内所消耗的空气量（标准大气压状态下）
气缸的最大耗气量： Q=活塞面积 x 活塞的速度 x 绝对压力通常用的公式是： Q=2v（p+） Q------标准状态下的气缸最大耗气量（L/min） D------气缸的缸径（cm） v------气缸的最大速度（mm/s） p------使用压力（MPa）气缸耗气量及气管流量计算方法
拉力与推力对销售的作用
在笔者的营销经历中常常面对经销商和厂家之间这样的争论：“××产品的市场拉力太小了，消费者点名率这么低，这产品怎么做！”而生产厂家又常常抱怨“产品上柜率这么低，露出度差，拉力怎么能大，这样的经销商要来做什么？”拉力和推力这对销售中的孪生兄弟经常是产销双方的矛盾焦点和导火索，笔者在这些年的营销工作中摸索出了一点对拉力与推力的体会，希望在此与大家共享。 拉力与推力的来源 销售中的拉力实际就是促使消费者自发的购买产品的动力，而推力则是销售商通过销售工作促使消费者购买产品的力量，无疑这两种力量都会对销售产生促进，但是二者在营销中的功能和来源是有着很大的差别的。拉力主要来源于产品、广告、效应、营销政策等方面，更多的是市场方面的工作，而推力则更多来源于销售商的终端促销、人员销售、产品上柜率等方面，销售方在其中站着主导地位。 对于不同类型的产品，拉力和推力的来源是有很大区别的，针对不同的产品特点，施加适宜的力量才能事半功倍，有效地影响产品的销售。例如很多产品造型对使用影响较大的产品，销售的拉力往往来源于产品自身的设计，对耐用消费品，销售的拉力多来源于品牌和广告，而快速消费品呢，推力的作用似乎更大，因此对于不同的产品营销人必须要研究不同的拉力与推力组合，才能达到满意的效果。 2001年前后，笔者供职于建筑材料与小家电企业时就深深体会到了这一点。我供职的这两家企业在国内行业都居于前三地位，每年推广费用5-6千万，拉力可谓巨大了吧，但是销售业绩却并不如人意，问题何来呢？经过调研我们发现消费者在这类产品的购买时，品牌因素的影响非常小，而相反对于使用的感觉更加看中；生活者并不注意这类产品的广告，相反，对于卖场的展示和促销更加关注。由此我们看出，这类产品推力似乎更重要，而拉力的产生更多的要依靠产品自身的设计包装等因素。细看企业的营销组合，可以发现企业的设计力量一直是和营销分离的，产品的主要拉力自然不足。而产品在很多卖场的展示位置竟然位于货架的最上层和底层，中高档商场里销售的是低档产品，大型超市里却在力推中高档商品。这些工作的细节问题，自然直接影响了产品的推力，这种状况下销售的阻力自然也就大了许多。因此，提升产品的设计品质，面向生活者的需求和使用习惯进行产品开发也就成为很大的问题；增加卖场的利润空间，促使卖场加大销售推力则是另一个重要的工作。 因此，笔者认为，对拉力和推力来源的探究对于采取什么样的营销组合是具有很大的意义的，消费者的消费习惯、购买习惯对产品的销售有着直接的影响，这些都决定着我们把拉力施加在哪里最适合，另一方面产销双方在拉力与推力两个方面的智力角逐又直接影响着推力的大小。 拉力、推力与产销双方的关系 在前面我们看到了拉力多数时候来源于生产方，而推力更多的来源于销售方。这种拉力与推力的角逐，实际也是产销双方获取自身利益最大化的矛盾焦点。市场就像一辆车，从自
《推力》教学设计
教学目标 知道力是生活中常见的力 能在教师引导下，体会对物体施加推力时自身的感受 能描述物体在推力作用下发生位置和形状改变的现象 4．对探究推力的作用感兴趣，愿意从多个角度、以多种方式认识准力及其作用效果 5．愿意倾听他人发言，乐于分享自已的感受和想法。 6能举例说明推力在生活中的广泛存在和作用 二、教学内容 前一课认识了拉力的广泛存在及其作用效果后，本课将引导学生通过一系列体验括动感 受力的普迎存在及其作用效果，加深对“力”这个抽象概念的感性认识和“力可以使物体的和位置发生改变”这种现象的理解 本课设计了一个科学实践活动和一个拓展与应用活动。 本课的科学实践活动是“体验推力”这个活动由3个环节组成 第一个环节是组织学生做推人游戏，体会推与被推的感觉，感知推力的存在。 少第二个环节是推重物，引导学生观察物体在推力作用下位置和形状发生改变的现象；同还可引导学生“发现”推动轻重不同的物体时需要用大小不同的力 第三个环节是推皮球和海绵，观察它们在推力作用下形状发生改变的现象，强化学生对 力能使物体的形状发生改变”这种现象的认识。 本课的拓展与应用活动是认识推力在生活中的普遍存在和作用效果。 教学准备 （一）教师准备 L．每组1个装有重物的纸箱、1个皮球、1块海编 2．与推力有关的生活情景照片或视频，如推开窗户、推注射器、推雪人、推铅球等。C）学生准备为 学生活动手册、铅笔。 四、安全注意事项 组织学生做推人游戏和推重物活动前要清理好场地，避免因为地面湿滑或周围桌椅摆 数染乱造成学生摔伤或碰伤 2．组织学生做推人游戏时，提醒学生用力不要过猛，以免受伤 3．组织学生做二人推球活动时，提醒学生注意用力适度，以免意外受伤。 教学过程 （一）提出和疆焦问题 利用课页图表现的生活情景导入新课教学 引起学生对推力的学习兴趣， 大 提间问：怎样用力才能使轮椅向前移动？「活 谈话，使轮椅向前移动的力是 推力。这节 课就让我们一起来认识推力。（边说边板书课题 推力”。） （二）展开科学实践活动 1．组织学生做推人游戏。 （1）找两名学生到教室前面示范，讲解游応 戏规则
拉力(推力)直接做功(所用公式
一、拉力（推力）直接做功(所用公式 ) 例题1：某人用100牛的水平拉力使重为500牛的小车沿水平方向前进了5米，在这过程中拉力做的功是＿＿＿＿＿焦。后来又用沿斜坡方向的100牛的拉力将小车拉上坡顶，该斜坡长为5米，高为0.5米，这时拉力做的功为＿＿＿＿焦。 例题2：小明锯开木头，每拉一次锯条移动距离0.3米，所用的力为180N ，连续拉锯50次用了60秒，这个过程中小明做功为多少J ？ 基础练习： 1.小明同学用10N 的水平力把重100N 的物体在4 s 内沿水平面拉动了10m ，然后撤去这个力，物体又滑行了2m ，用了1.5s ，则在全过程中拉力对物体做了______J 的功 2. （2008·佛山）某人在水平地面上用100N 的水平推力推动重500N 的物体，使物体以0.2m/s 的速度匀速移动了3m ，地面对物体的摩擦力是__ N ，此人做的功是 J 提高练习： 1．如图是一种开瓶器。使用时将螺旋钻头旋进软木塞，再用双手按压把 即可将瓶塞拔出。王哲在5s 内将瓶塞拔出，若瓶塞长5㎝，瓶塞受到的 平均阻力为200N ，则王哲克服瓶塞阻力做了 J 功 2．（2008·潍坊）如图6-1-11所示，2008年北京奥运会火炬的质量为985g 火炬手持火炬沿水平路面匀速前进20m ，火炬手对火炬做的功为 J.若使火炬匀速升高lm ，火炬手对火炬做的功为___ J 。(不计空气阻力及燃料质量的变化，g 取10N/kg) 3．在甬台温高速公路工程中，需要将一株千年古樟移动。施工人员先将古樟的枝叶作了修剪，再在其四周深挖，把古樟连根带土挖起，宛如一个长方体的大“花盆”(如图9—3—9)。然后施工人员在“花盆”下铺上平行轨道，用4个推力均为5×106牛的千斤顶将古樟沿轨道缓慢滑动了35米。 (1)移动前，施工人员对古樟进行修剪是为了降低古樟的 作用； (2)古樟连根带土的体积约为3500米3，若平均密度按 2．0×10千克／米3计算，它的质量约为多少? (3)在整体平移过程中，4个千斤顶对“花盆”共做了多少功? (4)在移动过程中采取哪些措施可以减少摩擦?请举两 例 。 二、克服重力（阻力）做功(所用公式 ) 例题3：一个体重为400牛的学生在10秒内跑上4米高的楼，则这位同学所做了多少功。 例题4：某同学将质量为10kg 的水桶从离井口3m 深处匀速提到井口，在这一过程中,陈杰对水桶做了多少功? 压螺旋钻 压
螺旋桨推力计算模型
螺旋桨推力计算模型 根据船舶原理知：4 2 D n K T T ρ=（T K 为螺旋桨的淌水特性） 通过资料查得：T K 为进速系数J 的二次多项式，但无具体的公式表示，只能通过图谱查得，同时t K K T T -= 10（0T K 为淌水桨在相同的转速情况下以速度为V A 运动时的推力、进速系数 nD W U nD V J P A p ) 1(-= = ） 估算推力减额分数的近似公式： 1. 汉克歇尔公式： 对于单螺旋桨标准型商船（C B =0.54~0.84） t=0.50Cp-0.12 对于单螺旋桨渔船： t=0.77Cp-0.30 对于双螺旋桨标准型商船（C B =0.54~0.84） t=0.50Cp-0.18 2. 商赫公式 对于单桨船 t=KW 式中：K 为系数 K=0.50~0.70 适用于装有流线型舵或反映舵者 K=0.70~0.90 适用于装有方形舵柱之双板舵者 K=0.90~1.5 适用于装单板舵者 对于双螺旋桨船采用轴包架者：t=0.25w+0.14 对于双螺旋桨船采用轴支架者：t=0.7w+0.06 3. 哥铁保公式 对于单螺旋桨标准型商船（C B =0.6~0.85） P B WP B C C C C t ??? ? ? ?+-=5.13.257.1 对于双螺旋桨标准型商船（C B =0.6~0.85） B WP B C C C t 5.13.267.1+-= 4. 霍尔特洛泼公式 对于单螺旋桨船 stern P C BT D C BC B L t 0015.0)/(1418.0000524.00585.1)/(001979.02101+--+-=式中：10C 的定义如下： 当L/B>5.2 L B C /10= 当L/B<5.2 )134615385.0//(003328402.025.010--=L B C 对于双螺旋桨船： BT D C t B / 1885.0325.0-=
推力和拉力新 五年级科学
推力和拉力 指导思想与理论依据： 本课依据《小学科学课程标准》中“5.1有的力直接施加在物体上，有的力可以通过看不见的物质施加在物体上。5.2物体运动的改变和施加在物体上的力有关”为目标编写的。 基本力学中：力对物体作用效果取决于力的大小、方向和作用点。 力对物体作用效果：力可以改变物体形状，也可以使物体的运动状态发生改 变。 运动状态改变有三种情况：1.方向改变 2.速度改变 3.静动 教学背景及教材分析： 力的现象是生活中十分常见的，但是怎样表达力和力的种类对学生是十分陌生的。人类对力的概念形成简史中，最早是在推、拉物体时产生的一系列力量进行研究。学生从推力和拉力开始研究各种各样的力是符合人类认知规律的。本课以生活中常见的推拉进行引入，师生互动，并可以看到推力和拉力对受力物体的影响，进而在教师引导下对力的三要素即大小、方向、作用点有了认识。 力的三要素理论出自基本力学中：力对物体作用效果取决于力的大小、方向和作用点，力的作用效果包括运动状态和改变形状。本节课作为力学起始课，为了符合学生认知难度，并没有出现作用效果一词，把作用点一概念连同合力作为实验2选学。考虑到以上原因，本节课在给学生构建力的认知时，为了学生便于理解，提到了作用点，没有提出合力、作用效果，而是换成学生能直观的看到的现象。推动同学这其实就是作用效果，去分析同学动或没动原因。对于力的三要素，会有直观感受。 如何给学生讲解力对物体作用效果取决于力的大小、方向和作用点？首先学生不知道作用效果，如果解释，就需要引入运动状态，运动状态学生也不理解，需要实验推出。所以我选择让学生描述力，也需要从这三方面考虑。以推力为例，学生会想到多大的推力，什么方向，力作用在哪里。如果想不出来，可以从人为什么会动？为什么向这个方向动？在别的地方用力呢？来引导。学会描述后，对于之后探究物体运动状态改变，学生会去从这几方面改变推力。 随后在探究受到推和拉的静止或运动物体时，以学生们感兴趣的小车为载体，根据科学探究目标逐步发现力的规律。 教学内容：推力和拉力 学生情况：本课是在五年级第一学期进行的学生经过前两年的学习，对力有所接触，但没有系统的学习过。五年级一班相对年级来说属于中等水平， 思维活跃度不如其他一些班级，需要老师创设活泼的教学环境，但班 级比较踏实，整体水平较好。 教学目标：1.知道推和拉都是力。 2.知道推力和拉力与大小、方向、作用点有关。 3.学生通过实验，发现推力和拉力可以改变物体运动状态。 教学重难点：知道推力和拉力有大小，方向，作用点。 教学手段：1.创设情境激发兴趣 2.实验：力对静止小车的作用 力对运动小车的作用 3.联系生活展开思考
2021年工字钢抗弯强度计算
工字钢抗弯强度计算 欧阳光明（2021.03.07） 钢铁知识/jimmy 一、梁的静力计算概况 1、单跨梁形式：简支梁 2、荷载受力形式：简支梁中间受集中载荷 3、计算模型基本参数：长 L =6 M 4、集中力：标准值 Pk=Pg+Pq =40+40=80 KN 设计值Pd=Pg*γ G+Pq*γQ =40*1.2+40*1.4=104 KN 二、选择受荷截面 1、截面类型：工字钢：I40c 2、截面特性： Ix= 23850cm4 Wx= 1190cm3 Sx= 711.2cm3 G= 80.1kg/m 翼缘厚度 tf= 16.5mm 腹板厚度 tw= 14.5mm 三、相关参数 1、材质：Q235 2、x轴塑性发展系数γx：1.05 3、梁的挠度控制［v］：L/250 四、内力计算结果 1、支座反力 RA = RB =52 KN 2、支座反力 RB = Pd / 2 =52 KN 3、最大弯矩 Mmax = Pd * L / 4 =156 KN.M 五、强度及刚度验算结果 1、弯曲正应力σmax = Mmax / (γx *
Wx)＝124.85 N/mm2 2、A处剪应力τA = RA * Sx / (Ix * tw)＝10.69 N/mm2 3、B处剪应力τB = RB * Sx / (Ix * tw)＝ 10.69 N/mm2 4、最大挠度 fmax = Pk * L ^ 3 / 48 * 1 / ( E * I )=7.33 mm 5、相对挠度 v = fmax / L =1/ 818.8 弯曲正应力σmax= 124.85 N/mm2 < 抗弯设计值 f : 205 N/mm2 ok! 支座最大剪应力τmax= 10.69 N/mm2 < 抗剪设计值 fv : 125 N/mm2 ok! 跨中挠度相对值 v=L/ 818.8 < 挠度控制值［v］:L/ 250 ok! 验算通过！
水平推力计算书
连云港规划一路复堆河桥台后填土水平力产生位移计算书 计算人： 校对人： 审核人： 江苏省交通科学研究院股份有限公司
计算项目：路基填土对承台以上水平力计算 ============================================================================ 原始条件: 原始条件: 路基填土高度（m） 3.60 路基填土宽度(m) 31.20 主动土压力系数Ka（KN）0.27 静止土压力K0（KN）0.43 承台顶面处竖向压力（KN）72.00 填筑材料平均重度（Kpa/m）20.00 承台以上填土内摩擦角（°）35.00 水位标高在承台顶以上高度（m）0.00 承台顶以上不同深度单桩水平推力: 承台顶以上不同深度重力水平应力合计单桩水平推力KN/m 3.6 0.0 0.0 0.0 3 12.0 5.1 11.4 2.5 22.0 9.4 20.9 2 32.0 13.6 30.4 1.5 4 2.0 17.9 39.9 1 52.0 22. 2 49.4 0.5 62.0 26.4 58.9 0 72.0 30.7 68.4 路基填土对承台以上水平力计算结果: 承台顶面处竖向压应力（KN）72 承台以上土竖向应力(KN) 4043.52 承台以上土压力(KN) 1724.3 折算单桩水平合力(KN) 123.16 单桩水平力作用位置在承台顶以上（m） 1.2
计算项目：路基填土对承台水平力计算 ============================================================================ 原始条件: 原始条件 承台高度 1.80 承台宽度31.20 承台顶面竖向应力（台后）72.00 承台顶面的附加应力系数0.50 承台地面的附加应力系数0.50 承台处土重度20.00 承台处土内摩擦角10.00 承台顶面竖向应力（台前）0.00 承台顶面的附加应力系数0.50 承台地面的附加应力系数0.50 承台范围（台后）水平力计算结果: 承台顶面竖向应力（附加）36.00 承台顶面竖向应力（总）36.00 承台范围内水面处应力（附加）36.00 承台范围内水面处应力（总）36.00 承台范围内水面处标高0.00 承台底面竖向应力（附加）36.00 承台底面竖向应力（总）54.00 承台范围内总竖向应力81.00 土压力系数0.83 主动土压力系数Ka 0.70 静止土压力K0 0.83 承台范围（台后）水平力2088.36