强度计算书
强度计算书
软件批准号：CSBTS/TC40/SC5-D01-1999
DATA SHEET OF PROCESS EQUIPMENT DESIGN
工程名：
PROJECT
设备位号：
ITEM
设备名称：
EQUIPMENT
图号：
DWG NO。
设计单位：压力容器专用计算软件
DESIGNER
固定管板换热器设计计算计算单位压力容器专用计算软件
设计计算条件
壳程管程
设计压力p
4 MPa设计压力p t0.8 MPa
s
设计温度t
120 ?C设计温度t t60 ?C s
壳程圆筒外径Do 325 mm 管箱圆筒外径Do 325 mm 材料名称Q245R 材料名称20(GB8163)
简图
计算内容
壳程圆筒校核计算
前端管箱圆筒校核计算
前端管箱封头(平盖)校核计算
后端管箱圆筒校核计算
后端管箱封头(平盖)校核计算
管箱法兰校核计算
开孔补强设计计算
管板校核计算
计算所依据的标准
GB 150.3-2011 计算条件
椭圆封头简图
计算压力 P c 0.80 MPa
设计温度 t 60.00 ? C 外径 D o 325.00 mm 曲面深度 h o 73.00
mm 材料
Q235-B (板材) 设计温度许用应力 [σ]t
114.50 MPa 试验温度许用应力 [σ] 116.00 MPa 钢板负偏差 C 1 0.30 mm 腐蚀裕量 C 2 1.00 mm
焊接接头系数 φ 1.00
压力试验时应力校核
压力试验类型 液压试验
试验压力值
P T = 1.25P c t ]
[][σσ= 1.0131 (或由用户输入)
MPa 压力试验允许通过的应力[σ]t
[σ]T ≤ 0.90 σs = 211.50
MPa 试验压力下封头的应力 σT = φδδ.2))5.02(.(e e o T K KD p --= 30.29
MPa
校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果
合格
厚度及重量计算
形状系数 K = ???
?
???????? ?
?--+2
o )(22261nh o h n h D δδ = 1.2750 计算厚度 δh = ()c
t
o
c 5.02][2P K D KP -+φσ = 1.44
mm 有效厚度 δeh =δn - C 1- C 2= 6.70 mm 最小厚度 δmin = 3.00 mm 名义厚度 δnh = 8.00 mm 结论 满足最小厚度要求 重量
7.75
Kg
压 力 计 算
最大允许工作压力 [P w ]= ()e o e
t 5.02][2δφδσ--K KD = 3.82974
MPa
结论 合格
计算所依据的标准
GB 150.3-2011 计算条件
椭圆封头简图
计算压力 P c 0.80 MPa
设计温度 t 60.00 ? C 外径 D o 325.00 mm 曲面深度 h o 73.00
mm 材料
Q235-B (板材) 设计温度许用应力 [σ]t
114.50 MPa 试验温度许用应力 [σ] 116.00 MPa 钢板负偏差 C 1 0.30 mm 腐蚀裕量 C 2 1.00 mm
焊接接头系数 φ 1.00
压力试验时应力校核
压力试验类型 液压试验
试验压力值
P T = 1.25P c t ]
[][σσ= 1.0131 (或由用户输入)
MPa 压力试验允许通过的应力[σ]t
[σ]T ≤ 0.90 σs = 211.50
MPa 试验压力下封头的应力 σT = φδδ.2))5.02(.(e e o T K KD p --= 30.29
MPa
校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果
合格
厚度及重量计算
形状系数 K = ???
?
???????? ?
?--+2
o )(22261nh o h n h D δδ = 1.2750 计算厚度 δh = ()c
t
o
c 5.02][2P K D KP -+φσ = 1.44
mm 有效厚度 δeh =δn - C 1- C 2= 6.70 mm 最小厚度 δmin = 3.00 mm 名义厚度 δnh = 8.00 mm 结论 满足最小厚度要求 重量
7.75
Kg
压 力 计 算
最大允许工作压力 [P w ]= ()e o e
t 5.02][2δφδσ--K KD = 3.82974
MPa
结论 合格
内压圆筒校核 计算单位 压力容器专用计算软件 计算所依据的标准
GB 150.3-2011
计算条件
筒体简图
计算压力 P c 4.00 MPa
设计温度 t 120.00 ? C 外径 D o 309.00 mm 材料 Q245R ( 板材 ) 试验温度许用应力 [σ] 148.00
MPa 设计温度许用应力 [σ]t
144.20 MPa 试验温度下屈服点 σs 245.00 MPa 钢板负偏差 C 1 0.30 mm 腐蚀裕量 C 2 1.00 mm
焊接接头系数 φ 1.00
厚度及重量计算
计算厚度 δ = c t o
c ][2P D P +φσ = 4.23
mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 6.70 mm 名义厚度 δn = 8.00 mm 重量
72.09
Kg
压力试验时应力校核
压力试验类型 液压试验
试验压力值 P T = 1.25P []
[]σσt = 5.1318 (或由用户输入)
MPa 压力试验允许通过 的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 220.50
MPa 试验压力下 圆筒的应力 σT = φδδ.2).(e e o T -D p = 115.77
MPa
校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果
合格
压力及应力计算
最大允许工作压力 [P w ]= )(][2e o t e δφ
σδ-D = 6.39193
MPa 设计温度下计算应力 σt
= e
e o c 2)
(δδ-D P = 90.24 MPa [σ]t
φ 144.20 MPa
校核条件 [σ]t
φ ≥σt
结论 合格
结构设计及强度校核
专业综合训练任务书： 49.9米150吨冷藏船结构设计及总纵强度计算 一、综合训练目的 1、通过综合训练，进一步巩固所学基础知识，培养学生分析解决实际工程问题的能力，掌握静水力曲线的计算与绘制方法。 2、通过综合训练，培养学生耐心细致的工作作风和重视实践的思想。 3、为后续课程的学习和走上工作岗位打下良好的基础。 二、综合训练任务 1.150吨冷藏船结构设计，提供主要构件的计算书。 2.参考该船图纸和相关静水力资料、邦戎曲线图，按照《钢质内河船舶建造规范》的要求进行总纵 强度计算，提供总纵强度计算书。 3.参考资料： 1)中国船级社. 钢质海船入级与建造规范 2009 2)王杰德等. 船体强度与结构设计北京：国防工业出版社，1995 3)聂武等. 船舶计算结构力学哈尔滨：哈尔滨工程大学出版社，2000 三、要求： 1、专业综合训练学分重，应予以足够重视； 2、计算书格式要符合要求； 如船体结构设计计算书应包括：（a）对设计船特征（船型、主尺度、结构形式等）的概述，设计所根据的规范版本的说明等；（b）应按船底、船侧、甲板的次序，分别写出确定每一构件尺寸的具体过程，并明确标出所选用的尺寸。（c）计算书应简明、清晰、便于检查。 3、强度计算： a)按第一、二章的要求和相关表格做，如静水平衡计算，静水弯矩计算等； b)波浪弯矩等可按规范估算； c)相关表格用计算器计算，表格绘制于“课程设计”本上 注意：请班长到教材室领取课程设计的本子和资料袋（档案袋），各位同学认真填写资料袋封面。 4、专业综合训练总结：300~500字。 四、组织方式和辅导计划： 1、参考资料： a)船体强度与结构设计教材 b)某船的构件设计书 c)某船的总纵强度计算书 d)《钢质内河船舶建造规范》，最好2009版 2、辅导答疑地点：等学校安排。 五、考核方式和成绩评定： 1、平时考核成绩：参考个人进度。 2、须经老师验收合格，故应提前一周交资料，不合格的则需回去修改。 3、第18周星期三下午4：00前必须交资料，资料目录见第2页。 4、一旦发现打印、复印、数据格式完全相同等抄袭现象，均按规定以不及格计。 5、成绩由指导教师根据学生完成质量以及学生的工作态度与表现综合评定，分为优、良、中、及格、 不及格五个等级。 六、设计进度安排： 1、有详细辅导计划，但具体进度可根据个人情况可以自己定。 附录：档案袋内资料前2页如下
浮头式换热器强度计算书
软件批准号：CSBTS/TC40/SC5-D01-1999 DATA SHEET OF PROCESS EQUIPMENT DESIGN 工程名： PROJECT 设备位号： ITEM 设备名称：后锥形擦拭冷器 EQUIPMENT 图 号： 215321-00 DWG NO。 设计单位：ls有限公司 DESIGNER 设 计 Designed by 日期Date 校 核 Checked by 日期Date 审 核 Verified by 日期Date 批 准 Approved by 日期 Date 填函式换热器设备计算计算单位 ls有限公司 壳程设计压力 1.04 MPa 管程设计压力 0.80 MPa 壳程设计温度 150.00 ℃ 管程设计温度 90.00 ℃ 筒体公称直径 553.00mm 筒 填函式换热器筒体最小壁厚 8.00mm 体 筒体名义厚度 8.00mm 校核 合格 筒体法兰厚度 40.00 校核 合格 前端管箱筒体名义厚度 mm 前 校核 端 前端管箱封头名义厚度 mm 管 校核 箱 前端管箱法兰厚度 mm 校核 后端管箱筒体名义厚度 mm 后 校核 端 后端管箱封头名义厚度 mm 管 校核 箱 后端管箱法兰厚度 mm 校核 管 管板厚度 30.00 mm 板 校核 合格
填函式换热器管板计算 计算单位 ls有限公司 设 计 条 件 壳程设计压力 P s 1.04 MPa 管程设计压力 P t 0.80 MPa 壳程设计温度 t s 150.00 °C 管程设计温度 t t 90.00 °C 换热器公称直径 D i 553.00 mm 壳程腐蚀裕量 C s 1.00 mm 管程腐蚀裕量 C t 1.00 mm 换热管使用场合 一般场合 换热管与管板连接方式 ( 胀接或焊接)胀接,开槽 初始数据 材料(名称及类型) Q345R 板材 输入管板名义厚度 δn 30.00 mm 管 管板强度削弱系数μ 0.40 管板刚度削弱系数 η 0.40 隔板槽面积A d 7036.00 mm 2 换热管与管板胀接长度或焊脚高度 l 28.00 mm 设计温度下管板材料弹性模量 E p 194000.00 MPa 板 设计温度下管板材料许用应力 []σr t 183.00 MPa 许用拉脱力 []q 4.00 mm 壳程侧结构槽深 h 1 0.00 mm 管程侧隔板槽深 h 2 2.00 mm 材料名称 S30408 换热管外径 d 12.00 mm 换 换热管壁厚 δt 0.80 mm 换热管根数 n 200 根 热 换热管中心距 S 25.00 mm 换热管长 L t 1686.00 mm 管 换热管受压失稳当量长度 l cr 813.00 mm 设计温度下换热管材料弹性模量E t 186000.00 MPa 设计温度下换热管材料屈服点σs t 156.00 MPa 设计温度下换热管材料许用应力 []σt t 116.00 MPa 垫片外径 D o 590.00 mm 垫 垫片内径 D i 550.00 mm 垫片厚度 δg mm 片 垫片接触面宽度 ω mm 垫片压紧力作用中心园直径D G 574.00 mm 垫片材料 软垫片 压紧面形式 1a或1b
轴的强度校核方法
第二章 轴的强度校核方法 常用的轴的强度校核计算方法 进行轴的强度校核计算时，应根据轴的具体受载及应力情况，采取相应的计算方法，并恰当地选取其许用应力。 对于传动轴应按扭转强度条件计算。 对于心轴应按弯曲强度条件计算。 对于转轴应按弯扭合成强度条件计算。 2.2.1按扭转强度条件计算： 这种方法是根据轴所受的扭矩来计算轴的强度，对于轴上还作用较小的弯矩时，通常采用降低许用扭转切应力的办法予以考虑。通常在做轴的结构设计时，常采用这种方法估算轴径。 实心轴的扭转强度条件为： 由上式可得轴的直径为 为扭转切应力，MPa 式中： T 为轴多受的扭矩，N ·mm T W 为轴的抗扭截面系数，3mm n 为轴的转速，r/min P 为轴传递的功率，KW d 为计算截面处轴的直径，mm 为许用扭转切应力，Mpa ，][r τ值按轴的不同材料选取，常用轴的材料及] [r τ值见下表： 表1 轴的材料和许用扭转切应力 空心轴扭转强度条件为： d d 1 = β其中β即空心轴的内径1d 与外径d 之比，通常取β=这样求出的直径只能作为承受扭矩作用的轴段的最小直径。例如，在设计一级圆柱齿轮减速器时，假设高速轴输入功率P1=，输入转速n1=960r/min ，则可根据上式进行最小直径估算，若最小直径轴段开有键槽，还要考虑键槽对轴的强度影响。 T τ[]T τ
根据工作条件，选择45#钢，正火，硬度HB170-217，作为轴的材料，A0值查表取A0=112，则 因为高速轴最小直径处安装联轴器，并通过联轴器与电动机相连接，设有一个键槽，则： 另外，实际中，由于减速器输入轴通过联轴器与电动机轴相联结，则外伸段轴径与电动机轴径不能相差太大，否则难以选择合适的联轴器，取电动机轴d d 8.0'min =，查表，取mm d 38=电动机轴,则： 综合考虑，可取mm d 32'min = 通过上面的例子，可以看出，在实际运用中，需要考虑多方面实际因素选择轴的直径大小。 2.2.2按弯曲强度条件计算： 由于考虑启动、停车等影响，弯矩在轴截面上锁引起的应力可视为脉动循环变应力。 则 其中： M 为轴所受的弯矩，N ·mm W 为危险截面抗扭截面系数(3mm )具体数值查机械设计手册~17. ][1σ为脉动循环应力时许用弯曲应力(MPa)具体数值查机械设计手册 2.2.3按弯扭合成强度条件计算 由于前期轴的设计过程中，轴的主要结构尺寸轴上零件位置及外载荷和支反力的作用位置均已经确定，则轴上载荷可以求得，因而可按弯扭合成强度条件对轴进行强度校核计算。 一般计算步骤如下： (1)做出轴的计算简图：即力学模型 通常把轴当做置于铰链支座上的梁，支反力的作用点与轴承的类型及布置方式有关，现在例举如下几种情况： 图1 轴承的布置方式 当L e d L 5.0,1≤/=,d e d L 5.0,1/=>但不小于（~）L ，对于调心轴承e=0.5L 在此没有列出的轴承可以查阅机械设计手册得到。通过轴的主要结构尺寸轴上零件位置及外载荷和支反力的作用位置，计算出轴上各处的载荷。通过力的分解求出各个分力，完成轴的受力分析。 ][7.1][≤1-0σσσ== W M ca
轴的强度校核方法
第二章 轴的强度校核方法 常用的轴的强度校核计算方法 进行轴的强度校核计算时，应根据轴的具体受载及应力情况，采取相应的计算方法，并恰当地选取其许用应力。 对于传动轴应按扭转强度条件计算。 对于心轴应按弯曲强度条件计算。 对于转轴应按弯扭合成强度条件计算。 2.2.1按扭转强度条件计算： 这种方法是根据轴所受的扭矩来计算轴的强度，对于轴上还作用较小的弯矩时，通常采用降低许用扭转切应力的办法予以考虑。通常在做轴的结构设计时，常采用这种方法估算轴径。 实心轴的扭转强度条件为： 由上式可得轴的直径为 为扭转切应力，MPa 式中： T 为轴多受的扭矩，N ·mm T W 为轴的抗扭截面系数，3mm n 为轴的转速，r/min P 为轴传递的功率，KW d 为计算截面处轴的直径，mm 为许用扭转切应力，Mpa ，][r τ值按轴的不同材料选取，常用轴的材料及][r τ值见下表： T τn P A d 0≥[]T T T d n P W T ττ≤2.09550000≈3=[]T τ
空心轴扭转强度条件为： d d 1=β其中β即空心轴的内径1d 与外径d 之比，通常取β=这样求出的直径只能作为承受扭矩作用的轴段的最小直径。例如，在设计一级圆柱齿轮减速器时，假设高速轴输入功率P1=，输入转速n1=960r/min ，则可根据上式进行最小直径估算，若最小直径轴段开有键槽，还要考虑键槽对轴的强度影响。 根据工作条件，选择45#钢，正火，硬度HB170-217，作为轴的材料，A0值查表取A0=112，则 mm n P A d 36.15960 475.2112110min =?== 因为高速轴最小直径处安装联轴器，并通过联轴器与电动机相连接，设有一个键槽，则： mm d d 43.16%)71(36.15%)71(min ' min =+?=+= 另外，实际中，由于减速器输入轴通过联轴器与电动机轴相联结，则外伸段轴径与电动机轴径不能相差太大，否则难以选择合适的联轴器，取电动机轴d d 8.0'min =，查表，取mm d 38=电动机轴,则： mm d d 4.3038*8.08.0' min ===电动机轴 综合考虑，可取mm d 32'min = 通过上面的例子，可以看出，在实际运用中，需要考虑多方面实际因素选择轴的直径大小。 2.2.2按弯曲强度条件计算： 由于考虑启动、停车等影响，弯矩在轴截面上锁引起的应力可视为脉动循环变应力。 则 其中： M 为轴所受的弯矩，N ·mm W 为危险截面抗扭截面系数(3mm )具体数值查机械设计手册][7.1][≤1-0σσσ==W M ca
强度计算书.
太原锅炉集团有限公司名称 (一管子φ219*6(集中下降管）1 “集中下降管”的图号 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 锅炉额定压力工作压力设计附加压力计算压力对应压力下介质饱和温度计算壁温管子材料材料的屈服极限基本许用应力 / 受压元件强度计算书符号 / pe pg Dp a p tb t bi / MPa MPa MPa MPa ℃℃ / MPa MPa / MPa / mm mm / mm mm % mm mm mm mm mm mm / MPa 单位公界面输入界面输入界面输入 0.04 p e p g + Dp a 水和蒸汽特性 08标准，表6 界面输入 08标准，表1 08标准，表1 08标准，表3 h [s ]J 直管或直管道界面输入界面输入 08标准，8.4条，取值为1.0 式及计编号:JS3 算数值YR340702-35-0 1 1 0.04 1.04 184 250 20-GB3087 225 125 1 125 / 219 6 1 0.907 0.5 12.5 0.201 0.701 0.75 1.25 1.407 1.608 4.75 1.008 5.543 ss [s ]J 基本许用应力的修正系数 h 许用应力 [s ] 管子类型管子外径管子取用厚度管子的焊缝减弱系数直管理论计算厚度考虑腐蚀减薄的附加厚度厚度负偏差与取用厚度的百分比设计计算考虑钢管下偏差负值的附加厚度设计计算总附加厚度校核计算考虑钢管下偏差负值的附加厚度校核计算总附加厚度直管成品的最小需要厚度直管设计计算厚度直管的有效厚度按理论计算厚度算的外径与内径比最高允许计算压力 / Dw d jh dL C1 m
给排水钢管道支架强度计算书
表1━各种型号规格管材支架安装选型及材料对照表
3－内筋嵌入式衬塑钢管支架的最大间距 附件：给排水钢管道支架强度计算书 一.每组支架承载说明： 按水管内盛满水，考虑水的重量，管道自重及保温重量，再按支架间距均分，得出附表之数据(为静载状态)。 二.膨胀螺栓在C13以上混凝土上允许的静荷载为: M10:拉力6860（N） M12:拉力10100（N） M16:拉力19020（N） M20:拉力28000（N） 三.丝杆允许静荷载: 1.普通螺纹牙外螺纹小径d1= d:公称直径 p:螺距:M10为1.5mm;M12为1.75mm；M16为2mm;M20为2.5mm； 丝杆的小径为:d1=*=8.00mm; M12丝杆的小径为:d1=*=10.1mm
M14丝杆的小径为:d1=*2=11.8mm M16丝杆的小径为：d1=*2=13.8mm M20丝杆的小径为：d1=*=17.3mm 3.取丝杆钢材的屈服极限为允许静载极限,其屈服极限为: бs=220至240Mpa 取бs=220Mpa=220N/mm2. 4.按丝杆最小截面积计算,丝杆允许拉力为：P=S×бs M10丝杆：P10=×（8/2）2×220=11052N M12丝杆：P12=×（2）2×220=17617N M14丝杆：P14=×（2）2×220=24046N M16丝杆：P16=×（2）2×220=32890N M20丝杆：P20=×（2）2×220=51687N 10#槽钢：P#=1274×220=280280N 四.两管给排水钢管道支架受力分析: （一）DN80给排水钢管道支架强度校核: 1.按附表所示，每组支架承受静载为：99.35Kg＝974N 考虑管内水的波动性，粘滞阻力，压力传递不均匀性对支架的综合影响，取综合系数K1＝; 考虑现场环境之震动及风动的影响，支架本身的不均匀性，取综合系数：K2＝ 2.受力分析： 按附图支架详图，及图1～3中的受力分析： p=K1*K2*W/2=**974/2=702N Fay=Fby=p=702N 3.膨胀螺栓，丝杆强度校核: 膨胀螺栓所受的拉力为:702N，小于M10:6860N,为允许荷载的10% 故：强度满足要求.。 b. M10丝杆所受的拉力为702N,小于P10:11052N 为允许荷载的7% 故：强度满足要求. 角钢横担强度校核: 从图3中可以看出，最大弯距 Mmax= pa=702*=·M 等截面的L40角钢最大正应力发生在Mmax截面的上下边缘处 最大正应力为:бmax=Mmax*Ymax /Iz
焊缝强度(计算书)
完全焊透的对接焊缝和T 形连接焊缝设计计算书 I .设计依据： 《钢结构设计手册上册》（第三版）《钢结构设计规范》GB 50017-2003 II.计算公式和相关参数的选取方法 一、焊缝质量等级的确定方法：焊缝应根据结构的重要性、荷载特性、焊缝形式、工作环境以及应力状态等情况，按下述原则分别选用不同的质星等级： 1 在需要进行疲劳计算的构件中，凡对接焊缝均应焊透，其质缝等级为： 1）作用力垂直于焊缝长度方向的横向对接焊缝或T 形对接与角接组合焊缝，受拉时应为一级，受压时应为二级； 2）作用力平行于焊缝长度方向的纵向对接焊缝应为二级。 2 不需要计算疲劳的构件中，凡要求与母材等强的对接焊缝应予焊透，其质量等级当受拉时应不低于二级，受压时宜为二级。 3重级工作制和起重量Q >50t的中级工作制吊车梁的腹板与上翼缘之间以及吊车衔架上弦杆与节点板之间的T 形接头焊缝均要求焊透，焊缝形式一般为对接与角接的组合焊缝.其质量等级不应低于二级。 4 不要求焊透的T 形接头采用的角焊缝或部分焊透的对接与角接组合焊缝，以及搭接连接采用的角焊缝，其质量等级为： 1）对直接承受动力荷载且需要验算疲劳的结构和吊车起重量等于或大于50 t的中级 工作制吊一车梁，焊缝的外观质量标准应符合二级； 2）对其他结构，焊缝的外观质量标准可为三级。 ——（GB50017—2003 7.1.1） 二、焊缝连接计算公式 1、完全焊透的对接接头和T 形接头焊缝计算公式 1）在对接接头和T 形接头中，垂直于轴心拉力或轴心压力的对接焊缝或对接与角接组合焊缝，其强度应按下式计算：
参数：N 轴心拉力和轴心压力（N ）; 2）在对接接头和T 形接头中，承受弯矩和剪力共同作用的对接焊缝或对接与角接组合焊缝， 其正应力和剪应 力应分别进行计算。但在同时受有较大正应力和剪应力处 （例如梁腹板横向 对接焊缝的端部），应按下式计算折算应力： 注:1当承受轴心力的板件用斜焊缝对接， 焊缝与作用力间的夹角9符合，当tg 9 < 1.5时焊缝的强度可不计 算. 2当对接焊缝和T 形对接焊缝与角接组合焊缝无法采用引弧板和引岀板施焊时每条焊缝的长度计算时应 减去2t 附表1-1焊缝的强度设计值 焊接方法和 焊条型号 构件钢材 对接焊缝 角焊缝 牌号 厚度或者直径 /mm 抗压强度 r w f c /(N/ mm 2 ) 焊缝质量为下列等级 时， 抗拉强度 f t w （N /mm 2） 抗剪强 度f v w /(N/ 2 mm ) 4■亠■亠 4>亠 抗拉、抗 压和抗剪 r w f f / 一级、二级 三级 自动焊、半自 动焊和E43型焊 条的手 工焊 Q235 钢 < 16 215 215 185 125 160 >16?40 205 205 175 120 >40~60 200 200 170 115 >60~100 190 190 160 110 自动焊、半自 动焊和E50型焊 条的手 工焊 Q345 钢 < 16 310 310 265 180 200 >16~35 295 295 250 170 >35~50 265 265 225 155 拉应力或压应力: tl (GB 50017-2003 7.1.2 -1) l w ——焊缝计算长度，为设计长度减 t ――对接接头中连接件的较小厚度； 2t （有引弧板时可不减）（mm ）； T 形接头中为腹板的厚度（mm ）； 对接焊缝的抗拉、抗压强度设计值（查表 2 2-5 可得）（N/mm ）； 二 1 3 2 「.1f t w (GB55017—2003 7.1.1.2-2) <
强度计算书
强度计算书
软件批准号：CSBTS/TC40/SC5-D01-1999 DATA SHEET OF PROCESS EQUIPMENT DESIGN 工程名： PROJECT 设备位号： ITEM 设备名称： EQUIPMENT 图号： DWG NO。 设计单位：压力容器专用计算软件 DESIGNER
固定管板换热器设计计算计算单位压力容器专用计算软件 设计计算条件 壳程管程 设计压力p 4 MPa设计压力p t0.8 MPa s 设计温度t 120 ?C设计温度t t60 ?C s 壳程圆筒外径Do 325 mm 管箱圆筒外径Do 325 mm 材料名称Q245R 材料名称20(GB8163) 简图 计算内容 壳程圆筒校核计算 前端管箱圆筒校核计算 前端管箱封头(平盖)校核计算 后端管箱圆筒校核计算 后端管箱封头(平盖)校核计算 管箱法兰校核计算 开孔补强设计计算 管板校核计算
计算所依据的标准 GB 150.3-2011 计算条件 椭圆封头简图 计算压力 P c 0.80 MPa 设计温度 t 60.00 ? C 外径 D o 325.00 mm 曲面深度 h o 73.00 mm 材料 Q235-B (板材) 设计温度许用应力 [σ]t 114.50 MPa 试验温度许用应力 [σ] 116.00 MPa 钢板负偏差 C 1 0.30 mm 腐蚀裕量 C 2 1.00 mm 焊接接头系数 φ 1.00 压力试验时应力校核 压力试验类型 液压试验 试验压力值 P T = 1.25P c t ] [][σσ= 1.0131 (或由用户输入) MPa 压力试验允许通过的应力[σ]t [σ]T ≤ 0.90 σs = 211.50 MPa 试验压力下封头的应力 σT = φδδ.2))5.02(.(e e o T K KD p --= 30.29 MPa 校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果 合格 厚度及重量计算 形状系数 K = ??? ? ???????? ? ?--+2 o )(22261nh o h n h D δδ = 1.2750 计算厚度 δh = ()c t o c 5.02][2P K D KP -+φσ = 1.44 mm 有效厚度 δeh =δn - C 1- C 2= 6.70 mm 最小厚度 δmin = 3.00 mm 名义厚度 δnh = 8.00 mm 结论 满足最小厚度要求 重量 7.75 Kg 压 力 计 算 最大允许工作压力 [P w ]= ()e o e t 5.02][2δφδσ--K KD = 3.82974 MPa 结论 合格
焊缝强度(计算书)
完全焊透的对接焊缝和T形连接焊缝设计计算书 Ⅰ.设计依据: 《钢结构设计手册上册》（第三版） 《钢结构设计规范》 GB 50017-2003 Ⅱ.计算公式和相关参数的选取方法 一、焊缝质量等级的确定方法： 焊缝应根据结构的重要性、荷载特性、焊缝形式、工作环境以及应力状态等情况，按下述原则分别选用不同的质星等级： 1在需要进行疲劳计算的构件中，凡对接焊缝均应焊透，其质缝等级为：1）作用力垂直于焊缝长度方向的横向对接焊缝或T形对接与角接组合焊缝，受拉时应为一级，受压时应为二级； 2）作用力平行于焊缝长度方向的纵向对接焊缝应为二级。 2不需要计算疲劳的构件中，凡要求与母材等强的对接焊缝应予焊透，其质量等级当受拉时应不低于二级，受压时宜为二级。 3重级工作制和起重量Q≥50t的中级工作制吊车梁的腹板与上翼缘之间以及吊车衔架上弦杆与节点板之间的T形接头焊缝均要求焊透，焊缝形式一般为对接与角接的组合焊缝.其质量等级不应低于二级。 4不要求焊透的T形接头采用的角焊缝或部分焊透的对接与角接组合焊缝，以及搭接连接采用的角焊缝，其质量等级为： 1）对直接承受动力荷载且需要验算疲劳的结构和吊车起重量等于或大于50 t的中级工作制吊一车梁，焊缝的外观质量标准应符合二级； 2）对其他结构，焊缝的外观质量标准可为三级。 ——(GB50017—2003 7.1.1) 二、焊缝连接计算公式 1、完全焊透的对接接头和T形接头焊缝计算公式 1）在对接接头和T形接头中，垂直于轴心拉力或轴心压力的对接焊缝或对接与角接组合焊缝，其强度应按下式计算：
拉应力或压应力：c t w f f tl 或≤=σ ( GB 50017-2003 7.1.2 -1) 参数：N ——轴心拉力和轴心压力（N ）； w l ——焊缝计算长度，为设计长度减2t （有引弧板时可不减）（mm ）； t ——对接接头中连接件的较小厚度；T 形接头中为腹板的厚度（mm ）； w c w t f f 、——对接焊缝的抗拉、抗压强度设计值（查表2-5可得）（N/mm 2 ）； 2）在对接接头和T 形接头中，承受弯矩和剪力共同作用的对接焊缝或对接与角接组合焊缝，其正应力和剪应力应分别进行计算。但在同时受有较大正应力和剪应力处(例如梁腹板横向对接焊缝的端部)，应按下式计算折算应力： w t f 1.13221≤+τσ (GB55017—2003 7.1.1.2-2) 注:1当承受轴心力的板件用斜焊缝对接，焊缝与作用力间的夹角θ符合,当tg θ≤1.5时焊缝的强度可不计算. 2 当对接焊缝和T 形对接焊缝与角接组合焊缝无法采用引弧板和引出板施焊时每条焊缝的长度计算时应减去2t 附表1-1 焊缝的强度设计值
模板强度计算书讲解
桥墩模板（模板强度计算书） 编制: 校核: 审核:
目录 一编制依据 (1) 二方案设计说明 (2) 三计算荷载 (2) 四面板强度验算 (4) 五贴面背肋[10计算 (6) 六大背肋强度检算 (8) 七对拉杆强度检算 (10)
一编制依据 1、《钢结构设计规范》GB50017—2003； 2、《钢结构工程施工及验收规范》GB50205—2001； 3、《建筑工程大模板技术规程》JGJ 74—2003 4、《铁路混凝土工程施工技术指南》TZ210-2005。 5、《铁路组合钢模板技术规则》TBJ211-86 二. 设计计算指标采用值 1、钢材物理性能指标 弹性模量E＝2.06×105N/mm2；质量密度ρ＝7850kg/m3； 2、钢材强度设计值 强度设计取值(MPa)N/mm2材料名称屈服点(MPa) 抗剪抗弯抗压Q235 235 94 141 211
三方案设计说明 本墩柱钢模板力学计算书适应于实心墩拉杆式方案，详细结构参见设计图。 墩身结构是一个形式于花瓶式的墩柱，墩柱模板基本材料：面板为δ=6mm钢面板，贴面背肋为槽钢[10#，连接螺栓为M16，大背肋为][16组焊件（下面将要详细提到）。以上材料的材质均为Q235。对拉杆采用直径φ25的精轧螺纹钢。 模板高度h=2000mm，桁架最大间距Ly=100mm，高度方向的通长背肋间隔Ly=300mm。 四计算荷载 1、混凝土施工参数：
混凝土入模温度30度，浇注速度2m/h，最大浇注高度按8米。 2、混凝土浇筑时侧压力的标准值： 由式F c=0.22 r c t oβ1β2ν? 取⑴ r c =25 KN/m3 ⑵ t o =4.44 (h) 新浇混凝土的初凝时间(h)，可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；T=混凝土的入模温度取30°得： t=200/(30+15)=4.44 ⑶β 1 =1.2（掺外加剂） ⑷β 2 =1 ⑸ν=2m/h(浇筑速度) 有：㈠、Fc=0.22×25×4.44×1.2×1×2?=41.44KN/㎡ ㈡、Fc= r c H=25×8=200KN/㎡ 按规范取:Fc=41.44 KN/㎡ 3、倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值取2 KN/㎡(混凝土入模时采用溜槽入模) 根据《建筑结构荷载规范》(GBJ9-87)和《混凝土结构工程及验收的规范》（GBJ5024-92）的有关规定，各类荷载相应的分项系数和调整系数，取值如下： 恒载分项系数取：1.2 活载分项系数取：1.4 折减调整系数取:0.85 4、则混凝土浇筑的侧压力设计值为： 41.44×1.2×0.85=42.27 KN/㎡
压力管道强度校核计算表
DATA SHEET OF STRENGTH 工程名称： 项目号： 版次： 设计单位： 项目负责： 设计： 校核： 审核：
工业及热力管道壁厚计算书 1直管壁厚校核 1.1计算公式： 根据《工业金属管道设计规范》（GB50316-2000）6.2中规定，当直管计算厚度t s 小于管子外径D o 的1/6时，承受内压直管的计算厚度不应小于式（1）计算的值。设计厚度t sd 应按式（2）计算。 []( ) PY E PD t j t o s += σ2 （1） C t t s sd += （2） 21C C C += （3） 式中 s t —直管计算厚度（mm ）； P —设计压力（MPa ）； o D —管子外径（mm ） ； []t σ—在设计温度下材料的许用应力（MPa ） ； j E —焊接接头系数； sd t —直管设计厚度（mm ） ； C —厚度附加量之和（mm ）； 1C —厚度减薄附加量（mm ） 2C —腐蚀或腐蚀附加量（mm ） Y —计算系数
式中设计温度为常温，一般取50℃，[]tσ根据《工业金属管道设 计规范》（GB50316-2000）附录A金属管道材料的许用应力表A.0.1进行选取，故20#为130MPa，0Cr18Ni9为128.375 MPa。 E取值是根据《压力管道规范-工业管道第2部分：材料》j （GB/T20801.2-2006）表A.3，故20#和0Cr18Ni9的取值都为1。 Y根据《工业金属管道设计规范》（GB50316-2000）表6.2.1进行选取，故20#和0Cr18Ni9的取值都为0.4。 1.2常用低压管道计算厚度 1.3常用高压管道计算厚度
强度计算书
山东省xxxx热电厂 办公楼玻璃幕墙及铝塑板装饰工程 玻璃幕墙强度设计计算书 基本参数: 聊城地区基本风压0.450kN/m2 抗震6度（0.05g）设防 Ⅰ.设计依据: 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB 50068-2001 《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001 《建筑抗震设计规范》 GB 50011-2001 《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2002 《钢结构设计规范》 GB 50017-2003 《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-2003 《建筑幕墙》 JG 3035-1996 《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T 139-2001 《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ 113-2003 《铝合金建筑型材基材》 GB/T 5237.1-2000 《铝合金建筑型材阳极氧化、着色型材》 GB/T 5237.2-2000 《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB/T 3098.1-2000 《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB/T 3098.2-2000 《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB/T 3098.5-2000 《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉和螺柱》 GB/T 3098.6-2000 《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB/T 3098.15-2000 《浮法玻璃》 GB 11614-1999 《钢化玻璃》 GB/T 9963-1998 《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB 17841-1999 《建筑结构静力计算手册 (第二版) 》 《BKCADPM集成系统(BKCADPM2005版)》 Ⅱ.基本计算公式: (1).场地类别划分: 地面粗糙度可分为以下类别: --A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； --B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； --C类指有密集建筑群的城市市区； --D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。 山东省xxxx热电厂办公楼按B类地区计算风压。 (2).风荷载计算: 幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001规定采用风荷载计算公式: W k=βgz×μs×μz×W0（7.1.1-2） 1
扒杆吊强度计算书
扒杆吊强度计算书 为满足广州万利达工程锅炉吊装需求，设计一台25t扒杆吊选用扒 杆主臂为υ530×10无缝钢管长度为35米生根在炉前13.2米平台构 架上。选用υ426×14无缝钢管作立杆，长度为20米。生根在22米 平台上，为满足尾部设备吊装，设计一负荷为8t的副臂。副臂选用 ∠63×63×5的角钢制成一桁架，高度为400mm，宽度为变截面400 －800mm，现对扒杆进行校核计算。 1.扒杆座下底板强度校核 根据BGD－01图σ=F/S 主杆底板按承受30t负荷校核F＝30000kg s=π（13.652－ 12.852）cm2求得σ=450.5kg/ cm2 符合[σ]＜1400kg/ cm2 ②立杆底面强度校核σ＝F/S 按承受30t负荷校核F＝ 30000kg s=π×（112－10.052）cm2求得σ=478kg/ cm2 符合 符合[σ]＜1400kg/ cm2 2.吊杆铰支处吊耳强度校核 耳板处剪力σ＝F/S 按承受15t校核吊耳详图见BGD－03 S＝3×5×4＝60 cm2 ①σ＝F/S＝15000/60=400kg/ cm2 符合1400kg/ cm2 3.销轴校核：按30t校核 ①剪切校核：τ=F/S＝30000/π×42=597 kg/ cm2 ②弯矩σ＝M/W=PL/4/π×D3/32=30000×10/4/π×83/32=1492
kg/ cm2 4.主杆校核按吊装30t工况校核： 主杆本次设计为υ426×14螺旋管，长度为35米。 因为万利达工程吊装最重工况为右侧Z2－Z3钢架组件上，此时工况为幅度为24.54m，起重量为24.45t。 ①简化计算：吊杆按承受30000kg压应力及在受到30000kgf的 弯矩工况计算 σ＝N/A+M/W=30000/π×(D2－d2)/4+30 ×103/π(D4-d4)/64/D/2=165.6kg/cm2+3000036/1807.2=763.2kg/cm2 ②吊杆稳定性计算：按两端铰支计算吊杆的稳定性 P lj=π2EI/l2 按E＝200×109 对钢管的惯性矩I＝πd4/64 π(D4 - d4)/ 64=0.000385 长度按l＝32m计算得出P lj=62037.5kg ③吊杆按两端铰支进行挠度计算： 2/ 16EI 计算公式选用ν θ=ML 弯矩按30000kg×36cm校核，L＝3500cm,E=2.1×106,I=38493cm4 得M＝1.08×106 kg.cm 解得ν θ=10.23cm νθ /L＝10.23/3500=0.0029<0.004 5.副臂校核按吊装12t工况校核：