全钢子午线轮胎硫化定型高度计算及其与定型套筒的关系

全钢载重子午胎质量缺陷产生原因及解决措施

全钢载重子午胎质量缺陷产生原因及解决措施 1胎里露线胎里露线是指轮胎里面钢丝骨架材料内表面覆胶不足，钢丝露出胎里表面。胎里露线多在肩部或侧部出现。经过里程实验，出现露线的外胎在耐久实验15小时左右即出现肩部鼓包或爆破，基本没有使用价值，由于影响因素较多，因此，胎里露线是废品率很高的一种缺陷，也是全钢胎制造过程中最容易出现、最难解决的问题。 1.1原因分析 1.1.1胎里露线主要原因是机头平宽设计偏小或在成型过程中胎圈定位撑块出现漂移造成。成型机头宽度窄，两胎圈之间的帘线长度短，当硫化给内压时，由于胎胚外直径小于设计尺寸，伸张变形大，这样帘线会抽出内衬层导致胎里露线。 1.1.2材料分布不足也会产生胎里露线，如果胎面或垫胶的厚度或长度不够标准，在成型时强行拉伸，导致局部材料缺失，肩部内轮廓帘线伸展过渡，易出现胎里露线现象。 1.1.3内衬层的厚度及各部位的尺寸低于设计尺寸，或成型时贴合偏移，造成局部材料分布不均，或密封层的塑性过大均会造成肩部漏钢丝的现象。 1.1.4硫化定型失控也是造成成品肩部漏钢丝的不可忽视的原因。在硫化定型时，如果定型压力不能稳定在规定值，那么在合模过程中，胎胚外直径一直处于逐渐增大的状态，这样会有肩部部分胶料随着花纹块下移，造成上模花纹块处缺胶，成品胎里肩部露线。 1.1.5硫化机机械手定位高度过低，胎胚的中心线与胶囊中心线不吻合，定型时胎胚上部过度伸张，钢丝帘线析出内衬层表面，出现露线现象。 1.2 解决措施： 1.2.1 结构设计是内在因素，工艺和操作是外部因素。若存在着普遍的胎里露线现象，并且通过X光检测，发现胎体帘线成直线排列，则应重新考虑平宽的选取，一般增大2～4mm可解决。严格控制挤出、压型半成品部件的的尺寸，不合格的半成品部件严禁使用。 1.2.2 严格控制成型操作，每班开产前必须对成型鼓的平宽、送料架的定位尺寸进行测量，不符合要求的应通知维修人员解决后方可生产。同时要检查各种半成品部件是否符合施工条件，不合格的半成品严禁使用。 1.2.3 对于胎里露线的机台，在不装胎胚时进行胶囊定型，检查胶囊在一次压力下是否有继续增大的现象，如果有，则必须更换定型平衡阀膜片或平衡阀密封圈。严格控制硫化的一、二次定型压力，并在生产过程中周期性的检查，以防止发生波动。 1.2.4调整硫化机机械手下降高度和胶囊的拉伸高度，使二者中心线基本吻合，高度以胎胚下胎圈离模具钢圈表面20mm为宜。 2 胎圈漏钢丝（子口硬边）胎圈漏钢丝是指胎圈着合面能看到钢丝包布印痕，甚至析出钢丝包布，有内胎轮胎常常伴有子口硬边出现。出现此问题的轮胎在使用过程中容易磨断包布钢丝，损坏胎体，造成子口爆破。 2.1原因分析 2.1.1胎侧压型过程中，耐磨胶尺寸超上公差，造成胎胚胎圈直径变小，在硫化定型时，上下钢圈压住子口将耐磨胶刮下，导致胎圈部位局部缺胶漏钢丝。 2.1.2成型时，胎侧定位光标间距偏小或操作失误，造成胎侧整体下移，胎圈部位胶料增厚、胎圈直径变小，硫化时造成局部缺胶。 2.1.3硫化定型过程中，由于机械手定中偏歪、定型不正，模具钢菱圈将一侧子口胶料甚至包布刮下，导致此处漏钢丝。 2.1.4钢丝圈直径在设计或卷曲过程中本身偏小。

轮胎基本知识

轮胎基本知识轮胎的基本知识轮胎的生产和制造主要包括四大工序:混炼，压延，成型和硫化。按照生产工艺来划分主要分为两大类:子午线轮胎和斜交轮胎。这是按照帘线层交叉角度来划分的。子午线轮胎的帘线不是相互交叉排列的，而是与外胎断面接近平行，像地球子午线排列，帘线角度小，一般为0?，胎体帘线之间没有维系交点，所以习惯上成为子午线轮胎。斜交轮胎指的指胎体帘布层和缓冲层相邻层帘线交叉，且与胎面中心线呈小于90?角排列的充气轮胎。一、子午线轮胎: 子午线轮胎主要分为两个大类:全钢子午线轮胎和半钢子午线轮胎。 1.全钢子午线轮胎是指胎面和胎体用的都是钢丝连线，我们习惯上一般都将这些轮胎简称为TBR(Truck Bus Radial)。主要适用于载重卡车，公交车，大巴车等等。按照工艺主要分为两大类:有内胎的和无内胎的。 (1)有内胎全钢子午线轮胎。有内胎的全钢胎规格主要有以下这些: 12.00R24-20/12.00R20-18/11.00R20/16/10.00R20-16/9.00R20-16/8.25R20-16/8.2 5R16-16/7.50R16-14/7.00R16-14/6.50R16-10等等。这些规格一般都是指有内胎的轮胎，我们称之为“TT”(Tube Tyre)。规格和尺寸主要是上面这些，但是不同的而花纹设计，大大丰富了TBR产品的种类和花样，根据不同的环境和使用要求，进而衍生出了各种不同的花纹设计。导向轮花纹，驱动轮花纹，高速用花纹，矿山用花纹等等。对于轮胎的规格尺寸各个数字表示的意思:就拿12.00R20-18为例，12.00指的是轮胎的断面宽度，单位是英寸，R指的是子午线轮胎，是RADIAL

钢模板、拉杆l螺栓及模板连接螺栓计算

计算书本工程施工所用模板主要用在箱涵的侧墙和顶板及桥墩和桥台，采用大模板可大大节省模板材料，加快施工进度。一、新浇混凝土对模板侧面的压力计算在进行侧模板及支承结构的力学计算和构造设计时，常需计算新浇混凝土对模板侧面的压力。混凝土作用于模板的压力，一般随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界值时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。采用内部振捣器，当混凝土浇筑速度在6.0m/小时以下时，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，可按以下二式计算，并取二式中的较小值。 P m=4+1500K SKwV1/3 /（T+30）（3-1）P m=25H（3-2）式中：Pm——新浇混凝土的最大侧压力（KN/m2）； T——混凝土的入模温度（oC）； H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）；K S——混凝土坍落度影响修正系数。当坍落度为50～90mm时取1.0，为110～150mm时取1.15； K W——外加剂影响修正系数。不掺外加剂时取1.0，掺有缓凝作用的外加剂时取1.2； V——混凝土的浇筑速度（m/h）。

已知混凝土每环最大为4m，采用坍落度为120mm的普通混凝土，浇筑速度为0.25m/h，浇注入模温度为30oC，则作用于模板的最大侧压力及有效压头高度为：查表得：K S=1.15，K W=1.2 由公式（3-1），P m=4+1500×1.15×1.2×（1.2）1/3 /（30+30）=40.7 KN/m2由公式（3-2），P m=25×2=50KN/m2 取较小值，故最大侧压力为40.7KN/m2 。有效压头高度为：h=40.7/25=1.628m。二、模板拉杆、螺栓计算 1、拉杆及栏杆上螺栓模板拉杆用于连接内、外两组模板，保持内、外两组模板的间距，承受混凝土侧压力和其它荷载，使模板有足够的刚度和强度。本工程模板拉杆采用对拉螺栓，采用Φ16精轧螺纹钢制作。其计算公式为： F=P mA 式中：F——模板拉杆承受的拉力（N）； P m——混凝土的侧压力（N/m2

全钢子午胎基本知识

全钢子午线轮胎生产技术基本知识培训教材第一章轮胎的基本知识

第一节轮胎的作用及分类轮胎是汽车的主要部件之一，是汽车的腿。轮胎的定义: 轮胎是装配在轮辋或轮轴上，为车辆与道路之间的连接体，供车辆或飞机运行及滑落的圆环型弹性体。轮胎对于汽车来说，好比是人的双脚，是汽车的行走机构，轮胎是汽车的主要部件之一。轮胎安装在汽车的作用： 1、承受汽车和它所载重量，此称为承载能力。 2、向地面传递汽车驶动、牵引、加速、转向和刹车的作用力，如：驱动力、牵引力、制动力和转向力等功能。此称为适应汽车动力性能要求，使汽车运行的能力。 3、能使汽车在各种气候、路面和速度条件下驾驶自如、操纵稳定和高速安全的功能，此称为安全性。 4、缓冲震动，减少噪音，乘座舒适的功能，此称为舒适性。二.轮胎质量性能的基本要求充气轮胎的发明对汽车工业的发展起了推动作用。与此同时，随着汽车行驶速度的提高和公路路面的改善，尤其是高速公路的发展，对轮胎质量性能提出了更高的要求，以下是基本要求： 1.较高的负荷能力和良好的缓冲性能； 2.较强的牵引力和很好的刹车能力； 3.良好的转弯能力及方向稳定性能力； 4.良好耐磨性能及耐久性能； 5.高安全性及低滚动阻力。三、轮胎的分类有多种，现只介绍按轮胎的用途和按结构两种分类。 (一)、按轮胎的用途分类： 1、机动车：（1）载重汽车轮胎（2）轿车轮胎（3）农业轮胎（4）工程机械轮胎（5）工业车辆轮胎（6）摩托车轮胎 2、非机动车：（1）搬运车辆轮胎（2）力车轮胎 3、特殊用途：（1）航空轮胎（2）炮车车辆轮胎（3）坦克车辆轮胎 (二)、按轮胎的结构分类： 1、斜交结构 2、斜交带束层结构 3、子午线结构(全钢子午胎,半钢子午胎全纤维子午胎)

钢模板计算

4、结构计算 4.1、荷载计算混凝土侧压力根据公式： P=0.222 1210γv k k t 计算： P=0.22×24×8×1.2×1.15×42 1=116kpa 4.2、面板计算面板采用δ＝6mm 厚钢板，[10 竖带间距0.4m ，[14 横带间距1.0m ，取1m 板宽按三跨连续梁（单向板）进行计算。 4.2.1、荷载计算 q=116×1＝116m kN / 有效压头高度：h=γΡ=24 116 =4.83m 4.2.2、材料力学性能参数及指标 34221006.1810006161W mm bh ?=??=＝ 44331026.48100012 1 121mm bh I ?=??== Α =bh=1000×8＝80002 m m 23124111094.8101026.4101.2Nm EI ?=????=- N EA 963111068.110100.8101.2?=????=- 4.2.3、力学模型 4.2.4、结构计算采用清华大学SM Solver 进行结构分析。

M max =0.69m kN .. Q max =10.3kN a 、强度计算 σ=ω M = 4 61006.11069.0??=65.1Mpa<[σ]=145Mpa ，合格。 τ=A Q = 8000 103.103 ?=1.3Mpa<[τ]=85Mpa ，合格。 b 、刚度计算 f=0.83mm<400/400＝1mm ，合格。 4.3、竖肋计算竖肋采用[10槽钢，间距40cm ，横肋采用[16槽钢，间距100cm 。 4.3.1、荷载计算按最大荷载计算：m kN p q /2.174.0434.0=?=?=。 4.3.2、材料力学性能参数及指标 I=1.98×4610mm W=3.96×4103mm A=12742m m EI=2.1×1110× 1.98×610×12_10=4.15×2510Nm EA=2.1×1110×1.274×310×6_10=2.67×N 810 4.3.3、力学模型

全钢子午线轮胎新新用橡胶常用胶种跟性能

全钢子午线轮胎用橡胶常用胶种及性能 1、天然橡胶全钢子午胎厂使用的天然橡胶一般有两种牌号，即SMR10和SMR20。对于这两种标准胶的质量标准原执行马来西亚天然橡胶研究院1979年颁布的No.9标准。主要成分：高顺式聚1，4-异戊二烯和蛋白质等。性能指标：国际上多采用马来西亚橡胶协会的标准作为参考，结合本国和本企业的内部标准对胶料性能予以控制，以下为橡胶制品中常用的天然橡胶品种的性能指标： SMR 10CV SMR 10 SMR 20CV SMR 20 Parameter SMR CV60 SMR CV50 LATEX SMR L SMR 5 SHEET MATERIAL a SMR CP BLEND FIELD GRADE MATERIAL Dirt retained on 44u aperture (max,% wt) 0.02 0.02 0.02 0.05 0.08 0.08 0.08 0.16 0.16 Ash content (max, %wt) 0.50 0.50 0.50 0.60 0.75 0.75 0.75 1.00 1.00 Nitrogen (max, %wt) 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 V olatile matter(max, %wt) 0.80 0.80 0.80 0.80 0.80 0.80 0.80 0.80 0.80 Wallace rapid plasticity (P0) (min) －35 30 －－30 －30 Plasticity retention index (PRI) (min, %)b 60 60 60 60 50 50 50 40 40 Lovibond Colour: individual value (max) －－ 6.0 －－－－－－ rang (max) －－ 2.0 －－－－－－

怎样计算桥墩钢模板

一、基本资料： 1. 基本尺寸全钢模板，面板为h=5mm厚钢板；内模竖肋6.3号槽钢，背楞为10号双槽钢，横边框100×8mm钢板；外模竖肋10号槽钢，背楞为14号双槽钢，横边框100×12mm钢板模板；内外模之间对拉螺栓及外模角部斜螺栓直径30mm。模板平面图如图1所示。图1 模板平面图 2. 材料的性能根据《建筑结构荷载规范GB 50009-2001》和《建筑工程大模板技术规程JGJ 74-2003》的规定，暂取：砼的重力密度：26 kN/m3；砼浇筑时温度：20℃；砼浇筑速度：2m/h；掺外加剂。钢材取Q235钢，重力密度：78.5kN/m3；容许应力为215MPa，不考虑提高系数；弹性模量为206GPa。根据《混凝土施工技术指南050729》D.0.1之规定，人员机具荷载取2.5kPa。风荷载取1kN/m2。 3. 计算荷载对模板产生侧压力的荷载主要有三种： 1) 振动器产生的荷载：4.0 kN/m2；或倾倒混凝土产生的冲击荷载：4.0km/m2；二者不同时计算。 2) 新浇混凝土对模板的侧压力；荷载组合为：强度检算：1+2；刚度检算：2 (不乘荷载分项系数) 当采用内部振捣器，混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算（《桥梁施工工程师手册》P171杨文渊）：（1）当v/T<0.035时，h=0.22+24.9v/T; 当v/T>0.035时，h=1.53+3.8v/T; 式中：P——新浇混凝土对模板产生的最大侧压力（kPa）； H——有效压头高度（m）；

V——混凝土浇筑速度（m/h）； T——混凝土入模时的温度（℃）； ——混凝土的容重（kN/m3）； K——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取k=1.0，掺缓凝作用的外加剂时k=1.2；根据前述已知条件：因为 v/T=2.0/20=0.1>0.035，所以 h＝1.53+3.8v/T=1.53+3.8×0.1＝1.91m 最大侧压力为：＝1.2×26×1.91＝59.59kN/m2 检算强度时最大荷载设计值为： 1.2×59.59+1.4×4.0＝77.91 kN/m2；检算刚度时最大荷载标准值为： 59.59 kN/m2； 4. 检算标准 1) 强度要求满足钢结构设计规范； 2) 结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/500； 3) 钢模板面板的变形为1.5mm； 4) 钢面板的钢楞、柱箍的变形为3.0mm；二、模板整体检算（一）计算模型建立整体模型，进行检算，模型示意图如下：图2 模型平面图

全钢子午线轮胎10.00R20测温报告

1硫化测温准备工作 1.1测温轮胎规格：测试轮胎为10.00R20规格XXX花纹16PR的全钢子午线轮胎。 1.2主要试验设备：高铁硫化仪、硫化测温仪、笔记本电脑、63.5”双模定型硫化机等。 1.3测温模具准备：根据测温导线总数，将测温用硫化模下侧模板开1个直径20mm的圆孔，留出导线口。 1.4测温导线的准备：此次测温选取WL-Ⅳ型热电偶，将埋入轮胎的一端进行绞接，并将每对热电偶标识。根据测温点数量，准备24对热电偶线。 1.5埋线位置的确定：根据硫化测温资料和测温经验，我们重点选那些重要而又具有代表性的位置，如：在轮胎使用中易出现质量问题的子口、胎肩、胎冠等位置。详见附图。 1.6埋线：此次测温选择胎胚成型时埋线，依据预先确定并绘制的埋线图，及半成品设计尺寸与施工标准，对成型好的胎胚依次准确定位埋线，并进行固定。 2测温我们于10月30日对10.00R20的XXX花纹16PR规格进行了测温，选择A2硫化机，按照现硫化工艺条件进行硫化。硫化工艺附后。

硫化计时开始后，测温间隔时间取10秒。在轮胎硫化结束出模后，正常条件下自然冷却至130℃左右为止。 3各部位胶料活化能计算取轮胎各部件共12种胶料分别做141℃、151℃、161℃三个温度下的不同硫化程度条件,根据阿累尼乌斯方程求算出各部件胶料活化能。阿累尼乌斯方程：log(τ1/τ2)=E/(2.303R)*((t2-t1)/t2*t1) τ1、τ2: 正硫化时间t90 (min); t1、t2: 硫化温度（K） E: 活化能（KJ/mol） R: 气体常数（8.3143J/mol*K） 4测温数据的处理根据试验室做出的151℃各胶料T90值以及求算出的胶料活化能，运用阿累尼乌斯方程对测温记录数据进行处理，求算出151℃等效硫化时间，并得出当前工艺条件下轮胎硫化程度。上述过程采用硫化测温仪自动计算。等效硫化时间计算公式：Tg= exp{E/R(1/T0–1/T)}dt tm: 硫化终止时间（min） ts: 硫化起始时间（min） E: 活化能（KJ/mol） R: 气体常数（8.3143 J/mol*K）

钢模板设计-验算

工程承台钢模板(侧模)计算一、浇筑砼最大侧压力计算已知：最高台身H＝2.5 m,浇筑速度V＝2.5/2.4 m/h=1.04m/h<6m/h，混凝土入模温度T＝15℃，混凝土不掺外加剂，v/T=1.04/15=0.069>0.035,γ=25KN/m3 (1)P m=K*γ*h =1*25*(1.53+3.8*0.069)=44.8KN/m2； (2)振捣混凝土时对侧面模板的压力按4KPa计；二、模板面板强度和刚度计算（1）模板面板厚度的选定钢结构对钢模板的要求，一般为其跨径的l/100,且不小于6~8mm,本钢模竖肋最大跨径为1000mm,故δ=1000/100=10mm,由于钢模板为临时结实结构，且本工程特殊—为旧模板利用，δ=6mm；（2）模板面板强度和刚度验算 P=48.8KN/m2(考虑动荷载4KN/m2); 竖肋间距：l1=1000mm; 横肋间距：l2=400mm;经初步查表估算1000mm太大，现采用400mm进行验算；模板厚度：δ=6mm；跨径l=l2=400mm=40cm;板宽b取1m,即 q=P*b=48.8*1=48.8KN/m; 考虑到板的连续性，其强度和刚度计算： M max=1/10*q*L2=1/10*48.8*402*10-4=0.781KN*m;

W=1/6*b*h2=1/6*100*0.62=6cm3; σ= M max/W=130.1MPa<[σw]=181MPa; f max=ql4/128*EI=0.237cm<0.3cm; 模板面板在内楞间距400mm显得比较薄，但考虑到实际情况，为旧模板利用，仍采用δ=6mm；二、内钢楞计算 ]10槽钢：I=88.52*104,W=12.2*103,E=2.1*105MPa,f=215MPa （一）计算横肋间距：（1）按抗弯强度计算 b=（10*f*w/(P*a)）1/2 =[(10*215*12.2*103)/(48.8*10-3*1000)]1/2=733mm; 取b=450mm, (2)按挠度计算 b=[（150*[W]*E*I）/（P*a）]1/4=1144mm; 按以上计算原来的[10槽钢，跨度1000mm,间距1000不能满足要求，需要加密，内钢楞间距建议加密为选择400mm的常用模数,符合要求；（二）纵肋、横肋强度和刚度计算（1）均布荷载仍按48.8*0.40=19.52KN/m; （2）强度验算：按简支梁简化近似计算，跨中位置弯矩最大值： M max=1/8*19.52*1002*10-4=2.44KN*m;

钢模板计算书

湖畔郦百合苑9-13、14、15、18、19#楼及车库工程模板工程施工方案模板计算书 1.计算依据 1．参考资料《建筑结构施工规范》 GB 50009—2001 《钢结构设计规范》 GB 50017—2003 《木结构设计规范》 GB 50005—2003 《混凝土结构设计规范》 GB 50010—2002 《钢结构工程施工质量验收规范》 GB 50205-2001 2.侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值： 2/121022.0V t F c ββγ= H F c γ= 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2） γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），此处取26kN/m 3 t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用 t0=200/(T+15)计算；假设混凝土入模温度为250C ，即T=250C ，t 0=5 V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2.5m/h H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取9m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。 β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于 30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。大模板侧压力计算 2/121022.0V t F c ββγ=

桥墩模板计算

3#墩墩身模板计算书一、基本资料： 1. 桥墩模板的基本尺寸桥墩浇筑时采用全钢模板，模板由平面模板和平面模板带半弧模板对接组成，单块模板设计高度为2250mm面板为h=6伽厚钢板；竖肋［10#,水平间距为L i=300mm横肋为10mn厚钢板，高100mm竖向间距L2=500mm背楞：平面模板为双根［20#槽钢、平面模板带半弧模板为双根［14#槽钢，纵向间距为：800mm； 2. 材料的性能根据《公路桥涵施工技术规范JTG/T F50-2011》和《钢结构焊接规范GB 5066-2011 》的规定，暂取：砼的重力密度：26 kN/m3;砼浇筑时温度：10C；砼浇筑速度：2m/h;不掺外加剂。钢材取Q235钢，重力密度：m;容许应力为215MPa不考虑提高系数；弹性模量为 206GPa。 3. 计算荷载对模板产生侧压力的荷载主要有三种： 1）振动器产生的荷载：kN/m2;或倾倒混凝土产生的冲击荷载：4.0km/m2；二者不同时计算。 2）新浇混凝土对模板的侧压力；荷载组合为：强度检算：1+2；刚度检算：2 （不乘荷载分项系数）当采用内部振捣器，混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算（《桥梁施工工程师手册》P171杨文渊）： P二kY （1）当v/T< 时，h=+T; 当v/T> 时，h=+T; 式中：P—新浇混凝土对模板产生的最大侧压力（kPa）； h—有效压头高度（m）； v—混凝土浇筑速度（m/h）;

T—混凝土入模时的温度（C）; 3 丫―混凝土的容重（kN/m）; k-外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取k=，掺缓凝作用的外加剂时k=; 根据前述已知条件：因为：v/T=10=> ，所以h = +T=+X = 最大侧压力为：P二k Y = 26X = tf 检算强度时荷载设计值为：q'二X + x = 77 kN/m 2; 检算刚度时荷载标准值为：q''= kN/m 2； 4. 检算标准 1）强度要求满足钢结构设计规范； 2）结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/400 ； 3）钢模板面板的变形为1.5mm； 4）钢面板的钢楞的变形为3.0mm；二、面板的检算 1. 计算简图面板支承于横肋和竖肋之间，横肋间距为50cm,竖肋间距为30cm,取横竖肋间的面板为一个计算单元，简化为四边嵌固的板，受均布荷载q；则长边跨中支承处的负弯矩为最大，可按下式计算： M = Aq'l x2l y （2）式中：A—弯矩计算系数，与l x/l y有关，可查《建筑结构静力计算实用手册（第二版）》（中国建筑工业出版社2014）P154表得A=; l x、l y —分别为板的短边和长边； q' —作用在模板上的侧压力。板的跨中最大挠度的计算公式为： 4 f =BXq''l x4/B c （3）

大型钢模计算

大型钢模在舟山中远1#、2#船坞工程中的应用 [摘要] 本文经过舟山中远1# 、2# 船坞工程实际施工采用的大钢模，对大钢模进行详细的受力计算，通过实际施工效果，论述了船坞工程施工中，采用大钢模既可以明显改善坞壁表观质量，又可以加快施工速度，使船坞工程“又好又快”地进行施工。 [关键词] 船坞大钢模表观质量前言随着近几年国内修、造船业全面发展的大潮，船坞工程如雨后春笋，大连、舟山、广州等各地争先修建船坞。在干船坞的修建中，一般包括基坑开挖、混凝土结构施工、设备安装等几大项内容，以混凝土结构施工工期的压缩最易于压缩总工期，为了如期投产，混凝土结构施工工期往往受到压缩，而传统工艺船坞坞壁混凝土结构施工采用木模板，刚度不够且拼装不易控制、边角易损坏，造成了很多船坞工程混凝土表观质量较差，坞壁垂直度不足、表面蜂窝、麻面、底脚烂根等问题较多。在中远船务工程集团有限公司舟山分公司一、二号船坞工程中，我们在坞壁混凝土结构施工中采用大钢模工艺，在工期紧张的同时，保证了坞壁混凝土结构的质量。大钢模现浇混凝土施工，是目前刚刚开始兴起的新工艺，大大提高了施工效率、外观平整度，且缩短了工期，克服了现浇混凝土墙壁模板支护中和混凝土浇筑时出现的胀模、尺寸偏差等问题。一、坞壁结构分析坞墙每分段20m ，底标高10.85m -，顶标高0.50m +，坞墙高11.35m ，厚40cm ；坞墙是在岩壁基础上施工的混凝土衬砌结构，岩壁上布设锚杆, 1.5m 1.5m ?间距梅花形布置，锚杆锚入完整基岩2.5m ，实际抗拔力超过10吨。二、坞壁结构模板分析坞壁高度11.35米，每段混凝土设计方量为：3 8.904.035.1120m =??，坞壁混凝土结构施工时是单面立模，由于坞壁基岩超宽，每段混凝土方量约有3 250m ，充分考虑其有利受力高度、混凝土浇灌能力、混凝土浇筑过程振捣有效深度、模板安装加固施工方便等因素，坞壁采用分层成模浇筑，每段坞壁分三层，第一层高度为4.05m ，混凝土方量约为3 90m ，

全钢子午胎成型基本缺陷及处理措施

4、胎里气泡和脱层胎里气泡和脱层是指内衬层与胎体之间存有空气、水、汽油或隔离剂，硫化后胎里产生气泡或脱层的现象。 4.1 原因分析（1）成型贴合时部件间因间隙超标存在空气或组合压辊各段压力和轨迹设置不当，以及超定型压力不足，造成胎肩垫胶、气密层等部件未压实，存有空气。（2）部件层间夹有塑料垫布和胶带断头及纸片等杂质。（3）硫化前、中期掉压时间超过6min，部件层间形成气孔。（4）成型贴合时涂刷的汽油未挥发干即进行下一步操作，胎体气泡未刺破。（5）胎肩垫胶定位偏歪，带束层与胎体帘布层间产生空隙。（6）炼胶或半成品加工过程中温度偏高致使半成品焦烧时间短，胶料或半成品部件未按顺序使用，半成品过期后粘性差，喷霜后未经处理；汽油胶浆未干，成型过程中压辊不实，均会造成胎里脱层。（7）内衬层复合时未压实，层间存有气体。（8）胶囊排气线不通畅，内压作用下胶料中的气体进入气密层与胎体帘布层间。 4.2 解决措施（1）如有必要，重新设定成型机压力、各个压合辊轨迹参数以及各种定位参数，保证成型时各部件的贴合质量，使胎肩垫胶和气密层等部件接牢、压实。

（2）检查各半成品部件的灯光定位，防止定位灯光偏移。（3）半成品部件按顺序使用，汽油挥发完后方可贴合下一个部件。（4）成型时除净塑料及纸片等杂质。（5）适当延长硫化定型时间、提高定型压力，使胶囊充分伸展，保证胶囊排气线畅通。（6）确保硫化温度、压力曲线正常。（7）气泡刺破。 5、胎里窝气胎里窝气是指轮胎硫化时由于硫化胶囊和胎体之间的空气未排干净而导致硫化后胎里周向呈现的胶囊棱筋不全或棱筋不清晰，严重者呈海绵状的现象。 5.1 原因分析（1）胶囊及其夹环排气线不畅通或胶囊隔离剂喷涂过多且未挥发干就装胎胚，造成胎里和胶囊之间有水分存在，或合模后未及时充内压。（2）冬春季节节假日后，新换的胶囊没有充分预热，装胎时胶囊没有充分伸展；硫化机管路内的凉水未排干净，胎胚硫化前未预热，胶囊与胎胚轮廓吻合不好。（3）硫化机停机时间过长，胶囊在硫化模具内自然下坠变形。（4）定型压力过小，囊壁与胎胚之间存在空气。 5.2 解决措施（1）疏通胶囊排气线，待喷涂的胶囊隔离剂干后再装胎。（2）温模时提前4h把胎胚放在硫化机前预热。

钢模板设计计算

府谷煤炭铁路专用线四标模板计算书编制：复核：审核：中铁七局集团府谷铁路专用线项目部二O一一年十二月十八日

钢模板设计计算参数选定：混凝土浇注速度V=1.5m/h，混凝土初凝时间取3h，汽车路上消耗0.5小时，即混凝土入模到凝结取2小时。混凝土入模温度取t0=20oC，掺外加剂，混凝土塌落度取160mm。混凝土塌落度影响系数1.5，外加剂修正系数1.2 1、混凝土对模板侧压力计算则：F1=γc H=γc VΔT=25×1.5×2=75KN/m2=75 KPa F2=0.22γc t0?1?2V t0=200/(20+15)= 5.7 h 则：F2=0.22×25×5.714×1.2×1.5×5.1=53.12KPa 取基本荷载标准值F=53.12KPa 荷载组合：标准值取1.2为保险系数，但以0.85予以折减，水平冲击荷载取1.4为保险系数，采用0.2～0.8m3 的灰斗进行浇注，取F倒=4KPa 1.则：混凝土侧压力值F=（53.12+4） ×1.2×0.85=58.26KPa 2、面板验算模板面板采用6mm厚钢板，采用双向板结构，取方格间距为0.3×0.3m.以一边简支、三面固结计算。图中q=f×10×10-3=58.26KN/m 一面简支最为不利

取计算单元为10mm=1×10-3 m 则K=(Eh 3×b)/(12×(1-0.32))(建筑施工手册) =41.53846 W=61bh 2=61×10×10-3×(6×10-3)2=6×10-8m 3 δ=Mmax/W=0.06ql 2/W=0.06×58.26×0.32/(6×10-8 ) =52MPa ＜170MPa=[δ],可以 f max =0.0016ql 4/K=0.0016×58.26×0.34/41.538=0.18mm 发生与板中心 Fmax=0.18<[f]=L/400=300/400=0.75mm 满足要求 3.板内肋的布置及验算：横向：内楞采用δ=6mm 厚，高0.07m 板作为内楞，间距0.4m q=58.26×0.3=17.478KN/m M=ql 2/8=17.478×0.32/8=196.6N ·M 则；W=6 1×b ×10-3×(0.07)2=4.9×10-6m 3 I=121bh 3=121×b ×10-3×(0.07)3=171.5×10-9m 4 [d]= Mmax/W=196.6/（4.9×10-6 ）=40MPa ＜170MPa ，可以 f max =5ql 4/（384EI ）=5×17.478×3004/（384×2.1×105×171.5×103）=0.051mm 4.竖肋验算竖肋采用[8的槽钢，每1.0m 加一道外加强箍，外加强箍采用2根[16槽钢，[8的槽钢竖向间距0.3m ，截面参数：W=25.3cm 3 I=101.3cm 4

全钢子午胎知识(中英文)

轮胎的基本功能Basic functions of tire ?支承汽车重量——负荷 Supporting weight of vehicle —— loading ?将驱动力和制动力传递到路面——牵引和制动 Transfer driving and braking force to ground——driving and braking ?改变和保持行驶方向——操纵性和稳定性 Change and keep steering direction——handling and stability ?缓冲来自路面的冲击——舒适性 Cushion impact from ground—— comfort 此外，耐磨性Wear resistance和节油性Fuel consumption economy，也都是重要的要求性能。全钢丝子午胎的定义Definition of all steel radial tire：全钢丝子午胎：胎体和带束层都用钢丝帘线的子午线轮胎,用于卡车和客车. All steel radial tire: framework materials of carcass and belts are steel cords in radial tire, which is used in truck and bus. TBR轮胎的组成TBR tire components TBR（全钢载重子午线）轮胎组成各部件功能 ?胎面Tread 与地面接触，驱动、制动、防滑和保护胎体等，有好的耐磨性能，抓着性能、防侧滑性，耐老化，耐刺扎性能 ?胎肩垫胶Cushion shoulder 也称为支撑部，支撑胎面和带束层 ?胎侧Sidewall 保护胎体，具有耐屈挠，耐撕裂、耐老化等性能 ?胎圈Bead 使轮胎牢固地固定在轮辋上 ?带束层Belt 固定胎体及增高胎面的刚性，是主要的受力部件 ?胎体Carcass 象人的鼓架对身体一样，除了要承受轮胎部分应力外，还有缓冲性和稳定尺寸的作用

钢模板计算书

主墩大块钢模验算书一、薄壁墩概况 1、两河口下游永久交通大桥主线2#、3#桥墩均采用双薄壁墩，薄壁墩宽8.0m ，厚2.0m ，双壁中心间距6.0m ，双壁净距为4.0m ； 2#墩身高度50m ，3#墩身高度54m 。 2、每次浇筑节段高度：4.5m （3.0m+1.5m ）。二、薄壁墩模板设计 1、按高度分为1.5m 、3.0m 两种模板，1.5m 高度的设8套，3.0m 高度的设4套。 2、块件组合：一套1.5m 高模板包括800×150cm 大板两块、200×150cm 大板两块；一套3.0m 高模板包括800×300cm 大板两块、200×300cm 大板两块。模板构造：面板采用6mm 钢板，背面设置竖向小肋（100×5mm 扁钢/间距0.25m ），每隔0.5m 高度设置一层工10#工字钢水平肋，模板最外侧采用2[10#槽钢作竖向背杠，平向间距1.2m 。详见构造设计图。三、模板验算依据 1、计算依据： ⑴、《公路桥涵施工规范》对模板的相关要求； ⑵、《路桥施工计算手册》对模板计算的相关说明。 2、荷载组合： ⑴、强度校核：新浇砼对侧模板的压力+振捣砼产生的荷载 ⑵、挠度验算：新浇砼对侧模板的压力 ⑶、采用Q235钢材：轴向应力：140 1.25()175MPa ?=提高系数弯曲应力：145 1.25()181MPa ?=提高系数剪应力： 85 1.25()106MPa ?=提高系数弹性模量：52.110E MPa =? 3、变形量控制值：结构外露模板，其挠度值为≤L/400 钢模面板变形≤1.5mm 钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/500

全钢子午线轮胎制造工艺

全钢子午线轮胎制造工艺全钢子午线轮胎制造工艺特点及工艺流程第一节全钢子午线轮胎制造工艺特点全钢子午线轮胎的制造工艺特点 1、各种胶料按照塑炼和混炼的质量要求做到均匀的充分的符合技术要求的物理机械性能的工艺技术操作性能。 2、各种部件的尺寸符合技术规定的尺寸标准。 3、骨架材料与胶料覆合要达到帘线密度均匀且帘线的两面胶料厚度均一。 4、各种复合材料半成品的成型覆贴组合定位准且要均匀对称。 5、各种半成品要做到在技术规定的时间内使用。 6、各种半成品要做到无污染、无变形。 7、胎胚在硫化过程中装胎胚要定位准严格执行硫化三要素。 8、成品的搬运、包装、仓储要满足全钢子午胎的要求。第二节全钢子午线轮胎制造工艺流程一、全钢子午线轮胎主要制造工艺 1、密炼——混炼胶 2、压出——胎面、胎侧、垫胶、胎圈胶芯 3、型胶压延——薄胶片、内衬层气密层 4、钢丝压延———胎体、带束层帘布、子口包布帘布 5、0?压出——0?带束层 6、纵裁——窄纤维胶帘布条和窄薄胶片条。 7、胎圈缠绕成型——胎圈和缠绕胎圈包布 8、胶芯敷贴——将胶芯敷贴在胎圈上 9、半硫化——将胎圈进行半硫化 10、15?裁断——带束层、子口、90?裁断——胎体帘布 12、成型——胎胚 13、硫化——轮胎外胎成品 14、包布 11 质量检查——100地进行外观和X光透视检查二、制造工艺流程二、生产工艺条件 1、对温度、湿度要求 1成型、裁断区温度20?2?湿度50?5所有半成品要及时进入该区。 2锭子房的温度高于环境温度2-3?相对湿度?60。 30?带束层锭子房条件同上。 2、对紫外线和臭氧的要求。避免阳光的照射 3、无污染、无灰尘。第五章全

橡胶的基本知识..

橡胶的基本知识 ?橡胶的分类一、天然橡胶二、合成橡胶三、复合橡胶 ?天然橡胶一、橡胶树全世界含橡胶成分的植物有2000多种。其中有500种可以产橡胶，其中最好的是巴西橡胶树，俗称三叶橡胶树。属于木棉科。巴西橡胶树一般的高度是10-30米。颈粗15-30厘米。一般生长在10°S，15°N之间。生长条件是高温高湿，静风沃土。实生树的经济寿命为35～40年，芽接树为15～20年，生长寿命约60年。第一阶段是苗期：1.5-2龄树，第二阶段是幼树期：5-7龄树，第三阶段是初产期：9-11龄树，第四阶段是旺产期：30-40龄树，第五阶段是降产衰老期：30-40龄树失去经济价值。天然橡胶是由人工栽培的三叶橡胶树分泌的乳汁，经凝固、加工而制得，其主要成分是聚异戌二烯，含量在90％以上，此外还含有少量的蛋白、脂及酸、糖份以及灰分。天然橡胶物理特性是具有很强的弹性和良好的绝缘性、可塑性、隔水隔气、拉抗和耐磨等特点，广泛应用于工业、农业、国防、交通、运输、械制造、医药卫生领域和日常生活等方面。二、天然橡胶的分类 1、天然橡胶根据来源不同分为：野生橡胶、栽培橡胶、橡胶草橡胶、杜仲胶 2、天然橡胶按制造工艺与外形的不同分为烟片胶、颗粒胶、绉片胶和乳胶等三、各种天然橡胶的基本情况 1、烟片胶 1）烟片胶的加工工艺

35%胶乳→过滤去杂质→加水稀释至15~20%→消泡澄清滤渣→加1%甲酸凝固（或乙酸）→除水→压3~3.5mm薄片→薰烟干燥（70℃，7~8天，防止霉变）→检查分级包装 2）RSS:分为1，2，3，4，5.还有特级。烟片胶是成片包装的，颜色为黄色，最好的是金黄色。它可以通过目测色泽指数来判断级别。 3）３号烟片胶为胶包原包装，件重为111.11kg，每吨９包。主要的生产国：泰国，印度，(RSS3,RSS4.印度的烟片胶质量不好，一般只用来做复合胶的生产。)印尼（印尼的烟片只在国有农场生产，量很少。）。 4）用途 RSSI：橡胶溶液、医疗用品、食品工业、内胎、胎体等；RSS2：胎体、内胎、缓冲层、工业制品等；RSS3：胎面、胶管、输送带、轮胎翻新、胶料，是斜胶胎的主要原料；RSS4：各种橡胶杂品；RSS5：各种低级橡胶制品。国产SCR5的质量和性能与国外RSS3基本相同，具有可替代性。 2、标准胶1.26t/托 1）加工工艺有机械法，胶乳→过滤→稀释→加酸凝固→脱水→干燥。化学法：胶乳→加凝剂→离心分离→干燥。标胶又分为：颗粒胶和挤出胶。只是挤出胶的工艺多了一个在粉碎成粉末的工艺。 2）标准橡胶的分类是按照杂质含量，塑性初值，塑性保持率，含氮量，挥发物含量，灰分，色泽指标。主要的分类是5L,5，10，20，50，其中杂质含量为主导性指标，目前国际市场，产胶国主要的标胶是20号标胶.还有越南生产3L.也是标胶的一种。其中3L,5L的颜色是黄色的。其余的颜色都是深色的。 3）主要产胶国：马来西亚，泰国，印尼，越南，中国 4）用途进口20号标胶（包括SIR20、SMR20、STR20，统称TSR20）主要用于各种全钢子午胎、机动车轮胎、自行车轮胎等工业橡胶制品的生产。 3、绉片胶 1）白色绉片

全钢载重子午线轮胎质量缺陷问题分析

全钢载重子午线轮胎质量缺陷问题分析子午线轮胎制造工艺复杂，要求精度高。根据全钢载重子午线轮胎常见质量缺陷，进行了原因分析，并提出了相应的解决措施。 1、胎里露钢丝与肩部帘线弯曲胎里露线是指轮胎里面钢丝骨架材料内表面覆胶不足，钢丝露出胎里表面。胎里露线多在肩部或侧部出现帘线露出或“露肋骨”现象。在使用中胎里露出的钢丝容易损坏内胎，使轮胎胎体鼓包甚至爆破。肩部帘线弯曲是指轮胎肩部胎体帘线出现周向弯曲。帘线弯曲在轮胎行驶当中受力不均，使钢丝与胶的生热增加，导致轮胎脱层或爆破，引起轮胎的早期损坏。全钢丝载重子午线轮胎胎里露线和肩部帘线弯曲是生产和使用中困扰轮胎技术人员的一大难题。由于胎里露线和肩部帘线弯曲是相辅相成的，是一对矛盾的统一体，所以将两个问题一起讨论。 1.1 原因分析 (1)胎里露钢丝与肩部帘线弯曲主要原因是机头宽度与帘线假定伸张值选取不合理。胎体由一层钢丝帘布组成，帘线断裂伸张率为1.8～2.3之间，胎体的钢丝帘线伸张值一般在 1.0%～1.8%之间。帘线伸张值大，成型机头宽度窄，帘线长度短。当伸张值达到极限值；帘线会抽出内衬层导致胎里露线。帘线伸张值小，成型机头宽度宽，帘线长度长，容易导致肩部胎体帘线弯曲。半成品的尺寸和重量是根据材料分布图计算出来的，当半成品尺寸和质量过大，会导致胎体帘线的材料过剩从而使胎体帘线弯曲。材料分布不足就会产生胎里露线，胎面或垫胶的厚度或长度超公差，使得肩部材料过剩，厚度增加，内轮廓帘线舒展不开，导致肩部帘线弯曲。反之，内轮廓帘线伸展过渡，易出现胎里露线现象。 (2)胎坯外周长的大小也是影响胎里露线和肩部帘线弯曲的一个因素。胎坯外周长达不到标准，则轮胎在硫化过程中伸张变形大，出现胎里露线；反之，胎坯外周长大，轮胎在硫化过程中伸张变形小，将易出现帘线肩部弯曲。 (3)一次法成型机传递环故障或鼓的撑块出现故障，成型过程中胎圈定位、撑块定位发生漂移或者平宽设定有误，造成内轮廓帘线较标准帘线长度增大，胎体帘线伸张不足，硫化后产生肩部帘线弯曲。反之，内轮廓帘线较