钢便桥计算书模板
钢便桥设计与验算
1、项目概况
钢便桥拟采用18+36+21m全长共75m
钢便桥采用下承式结构，车道净宽 4.0m，主梁采用贝雷架双排双层，横梁为标准件16Mn材质I28a,桥面采用定型桥面板，下部结构为钢管桩（φ529）群桩基础。
2、遵循的技术标准及规范
2.1遵循的技术规范
《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）
《公路桥梁施工技术规范》（JTG F50-2001）
《钢结构设计规范》（GB S0017-2003）
《装配式公路钢桥使用手册》
《路桥施工计算手册》
2.2技术标准
2.2.1车辆荷载
根据工程需要，该钢便桥只需通过混凝土罐车。目前市场上上最大罐车为16m3。空车重为16.6T混凝土重16*2.4=38.4T。总重=16.6+38.4=55.0T。
16m3罐车车辆轴重
2.2.2便桥断面
2.2.3钢便桥限制速度5km/h 3、主要材料及技术参数 根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86，临时性结构容许应力按提高30-40%后使用，本表提高1.3计。
4、设计计算（中跨桁架） 4.1计算简图
材料
弹模(MP)
屈服极限(MP) 容许弯曲拉应力(MP) 提高后容许弯曲应力(MP) 容许剪应力(MP) 提高后容许剪应力(MP) 参考资料 Q235
2.1E+5
235
145
188.5
85
110.5
设计
规范 Q345
2.1E+5
345 210 273 120 156
设计
规范
贝雷架 2.1E+5
345
240
-
245N/肢
-
按照钢便桥两端跨度需有较大纵横坡的实际需要，故每跨断开，只能作为简
支架计算，不能作为连续梁来计算。
4.1.1中跨计算简图
36.0m简支梁
4.1.2边跨计算简图
21.0m简支梁
4.2荷载
4.2.1恒载
中跨上部结构采用装配式公路钢桥——贝雷双排双层。横梁为I28a。43.47kg/m。单根重5*43.47=217.4kg=2.17KN；纵梁和桥面采用标准面板：宽
2.0m，长6.0m，重1.8T。
恒载计算列表如下：
序号构件名称单件重（KN）每节（KN）纵桥向（KN/m）
1 贝雷主梁 2.7 21.6 7.2
2 横梁 2.1 6.
3 2.1
3 桥面板18 18 6
4 销子0.03 0.72 0.24
5 花架0.33 3.9
6 1.32
6 其他0.44
7 合计17.3
4.2.2活载
如上所述采用16M3的罐车，总重55.0T。
因钢便桥净宽 4.0M，罐车通过便桥时要求车辆居中行驶，故不考虑偏载的不利影响。
4.3内力分析与计算
显然，最大净宽发生在跨度中
最大剪力发生在支座处。
4.3.1恒载内力
=（q/8）l2=17.3*362/8=2802 KN-m
M
跨中
=ql/2=17.3*36/2=311.4 KN
Q
支座
支座反力F
=Q支座=311.4 KN
支
4.3.2活载内力
4.2.2.1活载内力分析
绘制跨中点弯矩影响线（长度单位m）
跨中弯矩：
M=173.3*9+173.3*9*(18-3.4)/18+30*9*(18-3.4-1.85)/18+173.3*9*(18-1 .35)/18=1559.7+1265.1+191.2+1442.7=4458.7KN·m
支点剪力（长度单位m）
Q=173.3+173.3*(36-1.35)/36+173.3*(36-1.35-3.4)/36+30*(36-1.35-3.4 -1.85)/36=173.3+166.8+150.4+24.5=515 KN
4.3.2.2活载冲击系数1+u
查《公路桥涵设计通用规范》（5TG D60-2004）补充说明4.3.2
选用简支梁的基数f
1=π/2l2c
m
/c I
E
式中：I
C -结构跨中的截面惯矩 I
c
=2148588 cm4=0.02149m4
E-结构材料的弹性模数 E=2.1*106kg/cm2=2.1*1011N/m2
m
c -结构跨中处延米结构重力m
c
=17.3KN=1730kg/m
c
=1730NS2/m2
L-结构的计算跨径 l=36.0m 将上述数据代入式中：
f 1=3.1416/（2*362）1730
/
02149
.0
*
10
*
1.211=3.1416*1615/（2*362）
=1.957HZ
根据（JTG D60-2004）第4.3.2.5
当1.5HZ < 1.957 < 14HZ时：
u=0.1767lnf-0.0157=0.1186-0.0157=0.1029≈0.103
4.4荷载组合
跨中弯矩：M=M
恒+（1+u）M
活
=2802+1.103*4458.7=7719.9 KN-m
4.5强度验算
4.5.1查《装配式公路钢便桥使用手册》表5-6
双排双层[M]=2*3265.4=6530.8 KN-m < 7719.9 KN-m（不安全）4.5.2选用加强的双排双层
[M]=2*6750=13500 KN-m >> 7719.9 KN-m
[Q]=2*490.5=918 KN > 879.4 KN
推论：虽然加强的双排层比不加强的双排层的恒载跨中弯矩弯曲的支点剪力均匀略有增加。但[M]和[Q]均比实际产生的有较大的富余，故选用加强的双排层应该是安全的。补充计算如下：
4.5.3加强杆增加的弯矩和剪力计算
加强杆-根约80kg；每节需增加8根，则每m增加重量
q=8*80/3=213.3kg/m
增加的弯矩M= q/8*l2=2.133*362/8=345.5 KN·m
增加的剪力Q= q/2*l=2.133*36/2=38.4 KN
4.5.4最终强度计算
[M]=13500 KN·m > （7719.9+345.5）=8065 KN·m
[Q]=918 KN > (841.1+38.4)=879.5 KN
结论：通过上述演算，可见采用加强的双排双层贝雷横梁，其强度即可满足工程实施（便桥能通过16m3混凝土罐车）的安全需求。
5、横梁设计及验算
横梁拟采用16Mn I28a 每节桁架（3.0m）配置3根横梁。
=508.2cm3；43.47kg/m；S=292.7cm3
查表的 I=7115cm4；W
x
5.1横梁计算简图
如右下图所示（长度单位m）：
混凝土罐车过桥时，令其缓慢居中行驶，故不考虑活载的偏载影响。
5.2荷载
5.2.1横梁上的恒载
面板及横梁：2*6m重1.8T
q
1
=18/2/6*1.5=2.25 KN/m 横梁自重
q
2
=43.47kg/m=0.435 KN/m
总恒载 q=q
1+q
2
=2.25+0.435=2.685KN/m
恒载最大弯矩M
恒
=q*l2/8=1/8*2.685*4.52=6.796 KN-m
恒载支剪力Q
恒
=1/2ql=1/2*2.685*4.5=6.041 KN
5.2.2横梁上的活载
最大罐车的后轴重为17.33T=173.3 KN
活载的支点反力（剪力）
R A =R
B
=173.3/2=86.65 KN
活载的最大弯矩
M C =M
O
=86.65*1.35=117 KN·m
5.3活载冲击系数1+u
计算的方法同前，计算简支梁的基频
f 1=π/2l2
m
/c
.I
E
=3.1416/（2*4.52）*5.
43
/
10
*
115
.7
*
10
*
1.25
11
=3.1416*0.058*104/（2*452）=44.99 HZ
查表得：u=0.45；1+u=1.45
5.4横梁上的内力组合
跨中弯矩M
MAX
=6.8+1.45*117=176.45 KN·m
支点剪力Q
MAX
=6.041+1.45*86.65=131.68 KN
5.5横梁应力验算
弯曲应力=M/W=1.76.45*104/508.2=3472 kg/cm2 > 2730kg/cm2
可见，横梁的弯曲应力已远超材料的容许值1.3*2100=2730 kg/m2是不安全的。故不得不另选工字钢规格。
5.6横梁更改的应力验算
现将横梁改选为I32a I=11080cm4；W
=692.5cm3；S=400.5cm3
X
弯曲应力=176.45*104/692.5=2548 kg/cm2
剪应力=Q*S/I*b
式中：Q-截面的剪力 Q=131.68 KN
S-截面的净面矩 S=400.5 cm2
I-截面的惯性矩 I=11080 cm4
b-截面的腹板厚度 b=0.95 cm
代入得：
剪应力=131.68*102*400.5/11080*0.95=501 kg/cm2 < [Q]=1200 kg/cm2
结论：通过上述演算可知，横梁必须改用16Mn材质I32a（或以上的规格），
其强度才能满足安全的要求，否则将不安全。
6、设计计算（边跨桁梁）
6.1计算简图
6.2 荷载
6.2.1 恒载
边跨上部结构拟采用加强单层双排贝雷桁架。横梁为I32a 52.69 kg/m，单
根重5*52.69=263.5kg=2.63KN。纵梁和桥面采用标准桥面板：宽2.0m，长6.0m，
重1.8T
恒载计算列表如下：
序号构件名称单件重（KN）每节重（KN）纵桥向（KN/m）
1 贝雷主梁 2.7 10.8 3.6
2 加强杆0.8 3.2 1.07
3 横梁 2.63 7.9 2.63
4 前面板18 18 6.0
5 销子0.03 0.3
6 0.12
6 花架0.33 1.98 0.66
7 其他0.22 合计14.3 6.2.2活载
与计算中跨时相同
6.3内力分析与计算
最大弯矩发生在跨中
最大剪力发生在支座附近。
6.3.1恒载内力：
M
跨中
=14.3*212/8=788.3 KN·m
Q
支座
14.3*21/2=150.2 KN
支座反力 F
支=Q
支座
=150.2 KN
6.3.2活载内力
6.3.2.1活载内力计算
M影响线（长度单位m）
跨中弯矩
M=173.3*5.25+173.3*5.25*（10.5-3.4）/10.5+173.3*5.25*（10.5-1.35）/10.5+30*5.25*（10.5-3.4-1.85）/10.5=909.8+615.2+792.8+78.75=2396.6
KN-m
支点剪力（长度单位m ）
Q=173.3+173.3*（21.0-1.35）/21+173.3*（21-1.35-3.4）/21+30*（21-1.35-3.4-1.85）/21=173.3+162.2+134.1+20.6=490.2 KN
6.3.2.2冲击系数1+u 计算 边桁架梁的基频 f=π/2 l 2
c
m /c *I E
式中：I C -结构跨中的截面惯性矩 I C =2*1154868cm 4 E-结构材料的弹性模数 E=2.1*1011 N/m 2 m c -延米结构重力 m c =14.3KN/m=1430N ·S 2/m 2 l-结构计算跨桁l=21.0m 代入公式得： f=3.1416/（2*212）1430/023097.0*10*1.211=3.1416*1841/（2*212
）
=6.557HZ
u=0.1767*lnf-0.0157=0.316 1+u=1.316 6.4荷载组合 跨中弯矩
M=788.3+1.316*2396.6=3942.2 KN ·m 支点剪力Q=150.2+1.316*490.2=795.3 KN 6.5最终强度验算
加强的双排单层
[M]=2*3375=6750 KN-m > 3942 KN-m
[Q]=2*490.5=981 KN > 795.3 KN
结论：边跨采用加强的双排单层贝雷桁架是安全的。
7、下部结构验算
中间墩采用φ529的钢管群桩基础。
桥墩主面和横断面见附图
7.1墩顶荷载
7.1.1恒载
中跨跨径l=36.0m
中跨延米重q=（17.3+2.13）=19.43 KN/m
中跨传给墩的反力 F
1
=1/2*36*19.43=349.7 KN 边跨跨径 L=21.0m
边跨延米重q=14.3 KN/m
边跨传给墩的反力
F
2
=1/2*21*14.3=150.2 KN
上部恒载传给墩的总反力
F
恒=F
1
+F
2
=349.7+150.2=499.9=500 KN
7.1.2活载
支座反力影响线
活载反力
F
活
=173.3KN+173.3*(21-1.35)/21+173.3*(36-3.4)/36
+30*(36-5.4-1.85)/36=173.3+162.2+156.9+25.6=518 KN 7.1.3墩顶荷载组合
F=F
恒+F
活
=500+518=1018 KN
7.2墩身荷载
桩：φ529 177kg/m=1.77KN/m
G
桩
=9*18*1.77=286.7KN
桩顶连梁 I32b 57.71kg/m=0.577 KN/m
G
连梁
=6*4*0.577=13.8 KN
支点梁 I45b 87.45kg/m=6.875 KN/m
G
支座梁
=2*6.5*0.875=11.4 KN
拉杆，剪刀撑估重 2.0T=20 KN
G
墩
=286.7+13.8+11.4+20=331.9 KN
7.3荷载组合
F=（500+331.9）+518=1350 KN
7.3.1单桩承载力
该桩由9根桩组成，考虑到每根桩很难平均受力，故引入偏载系数1.2，则每根桩要求承载能力：N=1350/9*1.2=180 KN
7.4钢管桩承载力验算
钢便桥水中位于2-2粉土层中，该土层厚达30m，地基承载力基本容许值
[f
ac ]=135kpa；土层的桩侧土摩擦阻力标准值q
ik
=35kpa。钢板桩的入土深度按
8.0m考虑。
求得单桩承载力：
[P]=1/2UΣα
i l
i
z
i
=1/2*π*0.529*8*35=232 KN
7.5钢管桩承载力验算
[P]=232 KN > N=180 KN
结论：钢管桩入土8.0m就能保证群桩基础安全。
8、关于横梁加强的补充计算
将I28a改为I32a的方案，虽然在设计计算中行的通，但经过多方努力，16Mn材质的I32a在市场上很难找到，而且其他配件匹配也有问题，所以只能采取对原横梁加强的方法。先对原横梁在中部3m范围的底部加焊“T”型钢。其腹板为87*11mm，翼板为176*13mm。T钢总高100mm。
I28a ：I=7115cm4 F=55.37cm 求重心：
1
.2257.937.552
/3.1*172/7.8-10*7.8*1.11014*37.552+++++=
）（）（x =16.05≈16cm
232
322
3.1-16*1.2217*3.1*121627.8*57.97.8*1218*37.557115）（）（+++++
+=J
=16955cm 4
7.7702216955==W cm 3
弯曲应力
24
cm /kg 22897
.77010*45.176==σ
22cm /kg 27302100*3.1][cm /kg 2289==<=σσ 剪应力
222cm /kg 1200][cm /kg 2.63885
.071157.2921086.131=<=???=ττ
经验算，加强后的横梁能够满足16m 3罐车安全要求。
9、36.0m 钢桁梁刚度验算
9.1钢桁梁的刚度是由“扰度”与跨度之比来表达的。
对与钢便桥的扰度（容许）尚未在有关的规范中找到参照 有关钢结构的资料及临时便桥的工程路点，其容许扰度暂以
350l
L f =来衡量。 9.2钢便桥的扰度
便桥的扰度应由以下扰度构成：自重扰度、贝雷桁架非弹性扰度（即轴间距产生的扰度）和活载扰度。 9.2.1自重扰度
若以每根杆件（贝雷架各杆件）的自重构件内力、压缩变形来计算，将
是较于繁琐的一项工作，现在简便的计 算。
cm kg m T m KN q 50.1995.1433.19133.23.17===+= 4919251045962552cm I =?= 26101.2cm kg E ?= cm l 3600=
跨中扰度：cm EI ql f 22.210129.91.210679.15.1984.3510129.9101.236005.193845384514
14
4
64
4=?????=?????
=?= 9.2.2贝雷梁非弹性扰度
据贝雷桁架扰度计算经验公式 当桁架节数是偶数时：q dn f 2= 式中：d-常数 对双层桁架d=01717cm n-节数 此处n=12 cm f 09.38121717.0'2=?=
此计算值为新国产贝雷，轴间隙为0.05。实际间隙为工厂加工精度有关，也与贝雷使用的程度有关。故这里引入1.5的增大系数
cm f 635.409.35.1=?=
10.2.3 活载扰度
分别以四个集中荷载（罐车轴重）求算跨中c 点的扰度，最后叠加求出活载扰度。
从计算简图中得出跨中扰度
()
()时当b a 48432
2≥-=
EI
b l pb f c
第1个集中力：T p 0.3=
25.2375.123;75.1285.14.318=-==--=b a m b
代入得：()
cm f c
135.010129.91.2481038.3210275.1310129.9101.24812754360031275300012
666
62
21=???????=?????-??=
第2个集中力：kg T p 1733033.17==
m a m b 4.216.1436;6.144.318=-==-=
代入得：()
cm f f c c
835.010129.91.2481035.301046.133.1710129.91.248146043600314601733012
662
12
2
22
=???????=????-??=
第3个集中力：m b a kg T p 0.18;1733033.17====
cm EI pl f c
879.010129.9101.24836001033.17486
63
333
=??????=
=
第4个集中力：m a m b kg p 35.1965.1636;65.1635.118;17330=-==-==
代入得：()
cm f c
871.010129.91.2481079.27665.133.1710129.91.248166543600316651733012
1212
2
24
=??????=
????-??=
cm
f f i c 72.2871.0879.0835.0135.0=+++==∑
9.3钢桁架刚度验算
钢桁架总扰度
cm f 58.972
.264.422.2=++=
[]cm
58.929.103503600;3501=>===??????总f cm f l f
结论：钢桁架刚度经验算通过。
10、跨径m l 0.21=钢桁架刚度验算 10.1钢便桥扰度计算
10.1.1自重扰度
61031.211548582;30.1443.1?=?===I cm kg m T q
cm f 747.01031.2101.221003.1438456
64
=?????=
11.1.2 非弹性扰度
经验公式：()()cm n d f 134.2173556.01'22=-=-=σσ cm f 201.3134.25.1=?=
11.1.3 活载扰度
第1个集中力 ()
cm f m b c 082.01031.2101.2485254210035253000;25.585.14.32
21
6
6221
?????-??==--=
第2个集中力()
cm f m b c 592.01031.2101.248710421003710173301.74.32
21
6
6222
=?????-??==-=
第3 个集中力cm f a b c 689.01031.21.2482100173302
21
12
33
=????===
第4个集中力 ()
cm
f m
b c 673.01031.21.2489154210039151733015.935.12
1212
224
=????-???==-=
cm f f i c 036.2673.0689.0592.0082.0=+++==∑ 10.2 钢桁架刚度验算 钢桁梁总度
cm
f 984.5036.2201.3747.0=++=总
[]m f cm f l f 984.563502100;3501=>===??
????总 结论：钢桁梁刚度验算通过
大钢模板施工方案
中海太华路项目一期总承包工程 大 钢 模 板 施 工 方 案 编制审核审批 江苏坤龙中海太华路项目工程项目部
目录 一、编制依据 (2) 二、工程概况 (2) 三、施工工期安排 (2) 四、施工准备 (3) 五、主要施工方法及措施 (3) 六、特殊部位的处理 (10) 七、模板的拆除 (10) 八、模板的维护与修理 (11) 九、模板安装的允许偏差和检查方法及质量管理体系 (12) 十、模板安装注意事项 (14) 十一、模板设计计算 (14)
一、编制依据 1、中海太华路项目工程设计施工图纸 2、混凝土结构工程施工验收规范GB50204-2015 3、建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2013 二、工程概况 三、施工工期安排 1、工期要求： 本工程暂定从2017年10月01日—2018年12月30日竣工备案，并按合同文件要求完成各节点工期。
四、施工准备 4.1、技术准备 a. 熟悉审查图纸。 b. 拟采用的模板体系的资料收集。 4.2、机具准备 电锯、砂轮机、手提电锯、冲击钻、手枪钻、无齿锯、电焊机、角磨机。 4.3、材料准备 各结构部位拟采用的模板见下表： 15mm多层板、86系列6mm全钢大模板、50×100mm方木，U型托、φ48×3.0mm钢管及扣件等。 4.4、隔离剂选用 本工程大模板隔离剂采用机油，顶板及梁采用脱模剂。 五、主要施工方法及措施 5.1流水段划分 本工程±0.000以上结构工程施工（根据图纸显示，单元之间间剪力墙都是对称布置），每层竖向大钢模施工划分为二个流水段。 5.2模板设计 5.2.1根据本工程层高特点,选用86系列拼装式全钢大模板。拼装式大钢模板由面板（标准板）、阴角、阳角、异型板、支撑系统、操作平台及其它辅助配件等组成。 （1）面板 板面是直接与混凝土接触的部分，要求表面平整，拼缝严密，且要有良好的
大型桁架模板受力计算(版)
中交第一航务工程局第五工程有限公司 模板受力计算书 （胸墙模板） 单位工程：锦州港第二港池集装箱码头二期工程计算内容：胸墙模板计算 编制单位：主管：计算： 审批单位：主管：校核：
锦州港第二港池集装箱码头二期工程 胸墙模板计算书 一、设计依据 1.中交第一航务工程勘察设计院图纸 2.《水运工程质量检验标准》JTS257-2008 3.《水运工程混凝土施工规范》JTJ268-96 4. 《组合钢模板技术规范》（GB50214－2001） 5. 《组合钢模板施工手册》 6. 《建筑施工计算手册》 7. 《港口工程模板参考图集》 二、设计说明 1、模板说明 在胸墙各片模板中，1#模板位于码头前沿侧，浇筑胸墙高度为3.15m，承受的侧压力最大，同时胸墙外伸部分的重量也由三角托架来承受，因此选取1#模板来进行计算。 1#模板大小尺寸为17.9m（长）×3.15m（高）。采用横连杆、竖桁架结构形式大型钢模板 面板结构采用安装公司统一的定型模板，板面为5mm钢板制作，背后为50×5竖肋。 内外横连杆采用单[10制作，间距为75cm； 桁架宽度为650cm，最大水平间距75cm，上弦杆采用背扣双[6.3，下弦杆为双∠50×50×5，腹杆为方管50×5。 2、计算项目 本模板计算的项目 ⑴模板面板及小肋 ⑵模板横连杆的验算。 ⑶模板竖桁架的验算。 ⑷模板支立的各杆件的验算。
模板计算 1、混凝土侧压力计算 混凝土对模板的最大侧压力： Pmax = 8K S +24K t V 1/2=8×2.0+24×1.33×0.57? =40.1kN/m 2 式中: Pmax ——混凝土对模板的最大侧压力 Ks ——外加剂影响系数，取2.0 Kt ——温度校正系数 10℃时取Kt ＝1.33 V ——混凝土浇筑速度50m 3 /h ，取0.57m/h 砼坍落度取100mm ＝＝倾倒侧P P P max 40.1+6×1.4=48.5 kN/m 2取50KN/ m 2 其中倾倒P 为倾倒砼所产生的水平动力荷载，取6kN/㎡×1.4=8.4kN/㎡。 2、板面和小肋验算 ⑴板面强度验算 取1mm 宽板条作为计算单元，计算单元均布荷载 q=0.05×1=0.05 N/mm q 5mm 钢板参数：I=bh 3/12=300×5×5×5/12=3125mm 4 ω= bh 2/6=300×5×5/6=1250mm 3 q=0.05×300=15 N/mm σ=M/ω=0.078 ql 2/ω=0.078×15×3002/1250=85 N/mm 2＜[σ]=215 N/mm 2 f max =K f ×Fl 4 /B 0=0.00247×0.05×3004 /2358059=0.43mm ＜300/500=0.6mm ， 钢板满足要求 其中K f 为挠度计算系数，取0.00247 B 0为板的刚度，B0=Eh 3x /12(1-γ2)=2.06×105×53/12(1-0.32)=2358059 γ钢板的泊松系数，取0.3 h 为钢板厚度，h=5mm
钢模板、拉杆l螺栓及模板连接螺栓计算
计算书 本工程施工所用模板主要用在箱涵的侧墙和顶板及桥墩和桥台，采用大模板可大大节省模板材料，加快施工进度。 一、新浇混凝土对模板侧面的压力计算 在进行侧模板及支承结构的力学计算和构造设计时，常需计算新浇混凝土对模板侧面的压力。混凝土作用于模板的压力，一般随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界值时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。 采用内部振捣器，当混凝土浇筑速度在6.0m/小时以下时，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，可按以下二式计算，并取二式中的较小值。 P m=4+1500K SKwV1/3 /（T+30）（3-1）P m=25H（3-2）式中：Pm——新浇混凝土的最大侧压力（KN/m2）； T——混凝土的入模温度（oC）； H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）；K S——混凝土坍落度影响修正系数。当坍落度为50～90mm时取1.0，为110～150mm时取1.15； K W——外加剂影响修正系数。不掺外加剂时取1.0，掺有缓凝作用的外加剂时取1.2； V——混凝土的浇筑速度（m/h）。
已知混凝土每环最大为4m，采用坍落度为120mm的普通混凝土，浇筑速度为0.25m/h，浇注入模温度为30oC，则作用于模板的最大侧压力及有效压头高度为： 查表得：K S=1.15，K W=1.2 由公式（3-1），P m=4+1500×1.15×1.2×（1.2）1/3 /（30+30）=40.7 KN/m2由公式（3-2），P m=25×2=50KN/m2 取较小值，故最大侧压力为40.7KN/m2 。有效压头高度为：h=40.7/25=1.628m。 二、模板拉杆、螺栓计算 1、拉杆及栏杆上螺栓 模板拉杆用于连接内、外两组模板，保持内、外两组模板的间距，承受混凝土侧压力和其它荷载，使模板有足够的刚度和强度。本工程模板拉杆采用对拉螺栓，采用Φ16精轧螺纹钢制作。其计算公式为： F=P mA 式中：F——模板拉杆承受的拉力（N）； P m——混凝土的侧压力（N/m2
钢便桥设计计算详解
某大桥装配式公路钢便桥工程专项施工方案之一 设计计算书 二〇一六年三月六日
目录 1、工程概况 (4) 1.1 **大桥 (4) 1.2 钢便桥 (5) 2、编制依据 (5) 3、参照规范 (5) 4、分析软件 (5) 5、便桥计算 (5) 5.1 主要结构参数 (5) 5.1.1 跨度 (6) 5.1.2 便桥标高 (6) 5.1.3 桥长 (6) 5.1.4 结构体系 (6) 5.1.5 设计荷载 (6) 5.1.6 材料 (8) 5.2 桥面计算 (8) 5.2.1 桥面板 (8) 5.2.2 轮压强度计算 (9) 5.2.3 桥面板检算 (9) 5.3 桥面纵梁检算 (10) 5.3.1 计算简图 (10) 5.3.2 截面特性 (10) 5.3.3 荷载 (11) 5.3.4 荷载组合 (13) 5.3.5 弯矩图 (14) 5.3.6 内力表 (14) 5.3.7 应力检算 (15) 5.3.8 跨中挠度 (16) 5.3.9 支座反力 (17) 5.4 横梁检算 (17) 5.4.1 计算简图 (17) 5.4.2 装配式公路钢桥弹性支承刚度 (17) 5.4.3 横梁模型 (18) 5.4.4 作用荷载 (18) 5.4.5 计算结果 (19) 5.4.6 截面检算 (20) 5.4.7 挠度检算 (20) 5.5 主桁计算 (21) 5.5.1 分配系数计算 (21) 5.5.2 计算模型 (22) 5.5.3 截面特性 (22) 5.5.4 作用荷载 (24) 5.5.5 荷载组合 (25)
5.5.6 主要杆件内力及检算 (26) 5.5.7 支座反力 (33) 5.6 桩顶横梁计算 (33) 5.6.1 上部恒载计算 (33) 5.6.2 作用效应计算 (34) 5.6.3 荷载分配系数计算 (34) 5.6.4 荷载分配效应 (37) 5.6.5 横梁计算模型 (37) 5.6.6 横梁作用荷载 (37) 5.6.7 横梁荷载组合 (38) 5.6.8 横梁弯矩图 (38) 5.6.9 横梁应力图 (38) 5.6.10 横梁挠度 (39) 5.7 钢管桩计算 (39) 5.7.1 钢管桩顶反力 (39) 5.7.2 钢管桩材料承载力检算 (40) 5.7.3 钢管桩侧土承载力检算 (40) 6、钻孔平台计算 (41) 5.8.1 桥面板计算 (41) 5.8.2 纵向分配梁计算 (42) 5.8.3 墩顶横梁 (45) 5.8.4 平台钢管桩检算 (49) 7、剪力支承设计 (50) 7.1 水平支承系 (50) 7.1.1 2.3m水平支承检算 (50) 7.1.2 2.5m水平支承检算 (50) 7.1.3 5m水平支承检算(双根对肢) (51) 7.2 斜支承系 (51)
全钢大模板施工技术的研究与应用
全钢大模板施工技术的研究与应用 摘要：全钢大模板用于明挖车站主体侧墙，明挖车站主体侧墙的模板安装施工属于施工技术的关键，文章主要探讨了全钢大模板施工技术中的工艺要点、质量控制以及安全、环保方面的应对之策。 关键词：全钢大模板；施工技术；研究与应用 通常，地铁等车站利用明挖顺筑法进行施工，并且只能使用用地下连续墙、围护桩加临时支撑等安全开展基坑开挖、主体施工工作。主体主要利用外包防水的结构，侧墙模板施工用对拉螺栓没有办法进行固定，易发生涨模、跑模、墙体侧漏、侵限主体净空等问题。所以，必须实现主体结构的质量保证。文章探讨全钢大模板施工技术及应用，具有现实意义。 一、侧墙模板施工技术 侧墙模板构成。为了使侧墙和顶板达到整体统一，可以对侧墙、顶板的连续浇筑，没有水平施工缝，采用混凝土分段、分层浇筑，，每层的浇筑，自由倾落不超过2m。模板构件：组合木模板18mm厚胶合模板；支架体系选用φ50×3.5钢管扣件式满堂脚手架。剪刀撑要固定好横向、纵向及水平方向。在侧墙根部可以使用φ18对拉螺杆焊接在侧墙主筋上，对拉固定根部采用槽钢作背楞。采用100m×100mm木枋和双钢管作为模板楞条。 所有材料质量符合国家标准。在钢管的表面要平滑、没有裂缝、结疤，错位、压痕等，使用钢管前，先上防锈漆。 模板部分。在相邻的两模板的竖向木条拼缝处，可安装一根次楞，从横向加强筋。在工字梁木板放置三角形的支架，防止缝隙过大、拼缝错台，避免不安全的隐患；对吊模部分开展侧墙施工时，要保证模板设备、混凝土质量，混凝土上口要平顺，防止错台、漏浆等问题发生。此外，还可以贴上双面胶于待浇筑的侧墙模板下层上口边，避免漏浆；一部分模架系统的构成可以是水平横肋、单侧三角形支架的模板扣件连接方式产生，模板和扣件结合构成
墙模板(组合式钢模板)计算书_20150716_101743984
墙模板（组合式钢模板）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《组合钢模板技术规范》GB 50214-2001 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×3.2]＝min[29.87，76.8]＝29.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max [1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42.285＝38.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2 三、面板布置
模板设计立面图 四、面板验算 面板长向接缝方式为端缝齐平，根据《组合钢模板技术规范》GB50214，4.3.5和4. 4.4条，面板强度及挠度验算，宜以单块面板作验算对象。面板受力简图如下：
1、强度验算 q＝0.95bS承＝0.95×0.6×38.056=21.692kN/m 面板弯矩图(kN·m) M max＝1.091kN·m σ＝M max/W＝1.091×106/21.1×103＝51.724N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q＝bS正＝0.6×29.87=17.922kN/m 面板变形图(mm) ν＝0.086mm≤[ν]＝1.5mm 满足要求！ 五、小梁验算
扣件式钢管模板支架的设计计算
扣件式钢管 模板支架的设计计算 ××省××市××建设有限公司 二O一四年七月十八日
前言 近几年，国内连续发生多起模板支架坍塌事故，尤其是2000年10月，南京电视台新演播大厅双向预应力井式屋盖混凝土浇筑途中，发生了36m高扣件式钢管梁板高支撑架倒塌的重大伤亡事故。从此以后,模板支架设计和使用安全问题引起了人们的高度注意。 虽然采用钢管脚手架杆件搭设各类模板支架已是现代施工常用的做法，但由于缺少系统试验和深入研究，因而尚无包括其设计计算方法的专项标准。几年来，钢管模板支架和高支撑架(h≥4m的模板支架)，均采用《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（以下简称《扣件架规范》）中“模板支架计算”章节提供的有关公式及相应规定来进行设计计算的，但是惨痛的“事故”教训和深入的试验研究，已经充分揭示了《扣件架规范》中“模板支架计算”对于高支撑架的计算确实尤其是存在重要疏漏，致使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。 在新规范或标准尚未颁布之前，为了保证扣件式钢管梁板模板支架的使用安全，总工室参考近期发表的论文，论著以及相关的技术资料，收集整理了有关“扣件式钢管梁板模板支架”的设计计算资料，提供给公司工程技术人员设计计算参考使用；与此同时，《扣件架规范》中“模板支架计算”的相关公式、计算资料，相应停止使用。 特此说明！ 总工程师室 二O一四年七月十八日
目录 CONTENTS 第一节模板支架计算………………………………………………1-1 第二节关于模板支架立杆计算长度L有关问题的探讨……………2-1 第三节模板支架的构造要求…………………………………………3-1 第四节梁板楼板模板高支撑架的构造和施工设计要求……………4-1 第五节模板支架设计计算实例………………………………………5-1 第六节附录：模板支架设计计算资料………………………………6-1 [附录A]扣件式钢管脚手架每米立杆承受的结构自重、常用构配件与材料自重[附录B]钢管截面特性 [附录C]钢材的强度设计值 [附录D]钢材和钢铸件的物理性能指标 [附录E]Q235-A钢轴心受压构件的稳定系数 [附录F]立杆计算长度L修正系数表
钢便桥计算书正文(最终)
一、验算内容 本计算内容为针对沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程钢便桥上、下部结构验算。 二、验算依据 1、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程施工图》; 2、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程钢便桥设计图》; 3、《装配式公路钢桥使用手册》; 4、《公路钢结构桥梁设计规范》JTGD64-2015; 5、《钢结构设计规范》GBJ50017-2003; 6、《路桥施工计算手册》; 7、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2007; 8、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程便道便桥工程专项施工方案》。 三、结构形式及验算荷载 3、1、结构形式 北侧钢便桥总长60m,南侧钢便桥总长210m,上部均为6排单层多跨贝雷梁简支结构,跨径不大于9m;下部为桩接盖梁形式,盖梁采用45A双拼工字钢,桩基采用单排2根采用529*8mm钢管桩。见下图: 立 面形式横断面形式 3、2、验算荷载 钢便桥通行车辆总重600KN,重车车辆外形尺寸为7×2、5m,桥宽6m,按要求布置一个车道。
横向布载形式 车辆荷载尺寸 四、结构体系受力验算 4、1、桥面板 桥面板采用6×2m定型钢桥面板,计算略。 4、2、25a#工字钢横梁(Q235) 横梁搁置于6排贝雷梁上,间距1、5m。其中:工字钢上荷载标准值为1、18KN/m;25a#工字钢自重标准值0、38KN/m。计算截面抗弯惯性矩I、截面抗弯模量分别为:I =50200000mm4;W =402000mm3。 (1)计算简图:
(2) 强度验算: 抗弯强度σ=Mx/Wnx=46580000/402000 =115、9Mpa＜[f]=190Mpa;满足要求！ 抗剪强度τ=VSx/Ixtw=167362×232400/(50200000×8)=96、8Mpa＜ft =110Mpa;满足要求！ (2) 挠度验算: f=M、L2/10 E、I =35、8*1、32/10*2、1*5020*10-3 =0、57mm 目录 1、编制依据 (2) 2、工程概况 (2) 3、施工总体安排 (4) 4、主要施工方法 （1）剪力墙墙体大钢模板施工 (7) （2）顶板模板施工 (16) （3）梁模板施工 (19) （4）柱模板施工 (21) （5）特殊部位模板施工 (24) （6）现浇结构模板安装的允许偏差 (26) （7）模板拆除的规范要求 (27) （8）现场模板堆放 (27) 5、五、技术质量保证措施 (28) 6、六、节约材料措施 (29) 7、成品保护措施、安全、文明、环保施工 (29) 8、模板设计验算 (32) 9、模板工程施工安全专项方案 (90) 一、编制依据 1.1**〃**工程施工组织设计； 1.2 工程现场条件； 1.3 ***********设计有限公司设计的《**〃**工程》施工图纸； 1.4《全钢大模板应用技术规程》DBJ01-89-2004； 1.5《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）； 1.6《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001； 1.7《高大模板扣件式钢管支撑体系施工安全管理规定》闽建建【2007】32号； 1.8《关于加强模板工程安全生产管理的通知》福建省建设厅闽建建[2003]47号文；1.9《关于强化建设工程施工安全和实体质量监督的若干措施》厦建质监【2007】14号； 1.10《建筑拆除工程安全技术规范》JGJ147-2004； 1.11厂家提供的模板参数及施工参考方案； 二.工程概况 2.1 工程简介 本工程地址位于***道与****路交叉口。总建筑面积241210m2，其中地下建筑面积 为60383m2，本工程地下一、二层为车库、设备用房及库房，结构形式为框架剪力墙，层高为3.9米；地上部分1#、2#、3#楼结构形式为剪力墙，一层为架空层，层高3.6米；二层至四层为住宅，层高3.0米；五层至四二层为住宅，层高为6.0m；四三层至四 四层为住宅，层高为6.6m。 2.2 设计概况 主体结构模板支架受力计算书计算人：复核人： 狮山路站模板、支架强度及稳定性验算 1、设计概况 狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。主要结构构件的强度等级及尺寸如下： 表1狮山路站主体结构横断面尺寸表 2、模板体系设计方案概述 狮山路站全长272m共分10段结构施工。主体结构施工拟投入 8套标准段脚手架（长27.2m x宽19.8m x6.35m）。最长段模板长32m最短段模板长24m每段模板平均按27.2m考虑。模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。支架采用①48X 3.5mm碗扣式 钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。 （1）狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角 钢架支撑和现场拼装的模板系统。三角支架分为 4.0m高的标准节和0.85m高的加高节， 大模板采用4000 （长）X 1980 （宽）x 6.0mm （厚）钢模板。大模板竖肋、横肋和边肋均采用[8普通型热轧槽钢，背楞采用2 [ 10,普通型热轧槽钢。 在浇注底板混凝土时，侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mn高。在浇灌混凝土前 水平埋入一排? 25精扎螺纹钢（外露端车丝），作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L= 700。在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。对于单面侧墙模板，采用单面侧向支撑加固。侧向支撑采用角钢三角架斜撑，通过预埋①25拉锚螺栓和支座垫块固定。纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙表面200mm 本计算内容为针对沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程钢便桥上、下部结构验算。 二、验算依据 1、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程施工图》； 2、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程钢便桥设计图》； 3、《装配式公路钢桥使用手册》； 4、《公路钢结构桥梁设计规范》JTGD64-2015； 5、《钢结构设计规范》GBJ50017-2003； 6、《路桥施工计算手册》； 7、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2007； 8、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程便道便桥工程专项施工方案》。 三、结构形式及验算荷载 3.1、结构形式 北侧钢便桥总长60m，南侧钢便桥总长210m，上部均为6排单层多跨贝雷梁简支结构，跨径不大于9m；下部为桩接盖梁形式，盖梁采用45A双拼工字钢，桩基采用单排2根采用529*8mm钢管桩。见下图： 立 面形式横断面形式 钢便桥通行车辆总重600KN，重车车辆外形尺寸为7×2.5m，桥宽6m，按要求布置一个车道。 横向布载形式 车辆荷载尺寸 四、结构体系受力验算 4.1、桥面板 桥面板采用6×2m定型钢桥面板，计算略。 4.2、25a#工字钢横梁（Q235） 横梁搁置于6排贝雷梁上，间距1.5m。其中：工字钢上荷载标准值为1.18KN/m；25a#工字钢自重标准值0.38KN/m。计算截面抗弯惯性矩I、截面抗弯模量分别为：I =50200000mm4；W =402000mm3。 (1)计算简图： (2) 强度验算： 抗弯强度σ=Mx/Wnx=46580000/402000 =115.9Mpa＜[f]=190Mpa；满足要求！ 抗剪强度τ=VSx/Ixtw=167362×232400/（50200000×8）=96.8Mpa＜ft =110Mpa；满足要求！ (2) 挠度验算： f=M.L2/10 E.I =35.8*1.32/10*2.1*5020*10-3 =0.57mm 模板面板为6mm 厚钢板，肋为[8#，间距为300 mm ，背楞为双根[10#，最二、 （2） M max W X σ（3） f max 故f max =0.667×0.6×3004/(100×2.06×105×180)=0.874mm 三、肋计算： （1）、计算简图： q=0.6× （2）、强度验算： 查表得弯矩系数K m 故 M max = K m ql 212002=3.24×106N 〃mm 查表得[8# I=101×104 mm 4 故肋最大内力值σmax 满足要求. σB=M B/W=1.43×107/(79.4×103)=180.1N/ mm2＜f=215N/ mm2均满足要求。 （3）、挠度验算： 如上图为一不等跨连续梁，BC=1200mm，跨度最大，故主要验算BC跨的挠度。根据《建筑结构静力计算手册》，梁在均布荷载作用下的最大挠度f max=系数×qL4/24EI,而系数与K1=4Mc/qL32 及 K2=4M B/ qL32有关。 M C= qL12/2=72×2002/2=1.44×106N〃mm M B=由以上计算所得结果，即M B=1.43×107N〃mm 故K1=4Mc/qL32=4×1.44×106/(72×12002)=0.06 K2=4M B/qL32=4×1.43×106/(72×12002)=0.55 根据K1、K2查表得系数为：0.115 故f max=0.115×qL4/24EI=0.115×72×12004/(24×2.06×105×396×104)=0.88 mm q=0.06×300=18N/ mm,按两跨连续计算,计算简图如右图所示： V=0.625qL=0.625×18×1200=13500N 焊缝长度l w=V×a/(0.7Hh f f v) 焊缝间距a取300 mm,肋高H=80 mm,焊缝高度h t=4 mm,f w=160N/ mm2故最小焊缝长度：l w=V×a/（0.7Hh t f w）=13500×300/(0.7×80×4×160)=113 mm 实际加工时焊缝为焊150 mm,间距300 mm,故满足要求。 七、吊钩计算： 1、吊钩采用φ20圆钢，截面面积A=314.22 mm2,每块大模板上设两个吊钩， 按吊装6600 mm宽模板自重2.4T计算,模板自重荷载设计值取系数1.3,即P X=1.3×2.4=3.12T。 σ＝P X/A=31200/（2×314.2）=49.6N/ mm2＜[σ]=215N/ mm2均满足要求。 2、吊钩与模板之间采用M16×90螺栓连接，M16×90截面面积A=201 mm2螺 栓主要受剪。 P N=3.12T=32100N τ =P X/A=31200/(2×201)=77.61N/ mm2＜[τ]=125N/ mm2故满足要求。 [转帖]模板施工方案（有计算书） 工作交底 为了争创优质工程，保证工程质量，对于混凝土的成型是关键，而砼的成型关键在模板。本工程标准层以下剪力墙、电梯井、管井模板采用竹胶板、多层板，标准层以上剪力墙、电梯井采用定型组合钢模板（9号楼）；平板模板采用竹胶板、多层板模板，柱模板、短肢剪力墙采用定型竹胶板及多层板。模板的采购定货统一由项目材料设备部进行调研考察，确保材料质量，模板的具体规格尺寸由项目技术部负责提供。 一、模板的加工 1、模板的组配原则 （1）、保证工程结构和构件各部分开间尺寸和相互位置的正确； （2）、具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇混凝土的重量和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载； （3）、构造简单、装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装，符合混凝土的浇筑及养护等工艺要求； （4）、模板接缝应严密、不得漏浆。 2、模板的现场堆放及标识 本工程模板的规格较多，做好现场堆放和标识工作尤为重要，整个施工过程应处于受控状态，针对本项目的特点，特设专人负责模板的现场堆放和标识工作。模板的堆放根据施工现场总平面图布置分规格、分类型进行，模板的标识，用红色油漆在模板背面显目位置标注施工部位（注明轴线位置及标高）。 3、模板的现场运输和吊装 （1）、模板从堆放场地运输到使用部位的现场过程应处于受控状态，在模板堆放场地由模板堆放负责人按模板使用调拨单进行发放，发放前检查模板的刚度强度及几何尺寸、隔离措施、核准标识与所要发放的是否吻合方可发放。 （2）、模板现场运输过程中，由模板运输负责人负责模板质量及标识的部位。因模板的堆放场地在塔吊吊运半径范围内，故模板的现场运输由塔吊进行，当模板吊运到工程使用部位时，由模板安装负责人核准模板的规格及质量方可进行安装。 （3）、当砼强度达到可拆模时，进行模板拆除工作，拆模时，不得硬撬乱捣，须保持模板原状，拆卸后，应及时将模板组织吊运到模板堆放场地，堆放时须按模板的标识分类堆放，堆放后由模板保养人员对模板进行清理、修正、刷油，对于模板标识不清的应重新描绘。 4、模板的维修与保管 （1）、拆下的模板应及时清除灰浆。难以清除时，可采用模板除垢剂清除，不准敲砸；（2）、清除好的模板必须及时涂刷脱模剂； （3）、拆下来的模板，如发现翘曲、变形、开焊，应及时进行修理。破损的板面应及时进行修补； （4）、模板及零配件应设专人保管和维修，并要按规格、种类分别存放或装箱。 5、柱、墙模板的支设 （1）、柱模板 A、地下室部分柱采用多层板，标准层以上柱（异形短肢剪力墙）模板采用竹胶合板配合60*90木方制成定型模板，柱模根部要用水泥砂浆堵严，防止跑浆，柱模的浇筑口和清扫在配模时一并考虑留出。 B、柱模板采用钢管配合Ф12钢筋柱箍进行控制尺寸，最后用花篮进行加固控制垂直度。 C、柱根部按柱宽在柱竖向钢筋上焊Ф14钢筋保证柱模下部位置，具体如图1所示。 图—1 D、柱中间采用Ф12钢筋螺杆固定模板，具体如图2所示。 湖畔郦百合苑9-13、14、15、18、19#楼及车库工程 模板工程施工方案 模板计算书 1.计算依据 1．参考资料 《建筑结构施工规范》 GB 50009—2001 《钢结构设计规范》 GB 50017—2003 《木结构设计规范》 GB 50005—2003 《混凝土结构设计规范》 GB 50010—2002 《钢结构工程施工质量验收规范》 GB 50205-2001 2.侧压力计算 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一 临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值 的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值： 2/121022.0V t F c ββγ= H F c γ= 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2） γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），此处取26kN/m 3 t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用 t0=200/(T+15)计算；假设混凝土入模温度为250C ，即T=250C ，t 0=5 V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2.5m/h H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总 高度（m ）;取9m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；掺具 有缓凝作用的外加剂时取1.2。 β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于 30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。 大模板侧压力计算 2/121022.0V t F c ββγ= 目录 1.工程概况 (2) 2施工队伍部署和任务分工 (3) 3施工安全、质量控制重点、难点 (3) 4专项方案总体概况 (3) 4.1编制依据 (3) 4.2专项方案总体概况 (4) 5、施工工艺及施工方法 (7) 5.1施工工艺流程图 (7) 5.2施工方法 (8) 6、安全保证措施 (14) 7、文明施工措施 (15) 8、钢便桥计算书 (17) 8.1、设计依据 (17) 8.2、主要技术参数 (17) 8.3、荷载分析 (18) 8.4、下部基础承载力计算 (19) 8.5、上部结构强度计算 (22) 跨xx、xx镇xx乡排洪槽 钢便桥专项施工方案 1.工程概况 xx特大桥（DK115+960-DK132+509.42）施工便道需经过xx和xx 镇与xx乡的排洪槽，需要设置便桥。 在DKxx+xx跨xx处设置一处便桥，长度42m，宽度5m，在DKxx+xxx 跨xx镇与xx乡排洪槽设置一处便桥长度21m，宽度5m。 跨xx便桥全长42米，净宽5米，跨径2-21m。该便桥两头桥台为C30钢筋混凝土，中间桥墩采用3根直径1.0m，桩长5m的人工挖孔桩，桩顶上设置7*2*1.5m钢筋混凝基础，在基础上预埋20mm钢板，然后安装直径630*10单排钢管桩，呈1*3排列，横向2米+2米，；上部为八排单层上下加强上承式贝雷结构，断面呈0.45米+0.9米+0.45米+0.9米 +0.45米+0.9米排列；贝雷弦杆上横向放置12#工字钢然后在上面铺设钢板，便桥两侧焊接直径48毫米钢管护栏。 xx镇与xx乡排洪槽设置一处便桥，便桥全长21米，净宽5米，跨径为1-21m。该桥两头桥台为钢筋混凝土基础，锥体护坡采用沙袋挡护，防止流水冲刷桥台。上部为八排单层上下加强上承式贝雷结构，断面呈0.45米+0.9米+0.45米+0.9米+0.45米+0.9米排列；贝雷弦杆上横向放置14#工字钢然后在上面铺设钢板，便桥两侧焊接直径48毫米钢管护栏。 钢桥设计有效荷载150T，限速15KM/h，便桥使用时间为2年。 全钢大模板专项施工方案 2014年4月日 专项施工方案审批表 工程名称 方案名称全钢大模板专项施工方案 施工单位****有限公司技术负责人***项目经理项目技术负责人 编制人专业技术职称工程师 施工单位项 目 经 理 意见： 签字（盖章）： 年月日 技 术 部 门 审核意见： 签字（盖章）： 年月日 安 全 部 门 审核意见： 签字（盖章）： 年月日技 术 负 责 人 审批意见： 签字（盖章）： 年月日 监理单位监 理 工 程 师 审核意见： 签字（盖章）： 年月日 总 监 审批意见： 签字（盖章）： 年月日 目录 目录 1.工程概况 (4) 2.编制依据 (5) 3.大模板方案的设计原则 (5) 4.模板工程设计方案 (5) 5.大模板简介 (5) 6．大模板施工 (14) 7.大模板质量控制及保证措施 (16) 8.安全技术措施 (18) 9．大模板的安装与拆除安全措施 (19) 1.工程概况 业主：****房地产开发有限公司 设计院：****设计研究院 工程监理：****工程建设监理有限公司 本工程总建筑面积71985.88 m2，包括 B-20#~22#、B-34#~37#住宅楼， B-39# 燃气调压站， B-40# 地下车库。 楼号建筑类别层数住宅建筑面积（m2) 总建筑面积 （m2) B-20 住宅18 6189.88 6189.88 B-21 住宅18 6189.88 6189.88 B-22 住宅18 6189.88 6189.88 B-34 住宅29 11656.34 11656.34 B-35 住宅30 12057.56 12057.56 B-36 住宅27 10852.32 10852.32 B-37 住宅27 10852.32 10852.32 B-39 燃气调压站 1 50 50 B40-3 车库-1 13294.67 13294.67 合计77332.85 77332.85 一级，地下室防水等级：二级。 3#墩墩身模板计算书 一、基本资料： 1. 桥墩模板的基本尺寸桥墩浇筑时采用全钢模板，模板由平面模板和平面模板带半弧模板对 接组 成，单块模板设计高度为2250mm面板为h=6伽厚钢板；竖肋［10#,水平间距为L i=300mm横肋为10mn厚钢板，高100mm竖向间距L2=500mm背楞：平面模板为双根［20#槽钢、平面模板带半弧模板为双根［14#槽钢，纵向间距为：800mm； 2. 材料的性能 根据《公路桥涵施工技术规范JTG/T F50-2011》和《钢结构焊接规范GB 5066-2011 》的规定，暂取： 砼的重力密度：26 kN/m3;砼浇筑时温度：10C；砼浇筑速度：2m/h;不掺外加剂。 钢材取Q235钢，重力密度：m;容许应力为215MPa不考虑提高系数；弹性模量为 206GPa。 3. 计算荷载 对模板产生侧压力的荷载主要有三种： 1）振动器产生的荷载：kN/m2;或倾倒混凝土产生的冲击荷载：4.0km/m2；二者不同时计算。 2）新浇混凝土对模板的侧压力； 荷载组合为：强度检算：1+2；刚度检算：2 （不乘荷载分项系数）当采用内部振捣器，混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算（《桥梁施工工程师手册》P171杨文渊）： P二kY （1） 当v/T< 时，h=+T; 当v/T> 时，h=+T; 式中：P—新浇混凝土对模板产生的最大侧压力（kPa）； h—有效压头高度（m）； v—混凝土浇筑速度（m/h）; T—混凝土入模时的温度（C）; 3 丫―混凝土的容重（kN/m）; k-外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取k=，掺缓凝作用的外加剂时k=; 根据前述已知条件： 因为：v/T=10=> ， 所以h = +T=+X = 最大侧压力为：P二k Y = 26X = tf 检算强度时荷载设计值为：q'二X + x = 77 kN/m 2; 检算刚度时荷载标准值为：q''= kN/m 2； 4. 检算标准 1）强度要求满足钢结构设计规范； 2）结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/400 ； 3）钢模板面板的变形为1.5mm； 4）钢面板的钢楞的变形为3.0mm； 二、面板的检算 1. 计算简图 面板支承于横肋和竖肋之间，横肋间距为50cm,竖肋间距为30cm,取横竖肋间的面板为一个计算单元，简化为四边嵌固的板，受均布荷载q；则长边跨中支承处的负弯矩为最大，可按下式计算： M = Aq'l x2l y （2）式中：A—弯矩计算系数，与l x/l y有关，可查《建筑结构静力计算实用手册（第二版）》（中国建筑工业出版社2014）P154表得A=; l x、l y —分别为板的短边和长边； q' —作用在模板上的侧压力。 板的跨中最大挠度的计算公式为： 4 f =BXq''l x4/B c （3） 实用 文案钢便桥受力计算书 (1) 1.1概述 (1) 1.2计算围 (1) 1.3主要计算荷载 (1) 1.4便桥主要控制计算工况 (1) 1.5计算过程（手算） (1) §1.5.1活载计算 (2) §1.5.2桥面板计算 (2) §1.5.3 I12.6工字梁纵梁计算 (2) §1.5.4 I25a工字梁横梁计算 (3) §1.5.5 贝雷主梁计算 (5) §1.5.6 2根I32b桩顶横梁计算 (6) 6电算复核 (7) 钢便桥受力计算书 1.1概述 根据本便桥施工荷载要求，参照《公路桥涵设计通用规》（JTG D60-2004）及《港口工程荷载规》(JTJ254一98)。由于本便桥使用时间较短，受自然条件影响较小，所以直接计算工作状态下荷载，风、雨等影响条件忽略。便桥承受的荷载为自重、车辆荷载。 1.2计算围 计算围为便桥的基础及上部结构承载能力，主要包括：桥面板→I12.6工字梁纵梁→I25a工字梁横梁→顺桥向贝雷梁→横桥向I32b工字钢→钢管桩。 1.3主要计算荷载 恒载：结构自重； 活载：9立方混凝土罐车荷载； 冲击系数：汽车（1.1） 荷载组合：1、恒载＋汽车荷载 1.4便桥主要控制计算工况 ①跨径为12m钢便桥在活载工况下的整体刚度、强度和稳定性； 1.5计算过程（手算） 本便桥主要供混凝土罐车、各种小型农用车走行，因而本便桥荷载按9立方米混凝土罐车荷载分别检算。 本便桥恒载主要为型钢桥面系、贝雷梁及墩顶横梁等结构自重。并按以下安全系数进行荷载组合：恒载1.2，活载1.3。根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规》规定：临时结构容许应力可提高1.3（组合Ⅰ）、1.4（组合Ⅱ～Ⅴ）。本便桥弯曲容许应力取MPa ?，容许剪应力取 4.1= 145 203 ?。 4.1= MPa 119 85 §1.5.1活载计算 活载控制设计为9m3砼运输车（按车与载总重35t计），参考国混凝土运输车生产厂家资料及规汽车－20级荷载布置，单辆砼运输车荷载为3个集中荷载70kN、140kN和140kN，轮距为4.0m、1.4m，计入冲击系数1.1后，其集中荷载为77kN、154kN和154kN。 §1.5.2桥面板计算 （1）结构型式 本平台面板为10mm厚花纹A3钢板，焊接在中心间距300mm的I12.6工字钢纵梁上。 附件 86 系列 拼装式全钢大模板设计计算书 陕西航天建筑工程公司 目录 一、新浇筑砼对模板侧面的压力标准值 (1) 二、振捣砼和倾倒砼对模板产生的侧压力 (2) 三、模板面板刚度、强度验算 (2) 四、模板主肋刚度、强度验算 (4) 五、穿墙螺栓强度验算 (5) 六、操作平台计算 (6) 七、吊环强度验算 (7) 八、模板停放时在风载作用下自稳角计算 (9) 一、新浇砼对模板侧面的压力标准值 根据《建筑工程大模板技术规程》JGJ74—2003、J270—2003附录B 提供的公式计算。当采用内部振捣器时新浇筑的砼作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并取其中较小值。 （1） （2） 式中： F —— 新浇筑砼对模板的最大侧压力（KN/m 2）； γc —— 砼的重力密度（KN/m 3）； t o —— 新浇砼的初凝时间（h ），可按实测确定。当缺乏试验资料时， 可采用t o =200/（T+15）计算（T 为砼的温度℃）； V —— 砼的浇筑速度（m/h ）； H —— 砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m ）； β1—— 外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作 用的外加剂时取1.2； β2—— 砼坍落度影响修正系数，当坍落度小于100mm 时，取1.10： 不小于100mm 时，取1.15。 砼侧压力的计算分布图形如图1所示。 F=0.22γc t o β1β2√V F=γc H h y 为有效压头高度 h y H 图1 砼侧压力的分布图形 算例1目前新浇筑砼特性，取有关数值如下： 对普通砼来说，新浇筑砼自重标准值24KN/m3，即取γc=24KN/m3；新浇筑砼的初凝时间（h）取t o=2.5（h）；砼的浇注速度V=0.8m/h；砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度为2.8m；掺具有缓凝作用的外加剂，取β1=1.2；坍落度影响修正系数取β2=1.15。 F=0.22×24×2.5×1.2×1.15×√0.8 =16.29 KN/m2 F=24×2.8=67.2KN/m2 有效压头高度 h=16.29÷24=0.68m 二、振捣砼和倾倒砼时对模板产生的侧压力 1、振捣砼时产生的荷载标准值（KN/m2） 对垂直面模板可采用 4.0 KN/m2（作用范围在新浇筑砼侧压力的有效压头高度之内）。 2、倾倒砼时产生的水平载荷标准（KN/m2） 目前采用容量小于0.2m3的运输器具，取2.0 KN/m2，规范规定作用范围在有效压头高度以内。 三、全钢大模板强度、刚度验算 由于侧向大模板纵横交叉与模板钢面板焊接，把模板的板面分成300mm ×2800mm、300mm×850mm、300mm×1000mm、300mm×250mm、300mm×600mm 等大小不等的方格，面板与纵向主肋焊缝较牢，面板与横向次肋焊缝较纵向焊缝较少一些，至此面板处于二边固支二边简支板的受力状态。住宅项目模板工程施工方案(全钢大模板 胶合板 计算书)
模板支架专项方案计算书汇总
钢便桥计算书正文(最终)
全钢大模板计算书
模板施工方案(有计算书)演示教学
钢模板计算书
贝雷梁钢便桥
全钢大模板施工方案.
桥墩模板计算
72米钢便桥计算书
全钢大模板86系列计算书改