框架梁 板模板支撑架(扣件式)计算书
框架梁板模板支撑架（扣件式）计算书
一、工程概况
1.1本工程采用框架剪力墙结构，地下三层、地上二十五层，建筑高度75.45m，地下为设备用房、营业用房、地下车库，地上为住宅，结构单元地上最长约57.6m，宽度约为23.4m，设永久伸缩缝一道。详见列表：
1 建筑面积
（㎡）
总建筑面积31306.54 地下建筑面积7245.24
占地面积2450.00 地上建筑面积24061.3
2 层数地下
3 地上25
3 层高（m）负三层 3.8 负二层 4.2 负一层 4.
4 标准层 3.0
4 结构形式基础类型独立柱基及筏板基础结构类型框架剪力墙结构
5 地下防水结构自防水
抗渗混凝土:底板C30、外围墙C40 、
P6
材料防水高分子防水卷材
6 结构断面
（mm）
基础底板厚度250
外墙厚度350，300
内墙厚度150、200、300，350
柱断面
600×1600、1000×1400、900×900、
900× 900、1100×1000、1000×
1000、1400×1400、800×800、800
×600、1000×900、1000×900、900
×600等
梁断面
900×2000、1050×1800、900×
1600、700×1800、等
楼板100、120、140、180等
7 后浇带无
8 钢筋类型
预应力/
非预应力
12/14/16/18/20/
2225/28/32
9 其它
是三种截面尺寸的框架梁，具体尺寸为：900×2000mm，1050×1800mm，900×1600mm。
1.2模板支撑体系概况
梁截面900×2000mm、1050×1800mm、900×1600mm位于地下负一层，结构高度从-0.485m，周围板厚180mm。梁模板采用18厚多层板，板底支撑体
系采用扣件式钢管脚手架。梁的支撑体系的选择严格按着品茗软件计算，考虑施工荷载及混凝土浇注时的压力，并考虑现场主要材料（木方、钢管）实际质量情况，保守计算。
二、编制依据
序号名称编号
1 **村城中村改造一期工程结构施工图纸
2 《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002
3 《翁岩村城中村改造一期工程施工组织设计》
4 《组合钢模板技术规范》GB50214-2001
5 《建筑工程质量验收统一标准》GB50300-2001
6 《竹胶合板模板》JG/T3026-95
7 《房屋建筑部分工程标准强制性条文》2002版
8 《建筑结构长城工程杯质量评审标准》DBJ/T01-69-2003
9 《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2002
10 《混凝土结构工程施工质量验收规程》DBJ01-82-2004
11 《钢管脚手架、模板其支架安全选用技术规程》DB11/T583-2008
12 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
13 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008
14 《危险性较大的分部分项工程安全管理的办法》建质【2009】87号
15 《品茗施工安全系列软件》
三、施工计划
3.1
序号阶段目标日期
1 地下结构施工2011.4.1～2011.7.31
2 首层至结构封顶2011.8.1～2011.12.31
3.2
序号名称规格数量备注
1 木模板厚1.5cm 6000m2
2 木方2105 800m3
4 木方 2.510
5 200m3
5 顶托30000个
7 钢管（壁厚
3.5mm不小于
3.0mm）
2m、2.5m、3m、
4m、6m
53000
扣件21000个
3.3
序号设备名称型号规格数量进场时间退场时间
1 塔式起重机Q551
2 一台基础钢筋绑扎前结构完
2 电刨MIB2-80 1 基础钢筋施工前二次结构完
3 电锯MJ-106
4 基础钢筋施工前二次结构完
4 空压机075KW-11KW 2 混凝土浇筑前二次结构完
四、施工工艺及相关技术等
4.1框架梁计算选择
根据施工图纸，项目经理部集中组织技术、质量、测量部门学习图纸，做好模板准备前期记录。通过学习和自审，在熟悉设计图纸的同时，重点准备考虑超大结构构件及（集中线荷载超过15KN/m）支撑体系的设计。最后确定有代表性的四道集中线荷载超过15KN/m的框架梁：转换层（-0.450）G轴交9轴至14轴、G轴交27轴至32轴，截面900mm×2000mm；B轴至G轴交5轴及36轴，截面1050mm×1800mm（线荷载超过20KN/m）。
4.2支撑体系及材料选择
整层支撑体系采用扣件式钢管满堂架与顶板的支撑体系形成整体，采用Φ4.8，壁厚3.0mm且不小于2.8mm钢管，双扣件；。梁底次龙骨采用5×10cm 方木，主龙骨采用Φ4.8钢管。梁侧次龙骨采用5×10cm方木，主龙骨采用Φ4.8双钢管，Φ16对拉螺栓拉结。梁底、侧模板面板采用15mm木模板。板底次龙骨采用5×10cm方木，主龙骨采用Φ4.8钢管。
4.2.1截面900mm×2000mm框支梁支撑体系
框支梁模板采用15mm厚木模板，整个支撑采用钢管式满堂脚手架支撑体系，钢管架立杆上设有可调顶托。梁底主龙骨采用Φ4.8钢管，间距500mm，沿梁长向布置；次龙骨设置50×100的方木，间距中到中150mm，沿梁宽度方向布置。侧模梁跨度主龙骨采用Φ48双钢管间距500mm，并在梁高度方向加设两道Φ16的螺栓拉结，侧模次龙骨采用50×100的方木，梁长度方向设置Φ16@500的螺栓拉结。侧模采用Φ48钢管三角撑加固，三角撑间距不大于500mm。碗扣架立杆间距900mm×900mm,横杆步距1200mm，扫地杆距地200mm，自由端不超过400mm。在整体碗扣式满堂红支撑的基础上梁底主龙
骨上加设4根立杆，保证梁底立杆沿梁宽方向间距不大于400mm，且梁底支撑每步都要与整个竖向支撑体系固定牢固，形成整体。梁底的扣件式钢管节点连接处采用双扣件，防止单扣件滑移。具体支设形式见详图。
4.2.2截面1050×1800mm框梁支撑体系
框架梁模板采用18mm厚多层板，整个顶板支撑采用碗扣式满堂红脚手架支撑体系，碗扣架立杆上设有可调顶托。顶板梁底主龙骨采用100×100mm 的方木，间距800mm，沿梁长度方向布置；次龙骨采用50×100的方木，沿梁宽布置4道，间距中到中约130mm。侧模梁跨度方向主龙骨采用Φ48双钢管间距500mm，并在梁高度方向加设三道Φ20的螺栓拉结，侧模次龙骨采用50×100的方木，梁高度方向设置6道，间距小于300mm。侧模采用Φ48钢管三角撑加固，三角撑间距小于500mm。碗扣架立杆间距900mm×900mm,横杆步距1200mm，扫地杆距地200mm，自由端不超过400mm。在整体碗扣式满堂红支撑的基础上梁底主龙骨上加设4根立杆，保证梁底立杆沿梁宽方向间距不大于300mm，且梁底支撑每步都要与整个竖向支撑体系固定牢固，形成整体。梁底的扣件式钢管节点连接处采用双扣件，防止单扣件滑移。具体支设形式见详图。
4.2.3截面900×1600mm框梁支撑体系
框架梁模板采用18mm厚多层板，整个顶板支撑采用碗扣式满堂红脚手架支撑体系，碗扣架立杆上设有可调顶托。顶板梁底主龙骨采用100×100mm 的方木，间距600mm，沿梁长向布置；次龙骨设置4根50×100的方木，间距小于170mm，沿梁宽度方向布置。侧模梁跨度主龙骨采用Φ48双钢管间距500mm，并在梁高度方向加设三道Φ20的螺栓拉结，侧模次龙骨采用50×100的方木，梁高度方向设置5道，间距300mm。侧模采用Φ48钢管三角撑加固，三角撑间距小于500mm。碗扣架立杆间距900mm×900mm,横杆步距1200mm，扫地杆距地200mm，自由端不超过400mm。在整体碗扣式满堂红支撑的基础上梁底主龙骨上加设3根立杆，保证梁底立杆沿梁宽方向间距不大于400mm，且梁底支撑每步都要与整个竖向支撑体系固定牢固，形成整体。梁底的扣件
式钢管节点连接处采用双扣件，防止单扣件滑移。具体支设形式见详图。
4.3模板安装
梁安装工艺流程
弹出轴线及标高线→搭设梁底支架→安装梁底模板→梁底起拱→绑扎钢筋→安装梁侧模→安装锁口立管、加固斜管及对拉螺栓→复核梁模尺寸位置并安装斜撑→与相邻模板连接
（1）梁底模安装：柱模板拆除后，即放上轴线和水平控制线（50线）,搭设梁模支撑，安装梁底模，并按规定设计要求起拱。梁底模板按跨度进行起拱,跨度8.4m起拱高度12mm，跨度7.8m起拱高度10mm，跨度6m起拱高度起拱9mm。
（2）绑扎梁钢筋，梁钢筋绑扎严格执行钢筋施工方案。控制好轴线位置及保护层厚度。
（3）安装梁侧模，并加固牢固，并执行本方案中的斜撑规格及间距要求。
（4）检查验收。
4.4模板拆除
（1）主控项目
底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计及规范。及时补刷封边漆。特别是穿梁螺栓打眼处，也应刷封边漆。
（2）一般项目
a．侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。
b．模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。
4.5质量要求
1.模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠的承受浇筑混凝土的重量、侧压力及施工荷载，必须严格执行施工方案中关于各种材料质量及支撑体系设计的要求。
2.模板安装和浇筑混凝土时，应对模板及其支架进行观察和维护。发生异常情况时立即停止，并采取有效的保护措施。
3.模板的接缝要严密，不应漏浆。
4.浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。
5.固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且安装牢固。
项次项目
允许偏差
检查方法
国家规范标准结构长城杯标准
1 轴线位移柱、墙、梁 5 3 尺量
2 底模上表面标高±5 ±
3 水准仪或拉线
尺量
3 截面模内尺
寸
基础±10 ±5
尺量柱、墙、梁±4、-5 ±3
4 层高垂直度层高不大于
5m
6 3 经纬仪或吊线
尺量
大于5m 8 5
5 相邻两板表面高低差 2 2 尺量
6 表面平整度 5 2 靠尺、塞尺
7 阴阳角方正- 2 方尺、塞尺顺直- 2 线尺
8 预埋铁件中心线位移 3 2 拉线、尺量
9 预埋管、螺栓中心线位移 3 2
拉线、尺量螺栓外露长
度
+10、-0 +5、-0
10 预留孔洞中心线位移+10 5
拉线、尺量尺寸+10、0 +5、-0
11 门窗洞口中心线位移- 3
拉线、尺量宽、高- ±5
对角线- 6
12 插筋中心线位移 5 5
尺量外露长度+10、0 +10、0
五、施工安全保证措施
（1）安全管理
本工程将严格按照项目法的施工管理模式、施工管理章程组织施工生产。项目经理部由项目领导层、管理层、劳务分包层三层组成。项目经理部由公司授权管理，按照企业项目管理体系来运作，建立岗位责任制，明确分工职
责，落实施工责任，各岗位各行其职，对重点部位的质量及安全进行全面监控。
（2）模板支撑体系重要安全要求
1.所有进场材料要进行严格的进场检验，包括钢管的壁厚、方木的截面尺寸、螺栓直径均要符合要求，不合格材料必须退场。
2.梁底支撑立杆间距和侧面对拉螺栓及斜撑间距要严格执行本施工方案。
3.钢管扣件固定连接要牢固，梁底钢管支撑双扣件部位要严格检查，执行本方案。顶板碗扣架支撑体系要求扣件要锁死，支撑自由端严禁超过400mm。
4.模板支撑体系竖向立杆下部要求垫方木，设置扫地杆，扫地杆高度距地不超过200mm。
5.顶板梁支设完毕须经项目部内部合验，合格后请监理工程师监督检验。
6.混凝土浇筑要从梁中部向两端进行，控制混凝土落差高度，并且混凝土在浇筑过程中项目部和施工队要派专人进行看护，发现梁变形或下部支撑钢管有弯曲现象应立即停止浇筑，采取措施。
（3）模板支撑体系基本安全要求
1.作业人员进入施工现场必须戴合格的安全帽，系好下颚带，锁紧带扣。
2.施工现场严禁吸烟。
3.登高作业必须系好安全带，高挂低用。
4.电锯、电刨等要做到一机一闸一漏一箱，严禁使用一机多用机具。
5.电锯、电刨等木工机具要有专人负责，持证上岗，严禁戴手套操作，严禁用竹编板等材料包裹锯体，分料器要齐全，不得使用倒顺开关。
6.使用手持电动工具必须戴绝缘手套，穿绝缘鞋，严禁戴手套使用锤、斧等易脱手工具。
7.圆锯的锯盘及传动部应安装防护罩，并设有分料器，其长度不小于50cm，厚度大于锯盘的木料，严禁使用圆锯。
8.支模时注意个人防护，不允许站在不稳固的支撑上或没有固定的木方上施工。
9.支设梁、板、柱模板模时，应先搭设架体和护身栏，严禁在没有固定的梁、板、柱上行走。
10.搬运木料、板材和柱体时，根据其重量而定，超重时必须两人进行，严禁从上往下投掷任何物料，无法支搭防护架时要设水平等网或挂安全带。
11.使用手锯时，防止伤手和伤别人，并有防摔落措施，锯料时必须站在安全可靠处。
（4）应急救援预案
六、劳动力计划
根据项目总的施工进度计划和各施工阶段的工程量的大小，编制各阶段劳动计划表：
各阶段劳动力计划表
序 号 工 种 基 础 结 构 装 修 1 木 工 150 120 30 2 钢筋工 120 100 20 3 混凝土工 60 40 10 4 架子工 30 40 40 5 电气焊工 6 4 2 6 瓦 工 30 20 100 7 抹灰工 10 8 60 8 油 工 6 6 80 9 水电工 120 100 160 10
防水工
30
20
20
11 模板及其支架自
面0.1面0.3模0.5模
0.7
新浇筑混凝土自24
钢筋自重标准值
梁 1.5板
1.1
施工人员及设备当 2
振捣混凝土时产Q 2k (kN/m 2
) 对 2
模板支拆环境不
其 它
50 50
30
12
安全员
2
2
1
注：本计划为施工高峰计划，每月的劳动力计划以工程进度情况及时编制。
七、计算书
（一）KZL12 900*2000梁模板（扣件式）计算书1、工程属性
2、荷载设计
3、模板体系设计
设计简图如下：
平面图
立面图
4、面板验算
面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+
(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×2)+1.4×2，
1.35×(0.1+(24+1.5)×2)+1.4×0.7×2]×1＝63.85kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×2]×1＝62.09kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×2]×1＝51.1kN/m
（1）、强度验算
M max＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×62.09×0.182+0.121×1.76×0.182＝0.21kN·m σ＝M max/W＝0.21×106/37500＝5.56N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
（2）、挠度验算
νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×51.1×1804/(100×10000×281250)＝0.121mm≤[ν]＝l/400＝180/400＝0.45mm
满足要求！
（3）、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×62.09×0.18+0.446×1.76×0.18＝4.53kN
R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×62.09×0.18+1.223×1.76×0.18＝13.16kN
R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×62.09×0.18+1.142×1.76×0.18＝10.73kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×51.1×0.18＝3.61kN
R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×51.1×0.18＝10.51kN
R3'=0.928 q2l=0.928×51.1×0.18＝8.54kN
5、小梁验算
小梁类型方木小梁材料规格(mm) 40×80
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.78
小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm3) 42.67
小梁截面惯性矩I(cm4) 170.67
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝
max{4.53+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.9/5+0.5×(2-0.18)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2]×max[0.6-0.9/2，(1.2-0.6)-0.9/2]/2×1，
13.16+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.9/5}=13.21kN/m
q2＝max[3.61+(0.3-0.1)×0.9/5+0.5×(2-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18)×max[0.6-0.9/2，
(1.2-0.6)-0.9/2]/2×1，10.51+(0.3-0.1)×0.9/5]＝10.55kN/m
（1）、抗弯验算
M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×13.21×0.452，0.5×13.21×0.152]＝0.29kN·m σ＝M max/W＝0.29×106/42670＝6.71N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
（2）、抗剪验算
V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×13.21×0.45，13.21×0.15]＝3.607kN
τmax＝3V max/(2bh0)=3×3.607×1000/(2×40×80)＝1.69N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
（3）、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×10.55×4504/(100×9350×1706700)＝0.17mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝10.55×1504/(8×9350×1706700)＝0.04mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝
0.38mm
满足要求！
（4）、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×13.21×0.45，
0.393×13.21×0.45+13.21×0.15]＝6.79kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R6＝3.23kN，R2＝R5＝6.79kN，R3＝R4＝5.54kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×10.55×0.45，
0.393×10.55×0.45+10.55×0.15]＝5.43kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'6＝2.76kN，R'2＝R'5＝
5.43kN，R'3＝R'4＝4.41kN
6、主梁验算
主梁类型钢管主梁材料规格(mm) Ф48×3.5
可调托座内主梁根数 2 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125
主梁截面惯性矩I(cm4) 12.19 主梁截面抵抗矩W(cm3) 5.08 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：
（1）、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝M max/W＝0.25×106/5080＝49.25N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
（2）、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
V max＝3.569kN
τmax＝2V max/A=2×3.569×1000/489＝14.6N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
（3）、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.14mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm
满足要求！
（4）、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R4]＝2.88kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，右侧立柱扣件受力R＝2.88kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
7、立柱验算
钢管类型Φ48×2.7立柱截面面积A(mm2) 384
回转半径i(mm) 16 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.12
λ=h/i=1500/16=93.75≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.68
立柱最大受力N ＝max[R 1+N 边1，R 2，R 3，R 4+N 边2]＝max[2.88+0.9max[1.2×
(0.75+(24+1.1)×0.18)+1.4×2，
1.35×(0.75+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2]×(0.9+0.6-0.9/2)/2×0.9，1
2.68，12.68，2.88+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×2，
1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2]×(0.9+1.2-0.6-0.9/2)/2×0.9]＝1
2.68kN f ＝N/(φA)＝12.68×103/(0.68×384)＝48.55N/mm 2≤[f]＝205N/mm 2 满足要求！
8、可调托座验算
由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N ＝max[R 1，R 2，R 3，R 4]×2＝12.68kN≤[N]＝30kN 满足要求！
二、KZL13(900*1600)梁模板（扣件式）计算书 1、工程属性
2、荷载设计
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24
梁 1.5
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
板 1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2) 1
振捣混凝土时产生的荷载标准值
对水平面模板取值 2 Q2k(kN/m2)
模板支拆环境不考虑风荷载
3、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)
梁跨度方向立柱间距l a(mm) 450
梁两侧立柱间距l b(mm) 1200
步距h(mm) 1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 900、900
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 600
梁底增加立柱根数 2
梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 400,800
梁底支撑小梁根数 5
梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) 25
设计简图如下：
平面图
立面图
4、面板验算
面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+
(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×2，
1.35×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×0.7×2]×1＝51.46kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.6]×1＝49.69kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.6]×1＝40.9kN/m
（1）、强度验算
M max＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×49.69×0.222+0.121×1.76×0.222＝0.26kN·m σ＝M max/W＝0.26×106/37500＝6.89N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
（2）、挠度验算
νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×40.9×2254/(100×10000×281250)＝0.236mm≤[ν]＝l/400＝225/400＝0.56mm
满足要求！
（3）、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×49.69×0.22+0.446×1.76×0.22＝4.57kN
梁,500×800梁木模板与支撑计算书
梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=500mm， 梁截面高度 H=800mm， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)850mm。 梁模板使用的木方截面40×80mm， 梁模板截面侧面木方距离200mm。 梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.200kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃； V ——混凝土的浇筑速度，取1.000m/h； H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.130kN/m2 考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×17.140=15.426kN/m2 考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。 三、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×15.43+1.40×5.40)×0.80=20.857N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80.00×1.50×1.50/6 = 30.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 80.00×1.50×1.50×1.50/12 = 22.50cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。
盘扣式板模板支撑计算书
盘扣式模板支撑计算书 一、模板支架选型 由于其中模板支撑架高3.6米，为确保施工安全，编制本专项施工案。设计围包括：楼板，长*宽＝8m*8m，厚0.25m。 根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，3#和4#楼地下室区域选择盘扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。 二、搭设案 （一）基本搭设参数 模板支架高H为3.6m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.8m，立杆纵距l a取0.9m，横距l b取0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.2m。整个支架的简图如下所示。
模板底部的木，截面宽40mm，高80mm，布设间距0.2m。 （二）材料及荷载取值说明 本支撑架使用?48 *3mm钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上禁打；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。 模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。 三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算 荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模木平行的向为纵向。 （一）板底模板的强度和刚度验算 模板按三跨连续梁计算，如图所示:
（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时， 模板的截面抵抗矩为：w＝1000?72/6=4.82?04mm3； 模板自重标准值：x1＝0.3? =0.3kN/m； 新浇混凝土自重标准值：x2＝0.25?4? =6kN/m； 板中钢筋自重标准值：x3＝0.25?.1? =0.275kN/m； 施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1? =1kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2?=2kN/m。 以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为： g1 =(x1+x2+x3)?.35=(0.3+6+0.275)?.35=8.876kN/m； q1 =(x4+x5)?.4=(1+2)?.4 =4.2kN/m； 对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。 跨中最大弯矩计算简图
1700×1700柱模板支撑计算书
柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=1700mm ，B 方向对拉螺栓3道， 柱模板的截面高度 H=1700mm ，H 方向对拉螺栓3道， 柱模板的计算高度 L = 6900mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 600mm 。 柱箍采用双钢管48mm×2.8mm。 面板计算采用宽度600mm 板面厚度3.00mm 截面参数。 面板厚度3mm ，剪切强度125.0N/mm 2，抗弯强度215.0N/mm 2，弹性模量206000.0N/mm 2 。 木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。 170 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ；
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β1—— 外加剂影响修正系数，取1.000； β2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9×40.000=36.000kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.9×3.000=2.700kN/m 2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的简支梁计算，计算如下 28.19kN/m A 面板计算简图 面板的计算宽度取小钢模宽度0.60m 。 荷载计算值 q = 1.2×36.000×0.600+1.40×2.700×0.600=28.188kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W=13.020cm 3 I=58.870cm 4 (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；
模板支架的计算参照
模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 模板支架搭设高度为2.7米， 搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.00米，立杆的横距l=1.00米，立杆的步距h=1.20米。图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.5。 一、模板支撑方木的计算 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3； I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4； 方木楞计算简图 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.000×0.120×0.300=0.900kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 1.500×0.300=0.450kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值P1 = (1.000+2.000)×1.000×0.300=0.900kN 2.强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载q = 1.2×0.900+1.2×0.450=1.620kN/m 集中荷载P = 1.4×0.900=1.260kN 最大弯矩M = 1.260×1.00/4+1.62×1.00×1.00/8=0.518kN.m 最大支座力N = 1.260/2+1.62×1.00/2=1.440kN 截面应力=0.518×106/53333.3=9.70N/mm2 方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
梁模板(盘扣式)计算书
梁模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 2、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 3、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 4、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 一、工程属性 新浇混凝土梁名称KL27 新浇混凝土梁计算跨度(m) 7.2 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 550×1000 新浇混凝土结构层高(m) 4 梁侧楼板厚度(mm) 300 二、荷载设计 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 梁 1.5 板 1.1 施工人员及设备荷载标准值Q1k 3 模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱 不共用A 梁跨度方向立柱间距l a(mm) 900 梁底两侧立柱间距l b(mm) 1000 支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm) 1500 支撑架顶层水平杆步距h'(mm) 1000 可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm) 200
新浇混凝土楼板立柱间距l 'a (mm)、l ' b (mm) 1200、 1200 混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置 居中 梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm) 500 板底左侧立柱距梁中心线距离s 1(mm) 500 板底右侧立柱距梁中心线距离s 2(mm) 500 梁底增加立柱根数 1 梁底增加立柱布置方式 按混凝土梁梁宽均分 梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm) 500 梁底支撑小梁根数 8 小梁两侧悬挑长度(mm) 100，100 结构表面的要求 结构表面外露 模板及支架计算依据 《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 设计简图如下： 平面图
楼梯模板支撑体系计算书
楼梯模板支撑体系计算书
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楼梯模板支撑体系计算书 一、参数信息 模板支架参数 横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00;步距(m):1.0; 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m）:0.１0;模板支架搭设高度（m):３.３；采用的钢管(mｍ):Φ48×3.0 ;板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式：可调顶托; 荷载参数 模板与木板自重(kＮ/ｍ２)：0.500;混凝土与钢筋自重(kＮ／m3):２4.00０；施工均布荷载标准值(ｋＮ/m2）：2．０００； 材料参数 面板采用胶合面板，厚度为１5mm;板底支撑采用方木; 面板弹性模量Ｅ(N/mm2）:40０0；面板抗弯强度设计值（Ｎ/mｍ2):11.5; 木方弹性模量Ｅ(N/ｍm２):8000．000;木方抗弯强度设计值(Ｎ／ｍm2):１1.0０0; 木方抗剪强度设计值(Ｎ／mm2):１.400；木方的间隔距离（ｍｍ):2５0．０; 木方的截面宽度(ｍm）:４0.00;木方的截面高度(mｍ):7０.0０；
40X70 模板支架立面图 二、模板面板计算 模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=ｂh２/6=１00０×１5×15／6＝37500mm3 Ｉ=bｈ3/12=１000×15×15×15/12=28１250mm4 模板面板的按照三跨连续梁计算。
1-1 剖面图 受力分解图 1、荷载计算 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： 钢筋混凝土梯段板厚度为1０0mm ，踏步高度为175m ｍ，宽度为26０mm,每一梯段板的踏步数为8步。 钢筋混凝土梯段板自重为：21 ×0.１75×２５＋0.１０×25/αcos =5.104 kN ／ ㎡ 其中:根据图纸可得α=３1° 故αcos =?31cos = 0.８5７ q1 = 5.104×1+0.5×1 ＝ ５.６04 kN/m; α
柱模板计算书
柱模板计算书 品茗软件大厦工程；工程建设地点：杭州市文二路教工路口；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。 柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图 柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m； 根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为 2.00kN/m2；
计算简图 一、参数信息 1.基本参数 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12； 2.柱箍信息 柱箍材料:木楞； 宽度(mm):80.00；高度(mm):100.00； 柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1； 3.竖楞信息 竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 4.面板参数
满堂支撑架计算书
满堂支撑架计算书计算依据： 1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 5、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 6、《钢结构设计标准》GB50017-2017 一、架体参数 二、荷载参数
风荷载参数： 三、设计简图 搭设示意图：
平面图 四、板底纵向支撑次梁验算
G1k=N c=0.033kN/m； G2k= g2k×l b/(n4+1)= 0.35×0.5/(2+1)=0.058kN/m； G3k= g5k×l b/(n4+1)= 1×0.5/(2+1)=0.167kN/m； Q1k= q k×l b/(n4+1)= 3×0.5/(2+1)=0.5kN/m； 1、强度验算 板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。 满堂支撑架平台上无集中力 q=γ0×max[1.2(G1k+G2k+ G3k)+1.4×Q1k,1.35(G1k+G2k+ G3k)+1.4×0.7×Q1k]=1×max[1.2×(0.033+0.058+0.167)+ 1.4×0.5,1.35×(0.033+0.058+0.167)+1.4×0.7×0.5]=1.01kN/m q1=γ0×1.2×(G1k+G2k+ G3k)= 1×1.2×(0.033+0.058+0.167)=0.31kN/m q2=γ0×1.4×Q1k= 1×1.4×0.5=0.7 kN/m 计算简图 M max=0.100q l l2+0.117q2l2=0.100×0.31×0.52+0.117×0.7×0.52=0.028kN·m R max=1.100q1l+1.200q2l=1.100×0.31×0.5+1.200×0.7×0.5=0.59kN V max=0.6q1la +0.617q2la =0.6×0.31×0.5+0.617×0.7×0.5＝0.309kN
梁底模板及梁侧模板支撑架计算
梁底模板支撑架计算 计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。 一、计算参数: 新浇混凝土梁名称 KL12新浇混凝土梁计算跨度(m)3.8 混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300*700 新浇混凝土结构层高(m)5.8 梁侧楼板厚度(mm)130 二、模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900 梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)：900、900 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500 梁底增加立柱根数2 梁底增加立柱布置方式：按梁两侧立柱间距均分 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500 梁底支撑小梁根数4 每纵距内附加梁底支撑主梁根数0 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100 结构表面的要求结构表面隐蔽 三、面板验算 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.868kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.104kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m 1、强度验算 Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×31.104×0.2672+0.117×1.764×0.2672＝0.236kN·m
模板支撑体系计算书
模板支撑体系计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规》GB 50017-2003 一、工程属性 二、荷载设计
三、模板体系设计 设计简图如下：
平面图
立面图 四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 14 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5 面板弹性模量E(N/mm2) 5400 取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算： W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.6 67mm4
q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77 kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.006kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×1＝23.05kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×28.006×0.12+0.117×1.764×0.12＝0.03kN·m σ＝M max/W＝0.03×106/32666.667＝0.92N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×23.05×1004/(100×5400×228666.667)＝0.013mm≤[ν]＝L/250＝100/250＝0.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×28.006×0.1+0.45×1.764×0.1＝1.2kN R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×28.006×0.1+1.2×1.764×0.1＝3.292kN
梁、板木模板及支撑计算书
梁、板木模板及支撑计算书
楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》( JGJ130-2001) 本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。 模板支架搭设高度为8.05米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距1=0.80米，立杆的步距h=1.50米 k b L 采用的钢管类型为'-48X 3.5。 、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算 ■5 5 匚 纵向钢昔 僑向钢背 板底方木 图楼板支撑架立面简图 图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
静荷载标准值q1 = 25.000 X 0.120 X 1.000+0.350 X 1.000=3.350kN/m 活荷载标准值q2 = (2.000+1.000) X 1.000=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为： W = 100.00 X 1.80 X 1.80/6 = 54.00cm 3; I = 100.00 X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 48.60cm 4； (1) 强度计算 f = M / W < [f] 其中f ――面板的强度计算值(N/mm2)； M ---- 面板的最大弯距(N.mm); W——面板的净截面抵抗矩； [f] ―― 面板的强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql 2 其中q ---- 荷载设计值(kN/m); 经计算得到M = 0.100 X (1.2 X 3.350+1.4 X 3.000) X 0.450 X 0.450=0.166kN.m 经计算得到面板强度计算值f = 0.166 X 1000X 1000/54000=3.083N/mm2 面板的强度验算f < [f], 满足要求！ (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力Q=0.600 X (1.2 X 3.350+1.4 X 3.000) X 0.450=2.219kN 截面抗剪强度计算值T=3 X 2219.0/(2 X 1000.000 X 18.000)=0.185N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm 2 抗剪强度验算T < [T]，满足要求！ (3)挠度计算
板模板脚手架计算书
板模板(扣件钢管架)计算书 模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、参数信息: 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):1.10；纵距(m):1.10；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.90； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.楼板参数 楼板的计算厚度(mm):120.00； 4.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；
图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算: 面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100×1.82/6 = 54 cm3； I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图 1、荷载计算 (1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 1×1= 1 kN/m； 2、强度计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.2×3.35+1.4×1= 5.42kN/m 最大弯矩M=0.1×5.42×0.32= 0.049 kN·m； 面板最大应力计算值σ= 48780/54000 = 0.903 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2； 面板的最大应力计算值为0.903 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!
梁模板支架计算示例
梁模板碗扣钢管高支撑架计算书 计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为7.0m ， 梁截面 B ×D=1000mm ×1000mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m ，立杆的步距 h=1.20m ， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 4。 木方100×100mm ，剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9500.0N/mm 4。 梁底支撑木方长度 1.50m 。 梁顶托采用双钢管48×3.25mm 。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.00kN/m 3，施工活荷载5.00kN/m 2。 梁两侧的楼板厚度0.20m ，梁两侧的楼板计算长度3.00m 。 地基承载力标准值230kN/m 2，基础底面扩展面积0.250m 2，地基承载力调整系数1.00。 扣件计算折减系数取1.00。 700 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.20×25.000×0.200×3.000×0.600=10.800kN 。
采用的钢管类型为48×3.25。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000×1.000×1.000+0.500×1.000=25.500kN/m 活荷载标准值 q2 = (4.000+1.000)×1.000=5.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3； I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q ——荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×25.500+1.4×5.000)×0.600× 0.600=1.354kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.354×1000× 1000/54000=25.067N/mm2 面板的抗弯强度验算 f > [f],不满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×25.500+1.4×5.000)×0.600=13.536kN 截面抗剪强度计算值 T=3×13536.0/(2×1000.000× 18.000)=1.128N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算
24.4m模板支撑计算书
碗扣钢管楼板模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为24.4m， 立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50.×100.mm木方，间距200mm， 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度16.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用85.×85.mm木方。 模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。 倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。
图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为φ48×2.8。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.100×0.300×0.600+0.200×0.600=4.638kN/m
现浇混凝土模板的支撑设计计算书
模板的支撑设计计算书 ●本工程的模板均采用胶合板模板，木方背楞，钢管扣件支撑，配合采用 对拉螺栓。
施工荷载 1.4×2500=3500N/m 2 钢筋自重荷载 1.2×1100=1320N/m 2 振捣荷载 1.4×2000=2800 N/m 2 合计： 15480 N/m 2 mm q bh f l bh W m 80148 .156181********* 12 22=****=*≤ (2)按剪应力验算 mm q bhf l f bh ql bh V ql V v v 201648 .1533.118100043443232/1max =****=≤≤== =τ （3）按挠度验算
mm q EI l l EI ql 487200 632.0100200 100632.034=??=< ?=ω 现浇板木胶合板模板跨度（即70×100mm 木方背楞间距）取400mm. 4） 70×100mm 木方背楞受力验算 70×100mm 木方背楞搁置在钢管大横杆上，现进行木方背楞受力验算。 （1）按抗弯强度验算 上式中q ’=15480×0.4=6.192N/mm （2）)按剪应力验算 （3 根据以上计算，胶合板木方70×100mm 背楞跨度可取1200mm 。 但模板下钢管扣件支撑，每一扣件抗滑能力约为6500N ，而其上荷载为15480N/m 2，可知如支撑立杆间距布置为600mm×600mm，则扣件承受
的力为15480×0.6×0.6=5.57KN<6.5KN，可满足要求。 则木方背楞下，φ48×3.5钢管大横楞及φ48×3.5立杆间距取@600mm ，也即，木方背楞的实际跨度为600mm ，现进行大横杆及立杆验算。 5） 木方背楞下φ48×3.5钢管大横杆受力验算 作用于钢管横楞上的集中荷载为F=q ×0.6×0.4=4.39KN 则按单跨梁，最大弯距可能为： m KN Fl M ?=?== 439.04 6.039.44max (2) 按挠度验算 mm mm F EI l l EI Fl 6008364390400121867101.24820048400 4853<=????=≤≤ =ω 6） 钢管支撑立杆受力验算。 支撑立杆步距1800m ，采用φ48×3.5钢管对接连接： 立杆最大受力F=15480×0.6×0.6=5573N<扣件的抗滑能力值 2 2/205/01.36489 316.05573316 .0,1488 .151800 3.1mm N mm N A N i l <=?=?===?= ?= ?σ?μλ则查表 150mm 厚及其以下模板支撑设计
梁模板支撑计算
梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L16a。 一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m): 0.4m； 梁截面高度 D(m): 1m； 混凝土板厚度(mm): 120mm； 立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m): 0.8m； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m): 0.1m； 脚手架步距(m): 1.2m； .
梁支撑架搭设高度H(m)：12.6m； 梁两侧立柱间距(m): 0.8m； 承重架支设: 多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面； 立杆横向间距或排距Lb(m): 0.6m； 采用的钢管类型为Φ48×3.50； 扣件连接方式: 单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数: 0.8； 2.荷载参数 模板自重(kN/m2): 0.35kN/m2； 钢筋自重(kN/m3): 1.5kN/m3； 施工均布荷载标准值(kN/m2): 2.5kN/m2； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2): 18kN/m2； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2): 2kN/m2； 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2): 2kN/m2； 3.材料参数 木材品种：杉木； 木材弹性模量E(N/mm2)：10000N/mm2； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：16N/mm2； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7N/mm2； 面板类型：胶合面板； 钢材弹性模量E(N/mm2)：210000； 钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205N/mm2； 面板弹性模量E(N/mm2)：9500N/mm2； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13N/mm2； .
500×500柱标准规定模板计算书
500×500柱模板计算书 柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图 柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；
计算简图 一、参数信息 1.基本参数 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:3； 2.柱箍信息 柱箍材料:木方； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1； 3.竖楞信息 竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；
4.面板参数 面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00； 面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方参数 方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量 E(N/mm2):9000.00； 方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50； 二、柱模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中γ-- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取3.000m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 分别计算得20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。
箱涵模板支架计算书
箱涵模板支架计算书 一、方案选择 1、通道涵施工顺序 通道涵分三次浇筑，第一次浇至底板内壁以上500mm，第二次浇至顶板以下500mm，第三次浇筑剩余部分。 2、支模架选择 经过分析，本通道涵施工决定采用满堂式模板支架，采用扣件式钢筋脚手架搭设。 顶板底模选用18㎜厚九层胶合板，次楞木为50×100，间距为300㎜，搁置在水平钢管?48×3.5上，水平钢管通过直角扣件把力传给立柱?48×3.5，立柱纵、横向间距均为500×500㎜，步距 1.8m。侧壁底模为18㎜九层胶合板，次楞木50×100，间距为200㎜，主楞采用?48×3.5钢管，间距为400mm。螺栓采用?12，间距400mm。满堂支架图如下：
具体计算如下。 二、顶板底模计算 顶板底模采用18mm厚胶合板，木楞采用50×100mm，间距为300mm。 按三跨连续梁计算 1．荷载 钢筋砼板自重：0.6×25×1.2=18KN/㎡（标准值17.85KN/㎡） 模板重：0.3×1.2=0.36KN/㎡（标准值0.30 KN/㎡） 人与设备荷载：2.5×1.4=3.50KN/㎡ 合计：q=21.9KN/㎡ 2．强度计算 弯矩：M==0.1×21.9×0.32=0.197KN·m q: 均布荷载 l：次楞木间距 弯曲应力：f ==(0.197×106)/(×1000×182)=3.64 N/mm2 M: 弯矩 W: 模板的净截面抵抗矩，对矩截面为bh2 b: 模板截面宽度，取1m h: 模板截面高度，为18mm 因此f＜13.0 N/mm2 ,符合要求。 3．挠度计算
W==（0.677×(17.85＋0.3)×3004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.216㎜＜300/400=0.75㎜,符合要求. q：均布荷载标准值 E: 模板弹性模量，取9.5×103 I:模板的截面惯性矩，取 三、顶板下楞计算 楞木采用50×100mm，间距为300，支承楞木、立柱采用?48×3.5钢管，立柱间距为500mm。 楞木线荷载：q=21.9×0.3=6.57KN/㎡（标准值18.15×0.3=5.45N/mm2） （1）、强度计算 弯矩：M==0.1×6.57×0.52=0.164KN·m : 楞木截面宽度 弯曲应力：f ==(0.164×106)/(×50×1002)=1.968N/mm2 因此f＜13.0 N/mm2，符合要求。 （2）、挠度计算 W==（0.677×(17.85＋0.3)×5004）/(100×9.5×103×1000×183/12) ＜ =0.194㎜＜500/400=1.25㎜,符合要求. 四、支承顶板楞木水平钢管计算 顶板支承钢管线荷载：q=25.28×0.5=12.64KN/㎡（标准值
模板支架专项方案计算书汇总
主体结构 模板支架受力计算书 计算人： 复核人：
狮山路站模板、支架强度及稳定性验算 1、设计概况 狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。主要结构构件的强度等级及尺寸如下： 表1 狮山路站主体结构横断面尺寸表 2、模板体系设计方案概述 狮山路站全长272m，共分10段结构施工。主体结构施工拟投入8套标准段脚手架（长27.2m×宽19.8m×6.35m）。最长段模板长32m、最短段模板长24m，每段模板平均按27.2m考虑。模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。支架采用Φ48×3.5mm碗扣式钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。 (1)狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角钢架支撑和现场拼装的模板系统。三角支架分为4.0m高的标准节和0.85m高的加高节，大模板采用4000（长）×1980（宽）×6.0mm（厚）钢模板。大模板竖肋、横肋和边肋均采用［8普通型热轧槽钢，背楞采用2［10，普通型热轧槽钢。 在浇注底板混凝土时，侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mm高。在浇灌混凝土前水平埋入一排φ25精扎螺纹钢（外露端车丝），作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L＝700。在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。对于单面侧墙模板，采用单面侧向支撑加固。侧向支撑采用角钢三角架斜撑，通过预埋Φ25拉锚螺栓和支座垫块固定。纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙表面200mm。