模板支撑体系计算书
模板支撑体系计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011
3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称KL1 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 300×900 模板支架高度H(m) 31.2 模板支架横向长度B(m) 20
模板支架纵向长度L(m) 10.15 梁侧楼板厚度(mm) 120
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板0.1 面板及小梁0.3 楼板模板0.5 模板及其支架0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1 当计算支架立柱及其他支承结构构件
时Q1k(kN/m2)
1
对水平面模板取值Q2k(kN/m2) 2
风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 0.35
非自定义:0.29 地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)
模板支架顶部距地
面高度(m) 24
风压高度变化系数
μz
0.796
风荷载体型系数μs 1.04
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向 梁跨度方向立柱间距l a (mm) 1000 梁两侧立柱横向间距l b (mm) 1000 步距h(mm)
1500 新浇混凝土楼板立柱间距l '
a (mm)、l '
b (mm) 1000、1000 混凝土梁距梁两侧立柱中的位置 居中 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 500 梁底增加立柱根数 2
梁底增加立柱布置方式
按梁两侧立柱间距均分 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 333,667 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 300 梁底支撑小梁根数 4 梁底支撑小梁间距
100 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 1
结构表面的要求 结构表面隐蔽
模板及支架计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板 面板厚度t(mm)
14 面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2
) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm 2
)
1.5
面板弹性模量E(N/mm 2
)
5400
取单位宽度b=1000mm ，按三等跨连续梁计算：
W ＝bh 2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm 3，I ＝bh 3/12=1000×14×14×14/12＝228666.667mm 4
q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77 kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.006kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m
q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×1＝23.05kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×28.006×0.12+0.117×1.764×0.12＝0.03kN·m σ＝M max/W＝0.03×106/32666.667＝0.92N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×23.05×1004/(100×5400×228666.667)＝0.013mm≤[ν]＝L/250＝100/250＝0.4mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×28.006×0.1+0.45×1.764×0.1＝1.2kN
R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×28.006×0.1+1.2×1.764×0.1＝3.292kN
标准值(正常使用极限状态)
R 1'=R 4'=0.4q 2L=0.4×23.05×0.1＝0.922kN R 2'=R 3'=1.1q 2L=1.1×23.05×0.1＝2.536kN
五、小梁验算
小梁类型
方木 小梁截面类型(mm)
40×70 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2
) 11.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2
) 1.232 小梁截面抵抗矩W(cm 3
) 32.667 小梁弹性模量E(N/mm 2
) 7040 小梁截面惯性矩I(cm 4)
114.333
小梁计算方式
简支梁
承载能力极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q 1左＝R 1/b=1.2/1＝1.2kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q 1中＝Max[R 2,R 3]/b = Max[3.292,3.292]/1= 3.292kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q 1右＝R 4/b=1.2/1＝1.2kN/m 小梁自重：q 2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.024kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q 3左＝0.9×1.35×0.5×(0.9-0.12)=0.474kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q 3右＝0.9×1.35×0.5×(0.9-0.12)=0.474kN/m
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q 4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×(0.5-0.3/2)/2×1=1.105kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q 4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×((1-0.5)-0.3/2)/2×1=1.105kN/m
左侧小梁荷载q 左＝q 1左+q 2+q 3左+q 4左 =1.2+0.024+0.474+1.105=2.803kN/m 中间小梁荷载q 中= q 1中+ q 2=3.292+0.024=3.317kN/m
右侧小梁荷载q 右＝q 1右+q 2+q 3右+q 4右 =1.2+0.024+0.474+1.105=2.803kN/m 小梁最大荷载q=Max[q 左,q 中,q 右]=Max[2.803,3.317,2.803]=3.317kN/m
正常使用极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.922/1＝0.922kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b =
Max[2.536,2.536]/1= 2.536kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=0.922/1＝0.922kN/m
小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.02kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.9-0.12)=0.39kN/m
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.9-0.12)=0.39kN/m
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.5-0.3/2)/2×1=0.61 5kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×((1-0.5)-0.3/2)/2×1=0 .615kN/m
左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.922+0.02+0.39+0.615=1.947kN/m
中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=2.536+0.02=2.556kN/m
右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.922+0.02+0.39+0.615=1.947kN/m
小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.947,2.556,1.947]=2.556kN/m
为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：
1、抗弯验算
M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×3.317×0.52，0.5×3.317×0.32]＝0.149kN·m
σ=M max/W=0.149×106/32667=4.569N/mm2≤[f]=11.44N/m m2
满足要求！
2、抗剪验算
V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×3.317×0.5，3.317×0.3]＝0.995kN
τmax=3V max/(2bh0)=3×0.995×1000/(2×40×70)＝0.533N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×2.556×5004/(384×7040×114.333×104)＝0.258mm≤[ν]＝l1/250＝500/250＝2mm
ν2＝q'l24/(8EI)＝2.556×3004/(8×7040×114.333×104)＝0.322mm≤[ν]＝2l2/250＝2×300/2 50＝2.4mm
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
R max=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[3.317×0.5,0.5×3.317×0.5+3.317×0.3]=1.824kN
同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R 1=1.542kN,R 2=1.824kN,R 3=1.824kN,R 4=1.542kN
正常使用极限状态
R max '=[q'L 1,0.5q'L 1+q'L 2]=max[2.556×0.5,0.5×2.556×0.5+2.556×0.3]=1.406kN 同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R 1'=1.071kN,R 2'=1.406kN,R 3'=1.406kN,R 4'=1.071kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管 主梁截面类型(mm)
Φ48×2.7 主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.7 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2
) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2
) 125 主梁截面抵抗矩W(cm 3
) 4.12 主梁弹性模量E(N/mm 2
)
206000
主梁截面惯性矩I(cm 4)
9.89
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ=M max/W=0.141×106/4120=34.284N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
V max＝3.366kN
τmax=2V max/A=2×3.366×1000/384＝17.532N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax ＝0.056mm≤[ν]＝L/250＝334/250＝1.336mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态
支座反力依次为R 1=0.295kN ，R 2=3.661kN ，R 3=3.661kN ，R 4=0.295kN 正常使用极限状态
支座反力依次为R 1'=0.224kN ，R 2'=2.701kN ，R 3'=2.701kN ，R 4'=0.224kN
七、2号主梁验算
主梁类型
钢管 主梁截面类型(mm)
Φ48×2.7 主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.7 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2
) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2
) 125 主梁截面抵抗矩W(cm 3
) 4.12 主梁弹性模量E(N/mm 2
) 206000 主梁截面惯性矩I(cm 4) 9.89 主梁计算方式
三等跨连续梁
可调托座内主梁根数
1
P ＝max[R 2，R 3]=Max[3.661，3.661]=3.661kN ，P '＝max[R 2'，R 3']＝Max[2.701，2.701]=2.701kN
1、抗弯验算
2号主梁弯矩图(kN·m)
σ=M max/W=0.641×106/4120=155.509N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
2、抗剪验算
2号主梁剪力图(kN)
V max＝2.38kN
τmax =2V max /A=2×2.38×1000/384＝12.394N/mm 2≤[τ]=125N/mm 2 满足要求！ 3、挠度验算
2号主梁变形图(mm)
νmax ＝1.533mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 极限承载能力状态
支座反力依次为R 1=4.942kN ，R 2=7.871kN ，R 3=7.871kN ，R 4=4.942kN 立柱所受主梁支座反力依次为R 2=7.871/1=7.871kN ，R 3=7.871/1=7.871kN
八、纵向水平钢管验算
钢管截面类型(mm) Φ48×2.7 钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.7 钢管截面面积A(mm 2
) 384 钢管截面回转半径i(mm) 16 钢管弹性模量E(N/mm 2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm 4
)
9.89 钢管截面抵抗矩W(cm 3) 4.12 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm 2
)
205
钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm 2
)
125
P ＝max[R 1，R 4]=0.295kN ，P '＝max[R 1'，R 4']＝0.224kN 计算简图如下：
1、抗弯验算
纵向水平钢管弯矩图(kN·m)
σ＝M max/W＝0.052×106/4120＝12.531N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
2、抗剪验算
纵向水平钢管剪力图(kN)
V max＝0.192kN
τmax＝2V max/A=2×0.192×1000/384＝0.999N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
纵向水平钢管变形图(mm)
νmax＝0.127mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm
满足要求！
4、支座反力计算
支座反力依次为R1=0.398kN，R2=0.634kN，R3=0.634kN，R4=0.398kN
同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为R1=0.634kN，R4=0.634kN
九、可调托座验算
荷载传递至立柱方式可调托座2 可调托座承载力容许值[N](kN) 30
扣件抗滑移折减系数k c 1
1、扣件抗滑移验算
两侧立柱最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.634,0.634]＝0.634kN≤1×8=8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
2、可调托座验算
可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝7.871kN≤[N]=30kN
满足要求！
十、立柱验算
立柱钢管截面类型(mm) Φ48×2.7 立柱钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.7 钢材等级 Q235 立柱截面面积A(mm 2
) 384 回转半径i(mm)
16 立柱截面抵抗矩W(cm 3) 4.12 抗压强度设计值[f](N/mm 2
)
205
支架自重标准值q(kN/m)
0.15
1、长细比验算 l 0=h=1500mm
λ=l 0/i=1500/16=93.75≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.641 2、风荷载计算
M w ＝0.9×φc ×1.4×ωk ×l a ×h 2/10＝0.9×0.9×1.4×0.29×1×1.52/10＝0.074kN·m 3、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q 1有所不同： 1)面板验算
q 1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.9×2]×1＝27.162kN/m 2)小梁验算
q 1＝max{1.098+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.3/3+0.5×(0.9-0.12)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×max[0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2]/2×1，3.01+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.3/3}=3.032kN/m
同上四～八计算过程，可得：
R 1＝0.574kN ，R 2＝7.003kN ，R 3＝7.003kN ，R 4＝0.574kN
立柱最大受力N w ＝max[R 1+N 边1，R 2，R 3，R 4+N 边2]+0.9×1.2×0.15×(31.2-0.9)+M w /l b ＝max[0.574+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+0.5-0.3/2)/2×1，7.003，7.003，0.574+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+1-0.5-0.3/2)/2×1]+4.909+0.
074/1＝11.985kN
f＝N/(φA)+M w/W＝11985.215/(0.641×384)+0.074×106/4120＝66.653N/mm2≤[f]＝205 N/mm2
满足要求！
十一、高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3
H/B=31.2/20=1.56＜3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算！
十二、立柱支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h(mm) 120 混凝土强度等级C30
混凝土的龄期(天) 14 混凝土的实测抗压强度f c(N/mm2) 7.488
混凝土的实测抗拉强度f t(N/mm2) 0.858 立柱垫板长a(mm) 100
立柱垫板宽b(mm) 450
F1=N=11.985kN
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
公式参数剖析
F l≤(0.7βh f t+0.25σpc,m)ηu m h0F1局部荷载设计值或集中反力设计值
βh
截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，
取βh=0.9；中间线性插入取用。
f t混凝土轴心抗拉强度设计值
σpc,m 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，
其值控制在1.0-3.5N/㎜2
范围内
u m
临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0
/2处板垂直截面的最不利周长。
h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η=min(η1,η2)
η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4U m η1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
βs
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs
不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs =2
a s
板柱结构类型的影响系数：对中柱，取a s=40，对边柱，取a s=30：
对角柱，取a s=20
说明
在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取
为0，作为板承载能力安全储备。
可得：βh=1，f t=0.858N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，
u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1500mm
F=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×1500×100/1000=90.09kN≥F1=1
1.985kN
满足要求！
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
公式参数剖析
F l≤1.35βcβl f c A ln F1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
f c混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用
βl混凝土局部受压时的强度提高系数
A ln混凝土局部受压净面积
A l混凝土局部受压面积
βl=(A b/A l)1/2
A b局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定
可得：f c=7.488N/mm2，βc=1，
βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(1000)×(1350)/(100×450)]1/2=5.477，A ln=ab=45 000mm2
F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×5.477×7.488×45000/1000=2491.568kN≥F1=11.985kN
满足要求！
Ｑ235A钢管轴心受压构件的稳定系数
λ0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
0 1.000 0.997 0.995 0.992 0.989 0.987 0.984 0.981 0.979 0.976
10 0.974 0.971 0.968 0.966 0.963 0.960 0.958 0.955 0.952 0.949 20 0.947 0.944 0.941 0.938 0.936 0.933 0.930 0.927 0.924 0.921 30 0.918 0.915 0.912 0.909 0.906 0.903 0.899 0.896 0.893 0.889 40 0.886 0.882 0.879 0.875 0.872 0.868 0.864 0.861 0.858 0.855 50 0.852 0.849 0.846 0.843 0.839 0.836 0.832 0.829 0.825 0.822 60 0.818 0.814 0.810 0.806 0.802 0.797 0.793 0.789 0.784 0.779 70 0.775 0.770 0.765 0.760 0.755 0.750 0.744 0.739 0.733 0.728 80 0.722 0.716 0.710 0.704 0.698 0.692 0.686 0.680 0.673 0.667 90 0.661 0.654 0.648 0.641 0.634 0.626 0.618 0.611 0.603 0.595 100 0.588 0.580 0.573 0.566 0.558 0.551 0.544 0.537 0.530 0.523 110 0.516 0.509 0.502 0.496 0.489 0.483 0.476 0.470 0.464 0.458 120 0.452 0.446 0.440 0.434 0.428 0.423 0.417 0.412 0.406 0.401 130 0.396 0.391 0.386 0.381 0.376 0.371 0.367 0.362 0.357 0.353 140 0.349 0.344 0.340 0.336 0.332 0.328 0.324 0.320 0.316 0.312 150 0.308 0.305 0.301 0.298 0.294 0.291 0.287 0.284 0.281 0.277 160 0.274 0.271 0.268 0.265 0.262 0.259 0.256 0.253 0.251 0.248 170 0.245 0.243 0.240 0.237 0.235 0.232 0.230 0.227 0.225 0.223 180 0.220 0.218 0.216 0.214 0.211 0.209 0.207 0.205 0.203 0.201 190 0.199 0.197 0.195 0.193 0.191 0.189 0.188 0.186 0.184 0.182 200 0.180 0.179 0.177 0.175 0.174 0.172 0.171 0.169 0.167 0.166 210 0.164 0.163 0.161 0.160 0.159 0.157 0.156 0.154 0.153 0.152 220 0.150 0.149 0.148 0.146 0.145 0.144 0.143 0.141 0.140 0.139 230 0.138 0.137 0.136 0.135 0.133 0.132 0.131 0.130 0.129 0.128 240 0.127 0.126 0.125 0.124 0.123 0.122 0.121 0.120 0.119 0.118 250 0.117
大学生结构设计大赛计算书模板
枣庄学院第一届结构设计大赛第九组作品设计计算书 学校名称：枣庄学院 专业名称：土木工程专业 学生姓名：蒋文忠吴少波杨广晓黎斌邵淑营 指导教师：高志飞张秀丽 二〇一四年五月
理论分析计算书目录 一、设计说明 (3) 1、方案构思 (3) 2、结构选型 (4) 3、结构特色 (4) 二、方案设计 (5) 1、设计基本假定 (5) 2、模型结构图 (5) 3、节点详图 (5) 4、主要构件材料表及结构预计重量 (5) 三、结构设计计算 (6) 1、静力分析 (6) 2、内力分析 (6) 3、承载力及位移计算 (7) 四、结构分析总结 (8)
一、设计说明 根据竞赛规则要求，我们从模型制作的材料抗压特性，冲击荷载形式和静力加载大小要求等方面出发，结合节省材料，经济美观，承载力强等特点，采用比赛提供的木材细杆和木板，502胶水味粘结剂精心设计制作了结构模型。 1、方案构思 模型主要承受竖直静荷载，竖直静荷载较容易满足。 （1）本结构主要构思是想利用腹杆的轴力来抵抗荷载的作用 （2）设计的总原则是：尽可能的利用竖向支撑的腹杆来提高柱子的承载力而在柱子之间辅以细杆来稳定结构，并利用木材的抗拉性能，及抗压性能来抵抗荷载的作 2、结构选型 由于梯形具有较强的稳定性，而且在平面上容易找平，我们选择梯形为主体结构框架，桁架受力均匀简单，仅受轴力，便于木材性能的发挥。 2.1结构外形 结构上平面为跨度为900mm的等边三角形，内部采用空间桁架结构加强稳定性。 2.2材料截面选择
主体下弦杆截面为四根8*6的杆件粘接而成,两边的两个侧杆截面为5*3的杆件，保证抗压的同时减轻材料的质量。上弦杆为截面为四个5*3的杆件，两侧腹杆为两个截面8*6的杆件，中间三个腹杆为截面5*3的杆件。 2.3节点设计 主体框架结构相交的节点由于杆的倾斜在加静载时会引起较大的剪力，在连接时用小木片填充密实，再用水平短木条相连使木条在下面顶住节点上部斜梁，在加载处节点贴上薄木片来增大接触面积，从而来增大节点强度，从而在结构受力计算时一些节点模拟成刚节点。 3、结构特色 这个结构是在我们制作结构对结构进行试验的多次循环反复而后的出来的结构，它凝聚了所有的试验所得的经验。 它的优点： （1）从结构的外形上看，我们选择梯形作为主体形状，受力均匀，加载方便，上宽下窄，形状渐随着高度逐渐变化，有活力。 （2）根据结构力学求解器软件建立的模型分析，可得出结构位移最大点，针对这一情况，我们改造出变截面柱，成为我们结构一大特色。 （3）斜梁相交时，用胶水加固，这大大提高了斜梁的稳定性和强度。 （4）结构有效的节约了材料，采用合适的杆加固，经济适用。 （5）结构模仿实际工程，采用腰梁，增强抗震性和稳定性。 （6）根据结构力学求解器软件建立的模型分析结果，我们加强顶部和支座强度。
盘扣式板模板支撑计算书
盘扣式模板支撑计算书 一、模板支架选型 由于其中模板支撑架高3.6米，为确保施工安全，编制本专项施工案。设计围包括：楼板，长*宽＝8m*8m，厚0.25m。 根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，3#和4#楼地下室区域选择盘扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。 二、搭设案 （一）基本搭设参数 模板支架高H为3.6m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.8m，立杆纵距l a取0.9m，横距l b取0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.2m。整个支架的简图如下所示。
模板底部的木，截面宽40mm，高80mm，布设间距0.2m。 （二）材料及荷载取值说明 本支撑架使用?48 *3mm钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上禁打；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。 模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。 三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算 荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模木平行的向为纵向。 （一）板底模板的强度和刚度验算 模板按三跨连续梁计算，如图所示:
（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时， 模板的截面抵抗矩为：w＝1000?72/6=4.82?04mm3； 模板自重标准值：x1＝0.3? =0.3kN/m； 新浇混凝土自重标准值：x2＝0.25?4? =6kN/m； 板中钢筋自重标准值：x3＝0.25?.1? =0.275kN/m； 施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1? =1kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2?=2kN/m。 以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为： g1 =(x1+x2+x3)?.35=(0.3+6+0.275)?.35=8.876kN/m； q1 =(x4+x5)?.4=(1+2)?.4 =4.2kN/m； 对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。 跨中最大弯矩计算简图
楼梯模板支撑体系计算书
楼梯模板支撑体系计算书
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楼梯模板支撑体系计算书 一、参数信息 模板支架参数 横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00;步距(m):1.0; 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m）:0.１0;模板支架搭设高度（m):３.３；采用的钢管(mｍ):Φ48×3.0 ;板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式：可调顶托; 荷载参数 模板与木板自重(kＮ/ｍ２)：0.500;混凝土与钢筋自重(kＮ／m3):２4.00０；施工均布荷载标准值(ｋＮ/m2）：2．０００； 材料参数 面板采用胶合面板，厚度为１5mm;板底支撑采用方木; 面板弹性模量Ｅ(N/mm2）:40０0；面板抗弯强度设计值（Ｎ/mｍ2):11.5; 木方弹性模量Ｅ(N/ｍm２):8000．000;木方抗弯强度设计值(Ｎ／ｍm2):１1.0０0; 木方抗剪强度设计值(Ｎ／mm2):１.400；木方的间隔距离（ｍｍ):2５0．０; 木方的截面宽度(ｍm）:４0.00;木方的截面高度(mｍ):7０.0０；
40X70 模板支架立面图 二、模板面板计算 模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=ｂh２/6=１00０×１5×15／6＝37500mm3 Ｉ=bｈ3/12=１000×15×15×15/12=28１250mm4 模板面板的按照三跨连续梁计算。
1-1 剖面图 受力分解图 1、荷载计算 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： 钢筋混凝土梯段板厚度为1０0mm ，踏步高度为175m ｍ，宽度为26０mm,每一梯段板的踏步数为8步。 钢筋混凝土梯段板自重为：21 ×0.１75×２５＋0.１０×25/αcos =5.104 kN ／ ㎡ 其中:根据图纸可得α=３1° 故αcos =?31cos = 0.８5７ q1 = 5.104×1+0.5×1 ＝ ５.６04 kN/m; α
建筑结构设计计算书
第一部分建筑设计说明 1.1.总平面设计 本设计为一幢7层宾馆，首层层高为 4.5m，二至七层层高均为3.6m,考虑通风和采光要求，采用了南北朝向。设计室内外高差为 0.45m，设置了3级台阶作为室内外的连接。 1.2.平面设计 本宾馆由客房及其他辅助用房组成。设计时力求功能分区明确，布局合理，联系紧密，尽量做到符合现代化宾馆的要求。 （1）使用部分设计 1.客房：客房是本设计的主体，占据了本设计绝大部分的建筑面积。考虑到保证有足够的采光和较好的通风要求，故将宾馆南北朝向，东西布置。 2.门厅：门厅是建筑物主要出入口的内外过渡，人流分散的交通枢纽，对于宾馆而言，门厅要给人一种开阔的感觉，给人舒适的第一感觉，因此，门厅设计的好坏关系到整幢建筑的形象。 （2）交通联系部分设计 走廊连接各个客房、楼梯和门厅各部分，以解决房屋中水平联系和疏散问题。过道的宽度应符合人流畅通和建筑防火的要求，本设计中走廊宽度为2.4m。 楼梯是建筑中各层间的垂直联系部分，是楼层人流疏散必经通道。本方案中设有三部双跑楼梯以满足需求。 为满足疏散和防火要求，本宾馆设置了两部电梯。 （3）平面组合设计 该宾馆采用内廊式，由于本建筑的特殊功能，各个客房与服务台都需要有必要的联系。 1.3.立面设计 本方案立面设计充分考虑了宾馆对采光的要求，立面布置了很多
推拉式玻璃窗，样式新颖。通彻的玻璃窗给人一种清晰明快的感觉。 在装饰方面采用乳白色的外墙，窗框为银白色铝合金，色彩搭配和谐，给人一种亲切和谐放松自由的感觉，一改过去的沉闷和死板，使旅客可以轻松自在的在宾馆休息与生活。 1.4.剖面设计 根据采光和通风要求，各房间均采用自然光，并满足窗地比的要求，窗台高900mm。 屋面排水采用有组织内排水，排水坡度为2%，结构找坡。 为了符合规范要求，本设计中采用了两部电梯，满足各分区消防和交通联系的要求。 1.5.建筑设计的体会 本建筑在设计的过程中注意到总平面布置的合理性、交通联系的方便，达到人流疏散和防火的要求，对房间的布置及使用面积的确定，达到舒适、方便。立面的造型及周围的环境做到相互协调；整个建筑满足各方面的需求。使人，建筑和环境进行完美的结合。 本次建筑设计使我们把所学到的知识运用到其中，并通过翻阅大量的资料及在老师的指导下，设计中所遇到的问题得到一一解决。这次设计让我受益匪浅，既巩固了我们的专业知识，又积累了很多的经验。
钢结构设计计算书模板
MINNAN UNIVERSITY OF SCIENCE AND TECHNOLOGY 《钢结构设计原理》课程设计 计算书 专业：土木工程____________ 姓名 _______________ 学号：_____________________ 指导老师：__________________
目录 设计资料和结构布置 ---------------------------------1 1. 铺板设计 1.1 初选铺板截面----------------------------- 2 1.2 板的加劲肋设计---------------------------- 3 1.3 荷载计算------------------------------- 4 3. 次梁设计 3.1 计算简图-------------------------------- 5 3.2 初选次梁截面----------------------------- 5 3.3 内力计算------------------------------- 6 3.4 截面设计------------------------------- 6 4. 主梁设计 4.1 计算简图 --------------------------------- 7 4.2 初选主梁截面尺寸 ---------------------------- 7 5. 主梁内力计算 5.1 荷载计算------------------------------- 9 5.2 截面设计------------------------------- 9 6. 主梁稳定计算 6.1 内力设计 --------------------------------- 11 6.2 挠度验算 --------------------------------- 13 6.3 翼缘与腹板的连接 ---------------------------- 13 7 主梁加劲肋计算 7.1 支撑加劲肋的稳定计算 --------------------------- 14 7.2 连接螺栓计算----------------------------- 14 7.3 加劲肋与主梁角焊缝 -------------------------- 15 7.4 连接板的厚度 -------------------------------15 7.5 次梁腹板的净截面验算------------------------ 15 8. 钢柱设计 8.1 截面尺寸初选----------------------------- 16 8.2 整体稳定计算----------------------------- 16 8.3 局部稳定计算 -------------------------------17 8.4 刚度计算------------------------------- 17 8.5 主梁与柱的链接节点 -------------------------- 18 9. 柱脚设计 9.1 底板面积 --------------------------------- 21 9.2 底板厚度------------------------------- 21 9.3 螺栓直径 --------------------------------- 21 10. 楼梯设计 10.1 楼梯布置------------------------------ 22
模板支撑体系专家论证计算书
截面过大梁安装 地下室中一部分梁截面过大需要另行计算，以梁KL5（500mm×1850mm）为计算对象。 一、截面过大梁模板安装步骤 1、搭设满堂红脚手架，满堂红脚手架的搭设方法详见专项方案。 2、脚手架在梁两侧部位立杆间距为800mm，立杆沿梁跨度方向间距400mm， 水平杆步距1500mm，在梁的中部加设一根立杆作为支撑，沿梁跨度方向间距400mm，梁底支撑小横杆间距为400mm。在小横杆下部与立杆连接处需使用两个扣件，降低扣件发生滑移的可能。 3、梁侧模板采用15mm厚多层板，梁侧模次楞采用50mm×80mm方木2根 合并垂直于梁方向设置，沿梁跨度方向均匀布置，间距250mm。主楞采用2根φ48×3.5mm的圆钢管沿梁长方向设置，主楞竖直方向为5排，主楞到梁底距离依次是200mm、500mm、800mm、1100mm、1400mm，采用M12对拉螺栓连接两侧钢管，沿梁跨度方向间距250，梅花形布置。梁底楞采用50mm×80mm方木4根，沿梁底水平方向均匀布置。下设支撑顶杆1排，间距400mm。底部小横杆间距400mm。 4、严格控制小横杆的标高，以保证上部梁顶标高。小横杆标高调整完毕后 将梁轴线引到脚手架上，开始铺设梁底模板。 5、为防止架体在混凝土浇筑时产生水平位移，架体在梁下位置单独设剪刀 撑。 6、梁底板铺设完毕后开始支设侧模及安装侧模的主次楞，在保证梁模板的 尺寸，平整度等指标后，开始加固模板。 7、模板加固完毕后对模板进行检查，并对模板拼缝处，孔洞处做处理，防 止在浇筑混凝土的过程中发生漏浆。 8、模板完成之后，对支设模板过程中留下的垃圾及杂物进行清理，保证整 体的清洁度，以便于进行下一步施工。 9、当梁的跨度大于4m时框架梁应该起拱，起拱高度为跨度的2‰。 10、梁成型后的模板见下图：
框架结构设计计算书
第一章建筑设计 一、建筑概况 1、设计题目：++++++++++++ 2、建筑面积：6500㎡ 3、建筑总高度：19.650ｍ（室外地坪算起） 4、建筑层数：六层 5、结构类型：框架结构 二、工程概况： 该旅馆为五层钢筋框架结构体系，建筑面积约6500m2，建筑物平面为V字形。走廊宽度2.4m,标准层高3.6m，室内外高差0.45m，其它轴网尺寸等详见平面简图。 三、设计资料 1、气象条件 本地区基本风压 0.40kN/㎡，基本雪压0.35kN/㎡(按你设计的城市查荷载规范) 2、抗震烈度：7度第一组，设计基本地震加速度值0.01g(按你设计的城市查抗震规范) 3、工程地质条件 建筑地点冰冻深度0.7M；(按你设计的城市查地基设计规范) 建筑场地类别：Ⅱ类场地土；（任务书如无，可按此） 场地土层一览表（标准值）（可按此选用）
注：1）地下稳定水位居地坪-6m以下； 2）表中给定土层深度由自然地坪算起。 4、屋面做法： 防水层：二毡三油或三毡四油 结合层：冷底子油热马蹄脂二道 保温层：水泥石保温层（200mm厚） 找平层：20mm厚1：3水泥砂浆 结构层：100mm厚钢筋砼屋面板 板底抹灰：粉底15mm厚 5、楼面做法：水磨石地面：或铺地砖 120㎜厚现浇砼板（或按你设计的楼板厚度） 粉底（或吊顶）15mm厚 6、材料 梁、柱、板统一采用混凝土强度等级为C30，纵筋采用HPB335，箍筋采用HPB235，板筋采用HPB235级钢筋 四、建筑要求 建筑等级:耐火等级为Ⅱ级 抗震等级为3级 设计使用年限50年 五、采光、通风、防火设计 1、采光、通风设计 在设计中选择合适的门窗位置，从而形成“穿堂风”，取得良好的效果以便于通风。 2、防火设计 本工程耐火等级为Ⅱ级，建筑的内部装修、陈设均应做到难燃化，以减少火灾的发生及降低蔓延速度，公共安全出口设有三个（按设计），可以方便人员疏散。因该为旅馆的总高度超过21m属多层建筑，因而根据《高层民用建筑设计防火规范》（2001版GB50045-95）规定，楼梯间应采用封闭式，防止烟火侵袭。在疏散门处应设有明显的标志。各层均应设有手动、自动报警器及高压灭火水枪。 六、建筑细部设计 1、建筑热工设计应做到因地制宜，保证室内基本的热环境要求，发挥投资的经济效益。 2、建筑体型设计应有利于减少空调与采暖的冷热负荷，做好建筑围护结构的保温和隔热，以利节能。
土木工程结构设计计算书设计说明
建筑部分 1.建筑设计 1.1.总平面设计 本工程总建筑面积50002m，层数为8层，底层层高3m,余层层高3m。本建筑位于城市主干道南侧，交通便利。绿化可遮阳挡风防尘防燥，改善环境等，考虑到场地面积较大，故可设大面积绿地，花坛等，在建筑物两向可布置一些高大乔木或攀缘植物，以改善日晒环境，并可遮阳挡风防尘防燥，改善环境等。 1.2.平面设计 本建筑布局应紧凑，平面组合符合柱网规格要求，符合建筑模数以及梁的经济跨度的要求。 1.3.立面设计 建筑体型和立面设计是整个建筑设计的重要组成部分，着重研究建筑物的体量大小、体型组合、里面及细部处理等。本建筑立面简洁大方，给人以庄严、挺拔、明朗、轻快、朴素、大方、亲切的印象。 1.4.剖面设计 剖面设计中房间的形状除应满足使用要求以外，还应考虑结构类型、材料及施工的影响，长方形的剖面形状规整、简洁、有利于梁板式结构布置，同时施工也比较简单。即使有特殊要求的房间，在能满足使用要求的前提下，也宜优先考虑采用矩形剖面。
1.5. 设计资料 1.5.1. 工程名称 明珠花园8层框架住宅楼毕业设计 1.5. 2. 设计数据 某房地产开发一栋8层住宅楼，总建筑面积约25000m ，楼层层高3.0m 。 结构形式：钢筋混凝土框架结构，基础采用钢筋混凝土独立基础。 风向：地区主导风为西北风。 风荷载：基本风压0.45a KP ，基本雪压0.35a KP 。 地基承载力：从上至下，填土层：厚度0.8m ，重度16/KN m γ=，地其承载力90ak a f kp =； 粉质粘土层：厚度0.8m ，重度19/KN m γ=，地基承载力140ak a f kp =； 粉土层：厚度0.7m ，重度18/KN m γ=，地基承载力130ak a f kp =； 中沙层：厚度0.5m ，重度17/KN m γ=，地基承载力150ak a f kp =； 精密卵石层：厚度3.1m ，重度20/KN m γ=，地基承载力300ak a f kp =. 地下水位标高-4.0m 。 1.5.3. 施工说明 （1）楼面采用水磨石楼面 10厚水磨石楼面 20厚1:3水泥砂浆找平层 120厚现浇钢筋混凝土楼板 20厚水泥砂浆抹底
模板支撑体系计算书
模板支撑体系计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规》GB 50017-2003 一、工程属性 二、荷载设计
三、模板体系设计 设计简图如下：
平面图
立面图 四、面板验算 面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 14 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5 面板弹性模量E(N/mm2) 5400 取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算： W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.6 67mm4
q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77 kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.006kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×1＝23.05kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×28.006×0.12+0.117×1.764×0.12＝0.03kN·m σ＝M max/W＝0.03×106/32666.667＝0.92N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×23.05×1004/(100×5400×228666.667)＝0.013mm≤[ν]＝L/250＝100/250＝0.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×28.006×0.1+0.45×1.764×0.1＝1.2kN R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×28.006×0.1+1.2×1.764×0.1＝3.292kN
钢结构设计计算书
《钢结构设计原理》课程设计 计算书 专业：土木工程 姓名 学号： 指导老师：
目录 设计资料和结构布置- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -1 1.铺板设计 1.1初选铺板截面 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 2 1.2板的加劲肋设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 3 1.3荷载计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 4 3.次梁设计 3.1计算简图- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 5 3.2初选次梁截面 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 5 3.3内力计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 6 3.4截面设计 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 6 4.主梁设计 4.1计算简图 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 7 4.2初选主梁截面尺寸 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 7 5.主梁内力计算 5.1荷载计算- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 9 5.2截面设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 9 6.主梁稳定计算 6.1内力设计- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - -- - - - - - - - - - - - 11 6.2挠度验算- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 13 6.3翼缘与腹板的连接- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 13 7主梁加劲肋计算 7.1支撑加劲肋的稳定计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 14 7.2连接螺栓计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 14 7.3加劲肋与主梁角焊缝 - - - - - - - - - - - - - - - - -- - - - - - - - - - - - - 15 7.4连接板的厚度 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 15 7.5次梁腹板的净截面验算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 15 8.钢柱设计 8.1截面尺寸初选 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 16 8.2整体稳定计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 16 8.3局部稳定计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 17 8.4刚度计算 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 17 8.5主梁与柱的链接节点- - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 18 9.柱脚设计 9.1底板面积 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 21 9.2底板厚度 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 21 9.3螺栓直径 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 21 10.楼梯设计 10.1楼梯布置 - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 22
结构设计大赛计算书模板
第1组 设计说明 作品名称龙骨桥 作品重量342g
建筑方案说明 1、建筑材料 A0绘图纸两张、200ml白乳胶、线。在实际制作中常常在白纸之间刷上胶，故所用的材料实际上是纸胶复合材料。根据组委会提供的参考资料可知：纸胶复合材料受拉时呈现线弹性和脆性，受拉弹性模量为E t=2492.2 N/mm2，抗拉强度设计值为f t=32.91N/ mm2；不失稳的情况下纸管的抗压强度设计值为E c=7.18 N/mm2，是理想的弹塑性材料，受压弹性模量为f c=831.89 N/mm2。其抗拉强度设计值f t是抗压强度设计值f c的4倍多，可见纸的受拉性能比受压性能好的多。 2、建筑工程 我们利用纸胶的抗拉、抗压和抗弯性能，及绳子的抗拉强度高而无刚度特点，用纸胶构件和绳子搭制一座跨度1040mm，桥宽190mm 的纸桥。通过最合理的结构设计，构件尺寸设计和最优的构件组装方法，以达到在用料最省的条件下尽可能地通过更大的荷载，使荷质比达值最大，充分发挥材料的力学性能。 结构设计说明 1、结构的选型 按设计要求，小车的速度较慢，故可以不考虑荷载的动态效应，即把每一时刻的荷载都当作静荷载处 理。小车从杆的一端移到另一端，内应 力最大处的包络图如右图所示，为一抛
物线方程y=-(x-1/2)^2+1/2,取其为设计拱轴线，在拱的构造上我们用三根杆做成梯形来代替合理拱轴线。 拱桥按桥面的位置分为上承式，中承式，下承式。 上承式桥优点是桥面系构造简单，拱圈与墩台的宽度较小，桥上视野开阔，施工方便；缺点是桥梁的建筑高度大，纵坡大和引桥长。一般用在跨度较大的桥梁。 中承式桥的优点是建筑高度较小，引道较短；缺点是桥梁宽度大，构造较复杂，施工也较麻烦。 下承式桥的优点是桥梁建筑高度很小，纵坡小，可节省引道长度；缺点是构造复杂，拱肋施工麻烦。一般用于地基差的桥位上。 按照有无水平推力分可分为有水平推力和无水平推力。 在竖向荷载作用下拱脚对墩台无水平推力作用的拱桥。其推力由刚性梁或柔性杆件承受，属于内部超静定、外部静定的组合体系拱桥。适用于地质不良的桥位处，墩台与梁式桥基本相似，体积较大，只能做成下承式桥，建筑高度很小，桥面标高可设计的很低，降低纵坡，减小引桥长度，因此可以节约材料。但是，结构的施工比较复杂。 在竖向荷载作用下拱脚对墩台有水平推力作用的拱桥。水平推力可减小跨中弯矩，能建成大跨度的桥梁。造型美观，城市桥梁一般优先选用，可做成上承式、中承式桥。缺点是，对地质要求很高，为防止墩台移动或转动，墩台须设计很大，施工较麻烦。 我们知道在纸桥加载的时候，并没有提供水平力，由这一点在综合考虑以上两方面我们采取的是下承式拱桥。主拱和承梁的截面选
24.4m模板支撑计算书
碗扣钢管楼板模板支架计算书 依据规范: 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为24.4m， 立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50.×100.mm木方，间距200mm， 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度16.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用85.×85.mm木方。 模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。 倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。
图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为φ48×2.8。 钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.100×0.300×0.600+0.200×0.600=4.638kN/m
专家论证大跨度井字梁模板及支撑体系安全专项施工组织设计附计算书
目录 一、编制依据 (3) 二、工程概况 (3) 三、材料与设备准备 (4) 1、材料准备 (4) 2、设备准备 (4) 四、施工进度计划 (4) 五、技术准备 (4) 1、技术措施 (4) 2、木模板、木方加工质量要求 (5) 3、木模板的安装准备 (5) 4、施工工艺流程 (5) 5、检查与验收 (5) 六、支撑体系搭设 (6) 1、梁模板支撑体系技术参数 (6) 2、屋面板模板支撑体系技术参数 (7) 3、注意事项 (9) 七、模板安装、混凝土浇筑 (9) 1、梁模板安装 (9) 2、顶板模板安装 (10)
3、混凝土浇筑 (10) 八、模板的拆除 (10) 九、各项技术措施及质量验收要求 (11) 1、进场材料质量标准 (11) 2、模板安装质量要求 (11) 3、模板拆除要求 (13) 4、成品保护措施 (13) 5、模板施工质量通病及防治措施 (13) 十、安全施工管理 (14) 1、安全组织保障 (14) 2、安全文明施工措施 (14) 3、监测监控 (15) 4、应急预案 (15) 十一、劳动力计划 (15) 十二、模板支撑体系计算书 (15) <一>井字梁部分 (15) <二>框架梁部分 (22) <三>屋面板部分 (29)
一、编制依据 1、《建筑构造通用图集》88J建筑系列 2、《混凝土结构工程施工质量验收规》GB50204-2002（2011年版） 3、《混凝土结构工程施工规》GB50666-2011
4、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001 5、《建筑施工模板安全技术规程》JGJ162-2008 6、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 7、《建筑结构荷载规》GB50009-2012 8、《建筑施工手册》第五版 9、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011 10、《混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图》11G101 11、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》 二、工程概况 本工程五层9-12轴之间大会议室层高为 4.5m，会议室梁为井字梁结构，梁高1250mm-1000mm，梁宽300mm，梁间轴距2400*2300mm,2400*2700mm，井字梁支撑高度为3500mm，纵横跨度轴距各为21600mm，16900mm。四周屋面框架梁高1200mm-1500mm，梁宽为400mm，跨度轴距为7200mm，6900mm。屋面板B、C 轴模板支撑高度为4630mm，边跨模板支撑高度为4380mm。 本层结构模板支撑体系严格按照施工方案及技术交底、安全技术交底进行施工，为确保工程质量，保证工期，项目部成立此项工程技术质量小组，负责监管施工全部过程，确保模板支撑体系质量及施工质量。 技术质量小组组长：项目经理 小组副组长：项目技术负责人 小组成员：技术员、质量员、施工员、安全员、材料员 三、材料与设备准备 1、材料准备
毕业设计结构计算书(格式模板)
湖南科技大学 毕业设计（论文） 题目 作者 学院 专业 学号 指导教师 二〇〇年月日
湖南科技大学 毕业设计（论文）任务书 院系（教研室） 系（教研室）主任:（签名）年月日 学生姓名: 学号: 专业: 1 设计（论文）题目及专题： 2 学生设计（论文）时间：自年月日开始至年月日止 3 设计（论文）所用资源和参考资料： 4 设计（论文）应完成的主要内容： 5 提交设计（论文）形式（设计说明与图纸或论文等）及要求： 6 发题时间：年月日 指导教师：（签名） 学生：（签名）
湖南科技大学 毕业设计（论文）指导人评语 [主要对学生毕业设计（论文）的工作态度，研究内容与方法，工作量，文献应用，创新性，实用性，科学性，文本（图纸）规范程度，存在的不足等进行综合评价] 指导人：（签名） 年月日指导人评定成绩：
湖南科技大学 毕业设计（论文）评阅人评语 [主要对学生毕业设计（论文）的文本格式、图纸规范程度，工作量，研究内容与方法，实用性与科学性，结论和存在的不足等进行综合评价] 评阅人：（签名） 年月日评阅人评定成绩：
湖南科技大学 毕业设计（论文）答辩记录 日期： 学生：学号：班级： 题目： 提交毕业设计（论文）答辩委员会下列材料： 1 设计（论文）说明书共页 2 设计（论文）图纸共页 3 指导人、评阅人评语共页 毕业设计（论文）答辩委员会评语： [主要对学生毕业设计（论文）的研究思路，设计（论文）质量，文本图纸规范程度和对设计（论文）的介绍，回答问题情况等进行综合评价] 答辩委员会主任：（签名） 委员：（签名） （签名） （签名） （签名）答辩成绩： 总评成绩：
梁、板木模板及支撑计算书
梁、板木模板及支撑计算书
楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》( JGJ130-2001) 本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。 模板支架搭设高度为8.05米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距1=0.80米，立杆的步距h=1.50米 k b L 采用的钢管类型为'-48X 3.5。 、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算 ■5 5 匚 纵向钢昔 僑向钢背 板底方木 图楼板支撑架立面简图 图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
静荷载标准值q1 = 25.000 X 0.120 X 1.000+0.350 X 1.000=3.350kN/m 活荷载标准值q2 = (2.000+1.000) X 1.000=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为： W = 100.00 X 1.80 X 1.80/6 = 54.00cm 3; I = 100.00 X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 48.60cm 4； (1) 强度计算 f = M / W < [f] 其中f ――面板的强度计算值(N/mm2)； M ---- 面板的最大弯距(N.mm); W——面板的净截面抵抗矩； [f] ―― 面板的强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql 2 其中q ---- 荷载设计值(kN/m); 经计算得到M = 0.100 X (1.2 X 3.350+1.4 X 3.000) X 0.450 X 0.450=0.166kN.m 经计算得到面板强度计算值f = 0.166 X 1000X 1000/54000=3.083N/mm2 面板的强度验算f < [f], 满足要求！ (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力Q=0.600 X (1.2 X 3.350+1.4 X 3.000) X 0.450=2.219kN 截面抗剪强度计算值T=3 X 2219.0/(2 X 1000.000 X 18.000)=0.185N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm 2 抗剪强度验算T < [T]，满足要求！ (3)挠度计算
支撑体系要点
模板支撑体系 混凝土结构的感念：是以混凝土为主制成的结构，包括素混凝土结构，钢筋混凝土结构，预应力混凝土结构。 现浇结构是在现场支模并整体浇筑成型的。 模板结构是一种临时性结构，它按设计要求制作，使混凝土结构构件按规定的位置、几何尺寸形成，保持其位置的正确，并承受模板自重及作用在其上的荷载。 模板支撑体系的组成：面板、支楞、支撑、连接件 模板工程设计的原则： 实用性：模板要保证构件形状尺寸和相应位置的准确，且构件简单、支拆方便、表面平整、接缝严密不漏浆。 经济性：在确保工程质量、安全和工期的前提下，尽量减少一次性投入，增加模板周转次数，减少支拆用工，实现文明施工。 安全性：要有足够的刚度、强度和稳定性，保证施工中不变形、不破坏、不倒塌。 模板支撑体系的质量控制： 一、通过计算来控制：根据现有结构规范及施工现场实际情况项目部技术人员必须对模板支撑系统进行强度、刚度和稳定性的校核计算。 二、通过构造性加固来进行控制： 1、增加水平连杆
2、底部设置纵横向扫地杆 3、设置连续斜撑 4、增加立杆截面 三、从监督管理制度来进行强制性控制： 1、实行严格的编制、审核、审批制度 2、对施工方案的内容要明确要求： ①模板支撑必须有计算书 ②细部构造大样图 ③制作、安装及拆除施工程序、方案和安全措施 ④模板工程安装完毕，按设计要求检查验收 模板支撑体系技术措施： 1、在混凝土浇筑前，应对模板工程进行验收 2、安装上层模板及支架，下层模板应具有承受上层荷载的承载能力，或架设支架，上下层支架的立杆应对准，并铺设垫板。支架应自成体系，严禁与脚手架相连。 3、模板安装必须保证结构构件各部分形状、尺寸和相互间位置的正确。 4、模板及其支架应根据工程结构形式、荷载大小、地基土类别、施工设备和材料供应等条件进行设计。模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受现浇混
路面结构设计计算书
公路路面结构设计计算示例 、刚性路面设计 交通组成表 1 )轴载分析 路面设计双轮组单轴载 100KN ⑴ 以设计弯沉值为指标及验算面层层底拉力中的累计当量轴次。 ①轴载换算： 双轴一双轮组时，按式 i 1.07 10 5 p °型；三轴一双轮组时，按式 N s i N i P i 16 100 式中：N s ——100KN 的单轴一双轮组标准轴载的作用次数； R —单轴一单轮、单轴一双轮组、双轴一双轮组或三轴一双轮组轴型 i 级轴载的总重KN ； N i —各类轴型i 级轴载的作用次数; n —轴型和轴载级位数； i —轴一轮型系数，单轴一双轮组时, i =1 ；单轴一单轮时，按式 3 2.22 10 P 0.43 计算; 8 0.22 2.24 10 R 计算
N i1 NA 注：轴载小于40KN 的轴载作用不计。 ②计算累计当量轴次 根据表设计规范，一级公路的设计基准期为 30年，安全等级为二级，轮迹横向分布系数 g r 0.08，则 ， :t 30 N N s (1 g r ) 1 365 834.389 (1 0.08) g r 4 4 量在100 10 ~ 2000 10中，故属重型交通。 2) 初拟路面结构横断面 由表3.0.1，相应于安全等级二级的变异水平为低 ~中。根据一级公路、重交通等级和低级变异水平等 级，查表 初拟普通混凝土面层厚度为 24cm ,基层采用水泥碎石，厚 20cm ;底基层采用石灰土，厚 20cm 。 普通混凝土板的平面尺寸为宽 3.75m ，长5.0m 。横缝为设传力杆的假缝。 式中：E t ――基层顶面的当量回弹模量，; E 0——路床顶面的回弹模量， E x ――基层和底基层或垫层的当量回弹模量, E 1,E 2 ――基层和底基层或垫层的回弹模量， h x ――基层和底基层或垫层的当量厚度， 1 365 0.2 6900125362 其交通 0.08 查表的土基回弹模量 设计弯拉强度：f cm 结构层如下： E 。 35.0MP a ，水泥碎石 E 1 1500MP a ，石灰土 E ? 550 MP a 5.0MP a E c 3.1 104 MP a 水泥混凝土 24cm E = . x .g'-iF 水泥碎石20cm E ：=150OMP Q 石灰土 20cm E =53C MPa E x h 2 D x h ； E z h ； h x 12 3 1500 0.2 12 4.700(MN ( 12D ( W E t 12 6.22 0.202 1500 0.202 550 2 2 1025MP a 0.202 0.202 m 0)2 ( 1 4 3 550 0.2 (0.2 12 m) ( 1025 0.380m 1 )1 E 2h 2 0.2) 4 2 ( 1500 0.2 550 0.2 1 )1 1.51(牙) E 。 0.45 6.22 1 1.51 (^) 0.45 35 4.165 E x 、0.55 1 1.44( ) 1 E E 1 ah E ( -) 4.165 0.38635 1.44 (些)0.55 35 0.786 1025 丄 ( )3 212276MP a 35 按式() s tc 计算基层顶面当量回弹模量如下: h 12 E 1 h ；E 2 2 3) 确定基层 E , E