桥梁各种常规支架计算方法
桥梁常规支架计算方法
中铁某局某公司施工技术部
2010年9月
近年来，公司承建的桥梁项目不断增多，桥型也出现多样化。目前在建难度较大的桥梁均不同程度使用了落地（悬空）支架来进行施工，比如：沪杭客专翁梅立交连续梁采用临时支墩、贝雷梁及小钢管多层组合支架进行现浇，厦蓉高速高尧I 号大桥150m主跨的0号块、1号块均采用了托架悬空浇筑，西平铁路1-80m钢-混凝土组合桁梁拟定采用落地支架原位拼装等等。
由于支架施工具有普遍性，公司施工技术部根据以往桥梁施工特点编写了本手册，主要对比较常规的几种桥梁支架形式的计算方法进行介绍。计算过程中个别数值（参数）或分析方法可能存在一定的理解偏差甚至错误，但其计算思路是可以参考和借鉴的。
本手册共分十个部分，主要内容包括：桥梁支架计算依据和荷载计算、箱梁模板设计计算、小钢管满堂支架计算、临时墩（贝雷梁）组合支架计算、预留孔穿销法计算、抱箍设计计算、预埋牛腿悬空支架计算、托架设计计算、简支托梁设计计算、附件。
附件1、2表中介绍了支架立杆、分配梁常用材料的力学参数，对手册2.3章节进行了补充；附件3介绍了预应力张拉引伸量的计算方法，特别是针对非对称预应力张拉的伸长值计算。
1支架在桥梁施工的用途 (7)
2支架计算依据和荷载计算 (7)
2.1设计计算依据 (7)
2.2施工荷载计算及其传递 (7)
2.2.1侧模荷载 (7)
2.2.2底模荷载 (8)
2.2.3横向分配梁 (8)
2.2.4纵梁 (8)
2.2.5立杆（临时墩） (8)
2.2.6地基荷载为立杆（临时墩）下传集中荷载。 (9)
2.3材料及其力学的性能 (9)
2.3.1竹(木)胶板 (9)
2.3.2热（冷）轧钢板 (9)
2.3.3焊缝 (9)
2.3.4连接螺栓 (10)
2.3.5模板拉杆 (10)
2.3.6方木 (10)
2.3.7热轧普通型钢 (10)
2.3.8地基或临时墩扩大基础（桩基础） (11)
2.3.9相关建议 (11)
2.4贝雷梁 (11)
2.4.1国产贝雷梁简介 (11)
2.4.2桁架片力学性质 (12)
2.4.3桁架片组合成贝雷梁的力学性能 (12)
2.4.4桁架容许内力 (12)
3箱梁模板设计计算 (12)
3.1箱梁侧模 (12)
3.1.1侧模面板计算 (13)
3.1.2竖向次楞计算 (13)
3.1.3水平主楞（横向背肋）计算 (14)
3.1.4对拉杆计算 (15)
3.2箱梁底模 (15)
3.2.1底模面板计算 (16)
3.3.2底模次楞（横向分配梁）计算 (16)
3.2.3底模主楞（纵梁）计算 (17)
4满堂支架计算 (17)
4.1立杆及底托 (18)
4.1.1立杆强度及稳定性（通过模板下传荷载） (18)
4.1.2立杆强度及稳定性（依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》） (18)
4.1.3立杆压缩变形 (19)
4.2地基承载力 (20)
4.3支架总体弹性沉降值 (21)
5临时墩（贝雷梁）组合支架 (21)
5.1荷载计算 (21)
5.1.1箱梁断面划分区间 (21)
5.1.2荷载计算（顺桥方向） (21)
5.2纵梁设计检算 (22)
5.2.1单片贝雷桁架片荷载 (22)
5.2.2贝雷桁架检算 (22)
5.2.3计算补充说明 (22)
5.3横梁检算 (23)
5.3.1横梁的荷载 (23)
5.3.2横梁选材和计算 (23)
5.4支墩稳定性 (23)
5.4.1强度验算 (23)
5.4.2稳定验算 (24)
5.4.3局部稳定验算 (24)
5.4.4支墩计算的补充说明 (24)
5.5混凝土基础及地基 (25)
5.5.1地基计算 (25)
5.5.2混凝土基础 (25)
6悬空支架-预留孔穿销法 (26)
6.1盖梁底模支撑纵、横梁的计算 (26)
6.1.1施工荷载计算 (26)
6.1.2纵向分配梁计算 (26)
6.1.3横梁计算 (27)
6.2销轴计算 (27)
6.2.1销轴抗弯计算 (28)
6.2.2销轴抗剪计算 (28)
6.2.3合成应力 (28)
6.3墩身混凝土局部受压计算 (28)
7悬空支架-抱箍法 (28)
7.1螺栓直径的选择 (29)
7.2螺栓孔距及抱箍高度的确定 (29)
7.3抱箍耳板宽度的确定 (29)
7.4抱箍板厚的确定 (29)
7.4.1从截面受拉方面考虑 (29)
7.4.2从截面受剪方面考虑 (29)
7.5抱箍耳板厚度确定 (30)
7.6连接板焊缝计算 (30)
8悬空支架-预设牛腿法 (30)
8.2焊缝连接计算 (31)
8.3预埋钢筋计算 (31)
8.3.1预埋筋承载力计算 (31)
8.3.2预埋筋锚固长度的计算 (31)
8.4预埋钢板厚度的计算 (31)
9悬空支架-三角托架 (31)
9.1三角托架及其使用材料 (31)
9.1.1纵向分配梁 (32)
9.1.2主横梁 (32)
9.1.3落梁楔块 (32)
9.1.4三角托架 (32)
9.1.5预埋牛腿 (32)
9.2施工荷载的计算 (34)
9.2.1混凝土荷载 (34)
9.2.2模板荷载 (34)
9.2.3内外模桁架或支架 (34)
9.2.4临时荷载 (34)
9.3纵向分配梁计算 (34)
9.3.1箱梁腹板位置纵向分配梁 (34)
9.3.2箱梁底板位置纵向分配梁计算 (35)
9.3.3翼板下面纵向分配梁 (35)
9.4主横梁计算 (35)
9.4.1中间位置主横梁检算 (35)
9.4.2靠近墩身位置主横梁检算 (36)
9.5砂桶计算 (36)
9.6托架计算 (36)
9.5.1托架水平撑 (37)
9.5.2托架斜撑 (37)
9.5.3水平撑牛腿 (37)
9.5.4斜撑牛腿 (37)
10悬空支架-简支托梁 (38)
10.1简支托梁及其使用材料 (38)
10.1.1横向分配梁 (38)
10.1.2简支纵梁 (38)
10.1.3落梁楔块 (38)
10.2横向分配梁计算 (39)
10.3纵梁计算 (39)
10.4横向托梁 (39)
10.5牛腿检算 (39)
11补充说明 (40)
附表一：支架施工常用的立杆（临时支墩）材料 (41)
附表二：支架施工常用的分配梁（横纵梁）材料 (42)
附件三：预应力筋单双向张拉（非对称）的伸长值计算 (44)
1张拉伸长值的重要性 (44)
2后张法预应力筋理论伸长值计算公式说明 (44)
2.1 预应力筋伸长值计算的分段原则 (44)
2.2 AB段截面拉力、截面平均拉力和伸长值 (44)
2.4 CD段截面平均拉力和伸长值 (45)
2.5预应力筋张拉施工总伸长值计算 (45)
3对不同张拉方式伸长值计算实例 (45)
3.1 单向张拉实例 (46)
3.2 双向张拉实例 (46)
4理论伸长值与设计图纸数值偏差的原因 (48)
5理论伸长值与实际伸长值偏差的原因 (48)
6伸长值计算补充说明 (48)
1支架在桥梁施工的用途
支架在桥梁的施工方面有着比较广泛的作用，可以作为现浇梁、盖梁施工的主要承力结构，墩身施工的工作平台，内模的横（竖）向支撑系统，施工人员下上的通行斜道，材料、机具运输的吊装设施等等。
支架法施工除在设计方面有要求外，根据现场经验，在以下情况建议通过变更设计采用支架施工：
山区施工没有建设预制场的条件建议支架现浇；
桥梁两端地形限制无法拼装架桥机或运梁条件差；
桥梁平曲线半径较小，预制箱梁翼板变化较大；
桥梁跨线时两侧盖梁轴线不平行导致在同一跨板长差异较大致使预制、架设难度和施工投入（改造预制台座和龙门吊）大；
桥梁由于设计跨度不同，大跨预制梁的架设存在难度（施工期间需要改造或更换架桥设备）；
预制、架设施工不能满足进度要求等情况。
2支架计算依据和荷载计算
桥梁施工中不同的支架方式均有成功的案例为后续施工提供良好的借鉴。
本文主要对不同的常规支架形式的计算进行介绍，通过对支撑结构的力学分析和理解，才能选用到适合不同工程特点的支架形式，才能对支架体系的薄弱环节进行有效的现场控制，才能对混凝土性能、浇筑高度、浇筑速度等主要指标予以确定和控制，才能保证相同桥型相同支架方式产生相同的效果，避免质量和安全事故。
2.1设计计算依据
《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000，2000年11月
《木结构设计规范》，GB 50005-2003，2004年1月
《混凝土结构设计规范》，GB 50010-2002，2002年4月
《钢结构设计规范》，GB 50017-2003，2003年4月
《建筑工程大模板技术规程》，JGJ74-2003，2003年10月
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全施工规范》JGJ130-2001
《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008
《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规程》JGJ128-2000
《钢管脚手架扣件》GB15831-2006
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002
《建筑结构荷载规范》GB50009—2001
《扣件式钢管脚手架计算手册》，王玉龙，2008年
《建筑施工计算手册》，江正荣，2001年7月
2.2施工荷载计算及其传递
支架选型完成后，其计算的思路和原则应从上至下进行。
2.2.1侧模荷载
施工人员及设备荷载标准值1.5KN/m2。
倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值：采用泵送混凝土时为4KN/m2；采用溜槽、串筒为2KN/m2；采用容积0.8m3以下漏斗为4KN/m2；采用容积0.8m3以下漏斗为6KN/m2。
振捣混凝土时对竖向结构模板产生的荷载标准值为4KN/m2。
现浇混凝土对模板的侧压力标准值：
F=0.22*r*t
0*B
1
*B
2
*V1/2① F=r*H ②
F——新浇筑砼对模板的最大侧压力（KN/m2）；
r——砼的重力密度（KN/m3），计算时钢筋混凝土取26 KN/m3；
——新浇筑的初凝时向（h），可按实测确定，如缺乏试验资料时可采用t0=200/ t
（T+15）计算（T为砼的温度℃）；
H——砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度（m）；
B
——外加剂影响修正系数，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2，无外加剂取1；
1
——砼坍落度影响修正系数，当坍落度小于11cm时取1.1，坍落度大于11cm B
2
时取1.15；
V——砼的浇筑速度（m/h）。
公式①、②计算结果取二者中的较小值。
取较小值的原因分析：对于高度较低的模板来说其侧压力主要取决于浇筑高度，而对于浇注高度较大的情况下按浇注高度计算结果是不真实的，因为墩身混凝土随着时间推移浇筑部位不断上移，底部混凝土凝固对底部侧模的影响逐渐减小，对于墩身浇筑选用较小值是比较符合实际。但是计算取较小值的条件：现场必须对混凝土的坍落度和浇筑速度进行严格控制，其次对初凝时间应现场认真测定。
模板荷载分项系数：活载（施工人员、机具，倾倒、振捣混凝土荷载）取1.4，恒载（新浇混凝土对侧模的压力）取1.2。
模板荷载效应组合：计算模板承载能力时=荷载*1.2+活载*1.4，计算模板抗变形能力时=荷载*1.2。
有效压头高度：h= F/r。
2.2.2底模荷载
施工人员及设备荷载标准值1.5KN/m2。
倾倒混凝土时产生的竖向荷载经验值2.0-4.0KN/m2。
振捣混凝土时对水平模板产生的荷载标准值为2.0KN/m2。
模板自重荷载标准值木模为0.50-0.55KN/m2，钢模0.75-1.25KN/m2。
钢筋混凝土密度取26 KN/m3，尚需*1.05（混凝土胀模系数，建议采用）。根据箱梁断面荷载作如下划分：
模板荷载效应组合：恒载*1.2+活载*1.4。（活载主要包括：施工人员荷载、施工机具荷载、倾倒混凝土荷载、振捣混凝土荷载。恒载主要包括：混凝土荷载、模板自重荷载）
2.2.3横向分配梁
梁底横向分配梁（模板次楞）荷载取值与底模荷载相同。
2.2.4纵梁
纵梁（模板主楞）荷载为横向分配梁（模板次楞）传递的集中荷载。
2.2.5立杆（临时墩）
立杆（临时墩）荷载为纵梁（模板主楞）下传集中荷载。由于在模板计算荷载时已考虑了恒载和活载的组合效应，故模板主楞下传至立杆的荷载可直接计算立杆稳定性。
也可根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》进行荷载计算。立杆稳定性荷载组合和分项系数：
① 1.2*永久荷载+1.4*施工均布活荷载；
② 1.2*永久荷载+1.4*0.85*（施工均布活荷载+风荷载）。
永久荷载包括：混凝土荷载、模板荷载、支架荷载。
施工均布荷载：施工人员荷载，施工机具荷载，倾倒混凝土荷载、振捣混凝土荷载。
风荷载：根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》对水平风荷载标准
值进行计算：WK=0.7u
z *u
s
*w
。公式中u
z
—风压高度变化系数，可查《建筑结构荷载
规范》；u
s
—风荷载脚手架体型系数，可查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规
范》，w
—基本风压，可查《建筑结构荷载规范》。
2.2.6地基荷载为立杆（临时墩）下传集中荷载。
落地支架计算顺序：模板→横梁（分配梁）→纵梁→立杆（临时墩）→地基（桩基）。
托架（牛腿、抱箍）计算顺序：模板→横梁（分配梁）→纵梁→斜撑（牛腿、箍身）→墩柱混凝土。
2.3材料及其力学的性能
2.3.1竹(木)胶板
木胶板作模板面板时根据《木结构设计规范》4.2规定抗弯强度设计值13N/mm2，弹性模量为9.0*103N/mm2，挠度极限值L/400。由于桥梁施工处于露天环境，根据规
范的要求进行调整，f
m
=13*0.9=11.70N/mm2，E=9.0*103*0.85=7.65*103 N/mm2。自重计算时采用密度550Kg/m3（5.5KN/m3）。
竹胶板作模板面板时抗弯强度设计值30-35N/mm2(暂无相关依据,参考其产品介绍)，弹性模量为5.5*103N/mm2，挠度极限值L/400。由于桥梁施工处于露天环境，
根据规范的要求进行调整，f
m
=30*0.9=27N/mm2，E=5.5*103*0.85=4.68*103 N/mm2。自重计算时采用密度950Kg/m3（9.5KN/m3）。
两种板表面几何尺寸2440*1220mm，板厚9、10、12、15、18、20mm等规格，周转次数控制在15次以内。
2.3.2热（冷）轧钢板
热轧板硬度低，加工容易，延展性能好。冷轧板硬度和强度高，做钢模面板时加工相对困难，但使用过程不易变形。
一般选用4-8mm厚热轧钢板作为模板面板，根据《钢结构设计规范》3.4规定抗弯强度设计值215N/mm2，抗剪强度125N/mm2，弹性模量为206*103N/mm2，挠度极限值L/400。
深水钢护筒、钢围堰（套箱）多选用厚度10mm以上热轧钢板。
客专（50m以上跨度的公路）预制箱梁大模板多选用厚度12mm以上冷轧钢板。
2.3.3焊缝
抱箍、牛腿、挂蓝以及吊架等临时承重结构焊缝一般需要进行无损探伤检测，对接焊缝必须做无损探伤。焊缝验收等级共三个级别（三级为最低），对接焊缝的焊接等级不能低于二级。焊缝等级检测比较简单对现场施工影响不大，一般使用超声波探伤仪检查。对于临时结构焊缝较多时，现场对焊缝抽查时原则上优先选取受拉
部位焊缝。钢模板角焊缝一般情况下无须进行探伤检测。焊缝等级见钢规7.1.1条，阅读时注意条文解释。
根据《钢结构设计规范》3.4规定：抗弯强度设计值160N/mm2，抗剪强度160N/mm2。
焊缝计算高度按实际焊缝高度的0.7为计算依据。
2.3.4连接螺栓
①普通螺栓：钢材材质Q235。共分A、B、C三级，前两种是精制螺栓，现场使用较少。C级为粗制螺栓，钢模板连接基本上为C级螺栓，普通螺栓在施工中可重复使用。
普通螺栓一般为4.4级、4.8级、5.6级和8.8级。
根据《钢结构设计规范》3.4规定：4.6级和4.8级抗拉强度设计值170N/mm2，抗剪强度140N/mm2；5.6级抗拉强度设计值210N/mm2，抗剪强度190N/mm2；8.8级抗拉强度设计值400N/mm2，抗剪强度320N/mm2。
②高强螺栓：钢材材质45号钢(8.8级)和20MmTiB(10.9级)，为预应力螺栓，必须按要求使用扭矩扳手施加一定的预拉力方可有效。高强螺栓不可重复使用，常用的有M16-M30，超大规格的高强螺栓性能不稳定，应慎重使用。在普通桥梁中抱箍大多采用高强螺栓，大跨桥梁的临时设备使用比较多见。
高强螺栓在使用时分为摩擦型高强螺栓与承压型高强螺栓，设计计算方法上需区别对待。摩擦型以连接板之间出现滑动作为承载能力极限状态，承压型以板层间出现滑动作为正常使用极限状态，而以连接破坏作为承载能力极限状态。
高强螺栓分为8.8级和10.9级。
根据《钢结构设计规范》3.4规定：承压型高强螺栓8.8级抗拉强度设计值400N/mm2，抗剪强度250N/mm2；10.9级抗拉强度设计值500N/mm2，抗剪强度310N/mm2。
2.3.5模板拉杆
根据《混凝土结构设计规范》4.2规定：
①HPB235(Q235或圆钢) 抗拉强度设计值210N/mm2，弹性模量为210*103N/mm2；
②HRB335(20MnSi或螺纹钢) 抗拉强度设计值300N/mm2，弹性模量为200*103N/mm2。
2.3.6方木
作为支架横纵分配梁或模板背楞，根据《木结构设计规范》4.2规定：普通松木的抗弯强度设计值13N/mm2，抗剪强度1.5 N/mm2，弹性模量为9.5*103N/mm2，挠度极限值L/400。由于桥梁施工处于露天环境，根据规范的要求进行调整，
f m =13*0.9=11.70N/mm2（实际施工中建议不得），f
t
=1.5*0.9=1.35N/mm2，
E=9.5*103*0.85=8.07*103 N/mm2。
由于木材种类较多，重要工程特殊结构使用方木时，需参考《木结构设计规范》3.1章节，确定其准确的力学指标。
2.3.7热轧普通型钢
热轧型钢材质大多为Q235。
热轧型钢在桥梁施工中常用的主要有角钢、槽钢、工钢、H钢及钢管等。
角钢有等边角钢和不等边角钢之分，等边角钢规格L20*3-L200*24，不等边角钢规格L25*16*3-L200*125*18,较小角钢一般作为钢模的次肋,稍大角钢可作为底模分配梁或铺设便(栈)桥桥面等。
槽钢规格[5-[40c，小号槽钢可作为钢模的主肋、底模分配梁、支架剪刀撑或铺设便(栈)桥桥面等，大号槽钢可作为桥梁施工大型临时设备等的主要材料。
工钢规格I10-I63c，小号工钢可作为钢模的主肋、底模分配梁或铺设便(栈)桥
桥面等，大号工钢可作为桥梁施工大型临时设备等的主要材料。
H钢用途与工钢相似。HW（宽翼缘）规格100*100-400*400，HM（中翼缘）规格150*100-600*300，HN（窄翼缘）规格100*50-900*300。
大钢管主要作为竖向支撑，小钢管可作为支架系杆或立杆。钢管规格Φ32*2.5-Φ630*12。
热轧型钢作为支架横纵分配梁、立杆、立柱或模板背楞等时根据《钢结构设计规范》3.4规定：
①腹板（管壁）厚度小于等于16mm，抗弯强度设计值215N/mm2，抗剪强度125N/mm2，弹性模量为206*103N/mm2，挠度极限值L/400。
②腹板（管壁）厚度大于16mm小于60mm，抗弯强度设计值205N/mm2，抗剪强度120N/mm2，弹性模量为206*103N/mm2，挠度极限值L/400。
③钢材密度为7850Kg/m3，即78.5KN/m3。自重计算时建议采用1.1-1.2的放大系数。
2.3.8地基或临时墩扩大基础（桩基础）
跨线施工时落地支架在既有高速公路路面时，路面承载力不大于250KPa为宜。一般的土质地基经过换填处理应在150-220KPa，若地基承载力不能满足时，满堂支架可考虑增加立杆数量或进行场地硬化，临时支墩可增加混凝土基座的几何尺寸或采用桩基。
未硬化的满堂支架地基应注意临时排水设施通畅。
支架地基局部处于坡面位置应提前修成台阶，无法碾压处理时立杆根部垫入方木（板）或钢模等材料，立杆根部适当增加横杆、斜杆数量。
落地支架地基处理应重视承台基坑回填的质量。
地基处理应满足施工承载力的需要，数据可通过现场实测。
混凝土基础或桩基应按局部承压进行计算并满足强度要求，混凝土材料弹性模量：C15为22*103N/mm2; C20为25.5*103N/mm2; C25为28*103N/mm2; C30为30*103N/mm2。
2.3.9相关建议
在支架材料的选择上不主张使用特级钢或截面积较大的钢材；其次支架法浇筑箱梁不主张使用钢模，既浪费材料又增加施工恒载；横（纵）向分配梁为了固定模板可以选择方木外，纵（横）梁尽可能选用周转次数较多的型钢（槽10-槽20，I10-I20）。型钢拆除后部分可以使用在隧道初支，也可作为便桥的铺板或搭设其他施工平台。
在支架设计之前应参考同类桥型、类似地基情况以及地形比较接近的相关成功案例，结合现场实际建立一个或多个初步的支架布置方案，通过后续的检算确定其合理性和可行性。
2.4贝雷梁
贝雷梁作为桥梁支架、水中栈桥、便桥、施工平台或吊装设备主要的构件，在本章单独进行介绍。
2.4.1国产贝雷梁简介
国产贝雷梁其桁节使用16 锰钢，销子采用铬锰钛钢，插销用弹簧钢制造，焊条用T505X 型。材料的容许应力按基本应力提高30％，个别钢质杆件超过上述规定时，不得超过其屈服点的85％，计算贝雷梁自身构件时采用的容许应力如下：16 锰钢拉应力、压应力及弯应力为1.3×210＝273MPa；剪应力为1.3×160＝208MPa。
30 铬锰钛拉应力、压应力及弯应力为0.85×1300＝1105MPa；剪应力为0.45×1300
＝585MPa。
贝雷梁主要构件自重：桁架节270Kg/片，桁架螺栓3Kg/个，销子3Kg/个，斜撑11Kg/根，支撑架21Kg/副，弦杆螺栓2Kg/个，加强弦杆80Kg/支，下弦接头6Kg/个。
单片桁架高150cm，长度300cm。
2.4.2桁架片力学性质
弦杆截面面率25.48cm2，弦杆惯矩396.6cm4，弦杆断面率79.4cm4，桁片允许弯矩975.0KN.m，弦杆回旋半径3.94 cm，自由长度75cm，长细比19.0，纵向弯曲系数0.953，弦杆纵向容许受压荷载663 KN。
也可计算简化成单杆系可采用：Ix＝685.12×10-8m4，y＝0.0028m，截面积A＝146.45×10-4m。
2.4.3桁架片组合成贝雷梁的力学性能
单排单层（不加强型）截面抵抗矩W=3578.5cm3，截面惯性矩I=250497.2cm4。
单排单层（加强型）截面抵抗矩W=7699.1cm3，截面惯性矩I=577434.4cm4。
双排单层（不加强型）截面抵抗矩W=7157.1cm3，截面惯性矩I=500994.4cm4。
双排单层（加强型）截面抵抗矩W=15398.3cm3，截面惯性矩I=1154868.8cm4。
三排单层（不加强型）截面抵抗矩W=10735.6cm3，截面惯性矩I=751491.6cm4。
三排单层（加强型）截面抵抗矩W=23097.4cm3，截面惯性矩I=1732303.2cm4。
双排双层（不加强型）截面抵抗矩W=14817.9cm3，截面惯性矩I=2148588.8cm4。
双排双层（加强型）截面抵抗矩W=30641.7cm3，截面惯性矩I=4596255.2cm4。
三排双层（不加强型）截面抵抗矩W=22226.8cm3，截面惯性矩I=3222883.2cm4。
三排双层（加强型）截面抵抗矩W=45962.6cm3，截面惯性矩I=6894382.8cm4。
2.4.4桁架容许内力
不加强型：
单排单层容许弯矩M=788.2KN.m，容许剪力Q=245.2KN。
双排单层容许弯矩M=1576.4KN.m，容许剪力Q=490.5KN。
三排单层容许弯矩M=2246.4KN.m，容许剪力Q=698.9KN。
双排双层容许弯矩M=3265.4KN.m，容许剪力Q=490.5KN。
三排双层容许弯矩M=4653.2KN.m，容许剪力Q=698.9KN。
加强型：
单排单层容许弯矩M=1687.5KN.m，容许剪力Q=245.2KN。
双排单层容许弯矩M=3375.0KN.m，容许剪力Q=490.5KN。
三排单层容许弯矩M=4809.4KN.m，容许剪力Q=698.9KN。
双排双层容许弯矩M=6750.0KN.m，容许剪力Q=490.5KN。
三排双层容许弯矩M=9618.8KN.m，容许剪力Q=698.9KN。
说明：三排单层贝雷的容许弯矩可按单排单层的乘以3再乘以不均匀系数0.9；双排双层的可按单排单层的乘以4再乘0.9；三排双层的可按单排单层的乘以8再乘0.8。
3箱梁模板设计计算
3.1箱梁侧模
以新安江特大桥主桥箱梁为例。
现浇混凝土对模板的侧压力计算：新浇筑的初凝时间按8h，腹板一次浇注高度4.5m，浇注速度1.5m/h，混凝土无缓凝作用的外加剂，设计坍落度16mm。
F=0.22*26*8*1.0*1.15*1.51/2=64.45KN/m2
F=26*4.5=117.0KN/m2
故F=64.45KN/m2作为模板侧压力的标准值。
=64.45*1.2+（1.5+4+4）*1.4=90.64KN/m2（适应计算模板承载能力）
q
1
=64.45*1.2=77.34KN/m2（适应计算模板抗变形能力）
q
2
3.1.1侧模面板计算
面板为20mm厚木胶板，模板次楞（竖向分配梁）间距为300mm，计算高度1000mm。面板截面参数：Ix=666670mm4，Wx=66667mm3，Sx=50000mm3，腹板厚1000mm。
按计算简图1（3跨连续梁）计算结果：Mmax=0.82*106N.mm，Vx=16315N，fmax=0.99mm。
由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为2.48MPa，大于1.35MPa不满足。
由 Mx/Wx得计算得强度应力为4.89MPa，满足。
由fmax/L得挠跨比为1/304，不满足。
按计算简图2（较符合实际）计算结果：Mmax=0.25*106 N.mm，Vx=9064N，fmax=0.12mm。
由 Vx*Sx/(Ix*Tw)得计算得最大剪应力为0.68MPa，满足。
由 Mx/Wx得计算得强度应力为3.82MPa，满足。
由fmax/L得挠跨比为1/1662，满足。
由此可见合理的建立计算模型确实能减少施工投入避免不必要的浪费。
3.1.2竖向次楞计算
次楞荷载为：q
=90.64*103*0.3=27192N/m=27.19N/mm，选用方木100*100mm，
3
截面参数查附表。水平主楞间距为900mm，按3跨连续梁计算。
按计算简图计算Mmax=2.20*106N.mm，Vx=14683N，fmax=1.92mm，Pmax=26.92*103N。
计算结果：
由 Vx*Sx/(Ix*Tw) 得计算得最大剪应力为2.20MPa，不满足。
由 Mx/Wx得计算得强度应力为13.21MPa，不满足。
由fmax/L得挠跨比为1/469，满足。
在不满足施工的情况下调整水平主楞间距为600mm，计算结果：Mmax=0.98*106N.mm，Vx=9788N，fmax=0.37mm，Pmax=17.95*103N。
由 Vx*Sx/(Ix*Tw) 得计算得最大剪应力为1.47MPa，满足。
由 Mx/Wx得计算得强度应力为5.87MPa，满足。
由fmax/L得挠跨比为1/1584，满足。
3.1.3水平主楞（横向背肋）计算
水平主楞竖向间距经计算确定为600mm，水平向对拉杆最大距离为900mm，其水平向荷载为竖向次楞传递的集中力17.95*103N（水平向，间距300mm）。以对拉杆作为支承点，按3跨连续梁进行计算，有下图2种工况。
选用2根12号普通槽钢，截面参数Ix=7.64*106mm4，Wx=121259mm3，Sx=71437.7mm3，腹板总厚11mm。按3跨连续梁计算，也可按简支梁计算。
工况2为最不利荷载位置，计算结果：Mmax=5.12*106N.mm，Vx=32609N，fmax=0.18mm，Pmax=59.54*103N。
由 Vx*Sx/(Ix*Tw) 得计算得最大剪应力为27.72MPa，满足。
由 Mx/Wx得计算得强度应力为42.19MPa，满足。
由fmax/L得挠跨比为1/5075，满足。
为了充分发挥槽钢性能，将拉杆水平间距调整为1200mm，出现以下两种工况：
工况1计算结果：Mmax=8.89*106N.mm，Vx=43304N，fmax=0.55mm，Pmax=79.20*103N。
工况2计算结果：Mmax=8.08*106N.mm，Vx=44875N，fmax=0.52mm，Pmax=78.54*103N。
由 Vx*Sx/(Ix*Tw) 得计算得最大剪应力为38.14MPa，满足。
由 Mx/Wx得计算得强度应力为73.27MPa，满足。
由fmax/L得挠跨比为1/2176，满足。
3.1.4对拉杆计算
对拉杆轴向拉力由上知为79.20KN（水平主楞的最大支承力）。
也可根据对拉杆水平间距a=1200mm，垂直间距b=600mm，拉杆承受的平均拉力为：N=F*a*b=90.64*1.2*0.6=65.26KN。
拉杆采用Ф20圆钢，故以79.20KN的轴向拉力做为控制计算。
σ=N/A=79.20*103/314=252.23N/mm2＜fy=300N/mm2，满足施工要求。
混凝土结构设计规范GB50010-2002中规定fy=300N/mm2，建筑施工计算手册第554页fy=310N/mm2。但建筑施工计算手册第449页对Ф20拉杆容许拉力38.2KN作出规定，即f容许=170N/mm2。两者之间存在矛盾，参考时需注意。
从安全的角度考虑当f容许=170N/mm2时，拉杆面积应大于或等于79200/170=466mm2，拉杆直径应大于或等于25mm以上。
3.2箱梁底模
钢模和木模计算方法是一样的，但钢模需要单独设计，梁底木模实际是支架体系的一部分。对于小钢管满堂支架来说，木模面板的强度决定了横向分配梁（模板次楞）的间距，横向分配梁的强度又决定了纵梁（模板主楞）的间距和立杆的横距，纵梁的强度又决定了立杆的纵距。
计算中取值：施工人员及设备荷载为1.5KN/m2，倾倒混凝土时产生的竖向荷载为 4.0KN/m2，振捣混凝土时对水平模板产生的荷载为 2.0KN/m2，木模自重荷载为0.50Kg/m2。混凝土密度取26KN/m3，底板和顶板混凝土胀模系数为1.05。计算底板时，施工人员荷载、设备荷载、木模自重荷载需要考虑箱内的影响。
由于腹板下底模受力最大，以其作为控制计算。箱梁腹板高度4.5m，其混凝土自重荷载为4.5*26=117KN/m2。
q
=（117+0.5）*1.2+（1.5+4+2）*1.4=151.5KN/m2（适应计算模板承载能力）1
=（117+0.5）*1.2=141.0KN/m2（适应计算模板抗变形能力）
q
2
底板混凝土自重荷载（0.25+0.5）*1.05*26=20.48KN/m2。
=（20.48+0.5*2）*1.2+（1.5*2+4+2）*1.4=38.38KN/m2（适应计算模板承载 q
3
能力）
q
=（20.48+0.5*2）*1.2=25.78KN/m2（适应计算模板抗变形能力）
4
3.2.1底模面板计算
以腹板下底模面板做控制计算。
面板为20mm厚木胶板，模板次楞（横向分配梁）间距为300mm，计算宽度1000mm。按计算简图（5跨连续梁）计算结果：Mmax=0.43*106 N.mm，Vx=15150N，fmax=0.20mm。
由 Vx*Sx/(Ix*Tw) 得计算得最大剪应力为1.14MPa，满足。
由 Mx/Wx得计算得强度应力为6.39MPa，满足。
由fmax/L得挠跨比为1/994，满足。
3.3.2底模次楞（横向分配梁）计算
横向分配梁选用100*100mm方木，间距300mm。
腹板下面次楞荷载为151.5*103*0.3=45450N/m=45.45N/mm。
底板下面次楞荷载为38.38*103*0.3=11514N/m=11.52N/mm。
腹板下纵梁间距为300mm，底板下纵梁间距600mm，按3跨连续梁计算。
腹板下面计算结果：
Mmax=0.409*106N.mm，Vx=8181N，fmax=0.04mm，Pmax=14.0*103N。
由 Vx*Sx/(Ix*Tw) 得计算得最大剪应力为1.23MPa，满足。
由 Mx/Wx得计算得强度应力为2.45MPa，满足。
由fmax/L得挠跨比为1/7580，满足。
底板下面计算结果：
Mmax=0.415*106N.mm，Vx=4147N，fmax=0.16mm，Pmax=7.60*103N。
由 Vx*Sx/(Ix*Tw) 得计算得最大剪应力为0.62MPa，满足。
由 Mx/Wx得计算得强度应力为2.49MPa，满足。
由fmax/L得挠跨比为1/3740，满足。
3.2.3底模主楞（纵梁）计算
纵梁荷载为横向分配梁传递的集中力14.0KN（腹板下，荷载间距300mm）、7.6KN （底板下，荷载间距300mm），以腹板下纵梁作为控制计算。
纵梁选用120*150mm方木，截面参数查附表。
纵梁下立杆步距600mm，按3跨连续梁计算。
工况1计算结果：Mmax=1.48*106N.mm，Vx=18872N，fmax=0.14mm，Pmax=30.13*103N。
工况2计算结果：Mmax=1.89*106N.mm，Vx=17150N，fmax=0.18mm，Pmax=31.15*103N。
由 Vx*Sx/(Ix*Tw) 得计算得最大剪应力为1.57MPa，略大于设计强度，基本满足。
由 Mx/Wx得计算得强度应力为4.2MPa，满足。
由fmax/L得挠跨比为1/3333，满足。
4满堂支架计算
碗扣式钢管支架门架式钢管支架
扣件式满堂支架（后图为斜腿钢构）
4.1立杆及底托
4.1.1立杆强度及稳定性（通过模板下传荷载）
由上例可知，腹板下单根立杆（横向步距300mm，纵向步距600mm）在最不利荷载作用下最大轴力P=31.15KN，在模板计算荷载时已考虑了恒载和活载的组合效应（未计入风压，风压力较小可不予考虑）。可采用此值直接计算立杆的强度和稳定性。立杆选用Ф48*3.5小钢管，由于目前的钢管壁厚均小于3.5mm并且厚度不均匀，可按Ф48*3.2或Ф48*3.0进行稳定计算。以下按Ф48*3.0进行计算，截面A=424mm2。
横杆步距900mm，顶端（底部）自由长度450mm，则立杆计算长度900+450=1350mm。立杆长细比：1350/15.95=84.64
按GB 50017--2003 第132页注 1 计算得绕X轴受压稳定系数φx=φy=0.656875。
强度验算：31150/424=73.47N/mm2=73.47MPa，满足。
稳定验算：31150/(0.656875*424)=111.82MPa，满足。
4.1.2立杆强度及稳定性（依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》）
支架高度16m，腹板下面横向步距0.3m，纵向（沿桥向）步距0.6m，横杆步距0.9m。立杆延米重3.3Kg=33N，每平方米剪刀撑的长度系数0.325。
立杆荷载计算：
单根立杆自重：(16+（16/0.9）*（0.3+0.6）+0.325*16*0.9)*33=1210N=1.21KN。
单根立杆承担混凝土荷载：26*4.5*0.3*0.6=21.06KN。
单根立杆承担模板荷载：0.5*0.3*0.6=0.09KN。
单根立杆承担施工人员、机具荷载：1.5*0.3*0.6=0.27KN。
单根立杆承担倾倒、振捣混凝土荷载：（2.0+4.0）*0.3*0.6=1.08KN。
风荷载：W
K =0.7u
z
*u
s
*w
风压高度变化系数u
z
查《建筑结构荷载规范》表7.2.1可取1.25（支架高度20m
内，丘陵地区）；风荷载脚手架体型系数u
s
查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表4.2.4可取1.3ψ（敞开框架型，ψ为挡风系数，可查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表A-3，表中无参照数据时可按下式计算）；
挡风系数ψ=1.2*An/Aw。1.2为节点增大系数；An为挡风面积（An=（L+h+0.325*L*h）*d=（0.6+0.9+0.325*0.6*0.9）*0.048=0.08m2， L为立杆的纵距，h为横杆的步距，0.325为每平方米剪刀撑的长度，d为钢管的外径）；Aw为迎风面积（Aw=L*h=0.6*0.9=0.54m2，L为立杆的纵距，h为横杆的步距）。故ψ=1.2*0.08/0.84=0.114）；
基本风压w
查《建筑结构荷载规范》D.4表可取0.30KN/m2（根据地区情况，浙江杭州）。
风荷载为W
K
=0.7*1.25*1.3*0.114*0.3=0.04 KN/m2。
不考虑风载时立杆的强度和稳定性：
立杆计算荷载：N=1.2*（1.21+21.06+0.09）+1.4*（0.27+1.08）=28.72KN。由于28.72KN<31.15KN(单根立杆在最不利荷载作用下由模板下传的最大轴力P=31.15KN)，由于立杆最大轴力为31.15KN时已通过强度和稳定性计算，故无需检算。
考虑风载时立杆的强度和稳定性：
立杆计算荷载：N=1.2*（1.21+21.06+0.09）+1.4*0.85*（0.27+1.08）=28.44KN=28440N。
风荷载产生的弯矩：M
W =1.4*0.85*W
K
*L*h2/10（3跨连续梁弯矩公式，L为立杆
的纵距，h为横杆的步距），M
W
=0.85*1.4*0.04*0.6*0.92/10=0.0023KN.m=2300N.mm。
立杆长细比84.64,计算得绕X轴受压稳定系数φx=φy=0.656875。立杆截面参数A=424mm2，W=4493mm3。
由N/（φ*A）+M
W
/W=28440/(0.656875*424)+2300/4493=102.62 N/mm2=102.62MPa，满足。
4.1.3立杆压缩变形
ε=N*H/ (E*A)=28720*16000/(2.06*105*424)=5.26mm
H为立杆的总高度，E为弹性模量，A截面面积。
4.1.4底托检算
当立杆最大轴力超过40KN时，则大于标准底托的承载能力，需要另行设计底托或对现有底托采用加强措施（《扣件式钢管脚手架计算手册》90页，王玉龙编著）。P=31.15KN<40KN，N=28.44KN<40KN，故满足底托承载力要求。
复杂地形组合支架跨线（河）组合支架
4.2地基承载力
模板下传最不利荷载作用下最大轴力31.15KN，立杆下传轴力采用根据规范计算为28.72KN，以31.15KN作为控制计算。
一个底托下混凝土垫板最大面积为0.3*0.6=0.18m2（腹板下面，按全部硬化处理）。
地基承载力设计值最小需要满足31150/0.18=173.06KPa。
当立杆横纵间距大于0.6m时，通过以下办法来计算地基承载力：底托宽度0.15m，硬化混凝土厚度h，混凝土压力扩散角为45。则立杆轴力传递到地基表面的面积为（2*h+0.15）2。
上例中混凝土厚度0.2m，则单根立杆地基顶面承压面积为：0.552=0.30mm2。
桥梁支架计算书
**高速公路（贵州境）***合同段 **分离式桥现浇箱梁支架计算书 编制： 复核： 审核： *********有限公司 年月日
**分离式立交桥现浇箱梁支架计算书 一、计算依据： 1、《路桥施工计算手册》； 2、《材料力学》； 3、《结构力学》； 4、《**高速公路两阶段施工图设计变更设计》 二、工程概况： **分离式立交桥为连接原有道路的主线跨线桥，上部结构跨径组合为：2×30m，桥宽5.5m；采用单箱单室截面，梁高150cm，箱梁采用满堂支架现浇施工。 梁体范围内地面为煤系地层，施工满堂支架时需将地面压实，上铺石粉或浇筑混凝土进行找平，支架底托下垫10cm×15cm方木，顶托上纵向铺工字钢，横向铺设10cm×10cm方木。 一、底板纵向分配梁的计算 现浇箱梁跨径组合为2×30m，由于箱梁整体为对称结构，因此计算时纵向只需考虑2个截面即可，及跨中和梁端（见图）。横向分为中间部分、腹板部分和翼板部分，翼板部分荷载较小，不予考虑。采用容许应力计算不考虑荷载分项系数，为了支架安全，总体考虑1.3倍的安全系数进行计算。
根据《路桥施工计算手册》查得，钢材的力学指标取下值： []σ145Μpa =，[]85pa τ=M ，52.110pa E =?M 。 纵梁选用10号工字钢，设计受力参数为： W=49.0cm 3，I=245.0cm 4，S=28.2cm 3，d=0.45cm 一、验算截面分析 我们根据箱梁截面，初步选定支架的纵向间距为90cm ，横向间距为60cm 。根据梁体截面分析，梁端截面为支架受力的最不利截面，因此只需要计算梁端截面处支架的受力情况即可。具体截面如下： 二、计算 支架纵向间距为90cm 处的分配梁计算 梁端截面
现浇箱梁支架计算-完整版
金口项目各项计算参数 一、现浇箱梁支架计算 1.1箱梁简介 神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。 表1.1 预应力箱梁结构表 箱梁结构断面 桥面标准 宽度（m） 梁高 （m） 翼缘板 悬臂长 （m） 顶板 厚（m） 底板厚 （m） 腹板厚 （m） 端横梁 宽（m） 标准段单箱两室13.49 1.9 2.5 0.25 0.22 0.5 1.5 1.2结构设计 主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。 主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处设置R
＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。 图1.1 桥梁上部结构图 1.3地基处理 因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用
桥梁满堂支架计算书说明书
满堂支架及模板方案计算说明书 西滨互通式立体交叉地处厦门市翔安区西滨村附近，采用变形苜蓿叶型方案,利用空间分隔的方法消除翔安大道和窗东路两线的交叉车流的冲突,使两条交叉道路的直行车辆畅通无阻。Q匝道桥为窗东路上与翔安大道相交的主线桥梁，桥跨布置为5×28+5×28+（28+2×35+34+33）+3×27m，预应力砼连续箱梁，梁高2.0m，箱梁顶宽为～，箱梁采用C50混凝土。 以Q桥左线第一联为例，梁高2m，顶宽，支架最高6m，跨径5×28m，支架采用碗扣式多功能脚手杆（Φ搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，墩旁两侧各范围内的支架采用60×60×120cm的布置形式，墩旁外侧～8m范围内、纵横隔板梁下的支架采用60×90×120cm的布置形式，其余范围内（即跨中部分）的支架采用90×90×120cm的布置形式支架及模板方案。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设10×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中在端横梁和中横梁下间距，在跨中其他部位间距。 1荷载计算 荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑴ q 1 ⑵ q ——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算 2 ＝（偏于安全）。 取q 2 ⑶ q ——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下 3 肋条时取；当计算肋条下的梁时取；当计算支架立柱及替他承载构件时 取。 ⑷ q ——振捣混凝土产生的荷载，对底板取，对侧板取。 4 ——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑸ q 5 ⑹ q ——倾倒混凝土产生的水平荷载，取。 6 ⑺ q ——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示： 7 1.1.1荷载组合
桥梁工程施工脚手架及承重支架方案
桥梁工程施工脚手架及承重支架 搭设专项方案 批准： 审核： 校核： 编制： 中电建路桥集团汉中兴元新区棚改及文化旅游设施建 设项目总承包部 目录 一、编制依据 (1)
二、工程概况 (1) 2.1、工程简介 (1) 本工程建设地点位于陕西省西南部汉中兴元新区开发区，汉中市东北部（距汉中市约5.5km），兴元湖公园东侧。工程紧邻G316国道，外部交通方便。 (1) 本工程包括东翼第二安置住宅小区及室外配套工程、两街工程、梁中路、惠府路、西翼安置区和翠平西路工程。其中梁中路全长约2443.87m，断面红线宽度40m，设置小桥两座；惠府路全长约2129.4m，断面红线宽度40m，设中桥两座，箱涵一座；翠平西路全长约2129.4m，断面红线宽度40m。 (1) 2.2、地质情况 (1) 三、施工脚手架（支架）搭设材料要求 (1) 3.1、钢管要求 (1) 3.2、脚手板 (1) 四、施工脚手架及承重支架搭设 (1) 4.1、施工准备 (2) 4.2、基础处理 (2) 4.3 施工脚手架搭设 (5) 4.4 箱梁承重支架形式、安装及验算 (6) 五、安全技术措施 (19) 六、应急措施 (20) 6.1 应急人员组织 (20) 6.2 应急物资准备 (20) 6.3 应急措施 (20) 七、文明施工措施 (20)
桥梁施工脚手架及承重支架 搭设专项方案 一、编制依据 1、《公路桥涵施工技术规范》JTGTF50-2011； 2、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008； 3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002； 4、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91； 5、施工详细批复图纸； 5、对施工现场踏勘后所得到的施工现场周边地形、地貌及沿线障碍物情况。 二、工程概况 2.1、工程简介 本工程建设地点位于陕西省西南部汉中兴元新区开发区，汉中市东北部（距汉中市约5.5km），兴元湖公园东侧。工程紧邻G316国道，外部交通方便。 本工程包括东翼第二安置住宅小区及室外配套工程、两街工程、梁中路、惠府路、西翼安置区和翠平西路工程。其中梁中路全长约2443.87m，断面红线宽度40m，设置小桥两座；惠府路全长约2129.4m，断面红线宽度40m，设中桥两座，箱涵一座；翠平西路全长约2129.4m，断面红线宽度40m。 2.2、地质情况 根据钻探揭露，场地地基土主要由第四纪全新世（Q4）及更新世（Q3）形成的河流冲积土（Q al+pl）组成。根据物质组成及力学性质，将场地地层自上而下划分为：①素填土、②粉质粘土、③-1粉土、④卵石、⑤圆砾共5大层。 三、施工脚手架（支架）搭设材料要求 3.1、钢管要求 本工程施工脚手架（支架）采用碗扣式钢管架体，各种杆件采用外径48mm、壁厚3.5mm的焊接钢管，必须使用生产厂家合格的产品并持有合格证，其力学性能应符合国家现行标准《碳素结构钢》GBT700中Q235A钢的规定。架体搭设使用的钢管不得弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷，并涂防锈漆作防腐处理，不合格的钢管严禁使用。 3.2、脚手板 作业平台上的脚手板(平台铺板)采用5cm厚杉木或松木，宽度为30cm，凡是腐朽、扭曲、斜纹、破裂和大横透节者不得使用。 四、施工脚手架及承重支架搭设
高速公路桥梁现浇支架受力验算计算书
现浇支架受力验算计算书 1、支架受力检算 太平互通中桥箱梁断面较大，本方案计算以中桥左幅（互通匝道加宽）为例进行计算，右幅桥可参照执行。太平互通中桥整幅为3×25m等截面预应力混凝土箱形连续梁，左幅箱梁为渐变宽20.709m～23.357m（斜角），右幅箱梁宽为12m；左幅箱梁为单箱四室截面，悬臂长2.31m，梁高1.5m等高，右幅箱梁为单箱双室截面，悬臂长2m，梁高1.5m等高；箱梁跨中底板厚25cm，靠支点段加厚到50cm，跨中顶板厚25cm，靠腹板段加厚到50cm，跨中腹板厚（左幅57.8cm，右幅50cm），靠支点段加厚到（左幅80.8cm，右幅70cm）。箱梁顶宽从2607.5cm 渐变至2057.8cm。左幅箱梁顶宽从2070.9cm渐变至2335.7cm。对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。 箱梁构造图见第2页“左幅梁体一般构造图” 1.1荷载计算 1.1.1荷载分析 根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。 ⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算， 经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。 ⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板 及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计 算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。 ⑷q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 ⑸q5——新浇混凝土对侧模的压力。 ⑹q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。 ⑺q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：
桥梁碗扣支架计算书
连续箱梁碗扣支架计算书 1、工程概况 xx干道上跨xxR区1#路桥为中环快速干道（xx段）在xx处上跨xxR区x#路桥。跨线桥桥面总体宽度为:5.0m（人行道）+12.0m（行车道）+2.0m（中分带）+16.5m（行车道） +4.0m（人行道）=39.50m，双向6车道，横向分成左右两幅桥，主梁分别采用C50单箱四室和单箱三室现浇混凝土简支箱梁。 2、计算依据 《xx快速干道上跨xxR区x#路桥》施工设计图 《结构力学》、《材料力学》、 《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000） 《路桥施工计算手册》 3、支架分析 3.1、支架方案 (1)支架设计 支架采用碗扣支架搭设，碗扣立杆外径为φ48钢管，壁厚3.5mm，支架横向间距均为0.9米;纵向间距均为0.9米，在距两桥台3.0米的位置纵向间距为0.6米，纵横杆排距1.2米。支架顶口及底口分别设顶托与底托来调整高度（顶托和底托外露高度需满足相关规范要求），水平和高度方向分别采用钢管加设水平连接杆和坚向剪刀撑。横桥向剪刀撑为间距4.0米搭设，纵桥向间距也为4.0米，必要时根据现场施工情况，对全桥剪刀撑进行加密。箱梁底模采用δ＝15
mm的竹编胶合模板,底模小楞采用间距0.3米的100×100mm方木,大楞采用150×150mm方木,具体布置见”箱梁支架构造图”。由于该桥跨线，需要预一行车道，设置单车道门通，门通净高4.5米，净宽4米，门式通道采用钢管桩加Ⅰ40b工字钢搭设。钢管桩横桥向布置见图。横桥向采用Ⅰ40工字钢，在工字钢上面再横铺Ⅰ40b号工字钢,间距90cm,其上满铺木板，防高空坠物。箱梁底模采用δ＝15 mm的竹编胶合模板,底模小楞采用间距0.3米的100×100mm方木,大楞采用150×150mm方木,具体布置见”碗扣支架正面示意图”。 4、支架计算 4.1荷载分析 ①扣件式钢管支架自重，包括立柱、纵向水平杆、横向水平杆、支承杆件、扣件等，可按表1查取。 表1 扣件式钢管截面特性 外径d(mm) 壁厚 t(mm) 截面积 A(mm2) 惯性矩 I(mm4) 抵抗矩 W(mm3) 回转半径 i（mm） 每米长自 重（N） 48 3.5 4.89× 1021.219× 105 5.08× 103 15.78 38.4 ②新浇砼容重按26kN/m3计算, 箱底:22.0KPa,翼板:7.50 KPa。 ③模板自重(含内模、侧模及支架)以砼自重的5%计,则: 箱底:1.10KPa, 翼板:0.375 KPa。 ④施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 2.0kPa ⑤倾倒混凝土时产生的冲击荷载： 2.0kPa
桥梁工程的工程量计算方法
桥梁工程的工程量计算方法 1、土石方体积均以天然实体积（自然方）计算，回填土按碾压后的体积（实方）计算，余松土和堆积土按堆积方乘以 0.8系数折合为自然方计算。 2、土方工程量按图纸尺寸计算，修建机械上下坡道土方量并进入工程量内。 3、挖土放坡和沟、槽加宽应按图纸尺寸计算。 4、石方工程量按图纸尺寸加允许超挖量： xxxx20cm，普特坚xx15cm。 5、放坡挖土交接处产生的重复工程量不扣除。如在同一断面内遇有数类土，其放坡系数可按各类土占全部深度的百分比加权计算。 6、土石方运距应以挖土重心至填土或弃土重心最近距离计算，挖土、填土、弃土重心按施工组织设计确定。 7、挖沟槽、基坑需挡土板时，其宽度按图示沟槽、基坑底宽，单面加 10cm，双面加20cm计算。有支挡土板者，不再计算土方放坡。 8、沟槽、基坑、平整场地和一般土石方的划分： 底宽7m以内，低长大于底宽3倍以上按沟槽计算；低长小于底宽3倍以内按基坑计算；厚度在30cm以内就地挖、填土按平整场地计算。超过上述范围的土、石方按挖石方和一般石方开挖计算。 9、平整场地、原土夯实（碾压），按设计图纸以平方米为单位计算。 10、各类挡土板工程量，均按槽、坑按槽、坑垂直支撑面积以平方米为单位计算。 4.2.
2、围堰、井点降水 1、土草围堰，土、石混合围堰，按围堰的施工断面乘以围堰中心线的长度以立方米为单位计算。 2、木板桩围堰、圆木桩围堰、钢板桩围堰、木（竹）笼围堰分高度（高度按施工期内最高临水面加 0.5cm），按围堰中心线的长度以延长米为单位计算。 3、恐岛填心均按设计尺寸立方米为单位计算。 4.2. 3、打桩工程 （一）打桩 各种桩的打桩工程量，均按桩的设计长度（包括桩尖长度）乘以断面积以立方米为单位计算。 （二）送桩 1、采用陆上打桩，按桩截面面积乘以送桩长度（即原地平均标高至桩顶面另加1cm）以立方米为单位计算工程量。 2、采用支架上打桩，按截面面积乘以送桩长度（即当地施工期的平均水位至桩顶面另加1cm）以立方米为单位计算工程量。 3、采用船上打桩，按桩截面面积乘以送桩长度（即当地施工期的平均水位至桩顶面另加1cm）以立方米为单位计算工程。 4、接桩 各类接桩按设计接头以个为单位计算。 （三）灌注桩成孔工程量
工程计算手册(桥梁工程)
工程计算手册(桥梁工程)本页仅作为文档页封面，使用时可以删除 This document is for reference only-rar21year.March
桥梁工程 1、目的／使用范围 为确保桥梁施工的施工质量，达到设计及施工规范要求，提高产品质量，特制本作业指导书；本作业指导书适用于桥梁工程施工。 2、编制依据 《铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB10415–2003）; 《铁路混凝土与砌体工程施工质量验收标准》(TB10424–2003); 3、作业内容及程序 地基处理→基地换填→墩台制作施工→梁的制作施工→支座安装→明桥面和桥梁附属设施施工 一、（1）桥梁地基处理： 1. 基坑开挖前应按地质、水文资料和环保要求，结合现场情况，制定 施工方案，确定开挖范围、开挖坡度、支持方案、弃土位置和防、排水等措施。 2.基坑土方施工应对支护结构、周围环境进行观察和观测，当发现异常情况应停止施工及时处理，待恢复正常后方可继续施工。 基地处理应符合下列规定：①基地处理应清除岩面松碎石块、淤泥、苔藓，凿出新鲜岩面，表面应清洗干净，应将去倾斜岩面凿平或凿成台阶；
②碎石类土及砂类土层基底成重面应修理平整，粘性土层基底整修时，应在天然状态下铲平，不得用回填土夯平； ③砌筑基础时，应在基础底面先铺一层5—10cm水泥砂浆 3.基坑平面位置、坑底尺寸必须满足设计和施工工艺设计要求。 4. 基坑开挖方式和支护必须满足设计要求。 5.基地地质条件必须满足设计要求。 基底高程的允许偏差和检验方法： （2）、基坑回填填料 1.基坑回填填料应符合设计要求，夯实应符合规定。 2.换填地基所用材料必须符合下列规定： 换填用砂应为中粗砂，有机质和泥量均不得大于5%； 碎石粒径不得大于100mm，含泥量不得大于5%； 石灰等级不得小于Ⅲ级。 3.换填范围必须符合设计要求。 4填料比例必须符合设计要求。 5.填筑和压实工艺必须符合设计和施工技术方案的要求。 6.压实密度必须符合设计要求。 换填地基和顶部高程允许偏差为±50 mm。 二、墩台制作施工 （1）钢筋加工绑扎
桥梁支架模板计算
（六）、承台施工方案及模板计算 4、安装模板 承台桥墩均采用大块钢模板施工，设拉杆。面板采用δ＝6mm厚钢板，[10 竖带间距0.3m，[14 横带间距0.5m，竖肋采用[10槽钢，间距30cm，横肋采用[14槽钢，间距100cm。横肋采用2[14a工字钢，拉杆间距150cm。拉杆采用υ20圆钢 承台尺寸：钢桁梁部分11.4×18.4×3.5m。 模板采用分块吊装组拼就位的方法施工。根据模板重量选择合适的起吊设备立模、拆模。 根据承台的纵、横轴线及设计几何尺寸进行立摸。安装前在模板表面涂刷脱模油，保证拆模顺利并且不破坏砼外观。安装模板时力求支撑稳固，以保证模板在浇筑砼过程中不致变形和移位。由于承台几何尺寸较大，模板上口用对拉杆内拉并配合支撑方木固定。承台模板与承台尺寸刚好一致，可能边角处容易出现漏浆，故模板设计时在一个平行方向的模板拼装后比承台实际尺寸宽出10cm，便于模板支护与加固。模板与模板的接头处，应采用海绵条或双面胶带堵塞，以防止漏浆。模板表面应平整，内侧线型顺直，内部尺寸符合设计要求。 模板及支撑加固牢靠后，对平面位置进行检查，符合规范要求报监理工程师签证后方能浇筑砼。 5、浇注砼 钢筋及模板安装好后，现场技术员进行自检，各个数据确认无误，然后报验监理，经监理工程师验收合格后方可浇筑砼。砼浇注前，要把模板、钢筋上的污垢清理干净。对支架、模板、钢筋和预埋件进行检查，并做好记录。 砼浇注采用商品砼。
浇筑的自由倾落高度不得超过2m，高于2 m时要用流槽配合浇筑，以免砼产生离析。砼应水平分层浇筑，并应边浇筑边振捣，浇筑砼分层厚度为30 cm左右，前后两层的间距在1.5m以上。砼的振捣使用时移动间距不得超过振捣器作用半径的1.5倍；与侧模应保持5~10cm 的距离；插入下层砼5~10cm；振捣密实后徐徐提出振捣棒；应避免振捣棒碰撞模板、钢筋及其他预埋件，造成模板变形，预埋件移位等。密实的标志是砼面停止下沉，不再冒出气泡，表面呈平坦、泛浆。 浇筑砼期间，设专人检查支撑、模板、钢筋和预埋件的稳固情况，当发现有松动、变形、移位时，应及时进行处理。砼浇筑完毕后，对砼面应及时进行修整、收浆抹平，待定浆后砼稍有硬度，再进行二次抹面。对墩柱接头处进行拉毛，露出砼中的大颗粒石子，保证墩柱与承台砼连接良好。砼浇筑完初凝后，用草毡进行覆盖养护，洒水养生。 6、养护及拆模 混凝土浇注完成后，对混凝土裸露面及时进行修整、抹平，待定浆后再抹第二便并压光或拉毛。收浆后洒水覆盖养生不少于7天，每天撒水的次数以能保持混凝土表面经常处于湿润状态为度，派专人上水养生。 混凝土达到规定强度后拆除模板，确保拆除时不损伤表面及棱角。模板拆除后，应将模板表面灰浆、污垢清理干净，并维修整理，在模板上涂抹脱模剂，等待下次使用。拆除后应对现场进行及时清理，模板堆放整齐。 7、基坑回填 拆除侧模并经监理工程师验收合格签认后，方可进行基坑回填，回填时应分层进行 8、承台模板计算
桥梁常规支架计算方法
. . . . 桥梁常规支架计算方法 XXXXXX公司施工技术 2XXX年XX月
前言 近年来，公司承建的桥梁项目不断增多，桥型也出现多样化。目前在建难度较大的桥梁均不同程度使用了落地（悬空）支架来进行施工，比如：XX客专翁梅立交连续梁采用临时支墩、贝雷梁及小钢管多层组合支架进行现浇，XX高速高尧I号大桥150m主跨的0号块、1号块均采用了托架悬空浇筑，西平铁路1-80m钢-混凝土组合桁梁拟定采用落地支架原位拼装等等。 由于支架施工具有普遍性，公司施工技术部根据以往桥梁施工特点编写了本手册，主要对比较常规的几种桥梁支架形式的计算方法进行介绍。计算过程中个别数值（参数）或分析方法可能存在一定的理解偏差甚至错误，但其计算思路是可以参考和借鉴的。 本手册共分十个部分，主要容包括：桥梁支架计算依据和荷载计算、箱梁模板设计计算、小钢管满堂支架计算、临时墩（贝雷梁）组合支架计算、预留孔穿销法计算、抱箍设计计算、预埋牛腿悬空支架计算、托架设计计算、简支托梁设计计算、附件。 附件1、2表中介绍了支架立杆、分配梁常用材料的力学参数，对手册2.3章节进行了补充；附件3介绍了预应力拉引伸量的计算方法，特别是针对非对称预应力拉的伸长值计算。 由于时间有限，不当之处在所难免，如发现需要修改和补充完善之处，请及时
与中铁一局五公司施工技术部联系（：0917-XXXXXXXXXXX）。
目录 1支架在桥梁施工的用途 (7) 2支架计算依据和荷载计算 (7) 2.1设计计算依据 (7) 2.2施工荷载计算及其传递 (7) 2.2.1侧模荷载 (7) 2.2.2底模荷载 (8) 2.2.3横向分配梁 (8) 2.2.4纵梁 (8) 2.2.5立杆（临时墩） (9) 2.2.6地基荷载为立杆（临时墩）下传集中荷载。 (9) 2.3材料及其力学的性能 (9) 2.3.1竹(木)胶板 (9) 2.3.2热（冷）轧钢板 (9) 2.3.3焊缝 (9) 2.3.4连接螺栓 (10) 2.3.5模板拉杆 (10) 2.3.6方木 (10) 2.3.7热轧普通型钢 (10) 2.3.8地基或临时墩扩大基础（桩基础） (11) 2.3.9相关建议 (11) 2.4贝雷梁 (11) 2.4.1国产贝雷梁简介 (11) 2.4.2桁架片力学性质 (12) 2.4.3桁架片组合成贝雷梁的力学性能 (12) 2.4.4桁架容许力 (12) 3箱梁模板设计计算 (12) 3.1箱梁侧模 (12) 3.1.1侧模面板计算 (13) 3.1.2竖向次楞计算 (13) 3.1.3水平主楞（横向背肋）计算 (14) 3.1.4对拉杆计算 (15) 3.2箱梁底模 (15) 3.2.1底模面板计算 (16) 3.3.2底模次楞（横向分配梁）计算 (16)
桥梁满堂支架计算教程文件
I 如 ] ；】I ：： I 刖h ： bb 加烘小：1皿h k;]bgjjjjjjjihd 刈 h ： 刈 Lt I M 小：141 m h 【I 训」 1 1 满堂支架计算 碗扣式钢管支架 门架式钢管支架 扣件式满堂支架（后图为斜腿钢构）
1 立杆及底托 1.1 立杆强度及稳定性（通过模板下传荷载） 由上例可知，腹板下单根立杆（横向步距300mm纵向步距 600mm在最不利荷载作用下最大轴力P=31.15KN,在模板计算荷载时已考虑了恒载和活载的组合效应（未计入风压，风压力较小可不予考虑）。可采用此值直接计算立杆的强度和稳定性。 立杆选用①48*3.5小钢管，由于目前的钢管壁厚均小于 3.5mm 并且厚度不均匀，可按①48*3.2或①48*3.0进行稳定计算。以下按 ①48*3.0进行计算，截面A=424mm 横杆步距900m?顶端（底部）自由长度450mq则立杆计算长度900+450=1350mm。 立杆长细比：1350/15.95=84.64 按GB 50017--2003 第132 页注 1 计算得绕X 轴受压稳定系数? x= ? y=0.656875。 强度验算：31150/424=73.47N/mm2=73.47MPa 满足。稳定验 算：31150/（0.656875*424）=111.82MPa ，满足。 1.2 立杆强度及稳定性（依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》） 支架高度16m,腹板下面横向步距0.3m,纵向（沿桥向）步距0.6m,横杆步距0.9m。立杆延米重3.3Kg=33N,每平方米剪刀撑的长度系数0.325 立杆荷载计算：
桥梁满堂支架计算
满堂支架计算 碗扣式钢管支架门架式钢管支架 扣件式满堂支架（后图为斜腿钢构）
1立杆及底托 1.1立杆强度及稳定性（通过模板下传荷载） 由上例可知，腹板下单根立杆（横向步距300mm，纵向步距600mm）在最不利荷载作用下最大轴力P=31.15KN，在模板计算荷载时已考虑了恒载和活载的组合效应（未计入风压，风压力较小可不予考虑）。可采用此值直接计算立杆的强度和稳定性。 立杆选用Ф48*3.5小钢管，由于目前的钢管壁厚均小于 3.5mm 并且厚度不均匀，可按Ф48*3.2或Ф48*3.0进行稳定计算。以下按Ф48*3.0进行计算，截面A=424mm2。 横杆步距900mm，顶端（底部）自由长度450mm，则立杆计算长度900+450=1350mm。 立杆长细比：1350/15.95=84.64 按 GB 50017--2003 第132页注1 计算得绕X轴受压稳定系数φx=φy=0.656875。 强度验算：31150/424=73.47N/mm2=73.47MPa，满足。 稳定验算：31150/(0.656875*424)=111.82MPa，满足。1.2立杆强度及稳定性（依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》） 支架高度16m，腹板下面横向步距0.3m，纵向（沿桥向）步距0.6m，横杆步距0.9m。立杆延米重3.3Kg=33N，每平方米剪刀撑的长度系数0.325。 立杆荷载计算：
单根立杆自重：(16+（16/0.9）*（0.3+0.6）+0.325*16*0.9)*33=1210N=1.21KN。 单根立杆承担混凝土荷载：26*4.5*0.3*0.6=21.06KN。 单根立杆承担模板荷载：0.5*0.3*0.6=0.09KN。 单根立杆承担施工人员、机具荷载：1.5*0.3*0.6=0.27KN。 单根立杆承担倾倒、振捣混凝土荷载：（2.0+4.0）*0.3*0.6=1.08KN。 风荷载：W K=0.7u z*u s*w0 风压高度变化系数u z查《建筑结构荷载规范》表7.2.1可取1.25（支架高度20m内，丘陵地区）；风荷载脚手架体型系数u s 查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表 4.2.4可取1.3ψ（敞开框架型，ψ为挡风系数，可查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表A-3，表中无参照数据时可按下式计算）； 挡风系数ψ=1.2*An/Aw。1.2为节点增大系数；An为挡风面积（An=（L+h+0.325*L*h）*d=（0.6+0.9+0.325*0.6*0.9）*0.048=0.08m2， L为立杆的纵距，h为横杆的步距，0.325为每平方米剪刀撑的长度，d为钢管的外径）；Aw为迎风面积（Aw=L*h=0.6*0.9=0.54m2，L为立杆的纵距，h为横杆的步距）。故ψ=1.2*0.08/0.84=0.114）； 基本风压w0查《建筑结构荷载规范》D.4表可取0.30KN/m2（根据地区情况，浙江杭州）。
桥梁满堂支架计算
满堂支架计算i :!打EH ll I, I ； F 碗扣式钢管支架门架式钢管支架 I m ］：】I ：： I》i h Mfehhj m h：hi iLhllMljjJjj 1 初h【j 削h：］純h h【Ijj hi 1 j^Lil a I
1 立杆及底托 1.1 立杆强度及稳定性（通过模板下传荷载） 由上例可知，腹板下单根立杆（横向步距300mm纵向步距 600mm在最不利荷载作用下最大轴力P=31.15KN,在模板计算荷载时已考虑了恒载和活载的组合效应（未计入风压，风压力较小可不予考虑）。可采用此值直接计算立杆的强度和稳定性。 立杆选用①48*3.5小钢管，由于目前的钢管壁厚均小于 3.5mm 并且厚度不均匀，可按①48*3.2或①48*3.0进行稳定计算。以下按①48*3.0进行计算，截面A=424mm 横杆步距900m?顶端（底部）自由长度450mq则立杆计算长度900+450=1350mm。 立杆长细比：1350/15.95=84.64 按GB 50017--2003 第132 页注 1 计算得绕X 轴受压稳定系数? x= ? y=0.656875。 强度验算：31150/424=73.47N/mm2=73.47MPa 满足。稳定验 算：31150/（0.656875*424）=111.82MPa ，满足。 1.2 立杆强度及稳定性（依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》） 支架高度16m,腹板下面横向步距0.3m,纵向（沿桥向）步距0.6m,横杆步距0.9m。立杆延米重3.3Kg=33N,每平方米剪刀撑的长度系数0.325 立杆荷载计算：
(完整版)桥梁支架计算说明书
桥梁支架计算书 一、工程概况 本桥跨越赛城湖引水渠，桥梁按正交布置。全桥布置为24.24+56.00+24.24 米预应力砼斜腿刚构，桥面标高以50年一遇水位控制。桥梁中心桩号为K1+410.000,桥梁起讫点桩号为 K1+353.7?K1+466.3，全长112.6米，桥梁宽度50米。 本桥为双向六车道，全桥等宽。桥上行车道的中心线及宽度与路线一致，桥面横坡为2%，由盖梁、台帽及梁体共同调整。 桥梁上部为预应力混凝土箱梁结构，采用单箱四室断面，主梁根部梁高为5.63 米 (与斜腿相连形成拱状)，跨中梁高为1.8米，端部梁高为2.0 米，箱顶宽为24.99米，底宽20 米，悬臂长为2.495 米，悬臂根部厚0.45 米。桥面横坡为2%的双向坡，箱梁同坡度设计。斜腿与承台拱座之间为铰接，施工完成后填充混凝土，转换为固结。斜腿截面为矩型截面，单根肋截面宽2000cm高150?263.1cm。横向设置两幅桥梁，箱梁间为2cm的分隔缝，铺装层于分隔缝处浇筑整体化防水混凝土及沥青铺装层。 主桥上部构造施工采用整体支架现浇。支架采用钢管支架，斜腿支架与上部支架形成整体。支架结构形式详见附图。 二、设计依据 1 、《九江市开发区沙阎北路延伸线桥梁工程施工设计图》； 2、《九江市开发区沙阎北路延伸线桥梁工程设计说明》； 3、《九江市开发区沙阎北路延伸线桥梁工程地址勘察报告》； 4、《公路桥涵设计通用规范》 (JTG D60-2004 )； 5、《公路桥涵地基与基础设计规范》 (JTG D63-2007)； 6、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011) ； 7、《路桥施工计算手册》； 8、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》 (JGJ166-2008)； 9、《钢结构设计规范》(GB50017-2011。
桥梁支架设计计算
桥梁支架设计计算 一、支架简介 （一）概述 就地浇筑时一种传统的施工方法，由于施工需要大量的模板支架，以前一般仅在小跨径桥或交通不便的边远地区采用。 20世纪70年代以后，由于有限元法的推广和应用以及利用电子计算机进行复杂结构分析计算技术的发展，出现了越来越多的变宽桥、弯桥等复杂的预应力混凝土结构，支架现浇技术得到了广泛的应用。 支架法施工过程比较明确，易于控制，设计计算也比较简单。 该工法适用于工期紧，高度小于20m，跨度48m及以上具备支架施工条件的中小跨度连续箱梁等的施工。 （二）支架法施工的优缺点 优点 梁体混凝土浇筑与预应力张拉可一气呵成，连续梁整体性好，施工平稳可靠； 施工中不需要体系转换，不会引起恒载、徐变二次矩； 对机具和起重能力要求不高，无需大型起重设备； 可以采用强大的预应力体系，施工方便。 缺点 施工中需要大量的脚手架，可能影响通航和排洪； 对于桥墩较高、水较深的桥梁，支架施工不方便； 设备周转次数少，工期较长；
施工费用高 （三）支架类型及构造 就地浇筑混凝土梁桥的上部结构，首先应在桥孔位置搭设支架，以支承模板、新浇筑砼等的自重及施工荷载。 1、立柱式支架 立柱式支架构造简单，常用于陆地或不通航的河道，或桥 墩不高的小跨径桥梁。其特点是在桥跨下满布支架立柱，模板直接支承在立柱上的方木或者型钢上。
支架构成 排架+ 纵梁等构件 Φ48 ×3.5mm的钢管搭设 2、梁式支架 梁式支架则是在两端设立柱，上方设承重梁，模板直接支承在承重梁上。依其跨径可采用工字钢、钢板梁、钢桁梁和贝雷梁作为承重梁，梁可以支承在墩旁支架上，也可支承在桥墩上预留的托架或在桥墩处临时设置的横梁上。
桥梁支架设计计算
一、支架简介 （一）概述 就地浇筑时一种传统的施工方法，由于施工需要大量的模板支架，以前一般仅在小跨径桥或交通不便的边远地区采用。 20世纪70年代以后，由于有限元法的推广和应用以及利用电子计算机进行复杂结构分析计算技术的发展，出现了越来越多的变宽桥、弯桥等复杂的预应力混凝土结构，支架现浇技术得到了广泛的应用。 支架法施工过程比较明确，易于控制，设计计算也比较简单。 该工法适用于工期紧，高度小于20m，跨度48m及以上具备支架施工条件的中小跨度连续箱梁等的施工。 （二）支架法施工的优缺点 优点 梁体混凝土浇筑与预应力张拉可一气呵成，连续梁整体性好，施工平稳可靠；施工中不需要体系转换，不会引起恒载、徐变二次矩； 对机具和起重能力要求不高，无需大型起重设备； 可以采用强大的预应力体系，施工方便。 缺点 施工中需要大量的脚手架，可能影响通航和排洪； 对于桥墩较高、水较深的桥梁，支架施工不方便； 设备周转次数少，工期较长； 施工费用高 （三）支架类型及构造 就地浇筑混凝土梁桥的上部结构，首先应在桥孔位置搭设支架，以支承模板、新浇筑砼等的自重及施工荷载。 1、立柱式支架 立柱式支架构造简单，常用于陆地或不通航的河道，或桥 墩不高的小跨径桥梁。其特点是在桥跨下满布支架立柱，模板直接支承在立柱上的方木或者型钢上。 支架构成
排架+ 纵梁等构件 Φ48 ×3.5mm的钢管搭设 2、梁式支架 梁式支架则是在两端设立柱，上方设承重梁，模板直接支承在承重梁上。依其跨径可采用工字钢、钢板梁、钢桁梁和贝雷梁作为承重梁，梁可以支承在墩旁支架上，也可支承在桥墩上预留的托架或在桥墩处临时设置的横梁上。 3、梁-立柱组合支架 当梁式支架跨度较大时，在跨的中间增设几个立柱，梁支承在多个立柱或临时墩上而形成多跨梁柱式支架。通常在大跨径桥上使用。 4、门式支架 现浇梁上跨既有道路，当采用立柱式支架时，须设置满足道路通行（人行或车行）净空要求的门式支架以保证施工期间既有道路的通畅。 门式支架在构造上采用梁式支架（单跨结构）或梁柱式支架（多跨结构）。车行道上的门式支架还需设计防撞设施、警示装置等附属设施。 5、危险性较大分部分项工程 搭设高度5m及以上；搭设跨度10m及以上；施工总荷载10kN/m 2 及以上；集中线荷载15kN/m及以上；高度大于支撑水平投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支撑工程。 施工单位在编制施工组织（总）设计的基础上，应针对危险性较大的分部分项工程单独编制安全专项施工方案。 6、高大模板支撑系统
桥梁圆柱墩外围操作脚手架计算书
奉溪路E5合同段 桥梁圆柱墩外围操作脚手架计算书 编制人： 审核人： 审批人： 北京市公路桥梁建设集团有限公司 奉溪高速公路E5合同段项目经理部 2011年7月日
桥梁圆柱墩外围操作脚手架计算书 桃树坪大桥桩号(左线LK15+254.60～LK15+575.50 ，1#、7#)(右线RK15+315.50～RK15+636.50，1#、2#、3#、7#墩)奔善湾大桥桩号（左线LK16+22.00～ LK16+387.00，1#、3#墩）(右线RK16+290.50～ RK16+411.50，1#、2#墩)郑家庄大桥桩号（左线 LK16+933.50～LK17+214.40，1#、5#、6#墩）（右线 RK17+016.00～RK17+304.60，1#、5#、6#墩）共设计桥梁圆柱墩16个，墩高7.7～31.7m不等，顶帽高度均为2.5m。本脚手架计算书按最高墩柱（奔善湾大桥右1#墩，墩高31.7米）考虑，脚手架搭设高度H=31.7+1.5=33.2米考虑。 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。脚手架采用双排脚手架，搭设高度为33.2米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.2米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.20米。脚手架搭设完成后及时在四个方向对称拉揽风绳固定，揽风绳与地面成45度角，上部固定在30米高处，下部与打设在地面的地锚固定。奔善湾大桥右1#墩外围操作脚手架平面布置如下：
采用的钢管类型为Φ48×3.5，施工均布荷载为2kN/m2，按脚手板共铺设4层，同时施工2层考虑。 一、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038×1.05=0.0399kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3×1.05×1.2=0.378kN 活荷载标准值 q=2×1.05×1.2=2.52kN 荷载的计算值 Q=1.2×（0.0399+0.378）+1.4× 2.52=4.029kN 则小横杆上的均步荷载q=4.029/1.05=3.837 kN/m 2.强度计算 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax=ql2/8 σ=M/W M=3.837×1.052/8=0.529kN.m
桥梁支架计算依据和荷载计算
支架计算依据和荷载计算 桥梁施工中不同的支架方式均有成功的案例为后续施工提供良好的借鉴。 本文主要对不同的常规支架形式的计算进行介绍，通过对支撑结构的力学分析和理解，才能选用到适合不同工程特点的支架形式，才能对支架体系的薄弱环节进行有效的现场控制，才能对混凝土性能、浇筑高度、浇筑速度等主要指标予以确定和控制，才能保证相同桥型相同支架方式产生相同的效果，避免质量和安全事故。 1设计计算依据 《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000，2000年11月《木结构设计规范》，GB 50005-2003，2004年1月 《混凝土结构设计规范》，GB 50010-2002，2002年4月《钢结构设计规范》，GB 50017-2003，2003年4月 《建筑工程大模板技术规程》，JGJ74-2003，2003年10月《建筑施工扣件式钢管脚手架安全施工规范》JGJ130-2001《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规程》JGJ128-2000《钢管脚手架扣件》GB15831-2006 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002 《建筑结构荷载规范》GB50009—2001 《扣件式钢管脚手架计算手册》，王玉龙，2008年 《建筑施工计算手册》，江正荣，2001年7月 2施工荷载计算及其传递 支架选型完成后，其计算的思路和原则应从上至下进行。 2.1侧模荷载 施工人员及设备荷载标准值1.5KN/m。
倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值：采用泵送混凝土时为4KN/m；采用溜槽、串筒为2KN/m；采用容积0.8m以下漏斗为4KN/m；采用容积0.8m以下漏斗为6KN/m。 振捣混凝土时对竖向结构模板产生的荷载标准值为4KN/m。 现浇混凝土对模板的侧压力标准值： F=0.22*r*t 0*B 1*B 2*V①F=r*H② F——新浇筑砼对模板的最大侧压力（KN/m）； r——砼的重力密度（KN/m），计算时钢筋混凝土取26KN/m；t 0——新浇筑的初凝时向（h），可按实测确定，如缺乏试验资料时可采用t0=200/（T+15）计算（T为砼的温度℃）；H——砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度（m）；B 1——外加剂影响修正系数，掺具有缓凝作用的外加剂时取 1.2，无外加剂取1； B 2——砼坍落度影响修正系数，当坍落度小于11cm时取1.1，坍落度大于11cm时取1.15； V——砼的浇筑速度（m/h）。 公式①、②计算结果取二者中的较小值。332 1/22232 223
桥梁施工支架计算书
平衡段支架计算 一设计依据： 1 新建天津至秦皇岛铁路客运专线施工图 2、钢结构设计手册 3、TB10002.5-2005铁路桥涵地基和基础设计规范 4、铁路桥涵设计规范 5、铁路桥涵施工规范 二桥横向荷载分段区域图如下： 桥横向荷载分段区域图 （1）钢筋混凝土容重q砼＝26KN/ m3 （2）模板荷载q2： 断面翼缘板位置（图示部分Ⅰ）q2＝10KN/m； 断面腹板位置（图示部分Ⅱ）q2＝20KN/m； 断面底板位置（图示部分III）q2＝15KN/m （3）施工人员及机械荷载q3：
q3=2.5KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）。（4）混凝土振捣荷载q4：q4＝2.0KN/m2 三纵梁受力检算 （1）断面翼缘板位置（图示部分Ⅰ），最大分布荷载：混凝土自重q1： q1＝0.61×26=15.86KN/m 模板自重：q2＝10 KN/m 施工人员及机械荷载q3=2.5 KN/m2×1.7＝4.25KN/m 混凝土振捣荷载q4=2.0 KN/m2×1.7＝3.4KN/m 工字钢自重：q5＝0.527KN/m 合计：q＝15.86+10+4.25+3.4+5×0.527＝36.15KN/m 纵梁检算：由5根I32工字钢承担 则每根I32承担荷载 7.23KN/m 弯矩图：(单位：K N·m ) 6.44 7.52 0.9 1.72
剪力图：(单位：K N ) M max =7.52K N ·m σ=M/W=7.52×103/692.2×10－6＝10.86Mpa ＜160Mpa Q max =25.77K N τ=25.77×103/67.05×10－4=3.84Mpa ＜80Mpa （2）断面腹板位置（图示部分Ⅱ），最大分布荷载： 混凝土自重q 1： q 1＝3.65×26=94.9KN/m 模板自重：q 2＝20 KN/m 施工人员及机械荷载q 3=2.5 KN/m 2×3.2＝8KN/m 混凝土振捣荷载q 4=2.0 KN/m 2×3.2＝6.4KN/m 工字钢自重：q 5＝0.527KN/m 合计：q ＝94.9+20+8+6.4+9×0.527＝134.04KN/m 纵梁检算：由9根I32工字钢承担 则每根I32承担荷载14.89KN/m 6.16 11.56 14.21 9.65 3.62